JP7134105B2

JP7134105B2 - 浸漬ノズル

Info

Publication number: JP7134105B2
Application number: JP2019007948A
Authority: JP
Inventors: 新一福永; 和久香月; 順也矢野; 大樹古川
Original assignee: Krosaki Harima Corp
Current assignee: Krosaki Harima Corp
Priority date: 2019-01-21
Filing date: 2019-01-21
Publication date: 2022-09-09
Anticipated expiration: 2039-01-21
Also published as: TW202035036A; EP3915696A1; CN113226594A; JP2020116591A; CA3121954A1; CN113226594B; EP3915696A4; BR112021010225A2; TWI731561B; WO2020153195A1; ZA202103504B; US20220134420A1

Description

本発明は，タンディッシュから鋳型内に溶鋼を注湯する連続鋳造用の浸漬ノズルに関し、特に，薄スラブ，中厚スラブ等用として用いられるような，浸漬ノズルの吐出孔付近の横方向（鉛直方向に垂直な方向）断面が，扁平状の浸漬ノズルに関する。

溶鋼を連続的に冷却凝固させて所定形状の鋳片を形成する連続鋳造工程では，タンディッシュの底部に設置された連続鋳造用浸漬ノズル（以下では，単に「浸漬ノズル」ともいう。）を介して鋳型内に溶鋼が注湯される。

一般に，浸漬ノズルは，上端部が溶鋼の導入口とされ，この溶鋼導入口から下方に延びる溶鋼流路（内孔）が内部に形成された，底部を有する管体からなり，管体の下部側面には，溶鋼流路（内孔）と連通する一対の吐出孔が対向して形成されている。浸漬ノズルは，その下部を鋳型内の溶鋼中に浸漬させた状態で使用される。これにより，注湯された溶鋼の飛散を防止すると共に，溶鋼と大気との接触を遮断して酸化を防止している。また，浸漬ノズルを使用することにより鋳型内の溶鋼が整流化され，湯面を浮遊するスラグや非金属介在物などの不純物が溶鋼中へ巻き込まれないようにしている。

近年，連続鋳造時に薄スラブ，中厚スラブ等の，厚さが薄い鋳片を製造することが増えている。このような連続鋳造用の薄い鋳型に対応するための浸漬ノズルは扁平状にする必要がある。例えば特許文献１には短辺側側壁に吐出孔を設置した扁平状浸漬ノズルが，特許文献２にはさらに下端面にも吐出孔を設けた扁平状浸漬ノズルが示されている。これらの扁平状の浸漬ノズルでは一般的に，溶鋼導入口から鋳型への吐出孔の間でその内孔の幅を拡大させることになる。

しかし，このような内孔の幅が拡大する形状かつ扁平形状の場合，浸漬ノズル内の溶鋼流が乱れやすくなり，その鋳型への吐出流も乱れる。この溶鋼流の乱れは鋳型内の湯面（溶鋼表面）の変動増大や，パウダーの鋳片への巻き込み，温度不均一化等，鋳片品質不良や操業の危険性増大等を惹き起こす原因ともなる。したがって浸漬ノズル内及び吐出する溶鋼流を安定化させることが必要となる。

これら溶鋼流を安定化させるために，例えば特許文献３には，内孔の下方の平面上の点（中心）から吐出孔の下縁に向かう少なくとも２個の曲げファセットを形成した浸漬ノズルが開示されている。さらにこの特許文献３には，溶鋼流を２本のストリームに分流する分流器を備える浸漬ノズルが開示されている。この特許文献３に示された扁平状の浸漬ノズルでは，特許文献１や特許文献２のような内部空間に流動方向・形態を変える手段を備えない浸漬ノズルに比較すると，浸漬ノズル内の溶鋼流の安定性は高くなる。

しかし，このような左右方向の溶鋼流を分流するような手段の場合，依然，左右の吐出孔間での溶鋼吐出流の変動が大きくなって，それによる鋳型内湯面の変動が大きくなることがある。

前述の背景下，本発明者らは特許文献４に示す扁平状の浸漬ノズルを発明し，鋳型内湯面等を安定化させることに寄与した。

特開平１１－５１４５号公報特開平１１－４７８９７号公報特表２００１－５０１１３２号公報国際公開第２０１７／８１９３４号

しかし，特許文献４の扁平状の浸漬ノズルでも，操業条件，特に浸漬ノズル上端付近の内孔横方向断面形状が円である領域の，最小断面積位置を基準にして，溶鋼流量が概ね０．０４（ｔ／（ｍｉｎ．・ｃｍ^２））以上等の条件で行う連続鋳造においては，鋳型内湯面の安定化等の効果が依然不十分な場合があることを本発明者らは知見した。

そこで本発明が解決しようとする課題は，扁平状の浸漬ノズルにおいて，鋳型内湯面等を安定化させる，すなわちその変動を小さくする浸漬ノズルを提供することにある。

特許文献４の扁平状の浸漬ノズルでは，主として内孔中央に突出部を設置し，それを基本として吐出流・形態等の微調整調整のために，その側方にも前記中央と同じ又は突出厚さの小さい突出部を設置する。
これに対し本発明では側方に対称の突出部を設置し，その側方突出部の間は突出部の無い空間又は前記側方突出部を基本として，前記側方突出部より突出長さの小さい突出部を設置する。

特許文献４の扁平状の浸漬ノズルの構造では，内孔での溶鋼流を，中央直下方向よりも側方（ノズル扁平部分の幅方向を指す。以下同じ。）への流量を大きくするように導く。この場合，吐出孔からの溶鋼流速が大きくなる傾向となり，単位時間当たり，単位面積当たりの溶鋼流量が大きい条件等の場合では鋳型内湯面の変動が大きくなることがある。
これに対し，本発明の浸漬ノズルの構造では，内孔での溶鋼流を，中央直下方向への流量を大きくするように調整して側方への流量を相対的に減じるように導く。言い換えると，本発明では中央直下方向への流量／側方への流量の割合を，特許文献４の浸漬ノズルの構造の場合よりも相対的に大きくする，ということである。
なお，上述は基本的に中央直下方向への流量／側方への流量の関係においてその割合を調整するのであって，必ずしも中央直下方向への流量＞側方への流量の関係にするものではない。

上述の流動形態を得るための本発明は，次の１から８の扁平状の浸漬ノズルである。
１．
内孔の幅Ｗｎが内孔の厚さＴｎより大きい扁平状であって，短辺側側壁の下部に一対の吐出孔を備える浸漬ノズルにおいて，
扁平部分の幅方向の壁面上に，前記幅方向の壁面の縦方向中心軸に対して軸対称の位置に，前記幅方向かつ下方向に傾斜して厚さ方向に突出した部分（以下「側方突出部」という。）が対をなして配置されており，
前記側方突出部は前記幅方向の両壁面上に対向して配置されており，
当該側方突出部が配置された位置の内孔の厚さを１とする前記側方突出部の前記厚さ方向の合計突出長さＴｓは，前記対をなす２つの側方突出部それぞれ０．１８以上０．９０以下で同一である，浸漬ノズル。
２．
前記対をなす２つの側方突出部間の前記幅方向壁面上には，前記厚さ方向の突出長さが前記側方突出部の前記厚さ方向の突出長さよりも小さく，かつ当該側方突出部が配置された位置の内孔の厚さを１とする前記厚さ方向の合計突出長さＴｐが０．４０以下（ゼロを含まない）である突出部（以下「中央突出部」という。）が設置されている，前記１に記載の浸漬ノズル。
３．
前記中央突出部の上端面は，前記幅方向に水平形状又は中央を頂点とする曲面若しくは屈曲点を含む上方に突出した形状である，前記２に記載の浸漬ノズル。
４．
前記側方突出部及び前記中央突出部の上端面は，内孔中心方向に水平形状又は平面若しくは曲面で下方に傾斜する形状である，前記２又は前記３に記載の浸漬ノズル。
５．
前記側方突出部及び前記中央突出部のいずれか一方又は両方の個々の突出長さは，それぞれ同一又は当該幅方向の壁面の中心方向に向かって直線若しくは曲線又は段状で短尺化する形状である，前記２から前記４のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
６．
前記側方突出部及び前記中央突出部を備えた前記側方突出部のいずれか一方又は両方は，上下方向に複数箇所に設置されている，前記２から前記５のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
７．
内孔の底部中央付近に上方向の突出部を有する，前記１から前記６のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
８．
前記浸漬ノズルは，当該浸漬ノズル上端付近の内孔横方向断面形状が円である領域の，最小断面積位置を基準にして，溶鋼流量が０．０４（ｔ／（ｍｉｎ．・ｃｍ^２））以上の連続鋳造用である，前記１から前記７のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。

なお，本発明において前記の内孔の幅Ｗｎ，厚さＴｎとは，浸漬ノズルの短辺側側壁部に設けた一対の吐出孔の上端位置における内孔の幅（長辺方向の長さ），厚さ（短辺方向の長さ）のことをいう。

本発明の扁平状の浸漬ノズルにより，溶鋼流の方向を中央部から側方部に亘って固定的又は完全に分離することなく，その溶鋼流を漸次増減させた連続的な状態で制御することができ，浸漬ノズル内での溶鋼流の適度なバランスを確保することができる。これにより，操業条件，特に浸漬ノズル上端付近の横方向断面形状が円である領域の，最小断面積位置を基準にして，溶鋼流量が概ね０．０４（ｔ／（ｍｉｎ．・ｃｍ^２））以上等の条件で行う，側方の吐出孔側に高速度又は多量の溶鋼流を発生させる傾向にある連続鋳造においても，吐出孔から流出する溶鋼の流速又は流量を適度に抑制し，鋳型内湯面等を安定化させる，すなわちその変動を小さくすることができる。
ひいては，鋳型内湯面変動を抑制することから，鋳型内パウダー等の巻き込みを減じ，溶鋼内介在物の浮上を促進すること等により鋳片品質を向上させることができる。また，鋳型側壁への過度な溶鋼流を抑制することから，ブレークアウト等の事故発生の危険性をも減ずることができる。

側方突出部を設置した本発明の浸漬ノズルの例（本発明の第１の形態）を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）ある。図１の側方突出部に加え上方に側方突出部を一対設置した本発明の浸漬ノズルの例（本発明の第２の形態）を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）である。図１の側方突出部間に中央突出部を設置した本発明の浸漬ノズルの例（本発明の第３の形態）を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）ある。図３の側方突出部及びその間の中央突出部に加え，上方に側方突出部を一対設置した本発明の浸漬ノズルの例（本発明の第４の形態）を示すイメージ図で，（ａ）は短辺側中心を通る断面図，（ｂ）は長辺側中心を通る断面図（視Ａ－Ａ）ある。図３又は図４の，側方突出部間に中央突出部を設置した部分付近の拡大図であり，中央突出部の中央部が上方向に直線で山形を成しており，さらに底部突出部の中央部が上方向に直線で山形を成している例の，短辺側中心を通る断面図である。図５の浸漬ノズルの内孔上面視の図で，側方突出部及び中央突出部の関係を示すイメージ図である。図５の中央突出部の上端部が曲面である例で，浸漬ノズルの短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。図５の中央突出部の上端部が平面である例で，浸漬ノズルの短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。側方突出部又は中央突出部の上面が内孔中心方向に傾斜する形状の例で，浸漬ノズルの長辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。図５の側方突出部，中央突出部の各上面の突出長さが一定（内孔側端部が幅方向壁面に平行）である例で，上面視のイメージ図である。図５の中央突出部の上面の突出長さが，中央方向に直線で減縮している例で，上面視のイメージ図である。図５の中央突出部の上面の突出長さが，中央方向に曲線で減縮している例で，上面視のイメージ図である。図５の側方突出部，中央突出部の各上面の突出長さが直線で，かつ，一体化して連続的に減縮している例で，上面視のイメージ図である。図５の浸漬ノズルの底部突出部の上面が平面である例で，短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。図５の浸漬ノズルの底部突出部の上面が曲面である例で，短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。図５の浸漬ノズルの底部突出部の上面が，中央に凸状部を備え，かつ，底方向に拡径する例で，短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。図５の浸漬ノズルの底部突出部にも溶鋼排出用の孔を備える例で，短辺側中心を通る断面を示すイメージ図である。鋳型及び鋳型内の湯面（溶鋼面）の変動を示すイメージ図で，（ａ）は鋳型湯面付近（内面）の上面視のイメージ図，（ｂ）は鋳型湯面付近（内面）の短辺側中心を通る断面視（縦方向半分）のイメージ図である。表１の実施例３の鋳型内の湯面（溶鋼面）の変動（最大値，左右平均）を示す図である。

前述の特許文献３のような分流手段を設置することでも或る程度，幅方向端部側への溶鋼流を形成することはできる。しかしそのような固定的又は完全な分流を行った場合は，内孔での一部分すなわち単一の狭い範囲ごとに分離した溶鋼流を生じ，内孔の場所ごとに流動方向及び流速が異なる部分を生じ易い。特に溶鋼流量制御等による流量や方向の変動があった場合には溶鋼流はどちらかに偏って，浸漬ノズル内から鋳型内への吐出流及び湯面等に著しい乱れを生じることがある。

そこで本発明では，例えば図１の第１の形態に示すように，まず浸漬ノズル１０の扁平部分の幅方向（長辺側）の壁面の側方部に，当該幅方向壁面の中心軸に対して軸対称の一対の側方突出部１（図１（ａ）等参照。以下，単に「軸対称の側方突出部」ともいう。）を設置する。
この一対の側方突出部１の上面は，当該側方突出部１の中央側から扁平部分の幅方向かつ下方向，すなわち吐出孔４の方向に傾斜させる。このような傾斜により，内孔３内ないしは吐出孔４からの溶鋼の流速や流動形態を，渦流等の発生を抑制しつつ穏やかに変化させ，最適化することができる。

前記一対の軸対称の側方突出部は，内孔を挟んだ他方の幅方向壁面にも，扁平部分の厚さ方向に対して面対称の関係で対向して設置する（図１（ｂ）等参照。以下，面対称の関係にある側方突出部を単に「面対称の側方突出部」ともいう。本発明では例えば図６に示すように，面対称の側方突出部１が配置された位置の内孔の厚さＴｎを１とする側方突出部１の前記厚さ方向の合計長さＴｓは，０．１８以上０．９０以下とする。すなわち，面対称の側方突出部の間には溶鋼が通過する空間が存在する。
このような間隔の空間を存在させることにより，内孔での溶鋼流の固定的・完全な分流をせず，溶鋼流が通過する部分の流動方向・流速を緩やかに制御する。これにより，溶鋼流が吐出孔側に明確な境界をもって流動することを緩和することができる。

また，側方突出部の設置場所，長さ，方向等を調整することにより，溶鋼流を中心付近又は側方側に集中させることを避けつつ，幅方向端部側すなわち吐出孔側及び中央側に分散しつつ溶鋼流に適度なバランスを与えることができる。しかも単に分散するだけではなく，側方突出部を設置した領域でも空間が連通しているので，溶鋼流は完全に分断した状態ではなくなだらかな境界を形成しつつ，緩やかに混合されて均一化しながら分散する流れとなる。

なお，前述のとおり側方突出部の設置場所，長さ，方向等は適宜調整することができる。例えば図２に示す第２の形態では，図１の側方突出部（図２では１ａの符号を付しており，以下「下部側方突出部」ともいう。）に加え，上方に側方突出部（図２では１ｂの符号を付しており，以下「上部側方突出部」ともいう。）を一対設置している。

さらに本発明では，軸対称の側方突出部間には，図３及び図４に示す第３及び第４の形態のように前記軸対称の側方突出部よりも突出長さが小さい突出部（中央突出部）を設置することができる。なお，図３に示す第３の形態では，図１の軸対称の側方突出部１，１間に中央突出部１ｐを設置し，図４に示す第４の形態では，図２の軸対称の下部側方突出部１ａ，１ａ間に中央突出部１ｐを設置している。

この構造は，特許文献４において前記軸対称の側方突出部よりも突出長さが大きい突出部を設置することで，前記軸対称の側方突出部間への溶鋼流よりも側方への溶鋼流を大きくすることと逆の効果，すなわち，前記軸対称の側方突出部間（中央部）への溶鋼流／側方への溶鋼流の割合を大きくする効果をもたらす。溶鋼流量が大きい（概ね０．０４（ｔ／（ｍｉｎ．・ｃｍ^２）以上））連続鋳造では，前記軸対称の側方突出部間（中央部）への溶鋼流／側方への溶鋼流の割合を小さくすることが有効であることが多い。

このような中央部への溶鋼流と側方への溶鋼流のバランスは，溶鋼流速（単位時間当たり，単位断面積当たりの溶鋼流量）の大きさ，引き抜き速度，鋳型サイズ・形状，浸漬深さや吐出孔面積等のノズルの構造等により，最適化することができる。具体的には，側方突出部の幅方向ないし下方向の角度，幅方向長さ，突出長さ等，それら軸対称の側方突出部の間の中央突出部が無い構造とするか，その中央突出部の突出高さを調整する，上端面形状を調整する，等の方法を採ることができる。
具体的に中央突出部の突出長さについては，図６に例示しているように，その突出長さＴｐ／２は側方突出部１の突出長さＴｓ／２よりも小さく，かつ当該側方突出部１が配置された位置の内孔の厚さＴｎを１とする合計突出長さＴｐが０．４０以下となるようにする。言い換えれば、Ｔｐ＜Ｔｓ，かつＴｐ／Ｔｎ≦０．４０とする。

また，中央突出部の上端面は，図８に示すように幅方向に水平形状，又は図５及び図７に示すように中央を頂点とする曲面若しくは屈曲点を含む上方に突出した形状とすることができる。このような形状により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。

さらに側方突出部又は中央突出部の上端面は，図９に示すように浸漬ノズル扁平部分の幅方向（長辺側）壁面との境界部を頂点にして浸漬ノズル扁平部分の厚さ方向の中心方向すなわち内孔中心方向（空間側）かつ下方に傾斜させることもできる。このような傾斜により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。

さらに側方突出部又は中央突出部の上端面の突出長さは，図１０に示すように同一とすることができるほか，図１１～図１３に示すように浸漬ノズル扁平部分の幅方向（長辺側）壁面の中心方向に向かって短尺化するように傾斜させることもできる。このような傾斜により，溶鋼の流速や流動形態をさらに変化させ，最適化することもできる。

扁平状の浸漬ノズルでは短辺側側壁部の吐出孔が縦方向に長く開放する形態になるので，その吐出孔では上方側に吐出流速が小さくなる部分が生じることがあり，特に上端部付近では浸漬ノズル内に引き込む逆流現象もしばしば観られる。そこで，本発明では例えば図２及び図４に示すように，前述の軸対称及び面対称の下部側方突出部１ａに加え，その上方に１又は複数の軸対称及び面対称の側方突出部１ｂ（上方側方突出部）を設置することができる。この上方側方突出部１ｂは，前述の下方側方突出部１ａと同様な最適化構造とすることができる。

この上方側方突出部１ｂは，特に吐出孔上方での流速の低下，ないしは上端部付近での逆流等の溶鋼流の乱れを抑制して吐出孔の縦方向の位置ごとの流速分布を均一化する機能を補完すると共に，上限方向での流量バランスを調整する機能をも有する。
この上部側方突出部１ｂ，１ｂ間にも，前述の下方側方突出部１ａ，１ａ間と同様に中央突出部を設置することもできる。

なお，浸漬ノズル内部の底部５は，図１４のように中央付近に吐出孔を形成しないで，単なる鋳型との隔壁としての壁面としてもよく，又は図１～図５，図７，図８，図１５，図１６等のように中央部を上方に突出させて底部突出部を含む構造としてもよい。さらに図１７のように底部５には吐出孔６を設けてもよい。このような底部の突出構造は，中央部への溶鋼流を吐出孔方向に変換する際の流動方向・形態，流速等を変化させるのに役立つ。

次に本発明を実施例と共に説明する。

［実施例Ａ］
実施例Ａは図２に示す本発明の第２の形態，すなわち突出部として軸対称かつ面対称の側方突出部２段１ａ，１ｂを設置し，下部側方突出部１ａ，１ａ間には中央突出部を設置しない形態，及び図４に示す本発明の第４の形態，すなわち突出部として軸対称かつ面対称の側方突出部２段１ａ，１ｂを設置し，下方側方突出部１ａ，１ａ間に中央突出部１ｐを設置した形態の浸漬ノズルにつき，下方側方突出部１ａ及び中央突出部１ｐの浸漬ノズル内孔空間方向への突出長さ（面対称一対の突出部の合計の長さ）Ｔｓ，Ｔｐの，浸漬ノズル内孔の厚さ（短辺方向の長さ）Ｔｎに対する比Ｔｓ／Ｔｎ，Ｔｐ／Ｔｎと，鋳型内湯面変動程度（鋳型内偏流指数及び鋳型内湯面変動高さ）の関係を示す，水モデル実験結果である。

浸漬ノズルの仕様は次の通りである。
・全長：１１６５ｍｍ
・溶鋼導入口： φ８６ｍｍ
・吐出孔上端位置の内孔幅（Ｗｎ）：２５５ｍｍ
・吐出孔上端位置の内孔厚さ（Ｔｎ）：３４ｍｍ
・吐出孔上端位置のノズル下端面からの高さ：１４６．５ｍｍ
・中央突出部の高さ（ノズル下端面からの高さ）：１５５ｍｍ
・浸漬ノズルの壁厚さ：約２５ｍｍ
・浸漬ノズルの底部の厚さ（中央部頂点）：高さ１００ｍｍ
・上方側方突出部（１ｂ）：浸漬ノズル幅方向の長さ（左右各々）は２５ｍｍ，
Ｔｓ／Ｔｎ比＝０．７４，
吐出孔方向への傾斜角度は４５度，
上端面の浸漬ノズル幅方向及び厚み方向は水平，
側方突出部間は１００ｍｍ，
中央突出部は無し
・下方側方突出部（１ａ）：浸漬ノズル幅方向の長さ（左右各々）は４０ｍｍ，
Ｔｓ／Ｔｎ比＝０．１～１．０（空間無し），
吐出孔方向への傾斜角度は４５度，
上端面の浸漬ノズル幅方向及び厚み方向は水平，
側方突出部間は６０ｍｍ，
中央突出部Ｔｐ／Ｔｎ比＝０（無し）～０．７

鋳型，流体の条件は次の通りである。
・鋳型の幅：１６５０ｍｍ
・鋳型の厚さ：６５ｍｍ（中央上端部１８５ｍｍ）
・浸漬深さ（吐出孔上端から水面まで）：８３ｍｍ
・流体の供給速度：０．０６５ｔ／（ｍｉｎ・ｃｍ^２）
※溶鋼に換算した値

ここで鋳型内偏流指数を偏流が無い場合を１．０とする指数で０．８≦鋳型内偏流指数≦１．２，鋳型内湯面変動高さ（ｍｍ）を≦１５ｍｍを本発明の課題解決効果が得られたとみなし，評価の基準とした。
なお，鋳型内偏流指数とは水モデル実験にて鋳型内の浸漬ノズル吐出孔側左右各々の設定湯面（設定水位上端面から３０ｍｍの水中位置）の流速を測定し，前記左右の流速を比で表したときのその絶対値，すなわち，左流速／右流速（又は右流速／左流速）の値であり，鋳型内湯面変動高さとは，図１８中のＳｗの最大値である。

結果を表１に示す。

鋳型内偏流指数及び鋳型内湯面変動高さは，側方突出部については，Ｔｎに対するＴｓ比率（Ｔｓ／Ｔｎ）が０．１８以上０．９０以下で基準を満足できることができることがわかる。
また，中央突出部を設置した場合については，その突出長さが側方突出部の突出長さより小さく（Ｔｐ＜Ｔｓ），かつＴｎに対するＴｐ比率（Ｔｐ／Ｔｎ）が０．４以下の場合に基準を満足することができることがわかる。

［実施例Ｂ］
実施例Ｂは，図４に示す本発明の第４の形態において，下方側方突出部１ａ及び中央突出部１ｐの上端面を、図９に示すような内孔中心方向に平面で下方に傾斜する形状とした場合の鋳型内湯面変動程度を示す，水モデル実験結果である。

ここでは，下方側方突出部のＴｓ／Ｔｎ比＝０．７４，中央突出部のＴｐ／Ｔｎ比＝０．１８とし，下段側方突出部及び中央突出部の内孔方向への傾斜角度（図９のθ）は０度（水平）の場合と４５度の場合を比較した。他の条件は実施例Ａと同じである。

結果を図１９に示す。図１９の縦軸は，傾斜角度θが０度，４５度いずれの場合も吐出孔左右方向の最大湯面変動値Ｓｗ（ｍｍ）を平均した値である。

図１９に示すように，傾斜角度θが０度，４５度いずれの場合も基準の１５ｍｍより顕著に小さい値であるが，さらに４５度の場合は２．０（ｍｍ）と，０度の場合の３．７５（ｍｍ）の約１／２程度に低減されていることがわかる。

１０：浸漬ノズル
１：側方突出部
１ａ：下部側方突出部
１ｂ：上部側方突出部
１ｐ：中央突出部
２：溶鋼導入口
３：内孔（溶鋼流路）
４：吐出孔（短辺側の壁側）
５：底部
６：吐出孔（底部）
７：湯面
２０：鋳型
Ｗｎ：浸漬ノズルの内孔の幅（長辺方向の長さ）
Ｗｐ：側方突出部の両端部間の幅
Ｗｃ：中央突出部の幅
Ｔｎ：浸漬ノズルの内孔の厚さ（短辺方向の長さ）
Ｔｓ：側方突出部の空間方向への突出長さ（一対の合計の長さ）
Ｔｐ：中央突出部の空間方向への突出長さ（一対の合計の長さ）
ＭＬ：鋳型幅（長辺）
Ｍｓ：鋳型厚さ（短辺，側部）
Ｍｃ：鋳型厚さ（短辺，中央部）
Ｓｗ：鋳型内の湯面変動幅（上端，下端間の寸法）

Claims

内孔の幅Ｗｎが内孔の厚さＴｎより大きい扁平状であって，短辺側側壁の下部に一対の吐出孔を備える浸漬ノズルにおいて，
扁平部分の幅方向の壁面上に，前記幅方向の壁面の縦方向中心軸に対して軸対称の位置に，前記幅方向かつ下方向に傾斜して厚さ方向に突出した部分（以下「側方突出部」という。）が対をなして配置されており，
前記側方突出部は前記幅方向の両壁面上に対向して配置されており，
当該側方突出部が配置された位置の内孔の厚さを１とする前記側方突出部の前記厚さ方向の合計突出長さＴｓは，前記対をなす２つの側方突出部それぞれ０．１８以上０．９０以下で同一である，浸漬ノズル。
前記対をなす２つの側方突出部間の前記幅方向壁面上には，前記厚さ方向の突出長さが前記側方突出部の前記厚さ方向の突出長さよりも小さく，かつ当該側方突出部が配置された位置の内孔の厚さを１とする前記厚さ方向の合計突出長さＴｐが０．４０以下（ゼロを含まない）である突出部（以下「中央突出部」という。）が設置されている，請求項１に記載の浸漬ノズル。
前記中央突出部の上端面は，前記幅方向に水平形状又は中央を頂点とする曲面若しくは屈曲点を含む上方に突出した形状である，請求項２に記載の浸漬ノズル。
前記側方突出部及び前記中央突出部の上端面は，内孔中心方向に水平形状又は平面若しくは曲面で下方に傾斜する形状である，請求項２又は請求項３に記載の浸漬ノズル。
前記側方突出部及び前記中央突出部のいずれか一方又は両方の個々の突出長さは，それぞれ同一又は当該幅方向の壁面の中心方向に向かって直線若しくは曲線又は段状で短尺化する形状である，請求項２から請求項４のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
前記側方突出部及び前記中央突出部を備えた前記側方突出部のいずれか一方又は両方は，上下方向に複数箇所に設置されている，請求項２から請求項５のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
内孔の底部中央付近に上方向の突出部を有する，請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。
前記浸漬ノズルは，当該浸漬ノズル上端付近の内孔横方向断面形状が円である領域の，最小断面積位置を基準にして，溶鋼流量が０．０４（ｔ／（ｍｉｎ．・ｃｍ^２））以上の連続鋳造用である，請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の浸漬ノズル。