WO2017213060A1 - 密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置 - Google Patents

密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置 Download PDF

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chamber
passage
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bearing
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勝吾 志田
元嗣 菊川
水野　弘之
忠之 山崎
大志 長畑
昌宏 畑山
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東芝キヤリア株式会社
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Definitions

  • Embodiments of the present invention relate to a hermetic compressor having two cylinder chambers and a refrigeration cycle apparatus.
  • the multi-cylinder hermetic compressor includes, as main elements, a compression mechanism that compresses the gas refrigerant inside the hermetic container and an electric motor that drives the compression mechanism.
  • the compression mechanism section has two cylinders partitioned by an intermediate partition plate, and a roller accommodated in the cylinder chamber of each cylinder, and the roller is sucked into the cylinder chamber by rotating eccentrically in the cylinder chamber.
  • the gas refrigerant is compressed.
  • the compressed gas refrigerant is discharged into the sealed container via the discharge muffler.
  • the gas refrigerant compressed in the two cylinder chambers merges in the gas passage inside the intermediate partition plate, and is connected to one cylinder from the gas passage through one discharge passage.
  • the discharge flow path connecting the gas passage and the discharge muffler extends in the axial direction of the rotation shaft through the intermediate partition plate and the bearing supporting the rotation shaft.
  • the cylinder and the bearing are fastened together with a plurality of fastening bolts, the cylinder and the bearing already have a plurality of bolt holes through which the fastening bolts penetrate.
  • the cylinder has a discharge port for discharging the gas refrigerant compressed in the cylinder chamber into the gas passage.
  • An object of the present invention is to obtain a hermetic compressor that can sufficiently secure rigidity of a cylinder and a bearing and can suppress an increase in pressure pulsation of a gas medium compressed in a cylinder chamber.
  • the hermetic compressor includes a cylindrical hermetic container, a compression mechanism that compresses a gas medium inside the hermetic container, and an electric motor that is housed in the hermetic container and drives the compression mechanism. And a section.
  • the compression mechanism section is disposed with a space in the axial direction of the sealed container, and a first bearing and a second bearing that support a rotating shaft straddling between the compression mechanism section and the electric motor section, A first cylinder and a second cylinder disposed between the first bearing and the second bearing and facing each other in the axial direction of the sealed container; the first cylinder and the second cylinder;
  • the first cylinder chamber is interposed between the cylinder and cooperates with the first bearing to compress the gas medium inside the first cylinder, and cooperates with the second bearing.
  • An intermediate partition plate defining a second cylinder chamber for compressing the gas medium inside the second cylinder, and provided inside the intermediate partition plate, the first cylinder chamber and the second cylinder
  • the gas medium compressed in the cylinder chamber is guided.
  • a first discharge valve mechanism which is provided in a first bearing and discharges the gas medium compressed in the first cylinder chamber into the first silencing chamber; and provided in the second bearing;
  • a second discharge valve mechanism for discharging the gas medium compressed in the second cylinder chamber to the second silencing chamber; and the gas medium provided in the intermediate partition plate and compressed in the first cylinder chamber
  • the intermediate partition plate, the first cylinder and the first cylinder A plurality of first flow paths that are provided so as to continuously pass through a support in the axial direction of the rotating shaft and guide the gas medium discharged to the gas passage to the first silencing chamber;
  • the second cylinder, the intermediate partition plate, the first cylinder, and the first bearing are provided so as to continuously pass in the axial direction of the rotary shaft, and are provided in the second silencing chamber.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of a hermetic compressor used in the refrigeration cycle apparatus according to the first embodiment.
  • FIG. 2A is a plan view of a first plate element constituting the intermediate partition plate of the first embodiment.
  • FIG. 2B is a cross-sectional view showing the configuration of the compression mechanism section of the first embodiment and the flow path of the compressed gas refrigerant.
  • FIG. 3A is a plan view of a second plate element constituting the intermediate partition plate of the second embodiment.
  • FIG. 3B is a cross-sectional view illustrating the configuration of the compression mechanism unit of the second embodiment and the flow path of the compressed gas refrigerant.
  • FIG. 4A is a plan view of a first plate element constituting an intermediate partition plate in a modification of the second embodiment.
  • FIG. 4B is a plan view of a second plate element constituting the intermediate partition plate in a modification of the second embodiment.
  • FIG. 4C is a cross-sectional view showing the configuration of the compression mechanism and the flow path of the compressed gas refrigerant in the modification of the second embodiment.
  • FIG. 5A is a bottom view of the first plate element constituting the intermediate partition plate of the third embodiment.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view of the intermediate partition plate of the third embodiment.
  • FIG. 5C is a top view of the second plate element constituting the intermediate partition plate of the third embodiment.
  • FIG. 6A is a bottom view of the first plate element constituting the intermediate partition plate of the fourth embodiment.
  • FIG. 6B is a cross-sectional view of the intermediate partition plate of the fourth embodiment.
  • FIG. 6C is a top view of a second plate element constituting the intermediate partition plate of the fourth embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view showing a part of the compression mechanism section according to the fifth embodiment.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view showing a part of a compression mechanism section according to a modification of the fifth embodiment.
  • FIG. 9 is a plan view showing a part of the compression mechanism section according to the sixth embodiment.
  • FIG. 10 is a plan view showing a part of a compression mechanism section according to a modification of the sixth embodiment.
  • FIG. 11A is a side view showing the plate thickness of the reed valve used in the first discharge valve mechanism and the second discharge valve mechanism in the seventh embodiment.
  • FIG. 11A is a side view showing the plate thickness of the reed valve used in the first discharge valve mechanism and the second discharge valve mechanism in the seventh embodiment.
  • FIG. 11B is a plan view showing the lead lengths of the reed valves used in the first discharge valve mechanism and the second discharge valve mechanism in the seventh embodiment.
  • FIG. 11C is a side view showing the plate thickness of the reed valve used in the third discharge valve mechanism and the fourth discharge valve mechanism in the seventh embodiment.
  • FIG. 11D is a plan view showing the lead lengths of the reed valves used in the third discharge valve mechanism and the fourth discharge valve mechanism in the seventh embodiment.
  • FIG. 1 shows a refrigeration cycle circuit of the refrigeration cycle apparatus R.
  • the refrigeration cycle circuit includes a multi-cylinder closed compressor 1, a condenser 2 as a radiator, an expansion device 3, an evaporator 4 and an accumulator 5 as heat absorbers as main elements.
  • the various elements constituting the refrigeration cycle circuit are connected in series via a refrigerant pipe P through which the refrigerant circulates.
  • the refrigerant pipe P is an example of a circulation path.
  • the hermetic compressor 1 is a so-called vertical rotary compressor, and includes a cylindrical hermetic container 10, an electric motor unit 11, and a compression mechanism unit 12.
  • the sealed container 10 is erected along the vertical direction. In the center of the upper surface of the sealed container 10, a discharge port 10a to which the upstream end of the refrigerant pipe P is connected is provided. Two suction ports 10 b and 10 c to which the downstream end of the refrigerant pipe P is connected are provided at the lower part of the peripheral surface of the sealed container 10. Furthermore, lubricating oil is stored at the bottom of the sealed container 10.
  • the electric motor part 11 is accommodated in the upper part of the sealed container 10.
  • the electric motor unit 11 includes a cylindrical stator 13 fixed to the inner peripheral surface of the hermetic container 10 and a rotor 14 surrounded by the stator 13. A very small air gap is formed between the inner peripheral surface of the stator 13 and the outer peripheral surface of the rotor 14.
  • the compression mechanism unit 12 is housed in the lower part of the sealed container 10 so as to be positioned below the motor unit 11 and is immersed in the lubricating oil stored in the sealed container 10.
  • the oil level F of the lubricating oil is located between the electric motor unit 11 and the compression mechanism unit 12.
  • the compression mechanism section 12 includes a first cylinder 16, a second cylinder 17, an intermediate partition plate 18, a first bearing 19, a second bearing 20, and a rotary shaft 21 as main elements.
  • the first cylinder 16 is fixed to the inner peripheral surface of the sealed container 10.
  • the first cylinder 16 has a circular cylinder bore 16a.
  • the second cylinder 17 is positioned below the first cylinder 16.
  • the second cylinder 17 has a circular cylinder bore 17a.
  • the cylinder bore 16a of the first cylinder 16 and the cylinder bore 17a of the second cylinder 17 are positioned coaxially with respect to the central axis O1 of the sealed container 10, and are spaced apart from each other in the axial direction of the sealed container 10. Facing each other.
  • the intermediate partition plate 18 is interposed between the first cylinder 16 and the second cylinder 17. Further, the intermediate partition plate 18 is coupled to the first cylinder 16 together with the second cylinder 17 via a plurality of fastening bolts.
  • the upper surface of the intermediate partition plate 18 is overlaid on the lower surface of the first cylinder 16 so as to cover the cylinder bore 16a of the first cylinder 16 from below.
  • the lower surface of the intermediate partition plate 18 is superimposed on the upper surface of the second cylinder 17 so as to cover the cylinder bore 17a of the second cylinder 17 from above.
  • the first bearing 19 has a cylindrical boss portion 19a and a flange portion 19b projecting from the lower end of the boss portion 19a around the boss portion 19a.
  • the flange portion 19b overlaps the upper surface of the first cylinder 16, and is fastened together with the upper surface of the first cylinder 16 via the fastening bolt so as to cover the cylinder bore 16a of the first cylinder 16 from above.
  • the second bearing 20 has a cylindrical boss portion 20a and a flange portion 20b projecting around the boss portion 20a from the upper end of the boss portion 20a.
  • the flange portion 20b overlaps the lower surface of the second cylinder 17 and is fastened together with the lower surface of the second cylinder 17 via the fastening bolt so as to cover the cylinder bore 17a of the second cylinder 17 from below.
  • the space surrounded by the cylinder bore 16a, the intermediate partition plate 18 and the flange portion 19a of the first cylinder 16 defines the first cylinder chamber 23.
  • the space surrounded by the cylinder bore 17a, the intermediate partition plate 18 and the flange portion 20b of the second cylinder 17 defines the second cylinder chamber 24.
  • the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 are connected to the accumulator 5 through the refrigerant pipe P.
  • the inside of the accumulator 5 is filled with a gas refrigerant as a gas medium.
  • the rotating shaft 21 is coaxially positioned on the central axis O ⁇ b> 1 of the sealed container 10 and penetrates the first cylinder chamber 23, the second cylinder chamber 24, and the intermediate partition plate 18. Yes.
  • the rotating shaft 21 has a first journal portion 25a, a second journal portion 25b, a pair of eccentric portions 26a and 26b, and an intermediate shaft portion 27.
  • the first journal portion 25 a is rotatably supported by the boss portion 19 a of the first bearing 19.
  • the second journal portion 28 b is rotatably supported by the boss portion 20 a of the second bearing 20.
  • the first journal portion 25 a has an extension portion 25 c that is extended coaxially, and the extension portion 25 c is connected to the rotor 14 of the motor portion 11.
  • the eccentric parts 26a and 26b are located between the first journal part 25a and the second journal part 25b.
  • the eccentric portions 26a and 26b are separated from each other in the axial direction of the rotating shaft 21 and have a phase difference of, for example, about 180 °.
  • One eccentric portion 26 a is located in the first cylinder chamber 23.
  • the other eccentric part 26 b is located in the second cylinder chamber 24.
  • the intermediate shaft portion 27 straddles between the eccentric portions 26a and 26b.
  • the intermediate shaft portion 27 passes through a through hole 28 opened in the central portion of the intermediate partition plate 18.
  • a ring-shaped first roller 30 is fitted to the outer peripheral surface of one eccentric portion 26a.
  • the first roller 30 follows the rotation shaft 21 and rotates eccentrically in the first cylinder chamber 23. Thereby, a part of the outer peripheral surface of the first roller 30 is slidably in line contact with the inner peripheral surface of the first cylinder chamber 23.
  • a ring-shaped second roller 31 is fitted to the outer peripheral surface of the other eccentric portion 26b.
  • the second roller 31 follows the rotation shaft 21 and rotates eccentrically in the second cylinder chamber 24. Thereby, a part of the outer peripheral surface of the second roller 31 is slidably in line contact with the inner peripheral surface of the second cylinder chamber 24.
  • the first cylinder 16 has a vane slot (not shown).
  • the vane slot extends in the radial direction of the first cylinder 16, and one end is opened to the first cylinder chamber 23.
  • a vane (not shown) is supported in the vane slot. The tip of the vane is slidably in contact with the outer peripheral surface of the first roller 30.
  • the vane divides the first cylinder chamber 23 into a suction region and a compression region in cooperation with the first roller 30, and follows the eccentric rotation of the first roller 30 to the first cylinder chamber 23. It protrudes or moves in the direction of retreating from the first cylinder chamber 23. As a result, the volumes of the suction region and the compression region of the first cylinder chamber 23 change.
  • the second cylinder 17 has the same vane slot and vane as the first cylinder 16. Therefore, when the second roller 31 rotates eccentrically, the volume of the suction area and the compression area of the second cylinder chamber 24 changes.
  • a first discharge muffler 33 is attached to the first bearing 19.
  • the first discharge muffler 33 is a hollow element that surrounds the boss portion 19 a of the first bearing 19, and a first silencing chamber is provided between the first discharge muffler 33 and the first bearing 19. 34 is formed.
  • the first silencing chamber 34 communicates with the internal space of the sealed container 10 through a plurality of exhaust holes (not shown) opened in the first discharge muffler 33.
  • the exhaust hole is located above the oil level F of the lubricating oil.
  • the second discharge muffler 35 is attached to the second bearing 20.
  • the second discharge muffler 35 is a hollow element surrounding the boss portion 20 a of the second bearing 20, and a second silencing chamber is provided between the second discharge muffler 35 and the second bearing 20. 36 is formed.
  • the second silencing chamber 36 is always immersed in the lubricating oil stored in the sealed container 10.
  • the first discharge valve mechanism 40 is provided on the flange portion 19b of the first bearing 19. As shown in FIG.
  • the first discharge valve mechanism 40 includes a first discharge port 40a opened in the flange portion 19b, a first reed valve 40b that opens and closes the first discharge port 40a, and a maximum opening of the first reed valve 40b. And a stopper 40c for defining the degree.
  • the first cylinder chamber 23 of the first cylinder 16 communicates with the first silencer chamber 34 of the first discharge muffler 33 through the first discharge port 40a.
  • the first reed valve 40b opens the first discharge port 40a when the pressure in the first cylinder chamber 23 reaches a predetermined pressure.
  • the first discharge port 40a is opened, the first cylinder chamber 23 is communicated with the first silencing chamber 34.
  • a second discharge valve mechanism 41 is provided on the flange portion 20b of the second bearing 20.
  • the second discharge valve mechanism 41 includes a second discharge port 41a opened in the flange portion 20b, a second reed valve 41b that opens and closes the second discharge port 41a, and a maximum opening of the second reed valve 41b. And a stopper 41c for defining the degree.
  • the second cylinder chamber 24 of the second cylinder 17 communicates with the second silencer chamber 36 of the second discharge muffler 35 through the second discharge port 41a.
  • the intermediate partition plate 18 is divided into a first plate element 18a and a second plate element 18b along the thickness direction.
  • the thickness direction of the intermediate partition plate 18 can be restated as the axial direction of the rotating shaft 21.
  • the first plate element 18 a and the second plate element 18 b are each formed in a disc shape and are overlapped with each other in the thickness direction of the intermediate partition plate 18.
  • a plurality of bolt holes 42 through which the fastening bolts pass are formed in the outer peripheral portion of the intermediate partition plate 18.
  • the bolt holes 42 penetrate the intermediate partition plate 18 in the thickness direction and are arranged at intervals in the circumferential direction of the intermediate partition plate 18.
  • a gas passage 44 is formed inside the intermediate partition plate 18.
  • the gas passage 44 is defined by a recess 44a provided on the lower surface of the first plate element 18a and a recess 44b provided on the upper surface of the second plate element 18b, and the gas passage 44 has a through hole 28 through which the rotary shaft 21 passes. Located around.
  • a third discharge valve mechanism 46 is provided on the first plate element 18 a of the intermediate partition plate 18.
  • the third discharge valve mechanism 46 includes a third discharge port 46a opened in the first plate element 18a, a third reed valve 46b for opening and closing the third discharge port 46a, and a third reed valve 46b. And a stopper 46c that regulates the maximum opening degree.
  • the third reed valve 46b and the stopper 46c are accommodated in a recess 44a provided on the lower surface of the first plate element 18a.
  • the gas passage 44 inside the intermediate partition 18 communicates with the first cylinder chamber 23 via the third discharge port 46a.
  • a fourth discharge valve mechanism 47 is provided on the second plate element 18 b of the intermediate partition plate 18.
  • the fourth discharge valve mechanism 47 includes a fourth discharge port 47a opened in the second plate element 18b, a fourth reed valve 47b for opening and closing the fourth discharge port 47a, and a fourth reed valve 47b. And a stopper 47c that regulates the maximum opening degree.
  • the fourth reed valve 47b and the stopper 47c are accommodated in a recess 44b provided on the upper surface of the second plate element 18b.
  • the gas passage 44 inside the intermediate partition plate 18 communicates with the second cylinder chamber 24 through the fourth discharge port 47a.
  • the compression mechanism unit 12 includes two first flow paths 50 a and 50 b that connect the first silencer chamber 34 and the gas passage 44, a second silencer chamber 36, and the second silencer chamber 36. Two second flow paths 51a and 51b connecting the first silencing chamber 34 are provided.
  • the first flow paths 50 a and 50 b penetrate the first plate element 18 a of the intermediate partition plate 18, the first cylinder 16 and the flange portion 19 b of the first bearing 19 continuously in the axial direction of the rotary shaft 21. ing. Furthermore, as shown to FIG. 2A, the 1st flow paths 50a and 50b are located in the outer peripheral part of the intermediate partition plate 18 so that it may pass between the adjacent bolt holes 42. FIG.
  • the second flow paths 51 a and 51 b are configured so that the flange portion 20 b of the second bearing 20, the second cylinder 17, the intermediate partition plate 18, the first cylinder 16, and the flange portion 19 b of the first bearing 19 are connected to the rotary shaft 21. It penetrates continuously in the axial direction.
  • the second flow paths 51a and 51b are provided at positions overlapping the first flow paths 50a and 50b in the axial direction of the rotary shaft 21.
  • the first flow paths 50 a and 50 b and the second flow paths 51 a and 51 b are coaxially positioned in the axial direction of the rotary shaft 21.
  • the first roller 30 that follows the eccentric portion 26 a rotates eccentrically in the first cylinder chamber 23.
  • the second roller 31 that follows the eccentric portion 26 b rotates eccentrically in the second cylinder chamber 24.
  • the gas refrigerant sucked into the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 is compressed by the first roller 30 and the second roller 31 that rotate eccentrically with a phase difference of 180 °.
  • the first discharge port 40a of the first discharge valve mechanism 40 is opened, and a part of the compressed gas refrigerant is discharged to the first discharge chamber. It is discharged directly from the outlet 40a to the first silencing chamber 34.
  • the third discharge port 46 a of the third discharge valve mechanism 46 is opened, and the remaining gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 is discharged from the third discharge port 46 a to the gas passage 44. .
  • the gas refrigerant discharged into the gas passage 44 is guided to the first flow paths 50a and 50b.
  • the gas refrigerant discharged into the second sound deadening chamber 36 is guided to the gas passage 44 through the second flow paths 51a and 51b and merges with the gas refrigerant flowing into the gas passage 44 from the third discharge port 46a. To do.
  • the merged gas refrigerant is guided to the first silencing chamber 34 of the first discharge muffler 33 through the two common flow paths S.
  • the fourth discharge port 47a of the fourth discharge valve mechanism 47 is opened, and the remaining gas refrigerant compressed in the second cylinder chamber 24 is discharged from the fourth discharge port 47a to the gas passage 44. .
  • the gas refrigerant discharged from the fourth discharge port 47a into the gas passage 44 is firstly passed through the first flow paths 50a and 50b together with the gas refrigerant discharged from the third discharge port 46a into the gas passage 44.
  • the gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 and the gas refrigerant compressed in the second cylinder chamber 24 pass through the common flow path S and the first silencing chamber of the first discharge muffler 33. Merge at 34. The merged gas refrigerant is silenced in the first silencing chamber 34 and then discharged into the sealed container 10 from the exhaust hole of the first discharge muffler 33.
  • the high-temperature and high-pressure gas refrigerant released into the sealed container 10 passes through the electric motor unit 11 to fill the upper part of the sealed container 10 and is led from here through the refrigerant pipe P to the condenser 2.
  • the gas refrigerant guided to the condenser 2 is condensed by heat exchange with the air, and is changed into a high-pressure liquid refrigerant.
  • the liquid refrigerant is decompressed in the process of passing through the expansion device 3 and then exchanges heat with air when passing through the evaporator 4.
  • the air passing through the evaporator 4 is cooled by the latent heat of vaporization of the liquid refrigerant, and is sent to a place to be air-conditioned (cooled) as cold air.
  • the liquid refrigerant changes into a low-temperature and low-pressure gas refrigerant in the process of passing through the evaporator 4.
  • the gas refrigerant is guided to the accumulator 5, and the accumulator 5 separates the liquid refrigerant mixed in the gas refrigerant.
  • the gas refrigerant from which the liquid refrigerant has been separated is sucked into the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 of the hermetic compressor 1 through the refrigerant pipe P and is compressed again.
  • the compressed high-temperature and high-pressure gas refrigerant is discharged from the upper part of the hermetic container 10 to the refrigerant pipe P, and the above-described operation is repeated.
  • the gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 and discharged from the third discharge port 46 a of the third discharge valve mechanism 46 to the gas passage 44 defines the common flow path S. Are guided to the first silencing chamber 34 of the first discharge muffler 33 through the two first flow paths 50a, 50b.
  • the gas refrigerant compressed by the second cylinder 24 and discharged from the fourth discharge port 47a of the fourth discharge valve mechanism 47 into the gas passage 44 is the two first refrigerants that define the common flow path S. It is guided to the first silencing chamber 34 of the first discharge muffler 33 through the flow paths 50a and 50b.
  • the total sum of the flow path areas through which the gas refrigerant flows from the gas passage 44 toward the first silencing chamber 34 increases. Therefore, the pressure loss when the gas refrigerant passes through the first flow paths 50a and 50b can be suppressed, and the compression performance of the hermetic compressor 1 can be enhanced.
  • first passages 50a and 50b and the second passages 51a and 51b are provided coaxially in the axial direction of the rotary shaft 21, the first passage 50a, the second passage 51b, and the first passage The passage 50b and the second passage 51b continue in the axial direction of the rotary shaft 21 as a common flow path S, respectively.
  • the rigidity of the intermediate partition plate 18 can be ensured, the pressure pulsation of the gas refrigerant discharged from the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 to the gas passage 44 can be suppressed, and the hermetic compressor 1 Noise during operation can be reduced.
  • the gas refrigerant guided to the second flow paths 52a and 52b defining the common flow path S from the second cylinder chamber 24 is hollow.
  • the gas passage 44 serves as a muffler for silencing. Therefore, the pressure pulsation of the gas refrigerant from the second cylinder chamber 24 toward the first cylinder chamber 23 can be further reduced, which is advantageous in reducing noise during operation of the hermetic compressor 1.
  • [Second Embodiment] 3A and 3B disclose a second embodiment.
  • the second embodiment is different from the first embodiment in the configuration for guiding the gas refrigerant discharged from the second cylinder chamber 24 to the second silencing chamber 36 to the first silencing chamber 34.
  • Other configurations of the hermetic compressor 1 are basically the same as those in the first embodiment. Therefore, in the second embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
  • FIG. 3A is a plan view of the second plate element 18b of the intermediate partition plate 18, and FIG. 3B is a cross-sectional view of the compression mechanism portion 12 showing the flow of the compressed gas refrigerant.
  • the first silencing chamber 34 and the second silencing chamber 36 are in direct communication with each other via a first pure channel 61 as a main channel.
  • the first pure flow path 61 connects the flange portion 19 b of the first bearing 19, the first cylinder 16, the intermediate partition plate 18, the second cylinder 17, and the flange portion 20 b of the second bearing 20 to the rotating shaft 21. It penetrates continuously in the axial direction.
  • the first pure flow path 61 is located on the outer peripheral portion of the intermediate partition plate 18 so as to pass between the adjacent bolt holes 42, and is shared with the gas passage 44. It is out of the flow path S.
  • a part of the gas refrigerant compressed in the second cylinder chamber 24 is supplied from the second discharge port 41 a of the second discharge valve mechanism 41 to the second discharge muffler 35. While being discharged into the muffler chamber 36, it is guided to the first muffler chamber 34 of the first discharge muffler 33 through the two common flow paths S. Further, the remaining gas refrigerant discharged into the second sound deadening chamber 36 enters the first sound deadening chamber 34 of the first discharge muffler 33 via the first pure flow path 61 different from the common flow path S. Led.
  • the flow resistance of the gas refrigerant flowing from the second silencing chamber 36 toward the first silencing chamber 34 can be reduced, and the compression performance of the hermetic compressor 1 can be improved.
  • FIG. 4A is a plan view of the first plate element 18a of the intermediate partition plate 18
  • FIG. 4B is a plan view of the second plate element 18b of the intermediate partition plate 18
  • FIG. 4C shows the flow of the compressed gas refrigerant. It is sectional drawing of the compression mechanism part 12 shown.
  • the first silencing chamber 34 and the second silencing chamber 36 are communicated with each other via one common flow path S and one first pure flow path 61. ing. Furthermore, the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18 is directly communicated with the first muffler chamber 34 of the first discharge muffler 33 via the second pure flow channel 62 as another main flow channel.
  • the second pure flow path 62 passes through the first plate element 18 a of the intermediate partition plate 18, the first cylinder 16 and the flange portion 19 b of the first bearing 19 continuously in the axial direction of the rotary shaft 21. Yes.
  • the compression mechanism unit 12 includes one common flow path S, one first pure flow path 61, and one second pure flow path 62. ing.
  • the second pure flow path 62 is positioned on the outer peripheral portion of the intermediate partition plate 18 so as to pass between the adjacent bolt holes 42, and the common flow path S and the first flow path 62.
  • the second pure flow path 62 is provided at a position closer to the third discharge port 46 a of the third discharge valve mechanism 46 than the common flow path S.
  • the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18 is connected to the first pure flow path 62 and the third discharge port 46a of the third discharge valve mechanism 46.
  • a passage portion 44c and a second passage portion 44d connecting the middle of the first passage portion 44c and the common flow path S are provided.
  • the passage sectional area of the first passage portion 44c is set larger than the passage sectional area of the second passage portion 44d.
  • part of the gas refrigerant discharged from the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 to the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18 is the second pure flow path. It is guided to the first silencing chamber 34 of the first discharge muffler 33 through 62. The remaining gas refrigerant discharged to the gas passage 44 is guided to the first silencing chamber 34 of the first discharge muffler 33 via the common flow path S.
  • the second pure flow path 62 and the common flow path S that guide the gas refrigerant discharged to the gas passage 44 to the first muffler chamber 34 in this way are constituted by independent flow paths.
  • the second pure flow path 62 is formed only in the first plate element 18a of the intermediate partition plate 18, a necessary flow path area is ensured while preventing a decrease in rigidity of the intermediate partition plate 18. be able to.
  • the second pure flow path 62 is provided closer to the third discharge port 46a of the third discharge valve mechanism 46 than the common flow path S. For this reason, while being able to reduce the pressure loss of the gas refrigerant which goes to the 1st silencer 34 through the 2nd pure flow path 62, the unnecessary heat exchange of the said gas refrigerant can be prevented. Therefore, the highly efficient hermetic compressor 1 can be provided.
  • the passage sectional area of the first passage portion 44c of the gas passage 44 is set larger than the passage sectional area of the second passage portion 44d. That is, since the first passage portion 44c having the third discharge port 46a opened has a higher flow rate of the gas refrigerant than the second passage portion 44d branched from the middle of the first passage portion 44c, the gas refrigerant The passage resistance of the gas refrigerant flowing through the gas passage 44 can be reduced by increasing the passage cross-sectional area of the first passage portion 44c having a large flow rate of.
  • the first passage portion 44c connected to the second pure flow path 62 lacks the passage cross-sectional area. You can make up for the minute. Therefore, it is possible to provide the hermetic compressor 1 that can efficiently guide the gas refrigerant discharged to the gas passage 44 to the first sound deadening chamber 34.
  • the gas passage is formed so as to extend over many areas on the entire surface of the intermediate partition plate in order to improve the flow loss of the gas refrigerant flowing through the gas passage. ing.
  • the roller that rotates eccentrically in the cylinder chamber will be tilted as the pressure in the cylinder chamber increases during the compression process. Is applied to the roller.
  • the rigidity of the intermediate partition plate is lowered, and the upper and lower surfaces of the intermediate partition plate in which the roller is slidably touched are easily deformed. As a result, a gap may be partially formed between the roller and the intermediate partition plate, or the roller may come into contact with the intermediate partition plate.
  • the third embodiment shown in FIGS. 5A, 5B, and 5C discloses a configuration that increases the rigidity of the intermediate partition plate that has a gas passage through which a gas refrigerant flows. This is the same as the modification of the second embodiment.
  • FIG. 5A is a bottom view of the first plate element 18a of the intermediate partition plate 18.
  • FIG. 5B is a cross-sectional view of the intermediate partition plate 18 in which the first plate element 18a and the second plate element 18b are overlapped with each other.
  • 5C is a top view of the second plate element 18b of the intermediate partition plate 18.
  • FIG. 5A, 5B, and 5C, the third reed valve and stopper of the third discharge valve mechanism 46 and the fourth reed valve and stopper of the fourth discharge valve mechanism 47 are not shown. .
  • the disc-shaped first plate element 18a has first semicircular portions 71a and 71b that are divided into two in the radial direction.
  • the disk-shaped second plate element 18b has second semicircular portions 72a and 72b that are divided into two in the radial direction.
  • first semicircle portion 71a and the second semicircle portion 72a are overlapped so as to match each other, and the first semicircle portion 71b and the second semicircle portion 72b match each other. Are overlaid.
  • the third discharge valve mechanism 46 and the gas passage 44 are provided in one first semicircular portion 71a of the first plate element 18a. Further, as shown in FIG. 5C, the fourth discharge valve mechanism 47 and the gas passage 44 are provided in one second semicircular portion 72a of the second plate element 18b.
  • the third discharge valve mechanism 46 and the fourth discharge valve mechanism 47 overlap in the thickness direction of the intermediate partition plate 18, and the third discharge valve mechanism 46, the fourth discharge valve mechanism 47, and the gas passage 44. Are arranged in a positional relationship similar to the modification of the second embodiment.
  • the third discharge valve mechanism 46 and the gas passage 44 are provided in one first semicircular portion 71a of the first plate element 18a. Therefore, it is not necessary to provide a plurality of holes or recesses through which the gas refrigerant flows in the other first semicircular portion 71b, and the rigidity of the other first semicircular portion 71b can be ensured.
  • the fourth discharge valve mechanism 47 and the gas passage 44b are provided in one second semicircular portion 72a of the second plate element 18b. Therefore, it is not necessary to provide a plurality of holes or recesses through which the gas refrigerant flows in the other second semicircular portion 72b, and the rigidity of the other second semicircular portion 72b can be ensured.
  • the overall rigidity of the intermediate partition plate 18 can be increased, and the flatness and accuracy of the upper surface of the intermediate partition plate 18 in contact with the first roller 30 and the lower surface of the intermediate partition plate 18 in contact with the second roller 31 are increased. can do.
  • the intermediate shaft portion 27 of the rotary shaft 21 is sandwiched from the radial direction when the compression mechanism portion 12 is assembled.
  • the intermediate shaft portion 27 can be inserted inside the through hole 28 of the intermediate partition plate 18 by abutting the first semicircular portions 71a and 71b and the second semicircular portions 72a and 72b.
  • the troublesome work of inserting the eccentric portion 26a or 26b of the rotary shaft 21 into the through hole 28 of the intermediate partition plate 18 while tilting the rotary shaft 21 is eliminated, and the workability at the time of assembling the compression mechanism portion 12 is improved. To do.
  • the radial sectional area of the intermediate shaft portion 27 of the rotary shaft 21 can be increased, which contributes to the improvement of the rigidity of the intermediate shaft portion 27.
  • [Fourth Embodiment] 6A, 6B and 6C disclose a fourth embodiment.
  • the fourth embodiment is different from the third embodiment in that the liquid refrigerant is injected into the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18, and the other configurations are the same as those of the third embodiment. It is. Therefore, in the fourth embodiment, the same components as those in the third embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
  • FIG. 6A is a bottom view of the first plate element 18a of the intermediate partition plate 18, and FIG. 6B is a cross-sectional view of the intermediate partition plate 18 in which the first plate element 18a and the second plate element 18b are overlapped with each other.
  • 6C is a top view of the second plate element 18b of the intermediate partition plate 18.
  • FIG. 6A, 6B, and 6C, the third reed valve and stopper of the third discharge valve mechanism 46 and the fourth reed valve and stopper of the fourth discharge valve mechanism 47 are not shown. .
  • an injection passage 81 is provided in the other first semicircular portion 71b constituting the first plate element 18a.
  • the injection passage 81 is defined by a recess formed in the lower surface of the first semicircular portion 71b.
  • the injection passage 81 has an opening end 81a opened on the outer peripheral surface of the first semicircular portion 71b, and extends from the opening end 81a toward the central portion of the first plate element 18a.
  • the distal end portion of the injection passage 81 is communicated with the first cylinder chamber 23 through the first introduction hole 82a opened in the first semicircular portion 71b, and is opened in the second semicircular portion 72b.
  • the second cylinder chamber 24 communicates with the second introduction hole 82b.
  • the injection pipe 83 is connected to the opening end 81 a of the injection passage 81.
  • the injection pipe 83 is guided out of the sealed container 10, and the upstream end of the injection pipe 83 is connected to a gas-liquid separator 84 provided in the refrigerant pipe P.
  • the gas-liquid separator 84 is located between the condenser 2 and the expansion device 3.
  • the high-temperature and high-pressure gas refrigerant compressed by the hermetic compressor 1 is condensed by heat exchange with air in the condenser 2 and changed into a high-pressure liquid refrigerant.
  • the gas / liquid separator 84 separates the gas refrigerant from the liquid refrigerant.
  • the gas-liquid separator 84 also functions as a liquid receiver that stores liquid refrigerant. Therefore, a part of the liquid refrigerant stored in the gas-liquid separator 84 is guided to the injection passage 81 of the intermediate partition plate 18 through the injection pipe 83.
  • the liquid refrigerant guided to the injection passage 81 is supplied to the first cylinder chamber 23 through the first introduction hole 82a, and is supplied to the second cylinder chamber 24 through the second introduction hole 82b.
  • the liquid refrigerant is injected into the gas refrigerant in the compression process in the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 to cool the gas refrigerant.
  • the hermetic compressor 1 can be operated under more severe lubrication conditions, and the reliability of the hermetic compressor is improved.
  • the injection passage 81 may be provided in the other second semicircular portion 72b constituting the second plate element 18b, or the other first semicircular portion 71b and the other second semicircular portion. 72b may be provided.
  • a part of the discharge port that guides the compressed gas refrigerant to the muffler chamber of the discharge muffler is located outside the peripheral wall that defines the outer peripheral surface of the cylinder chamber. Therefore, a cutout portion cut out so as to match the discharge port is provided in a part of the peripheral wall of the cylinder chamber.
  • the notch becomes a top clearance volume (dead volume) that causes a re-expansion loss of the gas refrigerant, which causes a reduction in the compression performance of the hermetic compressor.
  • the fifth embodiment disclosed in FIG. 7 discloses the configuration of the compression mechanism unit 12 excluding the top clearance volume. Similar to the compression mechanism portion 12 of the first embodiment shown in FIGS. 1 and 2, a first discharge valve mechanism 40 is provided on the flange portion 19 b of the first bearing 19.
  • the first discharge valve mechanism 40 includes a first discharge port 40a, a first reed valve 40b, and a stopper 40c.
  • a second discharge valve mechanism 41 is provided on the flange portion 20b of the second bearing 20.
  • the second discharge valve mechanism 41 includes a second discharge port 41a, a second reed valve 41b, and a stopper 41c.
  • a third discharge valve mechanism 46 is provided on the first plate element 18 a of the intermediate partition plate 18.
  • the third discharge valve mechanism 46 includes a third discharge port 46a, a third reed valve 46b, and a stopper 46c.
  • a fourth discharge valve mechanism 47 is provided on the second plate element 18 b of the intermediate partition plate 18.
  • the fourth discharge valve mechanism 47 includes a fourth discharge port 47a, a fourth reed valve 47b, and a stopper 47c.
  • the gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 is discharged from the first discharge port 40a of the first discharge valve mechanism 40 to the first silencing chamber 34, and the third discharge valve mechanism 46 3 is discharged into the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18 from the three discharge ports 46a.
  • the gas refrigerant compressed in the second cylinder chamber 24 is discharged from the second discharge port 41a of the second discharge valve mechanism 41 to the second silencing chamber 36, and the fourth discharge valve mechanism. 47 is discharged from the fourth discharge port 47 a to the gas passage 44 of the intermediate partition plate 18.
  • the discharge path of the gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 is the same as that in the first embodiment.
  • the first bearing 19 and the second bearing 20 have bosses 19a and 20a that support the rotating shaft 21 at the center of the flange portions 19b and 20b. Therefore, even if the first discharge valve mechanism 40 and the second discharge valve mechanism 41 are moved in the direction of the central portions of the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24, the boss portions 19a and 20a are obstructive. Thus, the movement of the first discharge valve mechanism 40 and the second discharge valve mechanism 41 is hindered.
  • the diameter d1 of the first discharge port 40a of the first discharge valve mechanism 40 is set to be the third discharge port 46a of the third discharge valve mechanism 46. It is formed smaller than the diameter d3. Therefore, the first discharge port 40a can be brought closer to the inner side than the outer peripheral wall of the first cylinder chamber 23, and the notch portion of the outer peripheral wall of the first cylinder chamber 23 that has been conventionally required can be eliminated.
  • the diameter d2 of the second discharge port 41a of the second discharge valve mechanism 41 is smaller than the diameter d4 of the fourth discharge port 47a of the fourth discharge valve mechanism 47.
  • the second discharge port 41a can be brought closer to the inner side than the outer peripheral wall of the second cylinder chamber 24, and the notched portion of the outer peripheral wall of the second cylinder chamber 24 that has been conventionally required can be eliminated.
  • first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 are separated from each other through the third discharge port 46a of the third discharge valve mechanism 46 and the fourth discharge port 47a of the fourth discharge valve mechanism 47, respectively.
  • the gas passage 44 of the plate 18 communicates with the gas passage 44. For this reason, although the diameters of the first discharge port 40a and the second discharge port 41a are reduced, the discharge amount of the gas refrigerant compressed in the first cylinder chamber 23 and the second cylinder chamber 24 is sufficiently large. Can be secured.
  • FIG. 8 discloses a modification of the fifth embodiment.
  • the third discharge port 46 a that opens to the first cylinder chamber 23 has an outer periphery of the first cylinder chamber 23 that is farthest from the center of the first cylinder chamber 23 among the peripheral edges of the opening. It is formed on the first plate element 18a of the intermediate partition plate 18 so as to match the wall.
  • the farthest part from the center of the second cylinder chamber 24 is the outer peripheral wall of the second cylinder chamber 24. It forms in the 2nd board element 18b of the intermediate partition plate 18 so that it may correspond.
  • the distance from the center of the first cylinder chamber 23 to the farthest part of the opening periphery of the third discharge port 46a is farthest from the center of the first cylinder chamber 23 to the periphery of the opening of the first discharge port 40a. It is set equal to the distance to the location.
  • the distance from the center of the second cylinder chamber 24 to the farthest part of the opening periphery of the fourth discharge port 47a is the longest of the opening periphery of the second discharge port 41a from the center of the second cylinder chamber 24. It is set to be the same as the distance to a distant place.
  • the sixth embodiment discloses a configuration for reducing a re-expansion loss in a low rotation range of a hermetic compressor while forming a notch that matches the opening shape of the discharge port on the outer peripheral wall of the cylinder chamber. ing.
  • the first discharge port of the first discharge valve mechanism 40 and the second discharge port of the second discharge valve mechanism 41 are collectively referred to as a bearing-side discharge port Tb.
  • the third discharge port of the discharge valve mechanism 46 and the fourth discharge port of the fourth discharge valve mechanism are collectively referred to as an intermediate discharge port Ta.
  • FIG. 9 is a plan view of the compression mechanism section 12 showing the positional relationship between the bearing side discharge port Tb and the intermediate side discharge port Ta with respect to the first cylinder chamber 23.
  • the bearing-side discharge port Tb and the intermediate-side discharge port Ta are provided at positions that overlap each other along the axial direction of the rotating shaft 21.
  • the outer peripheral wall of the 1st cylinder chamber 23 is provided with the notch part Z which corresponds to the opening shape of the bearing side discharge port Tb and the intermediate
  • FIG. 10 discloses a modification of the sixth embodiment.
  • the reference line ST extending from the center C of the first cylinder chamber 23 to the center in the width direction of the vane slot 91 and the bearing-side discharge port Tb from the center C of the first cylinder 23.
  • An angle defined by the straight line T2 toward the center is represented by ⁇ 2.
  • an angle defined by the reference line ST and a straight line T1 from the center C of the first cylinder 23 toward the center of the intermediate discharge port Ta is represented by ⁇ 1.
  • 11A and 11B show the plate thickness t2 and the lead length of the reed valve V2 used in the first discharge valve mechanism 40 and the second discharge valve mechanism 41 of the compression mechanism unit 12 of the sixth embodiment shown in FIG. The relationship with the length L2 is shown.
  • 11C and 11D show the thickness t1 and the lead length L1 of the reed valve V1 used in the third discharge valve mechanism 46 and the fourth discharge valve mechanism 47 of the compression mechanism unit 12 of the sixth embodiment. Showing the relationship.
  • the reed valves V1 and V2 have different plate thicknesses t1 and t2 and lead lengths L1 and L2, and the reed valves V1 and V2 have different materials. Therefore, even if the spring constant is k involved in the rigidity of the reed valves V1 and V2, it differs depending on the reed valves V1 and V2.
  • k2 / k1 1.51 is preferable.
  • the value of k2 / k1 is preferably in the range of 1.2 to 1.6.

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Abstract

密閉型圧縮機は、ガス媒体を圧縮する圧縮機構部を備えている。圧縮機構部は、第１のシリンダ室で圧縮されたガス媒体を第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、第２のシリンダ室で圧縮されたガス冷媒を第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、第１のシリンダ室で圧縮されたガス媒体を中間仕切り板のガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体をガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、ガス通路に吐出されたガス媒体を第１の消音室に導く複数の第１の流路と、第２の消音室に吐出されたガス冷媒を第１の消音室に導く複数の第２の流路と、を有する。第２の流路の少なくとも一つは、第１の流路に対し回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、第１の流路と協働して共通流路を規定する。

Description

密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置
　本発明の実施形態は、二つのシリンダ室を有する密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置に関する。
　多気筒形の密閉型圧縮機は、密閉容器の内部でガス冷媒を圧縮する圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動する電動機部と、を主要な要素として備えている。圧縮機構部は、中間仕切り板で仕切られた二つのシリンダと、各シリンダのシリンダ室に収容されたローラと、を有し、当該ローラがシリンダ室内で偏心回転することにより、シリンダ室に吸い込まれたガス冷媒が圧縮される。圧縮されたガス冷媒は、吐出マフラを経由して密閉容器内に吐出される。
　ところで、シリンダ室からガス冷媒が吐出される際の圧力損失を抑えるため、従来、中間仕切り板の内部にシリンダ室で圧縮されたガス冷媒が吐出されるガス通路を形成した密閉型圧縮機が知られている。
　この種の密閉型圧縮機では、二つのシリンダ室で圧縮されたガス冷媒の一部が吐出マフラに導かれるとともに、残りのガス冷媒がガス通路に導かれる。このため、シリンダ室から吐出されるガス冷媒が通過する箇所の開口面積の総和が大きくなり、ガス冷媒の吐出量の大容量化に無理なく対応することができる。
特開２０１３－８３２４５号公報
　従来の密閉型圧縮機によると、二つのシリンダ室で圧縮されたガス冷媒は、中間仕切り板の内部のガス通路で合流するとともに、当該ガス通路から一本の吐出流路を介して一方のシリンダに対応する吐出マフラに導かれる。
　しかしながら、ガス通路で合流したガス冷媒を一本の吐出流路を通じて吐出マフラに導くようにすると、吐出流路を流れるガス冷媒に大きな流路抵抗が生じるのを避けられない。このため、ガス冷媒が吐出流路を通過する際の圧力損失が無視できない程に大きくなり、密閉型圧縮機の圧縮性能に悪影響を及ぼす。
　さらに、ガス通路と吐出マフラとの間を結ぶ吐出流路は、中間仕切り板および回転軸を支持する軸受を貫通して回転軸の軸方向に延びている。しかしながら、シリンダおよび軸受は、複数の締結ボルトで共締めされているので、シリンダおよび軸受には、既に締結ボルトが貫通する複数のボルト孔が存在する。しかも、シリンダは、シリンダ室で圧縮されたガス冷媒をガス通路に吐出するための吐出口を有している。
　このため、シリンダおよび軸受に無暗に吐出流路を追加したり、吐出流路の口径を太くすると、シリンダおよび軸受の剛性が低下する。しかも、シリンダおよび軸受の剛性の低下は、シリンダ室から吐出されるガス冷媒の圧力脈動を増大させる要因となる。この結果、密閉型圧縮機の運転時の騒音が大きくなり、密閉型圧縮機の信頼性を損なう虞があり得る。
　本発明の目的は、シリンダおよび軸受の剛性を十分に確保でき、シリンダ室で圧縮されたガス媒体の圧力脈動の増大を抑制できる密閉型圧縮機を得ることにある。
　実施形態によれば、密閉型圧縮機は、筒状の密閉容器と、前記密閉容器の内部でガス媒体を圧縮する圧縮機構部と、前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えている。　
　前記圧縮機構部は、前記密閉容器の軸方向に間隔を存して配置され、前記圧縮機構部と前記電動機部との間に跨る回転軸を支持する第１の軸受および第２の軸受と、前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に配置され、前記密閉容器の軸方向に互いに対向し合う第１のシリンダおよび第２のシリンダと、前記第１のシリンダと前記第２のシリンダとの間に介在され、前記第１の軸受と協働して前記第１のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第１のシリンダ室を規定するとともに、前記第２の軸受と協働して前記第２のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第２のシリンダ室を規定する中間仕切り板と、前記中間仕切り板の内部に設けられ、前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体が導かれるガス通路と、前記第１の軸受に設けられ、第１の消音室を有する第１の吐出マフラと、前記第２の軸受に設けられ、第２の消音室を有する第２の吐出マフラと、前記第１の軸受に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、前記第２の軸受に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、前記中間仕切り板に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、前記中間仕切り板に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記ガス通路に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第１の流路と、前記第２の軸受、前記第２のシリンダ、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記第２の消音室に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第２の流路と、を含んでいる。前記第２の流路の少なくとも一つは、前記第１の流路に対し前記回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、前記第１の流路と協働して共通流路を規定することを特徴としている。
図１は、第１の実施形態に係る冷凍サイクル装置に用いる密閉型圧縮機の断面図である。 図２Ａは、第１の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の平面図である。 図２Ｂは、第１の実施形態の圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図３Ａは、第２の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の平面図である。 図３Ｂは、第２の実施形態の圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図４Ａは、第２の実施形態の変形例において、中間仕切り板を構成する第１の板要素の平面図である。 図４Ｂは、第２の実施形態の変形例において、中間仕切り板を構成する第２の板要素の平面図である。 図４Ｃは、第２の実施形態の変形例において、圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図５Ａは、第３の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の下面図である。 図５Ｂは、第３の実施形態の中間仕切り板の断面図である。 図５Ｃは、第３の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の上面図である。 図６Ａは、第４の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の下面図である。 図６Ｂは、第４の実施形態の中間仕切り板の断面図である。 図６Ｃは、第４の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の上面図である。 図７は、第５の実施形態に係る圧縮機構部の一部を示す断面図である。 図８は、第５の実施形態の変形例に係る圧縮機構部の一部を示す断面図である。 図９は、第６の実施形態に係る圧縮機構部の一部を示す平面図である。 図１０は、第６の実施形態の変形例に係る圧縮機構部の一部を示す平面図である。 図１１Ａは、第７の実施形態において、第１の吐出弁機構および第２の吐出弁機構に用いるリード弁の板厚を示す側面図である。 図１１Ｂは、第７の実施形態において、第１の吐出弁機構および第２の吐出弁機構に用いるリード弁のリード長さを示す平面図である。 図１１Ｃは、第７の実施形態において、第３の吐出弁機構および第４の吐出弁機構に用いるリード弁の板厚を示す側面図である。 図１１Ｄは、第７の実施形態において、第３の吐出弁機構および第４の吐出弁機構に用いるリード弁のリード長さを示す平面図である。
［第１の実施形態］
　以下、第１の実施形態について、図１、図２Ａおよび図２Ｂを参照して説明する。
　図１は、冷凍サイクル装置Ｒの冷凍サイクル回路を示している。冷凍サイクル回路は、多気筒型の密閉型圧縮機１、放熱器である凝縮器２、膨張装置３、吸熱器である蒸発器４およびアキュームレータ５を主要な要素として備えている。冷凍サイクル回路を構成する前記各種の要素は、冷媒が循環する冷媒管Ｐを介して直列に接続されている。冷媒管Ｐは、循環路の一例である。
　図１に示すように、密閉型圧縮機１は、所謂縦型のロータリコンプレッサであって、筒状の密閉容器１０、電動機部１１および圧縮機構部１２を備えている。
　密閉容器１０は、鉛直方向に沿うように起立されている。密閉容器１０の上面の中央には、冷媒管Ｐの上流端が接続された吐出口１０ａが設けられている。密閉容器１０の周面の下部には、冷媒管Ｐの下流端が接続された二つの吸込み口１０ｂ，１０ｃが設けられている。さらに、密閉容器１０内の底部には、潤滑油が貯溜されている。
　電動機部１１は、密閉容器１０の上部に収容されている。電動機部１１は、密閉容器１０の内周面に固定された円筒状の固定子１３と、固定子１３で取り囲まれた回転子１４と、を備えている。固定子１３の内周面と回転子１４の外周面との間には、極小のエアギャップが形成されている。
　圧縮機構部１２は、電動機部１１の下方に位置するように密閉容器１０の下部に収容されているとともに、密閉容器１０内に貯溜された潤滑油の中に浸漬されている。潤滑油の油面Ｆは、電動機部１１と圧縮機構部１２との間に位置されている。
　圧縮機構部１２は、第１のシリンダ１６、第２のシリンダ１７、中間仕切り板１８、第１の軸受１９、第２の軸受２０および回転軸２１を主要な要素として備えている。第１のシリンダ１６は、密閉容器１０の内周面に固定されている。第１のシリンダ１６は、円形のシリンダボア１６ａを有している。
　第２のシリンダ１７は、第１のシリンダ１６の下方に位置されている。第２のシリンダ１７は、円形のシリンダボア１７ａを有している。第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａおよび第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａは、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１に対し同軸状に位置されているとともに、密閉容器１０の軸方向に互いに間隔を存して向かい合っている。
　中間仕切り板１８は、第１のシリンダ１６と第２のシリンダ１７との間に介在されている。さらに、中間仕切り板１８は、複数の締結ボルトを介して第２のシリンダ１７と共に第１のシリンダ１６に連結されている。
　中間仕切り板１８の上面は、第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａを下方から覆うように第１のシリンダ１６の下面に重ね合わされている。同様に、中間仕切り板１８の下面は、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａを上方から覆うように第２のシリンダ１７の上面に重ね合わされている。
　第１の軸受１９は、円筒状のボス部１９ａと、ボス部１９ａの下端からボス部１９ａの周囲に張り出すフランジ部１９ｂと、を有している。フランジ部１９ｂは、第１のシリンダ１６の上面に重なり合うとともに、第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａを上方から覆うように前記締結ボルトを介して第１のシリンダ１６の上面に共締めされている。
　第２の軸受２０は、円筒状のボス部２０ａと、ボス部２０ａの上端からボス部２０ａの周囲に張り出すフランジ部２０ｂと、を有している。フランジ部２０ｂは、第２のシリンダ１７の下面に重なり合うとともに、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａを下方から覆うように前記締結ボルトを介して第２のシリンダ１７の下面に共締めされている。
　第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａ、中間仕切り板１８およびフランジ部１９ａで囲まれた空間は、第１のシリンダ室２３を規定している。同様に、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａ、中間仕切り板１８およびフランジ部２０ｂで囲まれた空間は、第２のシリンダ室２４を規定している。
　第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４は、冷媒管Ｐを介してアキュームレータ５に接続されている。アキュームレータ５の内部は、ガス媒体としてのガス冷媒で満たされている。
　図１に示すように、回転軸２１は、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１の上に同軸状に位置され、第１のシリンダ室２３、第２のシリンダ室２４および中間仕切り板１８を貫通している。回転軸２１は、第１のジャーナル部２５ａ、第２のジャーナル部２５ｂ、一対の偏心部２６ａ，２６ｂおよび中間軸部２７を有している。
　第１のジャーナル部２５ａは、第１の軸受１９のボス部１９ａで回転自在に支持されている。第２のジャーナル部２８ｂは、第２の軸受２０のボス部２０ａで回転自在に支持されている。さらに、第１のジャーナル部２５ａは、同軸状に延長された延長部２５ｃを有し、当該延長部２５ｃが電動機部１１の回転子１４に連結されている。
　偏心部２６ａ，２６ｂは、第１のジャーナル部２５ａと第２のジャーナル部２５ｂとの間に位置されている。偏心部２６ａ，２６ｂは、回転軸２１の軸方向に離れているとともに、例えば略１８０°の位相差を有している。一方の偏心部２６ａは、第１のシリンダ室２３に位置されている。他方の偏心部２６ｂは、第２のシリンダ室２４に位置されている。
　中間軸部２７は、偏心部２６ａ，２６ｂの間に跨っている。中間軸部２７は、中間仕切り板１８の中央部に開口された貫通孔２８を貫通している。
　図１に示すように、リング状の第１のローラ３０が一方の偏心部２６ａの外周面に嵌合されている。第１のローラ３０は、回転軸２１に追従して第１のシリンダ室２３内で偏心回転する。これにより、第１のローラ３０の外周面の一部が第１のシリンダ室２３の内周面に摺動可能に線接触する。
　リング状の第２のローラ３１が他方の偏心部２６ｂの外周面に嵌合されている。第２のローラ３１は、回転軸２１に追従して第２のシリンダ室２４内で偏心回転する。これにより、第２のローラ３１の外周面の一部が第２のシリンダ室２４の内周面に摺動可能に線接触する。
　第１のシリンダ１６は、ベーンスロット（図示せず）を有している。ベーンスロットは、第１のシリンダ１６の径方向に延びているとともに、一端が第１のシリンダ室２３に開口されている。ベーンスロットにベーン（図示せず）が支持されている。ベーンの先端は、第１のローラ３０の外周面に摺動可能に接している。
　ベーンは、第１のローラ３０と協働して第１のシリンダ室２３を吸入領域と圧縮領域とに区画するとともに、第１のローラ３０の偏心回転に追従して第１のシリンダ室２３に突出したり、第１のシリンダ室２３から退去する方向に移動するようになっている。これにより、第１のシリンダ室２３の吸入領域および圧縮領域の容積が変化する。
　第２のシリンダ１７は、第１のシリンダ１６と同様のベーンスロットおよびベーンを有している。したがって、第２のローラ３１が偏心回転すると、第２のシリンダ室２４の吸入領域および圧縮領域の容積が変化する。
　図１に示すように、第１の吐出マフラ３３が第１の軸受１９に取り付けられている。第１の吐出マフラ３３は、第１の軸受１９のボス部１９ａを取り囲む中空の要素であって、当該第１の吐出マフラ３３と第１の軸受１９との間には、第１の消音室３４が形成されている。第１の消音室３４は、第１の吐出マフラ３３に開口された複数の排気孔（図示せず）を通じて密閉容器１０の内部空間に連通されている。排気孔は、潤滑油の油面Ｆよりも上方に位置されている。
　第２の吐出マフラ３５が第２の軸受２０に取り付けられている。第２の吐出マフラ３５は、第２の軸受２０のボス部２０ａを取り囲む中空の要素であって、当該第２の吐出マフラ３５と第２の軸受２０との間には、第２の消音室３６が形成されている。第２の消音室３６は、常に密閉容器１０に貯溜された潤滑油に浸漬されている。
　図１および図２Ｂに示すように、第１の吐出弁機構４０が第１の軸受１９のフランジ部１９ｂに設けられている。第１の吐出弁機構４０は、フランジ部１９ｂに開口された第１の吐出口４０ａと、第１の吐出口４０ａを開閉する第１のリード弁４０ｂと、第１のリード弁４０ｂの最大開度を規定するストッパ４０ｃと、を備えている。
　第１のシリンダ１６の第１のシリンダ室２３は、第１の吐出口４０ａを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に通じている。第１のリード弁４０ｂは、第１のシリンダ室２３の圧力が所定の圧力に達した時に、第１の吐出口４０ａを開く。第１の吐出口４０ａが開放されると、第１のシリンダ室２３が第１の消音室３４に連通される。
　第２の吐出弁機構４１が第２の軸受２０のフランジ部２０ｂに設けられている。第２の吐出弁機構４１は、フランジ部２０ｂに開口された第２の吐出口４１ａと、第２の吐出口４１ａを開閉する第２のリード弁４１ｂと、第２のリード弁４１ｂの最大開度を規定するストッパ４１ｃと、を備えている。第２のシリンダ１７の第２のシリンダ室２４は、第２の吐出口４１ａを介して第２の吐出マフラ３５の第２の消音室３６に通じている。
　図１および図２Ｂに示すように、中間仕切り板１８は、厚さ方向に沿って第１の板要素１８ａと第２の板要素１８ｂとに二分割されている。中間仕切り板１８の厚さ方向は、回転軸２１の軸方向と言い換えることができる。第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂは、夫々円盤状に形成されているとともに、中間仕切り板１８の厚さ方向に互いに重ね合わされている。
　さらに、図２Ａに示すように、中間仕切り板１８の外周部には、前記締結ボルトが通る複数のボルト孔４２が形成されている。ボルト孔４２は、中間仕切り板１８を厚さ方向に貫通するとともに、中間仕切り板１８の周方向に互いに間隔を存して並んでいる。
　図２Ａおよび図２Ｂに示すように、中間仕切り板１８の内部にガス通路４４が形成されている。ガス通路４４は、第１の板要素１８ａの下面に設けた凹部４４ａと、第２の板要素１８ｂの上面に設けた凹部４４ｂとで規定されており、回転軸２１が貫通する貫通孔２８の周囲に位置されている。
　第３の吐出弁機構４６が中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａに設けられている。第３の吐出弁機構４６は、第１の板要素１８ａに開口された第３の吐出口４６ａと、第３の吐出口４６ａを開閉する第３のリード弁４６ｂと、第３のリード弁４６ｂの最大開度を規定するストッパ４６ｃと、を備えている。第３のリード弁４６ｂおよびストッパ４６ｃは、第１の板要素１８ａの下面に設けた凹部４４ａに収容されている。中間仕切り板１８の内部のガス通路４４は、第３の吐出口４６ａを介して第１のシリンダ室２３に通じている。
　第４の吐出弁機構４７が中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂに設けられている。第４の吐出弁機構４７は、第２の板要素１８ｂに開口された第４の吐出口４７ａと、第４の吐出口４７ａを開閉する第４のリード弁４７ｂと、第４のリード弁４７ｂの最大開度を規定するストッパ４７ｃと、を備えている。第４のリード弁４７ｂおよびストッパ４７ｃは、第２の板要素１８ｂの上面に設けた凹部４４ｂに収容されている。中間仕切り板１８の内部のガス通路４４は、第４の吐出口４７ａを介して第２のシリンダ室２４に通じている。
　図２Ａおよび図２Ｂに示すように、圧縮機構部１２は、第１の消音室３４とガス通路４４との間を結ぶ二つ第１の流路５０ａ，５０ｂと、第２の消音室３６と第１の消音室３４との間を結ぶ二つの第２の流路５１ａ，５１ｂと、を備えている。
　第１の流路５０ａ，５０ｂは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａ、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。さらに、図２Ａに示すように、第１の流路５０ａ，５０ｂは、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されている。
　第２の流路５１ａ，５１ｂは、第２の軸受２０のフランジ部２０ｂ、第２のシリンダ１７、中間仕切り板１８、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。それとともに、第２の流路５１ａ，５１ｂは、第１の流路５０ａ，５０ｂに対し回転軸２１の軸方向に重なる位置に設けられている。本実施形態では、好ましい例として第１の流路５０ａ，５０ｂおよび第２の流路５１ａ，５１ｂが回転軸２１の軸方向に同軸状に位置されている。
　言い換えると、同軸状に位置された第１の流路５０ａ，５０ｂおよび第２の流路５１ａ，５１ｂは、互いに協働して回転軸２１の軸方向に延びる二本の共通流路Ｓを規定している。
　第１の実施形態において、回転軸２１が回転すると、偏心部２６ａに追従する第１のローラ３０が第１のシリンダ室２３内で偏心回転する。同様に、偏心部２６ｂに追従する第２のローラ３１が第２のシリンダ室２４内で偏心回転する。これにより、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４では、吸入領域および圧縮領域の容積が変化し、アキュームレータ５内のガス冷媒が冷媒管Ｐの下流端から第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれる。
　第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれたガス冷媒は、１８０°の位相差で偏心回転する第１のローラ３０および第２のローラ３１により圧縮される。第１のシリンダ室２３のガス冷媒が所定の圧力まで圧縮されると、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａが開放され、圧縮されたガス冷媒の一部が第１の吐出口４０ａから第１の消音室３４に直接吐出される。
　それとともに、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａが開放され、第１のシリンダ室２３で圧縮された残りのガス冷媒が第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出される。ガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、第１の流路５０ａ，５０ｂに導かれる。
　引き続いて、１８０°の位相差で第２のシリンダ室２４のガス冷媒が所定の圧力まで圧縮されると、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａが開放され、圧縮されたガス冷媒の一部が第２の吐出口４１ａから第２の消音室３６に直接吐出される。
　第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒は、第２の流路５１ａ，５１ｂを介してガス通路４４に導かれるとともに、第３の吐出口４６ａからガス通路４４に流入するガス冷媒と合流する。合流したガス冷媒は、二本の共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　それとともに、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａが開放され、第２のシリンダ室２４で圧縮された残りのガス冷媒が第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出される。第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒と一緒に第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　この結果、第１のシリンダ室２３で圧縮されたガス冷媒と、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒とが共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４で合流する。合流したガス冷媒は、第１の消音室３４で消音された後、第１の吐出マフラ３３の排気孔から密閉容器１０の内部に放出される。
　密閉容器１０の内部に放出された高温・高圧のガス冷媒は、電動機部１１を通過して密閉容器１０の上部に充満するとともに、ここから冷媒管Ｐを介して凝縮器２に導かれる。凝縮器２に導かれたガス冷媒は、空気との熱交換により凝縮し、高圧の液冷媒に変化する。液冷媒は、膨張装置３を通過する過程で減圧された後、蒸発器４を通過する際に空気と熱交換する。
　この結果、蒸発器４を通過する空気は、液冷媒の蒸発潜熱により冷やされ、冷風となって空調（冷房）すべき場所に送られる。
　液冷媒は、蒸発器４を通過する過程で低温・低圧のガス冷媒に変化する。ガス冷媒は、アキュームレータ５に導かれ、当該アキュームレータ５でガス冷媒中に混入している液冷媒が分離される。
　液冷媒が分離されたガス冷媒は、冷媒管Ｐを通じて密閉型圧縮機１の第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれるとともに、再度圧縮される。圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、密閉容器１０の上部から冷媒管Ｐに吐出され、上述の作用を繰り返す。
　第１の実施形態によると、第１のシリンダ室２３で圧縮され、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、共通流路Ｓを規定する二つの第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　同様に、第２のシリンダ２４で圧縮され、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、共通流路Ｓを規定する二つの第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　このため、ガス通路４４から第１の消音室３４に向かうガス冷媒が流れる流路面積の総和が大きくなる。よって、ガス冷媒が第１の流路５０ａ，５０ｂを通過する際の圧力損失を抑制することができ、密閉型圧縮機１の圧縮性能を高めることができる。
　さらに、第１の通路５０ａ，５０ｂおよび第２の通路５１ａ，５１ｂは、回転軸２１の軸方向に同軸状に設けられているので、第１の通路５０ａと第２の通路５１ｂ、および第１の通路５０ｂと第２の通路５１ｂが夫々共通流路Ｓとして回転軸２１の軸方向に連続する。
　この結果、第１の通路５０ａ，５０ｂおよび第２の通路５１ａ，５１ｂが中間仕切り板１８の四箇所に分散している場合との比較において、中間仕切り板１８に締結ボルトが貫通する複数のボルト孔４２を始めとして、圧縮されたガス冷媒が吐出する第３の吐出口４６ａおよび第４の吐出口４７ａが形成されているにも拘らず、中間仕切り板１８の剛性を確保することができる。
　中間仕切り板１８の剛性を確保できれば、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４からガス通路４４に吐出されるガス冷媒の圧力脈動を抑制することが可能となり、密閉型圧縮機１の運転時の騒音を小さく抑えることができる。
　加えて、共通流路Ｓがガス通路４４に連通しているので、第２のシリンダ室２４から共通流路Ｓを規定する第２の流路５２ａ，５２ｂに導かれるガス冷媒に対して、中空のガス通路４４が消音用のマフラの役目を果たす。よって、第２のシリンダ室２４から第１のシリンダ室２３に向かうガス冷媒の圧力脈動をさらに低減させることができ、密閉型圧縮機１の運転時の騒音を低減する上で好都合となる。
［第２の実施形態］
　図３Ａおよび図３Ｂは、第２の実施形態を開示している。第２の実施形態は、第２のシリンダ室２４から第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒を第１の消音室３４に導くための構成が第１の実施形態と相違している。それ以外の密閉型圧縮機１の構成は、基本的に第１の実施形態と同様である。そのため、第２の実施形態において、第１の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。
　図３Ａは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの平面図、図３Ｂは、圧縮されたガス冷媒の流れを示す圧縮機構部１２の断面図である。第２の実施形態では、第１の消音室３４と第２の消音室３６との間がメイン流路としての第１の純流路６１を介して直に連通されている。第１の純流路６１は、第１の軸受１９のフランジ部１９ｂ、第１のシリンダ１６、中間仕切り板１８、第２のシリンダ１７および第２の軸受２０のフランジ部２０ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。
　さらに、図３Ａに示すように、第１の純流路６１は、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されているとともに、ガス通路４４および共通流路Ｓから外れている。
　第２の実施形態によると、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の一部は、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａから第２の吐出マフラ３５の第２の消音室３６に吐出されるとともに、二本の共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。さらに、第２の消音室３６に吐出された残りのガス冷媒は、共通流路Ｓとは別の第１の純流路６１を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　すなわち、第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒は、二本の共通流路Ｓおよび第１の純流路６１を通じて第１の消音室３４に導かれるので、ガス冷媒が通過する流路面積の総和が大きくなる。
　したがって、第２の消音室３６から第１の消音室３４に向けて流れる向かうガス冷媒の流通抵抗を低減することができ、密閉型圧縮機１の圧縮性能を高めることができる。
［第２の実施形態の変形例］
　図４Ａ、図４Ｂおよび図４Ｃは、第２の実施形態の変形例を開示している。図４Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの平面図、図４Ｂは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの平面図、図４Ｃは、圧縮されたガス冷媒の流れを示す圧縮機構部１２の断面図である。
　第２の実施形態の変形例では、第１の消音室３４と第２の消音室３６との間が一本の共通流路Ｓおよび一本の第１の純流路６１を介して連通されている。さらに、中間仕切り板１８のガス通路４４が他のメイン流路としての第２の純流路６２を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に直に連通されている。第２の純流路６２は、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａ、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。
　このことから、第２の実施形態の変形例では、圧縮機構部１２が一本の共通流路Ｓ、一本の第１の純流路６１および一本の第２の純流路６２を備えている。
　図４Ａに示すように、第２の純流路６２は、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されているとともに、共通流路Ｓおよび第１の純流路６１から外れている。さらに、第２の純流路６２は、共通流路Ｓよりも第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａに近い位置に設けられている。
　加えて、図４Ａに示すように、中間仕切り板１８のガス通路４４は、第２の純流路６２と第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａとの間を結ぶ第１の通路部４４ｃと、第１の通路部４４ｃの途中と共通流路Ｓとの間を結ぶ第２の通路部４４ｄと、を備えている。第１の通路部４４ｃの通路断面積は、第２の通路部４４ｄの通路断面積よりも大きく設定されている。
　第２の実施形態の変形例によると、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４から中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出されたガス冷媒の一部は、第２の純流路６２を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。ガス通路４４に吐出された残りのガス冷媒は、共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。
　このようにガス通路４４に吐出されたガス冷媒を第１の消音室３４に導く第２の純流路６２および共通流路Ｓは、互いに独立した流路で構成されている。しかも、第２の純流路６２は、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａのみに形成されているので、中間仕切り板１８の剛性の低下を防ぎつつ、必要な流路面積を確保することができる。
　さらに、図４Ａに示すように、第２の純流路６２は、共通流路Ｓよりも第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａに近い位置に設けられている。このため、第２の純流路６２を通じて第１の消音室３４に向かうガス冷媒の圧力損失を低減できるとともに、当該ガス冷媒の不要な熱交換を防止することができる。よって、高効率な密閉型圧縮機１を提供することができる。
　第２の実施形態の変形例では、ガス通路４４の第１の通路部４４ｃの通路断面積が第２の通路部４４ｄの通路断面積よりも大きく設定されている。すなわち、第３の吐出口４６ａが開口された第１の通路部４４ｃは、第１の通路部４４ｃの途中から分岐された第２の通路部４４ｄよりもガス冷媒の流量が多いので、ガス冷媒の流量が多い第１の通路部４４ｃの通路断面積を大きくすることで、ガス通路４４を流れるガス冷媒の流路抵抗を低減することができる。
　言い換えると、ガス通路４４の第２の通路部４４ｄが連なる共通流路Ｓの通路断面積が不足した場合でも、第２の純流路６２が連なる第１の通路部４４ｃで通路断面積の不足分を補うことができる。したがって、ガス通路４４に吐出されたガス冷媒を効率よく第１の消音室３４に導くことができる密閉型圧縮機１を提供できる。
［第３の実施形態］
　中間仕切り板にガス通路を形成した従来の密閉型圧縮機では、ガス通路を流れるガス冷媒の流路損失を改善するため、ガス通路が中間仕切り板の全面の多くの領域に亘るように形成されている。一方、密閉型圧縮機をより厳しい潤滑条件の下で高速および高温化運転を行うことを想定した場合、圧縮過程におけるシリンダ室の圧力上昇に伴って、当該シリンダ室内で偏心回転するローラを傾けようとする荷重がローラに作用する。
　さらに、ガス通路が中間仕切り板の多くの領域に存在するので、中間仕切り板の剛性が低下し、ローラが摺動可能に接する中間仕切り板の上面および下面が変形し易くなる。これにより、ローラと中間仕切り板との間に部分的に隙間が生じたり、ローラが中間仕切り板に対し片当たりすることがあり得る。
　図５Ａ、図５Ｂおよび図５Ｃに示す第３の実施形態は、ガス冷媒が流れるガス通路を有する中間仕切り板の剛性を高める構成を開示しており、これ以外の構成は、基本的に前記第２の実施形態の変形例と同様である。
　図５Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの下面図、図５Ｂは、第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを互いに重ね合わせた中間仕切り板１８の断面図、図５Ｃは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの上面図である。図５Ａ、図５Ｂおよび図５Ｃでは、第３の吐出弁機構４６の第３のリード弁およびストッパ、第４の吐出弁機構４７の第４のリード弁およびストッパは、夫々図示を省略している。
　図５Ａに示すように、円盤状の第１の板要素１８ａは、径方向に二分割された第１の半円部７１ａ，７１ｂを有している。同様に、円盤状の第２の板要素１８ｂは、径方向に二分割された第２の半円部７２ａ，７２ｂを有している。
　本実施形態では、第１の半円部７１ａと第２の半円部７２ａとが互いに合致するように重ね合わされ、第１の半円部７１ｂと第２の半円部７２ｂとが互いに合致するように重ね合わされている。
　図５Ａに示すように、第３の吐出弁機構４６およびガス通路４４は、第１の板要素１８ａの一方の第１の半円部７１ａに設けられている。さらに、図５Ｃに示すように、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４は、第２の板要素１８ｂの一方の第２の半円部７２ａに設けられている。
　したがって、第３の吐出弁機構４６および第４の吐出弁機構４７は、中間仕切り板１８の厚さ方向に重なり合うとともに、第３の吐出弁機構４６、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４は、前記第２の実施形態の変形例と類似した位置関係に配置されている。
　第３の実施形態によれば、第３の吐出弁機構４６およびガス通路４４は、第１の板要素１８ａの一方の第１の半円部７１ａに設けられている。そのため、他方の第１の半円部７１ｂにガス冷媒が流れる複数の孔や凹部を設ける必要はなく、他方の第１の半円部７１ｂの剛性を確保できる。
　同様に、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４ｂは、第２の板要素１８ｂの一方の第２の半円部７２ａに設けられている。そのため、他方の第２の半円部７２ｂにガス冷媒が流れる複数の孔や凹部を設ける必要はなく、他方の第２の半円部７２ｂの剛性を確保できる。
　したがって、中間仕切り板１８の全体の剛性を高めることができ、第１のローラ３０が接する中間仕切り板１８の上面および第２のローラ３１が接する中間仕切り板１８の下面の平坦度および精度を高くすることができる。
　この結果、第１のローラ３０、第２のローラ３１および中間仕切り板１８の偏摩耗や局所的な摩耗を防止することができ、密閉型圧縮機１の信頼性が向上する。
　さらに、円盤状の第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを径方向に二分割したので、圧縮機構部１２を組み立てる際に、回転軸２１の中間軸部２７を径方向から挟み込むように第１の半円部７１ａ，７１ｂおよび第２の半円部７２ａ，７２ｂを突き合わすことで、中間仕切り板１８の貫通孔２８の内側に中間軸部２７を挿通させることができる。言い換えると、回転軸２１を傾けながら当該回転軸２１の偏心部２６ａ又は２６ｂを中間仕切り板１８の貫通孔２８に挿入する面倒な作業が不要となり、圧縮機構部１２の組み立て時の作業性が向上する。
　それとともに、回転軸２１の中間軸部２７の径方向の断面積を大きくすることができ、中間軸部２７の剛性の向上にも寄与する。
［第４の実施形態］
　図６Ａ、図６Ｂおよび図６Ｃは、第４の実施形態を開示している。第４の実施形態は、中間仕切り板１８のガス通路４４に液冷媒を注入するようにした点が第３の実施形態と相違しており、それ以外の構成は、第３の実施形態と同様である。そのため、第４の実施形態において、第３の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。
　図６Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの下面図、図６Ｂは、第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを互いに重ね合わせた中間仕切り板１８の断面図、図６Ｃは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの上面図である。図６Ａ、図６Ｂおよび図６Ｃでは、第３の吐出弁機構４６の第３のリード弁およびストッパ、第４の吐出弁機構４７の第４のリード弁およびストッパは、夫々図示を省略している。
　図６Ａに示すように、第１の板要素１８ａを構成する他方の第１の半円部７１ｂにインジェクション通路８１が設けられている。インジェクション通路８１は、第１の半円部７１ｂの下面に形成された凹所で規定されている。インジェクション通路８１は、第１の半円部７１ｂの外周面に開口された開口端８１ａを有するとともに、当該開口端８１ａから第１の板要素１８ａの中央部に向けて延びている。
　インジェクション通路８１の先端部は、第１の半円部７１ｂに開けた第１の導入孔８２ａを介して第１のシリンダ室２３に連通されているとともに、第２の半円部７２ｂに開けた第２の導入孔８２ｂを介して第２のシリンダ室２４に連通されている。
　インジェクション管８３がインジェクション通路８１の開口端８１ａに接続されている。インジェクション管８３は、密閉容器１０の外に導かれるとともに、当該インジェクション管８３の上流端が冷媒管Ｐに設けられた気液分離器８４に接続されている。気液分離器８４は、凝縮器２と膨張装置３との間に位置されている。
　第４の実施形態によると、密閉型圧縮機１で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、凝縮器２で空気との熱交換により凝縮し、高圧の液冷媒に変化する。液冷媒中に凝縮しきれなかったガス冷媒が混入している場合、気液分離器８４でガス冷媒が液冷媒から分離される。
　気液分離器８４は、液冷媒を貯溜する受液器としての機能を兼ねている。そのため、気液分離器８４に蓄えられた液冷媒の一部がインジェクション管８３を介して中間仕切り板１８のインジェクション通路８１に導かれる。インジェクション通路８１に導かれた液冷媒は、第１の導入孔８２ａを通じて第１のシリンダ室２３に供給されるとともに、第２の導入孔８２ｂを通じて第２のシリンダ室２４に供給される。
　液冷媒は、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮過程にあるガス冷媒中に注入されてガス冷媒を冷却する。これにより、第１のシリンダ１６および第２のシリンダ１７の過熱を抑制することができ、第１のシリンダ１６および第２のシリンダ１７を冷却する潤滑油のフォーミング作用を防止できる。
　したがって、より厳しい潤滑条件の下での密閉型圧縮機１の運転が可能となるとともに、密閉型圧縮機の信頼性が向上する。
　なお、インジェクション通路８１は、第２の板要素１８ｂを構成する他方の第２の半円部７２ｂに設けてもよいし、他方の第１の半円部７１ｂと他方の第２の半円部７２ｂの両方に設けてもよい。
［第５の実施形態］
　従来の密閉型圧縮機では、圧縮されたガス冷媒を吐出マフラの消音室に導く吐出口の一部がシリンダ室の外周面を規定する周壁よりも外側に位置されている。そのため、シリンダ室の周壁の一部に、吐出口に合致するように切り欠かれた切欠部が設けられている。しかしながら、切欠部は、ガス冷媒の再膨張損失を招くトップクリアランスボリューム（死容積）となり、密閉型圧縮機の圧縮性能の低下を招く要因となる。
　図７に開示された第５の実施形態は、トップクリアランスボリュームを排除した圧縮機構部１２の構成を開示している。図１および図２に示す前記第１の実施形態の圧縮機構部１２と同様に、第１の軸受１９のフランジ部１９ｂには、第１の吐出弁機構４０が設けられている。第１の吐出弁機構４０は、第１の吐出口４０ａ、第１のリード弁４０ｂおよびストッパ４０ｃを備えている。
　第２の軸受２０のフランジ部２０ｂには、第２の吐出弁機構４１が設けられている。第２の吐出弁機構４１は、第２の吐出口４１ａ、第２のリード弁４１ｂおよびストッパ４１ｃを備えている。
　中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａには、第３の吐出弁機構４６が設けられている。第３の吐出弁機構４６は、第３の吐出口４６ａ、第３のリード弁４６ｂおよびストッパ４６ｃを備えている。
　中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂには、第４の吐出弁機構４７が設けられている。第４の吐出弁機構４７は、第４の吐出口４７ａ、第４のリード弁４７ｂおよびストッパ４７ｃを備えている。
　第１のシリンダ室２３で圧縮されたガス冷媒は、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａから第１の消音室３４に吐出されるとともに、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａから中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出される。
　同様に、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒は、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａから第２の消音室３６に吐出されるとともに、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａから中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出される。
　そのため、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の吐出経路は、第１の実施形態と変わりがない。
　さらに、図１に示す第１の実施形態と同様に、第１の軸受１９および第２の軸受２０は、フランジ部１９ｂ，２０ｂの中央部に回転軸２１を支持するボス１９ａ，２０ａを有する。そのため、第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１を第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の中央部の方向に移動させようとしても、ボス部１９ａ，２０ａが邪魔となって第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１の移動が妨げられてしまう。
　よって、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に対する第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１の位置を変更することは困難である。
　しかるに、第５の実施形態によると、第１のシリンダ室２３では、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａの直径ｄ１が第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａの直径ｄ３よりも小さく形成されている。そのため、第１の吐出口４０ａを第１のシリンダ室２３の外周壁よりも内側に寄せることができ、従来必要としていた第１のシリンダ室２３の外周壁の切欠部を無くすことができる。
　同様に、第２のシリンダ室２４では、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａの直径ｄ２が第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａの直径ｄ４よりも小さく形成されている。そのため、第２の吐出口４１ａを第２のシリンダ室２４の外周壁よりも内側に寄せることができ、従来必要としていた第２のシリンダ室２４の外周壁の切欠部を無くすことができる。
　この結果、トップクリアランスボリュームに起因する再膨張損失を改善した圧縮機構部１２を得ることができる。
　さらに、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４は、夫々第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａおよび第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａを通じて中間仕切り板１８のガス通路４４に連通されている。このため、第１の吐出口４０ａおよび第２の吐出口４１ａの口径を小さくしたにも拘らず、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の吐出量を十分に確保することができる。
［第５の実施形態の変形例］
　図８は、第５の実施形態の変形例を開示している。図８に示すように、第１のシリンダ室２３に開口する第３の吐出口４６ａは、その開口周縁のうち第１のシリンダ室２３の中心から最も遠い箇所が第１のシリンダ室２３の外周壁に合致するように中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａに形成されている。
　同様に、第２のシリンダ室２４に開口する第４の吐出口４７ａにしても、その開口周縁のうち第２のシリンダ室２４の中心から最も遠い箇所が第２のシリンダ室２４の外周壁に合致するように中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂに形成されている。
　さらに、第１のシリンダ室２３の中心から第３の吐出口４６ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離が、第１のシリンダ室２３の中心から第１の吐出口４０ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離と同等に設定されている。
　同様に、第２のシリンダ室２４の中心から第４の吐出口４７ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離が、第２のシリンダ室２４の中心から第２の吐出口４１ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離と同等に設定されている。
　この構成によれば、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の外周壁に吐出口に沿う切欠部を形成する必要はなく、トップクリアランスボリュームに起因する再膨張損失を改善した圧縮機構部１２を得ることができる。
［第６の実施形態］
　第６の実施形態は、シリンダ室の外周壁に吐出口の開口形状に合致する切欠部を形成しつつ、密閉型圧縮機の低回転域での再膨張損失を低減させるための構成を開示している。
　図９に示す第６の実施形態では、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口および第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口を軸受側吐出口Ｔｂと総称し、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口および第４の吐出弁機構の第４の吐出口を中間側吐出口Ｔａと総称する。
　図９は、第１のシリンダ室２３に対する軸受側吐出口Ｔｂと中間側吐出口Ｔａとの位置関係を示す圧縮機構部１２の平面図である。図９に示すように、軸受側吐出口Ｔｂと中間側吐出口Ｔａとは、回転軸２１の軸方向に沿って互いに重なり合う位置に設けられている。さらに、第１のシリンダ室２３の外周壁には、軸受側吐出口Ｔｂおよび中間側吐出口Ｔａの開口形状に合致する切欠部Ｚが設けられている。
　第１のシリンダ室２３の中心Ｃから軸受側吐出口Ｔｂの中心までの距離をｒ２、第１のシリンダ室２３の中心Ｃから中間側吐出口Ｔａの中心までの距離をｒ１とした時、
　　　　　　　　 ｒ２／ｒ１＝１．０～１．２…(1)　
の関係を満たすように設定するとよい。
　さらに、軸受側吐出口Ｔｂの断面積をＡ２、中間側吐出口Ｔａの断面積をＡ１とした時、
　　　　　　　　 Ａ２／Ａ１＝１．２～２．２…(2)　
の関係を満たすように設定するとよい。
　前記(1)式および前記(2)式を同時に満たすことで、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の外周壁に吐出口の開口形状に合致する切欠部Ｚを形成しつつ、密閉型圧縮機１の低回転域での再膨張損失の低減が可能となる。
［第６の実施形態の変形例］
　図１０は、第６の実施形態の変形例を開示している。第６の実施形態の変形例では、第１のシリンダ室２３の中心Ｃからベーンスロット９１の幅方向の中心に向かう基準線ＳＴと、第１のシリンダ２３の中心Ｃから軸受側吐出口Ｔｂの中心に向かう直線Ｔ２とで規定される角度をθ２で表している。さらに、前記基準線ＳＴと、第１のシリンダ２３の中心Ｃから中間側吐出口Ｔａの中心に向かう直線Ｔ１とで規定される角度をθ１で表している。
　軸受側吐出口Ｔｂおよび中間側吐出口Ｔａは、θ１－θ２＝０～３°の範囲となるように第１のシリンダ室２３に対する位置を規定するとともに、前記第６の実施形態で示した(2)式を満たすように設定するとよい。
　このような構成を採用することで、軸受側吐出口Ｔｂを開閉するリード弁の開閉タイミングと、中間側吐出口Ｔａを開閉するリード弁の開閉タイミングとを互いにずらすことが可能となる。よって、密閉型圧縮機１の低回転域での再膨張損失を低減でき、ガス冷媒の圧縮効率を高めることができる。
［第７の実施形態］
　図１１Ａ、図１１Ｂ、図１１Ｃおよび図１１Ｄは、第７の実施形態を開示している。
　図１１Ａおよび図１１Ｂは、図９に示す第６の実施形態の圧縮機構部１２の第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１に用いられるリード弁Ｖ２の板厚ｔ２とリード長さＬ２との関係を示している。
　図１１Ｃおよび図１１Ｄは、第６の実施形態の圧縮機構部１２の第３の吐出弁機構４６および第４の吐出弁機構４７に用いられるリード弁Ｖ１の板厚ｔ１とリード長さＬ１との関係を示している。
　リード弁Ｖ１，Ｖ２は、板厚ｔ１，ｔ２およびリード長さＬ１，Ｌ２が互いに異なるとともに、リード弁Ｖ１，Ｖ２の材質が互いに相違している。したがって、リード弁Ｖ１，Ｖ２の剛性に関与するばね定数：ｋにしてもリード弁Ｖ１，Ｖ２毎に異なっている。
　本実施形態によると、リード弁Ｖ２のばね定数をｋ２、リード弁Ｖ１のばね定数をｋ１とすると、ｋ２／ｋ１＝１．５１とするとよい。ｋ２／ｋ１の値は、１．２～１．６の範囲に収めることが望ましい。
　本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
　１…密閉型圧縮機、２…凝縮器、３…膨張装置、４…蒸発器、１０…密閉容器、１１…電動機部、１２…圧縮機構部、１６…第１のシリンダ、１７…第２のシリンダ、１８…中間仕切り板、１９…第１の軸受、２０…第２の軸受、２１…回転軸、２３…第１のシリンダ室、２４…第２のシリンダ室、３３…第１の吐出マフラ、３４…第１の消音室、３５…第２の吐出マフラ、３６…第２の消音室、４０…第１の吐出弁機構、４１…第２の吐出弁機構、４４…ガス通路、４６…第３の吐出弁機構、４７…第４の吐出弁機構、５０ａ，５０ｂ…第１の流路、５１ａ，５１ｂ…第２の流路、Ｐ…循環路（冷媒管）、Ｓ…共通流路。

Claims (10)

  1. 　筒状の密閉容器と、
    　前記密閉容器の内部でガス媒体を圧縮する圧縮機構部と、
    　前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えた密閉型圧縮機であって、
    　前記圧縮機構部は、
    　　　前記密閉容器の軸方向に間隔を存して配置され、前記圧縮機構部と前記電動機部との間に跨る回転軸を支持する第１の軸受および第２の軸受と、
    　　　前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に配置され、前記密閉容器の軸方向に互いに対向し合う第１のシリンダおよび第２のシリンダと、
    　　　前記第１のシリンダと前記第２のシリンダとの間に介在され、前記第１の軸受と協働して前記第１のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第１のシリンダ室を規定するとともに、前記第２の軸受と協働して前記第２のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第２のシリンダ室を規定する中間仕切り板と、
    　　　前記中間仕切り板の内部に設けられ、前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体が導かれるガス通路と、
    　　　前記第１の軸受に設けられ、第１の消音室を有する第１の吐出マフラと、
    　　　前記第２の軸受に設けられ、第２の消音室を有する第２の吐出マフラと、
    　　　前記第１の軸受に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、
    　　　前記第２の軸受に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス冷媒を前記第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、
    　　　前記中間仕切り板に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、
    　　　前記中間仕切り板に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、
    　　　前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記ガス通路に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第１の流路と、
    　　　前記第２の軸受、前記第２のシリンダ、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記第２の消音室に吐出された前記ガス冷媒を前記第１の消音室に導く複数の第２の流路と、を含み、
    　　　前記第２の流路の少なくとも一つが前記第１の流路に対し前記回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、前記第１の流路と協働して共通流路を規定する密閉型圧縮機。
  2. 　前記共通流路が前記ガス通路に連通された請求項１に記載の密閉型圧縮機。
  3. 　前記中間仕切り板は、前記回転軸の軸方向に二分割された第１の板要素および第２の板要素を互いに積層することで構成され、前記第１の板要素に前記第３の吐出弁機構が設けられ、前記第２の板要素に前記第４の吐出弁機構が設けられ、前記第１の板要素と前記第２の板要素との間に前記ガス通路が形成された請求項１又は請求項２に記載の密閉型圧縮機。
  4. 　前記第１の消音室と前記第２の消音室との間を直に連通させるとともに、前記共通流路から独立したメイン流路をさらに備えた請求項１に記載の密閉型圧縮機。
  5. 　前記中間仕切り板の前記ガス通路と前記第１の消音室との間を直に連通させるとともに、前記共通流路から独立した他のメイン流路をさらに備え、当該他のメイン流路が前記共通流路よりも前記第３の吐出弁機構の吐出口に近い位置に設けられた請求項１又は請求項４に記載の密閉型圧縮機。
  6. 　前記ガス通路は、前記他のメイン流路と前記第３の吐出弁機構の前記吐出口との間を結ぶ第１の通路部と、前記第１の通路部と前記共通流路との間を結ぶ第２の通路部と、を備え、第１の通路部の通路断面積が前記第２の通路部の通路断面積よりも大きい請求項５に記載の密閉型圧縮機。
  7. 　前記中間仕切り板の前記第１の板要素および前記第２の板要素は、夫々径方向に二分割された一対の半円部を有し、前記第１の板要素の前記一方の半円部と前記第２の板要素の前記一方の半円部とが互いに合致するように重ね合わされているとともに、前記第１の板要素の前記他方の半円部と前記第２の板要素の前記他方の半円部とが互いに合致するように重ね合わされた請求項３に記載の密閉型圧縮機。
  8. 　前記第３の吐出弁機構は、前記第１の板要素の一方の前記半円部に設けられ、前記第４の吐出弁機構は、前記第２の板要素の一方の前記半円部に設けられた請求項７に記載の密閉型圧縮機。
  9. 　前記第１の板要素の他方の前記半円部および前記第２の板要素の他方の前記半円部の少なくとも一方に、前記ガス媒体よりも低温の液媒体を前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室に導くインジェクション通路が形成された請求項８に記載の密閉型圧縮機。
  10. 　冷媒が循環するとともに、凝縮器、膨張装置および蒸発器が直列に接続された循環路と、
    　前記蒸発器と前記凝縮器との間で前記循環路に接続された請求項１ないし請求項９のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機と、
    　を具備した冷凍サイクル装置。
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