JP6732905B2 - 密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明の実施形態は、二つのシリンダ室を有する密閉型圧縮機および冷凍サイクル装置に関する。

多気筒形の密閉型圧縮機は、密閉容器の内部でガス冷媒を圧縮する圧縮機構部と、圧縮機構部を駆動する電動機部と、を主要な要素として備えている。圧縮機構部は、中間仕切り板で仕切られた二つのシリンダと、各シリンダのシリンダ室に収容されたローラと、を有し、当該ローラがシリンダ室内で偏心回転することにより、シリンダ室に吸い込まれたガス冷媒が圧縮される。圧縮されたガス冷媒は、吐出マフラを経由して密閉容器内に吐出される。

ところで、シリンダ室からガス冷媒が吐出される際の圧力損失を抑えるため、従来、中間仕切り板の内部にシリンダ室で圧縮されたガス冷媒が吐出されるガス通路を形成した密閉型圧縮機が知られている。

この種の密閉型圧縮機では、二つのシリンダ室で圧縮されたガス冷媒の一部が吐出マフラに導かれるとともに、残りのガス冷媒がガス通路に導かれる。このため、シリンダ室から吐出されるガス冷媒が通過する箇所の開口面積の総和が大きくなり、ガス冷媒の吐出量の大容量化に無理なく対応することができる。

特開２０１３−８３２４５号公報

従来の密閉型圧縮機によると、二つのシリンダ室で圧縮されたガス冷媒は、中間仕切り板の内部のガス通路で合流するとともに、当該ガス通路から一本の吐出流路を介して一方のシリンダに対応する吐出マフラに導かれる。

しかしながら、ガス通路で合流したガス冷媒を一本の吐出流路を通じて吐出マフラに導くようにすると、吐出流路を流れるガス冷媒に大きな流路抵抗が生じるのを避けられない。このため、ガス冷媒が吐出流路を通過する際の圧力損失が無視できない程に大きくなり、密閉型圧縮機の圧縮性能に悪影響を及ぼす。

さらに、ガス通路と吐出マフラとの間を結ぶ吐出流路は、中間仕切り板および回転軸を支持する軸受を貫通して回転軸の軸方向に延びている。しかしながら、シリンダおよび軸受は、複数の締結ボルトで共締めされているので、シリンダおよび軸受には、既に締結ボルトが貫通する複数のボルト孔が存在する。しかも、シリンダは、シリンダ室で圧縮されたガス冷媒をガス通路に吐出するための吐出口を有している。

このため、シリンダおよび軸受に無暗に吐出流路を追加したり、吐出流路の口径を太くすると、シリンダおよび軸受の剛性が低下する。しかも、シリンダおよび軸受の剛性の低下は、シリンダ室から吐出されるガス冷媒の圧力脈動を増大させる要因となる。この結果、密閉型圧縮機の運転時の騒音が大きくなり、密閉型圧縮機の信頼性を損なう虞があり得る。

本発明の目的は、シリンダおよび軸受の剛性を十分に確保でき、シリンダ室で圧縮されたガス媒体の圧力脈動の増大を抑制できる密閉型圧縮機を得ることにある。

実施形態によれば、密閉型圧縮機は、筒状の密閉容器と、前記密閉容器の内部でガス媒体を圧縮する圧縮機構部と、前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えている。
前記圧縮機構部は、前記密閉容器の軸方向に間隔を存して配置され、前記圧縮機構部と前記電動機部との間に跨る回転軸を支持する第１の軸受および第２の軸受と、前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に配置され、前記密閉容器の軸方向に互いに対向し合う第１のシリンダおよび第２のシリンダと、前記第１のシリンダと前記第２のシリンダとの間に介在され、前記第１の軸受と協働して前記第１のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第１のシリンダ室を規定するとともに、前記第２の軸受と協働して前記第２のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第２のシリンダ室を規定する中間仕切り板と、前記中間仕切り板の内部に設けられ、前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体が導かれる１つのガス通路と、前記第１の軸受に設けられ、第１の消音室を有する第１の吐出マフラと、前記第２の軸受に設けられ、第２の消音室を有する第２の吐出マフラと、前記第１の軸受に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、前記第２の軸受に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、前記中間仕切り板に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、前記中間仕切り板に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、１つの前記ガス通路に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第１の流路と、前記第２の軸受、前記第２のシリンダ、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記第２の消音室に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第２の流路と、を含んでいる。前記第２の流路の少なくとも一つは、前記第１の流路に対し前記回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、前記第１の流路と協働して共通流路を規定し、前記第１の消音室と前記第２の消音室との間を直に連通させるとともに、前記共通流路から独立したメイン流路をさらに備えることを特徴としている。

図１は、第１の実施形態に係る冷凍サイクル装置に用いる密閉型圧縮機の断面図である。 図２Ａは、第１の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の平面図である。 図２Ｂは、第１の実施形態の圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図３Ａは、第２の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の平面図である。 図３Ｂは、第２の実施形態の圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図４Ａは、第２の実施形態の変形例において、中間仕切り板を構成する第１の板要素の平面図である。 図４Ｂは、第２の実施形態の変形例において、中間仕切り板を構成する第２の板要素の平面図である。 図４Ｃは、第２の実施形態の変形例において、圧縮機構部の構成および圧縮されたガス冷媒の流れ経路を示す断面図である。 図５Ａは、第３の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の下面図である。 図５Ｂは、第３の実施形態の中間仕切り板の断面図である。 図５Ｃは、第３の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の上面図である。 図６Ａは、第４の実施形態の中間仕切り板を構成する第１の板要素の下面図である。 図６Ｂは、第４の実施形態の中間仕切り板の断面図である。 図６Ｃは、第４の実施形態の中間仕切り板を構成する第２の板要素の上面図である。 図７は、第５の実施形態に係る圧縮機構部の一部を示す断面図である。 図８は、第５の実施形態の変形例に係る圧縮機構部の一部を示す断面図である。 図９は、第６の実施形態に係る圧縮機構部の一部を示す平面図である。 図１０は、第６の実施形態の変形例に係る圧縮機構部の一部を示す平面図である。 図１１Ａは、第７の実施形態において、第１の吐出弁機構および第２の吐出弁機構に用いるリード弁の板厚を示す側面図である。 図１１Ｂは、第７の実施形態において、第１の吐出弁機構および第２の吐出弁機構に用いるリード弁のリード長さを示す平面図である。 図１１Ｃは、第７の実施形態において、第３の吐出弁機構および第４の吐出弁機構に用いるリード弁の板厚を示す側面図である。 図１１Ｄは、第７の実施形態において、第３の吐出弁機構および第４の吐出弁機構に用いるリード弁のリード長さを示す平面図である。

［第１の実施形態］
以下、第１の実施形態について、図１、図２Ａおよび図２Ｂを参照して説明する。

図１は、冷凍サイクル装置Ｒの冷凍サイクル回路を示している。冷凍サイクル回路は、多気筒型の密閉型圧縮機１、放熱器である凝縮器２、膨張装置３、吸熱器である蒸発器４およびアキュームレータ５を主要な要素として備えている。冷凍サイクル回路を構成する前記各種の要素は、冷媒が循環する冷媒管Ｐを介して直列に接続されている。冷媒管Ｐは、循環路の一例である。

図１に示すように、密閉型圧縮機１は、所謂縦型のロータリコンプレッサであって、筒状の密閉容器１０、電動機部１１および圧縮機構部１２を備えている。

密閉容器１０は、鉛直方向に沿うように起立されている。密閉容器１０の上面の中央には、冷媒管Ｐの上流端が接続された吐出口１０ａが設けられている。密閉容器１０の周面の下部には、冷媒管Ｐの下流端が接続された二つの吸込み口１０ｂ，１０ｃが設けられている。さらに、密閉容器１０内の底部には、潤滑油が貯溜されている。

電動機部１１は、密閉容器１０の上部に収容されている。電動機部１１は、密閉容器１０の内周面に固定された円筒状の固定子１３と、固定子１３で取り囲まれた回転子１４と、を備えている。固定子１３の内周面と回転子１４の外周面との間には、極小のエアギャップが形成されている。

圧縮機構部１２は、電動機部１１の下方に位置するように密閉容器１０の下部に収容されているとともに、密閉容器１０内に貯溜された潤滑油の中に浸漬されている。潤滑油の油面Ｆは、電動機部１１と圧縮機構部１２との間に位置されている。

圧縮機構部１２は、第１のシリンダ１６、第２のシリンダ１７、中間仕切り板１８、第１の軸受１９、第２の軸受２０および回転軸２１を主要な要素として備えている。第１のシリンダ１６は、密閉容器１０の内周面に固定されている。第１のシリンダ１６は、円形のシリンダボア１６ａを有している。

第２のシリンダ１７は、第１のシリンダ１６の下方に位置されている。第２のシリンダ１７は、円形のシリンダボア１７ａを有している。第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａおよび第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａは、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１に対し同軸状に位置されているとともに、密閉容器１０の軸方向に互いに間隔を存して向かい合っている。

中間仕切り板１８は、第１のシリンダ１６と第２のシリンダ１７との間に介在されている。さらに、中間仕切り板１８は、複数の締結ボルトを介して第２のシリンダ１７と共に第１のシリンダ１６に連結されている。

中間仕切り板１８の上面は、第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａを下方から覆うように第１のシリンダ１６の下面に重ね合わされている。同様に、中間仕切り板１８の下面は、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａを上方から覆うように第２のシリンダ１７の上面に重ね合わされている。

第１の軸受１９は、円筒状のボス部１９ａと、ボス部１９ａの下端からボス部１９ａの周囲に張り出すフランジ部１９ｂと、を有している。フランジ部１９ｂは、第１のシリンダ１６の上面に重なり合うとともに、第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａを上方から覆うように前記締結ボルトを介して第１のシリンダ１６の上面に共締めされている。

第２の軸受２０は、円筒状のボス部２０ａと、ボス部２０ａの上端からボス部２０ａの周囲に張り出すフランジ部２０ｂと、を有している。フランジ部２０ｂは、第２のシリンダ１７の下面に重なり合うとともに、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａを下方から覆うように前記締結ボルトを介して第２のシリンダ１７の下面に共締めされている。

第１のシリンダ１６のシリンダボア１６ａ、中間仕切り板１８およびフランジ部１９ａで囲まれた空間は、第１のシリンダ室２３を規定している。同様に、第２のシリンダ１７のシリンダボア１７ａ、中間仕切り板１８およびフランジ部２０ｂで囲まれた空間は、第２のシリンダ室２４を規定している。

第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４は、冷媒管Ｐを介してアキュームレータ５に接続されている。アキュームレータ５の内部は、ガス媒体としてのガス冷媒で満たされている。

図１に示すように、回転軸２１は、密閉容器１０の中心軸線Ｏ１の上に同軸状に位置され、第１のシリンダ室２３、第２のシリンダ室２４および中間仕切り板１８を貫通している。回転軸２１は、第１のジャーナル部２５ａ、第２のジャーナル部２５ｂ、一対の偏心部２６ａ，２６ｂおよび中間軸部２７を有している。

第１のジャーナル部２５ａは、第１の軸受１９のボス部１９ａで回転自在に支持されている。第２のジャーナル部２８ｂは、第２の軸受２０のボス部２０ａで回転自在に支持されている。さらに、第１のジャーナル部２５ａは、同軸状に延長された延長部２５ｃを有し、当該延長部２５ｃが電動機部１１の回転子１４に連結されている。

偏心部２６ａ，２６ｂは、第１のジャーナル部２５ａと第２のジャーナル部２５ｂとの間に位置されている。偏心部２６ａ，２６ｂは、回転軸２１の軸方向に離れているとともに、例えば略１８０°の位相差を有している。一方の偏心部２６ａは、第１のシリンダ室２３に位置されている。他方の偏心部２６ｂは、第２のシリンダ室２４に位置されている。

中間軸部２７は、偏心部２６ａ，２６ｂの間に跨っている。中間軸部２７は、中間仕切り板１８の中央部に開口された貫通孔２８を貫通している。

図１に示すように、リング状の第１のローラ３０が一方の偏心部２６ａの外周面に嵌合されている。第１のローラ３０は、回転軸２１に追従して第１のシリンダ室２３内で偏心回転する。これにより、第１のローラ３０の外周面の一部が第１のシリンダ室２３の内周面に摺動可能に線接触する。

リング状の第２のローラ３１が他方の偏心部２６ｂの外周面に嵌合されている。第２のローラ３１は、回転軸２１に追従して第２のシリンダ室２４内で偏心回転する。これにより、第２のローラ３１の外周面の一部が第２のシリンダ室２４の内周面に摺動可能に線接触する。

第１のシリンダ１６は、ベーンスロット（図示せず）を有している。ベーンスロットは、第１のシリンダ１６の径方向に延びているとともに、一端が第１のシリンダ室２３に開口されている。ベーンスロットにベーン（図示せず）が支持されている。ベーンの先端は、第１のローラ３０の外周面に摺動可能に接している。

ベーンは、第１のローラ３０と協働して第１のシリンダ室２３を吸入領域と圧縮領域とに区画するとともに、第１のローラ３０の偏心回転に追従して第１のシリンダ室２３に突出したり、第１のシリンダ室２３から退去する方向に移動するようになっている。これにより、第１のシリンダ室２３の吸入領域および圧縮領域の容積が変化する。

第２のシリンダ１７は、第１のシリンダ１６と同様のベーンスロットおよびベーンを有している。したがって、第２のローラ３１が偏心回転すると、第２のシリンダ室２４の吸入領域および圧縮領域の容積が変化する。

図１に示すように、第１の吐出マフラ３３が第１の軸受１９に取り付けられている。第１の吐出マフラ３３は、第１の軸受１９のボス部１９ａを取り囲む中空の要素であって、当該第１の吐出マフラ３３と第１の軸受１９との間には、第１の消音室３４が形成されている。第１の消音室３４は、第１の吐出マフラ３３に開口された複数の排気孔（図示せず）を通じて密閉容器１０の内部空間に連通されている。排気孔は、潤滑油の油面Ｆよりも上方に位置されている。

第２の吐出マフラ３５が第２の軸受２０に取り付けられている。第２の吐出マフラ３５は、第２の軸受２０のボス部２０ａを取り囲む中空の要素であって、当該第２の吐出マフラ３５と第２の軸受２０との間には、第２の消音室３６が形成されている。第２の消音室３６は、常に密閉容器１０に貯溜された潤滑油に浸漬されている。

図１および図２Ｂに示すように、第１の吐出弁機構４０が第１の軸受１９のフランジ部１９ｂに設けられている。第１の吐出弁機構４０は、フランジ部１９ｂに開口された第１の吐出口４０ａと、第１の吐出口４０ａを開閉する第１のリード弁４０ｂと、第１のリード弁４０ｂの最大開度を規定するストッパ４０ｃと、を備えている。

第１のシリンダ１６の第１のシリンダ室２３は、第１の吐出口４０ａを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に通じている。第１のリード弁４０ｂは、第１のシリンダ室２３の圧力が所定の圧力に達した時に、第１の吐出口４０ａを開く。第１の吐出口４０ａが開放されると、第１のシリンダ室２３が第１の消音室３４に連通される。

第２の吐出弁機構４１が第２の軸受２０のフランジ部２０ｂに設けられている。第２の吐出弁機構４１は、フランジ部２０ｂに開口された第２の吐出口４１ａと、第２の吐出口４１ａを開閉する第２のリード弁４１ｂと、第２のリード弁４１ｂの最大開度を規定するストッパ４１ｃと、を備えている。第２のシリンダ１７の第２のシリンダ室２４は、第２の吐出口４１ａを介して第２の吐出マフラ３５の第２の消音室３６に通じている。

図１および図２Ｂに示すように、中間仕切り板１８は、厚さ方向に沿って第１の板要素１８ａと第２の板要素１８ｂとに二分割されている。中間仕切り板１８の厚さ方向は、回転軸２１の軸方向と言い換えることができる。第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂは、夫々円盤状に形成されているとともに、中間仕切り板１８の厚さ方向に互いに重ね合わされている。

さらに、図２Ａに示すように、中間仕切り板１８の外周部には、前記締結ボルトが通る複数のボルト孔４２が形成されている。ボルト孔４２は、中間仕切り板１８を厚さ方向に貫通するとともに、中間仕切り板１８の周方向に互いに間隔を存して並んでいる。

図２Ａおよび図２Ｂに示すように、中間仕切り板１８の内部にガス通路４４が形成されている。ガス通路４４は、第１の板要素１８ａの下面に設けた凹部４４ａと、第２の板要素１８ｂの上面に設けた凹部４４ｂとで規定されており、回転軸２１が貫通する貫通孔２８の周囲に位置されている。

第３の吐出弁機構４６が中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａに設けられている。第３の吐出弁機構４６は、第１の板要素１８ａに開口された第３の吐出口４６ａと、第３の吐出口４６ａを開閉する第３のリード弁４６ｂと、第３のリード弁４６ｂの最大開度を規定するストッパ４６ｃと、を備えている。第３のリード弁４６ｂおよびストッパ４６ｃは、第１の板要素１８ａの下面に設けた凹部４４ａに収容されている。中間仕切り板１８の内部のガス通路４４は、第３の吐出口４６ａを介して第１のシリンダ室２３に通じている。

第４の吐出弁機構４７が中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂに設けられている。第４の吐出弁機構４７は、第２の板要素１８ｂに開口された第４の吐出口４７ａと、第４の吐出口４７ａを開閉する第４のリード弁４７ｂと、第４のリード弁４７ｂの最大開度を規定するストッパ４７ｃと、を備えている。第４のリード弁４７ｂおよびストッパ４７ｃは、第２の板要素１８ｂの上面に設けた凹部４４ｂに収容されている。中間仕切り板１８の内部のガス通路４４は、第４の吐出口４７ａを介して第２のシリンダ室２４に通じている。

図２Ａおよび図２Ｂに示すように、圧縮機構部１２は、第１の消音室３４とガス通路４４との間を結ぶ二つ第１の流路５０ａ，５０ｂと、第２の消音室３６と第１の消音室３４との間を結ぶ二つの第２の流路５１ａ，５１ｂと、を備えている。

第１の流路５０ａ，５０ｂは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａ、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。さらに、図２Ａに示すように、第１の流路５０ａ，５０ｂは、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されている。

第２の流路５１ａ，５１ｂは、第２の軸受２０のフランジ部２０ｂ、第２のシリンダ１７、中間仕切り板１８、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。それとともに、第２の流路５１ａ，５１ｂは、第１の流路５０ａ，５０ｂに対し回転軸２１の軸方向に重なる位置に設けられている。本実施形態では、好ましい例として第１の流路５０ａ，５０ｂおよび第２の流路５１ａ，５１ｂが回転軸２１の軸方向に同軸状に位置されている。

言い換えると、同軸状に位置された第１の流路５０ａ，５０ｂおよび第２の流路５１ａ，５１ｂは、互いに協働して回転軸２１の軸方向に延びる二本の共通流路Ｓを規定している。

第１の実施形態において、回転軸２１が回転すると、偏心部２６ａに追従する第１のローラ３０が第１のシリンダ室２３内で偏心回転する。同様に、偏心部２６ｂに追従する第２のローラ３１が第２のシリンダ室２４内で偏心回転する。これにより、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４では、吸入領域および圧縮領域の容積が変化し、アキュームレータ５内のガス冷媒が冷媒管Ｐの下流端から第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれる。

第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれたガス冷媒は、１８０°の位相差で偏心回転する第１のローラ３０および第２のローラ３１により圧縮される。第１のシリンダ室２３のガス冷媒が所定の圧力まで圧縮されると、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａが開放され、圧縮されたガス冷媒の一部が第１の吐出口４０ａから第１の消音室３４に直接吐出される。

それとともに、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａが開放され、第１のシリンダ室２３で圧縮された残りのガス冷媒が第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出される。ガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、第１の流路５０ａ，５０ｂに導かれる。

引き続いて、１８０°の位相差で第２のシリンダ室２４のガス冷媒が所定の圧力まで圧縮されると、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａが開放され、圧縮されたガス冷媒の一部が第２の吐出口４１ａから第２の消音室３６に直接吐出される。

第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒は、第２の流路５１ａ，５１ｂを介してガス通路４４に導かれるとともに、第３の吐出口４６ａからガス通路４４に流入するガス冷媒と合流する。合流したガス冷媒は、二本の共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

それとともに、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａが開放され、第２のシリンダ室２４で圧縮された残りのガス冷媒が第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出される。第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒と一緒に第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

この結果、第１のシリンダ室２３で圧縮されたガス冷媒と、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒とが共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４で合流する。合流したガス冷媒は、第１の消音室３４で消音された後、第１の吐出マフラ３３の排気孔から密閉容器１０の内部に放出される。

密閉容器１０の内部に放出された高温・高圧のガス冷媒は、電動機部１１を通過して密閉容器１０の上部に充満するとともに、ここから冷媒管Ｐを介して凝縮器２に導かれる。凝縮器２に導かれたガス冷媒は、空気との熱交換により凝縮し、高圧の液冷媒に変化する。液冷媒は、膨張装置３を通過する過程で減圧された後、蒸発器４を通過する際に空気と熱交換する。

この結果、蒸発器４を通過する空気は、液冷媒の蒸発潜熱により冷やされ、冷風となって空調（冷房）すべき場所に送られる。

液冷媒は、蒸発器４を通過する過程で低温・低圧のガス冷媒に変化する。ガス冷媒は、アキュームレータ５に導かれ、当該アキュームレータ５でガス冷媒中に混入している液冷媒が分離される。

液冷媒が分離されたガス冷媒は、冷媒管Ｐを通じて密閉型圧縮機１の第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に吸い込まれるとともに、再度圧縮される。圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、密閉容器１０の上部から冷媒管Ｐに吐出され、上述の作用を繰り返す。

第１の実施形態によると、第１のシリンダ室２３で圧縮され、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、共通流路Ｓを規定する二つの第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

同様に、第２のシリンダ２４で圧縮され、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａからガス通路４４に吐出されたガス冷媒は、共通流路Ｓを規定する二つの第１の流路５０ａ，５０ｂを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

このため、ガス通路４４から第１の消音室３４に向かうガス冷媒が流れる流路面積の総和が大きくなる。よって、ガス冷媒が第１の流路５０ａ，５０ｂを通過する際の圧力損失を抑制することができ、密閉型圧縮機１の圧縮性能を高めることができる。

さらに、第１の通路５０ａ，５０ｂおよび第２の通路５１ａ，５１ｂは、回転軸２１の軸方向に同軸状に設けられているので、第１の通路５０ａと第２の通路５１ｂ、および第１の通路５０ｂと第２の通路５１ｂが夫々共通流路Ｓとして回転軸２１の軸方向に連続する。

この結果、第１の通路５０ａ，５０ｂおよび第２の通路５１ａ，５１ｂが中間仕切り板１８の四箇所に分散している場合との比較において、中間仕切り板１８に締結ボルトが貫通する複数のボルト孔４２を始めとして、圧縮されたガス冷媒が吐出する第３の吐出口４６ａおよび第４の吐出口４７ａが形成されているにも拘らず、中間仕切り板１８の剛性を確保することができる。

中間仕切り板１８の剛性を確保できれば、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４からガス通路４４に吐出されるガス冷媒の圧力脈動を抑制することが可能となり、密閉型圧縮機１の運転時の騒音を小さく抑えることができる。

加えて、共通流路Ｓがガス通路４４に連通しているので、第２のシリンダ室２４から共通流路Ｓを規定する第２の流路５２ａ，５２ｂに導かれるガス冷媒に対して、中空のガス通路４４が消音用のマフラの役目を果たす。よって、第２のシリンダ室２４から第１のシリンダ室２３に向かうガス冷媒の圧力脈動をさらに低減させることができ、密閉型圧縮機１の運転時の騒音を低減する上で好都合となる。

［第２の実施形態］
図３Ａおよび図３Ｂは、第２の実施形態を開示している。第２の実施形態は、第２のシリンダ室２４から第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒を第１の消音室３４に導くための構成が第１の実施形態と相違している。それ以外の密閉型圧縮機１の構成は、基本的に第１の実施形態と同様である。そのため、第２の実施形態において、第１の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。

図３Ａは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの平面図、図３Ｂは、圧縮されたガス冷媒の流れを示す圧縮機構部１２の断面図である。第２の実施形態では、第１の消音室３４と第２の消音室３６との間がメイン流路としての第１の純流路６１を介して直に連通されている。第１の純流路６１は、第１の軸受１９のフランジ部１９ｂ、第１のシリンダ１６、中間仕切り板１８、第２のシリンダ１７および第２の軸受２０のフランジ部２０ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。

さらに、図３Ａに示すように、第１の純流路６１は、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されているとともに、ガス通路４４および共通流路Ｓから外れている。

第２の実施形態によると、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の一部は、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａから第２の吐出マフラ３５の第２の消音室３６に吐出されるとともに、二本の共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。さらに、第２の消音室３６に吐出された残りのガス冷媒は、共通流路Ｓとは別の第１の純流路６１を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

すなわち、第２の消音室３６に吐出されたガス冷媒は、二本の共通流路Ｓおよび第１の純流路６１を通じて第１の消音室３４に導かれるので、ガス冷媒が通過する流路面積の総和が大きくなる。

したがって、第２の消音室３６から第１の消音室３４に向けて流れる向かうガス冷媒の流通抵抗を低減することができ、密閉型圧縮機１の圧縮性能を高めることができる。

［第２の実施形態の変形例］
図４Ａ、図４Ｂおよび図４Ｃは、第２の実施形態の変形例を開示している。図４Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの平面図、図４Ｂは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの平面図、図４Ｃは、圧縮されたガス冷媒の流れを示す圧縮機構部１２の断面図である。

第２の実施形態の変形例では、第１の消音室３４と第２の消音室３６との間が一本の共通流路Ｓおよび一本の第１の純流路６１を介して連通されている。さらに、中間仕切り板１８のガス通路４４が他のメイン流路としての第２の純流路６２を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に直に連通されている。第２の純流路６２は、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａ、第１のシリンダ１６および第１の軸受１９のフランジ部１９ｂを回転軸２１の軸方向に連続して貫通している。

このことから、第２の実施形態の変形例では、圧縮機構部１２が一本の共通流路Ｓ、一本の第１の純流路６１および一本の第２の純流路６２を備えている。

図４Ａに示すように、第２の純流路６２は、隣り合うボルト孔４２の間を通過するように、中間仕切り板１８の外周部に位置されているとともに、共通流路Ｓおよび第１の純流路６１から外れている。さらに、第２の純流路６２は、共通流路Ｓよりも第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａに近い位置に設けられている。

加えて、図４Ａに示すように、中間仕切り板１８のガス通路４４は、第２の純流路６２と第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａとの間を結ぶ第１の通路部４４ｃと、第１の通路部４４ｃの途中と共通流路Ｓとの間を結ぶ第２の通路部４４ｄと、を備えている。第１の通路部４４ｃの通路断面積は、第２の通路部４４ｄの通路断面積よりも大きく設定されている。

第２の実施形態の変形例によると、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４から中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出されたガス冷媒の一部は、第２の純流路６２を介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。ガス通路４４に吐出された残りのガス冷媒は、共通流路Ｓを介して第１の吐出マフラ３３の第１の消音室３４に導かれる。

このようにガス通路４４に吐出されたガス冷媒を第１の消音室３４に導く第２の純流路６２および共通流路Ｓは、互いに独立した流路で構成されている。しかも、第２の純流路６２は、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａのみに形成されているので、中間仕切り板１８の剛性の低下を防ぎつつ、必要な流路面積を確保することができる。

さらに、図４Ａに示すように、第２の純流路６２は、共通流路Ｓよりも第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａに近い位置に設けられている。このため、第２の純流路６２を通じて第１の消音室３４に向かうガス冷媒の圧力損失を低減できるとともに、当該ガス冷媒の不要な熱交換を防止することができる。よって、高効率な密閉型圧縮機１を提供することができる。

第２の実施形態の変形例では、ガス通路４４の第１の通路部４４ｃの通路断面積が第２の通路部４４ｄの通路断面積よりも大きく設定されている。すなわち、第３の吐出口４６ａが開口された第１の通路部４４ｃは、第１の通路部４４ｃの途中から分岐された第２の通路部４４ｄよりもガス冷媒の流量が多いので、ガス冷媒の流量が多い第１の通路部４４ｃの通路断面積を大きくすることで、ガス通路４４を流れるガス冷媒の流路抵抗を低減することができる。

言い換えると、ガス通路４４の第２の通路部４４ｄが連なる共通流路Ｓの通路断面積が不足した場合でも、第２の純流路６２が連なる第１の通路部４４ｃで通路断面積の不足分を補うことができる。したがって、ガス通路４４に吐出されたガス冷媒を効率よく第１の消音室３４に導くことができる密閉型圧縮機１を提供できる。

［第３の実施形態］
中間仕切り板にガス通路を形成した従来の密閉型圧縮機では、ガス通路を流れるガス冷媒の流路損失を改善するため、ガス通路が中間仕切り板の全面の多くの領域に亘るように形成されている。一方、密閉型圧縮機をより厳しい潤滑条件の下で高速および高温化運転を行うことを想定した場合、圧縮過程におけるシリンダ室の圧力上昇に伴って、当該シリンダ室内で偏心回転するローラを傾けようとする荷重がローラに作用する。

さらに、ガス通路が中間仕切り板の多くの領域に存在するので、中間仕切り板の剛性が低下し、ローラが摺動可能に接する中間仕切り板の上面および下面が変形し易くなる。これにより、ローラと中間仕切り板との間に部分的に隙間が生じたり、ローラが中間仕切り板に対し片当たりすることがあり得る。

図５Ａ、図５Ｂおよび図５Ｃに示す第３の実施形態は、ガス冷媒が流れるガス通路を有する中間仕切り板の剛性を高める構成を開示しており、これ以外の構成は、基本的に前記第２の実施形態の変形例と同様である。

図５Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの下面図、図５Ｂは、第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを互いに重ね合わせた中間仕切り板１８の断面図、図５Ｃは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの上面図である。図５Ａ、図５Ｂおよび図５Ｃでは、第３の吐出弁機構４６の第３のリード弁およびストッパ、第４の吐出弁機構４７の第４のリード弁およびストッパは、夫々図示を省略している。

図５Ａに示すように、円盤状の第１の板要素１８ａは、径方向に二分割された第１の半円部７１ａ，７１ｂを有している。同様に、円盤状の第２の板要素１８ｂは、径方向に二分割された第２の半円部７２ａ，７２ｂを有している。

本実施形態では、第１の半円部７１ａと第２の半円部７２ａとが互いに合致するように重ね合わされ、第１の半円部７１ｂと第２の半円部７２ｂとが互いに合致するように重ね合わされている。

図５Ａに示すように、第３の吐出弁機構４６およびガス通路４４は、第１の板要素１８ａの一方の第１の半円部７１ａに設けられている。さらに、図５Ｃに示すように、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４は、第２の板要素１８ｂの一方の第２の半円部７２ａに設けられている。

したがって、第３の吐出弁機構４６および第４の吐出弁機構４７は、中間仕切り板１８の厚さ方向に重なり合うとともに、第３の吐出弁機構４６、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４は、前記第２の実施形態の変形例と類似した位置関係に配置されている。

第３の実施形態によれば、第３の吐出弁機構４６およびガス通路４４は、第１の板要素１８ａの一方の第１の半円部７１ａに設けられている。そのため、他方の第１の半円部７１ｂにガス冷媒が流れる複数の孔や凹部を設ける必要はなく、他方の第１の半円部７１ｂの剛性を確保できる。

同様に、第４の吐出弁機構４７およびガス通路４４ｂは、第２の板要素１８ｂの一方の第２の半円部７２ａに設けられている。そのため、他方の第２の半円部７２ｂにガス冷媒が流れる複数の孔や凹部を設ける必要はなく、他方の第２の半円部７２ｂの剛性を確保できる。

したがって、中間仕切り板１８の全体の剛性を高めることができ、第１のローラ３０が接する中間仕切り板１８の上面および第２のローラ３１が接する中間仕切り板１８の下面の平坦度および精度を高くすることができる。

この結果、第１のローラ３０、第２のローラ３１および中間仕切り板１８の偏摩耗や局所的な摩耗を防止することができ、密閉型圧縮機１の信頼性が向上する。

さらに、円盤状の第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを径方向に二分割したので、圧縮機構部１２を組み立てる際に、回転軸２１の中間軸部２７を径方向から挟み込むように第１の半円部７１ａ，７１ｂおよび第２の半円部７２ａ，７２ｂを突き合わすことで、中間仕切り板１８の貫通孔２８の内側に中間軸部２７を挿通させることができる。言い換えると、回転軸２１を傾けながら当該回転軸２１の偏心部２６ａ又は２６ｂを中間仕切り板１８の貫通孔２８に挿入する面倒な作業が不要となり、圧縮機構部１２の組み立て時の作業性が向上する。

それとともに、回転軸２１の中間軸部２７の径方向の断面積を大きくすることができ、中間軸部２７の剛性の向上にも寄与する。

［第４の実施形態］
図６Ａ、図６Ｂおよび図６Ｃは、第４の実施形態を開示している。第４の実施形態は、中間仕切り板１８のガス通路４４に液冷媒を注入するようにした点が第３の実施形態と相違しており、それ以外の構成は、第３の実施形態と同様である。そのため、第４の実施形態において、第３の実施形態と同一の構成部分には同一の参照符号を付して、その説明を省略する。

図６Ａは、中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａの下面図、図６Ｂは、第１の板要素１８ａおよび第２の板要素１８ｂを互いに重ね合わせた中間仕切り板１８の断面図、図６Ｃは、中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂの上面図である。図６Ａ、図６Ｂおよび図６Ｃでは、第３の吐出弁機構４６の第３のリード弁およびストッパ、第４の吐出弁機構４７の第４のリード弁およびストッパは、夫々図示を省略している。

図６Ａに示すように、第１の板要素１８ａを構成する他方の第１の半円部７１ｂにインジェクション通路８１が設けられている。インジェクション通路８１は、第１の半円部７１ｂの下面に形成された凹所で規定されている。インジェクション通路８１は、第１の半円部７１ｂの外周面に開口された開口端８１ａを有するとともに、当該開口端８１ａから第１の板要素１８ａの中央部に向けて延びている。

インジェクション通路８１の先端部は、第１の半円部７１ｂに開けた第１の導入孔８２ａを介して第１のシリンダ室２３に連通されているとともに、第２の半円部７２ｂに開けた第２の導入孔８２ｂを介して第２のシリンダ室２４に連通されている。

インジェクション管８３がインジェクション通路８１の開口端８１ａに接続されている。インジェクション管８３は、密閉容器１０の外に導かれるとともに、当該インジェクション管８３の上流端が冷媒管Ｐに設けられた気液分離器８４に接続されている。気液分離器８４は、凝縮器２と膨張装置３との間に位置されている。

第４の実施形態によると、密閉型圧縮機１で圧縮された高温・高圧のガス冷媒は、凝縮器２で空気との熱交換により凝縮し、高圧の液冷媒に変化する。液冷媒中に凝縮しきれなかったガス冷媒が混入している場合、気液分離器８４でガス冷媒が液冷媒から分離される。

気液分離器８４は、液冷媒を貯溜する受液器としての機能を兼ねている。そのため、気液分離器８４に蓄えられた液冷媒の一部がインジェクション管８３を介して中間仕切り板１８のインジェクション通路８１に導かれる。インジェクション通路８１に導かれた液冷媒は、第１の導入孔８２ａを通じて第１のシリンダ室２３に供給されるとともに、第２の導入孔８２ｂを通じて第２のシリンダ室２４に供給される。

液冷媒は、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮過程にあるガス冷媒中に注入されてガス冷媒を冷却する。これにより、第１のシリンダ１６および第２のシリンダ１７の過熱を抑制することができ、第１のシリンダ１６および第２のシリンダ１７を冷却する潤滑油のフォーミング作用を防止できる。

したがって、より厳しい潤滑条件の下での密閉型圧縮機１の運転が可能となるとともに、密閉型圧縮機の信頼性が向上する。

なお、インジェクション通路８１は、第２の板要素１８ｂを構成する他方の第２の半円部７２ｂに設けてもよいし、他方の第１の半円部７１ｂと他方の第２の半円部７２ｂの両方に設けてもよい。

［第５の実施形態］
従来の密閉型圧縮機では、圧縮されたガス冷媒を吐出マフラの消音室に導く吐出口の一部がシリンダ室の外周面を規定する周壁よりも外側に位置されている。そのため、シリンダ室の周壁の一部に、吐出口に合致するように切り欠かれた切欠部が設けられている。しかしながら、切欠部は、ガス冷媒の再膨張損失を招くトップクリアランスボリューム（死容積）となり、密閉型圧縮機の圧縮性能の低下を招く要因となる。

図７に開示された第５の実施形態は、トップクリアランスボリュームを排除した圧縮機構部１２の構成を開示している。図１および図２に示す前記第１の実施形態の圧縮機構部１２と同様に、第１の軸受１９のフランジ部１９ｂには、第１の吐出弁機構４０が設けられている。第１の吐出弁機構４０は、第１の吐出口４０ａ、第１のリード弁４０ｂおよびストッパ４０ｃを備えている。

第２の軸受２０のフランジ部２０ｂには、第２の吐出弁機構４１が設けられている。第２の吐出弁機構４１は、第２の吐出口４１ａ、第２のリード弁４１ｂおよびストッパ４１ｃを備えている。

中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａには、第３の吐出弁機構４６が設けられている。第３の吐出弁機構４６は、第３の吐出口４６ａ、第３のリード弁４６ｂおよびストッパ４６ｃを備えている。

中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂには、第４の吐出弁機構４７が設けられている。第４の吐出弁機構４７は、第４の吐出口４７ａ、第４のリード弁４７ｂおよびストッパ４７ｃを備えている。

第１のシリンダ室２３で圧縮されたガス冷媒は、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａから第１の消音室３４に吐出されるとともに、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａから中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出される。

同様に、第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒は、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａから第２の消音室３６に吐出されるとともに、第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａから中間仕切り板１８のガス通路４４に吐出される。

そのため、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の吐出経路は、第１の実施形態と変わりがない。

さらに、図１に示す第１の実施形態と同様に、第１の軸受１９および第２の軸受２０は、フランジ部１９ｂ，２０ｂの中央部に回転軸２１を支持するボス１９ａ，２０ａを有する。そのため、第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１を第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の中央部の方向に移動させようとしても、ボス部１９ａ，２０ａが邪魔となって第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１の移動が妨げられてしまう。

よって、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４に対する第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１の位置を変更することは困難である。

しかるに、第５の実施形態によると、第１のシリンダ室２３では、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口４０ａの直径ｄ１が第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａの直径ｄ３よりも小さく形成されている。そのため、第１の吐出口４０ａを第１のシリンダ室２３の外周壁よりも内側に寄せることができ、従来必要としていた第１のシリンダ室２３の外周壁の切欠部を無くすことができる。

同様に、第２のシリンダ室２４では、第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口４１ａの直径ｄ２が第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａの直径ｄ４よりも小さく形成されている。そのため、第２の吐出口４１ａを第２のシリンダ室２４の外周壁よりも内側に寄せることができ、従来必要としていた第２のシリンダ室２４の外周壁の切欠部を無くすことができる。

この結果、トップクリアランスボリュームに起因する再膨張損失を改善した圧縮機構部１２を得ることができる。

さらに、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４は、夫々第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口４６ａおよび第４の吐出弁機構４７の第４の吐出口４７ａを通じて中間仕切り板１８のガス通路４４に連通されている。このため、第１の吐出口４０ａおよび第２の吐出口４１ａの口径を小さくしたにも拘らず、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４で圧縮されたガス冷媒の吐出量を十分に確保することができる。

［第５の実施形態の変形例］
図８は、第５の実施形態の変形例を開示している。図８に示すように、第１のシリンダ室２３に開口する第３の吐出口４６ａは、その開口周縁のうち第１のシリンダ室２３の中心から最も遠い箇所が第１のシリンダ室２３の外周壁に合致するように中間仕切り板１８の第１の板要素１８ａに形成されている。

同様に、第２のシリンダ室２４に開口する第４の吐出口４７ａにしても、その開口周縁のうち第２のシリンダ室２４の中心から最も遠い箇所が第２のシリンダ室２４の外周壁に合致するように中間仕切り板１８の第２の板要素１８ｂに形成されている。

さらに、第１のシリンダ室２３の中心から第３の吐出口４６ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離が、第１のシリンダ室２３の中心から第１の吐出口４０ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離と同等に設定されている。

同様に、第２のシリンダ室２４の中心から第４の吐出口４７ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離が、第２のシリンダ室２４の中心から第２の吐出口４１ａの開口周縁の最も遠い箇所までの距離と同等に設定されている。

この構成によれば、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の外周壁に吐出口に沿う切欠部を形成する必要はなく、トップクリアランスボリュームに起因する再膨張損失を改善した圧縮機構部１２を得ることができる。

［第６の実施形態］
第６の実施形態は、シリンダ室の外周壁に吐出口の開口形状に合致する切欠部を形成しつつ、密閉型圧縮機の低回転域での再膨張損失を低減させるための構成を開示している。

図９に示す第６の実施形態では、第１の吐出弁機構４０の第１の吐出口および第２の吐出弁機構４１の第２の吐出口を軸受側吐出口Ｔｂと総称し、第３の吐出弁機構４６の第３の吐出口および第４の吐出弁機構の第４の吐出口を中間側吐出口Ｔａと総称する。

図９は、第１のシリンダ室２３に対する軸受側吐出口Ｔｂと中間側吐出口Ｔａとの位置関係を示す圧縮機構部１２の平面図である。図９に示すように、軸受側吐出口Ｔｂと中間側吐出口Ｔａとは、回転軸２１の軸方向に沿って互いに重なり合う位置に設けられている。さらに、第１のシリンダ室２３の外周壁には、軸受側吐出口Ｔｂおよび中間側吐出口Ｔａの開口形状に合致する切欠部Ｚが設けられている。

第１のシリンダ室２３の中心Ｃから軸受側吐出口Ｔｂの中心までの距離をｒ２、第１のシリンダ室２３の中心Ｃから中間側吐出口Ｔａの中心までの距離をｒ１とした時、
ｒ２／ｒ１＝１．０〜１．２…(1)
の関係を満たすように設定するとよい。

さらに、軸受側吐出口Ｔｂの断面積をＡ２、中間側吐出口Ｔａの断面積をＡ１とした時、
Ａ２／Ａ１＝１．２〜２．２…(2)
の関係を満たすように設定するとよい。

前記(1)式および前記(2)式を同時に満たすことで、第１のシリンダ室２３および第２のシリンダ室２４の外周壁に吐出口の開口形状に合致する切欠部Ｚを形成しつつ、密閉型圧縮機１の低回転域での再膨張損失の低減が可能となる。

［第６の実施形態の変形例］
図１０は、第６の実施形態の変形例を開示している。第６の実施形態の変形例では、第１のシリンダ室２３の中心Ｃからベーンスロット９１の幅方向の中心に向かう基準線ＳＴと、第１のシリンダ２３の中心Ｃから軸受側吐出口Ｔｂの中心に向かう直線Ｔ２とで規定される角度をθ２で表している。さらに、前記基準線ＳＴと、第１のシリンダ２３の中心Ｃから中間側吐出口Ｔａの中心に向かう直線Ｔ１とで規定される角度をθ１で表している。

軸受側吐出口Ｔｂおよび中間側吐出口Ｔａは、θ１−θ２＝０〜３°の範囲となるように第１のシリンダ室２３に対する位置を規定するとともに、前記第６の実施形態で示した(2)式を満たすように設定するとよい。

このような構成を採用することで、軸受側吐出口Ｔｂを開閉するリード弁の開閉タイミングと、中間側吐出口Ｔａを開閉するリード弁の開閉タイミングとを互いにずらすことが可能となる。よって、密閉型圧縮機１の低回転域での再膨張損失を低減でき、ガス冷媒の圧縮効率を高めることができる。

［第７の実施形態］
図１１Ａ、図１１Ｂ、図１１Ｃおよび図１１Ｄは、第７の実施形態を開示している。

図１１Ａおよび図１１Ｂは、図９に示す第６の実施形態の圧縮機構部１２の第１の吐出弁機構４０および第２の吐出弁機構４１に用いられるリード弁Ｖ２の板厚ｔ２とリード長さＬ２との関係を示している。

図１１Ｃおよび図１１Ｄは、第６の実施形態の圧縮機構部１２の第３の吐出弁機構４６および第４の吐出弁機構４７に用いられるリード弁Ｖ１の板厚ｔ１とリード長さＬ１との関係を示している。

リード弁Ｖ１，Ｖ２は、板厚ｔ１，ｔ２およびリード長さＬ１，Ｌ２が互いに異なるとともに、リード弁Ｖ１，Ｖ２の材質が互いに相違している。したがって、リード弁Ｖ１，Ｖ２の剛性に関与するばね定数：ｋにしてもリード弁Ｖ１，Ｖ２毎に異なっている。

本実施形態によると、リード弁Ｖ２のばね定数をｋ２、リード弁Ｖ１のばね定数をｋ１とすると、ｋ２／ｋ１＝１．５１とするとよい。ｋ２／ｋ１の値は、１．２〜１．６の範囲に収めることが望ましい。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

１…密閉型圧縮機、２…凝縮器、３…膨張装置、４…蒸発器、１０…密閉容器、１１…電動機部、１２…圧縮機構部、１６…第１のシリンダ、１７…第２のシリンダ、１８…中間仕切り板、１９…第１の軸受、２０…第２の軸受、２１…回転軸、２３…第１のシリンダ室、２４…第２のシリンダ室、３３…第１の吐出マフラ、３４…第１の消音室、３５…第２の吐出マフラ、３６…第２の消音室、４０…第１の吐出弁機構、４１…第２の吐出弁機構、４４…ガス通路、４６…第３の吐出弁機構、４７…第４の吐出弁機構、５０ａ，５０ｂ…第１の流路、５１ａ，５１ｂ…第２の流路、Ｐ…循環路（冷媒管）、Ｓ…共通流路。

Claims (9)

1. 筒状の密閉容器と、
   前記密閉容器の内部でガス媒体を圧縮する圧縮機構部と、
   前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えた密閉型圧縮機であって、
   前記圧縮機構部は、
   前記密閉容器の軸方向に間隔を存して配置され、前記圧縮機構部と前記電動機部との間に跨る回転軸を支持する第１の軸受および第２の軸受と、
   前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に配置され、前記密閉容器の軸方向に互いに対向し合う第１のシリンダおよび第２のシリンダと、
   前記第１のシリンダと前記第２のシリンダとの間に介在され、前記第１の軸受と協働して前記第１のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第１のシリンダ室を規定するとともに、前記第２の軸受と協働して前記第２のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第２のシリンダ室を規定する中間仕切り板と、
   前記中間仕切り板の内部に設けられ、前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体が導かれる１つのガス通路と、
   前記第１の軸受に設けられ、第１の消音室を有する第１の吐出マフラと、
   前記第２の軸受に設けられ、第２の消音室を有する第２の吐出マフラと、
   前記第１の軸受に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、
   前記第２の軸受に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、１つの前記ガス通路に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第１の流路と、
   前記第２の軸受、前記第２のシリンダ、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記第２の消音室に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く複数の第２の流路と、を含み、
   前記第２の流路の少なくとも一つが前記第１の流路に対し前記回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、前記第１の流路と協働して共通流路を規定し、
   前記第１の消音室と前記第２の消音室との間を直に連通させるとともに、前記共通流路から独立したメイン流路をさらに備える密閉型圧縮機。
2. 前記共通流路が前記ガス通路に連通された請求項１に記載の密閉型圧縮機。
3. 前記中間仕切り板は、前記回転軸の軸方向に二分割された第１の板要素および第２の板要素を互いに積層することで構成され、前記第１の板要素に前記第３の吐出弁機構が設けられ、前記第２の板要素に前記第４の吐出弁機構が設けられ、前記第１の板要素と前記第２の板要素との間に前記ガス通路が形成された請求項１又は請求項２に記載の密閉型圧縮機。
4. 筒状の密閉容器と、
   前記密閉容器の内部でガス媒体を圧縮する圧縮機構部と、
   前記密閉容器に収容され、前記圧縮機構部を駆動する電動機部と、を備えた密閉型圧縮機であって、
   前記圧縮機構部は、
   前記密閉容器の軸方向に間隔を存して配置され、前記圧縮機構部と前記電動機部との間に跨る回転軸を支持する第１の軸受および第２の軸受と、
   前記第１の軸受と前記第２の軸受との間に配置され、前記密閉容器の軸方向に互いに対向し合う第１のシリンダおよび第２のシリンダと、
   前記第１のシリンダと前記第２のシリンダとの間に介在され、前記第１の軸受と協働して前記第１のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第１のシリンダ室を規定するとともに、前記第２の軸受と協働して前記第２のシリンダの内部に前記ガス媒体を圧縮する第２のシリンダ室を規定する中間仕切り板と、
   前記中間仕切り板の内部に設けられ、前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体が導かれる１つのガス通路と、
   前記第１の軸受に設けられ、第１の消音室を有する第１の吐出マフラと、
   前記第２の軸受に設けられ、第２の消音室を有する第２の吐出マフラと、
   前記第１の軸受に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第１の消音室に吐出する第１の吐出弁機構と、
   前記第２の軸受に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記第２の消音室に吐出する第２の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板に設けられ、前記第１のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第３の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板に設けられ、前記第２のシリンダ室で圧縮された前記ガス媒体を前記ガス通路に吐出させる第４の吐出弁機構と、
   前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、１つの前記ガス通路に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く第１の流路と、
   前記第２の軸受、前記第２のシリンダ、前記中間仕切り板、前記第１のシリンダおよび前記第１の軸受を前記回転軸の軸方向に連続して貫通するように設けられ、前記第２の消音室に吐出された前記ガス媒体を前記第１の消音室に導く第２の流路と、
   前記中間仕切り板の前記ガス通路と前記第１の消音室との間を直に連通させるメイン流路と、を含み、
   前記第２の流路が前記第１の流路に対し前記回転軸の軸方向に重なる位置に設けられるとともに、前記第１の流路と協働して共通流路を規定し、
   前記メイン流路が前記共通流路から独立しており、
   前記メイン流路が前記共通流路よりも前記第３の吐出弁機構の吐出口に近い位置に設けられた密閉型圧縮機。
5. 前記ガス通路は、前記メイン流路と前記第３の吐出弁機構の前記吐出口との間を結ぶ第１の通路部と、前記第１の通路部と前記共通流路との間を結ぶ第２の通路部と、を備え、前記第１の通路部の通路断面積が前記第２の通路部の通路断面積よりも大きい請求項４に記載の密閉型圧縮機。
6. 前記中間仕切り板の前記第１の板要素および前記第２の板要素は、夫々径方向に二分割された一対の半円部を有し、前記第１の板要素の一方の前記半円部と前記第２の板要素の一方の前記半円部とが互いに合致するように重ね合わされているとともに、前記第１の板要素の他方の前記半円部と前記第２の板要素の他方の前記半円部とが互いに合致するように重ね合わされた請求項３に記載の密閉型圧縮機。
7. 前記第３の吐出弁機構は、前記第１の板要素の一方の前記半円部に設けられ、前記第４の吐出弁機構は、前記第２の板要素の一方の前記半円部に設けられた請求項６に記載の密閉型圧縮機。
8. 前記第１の板要素の他方の前記半円部および前記第２の板要素の他方の前記半円部の少なくとも一方に、前記ガス媒体よりも低温の液媒体を前記第１のシリンダ室および前記第２のシリンダ室に導くインジェクション通路が形成された請求項７に記載の密閉型圧縮機。
9. 冷媒が循環するとともに、凝縮器、膨張装置および蒸発器が直列に接続された循環路と、
   前記蒸発器と前記凝縮器との間で前記循環路に接続された請求項１ないし請求項８のいずれか一項に記載の密閉型圧縮機と、
   を具備した冷凍サイクル装置。

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