JP5921456B2 - ベーン型圧縮機 - Google Patents

Description

この発明は、ベーン型圧縮機に関する。

従来、ロータシャフト（シリンダ内で回転運動する円柱形のロータ部と、ロータ部に回転力を伝達する回転軸部と、が一体化されたもの）のロータ部内に一箇所又は複数箇所形成されたベーン溝内にベーンが嵌入され、そのベーンの先端がシリンダ内周面と当接しながら摺動し、吐出行程の終わりに近い位相角度の大きい位置に吐出ポートをシリンダの内周面に径方向に設けた一般的なベーン型圧縮機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

また、吐出ポートを過ぎて狭い空間に残った吐出ガス（以下、残留ガス）が過度に圧縮されて異常昇圧することによる損失を低減するため、上記吐出ポート（以下、第１の吐出ポートと称する）よりも位相角度が大きく（つまり、第１の吐出ポートよりもベーンの回転方向側であり、圧縮行程の下流側となる位置）、第１の吐出ポートと近接した位置に、補助的な吐出ポートをシリンダの内周面に径方向に設けた構成のベーン型圧縮機が提案されている（例えば、特許文献２参照）。

なお、ベーン型圧縮機は、シリンダの内周面がロータの外周面に最も近接する部分（以下、最近接点）において、シリンダの内部空間が圧縮室と吸入室とに分割される。このため、最近接点を跨いだ２つの空間の圧力差は自ずと大きくなる。したがって、最近接点での冷媒ガスの漏れを抑制するために、この部分のシール性を確保することが重要となる。

特開２００７−３０９２８１号公報 特開２００８−０１４２２７号公報

特許文献１に示されるようなベーン型圧縮機においては、吐出行程の終わり近くに吐出ポートを設けているが、吐出行程の終わり近くでは、圧縮室の流れ方向の断面積（以降、流路面積と称する）が狭いため、吐出ポートに流入する前に冷媒の流速が速くなることで圧力損失が大きくなってしまうという課題があった。

また、特許文献２で示されるようなベーン型圧縮機においては２つの吐出ポートを設けているが、補助的な吐出ポートを第１の吐出ポートよりも位相角度の大きい位置に設けているだけなので、第１の吐出ポート位置における流路面積は大きくとることができない。このため、特許文献２で示されるようなベーン型圧縮機においても、第１の吐出ポートに流入する前の冷媒の流速を遅くすることはできず、圧力損失が大きくなってしまうという課題があった。

さらに、特許文献２で示されるようなベーン型圧縮機においては、補助的な吐出ポートの配置が前述した最近接点近傍のシール区間に干渉した場合、最近接点でのシール性が低下して冷媒ガスの漏れが増加してしまうという課題もあった。

この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、吐出行程における圧力損失を低減でき、かつ、最近接点におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することが可能な効率の高いベーン型圧縮機を提供することを目的とする。

この発明に係るベーン型圧縮機は、内周面が円筒状で両端が開口した穴を有するシリンダと、前記穴の一方の開口を塞ぐシリンダヘッドと、前記穴の他方の開口を塞ぐフレームと、前記シリンダの内部において前記内周面の中心軸とずれた回転軸を中心に回転運動する円柱形のロータ部と、前記ロータ部に回転力を伝達する回転軸部と、前記ロータ部内に設置され、前記ロータ部と前記シリンダの前記内周面との最近接点と共に、前記シリンダと前記ロータ部との間に形成された圧縮空間を少なくとも吸入空間と吐出空間に仕切る少なくとも１枚のベーンと、前記シリンダ、前記シリンダヘッド、前記フレーム、前記ロータ部、前記回転軸部、及び前記ベーンを収納する密閉容器と、前記圧縮空間に連通し、前記圧縮空間で圧縮されたガスを前記密閉容器の内部に吐出する吐出ポートと、を備えたベーン型圧縮機において、前記ロータ部には、前記ベーンに対応して、該ベーンよりも回転方向側となる位置に前記ロータ部の端面と外周面とを連通する第１流路を備え、前記シリンダヘッド及び前記フレームのうち、前記第１流路が形成された側の前記ロータ部の端面と対向する側の部材には、一方が前記第１流路が形成された側の前記ロータ部の端面と対向する面に開口し、他方が前記圧縮空間の外部となる前記密閉容器の内部に開口した第２流路を備え、少なくとも前記ベーンが前記吐出ポートと対向する回転位相で、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路とが連通し始め、前記ベーンが前記最近接点と対向する回転位相となる前に、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路との連通が終了するものである。

この発明に係るベーン型圧縮機は、少なくともベーンが吐出ポートと対向する回転位相で、該ベーンに対応する第１流路と第２流路とが連通し始める。そして、この第１流路と第２流路は、ベーンが最近接点と対向する回転位相となる前まで続く。このため、吐出ポートを位相角度の小さい位置に設けても、残留ガスが過度に圧縮されて異常昇圧することを抑制できる。換言すると、この発明に係るベーン型圧縮機は、吐出ポートを位相角度の小さい位置に設けることができるため、吐出ポートの位置における流路面積を大きくとることができ、吐出ポートに流入する前に冷媒の流速を遅くできるので、吐出行程における圧力損失を小さくすることができる。
また、この発明に係るベーン型圧縮機においては、残留ガスの異常昇圧を抑制するための流路を形成する第１流路及び第２流路を、シリンダの内周面以外の場所に形成することができる。このため、この発明に係るベーン型圧縮機は、最近接点におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することができる。
以上から、この発明によれば、吐出行程における圧力損失を低減でき、かつ、最近接点におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することが可能な効率の高いベーン型圧縮機を提供することができる。

この発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機を示す縦断面図である。 この発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。 この発明の実施の形態１に係る圧縮要素のベーンを示す図面である。 図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。 図２及び図４における矢視Ａ図である。 この発明の実施の形態１に係る圧縮要素の圧縮動作を示す説明図であり、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。 比較例であるベーン型圧縮機における圧縮要素の圧縮動作を示す説明図である。 この発明の実施の形態１に係るベーンアライナの回転動作を説明するための説明図であり、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。 この発明の実施の形態１に係るベーン部のベーン近傍を示す要部拡大図である。 ベーンが第１の吐出ポートを通過するときのガスの挙動を説明するための説明図である。 本実施の形態１に係るベーン型圧縮機の第１の吐出ポートの別の一例を示す説明図である。 本実施の形態１に係るベーン型圧縮機のロータ内部流路の断面形状一例を示す説明図である。 本実施の形態２に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す断面図である。 この発明の実施の形態３に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す断面図である。 この発明の実施の形態４に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す横断面図である。 この発明の実施の形態１〜実施の形態３に係るベーン型圧縮機のベーン及びベーンアライナの別の接続例を示す斜視図である。

実施の形態１．
図１は、この発明の実施の形態１に係るベーン型圧縮機を示す縦断面図である。図２は、このベーン型圧縮機の圧縮要素を示す分解斜視図である。図３は、この圧縮要素のベーンを示す図面であり、図３（ａ）がベーンの平面図、図３（ｂ）がベーンの正面図を示している。図４は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。また、図５は、図２及び図４における矢視Ａ図である。なお、図１において、実線で示す矢印はガス（冷媒）の流れ、破線で示す矢印は冷凍機油２５の流れを示している。また、図４は、図６で後述するようにロータシャフト４のロータ部４ａの回転位相が９０°の状態を示している。以下、これら図１〜図５を参照しながら、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００について説明する。

ベーン型圧縮機２００は、密閉容器１０３内に、圧縮要素１０１と、この圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２とが収納されている。圧縮要素１０１は、密閉容器１０３の下部に配置されている。電動要素１０２は、密閉容器１０３の上部（より詳しくは、圧縮要素１０１の上方）に配置されている。また、密閉容器１０３内の底部には、冷凍機油２５を貯溜する油溜め１０４が設けられている。また、密閉容器１０３の側面には吸入管２６、上面には吐出管２４が取り付けられている。

圧縮要素１０１を駆動する電動要素１０２は、例えば、ブラシレスＤＣモータで構成される。電動要素１０２は、密閉容器１０３の内周に固定された固定子２１と、固定子２１の内側に配設され、永久磁石を使用した回転子２２とを備える。密閉容器１０３に溶接等で固定されたガラス端子２３を介して固定子２１のコイルに電力が供給されると、固定子２１に発生した磁界によって回転子２２の永久磁石に駆動力が付与され、回転子２２が回転する。

圧縮要素１０１は、吸入管２６から低圧のガス冷媒を圧縮室に吸入して圧縮し、圧縮した冷媒を密閉容器１０３内に吐出するものである。密閉容器１０３内に吐出されたこの冷媒は、電動要素１０２を通過して密閉容器１０３の上部に固定（溶接）された吐出管２４から外部（冷凍サイクルの高圧側）に吐出される。この圧縮要素１０１は、以下に示す要素を有する。なお、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、ベーン枚数が２枚（第１のベーン部５、第２のベーン部６）のものについて示している。

（１）シリンダ１：全体形状が略円筒状で、中心軸方向の両端部が開口している。つまり、シリンダ１は、内周面が円筒状で両端が開口した穴を有している。また、略円筒状に形成されたシリンダ内周面１ｂ（上記穴の内周面）の一部には、軸方向（内周面の軸方向、後述するロータ部４ａ及び回転軸部４ｃの回転軸方向と同方向）に貫通し、外側に抉られた切欠き部１ｃが設けられている。そして、切欠き部１ｃには、吸入管２６と連通した吸入ポート１ａが開口している。また、後述する最近接点３２（図４に図示）を挟んで吸入ポート１ａと反対側となる位置のシリンダ内周面１ｂには、シリンダ１を径方向に貫通する第１の吐出ポート１ｅが形成されている。第１の吐出ポート１ｅの径方向長さが短くなるように、第１の吐出ポート１ｅの出口部は大きく抉られている。この切欠き部分は、後述するフレーム２、シリンダヘッド３及び密閉容器１０３に囲まれて吐出空間４１（図４に図示）を形成している。また、第１の吐出ポート１ｅは、軸方向に２箇所設けられており、第１の吐出ポート１ｅの断面形状（つまり、シリンダ内周面１ｂ側の開口部形状）は長穴状となっている。ここで、第１の吐出ポート１ｅの周方向の幅は、後述する第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａの先端部の幅よりも小さくなっている。これら第１の吐出ポート１ｅの出口部には、第１の吐出弁４４、及び第１の吐出弁４４の開度を規制するための第１の吐出弁押え４５が取付けられている。また、シリンダ１の外周部には軸方向に貫通した油戻し穴１ｆが設けられている。

（２）フレーム２：略円板状部材の上部に円筒状部材が設けられたものであり、縦断面が略Ｔ字形状となっている。略円板状部材は、シリンダ１の穴の一方の開口（図２では上側）を閉塞する（塞ぐ）ものである。この略円板状部材のシリンダ１側端面（図２では下面）には、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂと同心である有底円筒形状の凹部２ａが形成されている。凹部２ａには後述する第１のベーン部５のベーンアライナ５ｃ及び第２のベーン部６のベーンアライナ６ｃが挿入され、凹部２ａの外周面であるベーンアライナ軸受部２ｂで支承（回転及び摺動自在に支持）される。また、フレーム２は、略円板状部材のシリンダ１側端面から略円筒状部材を貫通するように、貫通孔が形成されている。この貫通孔には、主軸受部２ｃが設けられている。主軸受部２ｃは、後述するロータシャフト４の回転軸部４ｂを支承するものである。

また、フレーム２には、後述するロータ内部流路３０１と特定の回転位相において連通する位置に（図２、図４、図６に図示）、例えば軸方向に貫通したフレーム内部流路３０２が設けられている。さらに、フレーム２には、吐出空間４１に連通した連通路２ｅが軸方向に貫通して設けられている。ここで、ロータ内部流路３０１がこの発明の第１流路に相当し、フレーム内部流路３０２がこの発明の第２流路に相当する。

なお、フレーム内部流路３０２の貫通方向は、軸方向に貫通している必要は必ずしもなく任意である。フレーム内部流路３０２は、一方がシリンダ１側の面（ロータ内部流路３０１が形成された側のロータ部４ａの端面と対向する面）に開口し、他方が圧縮要素１０１の圧縮空間の外部となる密閉容器１０３の内部に開口していればよい。
また、凹部２ａは、シリンダ内周面１ｂと同心となる外周面（ベーンアライナ軸受部２ｂ）を有していればよく、有底円筒形状に限定されるものではない。例えば、凹部２ａを、シリンダ内周面１ｂと同心となる外周面（ベーンアライナ軸受部２ｂ）を有するリング状の溝に形成してもよい。

（３）シリンダヘッド３：略円板状部材の下部に円筒状部材が設けられたものであり、縦断面が略Ｔ字形状となっている。略円板状部材は、シリンダ１の穴の他方の開口（図２では下側）を閉塞する（塞ぐ）ものである。この略円板状部材のシリンダ１側端面（図２では上面）には、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂと同心である有底円筒形状の凹部３ａが形成されている。凹部３ａには、後述する第１のベーン部５のベーンアライナ５ｄ及び第２のベーン部６のベーンアライナ６ｄが挿入され、凹部３ａの外周面であるベーンアライナ軸受部３ｂで支承される。また、シリンダヘッド３は、略円板状部材のシリンダ１側端面から略円筒状部材を貫通するように、貫通孔が形成されている。この貫通孔には、主軸受部３ｃが設けられている。主軸受部３ｃは、後述するロータシャフト４の回転軸部４ｃを支承するものである。

なお、凹部３ａは、シリンダ内周面１ｂと同心となる外周面（ベーンアライナ軸受部２ｂ）を有していればよく、有底円筒形状に限定されるものではない。例えば、凹部３ａを、シリンダ内周面１ｂと同心となる外周面（ベーンアライナ軸受部２ｂ）を有するリング状の溝に形成してもよい。

（４）ロータシャフト４：シリンダ１内でシリンダ１（より詳しくはシリンダ内周面１ｂ）の中心軸とは偏心した（ずれた）中心軸で回転運動を行う略円筒形状のロータ部４ａ、ロータ部４ａと同心となるようにロータ部４ａの上部に設けられた回転軸部４ｂ、及び、ロータ部４ａと同心となるようにロータ部４ａの下部に設けられた回転軸部４ｃを備えている。回転軸部４ｂ及び回転軸部４ｃは、上述のように、主軸受部２ｃ及び主軸受部３ｃに支承されるものである。また、ロータ部４ａには、軸方向に貫通する複数の略円筒状（断面が略円形）の貫通孔（ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ及びベーン逃がし部４ｆ，４ｇ）が形成されている。これら貫通孔のうち、ブッシュ保持部４ｄとベーン逃がし部４ｆとが側面部において連通しており、ブッシュ保持部４ｅとベーン逃がし部４ｇとが側面部において連通している。また、ブッシュ保持部４ｄ及びブッシュ保持部４ｅは、その側面部がロータ部４ａの外周部側に開口している。また、ベーン逃がし部４ｆ及びベーン逃がし部４ｇの軸方向端部はフレーム２の凹部２ａ及びシリンダヘッド３の凹部３ａと連通している。また、ブッシュ保持部４ｄとブッシュ保持部４ｅ、ベーン逃がし部４ｆとベーン逃がし部４ｇとは、ロータ部４ａの回転軸に対してほぼ対称の位置に配置されている（図４参照）。

また、ロータシャフト４の下端部には、例えば特開２００９−２６４１７５号公報に記載されているような油ポンプ３１（図１にのみ図示）が設けられている。この油ポンプ３１は、ロータシャフト４の遠心力を利用して油溜め１０４内の冷凍機油２５を吸引するものである。この油ポンプ３１はロータシャフト４の軸中央部に設けられ軸方向に延在する給油路４ｈと連通しており、給油路４ｈと凹部２ａ間には給油路４ｉ、給油路４ｈと凹部３ａ間には給油路４ｊが設けられている。また、回転軸部４ｂの主軸受部２ｃの上方の位置に排油穴４ｋ（図１にのみ図示）が設けられている。

さらに、本実施の形態１に係るロータ部４ａには、ベーンよりも回転方向側（圧縮行程の下流側）に、ロータ部４ａのフレーム２側の端面と外周面とを連通するロータ内部流路３０１が形成されている。本実施の形態１では２つのベーンを備えているため、各ベーンに対応して２つのロータ内部流路３０１が形成されている。詳しくは、後述する第１のベーン部５のベーン５ａに対応して、該ベーン５ａ（換言するとブッシュ保持部４ｄ）よりも回転方向側に第１のロータ内部流路３０１ａが設けられている。また、後述する第２のベーン部６のベーン６ａに対応して、該ベーン６ａ（換言するとブッシュ保持部４ｅ）よりも回転方向側に第２のロータ内部流路３０１ｂが設けられている。

（５）第１のベーン部５：ベーン５ａ、ベーンアライナ５ｃ及びベーンアライナ５ｄが一体形成されて構成されている。ベーン５ａは、側面視略四角形の板状部材であり、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂ側に位置するベーン先端部５ｂ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に円弧形状に形成されている。このベーン先端部５ｂの円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、ベーン５ａのベーン先端部５ｂと反対側の端部（以下、内周側端部と称する）近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、ベーン５ａを支持する部分リング形状（リング形状の一部分の形状、円弧形状）のベーンアライナ５ｃが設けられている。同様に、ベーン５ａの内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、ベーン５ａを支持する部分リング形状のベーンアライナ５ｄが設けられている。ここで、ベーン５ａ、ベーンアライナ５ｃ及びベーンアライナ５ｄは、ベーン５ａのベーン長手方向及びベーン先端部５ｂの円弧の法線方向がベーンアライナ５ｃ，５ｄを形成する円弧形状部の中心を通るように形成されている。

（６）第２のベーン部６：ベーン６ａ、ベーンアライナ６ｃ及びベーンアライナ６ｄが一体形成されて構成されている。ベーン６ａは、側面視略四角形の板状部材であり、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂ側に位置するベーン先端部６ｂ（ロータ部４ａから突出する側の先端部）は、平面視において外側に円弧形状に形成されている。このベーン先端部６ｂの円弧形状の半径は、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径で構成されている。また、ベーン６ａのベーン先端部６ｂの内周側端部近傍には、上面（フレーム２との対向面）に、ベーン５ａを支持する部分リング形状のベーンアライナ６ｃが設けられている。同様に、ベーン６ａの内周側端部近傍には、下面（シリンダヘッド３との対向面）に、ベーン５ａを支持する部分リング形状のベーンアライナ６ｄが設けられている。ここで、ベーン６ａ、ベーンアライナ６ｃ及びベーンアライナ６ｄは、ベーン６ａのベーン長手方向及びベーン先端部６ｂの円弧の法線方向がベーンアライナ６ｃ，６ｄを形成する円弧形状部の中心を通るように形成されている。

（７）ブッシュ７，８：略半円柱状の部材を一対として構成される。ブッシュ７は、第１のベーン部５のベーン５ａを挟持した状態で、ロータ部４ａのブッシュ保持部４ｄに回転自在に挿入される。また、ブッシュ８は、第２のベーン部６のベーン６ａを挟持した状態で、ロータ部４ａのブッシュ保持部４ｅに回転自在に挿入される。つまり、第１のベーン部５のベーン５ａがブッシュ７の間を摺動することにより、第１のベーン部５はロータ部４ａに対して略法線方向（シリンダ１のシリンダ内周面１ｂの中心に対して略法線方向）に移動（スライド）することができる。また、ブッシュ７がロータ部４ａのブッシュ保持部４ｄ内で回転することにより、第１のベーン部５は揺動することができる（回転可能となる）。同様に、第２のベーン部６のベーン６ａがブッシュ８の間を摺動することにより、第２のベーン部６はロータ部４ａに対して略法線方向に移動（スライド）することができる。また、ブッシュ８がロータ部４ａのブッシュ保持部４ｅ内で回転することにより、第２のベーン部６は揺動することができる（回転可能となる）。なお、図４に示す７ａ，８ａはブッシュ中心で、それぞれブッシュ７，８の回転中心である。

（動作説明）
続いて、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の動作について説明する。

図４に示すように、ロータシャフト４のロータ部４ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ｂは一箇所（図４に示す最近接点３２）において最近接している。
ここで、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂの半径をｒａ（後述する図８参照）、シリンダ内周面１ｂの半径をｒｃ（図４参照）としたとき、第１のベーン部５のベーンアライナ５ｃ，５ｄの外周面側とベーン先端部５ｂ間の距離ｒｖ（図３参照）は、下式（１）のように設定している。
ｒｖ＝ｒｃ−ｒａ−δ…（１）

δはベーン先端部５ｂとシリンダ内周面１ｂ間の隙間であり、式（１）のようにｒｖを設定することで、第１のベーン部５はシリンダ内周面１ｂに接触することなく、回転することとなる。ここで、δが極力小さくなるようにｒｖを設定し、ベーン先端部５ｂからの冷媒の漏れを極力少なくしている。なお、式（１）の関係は、第２のベーン部６においても同様で、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間は狭い隙間を保ちつつ、第２のベーン部６は回転することとなる。

以上のように、第１のベーン部５とシリンダ内周面１ｂ、第２のベーン部６とシリンダ内周面１ｂとがそれぞれ狭い隙間を保つことにより、シリンダ１のシリンダ内周面１ｂとロータ部４ａとの間に形成された圧縮空間は、最近接点３２、第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａで仕切られて、３つの空間（吸入室９、中間室１０、圧縮室１１）が形成される（図４に図示）。吸入室９には、切欠き部１ｃを介して、冷凍サイクルの低圧側に連通する吸入ポート１ａが開口している。切欠き部１ｃは、図４（回転角度９０°）において、最近接点３２の近傍から、第１のベーン部５のベーン先端部５ｂとシリンダ内周面１ｂが相対する点Ｂの範囲まで設けられている。

まず、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の回転動作について説明する。
ロータシャフト４の回転軸部４ｂが駆動部である電動要素１０２からの回転動力を受けると、ロータ部４ａは、シリンダ１内で回転する。ロータ部４ａの回転に伴い、ロータ部４ａの外周付近に配置されたブッシュ保持部４ｄ，４ｅは、ロータシャフト４を回転軸（中心軸）とした円周上を移動する。そして、ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ内に保持されている一対のブッシュ７，８、及びその一対のブッシュ７，８の間に摺動可能に保持されている第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａもロータ部４ａとともに回転する。

第１のベーン部５及び第２のベーン部６は、回転による遠心力を受け、ベーンアライナ５ｃ，６ｃ及びベーンアライナ５ｄ，６ｄがベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂにそれぞれ押付けられて摺動しながら、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂの中心軸まわりに回転する。ここで、上述のように、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂとシリンダ内周面１ｂとは同心である。このため、第１のベーン部５及び第２のベーン部６はシリンダ内周面１ｂの中心まわりに回転することになる。そうすると、第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａの長手方向がシリンダ中心に向かうように、ブッシュ７，８がブッシュ保持部４ｄ，４ｅ内で、ブッシュ中心７ａ，８ａまわりに回転することになる。

以上の動作において、回転に伴って、ブッシュ７と第１のベーン部５のベーン５ａの側面、及び、ブッシュ８と第２のベーン部６のベーン６ａの側面は互いに摺動を行う。また、ロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄとブッシュ７、ブッシュ保持部４ｅとブッシュ８も互いに摺動することになる。

図６は、この発明の実施の形態１に係る圧縮要素の圧縮動作を示す説明図である。この図６は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図である。以下、この図６を参照しながら、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転に伴い吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１の容積が変化する様子、及び、ガスの吸入および吐出の状況を説明する。

先ず、ロータシャフト４の回転に伴い、吸入管２６から低圧のガスが吸入ポート１ａに流入する。ここで、各空間（吸入室９、中間室１０、圧縮室１１）の容積変化を説明するにあたり、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転位相を次のように定義する。まず、第１のベーン部５のベーン５ａとシリンダ１のシリンダ内周面１ｂとの相対する一箇所（対向する一箇所）が最近接点３２と一致する状態を、「角度０°」と定義する。図６では、「角度０°」、「角度４５°」、「角度９０°」、「角度１３５°」の状態において、第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａの位置と、そのときの吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１の状態を示している。

なお、図６の「角度０°」の図に示す矢印は、ロータシャフト４の回転方向（図６では時計方向）である。但し、他の図では、ロータシャフト４の回転方向を示す矢印は省略している。また、図６において「角度１８０°」以降の状態を示していないのは、「角度１８０°」になると、「角度０°」において第１のベーン部５と第２のベーン部６が入れ替わった状態と同じになり、以降は「角度０°」から「角度１３５°」までと同じ圧縮動作となるためである。

図６における「角度０°」では、最近接点３２と第２のベーン部６のベーン６ａで仕切られた右側の空間は中間室１０で、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通しており、ガス（冷媒）を吸入する。最近接点３２と第２のベーン部６のベーン６ａで仕切られた左側の空間は、第１の吐出ポート１ｅに連通した圧縮室１１となる。なお、「角度０°」では、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂは、フレーム内部流路３０２と連通していない。

図６における「角度４５°」では、第１のベーン部５のベーン５ａと最近接点３２で仕切られた空間は、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通している吸入室９となる。また、第１のベーン部５のベーン５ａと第２のベーン部６のベーン６ａで仕切られた空間は中間室１０となる。この状態では、吸入室９及び中間室１０が、切欠き部１ｃを介して吸入ポート１ａと連通している。中間室１０の容積は「角度０°」のときより大きくなるので、ガスの吸入を続ける。また、第２のベーン部６のベーン６ａと最近接点３２で仕切られた空間は圧縮室１１で、圧縮室１１の容積は「角度０°」のときより小さくなり、ガスは圧縮されて徐々にその圧力が高くなる。

ここで、圧縮室１１内の圧力が冷凍サイクルの高圧を上回ると、第１の吐出弁４４が開き、圧縮室１１内のガスは、第１の吐出ポート１ｅから吐出空間４１及び連通路２ｅを通って密閉容器１０３内に吐出される。一方で、「角度４５°」では、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂはフレーム内部流路３０２と連通していないため、これらを介してガスが吐出されることはない。

密閉容器１０３内に吐出されたガスは、電動要素１０２を通過して密閉容器１０３の上部に固定（溶接）された吐出管２４から外部（冷凍サイクルの高圧側）に吐出される（図１に実線で図示）。したがって、密閉容器１０３内の圧力は高圧である吐出圧力となる。なお、図６においては、「角度４５°」において、圧縮室１１内の圧力が高圧を上回った場合を示している。

図６における「角度９０°」では、第１のベーン部５のベーン５ａのベーン先端部５ｂがシリンダ１のシリンダ内周面１ｂ上の点Ｂと重なるので、中間室１０は吸入ポート１ａと連通しなくなる。これにより、中間室１０でのガスの吸入は終了する。また、この状態で、中間室１０の容積は略最大となる。吸入室９の容積は「角度４５°」のときより大きくなり、吸入を続ける。圧縮室１１の容積は「角度４５°」のときより更に小さくなるので、圧縮室１１内のガスは、第１の吐出ポート１ｅから吐出空間４１及び連通路２ｅを通って密閉容器１０３内に吐出される。さらに、「角度９０°」では、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２が連通しているため、これらを介した経路からも、圧縮室１１から密閉容器１０３へガスが吐出される。つまり、「角度４５°」のときと異なり、圧縮室１１内から密閉容器１０３へガスが吐出される経路は２つとなる。

図６における「角度１３５°」では、中間室１０の容積は「角度９０°」ときより小さくなり、ガスの圧力は上昇する。また、吸入室９の容積は「角度９０°」のときより大きくなり、吸入を続ける。ここで、第２のベーン部６のベーン６ａは、第１の吐出ポート１ｅを通過しており、第１の吐出ポート１ｅは中間室１０に開口するため、第１の吐出弁４４は圧力差によって閉じる。一方、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２は連通したままで、圧縮室１１の容積は「角度９０°」のときより更に小さくなるので、第２のロータ内部流路３０１ｂ及びフレーム内部流路３０２を介して圧縮室１１内のガスが吐出されることになる。つまり、「角度１３５°」では、「角度９０°」のときと異なり、圧縮室１１内から密閉容器１０３へガスが吐出される経路は１つとなる。

その後、第２のロータ内部流路３０１ｂがフレーム内部流路３０２を通過すると（第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２との連通が終了すると）、圧縮室１１には高圧の冷媒が若干残る（ロスとなる）。そして、「角度１８０°」（図示せず）で、圧縮室１１が消滅したとき、この高圧の冷媒は吸入室９にて低圧の冷媒に変化する。なお、「角度１８０°」では吸入室９が中間室１０に移行し、中間室１０が圧縮室１１に移行して、以降圧縮動作を繰り返す。

このように、ロータ部４ａ（ロータシャフト４）の回転により、吸入室９は徐々に容積が大きくなり、ガスの吸入を続ける。以後中間室１０に移行するが、途中まで容積が徐々に大きくなり、更にガスの吸入を続ける。途中で、中間室１０の容積は最大となり、吸入ポート１ａに連通しなくなるので、ここでガスの吸入を終了する。以後、中間室１０の容積は徐々に小さくなり、ガスを圧縮する。その後、中間室１０は圧縮室１１に移行して、ガスの圧縮を続ける。所定の圧力まで圧縮されたガスは、第１の吐出ポート１ｅを通って第１の吐出弁４４を押し上げて、密閉容器１０３内に吐出される。さらに、所定の圧力まで圧縮された圧縮室１１内のガスは、第２のロータ内部流路３０１ｂがフレーム内部流路３０２と連通すると、第２のロータ内部流路３０１ｂからもフレーム内部流路３０２を介して密閉容器１０３内に吐出される。その後、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅを通過すると、第１の吐出弁４４は閉じ、圧縮されたガスは第２のロータ内部流路３０１ｂからのみ密閉容器１０３内に吐出されることになる。以上、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２の関係について示したが、第１のロータ内部流路３０１ａとフレーム内部流路３０２においても同様の動作を行う。

図８は、この発明の実施の形態１に係るベーンアライナの回転動作を説明するための説明図であり、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図である。なお、図８では、ベーンアライナ５ｃ，６ｃの回転動作を示している。また、図８の「角度０°」の図に示す矢印は、ベーンアライナ５ｃ，６ｃの回転方向（図８では時計方向）である。但し、他の図では、ベーンアライナ５ｃ，６ｃの回転方向を示す矢印は省略している。

ロータシャフト４の回転によって、第１のベーン部５のベーン５ａ及び第２のベーン部６のベーン６ａがシリンダ１の中心軸周りに回転する（図６参照）。これにより、ベーンアライナ５ｃ，６ｃは、図８に示すように、ベーンアライナ軸受部２ｂに支持されて、凹部２ａ内をシリンダ内周面１ｂの中心軸周りに回転する。なお、この動作は凹部３ａ内をベーンアライナ軸受部２ｂに支持されて回転するベーンアライナ５ｄ，６ｄについても同様である。

上記のガス圧縮動作においてロータシャフト４が回転することにより、図１に破線矢印で示すように、油ポンプ３１によって油溜め１０４から冷凍機油２５が吸い上げられ、給油路４ｈに送り出される。給油路４ｈに送り出された冷凍機油２５は、給油路４ｉを通ってフレーム２の凹部２ａ、給油路４ｊを通ってシリンダヘッド３の凹部３ａに送り出される。

凹部２ａ，３ａに送り出された冷凍機油２５は、ベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂを潤滑するとともに、その一部は凹部２ａ，３ａと連通したベーン逃がし部４ｆ，４ｇに供給される。ここで、密閉容器１０３内の圧力は高圧である吐出圧力になっているため、凹部２ａ，３ａ及びベーン逃がし部４ｆ，４ｇ内の圧力も吐出圧力となる。また、凹部２ａ，３ａに送り出された冷凍機油２５の一部は、フレーム２の主軸受部２ｃ及びシリンダヘッド３の主軸受部３ｃに供給される。

ベーン逃がし部４ｆ，４ｇに送り出された冷凍機油２５は、次のように流れることとなる。

図９は、この発明の実施の形態１に係るベーン部のベーン近傍を示す要部拡大図である。なお、図９は、図４における第１のベーン部５のベーン５ａ近傍を示す要部拡大図となっており、図中に実線で示す矢印は冷凍機油２５の流れを示している。

上述のようにベーン逃がし部４ｆの圧力は吐出圧力であり、吸入室９及び中間室１０の圧力より高いため、冷凍機油２５は、ベーン５ａの側面とブッシュ７間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。また、冷凍機油２５は、ブッシュ７とロータシャフト４のブッシュ保持部４ｄ間の摺動部を潤滑しながら、圧力差及び遠心力によって吸入室９及び中間室１０に送り出される。また、中間室１０に送り出された冷凍機油２５の一部は、ベーン先端部５ｂとシリンダ１のシリンダ内周面１ｂ間の隙間をシールしながら吸入室９に流入する。

なお、図９では、第１のベーン部５で仕切られる空間が吸入室９と中間室１０である場合について示したが、回転が進んで、第１のベーン部５で仕切られる空間が中間室１０と圧縮室１１となる場合でも同様である。また、圧縮室１１内の圧力がベーン逃がし部４ｆの圧力と同じ吐出圧力に達した場合でも、遠心力によって、冷凍機油２５は圧縮室１１に向かって送り出されることになる。なお、以上の動作は第１のベーン部５に対して示したが、第２のベーン部６においても同様の動作を行う。

上記の給油動作において、図１に示すように、主軸受部２ｃに供給された冷凍機油２５は主軸受部２ｃの隙間を通ってフレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｆより、油溜め１０４に戻される。また、主軸受部３ｃに供給された冷凍機油２５は主軸受部３ｃの隙間を通って油溜め１０４に戻される。また、ベーン逃がし部４ｆ，４ｇを介して吸入室９、中間室１０及び圧縮室１１に送り出された冷凍機油２５も、最終的にガスとともに、第１の吐出ポート１ｅ及び連通路２ｅ介して、あるいはロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２を介してフレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｆより、油溜め１０４に戻される。また、油ポンプ３１により給油路４ｈに送り出された冷凍機油２５のうち、余剰な冷凍機油２５はロータシャフト４の上方の排油穴４ｋから、フレーム２の上方の空間に吐き出された後、シリンダ１の外周部に設けた油戻し穴１ｆより、油溜め１０４に戻される。

以上に示したような動作において、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、吐出行程における圧力損失を低減でき、かつ、最近接点３２におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することができるという効果を得ることができる。以下、当該効果が容易に理解できるように、圧縮室１１からガスを吐出する動作について、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００と、ロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２を備えていないベーン型圧縮機と、を比較しながら説明する。
なお、以下では、図６と後述の図７を用い、第２のベーン部６に着目して、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００と、ロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２を備えていないベーン型圧縮機と、を比較する。なお、第１のベーン部５についても、第２のベーン部６と同様となる。

図７は、比較例であるベーン型圧縮機における圧縮要素の圧縮動作を示す説明図である。この図７は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図に相当する位置を示している。図７に示す比較例であるベーン型圧縮機は、本実施の形態１に係る第１の吐出ポート１ｅに相当する吐出ポート１ｄを備えているが、本実施の形態１に係るロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２を備えていない構成となっている。このため、図７に示すベーン型圧縮機は、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００と比べ、残留ガスの異常昇圧による損失が発生しやすいので、吐出ポート１ｄが位相角度の大きい位置（圧縮行程の下流側となる位置）に形成されている。また、吐出ポート１ｄの出口部には、吐出弁４２、及び吐出弁４２の開度を規制するための吐出弁押え４３が取付けられている。

まず、第２のベーン部６のベーン６ａが吐出ポートを通過するまでの状態について比較する。
上述のように、図７に示す比較例のベーン型圧縮機の吐出ポート１ｄは、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の第１の吐出ポート１ｅと比べ、位相角度の大きい位置に形成されている。このため、図７に示す比較例のベーン型圧縮機は、吐出ポート１ｄの位置における圧縮室１１の流路幅（径方向の長さ）が極めて小さくなっており、流路面積も僅かである。そうすると、圧縮室１１内のガスは吐出ポート１ｄに流入する前に、流速が速くなり、吐出ポート１ｄの大きさに関わらず、圧力損失が大きくなってしまう。一方、図６に示すように、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００の第１の吐出ポート１ｅは、後述のように残留ガスの異常昇圧を抑制できるため、吐出ポート１ｄよりも位相角度の小さい位置（圧縮行程の上流側となる位置）に設けられている。つまり、第１の吐出ポート１ｅの位置における圧縮室１１の流路幅（流路面積）は大きくなっている。このため、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、圧縮室１１内のガスが第１の吐出ポート１ｅに流入する前の流速も遅くなるので、圧力損失を小さくすることができる。

次に、第２のベーン部６のベーン６ａが吐出ポートを通過してからの状態について比較する。
図６の「角度１３５°」に示すように、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅを通過した時点で、第１の吐出ポート１ｅからの吐出は終了し、圧縮室１１のガスは第２のロータ内部流路３０１ｂからフレーム内部流路３０２を介してのみ、密閉容器１０３へ吐出される。このとき、吐出経路が２経路から１経路に切り替わるが、第２のロータ内部流路３０１ｂからフレーム内部流路３０２を介した経路には吐出弁が無いため、吐出弁が有る場合に比べてスムーズに切り替えることができる。

さらに、この時点においても、図７に示す比較例のベーン型圧縮機に比べて、圧縮室１１の流路幅（径方向の長さ）が大きい領域で吐出流路を確保することができるため、流路面積を大きく設定することができ、圧力損失を低減することができる。

そして、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００においては、第２のロータ内部流路３０１ｂ及びフレーム内部流路３０２を介しての圧縮室１１からのガスの吐出は、第２のロータ内部流路３０１ｂがフレーム内部流路３０２を通過するまで継続する。そのため、この間は圧縮室１１が密閉されることによる異常昇圧は生じない。

その後、第２のロータ内部流路３０１ｂがフレーム内部流路３０２を通過する回転位相から、第２のベーン部６のベーン６ａが最近接点３２を通過するまでの回転位相においては、圧縮室１１が密閉空間となるため残留ガスの昇圧が生じる。但し、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００においては、ロータ部４ａに形成された第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム２に形成されたフレーム内部流路３０２とによって、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅを通過した後の圧縮室１１からガスを吐出する構成となっている。つまり、特許文献２に開示されたベーン型圧縮機と異なり、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００においては、シリンダ内周面以外の場所に形成された流路によって、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅを通過した後の圧縮室１１からガスを吐出する構成となっている。このため、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、第２のロータ内部流路３０１ｂの配置を第２のベーン部６の近傍に、また、フレーム内部流路３０２の配置を最近接点３２の近傍に配置し、第２のベーン部６のベーン６ａが最近接点３２を通過する直前まで第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２とが連通する構成としても、最近接点３２におけるシール性を確保することができる。つまり、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、最近接点３２におけるシール性を確保しつつ、残留ガスの容積を微小にすることができ、残留ガスの異常昇圧を抑制することができる。

なお、第２のロータ内部流路３０１ｂが最近接点３２を通過する際に、第２のロータ内部流路３０１ｂが圧縮室１１と吸入室９を連通する漏れ経路となるが、前述した通り、この時点での圧縮室１１の残留ガスの容積を微小にできるため、漏れによる損失を限りなく軽微にできる。

以上、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、第１の吐出ポート１ｅを位相角度の小さい位置に形成できる。また、第２のロータ内部流路３０１ｂ及びフレーム内部流路３０２によって、最近接点３２におけるシール性を確保しつつ、残留ガスの容積を微小にすることができる。このため、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、吐出行程における圧力損失を低減でき、かつ、最近接点３２におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することができるという効果を得ることができる。

つぎに、圧縮室１１からガスを吐出する動作において、第２のベーン部６が第１の吐出ポート１ｅを通過するときのガスの挙動について説明する。

図１０は、ベーンが第１の吐出ポートを通過するときのガスの挙動を説明するための説明図である。この図１０は、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂが第１の吐出ポート１ｅの位置にあるときの第２のベーン部６のベーン６ａまわりの要部断面図である。より詳しくは、図１０（ａ）は、ベーン先端部６ｂの形状が本実施の形態１で示した形状（ベーン先端部６ｂの円弧形状の半径がシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径）となっている場合を示している。また、図１０（ｂ）は、ベーン先端部６ｂの形状が一般的なベーン型圧縮機（例えば特許文献１や特許文献２に記載されているベーン型圧縮機のように、ベーンがロータ部に形成されたベーン溝に摺動自在に設けられているもの）の形状となっている場合を示している。

図１０（ａ）に示すように、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００は、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの円弧形状の半径がシリンダ内周面１ｂの半径とほぼ同等の半径となっている。このため、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂとの間の隙間は、ベーン先端部６ｂの幅全体にわたって微小隙間δとなっている（式（１）参照）。一方、第１の吐出ポート１ｅの周方向の幅は、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅よりも小さくなっている。このため、第２のベーン部６が第１の吐出ポート１ｅを通過する場合でも、ベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂとの間の隙間はδのままである。したがって、ベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間の隙間を通って圧縮室１１から中間室１０へ漏れるガスの量を極めて少なく抑えることができる。

一方、図１０（ｂ）に示すように、ベーン先端部６ｂの形状が一般的なベーン型圧縮機の形状となっている場合、第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの円弧形状の半径は、シリンダ内周面１ｂの半径よりもかなり小さく構成されている。このため、ベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂとの隙間は、ベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間の接触位置５１（シリンダ内周面１ｂの第１の吐出ポート１ｅが設けられていない軸方向の箇所とベーン先端部６ｂとの接触位置）から離れるにしたがって大きくなる。このため、第１の吐出ポート１ｅの周方向の幅を第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅より小さく形成しても、図に破線で示すように、第１の吐出ポート１ｅを介して、圧縮室１１から中間室１０への漏れ経路ができる。したがって、ベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間の隙間を通って圧縮室１１から中間室１０へ漏れるガスの量が増大することになる。

上記のベーン先端部６ｂとシリンダ内周面１ｂ間の隙間を通って圧縮室１１から中間室１０へ漏れるガスの量の差は、以下の理由によって生じるものである。つまり、特許文献１や特許文献２に記載されているような一般的なベーン型圧縮機の場合、ベーン先端部６ｂ（及び５ｂ）を構成する円弧形状の半径をシリンダ内周面１ｂの半径よりも小さく構成せざるを得ない。これは、特許文献１や特許文献２に記載されているような一般的なベーン型圧縮機においてはロータ部４ａの中心とシリンダ内周面１ｂの中心が偏心しており、ベーンがロータ部４ａの中心を回転軸として回転しているためである。つまり、ベーン先端部６ｂ（及び５ｂ）の円弧形状部分とシリンダ内周面１ｂが常に摺動するためには、ベーン先端部６ｂ（及び５ｂ）の円弧形状の半径をシリンダ内周面１ｂの半径より小さくする必要があるためである。一方、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００においては、第１のベーン部５及び第２のベーン部６がシリンダ内周面１ｂの中心を回転軸として回転するように構成しているので（換言すると、ベーン先端部５ｂ，６ｂの円弧形状の法線とシリンダ内周面１ｂの法線が常に略一致して圧縮動作を行うことができるので）、ベーン先端部６ｂ（及び５ｂ）の円弧形状の半径とシリンダ内周面１ｂの半径を同等または同等近くに設定することができる。

したがって、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００のような形状に第１のベーン部５のベーン先端部５ｂ及び第２のベーン部６のベーン先端部６ｂを形成することにより、第１のベーン部５及び第２のベーン部６が第１の吐出ポート１ｅを通過する際のガス漏れを抑制できるので、損失の極めて少ない高効率のベーン型圧縮機２００を得ることができる。

なお、本実施の形態１においては、第１の吐出ポート１ｅの周方向の幅を第１のベーン部５のベーン先端部５ｂの幅及び第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅よりも小さく形成したが、第１の吐出ポート１ｅの周方向の幅は、第１のベーン部５のベーン先端部５ｂの幅及び第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅と同等までは大きくすることが可能である。

以上、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機２００を説明してきたが、上述したベーン型圧縮機２００の構成はあくまでも一例である。例えば、本実施の形態１では第１の吐出ポート１ｅを２つ設けたが、これはあくまでも一例であり、第１の吐出ポート１ｅの構成は上記の構成に限定されるものではない。

図１１は、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機の第１の吐出ポートの別の一例を示す説明図である。この図１１は、図２及び図４における矢視Ａ図である。
例えば図１１に示すように、第１の吐出ポート１ｅを１つとしてもよい。また、第１の吐出ポート１ｅを３つ以上設けても勿論よい。また、第１の吐出ポート１ｅの断面形状も長穴状に限定されるものではなく、周方向の幅が第１のベーン部５のベーン先端部５ｂの幅及び第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅以下であれば任意の形状でよい。

また、本実施の形態１ではロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２の断面形状については特に言及しなかったが、ロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２の断面形状によってこの発明が限定されることはなく、ロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２は種々の断面形状で形成することができる。

図１２は、本実施の形態１に係るベーン型圧縮機のロータ内部流路の断面形状一例を示す説明図である。この図１２は、ロータ内部流路３０１及びフレーム内部流路３０２近傍の縦断面図を示している。
例えば図１２（ａ）に示すように、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂを、底部が円弧状となるように形成してもよい。第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂに流入したガスは、円弧状の底部に沿ってフレーム内部流路３０２に流入することとなるので、ガスが第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂを通過する際の圧力損失を抑制できる。また例えば、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂの加工性等を考慮して、図１２（ｂ）に示すように、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂを断面四角形状に形成してもよい。また例えば、図１２（ｃ）に示すように、ロータ部４ａの外周面から形成された孔とロータ部４ａの端面から形成された孔とを連通させ、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂを形成してもよい。このように第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂを形成することにより、第１のロータ内部流路３０１ａ及び第２のロータ内部流路３０１ｂが最近接点３２を通過する際に形成される漏れ経路（圧縮室１１と吸入室９を連通する漏れ経路）を小さくすることができる。

実施の形態２．
実施の形態１では、第１の吐出ポート１ｅのみが形成されたベーン型圧縮機２００について説明した。これに限らず、位相角度の異なる複数の位置に吐出ポートを形成してもよい。なお、本実施の形態２で特に記述しない項目については実施の形態１と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１３は、本実施の形態２に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す断面図である。この図１３は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図であり、図６における回転位相が９０°の状態を示している。
図１３に示すように、本実施の形態２に係るベーン型圧縮機２００は、実施の形態１で示した構成に加え、第２の吐出ポート１ｇを備えている。第２の吐出ポート１ｇは、第１の吐出ポート１ｅよりも位相角度の小さい位置に径方向に貫通して設けられている。また、第２の吐出ポート１ｇの周方向の幅は、第１のベーン部５のベーン先端部５ｂの幅及び第２のベーン部６のベーン先端部６ｂの幅よりも小さくなっている。また、第２の吐出ポート１ｇの出口部には、第２の吐出弁４６、及び第２の吐出弁４６の開度を規制するための第２の吐出弁押え４７が取付けられている。

また、本実施の形態２に係るベーン型圧縮機２００は、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅ（吐出ポートのうち、最も位相角度の大きい吐出ポート）と対向する前の回転位相で、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２とが連通し始め、第２のベーン部６のベーン６ａが最近接点３２を通過する回転位相となる前に、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２との連通が終了する構成となっている。なお、第１のロータ内部流路３０１ａとフレーム内部流路３０２との関係も、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２との関係と同様である。

以上、本実施の形態２においては、第２の吐出ポート１ｇを第１の吐出ポート１ｅよりも位相角度の小さい位置に設けたので、第２の吐出ポート１ｇの位置における圧縮室１１の流路幅（流路面積）は第１の吐出ポート１ｅの位置における圧縮室１１の流路幅（流路面積）よりもさらに大きくなっている。このため、圧縮室１１内のガスが第２の吐出ポート１ｇに流入する前のガスの流速は、実施の形態１において説明した第１の吐出ポート１ｅに流入する前のガスの流速よりも遅く、このため圧力損失をより小さくすることができる。

なお、本実施の形態２では、位相角度の異なる２箇所に吐出ポート（第１の吐出ポート１ｅ、第２の吐出ポート１ｇ）を形成したが、位相角度の異なる３箇所以上の位置に吐出ポートを形成しても、上記と同様の効果を得ることができる。

実施の形態３．
実施の形態１及び実施の形態２では、第１のベーン部５のベーン５ａが第１の吐出ポート１ｅと対向する前の回転位相で、第１のロータ内部流路３０１ａとフレーム内部流路３０２とが連通し始め、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅと対向する前の回転位相で、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２とが連通し始める構成となっていた。しかしながら、ロータ内部流路３０１（第１のロータ内部流路３０１ａ、第２のロータ内部流路３０１ｂ）とフレーム内部流路３０２で形成される経路は、残留ガスの異常昇圧を抑制するための経路である。このため、ロータ内部流路３０１とフレーム内部流路３０２との連通開始タイミングは、実施の形態１及び実施の形態２で示したタイミングに限定されず、例えば以下のようなタイミングでもよい。なお、本実施の形態３で特に記述しない項目については実施の形態１又は実施の形態２と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１４は、本実施の形態３に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す断面図である。この図１４は、図１のＩ−Ｉ線に沿った断面図であり、第２のベーン部６のベーン６ａ（より詳しくはベーン先端部６ｂ）が第１の吐出ポート１ｅの位置にある状態を示している（図６における回転角度９０°と回転角度１３５°の間の回転位相に相当）。

図１４に示すように、本実施の形態３に係るベーン型圧縮機２００は、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２とが連通する回転位相を、第２のベーン部６のベーン６ａが第１の吐出ポート１ｅの位置にある回転位相と同じとしている。換言すると、第２のベーン部６のベーン６ａと第１の吐出ポート１ｅとが対向する位置で、第２のロータ内部流路３０１ｂとフレーム内部流路３０２とが連通し始める構成となっている。なお、第１のロータ内部流路３０１ａとフレーム内部流路３０２との連通開始タイミングも同様であり、第１のベーン部５のベーン５ａと第１の吐出ポート１ｅとが対向する位置で、第１のロータ内部流路３０１ａとフレーム内部流路３０２とが連通し始める。

すなわち、本実施の形態３に係るベーン型圧縮機２００は、実施の形態１及び実施の形態２で示したベーン型圧縮機２００に比べて、フレーム内部流路３０２の周方向長さを短く設定している。これにより、本実施の形態３に係るベーン型圧縮機２００は、実施の形態１及び実施の形態２に比べて、ロータ部４ａの端面の微小隙間を介して発生する、常に高圧となっているフレーム内部流路３０２から高圧に達する前の回転位相における圧縮室１１へのガス漏れによる損失を低減することができる。

実施の形態４．
実施の形態１〜実施の形態３では、ベーン（第１のベーン部５及び第２のベーン部６）がシリンダ内周面１ｂの中心を回転軸として回転する圧縮要素１０１を備えたベーン型圧縮機２００について説明した。これに限らず、ベーンがロータ部の中心を回転軸として回転する圧縮要素を備えたベーン型圧縮機にロータ内部流路及びフレーム内部流路を設けても、この発明を実施することができる。なお、本実施の形態４で特に記述しない項目については実施の形態１〜実施の形態３と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１５は、この発明の実施の形態４に係るベーン型圧縮機の圧縮要素を示す横断面図である。
図１５に示すように、本実施の形態４に係るベーン型圧縮機２００の圧縮要素４００は、シリンダ４０１、ロータシャフト４０４（図１５ではロータ部４０４ａのみ図示）、２枚のベーン（第１のベーン４０５、第２のベーン４０６）等を備えている。

シリンダ４０１は、全体形状が略円筒状で、中心軸方向の両端部が開口している。また、本実施の形態４に係るベーン型圧縮機２００は、吐出ポートに連通する圧縮室４１１が２つ形成される構成となっているので、シリンダ４０１のシリンダ内周面４０１ｂは略楕円形状となっている。そして、略楕円形状に形成されたシリンダ内周面４０１ｂの内側に、ロータシャフト４０４のロータ部４０４ａが配置されている。このため、シリンダ内周面４０１ｂとロータ部４０４ａとの最近接点４３２は、略楕円形状のシリンダ内周面４０１ｂにおける短軸上の２箇所に形成されている（最近接点４３２ａ，４３２ｂ）。そして、シリンダ４０１内には、ロータ部４０４ａの両側に２つの圧縮空間が形成されている。

ロータ部４０４ａの両側に形成された２つの圧縮空間のそれぞれには、最近接点４３２ａ，４３２ｂの近傍（より詳しくは、ロータ部４０４ａの回転方向側）に、シリンダ４０１に形成された吸入ポート４０１ａが開口している。また、ロータ部４０４ａの両側に形成された２つの圧縮空間のそれぞれには、最近接点４３２ａ，４３２ｂの近傍（より詳しくは、ロータ部４０４ａの回転方向の逆側）に、シリンダ４０１を径方向に貫通する第１の吐出ポート４０１ｅが形成されている。そして、これら第１の吐出ポート４０１ｅの出口部は、第１の吐出ポート４０１ｅの径方向長さが短くなるように、大きく抉られている。この切欠き部分は、実施の形態１〜実施の形態３で示した吐出空間４１に相当する吐出空間４４１となっている。また、これら第１の吐出ポート４０１ｅの出口部には、第１の吐出弁４４４、及び第１の吐出弁４４４の開度を規制するための第１の吐出弁押え４４５が取付けられている。

また、シリンダ４０１には、少なくともシリンダ４０１の外周面側に開口したベーン溝が形成されている。２枚のベーン（第１のベーン４０５、第２のベーン４０６）のそれぞれは、シリンダ４０１に形成されたベーン溝に摺動自在に設けられている。このため、２枚のベーン（第１のベーン４０５、第２のベーン４０６）は、ロータ部４０４ａの中心を回転軸として回転することとなる。そして、ロータ部４０４ａの両側に形成された２つの圧縮空間のそれぞれは、第１のベーン４０５及び第２のベーン４０６で仕切られて、３つの空間（吸入室４０９、中間室４１０、圧縮室４１１）が形成される。

また、シリンダ４０１の穴の一方の開口を閉塞するフレームには、後述するロータ内部流路５０１と特定の回転位相において連通する位置に、フレーム内部流路５０２が設けられている。本実施の形態４では、ロータ部４０４ａの両側に形成された２つの圧縮空間に対応して、２つのフレーム内部流路５０２（第１のフレーム内部流路５０２ａ、第２のフレーム内部流路５０２ｂ）が形成されている。これら第１のフレーム内部流路５０２ａ及び第２のフレーム内部流路５０２ｂは、一方がシリンダ４０１側の面（ロータ内部流路５０１が形成された側のロータ部４０４ａの端面と対向する面）に開口し、他方が圧縮要素４００の圧縮空間の外部となる密閉容器１０３の内部に開口している。

ロータ内部流路５０１は、ベーンよりも回転方向側（圧縮行程の下流側）に、ロータ部４０４ａのフレーム側の端面と外周面とを連通するように形成されている。本実施の形態４では２つのベーンを備えているため、各ベーンに対応して２つのロータ内部流路５０１（第１のロータ内部流路５０１ａ、第２のロータ内部流路５０１ｂ）が形成されている。詳しくは、第１のベーン４０５に対応して、第１のベーン４０５よりも回転方向側に第１のロータ内部流路５０１ａが設けられている。また、第２のベーン４０６に対応して、該第２のベーン４０６よりも回転方向側に第２のロータ内部流路５０１ｂが設けられている。
ここで、ロータ内部流路５０１がこの発明の第１流路に相当し、フレーム内部流路５０２がこの発明の第２流路に相当する。

次に、図１５を参照しながら、ロータ部４０４ａの回転に伴い吸入室４０９、中間室４１０及び圧縮室４１１の容積が変化する様子、及び、ガスの吸入および吐出の状況を説明する。

先ず、ロータシャフト４０４の回転に伴い、低圧のガスが２箇所の吸入ポート４０１ａに流入する。ここで、各空間（吸入室４０９、中間室４１０、圧縮室４１１）の容積変化を説明するにあたり、ロータ部４０４ａの回転位相を次のように定義する。まず、第１のベーン４０５と吸入ポート４０１ａとが対向する状態を、「角度０°」と定義する。図１５では、「角度０°」、「角度４５°」、「角度９０°」、「角度１３５°」の状態において、第１のベーン４０５及び第２のベーン４０６の位置と、そのときの吸入室４０９、中間室４１０及び圧縮室４１１の状態を示している。

なお、図１５の「角度０°」の図に示す矢印は、ロータ部４０４ａの回転方向（図１５では時計方向）である。但し、他の図では、ロータシャフト４の回転方向を示す矢印は省略している。また、図１５において「角度１８０°」以降の状態を示していないのは、「角度１８０°」になると、「角度０°」において第１のベーン４０５と第２のベーン４０６が入れ替わった状態と同じになり、以降は「角度０°」から「角度１３５°」までと同じ圧縮動作となるためである。

図１５における「角度０°」の時点で、最近接点４３２ｂと第１のベーン４０５で仕切られた中間室４１０と吸入ポート１ａとは連通しなくなり、ガスの圧縮を開始する。最近接点４３２ａと第１のベーン４０５で仕切られた吸入室４０９は、吸入ポート４０１ａと連通しており、ガスの吸入を続ける。なお、「角度０°」では、第１のロータ内部流路５０１ａと第１のフレーム内部流路５０２ａは連通していない。

同様に、図１５における「角度０°」の時点では、最近接点４３２ａと第２のベーン４０６で仕切られた中間室４１０と吸入ポート４０１ａとは連通しなくなり、ガスの圧縮を開始する。最近接点４３２ｂと第２のベーン４０６で仕切られた吸入室４０９は、吸入ポート１ａと連通しており、ガスの吸入を続ける。なお、「角度０°」では、第２のロータ内部流路５０１ｂと第２のフレーム内部流路５０２ｂは連通していない。

図１５における「角度４５°」では、第１のベーン４０５と最近接点４３２ｂで仕切られた空間は圧縮室４１１となり、「角度０°」のときより更に小さくなるので、第１の吐出ポート４０１ｅから圧縮室４１１内のガスが吐出される。一方で、「角度４５°」では、第１のロータ内部流路５０１ａと第１のフレーム内部流路５０２ａは連通していないため、これらを介して吐出されることはない。さらに、第１のベーン４０５と最近接点４３２ａで仕切られた吸入室４０９は、「角度０°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。なお、図１５においては、「角度４５°」において、圧縮室４１１内の圧力が吐出圧力を上回った場合を示している。

同様に、図１５における「角度４５°」では、第２のベーン４０６と最近接点４３２ａで仕切られた空間は圧縮室４１１となり、「角度０°」のときより更に小さくなるので、第１の吐出ポート４０１ｅから圧縮室４１１内のガスが吐出される。一方で、「角度４５°」では、第２のロータ内部流路５０１ｂと第２のフレーム内部流路５０２ｂは連通していないため、これらを介して吐出されることはない。さらに、第２のベーン４０６と最近接点４３２ｂで仕切られた吸入室４０９は、「角度０°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。なお、図１５においては、「角度４５°」において、圧縮室４１１内の圧力が吐出圧力を上回った場合を示している。

図１５における「角度９０°」では、第１のベーン４０５と最近接点４３２ｂで仕切られた圧縮室４１１は、「角度４５°」のときより更に小さくなるので、第１の吐出ポート４０１ｅから圧縮室４１１内のガスが吐出される。一方で、「角度９０°」では、第１のロータ内部流路５０１ａと第１のフレーム内部流路５０２ａとが連通しているため、これらを介した経路からも、圧縮室４１１からガスが吐出される。さらに、第１のベーン４０５と最近接点４３２ａで仕切られた吸入室４０９は、「角度４５°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。つまり、「角度４５°」のときと異なり、圧縮室４１１内からガスが吐出される経路は２つとなる。

同様に、図１５における「角度９０°」では、第２のベーン４０６と最近接点４３２ａで仕切られた圧縮室４１１は、「角度４５°」のときより更に小さくなるので、第１の吐出ポート４０１ｅから圧縮室４１１内のガスが吐出される。一方で、「角度９０°」では、第２のロータ内部流路５０１ｂと第２のフレーム内部流路５０２ｂとが連通しているため、これらを介した経路からも、圧縮室４１１からガスが吐出される。さらに、第２のベーン４０６と最近接点４３２ｂで仕切られた吸入室４０９は、「角度４５°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。つまり、「角度４５°」のときと異なり、圧縮室４１１内からガスが吐出される経路は２つとなる。

図１５における「角度１３５°」では、第１のベーン４０５と最近接点４３２ｂで仕切られた圧縮室４１１は、「角度１３５°」のときより更に小さくなる。しかし、圧縮室４１１は第１の吐出ポート４０１ｅと連通していないため、第１の吐出ポート４０１ｅからガスは吐出されない。一方で、「角度９０°」と同様にして、第１のロータ内部流路５０１ａと第１のフレーム内部流路５０２ａとが連通しているため、これらを介した経路からガスが吐出される。さらに、第１のベーン４０５と最近接点４３２ａで仕切られた吸入室４０９は、「角度９０°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。つまり、「角度９０°」のときと異なり、圧縮室４１１内からガスが吐出される経路は１つとなる。

同様に、図１５における「角度１３５°」では、第２のベーン４０６と最近接点４３２ａで仕切られた圧縮室４１１は、「角度１３５°」のときより更に小さくなる。しかし、圧縮室４１１は第１の吐出ポート４０１ｅと連通していないため、第１の吐出ポート４０１ｅからガスは吐出されない。一方で、「角度９０°」と同様にして、第２のロータ内部流路５０１ｂと第２のフレーム内部流路５０２ｂとが連通しているため、これらを介した経路からガスが吐出される。さらに、第２のベーン４０６と最近接点４３２ｂで仕切られた吸入室４０９は、「角度９０°」のときより更に大きくなるので、ガスの吸入を続ける。つまり、「角度９０°」のときと異なり、圧縮室４１１内からガスが吐出される経路は１つとなる。

その後、第１のロータ内部流路５０１ａが第１のフレーム内部流路５０２ａを通過すると、圧縮室４１１に高圧のガスが若干残る（ロスとなる）。そして、「角度１８０°」（図示せず）で、圧縮室４１１が消滅したとき、この高圧のガスは吸入室４０９にて低圧のガスに変化する。同様に、第２のロータ内部流路５０１ｂが第２のフレーム内部流路５０２ｂを通過すると、圧縮室４１１に高圧のガスが若干残る（ロスとなる）。そして、「角度１８０°」（図示せず）で、圧縮室４１１が消滅したとき、この高圧のガスは吸入室４０９にて低圧のガスに変化する。なお、「角度１８０°」では吸入室４０９が中間室４１０に移行して、以降圧縮動作を繰り返す。

したがって、本実施の形態４に係るベーン型圧縮機２００においても、第１の吐出ポート４０１ｅを位相角度の小さい位置に形成できる。また、ロータ内部流路５０１及びフレーム内部流路５０２によって、最近接点４３２におけるシール性を確保しつつ、残留ガスの容積を微小にすることができる。このため、本実施の形態４に係るベーン型圧縮機２００も、吐出行程における圧力損失を低減でき、かつ、最近接点４３２におけるシール性を確保しつつ残留ガスの異常昇圧を抑制することができるという効果を得ることができる。

なお、実施の形態１〜実施の形態３ではベーン先端の曲率とシリンダ内壁の曲率とがほぼ同等の構成である。一方で、実施の形態４ではベーン先端の曲率がシリンダ内壁の曲率よりも小さい構成である。このため、ベーンが第１の吐出ポートを通過する際に発生するベーン先端を跨いだガスの漏れは、実施の形態１〜実施の形態３の方が実施の形態４に比べて小さくなる。すなわち、ベーンが第１の吐出ポートを通過する際に発生するベーン先端を跨いだガスの漏れを抑制する効果は、実施の形態１〜実施の形態３の方が実施の形態４に比べて大きい。

以上、上記の実施の形態１〜実施の形態４では、ベーン枚数が２枚の場合について示したが、ベーン枚数が１枚の場合でも３枚以上の場合でも同様の構成であり、同様の効果が得られる。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態４ではロータシャフト４の遠心力を利用した油ポンプ３１について示したが、油ポンプの形態はいずれでもよく、例えば特開２００９−６２８２０号公報に記載の容積形ポンプを油ポンプ３１として用いてもよい。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態４では、ロータ内部流路がフレーム内部流路と連通する場合について示したが、シリンダヘッドにシリンダ内部流路を設けてもよい。詳しくは、一方がシリンダ側の面に開口し、他方が圧縮要素の圧縮空間の外部となる密閉容器１０３の内部に開口しているシリンダ内部流路をシリンダヘッドに形成し、当該シリンダ内部流路とロータ内部流路とが特定の回転位相において連通する構成としてもよい。この場合、シリンダ内部流路がこの発明の第２流路に相当する。また、フレーム内部流路及びシリンダ内部流路の双方を設け、特定の回転位相において、フレーム内部流路及びシリンダ内部流路の双方とロータ内部流路とが連通する構成としてもよい。
このように構成しても、上記と同様の効果を得ることができる。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態３ではベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄを部分リング形状に形成したが、ベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄをリング形状に形成してもよい。なお、ベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄを部分リング形状に形成した場合、同一平面内に複数のベーンアライナを配置できるため、ベーン型圧縮機２００を高さ方向にコンパクト化することができる。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態３で説明したベーン角度調整手段（ベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄ、凹部２ａ，３ａのベーンアライナ軸受部２ｂ，３ｂ、ブッシュ保持部４ｄ，４ｅ、及びブッシュ７，８）は一例であり、ベーン角度調整手段はこの構成に限定されるものではない。公知のベーン角度調整手段を用いてこの発明を実施することも可能であり、例えば特開２０００−３５２３９０号公報に記載のベーン型圧縮機のように、ロータ部の内部を中空にし、その中にベーンをシリンダの内周面の中心にて回転可能に支持する固定軸を配置し、ベーンがロータ部に対して揺動可能となるようにロータ部の外周部近傍でブッシュを介してベーンを保持する構成としてもよい。このようなベーン角度調整手段においても、ベーンはシリンダの内周面の中心まわりに回転することになるので、ベーン先端部の円弧形状の半径とシリンダ内周面の半径を同等に設定することができ、実施の形態１〜実施の形態３と同様の効果が得られる。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態４では、吐出ポートをシリンダ内周面に開口する構成としたが、吐出ポート（複数有る場合はその一部）をフレーム及びシリンダヘッドのうちの少なくとも一方に開口するものとしてもよい。

また、上記の実施の形態１〜実施の形態３では、ベーン５ａとベーンアライナ５ｃ，５ｄとを一体で形成し、ベーン６ａとベーンアライナ６ｃ，６ｄとを一体で形成した。しかしながら、ベーン５ａ，６ａの長手方向とベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｆの外周面の法線とが一定の角度を保てる構成となっていれば、これらを別体で形成しても勿論よい。例えば図１６に示すように、ベーン５ａ，６ａに相当するベーン１０５と、ベーンアライナ５ｃ，５ｄ，６ｃ，６ｄに相当するベーンアライナ１０６とを別々に形成すればよい。そして、ベーン１０５の凸部１０５ａをベーンアライナ１０６の凹部１０６ａに挿入し、ベーン１０５とベーンアライナ１０６とを一体に取り付けてもよい。このとき、ベーンアライナ１０６に対してベーン１０５がその長手方向に摺動自在となるように両者を接続してもよい。

１ シリンダ、１ａ 吸入ポート、１ｂ シリンダ内周面、１ｃ 切欠き部、１ｄ 吐出ポート、１ｅ 第１の吐出ポート、１ｆ 油戻し穴、１ｇ 第２の吐出ポート、２ フレーム、２ａ 凹部、２ｂ ベーンアライナ軸受部、２ｃ 主軸受部、２ｅ 連通路、３ シリンダヘッド、３ａ 凹部、３ｂ ベーンアライナ軸受部、３ｃ 主軸受部、４ ロータシャフト、４ａ ロータ部、４ｂ 回転軸部、４ｃ 回転軸部、４ｄ ブッシュ保持部、４ｅ ブッシュ保持部、４ｆ ベーン逃がし部、４ｇ ベーン逃がし部、４ｈ 給油路、４ｉ 給油路、４ｊ 給油路、４ｋ 排油穴、５ 第１のベーン部、５ａ ベーン、５ｂ ベーン先端部、５ｃ ベーンアライナ、５ｄ ベーンアライナ、６ 第２のベーン部、６ａ ベーン、６ｂ ベーン先端部、６ｃ ベーンアライナ、６ｄ ベーンアライナ、７ ブッシュ、７ａ ブッシュ中心、８ ブッシュ、８ａ ブッシュ中心、９ 吸入室、１０ 中間室、１１ 圧縮室、２１ 固定子、２２ 回転子、２３ ガラス端子、２４ 吐出管、２５ 冷凍機油、２６ 吸入管、３１ 油ポンプ、３２ 最近接点、４１ 吐出空間、４２ 吐出弁、４３ 吐出弁押え、４４ 第１の吐出弁、４５ 第１の吐出弁押え、４６ 第２の吐出弁、４７ 第２の吐出弁押え、５１ 接触位置、１０１ 圧縮要素、１０２ 電動要素、１０３ 密閉容器、１０４ 油溜め、１０５ ベーン、１０５ａ 凸部、１０６ ベーンアライナ、１０６ａ 凹部、２００ ベーン型圧縮機、３０１ ロータ内部流路、３０１ａ 第１のロータ内部流路、３０１ｂ 第２のロータ内部流路、３０２ フレーム内部流路、４００ 圧縮要素、４０１ シリンダ、４０１ａ 吸入ポート、４０１ｂ シリンダ内周面、４０１ｅ 第１の吐出ポート、４０４ａ ロータ部、４０５ 第１のベーン、４０６ 第２のベーン、４０９ 吸入室、４１０ 中間室、４１１ 圧縮室、４３２（４３２ａ，４３２ｂ） 最近接点、４４１ 吐出空間、４４４ 第１の吐出弁、４４５ 第１の吐出弁押え、５０１ ロータ内部流路、５０１ａ 第１のロータ内部流路、５０１ｂ 第２のロータ内部流路、５０２ フレーム内部流路、５０２ａ 第１のフレーム内部流路、５０２ｂ 第２のフレーム内部流路。

Claims (10)

1. 内周面が円筒状で両端が開口した穴を有するシリンダと、
   前記穴の一方の開口を塞ぐシリンダヘッドと、
   前記穴の他方の開口を塞ぐフレームと、
   前記シリンダの内部において前記内周面の中心軸とずれた回転軸を中心に回転運動する円柱形のロータ部と、
   前記ロータ部に回転力を伝達する回転軸部と、
   前記ロータ部内に設置され、前記ロータ部と前記シリンダの前記内周面との最近接点と共に、前記シリンダと前記ロータ部との間に形成された圧縮空間を少なくとも吸入空間と吐出空間に仕切る少なくとも１枚のベーンと、
   前記シリンダ、前記シリンダヘッド、前記フレーム、前記ロータ部、前記回転軸部、及び前記ベーンを収納する密閉容器と、
   前記圧縮空間に連通し、前記圧縮空間で圧縮されたガスを前記密閉容器の内部に吐出する吐出ポートと、
   を備えたベーン型圧縮機において、
   前記ロータ部には、前記ベーンに対応して、該ベーンよりも回転方向側となる位置に前記ロータ部の端面と外周面とを連通する第１流路を備え、
   前記シリンダヘッド及び前記フレームのうち、前記第１流路が形成された側の前記ロータ部の端面と対向する側の部材には、一方が前記第１流路が形成された側の前記ロータ部の端面と対向する面に開口し、他方が前記圧縮空間の外部となる前記密閉容器の内部に開口した第２流路を備え、
   少なくとも前記ベーンが前記吐出ポートと対向する回転位相で、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路とが連通し始め、前記ベーンが前記最近接点と対向する回転位相となる前に、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路との連通が終了することを特徴とするベーン型圧縮機。
2. 前記ベーンが前記吐出ポートと対向する回転位相で、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路とが連通し始めることを特徴とする請求項１に記載のベーン型圧縮機。
3. 前記吐出ポートは、位相角度が異なる複数の吐出ポートで形成され、
   少なくとも前記ベーンが前記最近接点を基準として回転方向側に最も位相角度の大きい前記吐出ポートと対向する回転位相で、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路とが連通し始め、前記ベーンが前記最近接点を通過する回転位相となる前に、該ベーンに対応する前記第１流路と前記第２流路との連通が終了することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のベーン型圧縮機。
4. 前記ベーンは、前記シリンダの前記内周面の中心周りに回転するように保持され、
   前記吐出ポートは、前記シリンダの前記内周面に開口して前記圧縮空間と連通しており、
   前記吐出ポートにおける前記圧縮空間側の開口部は、周方向の幅が前記ベーンの先端部の幅以下となっていることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載のベーン型圧縮機。
5. 前記ベーンの先端部は外側に円弧形状に形成され、
   前記円弧形状の半径は、前記シリンダの前記内周面の半径とほぼ同等であることを特徴とする請求項４に記載のベーン型圧縮機。
6. 前記ベーンは、前記ロータ部に対して回転可能且つスライド可能に支持されることを特徴とする請求項４又は請求項５に記載のベーン型圧縮機。
7. 前記ロータ部には、軸方向に貫通する略円筒形状のブッシュ保持部が形成され、
   前記ブッシュ保持部には、一対の略半円柱形状のブッシュが挿入され、
   前記ベーンは前記ブッシュに挟まれて支持されることにより、前記ロータ部に対して回転可能且つスライド可能に支持されることを特徴とする請求項６に記載のベーン型圧縮機。
8. 前記フレーム及び前記シリンダヘッドの前記シリンダ側端面に、外周面が前記シリンダの内周面と同心となる凹部またはリング状の溝が形成され、
   前記外周面に沿って摺動自在に回転し、前記ベーンを支持するベーンアライナを設けたことを特徴とする請求項４〜請求項７のいずれか一項に記載のベーン型圧縮機。
9. 前記ベーンアライナは、前記ベーンの先端部と前記シリンダの内周面との間に隙間を保つように、前記ベーンと一体に取り付けられ、あるいは前記ベーンと一体で形成されたことを特徴とする請求項８に記載のベーン型圧縮機。
10. 前記ベーンアライナは、部分リング形状であることを特徴とする請求項８又は請求項９に記載のベーン型圧縮機。

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