WO2017204364A1 - 撮像レンズ系及び撮像装置 - Google Patents

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WO2017204364A1
WO2017204364A1 PCT/JP2017/019912 JP2017019912W WO2017204364A1 WO 2017204364 A1 WO2017204364 A1 WO 2017204364A1 JP 2017019912 W JP2017019912 W JP 2017019912W WO 2017204364 A1 WO2017204364 A1 WO 2017204364A1
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WO
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lens
imaging
object side
meniscus
image side
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/019912
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English (en)
French (fr)
Inventor
由多可 牧野
隆 杉山
Original Assignee
日立マクセル株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens system and an imaging apparatus.
  • An optical system for monitoring is required to be a bright optical system having a very wide field of view, high resolution, and an F number of 2.0 or less.
  • an imaging lens system for a vehicle-mounted camera is also required to be compact.
  • Patent Document 1 includes a front group having three sheets and a rear group having two sheets, and one of the groups has negative power, and the front group has negative power from the object side.
  • the first and second lenses are separated from each other, and the fourth lens and the fifth lens in the rear group are separated from each other.
  • a teleconversion lens that is miniaturized by using a cemented lens to satisfactorily correct various aberrations and suppress ghosting.
  • Patent Document 2 in order from the entrance pupil EP side, a negative first lens, a negative cemented lens group obtained by cementing a negative second lens and a positive third lens), and a concave surface on the entrance pupil side are disclosed.
  • the fourth lens having a positive meniscus is arranged on the optical axis, so that an f ⁇ lens that generates less coma even when used with an F number of 60 or less and a full field angle of 50 ° or more. Is described.
  • Patent Document 1 realizes a compact teleconversion lens that corrects various aberrations satisfactorily and suppresses the generation of ghosts. Further, Patent Document 2 realizes an f ⁇ lens that generates less coma even when used with an F number of 60 or less and a full angle of view of 50 ° or more.
  • Patent Documents 1 and 2 describe a meniscus cemented lens cemented with a concave surface and a convex surface corresponding to a wide field angle, and a wide field angle imaging lens system having good imaging performance, telecentricity, and temperature characteristics. The configuration for realizing is not described.
  • the present invention provides an imaging lens having a wide angle of view of a half angle of view of 85 ° or more, 90 ° or more, or 95 ° or more by using a meniscus cemented lens having a specific negative power.
  • An object is to provide an imaging lens system and an imaging apparatus having excellent performance. Further, by adjusting the sign of the temperature coefficient of the refractive index of the lens material of the negative power cemented lens and the lens group having a positive power arranged on the image side from the cemented lens, positive or negative can be used.
  • An object of the present invention is to provide a photographic lens system having as little aberration as possible under any temperature environment of 105 ° C.
  • the cemented lens of the present invention includes a first meniscus lens that is convex on the object side made of the first lens material and a second meniscus lens that is convex on the object side made of the second lens material from the object side to the image side.
  • a negative power meniscus cemented lens in which the concave surface of the first meniscus lens and the convex surface of the second meniscus lens are bonded to each other by an adhesive layer, the first meniscus lens and the first meniscus lens
  • the power signs of the two meniscus lens are opposite to each other, and the concave surface of the first meniscus lens and the convex surface of the second meniscus lens are both aspherical.
  • the imaging lens system of the present invention is an imaging lens system comprising, in order from the object side to the image side, an object side lens group having a positive power, a stop, and an image side lens group having a positive power.
  • the image side lens group is composed of a cemented lens having negative power and a lens group having positive power.
  • the first lens having a negative power whose image side is concave
  • the second lens having a negative power whose image side is concave
  • the object side having a convex shape
  • a third lens having positive power, an aperture, a concave lens on the image side, a fourth lens having negative power, a convex lens on the object side, a fifth lens having positive power, and a convex shape on the image side
  • a sixth lens having a positive power, wherein the image side lens surface of the fourth lens and the object side lens surface of the fifth lens are cemented, and the fourth lens
  • the composite power of the fifth lens is a negative power.
  • an image of the chief ray is obtained by setting the incident power of the chief ray to the sixth lens at an arbitrary angle of view from the effective diameter end by making the combined power of the fourth lens and the fifth lens negative. It is possible to provide an imaging lens system that can make the incident angle to the surface close to a right angle and ensure telecentricity.
  • an imaging lens system capable of realizing a cemented lens corresponding to a wide angle of view and ensuring telecentricity.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the imaging lens system according to Embodiment 1.
  • FIG. It is sectional drawing of the imaging lens system of a comparative example.
  • 1 is a cross-sectional view of an imaging lens system according to Example 1.
  • FIG. 4 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 1.
  • FIG. 4 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 1.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 2.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens system according to Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 3.
  • FIG. 6 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 3.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens system according to Example 4.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 4.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 4.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging lens system according to Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 5.
  • FIG. 10 is an aberration diagram of the imaging lens system according to Example 5.
  • 6 is a cross-sectional view of an imaging apparatus according to Embodiment 2.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the imaging lens system according to the first embodiment.
  • an imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a negative power, a third lens L3 having a positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the imaging lens system of Embodiment 1 is characterized in that the combined power of the cemented lens (fourth lens group G4) arranged on the image side from the stop is negative.
  • the effect of ensuring telecentricity by this configuration will be described using a comparative example.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of a comparative imaging lens system.
  • the combined power of the fourth lens group G4 is positive power.
  • the position where the principal ray CR2 is incident on the sixth lens L6 is closer to the image axis IMG than the position where the principal ray CR2 is incident on the imaging plane IMG.
  • the principal ray CR2 is incident on the imaging plane IMG at an angle with respect to the optical axis Z.
  • the imaging lens system 11 in FIG. 1 since the imaging lens system 11 in FIG. 1 has the fourth lens group G4 having a negative combined power, the chief ray CR1 is incident on the sixth lens L6 through a path closer to the effective diameter end side than the chief ray CR2.
  • the angle of incidence on the image plane IMG is closer to the vertical than the principal ray CR2.
  • the incident angle of CR1 with respect to the optical axis Z is smaller than the incident angle of principal ray CR2 with respect to the optical axis Z.
  • the first lens having a negative power in which the image side has a concave shape and the negative power in which the image side has a concave shape in order from the object side to the image side.
  • a second lens having a convex shape on the object side, a third lens having a positive power, a stop, a fourth lens having a negative power on the image side, and a positive power having a convex shape on the object side
  • An imaging lens system including a sixth lens having a positive power and a convex shape on the image side, and an image side lens surface of the fourth lens and an object side of the fifth lens The lens surface is cemented so that the combined power of the fourth lens and the fifth lens is a negative power.
  • an image of the chief ray is obtained by setting the incident power of the chief ray to the sixth lens at an arbitrary angle of view from the effective diameter end by making the combined power of the fourth lens and the fifth lens negative. It is possible to provide an imaging lens system that can make the incident angle to the surface close to a right angle and ensure telecentricity.
  • the image side of the fifth lens may be concave. According to this configuration, the angle at which the chief ray is incident on the imaging plane can be made closer to the vertical.
  • the imaging lens system of Embodiment 1 satisfies the following conditional expression (1) when the combined focal length of the fourth lens and the fourth lens is defined as f4 and the focal length of the entire lens system is defined as f. May be. -110 ⁇ f45 / f ⁇ -4.6 (1) According to this configuration, the angle at which the chief ray is incident on the imaging surface can be made closer to the vertical, and a sufficient amount of chromatic aberration correction can be ensured. When the lower limit condition is not satisfied, the effect of reducing the chief ray incident angle is small. When the upper limit condition is not satisfied, the chromatic aberration correction amount is small.
  • any one of the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens may be an aspheric lens. According to this configuration, spherical aberration can be corrected.
  • the imaging lens system of Embodiment 1 may satisfy the following conditional expression (2) when the focal length of the sixth lens is defined as f6 and the focal length of the entire lens system is defined as f. 1.7 ⁇ f6 / f ⁇ 2.4 (2)
  • the spherical aberration can be reduced by satisfying the upper limit of the conditional expression, and the angle at which the chief ray is incident on the imaging surface can be made closer to vertical. If the lower limit condition is not satisfied, the spherical aberration becomes large. When the upper limit condition is not satisfied, the effect of reducing the chief ray incident angle is small.
  • the imaging lens system of Embodiment 1 may satisfy the following conditional expression (3) when the focal length of the fourth lens is defined as f4 and the focal length of the fifth lens is defined as f5. -1.2 ⁇ f4 / f5 ⁇ -0.6 (3) According to this configuration, the chromatic aberration can be appropriately corrected by satisfying the conditional expression. If the lower limit condition is not satisfied, the power of the fourth lens is reduced and the chromatic aberration is insufficiently corrected. If the upper limit condition is not satisfied, the power of the fourth lens is increased and chromatic aberration is overcorrected.
  • the focal length of the first lens is f1
  • the focal length of the second lens is f2
  • the focal length of the third lens is f3
  • the focal length of the entire lens system is f.
  • the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens are all made of a material having a negative refractive index temperature coefficient, or all have a refractive index temperature coefficient. It may be composed of a material that is positive.
  • the fourth lens and the fifth lens are made of materials having a negative refractive index temperature coefficient
  • the sixth lens is made of a material having a negative refractive index temperature coefficient.
  • the temperature change of the sixth lens having positive power cancel each other out of the focus position fluctuation amount due to the temperature change, so that the focus position fluctuation amount with temperature in the entire imaging lens system can be reduced. If the signs of the refractive index temperature coefficients of the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens are different, the focal position variation directions due to temperature changes are the same and overlapped.
  • the fourth lens and the fifth lens may be plastic lenses, and the sixth lens may be a glass lens. According to this configuration, it is possible to further reduce the focal position variation due to the temperature change.
  • the image pickup apparatus may include any one of the image pickup lens systems described above and an image pickup element arranged at a focal position of the image pickup lens system.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view illustrating the configuration of the imaging lens system of Example 1.
  • the imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having negative power, a second lens L2 having negative power, a third lens L3 having positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the first lens L1 is a lens having negative power.
  • the object-side lens surface S1 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S2 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S1 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S2 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the second lens L2 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S3 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the third lens L3 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S5 of the third lens L3 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S6 of the third lens L3 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S5 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S6 has a convex surface facing the image surface side.
  • the stop STOP is a stop that determines the F value (Fno) of the lens system.
  • the stop STOP is disposed between the third lens L3 and the fourth lens group G4.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 and the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 are cemented.
  • the combined power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is a negative power.
  • the fourth lens L4 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S9 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S9 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S10 has a concave surface facing the image surface side.
  • the fifth lens L5 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S12 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S11 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S12 has a concave surface facing the image surface side.
  • the sixth lens L6 is an aspheric lens having positive power.
  • the object side lens surface S13 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S14 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S13 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S14 has a convex surface facing the image surface side.
  • the IR cut filter 12 is a filter for cutting light in the infrared region.
  • the cover glass 13 is a glass plate for protecting the image sensor.
  • the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are handled as an integral part of the imaging lens system 11 when the imaging lens system 11 is designed. However, the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are not essential components of the imaging lens system 11.
  • Table 1 shows lens data of each lens surface of the imaging lens system 11.
  • the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each surface are presented.
  • a surface marked with “*” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is 4th, 6th, 8th, 10th, where z is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, k is the conical coefficient, and r is the height of the light beam from the optical axis Z.
  • 12th and 14th aspherical coefficients are ⁇ 4, ⁇ 6, ⁇ 8, ⁇ 10, ⁇ 12 and ⁇ 14, respectively, they are expressed by the following equations.
  • Table 2 shows the aspheric coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface in the imaging lens system 11 of Example 1.
  • “ ⁇ 6.522528E-03” means “ ⁇ 6.522528 ⁇ 10 ⁇ 3 ”.
  • FIGS. 4A to 4C show longitudinal aberration diagrams, field curvature diagrams, and distortion diagrams in the imaging lens system of Example 1.
  • FIG. 4A shows a longitudinal aberration diagram
  • FIG. 4B shows a field curvature diagram
  • FIG. 4C shows a distortion diagram.
  • the half angle of view ⁇ is 95.1 °
  • the F number is 2.0.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis Z
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the distance in the optical axis Z direction, and the vertical axis indicates the image height (field angle).
  • Sag indicates the field curvature in the sagittal plane
  • Tan indicates the field curvature in the tangential plane.
  • the horizontal axis represents the amount of distortion (%) of the image
  • the vertical axis represents the image height (field angle). 4A to 4C show simulation results using light beams having wavelengths of 486 nm, 587 nm, and 656 nm.
  • Table 3 shows the result of calculating the characteristic value of the imaging lens system 11 of Example 1.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens L1 is f1
  • the focal length of the second lens L2 is f2
  • the focal length of the third lens L3 is f3
  • the focal length of the fourth lens L4 of the fourth lens group G4 is f4
  • the focal length of the fifth lens L5 of the fourth lens group G4 is f5
  • the focal length of the sixth lens L6 is f6, and the fourth lens of the fourth lens group G4.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view illustrating the configuration of the imaging lens system of Example 2.
  • the imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having negative power, a second lens L2 having negative power, a third lens L3 having positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the first lens L1 is a lens having negative power.
  • the object-side lens surface S1 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S2 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S1 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S2 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the second lens L2 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S3 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the third lens L3 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S5 of the third lens L3 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S6 of the third lens L3 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S5 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S6 has a convex surface facing the image surface side.
  • the stop STOP is a stop that determines the F value (Fno) of the lens system.
  • the stop STOP is disposed between the third lens L3 and the fourth lens group G4.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 and the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 are cemented.
  • the combined power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is a negative power.
  • the fourth lens L4 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S9 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S9 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S10 has a concave surface facing the image surface side.
  • the fifth lens L5 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S12 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S11 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S12 has a concave surface facing the image surface side.
  • the sixth lens L6 is an aspheric lens having positive power.
  • the object side lens surface S13 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S14 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S13 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S14 has a convex surface facing the image surface side.
  • the IR cut filter 12 is a filter for cutting light in the infrared region.
  • the cover glass 13 is a glass plate for protecting the image sensor.
  • the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are handled as an integral part of the imaging lens system 11 when the imaging lens system 11 is designed. However, the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are not essential components of the imaging lens system 11.
  • Table 4 shows lens data of each lens surface of the imaging lens system 11.
  • the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each surface are presented.
  • a surface marked with “*” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is 4th, 6th, 8th, 10th, where z is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, k is the conical coefficient, and r is the height of the light beam from the optical axis Z.
  • 12th and 14th aspherical coefficients are ⁇ 4, ⁇ 6, ⁇ 8, ⁇ 10, ⁇ 12 and ⁇ 14, respectively, they are expressed by the following equations.
  • Table 5 shows the aspheric coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface in the imaging lens system 11 of Example 2.
  • “ ⁇ 6.522528E-03” means “ ⁇ 6.522528 ⁇ 10 ⁇ 3 ”.
  • FIG. 6A to 6C show longitudinal aberration diagrams, field curvature diagrams, and distortion diagrams in the imaging lens system of Example 2.
  • FIG. 6A shows a longitudinal aberration diagram
  • FIG. 6B shows a field curvature diagram
  • FIG. 6C shows a distortion diagram.
  • the half angle of view ⁇ is 85 ° and the F number is 2.0.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis Z
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the distance in the optical axis Z direction, and the vertical axis indicates the image height (field angle).
  • Sag indicates the field curvature in the sagittal plane
  • Tan indicates the field curvature in the tangential plane.
  • the horizontal axis represents the amount of distortion (%) of the image
  • the vertical axis represents the image height (field angle).
  • Table 6 shows the result of calculating the characteristic value of the imaging lens system 11 of Example 2.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens L1 is f1
  • the focal length of the second lens L2 is f2
  • the focal length of the third lens L3 is f3
  • the focal length of the fourth lens L4 of the fourth lens group G4 is f4
  • the focal length of the fifth lens L5 of the fourth lens group G4 is f5
  • the focal length of the sixth lens L6 is f6, and the fourth lens of the fourth lens group G4.
  • the temperature coefficient of the refractive index is described by omitting ( ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.).
  • Various focal lengths were calculated using light rays with a wavelength of 546 nm.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view illustrating the configuration of the imaging lens system of Example 3.
  • the imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a negative power, a third lens L3 having a positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the first lens L1 is a lens having negative power.
  • the object-side lens surface S1 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S2 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S1 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S2 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the second lens L2 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S3 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the third lens L3 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S5 of the third lens L3 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S6 of the third lens L3 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S5 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S6 has a convex surface facing the image surface side.
  • the stop STOP is a stop that determines the F value (Fno) of the lens system.
  • the stop STOP is disposed between the third lens L3 and the fourth lens group G4.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 and the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 are cemented.
  • the combined power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is a negative power.
  • the fourth lens L4 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S9 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S9 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S10 has a concave surface facing the image surface side.
  • the fifth lens L5 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S12 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S11 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S12 has a concave surface facing the image surface side.
  • the sixth lens L6 is an aspheric lens having positive power.
  • the object side lens surface S13 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S14 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S13 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S14 has a convex surface facing the image surface side.
  • the IR cut filter 12 is a filter for cutting light in the infrared region.
  • the cover glass 13 is a glass plate for protecting the image sensor.
  • the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are handled as an integral part of the imaging lens system 11 when the imaging lens system 11 is designed. However, the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are not essential components of the imaging lens system 11.
  • Table 7 shows lens data of each lens surface of the imaging lens system 11.
  • Table 7 presents the radius of curvature, surface spacing, refractive index, and Abbe number of each surface as lens data.
  • a surface marked with “*” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is 4th, 6th, 8th, 10th, where z is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, k is the conical coefficient, and r is the height of the light beam from the optical axis Z.
  • 12th and 14th aspherical coefficients are ⁇ 4, ⁇ 6, ⁇ 8, ⁇ 10, ⁇ 12 and ⁇ 14, respectively, they are expressed by the following equations.
  • Table 8 shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface in the imaging lens system 11 of Example 3.
  • “ ⁇ 6.522528E-03” means “ ⁇ 6.522528 ⁇ 10 ⁇ 3 ”.
  • FIG. 8A to 8C show longitudinal aberration diagrams, field curvature diagrams, and distortion diagrams in the imaging lens system of Example 3.
  • FIG. 8A shows a longitudinal aberration diagram
  • FIG. 8B shows a field curvature diagram
  • FIG. 8C shows a distortion diagram.
  • the half field angle ⁇ is 96.3 °
  • the F number is 2.0.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis Z
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the distance in the optical axis Z direction, and the vertical axis indicates the image height (field angle).
  • Sag indicates the field curvature in the sagittal plane
  • Tan indicates the field curvature in the tangential plane.
  • the horizontal axis represents the amount of distortion (%) of the image
  • the vertical axis represents the image height (angle of view).
  • FIG. 8A to FIG. 8C show simulation results using light beams having wavelengths of 486 nm, 587 nm, and 656 nm.
  • Table 9 shows the results of calculating the characteristic values of the imaging lens system 11 of Example 3.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens L1 is f1
  • the focal length of the second lens L2 is f2
  • the focal length of the third lens L3 is f3
  • the focal length of the fourth lens L4 of the fourth lens group G4 is f4
  • the focal length of the fifth lens L5 of the fourth lens group G4 is f5
  • the focal length of the sixth lens L6 is f6, and the fourth lens of the fourth lens group G4.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating the configuration of the imaging lens system of Example 4.
  • the imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having a negative power, a second lens L2 having a negative power, a third lens L3 having a positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the first lens L1 is a lens having negative power.
  • the object-side lens surface S1 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S2 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S1 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S2 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the second lens L2 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S3 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the third lens L3 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S5 of the third lens L3 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S6 of the third lens L3 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S5 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S6 has a convex surface facing the image surface side.
  • the stop STOP is a stop that determines the F value (Fno) of the lens system.
  • the stop STOP is disposed between the third lens L3 and the fourth lens group G4.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 and the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 are cemented.
  • the combined power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is a negative power.
  • the fourth lens L4 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S9 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S9 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S10 has a concave surface facing the image surface side.
  • the fifth lens L5 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S12 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S11 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S12 has a concave surface facing the image surface side.
  • the sixth lens L6 is an aspheric lens having positive power.
  • the object side lens surface S13 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S14 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S13 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S14 has a convex surface facing the image surface side.
  • the IR cut filter 12 is a filter for cutting light in the infrared region.
  • the cover glass 13 is a glass plate for protecting the image sensor.
  • the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are handled as an integral part of the imaging lens system 11 when the imaging lens system 11 is designed. However, the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are not essential components of the imaging lens system 11.
  • Table 10 shows lens data of each lens surface of the imaging lens system 11.
  • the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each surface are presented as lens data.
  • a surface marked with “*” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is 4th, 6th, 8th, 10th, where z is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, k is the conical coefficient, and r is the height of the light beam from the optical axis Z.
  • 12th and 14th aspherical coefficients are ⁇ 4, ⁇ 6, ⁇ 8, ⁇ 10, ⁇ 12 and ⁇ 14, respectively, they are expressed by the following equations.
  • Table 11 shows aspherical coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface in the imaging lens system 11 of Example 4.
  • “ ⁇ 6.522528E-03” means “ ⁇ 6.522528 ⁇ 10 ⁇ 3 ”.
  • FIGS. 10A to 10C show longitudinal aberration diagrams, field curvature diagrams, and distortion diagrams in the imaging lens system of Example 4.
  • FIG. 10A shows a longitudinal aberration diagram
  • FIG. 10B shows a field curvature diagram
  • FIG. 10C shows a distortion diagram.
  • the half angle of view ⁇ is 97.5 ° and the F number is 2.0.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis Z
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the distance in the optical axis Z direction, and the vertical axis indicates the image height (field angle).
  • Sag indicates the field curvature in the sagittal plane
  • Tan indicates the field curvature in the tangential plane.
  • the horizontal axis represents the amount of distortion (%) of the image
  • the vertical axis represents the image height (field angle).
  • 10A to 10C show simulation results using light beams having wavelengths of 486 nm, 587 nm, and 656 nm.
  • Table 12 shows the result of calculating the characteristic value of the imaging lens system 11 of Example 4.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens L1 is f1
  • the focal length of the second lens L2 is f2
  • the focal length of the third lens L3 is f3
  • the focal length of the fourth lens L4 of the fourth lens group G4 is f4
  • the focal length of the fifth lens L5 of the fourth lens group G4 is f5
  • the focal length of the sixth lens L6 is f6, and the fourth lens of the fourth lens group G4.
  • the temperature coefficient of the refractive index is described by omitting ( ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.).
  • Various focal lengths were calculated using light rays with a wavelength of 546 nm.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view illustrating the configuration of the imaging lens system of Example 5.
  • the imaging lens system 11 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having negative power, a second lens L2 having negative power, a third lens L3 having positive power, It includes a stop STOP, a fourth lens group G4 including a cemented lens, and a sixth lens L6 having a positive power.
  • the fourth lens group G4 includes a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the imaging plane of the imaging lens system 11 is indicated by IMG.
  • the imaging lens system 11 includes an IR cut filter 12 and a cover glass 13.
  • the first lens L1 is a lens having negative power.
  • the object-side lens surface S1 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S2 of the first lens L1 has a spherical shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S1 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S2 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the second lens L2 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S3 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 of the second lens L2 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S4 has a concave curved surface portion on the image side.
  • the third lens L3 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S5 of the third lens L3 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S6 of the third lens L3 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S5 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S6 has a convex surface facing the image surface side.
  • the stop STOP is a stop that determines the F value (Fno) of the lens system.
  • the stop STOP is disposed between the third lens L3 and the fourth lens group G4.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens including a fourth lens L4 having negative power and a fifth lens L5 having positive power.
  • the fourth lens group G4 is a cemented lens in which the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 and the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 are cemented.
  • the combined power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is a negative power.
  • the fourth lens L4 is an aspheric lens having negative power.
  • the object side lens surface S9 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S10 of the fourth lens L4 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S9 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S10 has a concave surface facing the image surface side.
  • the fifth lens L5 is an aspheric lens having a positive power.
  • the object side lens surface S11 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S12 of the fifth lens L5 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the object side lens surface S11 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S12 has a concave surface facing the image surface side.
  • the sixth lens L6 is an aspheric lens having positive power.
  • the object side lens surface S13 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a positive curvature.
  • the image side lens surface S14 of the sixth lens L6 has an aspheric shape having a negative curvature.
  • the object side lens surface S13 has a convex surface facing the object side, and the image side lens surface S14 has a convex surface facing the image surface side.
  • the IR cut filter 12 is a filter for cutting light in the infrared region.
  • the cover glass 13 is a glass plate for protecting the image sensor.
  • the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are handled as an integral part of the imaging lens system 11 when the imaging lens system 11 is designed. However, the IR cut filter 12 and the cover glass 13 are not essential components of the imaging lens system 11.
  • Table 13 shows lens data of each lens surface of the imaging lens system 11.
  • Table 13 presents the radius of curvature, surface spacing, refractive index, and Abbe number of each surface as lens data.
  • a surface marked with “*” indicates an aspherical surface.
  • the aspherical shape adopted for the lens surface is 4th, 6th, 8th, 10th, where z is the sag amount, c is the reciprocal of the radius of curvature, k is the cone coefficient, and r is the height of the light beam from the optical axis Z
  • 12th and 14th aspherical coefficients are ⁇ 4, ⁇ 6, ⁇ 8, ⁇ 10, ⁇ 12 and ⁇ 14, respectively, they are expressed by the following equations.
  • Table 14 shows the aspheric coefficients for defining the aspherical shape of the aspherical lens surface in the imaging lens system 11 of Example 5.
  • “ ⁇ 6.522528E-03” means “ ⁇ 6.522528 ⁇ 10 ⁇ 3 ”.
  • FIGS. 12A to 12C show longitudinal aberration diagrams, field curvature diagrams, and distortion diagrams in the imaging lens system of Example 5.
  • FIG. 12A shows a longitudinal aberration diagram
  • FIG. 12B shows a field curvature diagram
  • FIG. 12C shows a distortion diagram.
  • the half angle of view ⁇ is 85 ° and the F number is 2.0.
  • the horizontal axis indicates the position where the light beam intersects the optical axis Z
  • the vertical axis indicates the height at the pupil diameter.
  • the horizontal axis indicates the distance in the optical axis Z direction, and the vertical axis indicates the image height (field angle).
  • Sag indicates the field curvature in the sagittal plane
  • Tan indicates the field curvature in the tangential plane.
  • the horizontal axis indicates the amount of image distortion (%), and the vertical axis indicates the image height (angle of view). 12A to 12C show simulation results using light beams having wavelengths of 486 nm, 587 nm, and 656 nm.
  • Table 15 shows the result of calculating the characteristic value of the imaging lens system 11 of Example 5.
  • the focal length of the entire lens system is f
  • the focal length of the first lens L1 is f1
  • the focal length of the second lens L2 is f2
  • the focal length of the third lens L3 is f3
  • the focal length of the fourth lens L4 of the fourth lens group G4 is f4
  • the focal length of the fifth lens L5 of the fourth lens group G4 is f5
  • the focal length of the sixth lens L6 is f6, and the fourth lens of the fourth lens group G4.
  • the temperature coefficient of the refractive index is described by omitting ( ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C.).
  • Various focal lengths were calculated using light rays with a wavelength of 546 nm.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the imaging apparatus according to the second embodiment.
  • the imaging device 20 includes an imaging lens system 11 and an imaging element 21.
  • the imaging lens system 11 and the imaging element 21 are accommodated in a housing (not shown).
  • the imaging element 21 is an element that converts received light into an electrical signal, and for example, a CCD image sensor or a CMOS image sensor is used.
  • the imaging element 21 is disposed at the imaging position of the imaging lens system 11.
  • the horizontal angle of view is an angle of view corresponding to the horizontal direction of the image sensor 21.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and can be appropriately changed without departing from the spirit of the present invention.
  • the use of the imaging lens system of the present invention is not limited to an in-vehicle camera or a surveillance camera, and can be used for other uses such as mounting in a small electronic device such as a mobile phone.
  • the cemented lens of the first embodiment has a first meniscus lens convex from the object side made of the first lens material and an object side made of the second lens material from the object side to the image side.
  • the first meniscus lens and the second meniscus lens have opposite signs of power, and the concave surface of the first meniscus lens and the convex surface of the second meniscus lens are both aspherical.
  • the cemented lens according to the first embodiment may be configured such that the concave surface of the first meniscus lens and the convex surface of the second meniscus lens are different aspheric surfaces.
  • both the object side surface of the first meniscus lens and the image side surface of the second meniscus lens may be aspherical.
  • the temperature coefficient of the refractive index of the first lens material and the temperature coefficient of the refractive index of the second lens material are both positive or negative. May be.
  • conditional expression ⁇ 1.2 ⁇ f1 / f2 ⁇ 0.6 (7) where the focal length of the first meniscus lens is f1 and the focal length of the second meniscus lens is f2. ) Is desirable.
  • the first meniscus lens has a negative power and the second meniscus lens has a positive power.
  • the cemented lens of Embodiment 1 satisfies the conditional expression ⁇ 2 ⁇ 1 ⁇ 20 (8-1), where the Abbe number of the first meniscus lens is ⁇ 1 and the Abbe number of the second meniscus lens is ⁇ 2. Furthermore, it is more desirable to satisfy the conditional expression ⁇ 2- ⁇ 1 ⁇ 25 (8-2) or the conditional expression ⁇ 2- ⁇ 1 ⁇ 30 (8-3).
  • the imaging lens system according to Embodiment 1 is an imaging lens system including an object side lens group having a positive power, an aperture, and an image side lens group having a positive power in order from the object side to the image side.
  • the image side lens group includes a cemented lens having a negative power and a lens group having a positive power.
  • the object side lens group has a first lens having negative power, a second lens having negative power, and a convex shape on the object side, the image side having a concave shape. You may make it consist of the 3rd lens which has positive power.
  • the cemented lens includes a first meniscus lens convex toward the object side and a second meniscus lens convex toward the object side in this order from the object side to the image side.
  • a negative power cemented lens wherein the concave surface of the first meniscus lens and the convex surface of the second meniscus lens are joined to each other by an adhesive layer, the first meniscus lens and the second meniscus lens
  • the lenses may have power signs opposite to each other.

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Abstract

撮像レンズ系（１１）は、物体側から像側に向かって順に、像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ（Ｌ１）、像側が凹形状である、負のパワーを有する第２レンズ（Ｌ２）、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ（Ｌ３）、絞りＳＴＯＰ、像側が凹形状である、負のパワーを有する第４レンズ（Ｌ４）、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第５レンズ（Ｌ５）、像側が凸形状である、正のパワーを有する第６レンズ（Ｌ６）、とからなる撮像レンズ系であって、第４レンズ（Ｌ４）の像側レンズ面（Ｓ１０）と、第５レンズ（Ｌ５）の物体側レンズ面（Ｓ１１）とを接合され、第４レンズ（Ｌ４）と第５レンズ（Ｌ５）の合成パワーが負のパワーである。

Description

撮像レンズ系及び撮像装置
　本発明は、撮像レンズ系及び撮像装置に関する。
　監視用途の光学系として、屋内外の安全性を確保する監視カメラ用レンズ系、車外及び車内監視用の車載カメラ用レンズ系などがある。監視用途の光学系には、視界が極めて広く、かつ、高い解像力を有するとともに、さらに、Ｆナンバが２．０以下の明るい光学系であることが求められる。また、特に、車載カメラ用の撮像レンズ系では、コンパクトさも求められる。
　例えば、特許文献１には、３枚構成の前群と２枚構成の後群とで構成し、そのいずれか一方の群が負のパワーを有し、前群は、物体側から負のパワーを持つ第１レンズと正のパワーを持つ第２レンズ及び負のパワーの第３レンズからなり、第１，第２レンズは互いに分離しており、後群の第４レンズと第５レンズとを接合レンズとすることにより、諸収差を良好に補正しゴーストの発生を抑えて小形化したテレコンバージョンレンズが記載されている。
　また、特許文献２には、入射瞳ＥＰ側より順に、負の第１レンズと、負の第２レンズ及び正の第３レンズを接合した負の接合レンズ群）と、入射瞳側に凹面をもつ正メニスカスの第４レンズとが、光軸上に配列されることにより、Ｆナンバが６０以下で、しかも全画角が５０゜以上の状態で使用してもコマ収差の発生が少ないｆθレンズが記載されている。
特開平１１－５２２３４号公報 特開平７－１１０４４１号公報
　しかしながら、特許文献１は、諸収差を良好に補正しゴーストの発生を抑えて小形化したテレコンバージョンレンズを実現するものである。また、特許文献２は、Ｆナンバが６０以下で、しかも全画角が５０゜以上の状態で使用してもコマ収差の発生が少ないｆθレンズを実現するものである。
　このように、特許文献１、２には、広画角に対応した凹面と凸面で接合されたメニスカス接合レンズ、および良好な結像性能、テレセントリック性及び温度特性を有する広画角の撮像レンズ系を実現する構成は記載されていない。
　本発明は、特定の負のパワーのメニスカス接合レンズを用いることにより、半画角８５°以上、または９０°以上、あるいは９５°以上の広画角の撮像レンズにあって、テレセントリック性、結像性能に優れた撮像レンズ系及び撮像装置を提供することを目的とする。また、当該負のパワーの接合レンズ及び当該接合レンズより像側に配置した正のパワーを有するレンズ群のレンズ材料の屈折率の温度係数の符号を正または負に揃えることにより、－４０℃～１０５℃の何れの温度環境下でも収差が極力少ない撮影レンズ系を提供することを目的とする。
　本発明の接合レンズは、物体側から像側に向けて、第１のレンズ材料からなる物体側に凸の第１メニスカスレンズと、第２のレンズ材料からなる物体側に凸の第２メニスカスレンズとが、この順に配置され、第１メニスカスレンズの凹面と第２メニスカスレンズの凸面とが接着剤層により互いに接合された負のパワーのメニスカス接合レンズであって、前記第１メニスカスレンズと前記第２メニスカスレンズとはパワーの符号が互いに逆であり、前記第１メニスカスレンズの凹面および前記第２メニスカスレンズの凸面がともに非球面からなるものである。
また、本発明の撮像レンズ系は、物体側から像側に向かって順に、正のパワーを有する物体側レンズ群、絞り、正のパワーを有する像側レンズ群、よりなる撮像レンズ系であって、前記像側レンズ群は、負のパワーを有する接合レンズと、正のパワーを有するレンズ群、とからなるものである。また、物体側から像側に向かって順に、像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ、像側が凹形状である、負のパワーを有する第２レンズ、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ、絞り、像側が凹形状である、負のパワーを有する第４レンズ、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第５レンズ、像側が凸形状である、正のパワーを有する第６レンズ、とからなる撮像レンズ系であって、前記第４レンズの像側レンズ面と、前記第５レンズの物体側レンズ面とを接合され、前記第４レンズと前記第５レンズの合成パワーが負のパワーであるようにした。
　この構成によれば、第４レンズと第５レンズの合成パワーを負にして、任意の画角における主光線の第６レンズへの入射位置を有効径端よりとすることにより、主光線の像面への入射角度を直角に近くすることができ、テレセントリック性を確保することができる撮像レンズ系を提供することができる。
　本発明によれば、広画角に対応した接合レンズが実現でき、テレセントリック性を確保することができる撮像レンズ系を提供することができる。
実施の形態１に係る撮像レンズ系の断面図である。 比較例の撮像レンズ系の断面図である。 実施例１に係る撮像レンズ系の断面図である。 実施例１に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例１に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例１に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例２に係る撮像レンズ系の断面図である。 実施例２に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例２に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例２に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例３に係る撮像レンズ系の断面図である。 実施例３に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例３に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例３に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例４に係る撮像レンズ系の断面図である。 実施例４に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例４に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例４に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例５に係る撮像レンズ系の断面図である。 実施例５に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例５に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施例５に係る撮像レンズ系の収差図である。 実施の形態２に係る撮像装置の断面図である。
　以下、本実施の形態に係る撮像レンズ系及び撮像装置を説明する。
　（実施の形態１：撮像レンズ系）
　図１は、実施の形態１に係る撮像レンズ系の断面図である。図１において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　実施の形態１の撮像レンズ系は、絞りより像側に配置された接合レンズ（第４レンズ群Ｇ４）の合成パワーが負であることを特徴とする。この構成によりテレセントリック性を確保することができる効果について比較例を用いて説明する。
　図２は、比較例の撮像レンズ系の断面図である。図２の撮像レンズ系では、第４レンズ群Ｇ４の合成パワーが正のパワーである。
　図２の撮像レンズ系では、主光線ＣＲ２が第６レンズＬ６に入射する位置が結像面ＩＭＧに入射する位置と比べて、光軸Ｚよりであるので、第６レンズＬ６より像側でさらに有効径端側を経路とするために、主光線ＣＲ２は、光軸Ｚに対して角度を有して結像面ＩＭＧに入射することになる。
　一方、図１の撮像レンズ系１１は合成パワーが負である第４レンズ群Ｇ４により、主光線ＣＲ１は、主光線ＣＲ２より有効径端側の経路で第６レンズＬ６に入射しているので、結像面ＩＭＧに入射する角度が、主光線ＣＲ２よりも垂直に近い。言い換えれば、ＣＲ１の光軸Ｚに対する入射角度は、主光線ＣＲ２の光軸Ｚに対する入射角度よりも小さい。
　このように、実施の形態１の撮像レンズ系は、物体側から像側に向かって順に、像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ、像側が凹形状である、負のパワーを有する第２レンズ、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ、絞り、像側が凹形状である、負のパワーを有する第４レンズ、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第５レンズ、像側が凸形状である、正のパワーを有する第６レンズ、とからなる撮像レンズ系であって、前記第４レンズの像側レンズ面と、前記第５レンズの物体側レンズ面とを接合され、前記第４レンズと前記第５レンズの合成パワーが負のパワーであるようにした。
　この構成によれば、第４レンズと第５レンズの合成パワーを負にして、任意の画角における主光線の第６レンズへの入射位置を有効径端よりとすることにより、主光線の像面への入射角度を直角に近くすることができ、テレセントリック性を確保することができる撮像レンズ系を提供することができる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第５レンズの像側が凹形状としてもよい。
　この構成によれば、主光線が結像面に入射する角度を垂直に近づけることができる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第４レンズと前記第４レンズの合成焦点距離をｆ４、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（１）を満たしてもよい。
　－１１０＜ｆ４５／ｆ＜－４．６　　　（１）
　この構成によれば、主光線が結像面に入射する角度を垂直に近づけることができ、十分な色収差補正量を確保できる。下限の条件を満たさない場合、主光線入射角度を小さくする効果が少ない。上限の条件を満たさない場合、色収差補正量が小さい。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第４レンズ、前記第５レンズ及び前記第６レンズのいずれかが、非球面レンズであってもよい。
　この構成によれば、球面収差を補正することができる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第６レンズの焦点距離をｆ６、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（２）を満たしてもよい。
　１．７＜ｆ６／ｆ＜２．４　　　（２）
　この構成によれば、上記条件式の上限を満たすことにより、球面収差を小さくすることができ、主光線が結像面に入射する角度を垂直に近づけることができる。下限の条件を満たさない場合、球面収差が大きくなってしまう。上限の条件を満たさない場合、主光線入射角度を小さくする効果が少ない。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第４レンズの焦点距離をｆ４、前記第５レンズの焦点距離をｆ５と定義したときに、下記の条件式（３）を満たしてもよい。
　－１．２＜ｆ４／ｆ５＜－０．６　　　（３）
　この構成によれば、上記条件式を満たすことにより、色収差を適切に補正でききる。下限の条件を満たさない場合、第４レンズのパワーが小さくなり色収差が補正不足となる。上限の条件を満たさない場合、第４レンズのパワーが大きくなり色収差が補正過剰となる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、前記第２レンズの焦点距離をｆ２、前記第３レンズの焦点距離をｆ３、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（４）、（５）及び（６）の全てを満たすことが望ましい。
　－１３＜ｆ１／ｆ＜－５　　　　　　（４）
　－２．１＜ｆ２／ｆ＜－１．４　　　（５）
　２．５＜ｆ３／ｆ＜３．０　　　　　（６）
　この構成によれば、上記条件式の上限を満たすことにより、球面収差、像面湾曲、歪曲を小さくすることができる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第４レンズ、前記第５レンズ及び前記第６レンズが、全て屈折率温度係数が負である材料で構成されている、または全て屈折率温度係数が正である材料で構成されてもよい。
　この構成によれば、
第４レンズ及び第５レンズを屈折率温度係数がマイナスの材料として、第６レンズの屈折率温度係数もマイナスの材料を用いることにより、負のパワーを持つ第４レンズ及び第５レンズの温度変化と正のパワーを持つ第６レンズの温度変化とで、温度変化によるピント位置の変動量を打ち消し合うので、撮像レンズ系全体での温度に伴うピント位置の変動量を小さくすることができる。第４レンズ、第５レンズ及び第６レンズの屈折率温度係数の符号が異なると温度変化による焦点位置変動方向が同じで重畳してしまう。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記第４レンズ及び前記第５レンズは、プラスチックレンズであり、前記第６レンズは、ガラスレンズであってもよい。
　この構成によれば、温度変化による焦点位置変動をさらに小さくすることができる。
　本実施の形態の撮像装置は、上記いずれかに記載の撮像レンズ系と、撮像レンズ系の焦点位置に配置された撮像素子と、を備えるようにしてもよい。
　次に、実施の形態１の撮像レンズ系に対応する実施例について、図面を参照して説明する。
　（実施例１）
　図３は、実施例１の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。図３において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有するレンズである。第１レンズＬ１の物体側レンズ面Ｓ１は、正の曲率を有する球面形状である。また、第１レンズＬ１の像側レンズ面Ｓ２は、正の曲率を有する球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ２は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。第２レンズＬ２の物体側レンズ面Ｓ３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第２レンズＬ２の像側レンズ面Ｓ４は、正の曲率を有する非球面形状である。また、像側レンズ面Ｓ４は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第３レンズＬ３は、正のパワーを有する非球面レンズである。第３レンズＬ３の物体側レンズ面Ｓ５は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第３レンズＬ３の像側レンズ面Ｓ６は、負の曲率を有する非球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ５は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ６は、像面側に凸面を向けている。
　絞りＳＴＯＰは、レンズ系のＦ値（Ｆｎｏ）を決める絞りである。絞りＳＴＯＰは、第３レンズＬ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを備える第４レンズＬ４と正のパワーを備える第５レンズＬ５からなる接合レンズである。第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０と第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１とを接合した接合レンズである。そして、第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成パワーが負のパワーである。
　第４レンズＬ４は、負のパワーを有する非球面レンズである。第４レンズＬ４の物体側レンズ面Ｓ９は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ９は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１０は、像面側に凹面を向けている。
　第５レンズＬ５は、正のパワーを有する非球面レンズである。第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面Ｓ１２は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１２は、像面側に凹面を向けている。
　第６レンズＬ６は、正のパワーを有する非球面レンズである。第６レンズＬ６の物体側レンズ面Ｓ１３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第６レンズＬ６の像側レンズ面Ｓ１４は、負の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１３は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１４は、像面側に凸面を向けている。
　ＩＲカットフィルタ１２は、赤外領域の光をカットするためのフィルタである。カバーガラス１３は、撮像素子を保護するためのガラス板である。ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の設計時には、撮像レンズ系１１と一体として扱われる。しかし、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の必須の構成要素ではない。
　表１に、撮像レンズ系１１の各レンズ面のレンズデータを示す。表１では、レンズデータとして、各面の曲率半径、面間隔、屈折率、及びアッベ数を提示している。「＊印」がついた面は、非球面であることを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　レンズ面に採用される非球面形状は、ｚをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、ｋを円錐係数、ｒを光軸Ｚからの光線高さとして、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数をそれぞれα４、α６、α８、α１０、α１２、α１４としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　表２に、実施例１の撮像レンズ系１１において、非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表２において、例えば「－６．５２２５２８Ｅ－０３」は、「－６．５２２５２８×１０－３」を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図４Ａ～図４Ｃは、実施例１の撮像レンズ系における縦収差図、像面湾曲図、歪曲収差図を示す。図４Ａは縦収差図を示し、図４Ｂは像面湾曲図を示し、そして図４Ｃは歪曲収差図を示す。図４Ａ～２Ｃに示すように、実施例１の撮像レンズ系１１では、半画角ωが９５．１°、Ｆナンバが２．０である。図４Ａの縦収差図では、横軸は光線が光軸Ｚと交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図４Ｂの像面湾曲図では、横軸は光軸Ｚ方向の距離を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図４Ｂにおいて、Ｓａｇはサジタル面における像面湾曲を示し、Ｔａｎはタンジェンシャル面における像面湾曲を示す。図４Ｃの歪曲収差図では、横軸は像の歪み量（％）を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図４Ａ～図４Ｃでは、波長４８６ｎｍ、５８７ｎｍ及び６５６ｎｍの光線によるシミュレーション結果を示している。
　表３に、実施例１の撮像レンズ系１１の特性値を計算した結果を示す。表３では、撮像レンズ系１１における、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５、第６レンズＬ６の焦点距離をｆ６、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ４５、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をｆ１２３、としたときの各特性値、最大半画角９５．１°のときの結像面ＩＭＧへの主光線入射角度（ＣＲＡ：Ｃｈｉｅｆ　Ｒａｙ　Ａｎｇｌｅ）、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の屈折率温度係数、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の屈折率温度係数、及び第６レンズＬ６の屈折率温度係数を示している。屈折率の温度係数は（×１０－５／℃）を省略して記載している。各種の焦点距離は、５４６ｎｍの波長の光線を用いて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　（実施例２）
　図５は、実施例２の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。図５において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有するレンズである。第１レンズＬ１の物体側レンズ面Ｓ１は、正の曲率を有する球面形状である。また、第１レンズＬ１の像側レンズ面Ｓ２は、正の曲率を有する球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ２は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。第２レンズＬ２の物体側レンズ面Ｓ３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第２レンズＬ２の像側レンズ面Ｓ４は、正の曲率を有する非球面形状である。また、像側レンズ面Ｓ４は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第３レンズＬ３は、正のパワーを有する非球面レンズである。第３レンズＬ３の物体側レンズ面Ｓ５は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第３レンズＬ３の像側レンズ面Ｓ６は、負の曲率を有する非球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ５は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ６は、像面側に凸面を向けている。
　絞りＳＴＯＰは、レンズ系のＦ値（Ｆｎｏ）を決める絞りである。絞りＳＴＯＰは、第３レンズＬ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを備える第４レンズＬ４と正のパワーを備える第５レンズＬ５からなる接合レンズである。第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０と第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１とを接合した接合レンズである。そして、第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成パワーが負のパワーである。
　第４レンズＬ４は、負のパワーを有する非球面レンズである。第４レンズＬ４の物体側レンズ面Ｓ９は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ９は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１０は、像面側に凹面を向けている。
　第５レンズＬ５は、正のパワーを有する非球面レンズである。第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面Ｓ１２は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１２は、像面側に凹面を向けている。
　第６レンズＬ６は、正のパワーを有する非球面レンズである。第６レンズＬ６の物体側レンズ面Ｓ１３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第６レンズＬ６の像側レンズ面Ｓ１４は、負の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１３は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１４は、像面側に凸面を向けている。
　ＩＲカットフィルタ１２は、赤外領域の光をカットするためのフィルタである。カバーガラス１３は、撮像素子を保護するためのガラス板である。ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の設計時には、撮像レンズ系１１と一体として扱われる。しかし、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の必須の構成要素ではない。
　表４に、撮像レンズ系１１の各レンズ面のレンズデータを示す。表４では、レンズデータとして、各面の曲率半径、面間隔、屈折率、及びアッベ数を提示している。「＊印」がついた面は、非球面であることを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
　レンズ面に採用される非球面形状は、ｚをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、ｋを円錐係数、ｒを光軸Ｚからの光線高さとして、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数をそれぞれα４、α６、α８、α１０、α１２、α１４としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　表５に、実施例２の撮像レンズ系１１において、非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表５において、例えば「－６．５２２５２８Ｅ－０３」は、「－６．５２２５２８×１０－３」を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　図６Ａ～図６Ｃは、実施例２の撮像レンズ系における縦収差図、像面湾曲図、歪曲収差図を示す。図６Ａは縦収差図を示し、図６Ｂは像面湾曲図を示し、そして図６Ｃは歪曲収差図を示す。図６Ａ～２Ｃに示すように、実施例２の撮像レンズ系１１では、半画角ωが８５°、Ｆナンバが２．０である。図６Ａの縦収差図では、横軸は光線が光軸Ｚと交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図６Ｂの像面湾曲図では、横軸は光軸Ｚ方向の距離を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図６Ｂにおいて、Ｓａｇはサジタル面における像面湾曲を示し、Ｔａｎはタンジェンシャル面における像面湾曲を示す。図６Ｃの歪曲収差図では、横軸は像の歪み量（％）を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図６Ａ～図６Ｃでは、波長４８６ｎｍ、５８７ｎｍ及び６５６ｎｍの光線によるシミュレーション結果を示している。
　表６に、実施例２の撮像レンズ系１１の特性値を計算した結果を示す。表６では、撮像レンズ系１１における、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５、第６レンズＬ６の焦点距離をｆ６、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ４５、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をｆ１２３、としたときの各特性値、最大半画角８５°のときの結像面ＩＭＧへの主光線入射角度（ＣＲＡ：Ｃｈｉｅｆ　Ｒａｙ　Ａｎｇｌｅ）、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の屈折率温度係数、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の屈折率温度係数、及び第６レンズＬ６の屈折率温度係数を示している。屈折率の温度係数は（×１０－５／℃）を省略して記載している。各種の焦点距離は、５４６ｎｍの波長の光線を用いて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
　（実施例３）
　図７は、実施例３の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。図７において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有するレンズである。第１レンズＬ１の物体側レンズ面Ｓ１は、正の曲率を有する球面形状である。また、第１レンズＬ１の像側レンズ面Ｓ２は、正の曲率を有する球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ２は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。第２レンズＬ２の物体側レンズ面Ｓ３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第２レンズＬ２の像側レンズ面Ｓ４は、正の曲率を有する非球面形状である。また、像側レンズ面Ｓ４は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第３レンズＬ３は、正のパワーを有する非球面レンズである。第３レンズＬ３の物体側レンズ面Ｓ５は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第３レンズＬ３の像側レンズ面Ｓ６は、負の曲率を有する非球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ５は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ６は、像面側に凸面を向けている。
　絞りＳＴＯＰは、レンズ系のＦ値（Ｆｎｏ）を決める絞りである。絞りＳＴＯＰは、第３レンズＬ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを備える第４レンズＬ４と正のパワーを備える第５レンズＬ５からなる接合レンズである。第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０と第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１とを接合した接合レンズである。そして、第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成パワーが負のパワーである。
　第４レンズＬ４は、負のパワーを有する非球面レンズである。第４レンズＬ４の物体側レンズ面Ｓ９は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ９は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１０は、像面側に凹面を向けている。
　第５レンズＬ５は、正のパワーを有する非球面レンズである。第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面Ｓ１２は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１２は、像面側に凹面を向けている。
　第６レンズＬ６は、正のパワーを有する非球面レンズである。第６レンズＬ６の物体側レンズ面Ｓ１３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第６レンズＬ６の像側レンズ面Ｓ１４は、負の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１３は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１４は、像面側に凸面を向けている。
　ＩＲカットフィルタ１２は、赤外領域の光をカットするためのフィルタである。カバーガラス１３は、撮像素子を保護するためのガラス板である。ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の設計時には、撮像レンズ系１１と一体として扱われる。しかし、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の必須の構成要素ではない。
　表７に、撮像レンズ系１１の各レンズ面のレンズデータを示す。表７では、レンズデータとして、各面の曲率半径、面間隔、屈折率、及びアッベ数を提示している。「＊印」がついた面は、非球面であることを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
　レンズ面に採用される非球面形状は、ｚをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、ｋを円錐係数、ｒを光軸Ｚからの光線高さとして、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数をそれぞれα４、α６、α８、α１０、α１２、α１４としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
　表８に、実施例３の撮像レンズ系１１において、非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表８において、例えば「－６．５２２５２８Ｅ－０３」は、「－６．５２２５２８×１０－３」を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　図８Ａ～図８Ｃは、実施例３の撮像レンズ系における縦収差図、像面湾曲図、歪曲収差図を示す。図８Ａは縦収差図を示し、図８Ｂは像面湾曲図を示し、そして図８Ｃは歪曲収差図を示す。図８Ａ～図８Ｃに示すように、実施例３の撮像レンズ系１１では、半画角ωが９６．３°、Ｆナンバが２．０である。図８Ａの縦収差図では、横軸は光線が光軸Ｚと交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図８Ｂの像面湾曲図では、横軸は光軸Ｚ方向の距離を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図８Ｂにおいて、Ｓａｇはサジタル面における像面湾曲を示し、Ｔａｎはタンジェンシャル面における像面湾曲を示す。図８Ｃの歪曲収差図では、横軸は像の歪み量（％）を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図８Ａ～図８Ｃでは、波長４８６ｎｍ、５８７ｎｍ及び６５６ｎｍの光線によるシミュレーション結果を示している。
　表９に、実施例３の撮像レンズ系１１の特性値を計算した結果を示す。表９では、撮像レンズ系１１における、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５、第６レンズＬ６の焦点距離をｆ６、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ４５、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をｆ１２３、としたときの各特性値、最大半画角９６．３°のときの結像面ＩＭＧへの主光線入射角度（ＣＲＡ：Ｃｈｉｅｆ　Ｒａｙ　Ａｎｇｌｅ）、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の屈折率温度係数、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の屈折率温度係数、及び第６レンズＬ６の屈折率温度係数を示している。屈折率の温度係数は（×１０－５／℃）を省略して記載している。各種の焦点距離は、５４６ｎｍの波長の光線を用いて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
　（実施例４）
　図９は、実施例４の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。図９において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有するレンズである。第１レンズＬ１の物体側レンズ面Ｓ１は、正の曲率を有する球面形状である。また、第１レンズＬ１の像側レンズ面Ｓ２は、正の曲率を有する球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ２は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。第２レンズＬ２の物体側レンズ面Ｓ３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第２レンズＬ２の像側レンズ面Ｓ４は、正の曲率を有する非球面形状である。また、像側レンズ面Ｓ４は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第３レンズＬ３は、正のパワーを有する非球面レンズである。第３レンズＬ３の物体側レンズ面Ｓ５は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第３レンズＬ３の像側レンズ面Ｓ６は、負の曲率を有する非球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ５は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ６は、像面側に凸面を向けている。
　絞りＳＴＯＰは、レンズ系のＦ値（Ｆｎｏ）を決める絞りである。絞りＳＴＯＰは、第３レンズＬ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを備える第４レンズＬ４と正のパワーを備える第５レンズＬ５からなる接合レンズである。第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０と第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１とを接合した接合レンズである。そして、第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成パワーが負のパワーである。
　第４レンズＬ４は、負のパワーを有する非球面レンズである。第４レンズＬ４の物体側レンズ面Ｓ９は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ９は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１０は、像面側に凹面を向けている。
　第５レンズＬ５は、正のパワーを有する非球面レンズである。第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面Ｓ１２は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１２は、像面側に凹面を向けている。
　第６レンズＬ６は、正のパワーを有する非球面レンズである。第６レンズＬ６の物体側レンズ面Ｓ１３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第６レンズＬ６の像側レンズ面Ｓ１４は、負の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１３は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１４は、像面側に凸面を向けている。
　ＩＲカットフィルタ１２は、赤外領域の光をカットするためのフィルタである。カバーガラス１３は、撮像素子を保護するためのガラス板である。ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の設計時には、撮像レンズ系１１と一体として扱われる。しかし、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の必須の構成要素ではない。
　表１０に、撮像レンズ系１１の各レンズ面のレンズデータを示す。表１０では、レンズデータとして、各面の曲率半径、面間隔、屈折率、及びアッベ数を提示している。「＊印」がついた面は、非球面であることを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
　レンズ面に採用される非球面形状は、ｚをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、ｋを円錐係数、ｒを光軸Ｚからの光線高さとして、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数をそれぞれα４、α６、α８、α１０、α１２、α１４としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
　表１１に、実施例４の撮像レンズ系１１において、非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表１１において、例えば「－６．５２２５２８Ｅ－０３」は、「－６．５２２５２８×１０－３」を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　図１０Ａ～図１０Ｃは、実施例４の撮像レンズ系における縦収差図、像面湾曲図、歪曲収差図を示す。図１０Ａは縦収差図を示し、図１０Ｂは像面湾曲図を示し、そして図１０Ｃは歪曲収差図を示す。図１０Ａ～図１０Ｃに示すように、実施例４の撮像レンズ系１１では、半画角ωが９７．５°、Ｆナンバが２．０である。図１０Ａの縦収差図では、横軸は光線が光軸Ｚと交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図１０Ｂの像面湾曲図では、横軸は光軸Ｚ方向の距離を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図１０Ｂにおいて、Ｓａｇはサジタル面における像面湾曲を示し、Ｔａｎはタンジェンシャル面における像面湾曲を示す。図１０Ｃの歪曲収差図では、横軸は像の歪み量（％）を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図１０Ａ～図１０Ｃでは、波長４８６ｎｍ、５８７ｎｍ及び６５６ｎｍの光線によるシミュレーション結果を示している。
　表１２に、実施例４の撮像レンズ系１１の特性値を計算した結果を示す。表１２では、撮像レンズ系１１における、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５、第６レンズＬ６の焦点距離をｆ６、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ４５、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をｆ１２３、としたときの各特性値、最大半画角９７．５°のときの結像面ＩＭＧへの主光線入射角度（ＣＲＡ：Ｃｈｉｅｆ　Ｒａｙ　Ａｎｇｌｅ）、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の屈折率温度係数、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の屈折率温度係数、及び第６レンズＬ６の屈折率温度係数を示している。屈折率の温度係数は（×１０－５／℃）を省略して記載している。各種の焦点距離は、５４６ｎｍの波長の光線を用いて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
　（実施例５）
　図１１は、実施例５の撮像レンズ系の構成を示す断面図である。図１１において、撮像レンズ系１１は、物体側から像側に向かって順に、負のパワーを有する第１レンズＬ１、負のパワーを有する第２レンズＬ２、正のパワーを有する第３レンズＬ３、絞りＳＴＯＰ、接合レンズからなる第４レンズ群Ｇ４、正のパワーを有する第６レンズＬ６とからなる。第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを有する第４レンズＬ４と正のパワーを有する第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ系１１の結像面はＩＭＧで示されている。また、撮像レンズ系１１は、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３を備える。
　第１レンズＬ１は、負のパワーを有するレンズである。第１レンズＬ１の物体側レンズ面Ｓ１は、正の曲率を有する球面形状である。また、第１レンズＬ１の像側レンズ面Ｓ２は、正の曲率を有する球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ２は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第２レンズＬ２は、負のパワーを有する非球面レンズである。第２レンズＬ２の物体側レンズ面Ｓ３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第２レンズＬ２の像側レンズ面Ｓ４は、正の曲率を有する非球面形状である。また、像側レンズ面Ｓ４は、像側に凹面形状の曲面部分を有している。
　第３レンズＬ３は、正のパワーを有する非球面レンズである。第３レンズＬ３の物体側レンズ面Ｓ５は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第３レンズＬ３の像側レンズ面Ｓ６は、負の曲率を有する非球面形状である。また、物体側レンズ面Ｓ５は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ６は、像面側に凸面を向けている。
　絞りＳＴＯＰは、レンズ系のＦ値（Ｆｎｏ）を決める絞りである。絞りＳＴＯＰは、第３レンズＬ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、負のパワーを備える第４レンズＬ４と正のパワーを備える第５レンズＬ５からなる接合レンズである。第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０と第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１とを接合した接合レンズである。そして、第４レンズ群Ｇ４は、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成パワーが負のパワーである。
　第４レンズＬ４は、負のパワーを有する非球面レンズである。第４レンズＬ４の物体側レンズ面Ｓ９は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第４レンズＬ４の像側レンズ面Ｓ１０は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ９は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１０は、像面側に凹面を向けている。
　第５レンズＬ５は、正のパワーを有する非球面レンズである。第５レンズＬ５の物体側レンズ面Ｓ１１は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第５レンズＬ５の像側レンズ面Ｓ１２は、正の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１１は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１２は、像面側に凹面を向けている。
　第６レンズＬ６は、正のパワーを有する非球面レンズである。第６レンズＬ６の物体側レンズ面Ｓ１３は、正の曲率を有する非球面形状である。また、第６レンズＬ６の像側レンズ面Ｓ１４は、負の曲率を有する非球面形状である。物体側レンズ面Ｓ１３は、物体側に凸面を向けており、像側レンズ面Ｓ１４は、像面側に凸面を向けている。
　ＩＲカットフィルタ１２は、赤外領域の光をカットするためのフィルタである。カバーガラス１３は、撮像素子を保護するためのガラス板である。ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の設計時には、撮像レンズ系１１と一体として扱われる。しかし、ＩＲカットフィルタ１２及びカバーガラス１３は、撮像レンズ系１１の必須の構成要素ではない。
　表１３に、撮像レンズ系１１の各レンズ面のレンズデータを示す。表１３では、レンズデータとして、各面の曲率半径、面間隔、屈折率、及びアッベ数を提示している。「＊印」がついた面は、非球面であることを示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
　レンズ面に採用される非球面形状は、ｚをサグ量、ｃを曲率半径の逆数、ｋを円錐係数、ｒを光軸Ｚからの光線高さとして、４次、６次、８次、１０次、１２次、１４次の非球面係数をそれぞれα４、α６、α８、α１０、α１２、α１４としたときに、次式により表わされる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000018
　表１４に、実施例５の撮像レンズ系１１において、非球面とされたレンズ面の非球面形状を規定するための非球面係数を示す。表１４において、例えば「－６．５２２５２８Ｅ－０３」は、「－６．５２２５２８×１０－３」を意味する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
　図１２Ａ～図１２Ｃは、実施例５の撮像レンズ系における縦収差図、像面湾曲図、歪曲収差図を示す。図１２Ａは縦収差図を示し、図１２Ｂは像面湾曲図を示し、そして図１２Ｃは歪曲収差図を示す。図１２Ａ～図１２Ｃに示すように、実施例５の撮像レンズ系１１では、半画角ωが８５°、Ｆナンバが２．０である。図１２Ａの縦収差図では、横軸は光線が光軸Ｚと交わる位置を示し、縦軸は瞳径での高さを示す。図１２Ｂの像面湾曲図では、横軸は光軸Ｚ方向の距離を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図１２Ｂにおいて、Ｓａｇはサジタル面における像面湾曲を示し、Ｔａｎはタンジェンシャル面における像面湾曲を示す。図１２Ｃの歪曲収差図では、横軸は像の歪み量（％）を示し、縦軸は像高（画角）を示す。図１２Ａ～図１２Ｃでは、波長４８６ｎｍ、５８７ｎｍ及び６５６ｎｍの光線によるシミュレーション結果を示している。
　表１５に、実施例５の撮像レンズ系１１の特性値を計算した結果を示す。表１５では、撮像レンズ系１１における、レンズ系全体の焦点距離をｆ、第１レンズＬ１の焦点距離をｆ１、第２レンズＬ２の焦点距離をｆ２、第３レンズＬ３の焦点距離をｆ３、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の焦点距離をｆ４、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の焦点距離をｆ５、第６レンズＬ６の焦点距離をｆ６、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４と第５レンズＬ５の合成焦点距離をｆ４５、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２と第３レンズＬ３の合成焦点距離をｆ１２３、としたときの各特性値、最大半画角８５°のときの結像面ＩＭＧへの主光線入射角度（ＣＲＡ：Ｃｈｉｅｆ　Ｒａｙ　Ａｎｇｌｅ）、第４レンズ群Ｇ４の第４レンズＬ４の屈折率温度係数、第４レンズ群Ｇ４の第５レンズＬ５の屈折率温度係数、及び第６レンズＬ６の屈折率温度係数を示している。屈折率の温度係数は（×１０－５／℃）を省略して記載している。各種の焦点距離は、５４６ｎｍの波長の光線を用いて計算した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　（実施の形態２：撮像装置への適用例）
　図１３は、実施の形態２に係る撮像装置の断面図である。撮像装置２０は、撮像レンズ系１１と、撮像素子２１と、を備える。撮像レンズ系１１と、撮像素子２１と、は筐体（不図示）に収容されている。
　撮像素子２１は、受光した光を電気信号に変換する素子であり、例えば、ＣＣＤイメージセンサやＣＭＯＳイメージセンサが用いられる。撮像素子２１は、撮像レンズ系１１の結像位置に配置されている。なお、水平画角とは、撮像素子２１の水平方向に対応する画角である。
　なお、本発明は上記実施の形態に限られたものではなく、趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更することが可能である。例えば、本発明の撮像レンズ系の用途は、車載カメラや監視カメラに限定されるものではなく、携帯電話等の小型電子機器に搭載する等の他の用途にも用いることができる。
　また例えば、上記実施の形態１の接合レンズは、物体側から像側に向けて、第１のレンズ材料からなる物体側に凸の第１メニスカスレンズと、第２のレンズ材料からなる物体側に凸の第２メニスカスレンズとが、この順に配置され、前記第１メニスカスレンズの凹面と、前記第２メニスカスレンズの凸面とが、接着剤層により互いに接合された、負のパワーのメニスカス接合レンズであって、前記第１メニスカスレンズと前記第２メニスカスレンズとはパワーの符号が互いに逆であり、前記第１メニスカスレンズの凹面および前記第２メニスカスレンズの凸面がともに非球面からなるようにした。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１メニスカスレンズの凹面および、前記第２メニスカスレンズの凸面が互いに異なる非球面からなるようにしてもよい。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１メニスカスレンズの物体側面と前記第２メニスカスレンズの像側面とがともに非球面からなるようにしてもよい。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１のレンズ材料の屈折率の温度係数と、前記第２のレンズ材料の屈折率の温度係数とが、ともに正または負の同符号であるようにしてもよい。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１メニスカスレンズの焦点距離をｆ１、前記第２メニスカスレンズの焦点距離をｆ２として、条件式　－１．２＜ｆ１／ｆ２＜－０．６　（７）を満たすことが望ましい。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１メニスカスレンズが負のパワーを有し、前記第２メニスカスレンズが正のパワーを有することが望ましい。
　上記実施の形態１の接合レンズは、前記第１メニスカスレンズのアッベ数をν１、前記第２メニスカスレンズのアッベ数をν２としたとき、条件式　ν２－ν１≧２０　（８－１）を満たすこと、さらには、条件式　ν２－ν１≧２５　（８－２）、あるいは条件式　ν２－ν１≧３０　（８－３）を満たすことがより望ましい。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、物体側から像側に向かって順に、正のパワーを有する物体側レンズ群、絞り、正のパワーを有する像側レンズ群、よりなる撮像レンズ系であって、前記像側レンズ群は、負のパワーを有する接合レンズと、正のパワーを有するレンズ群、とからなる。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記物体側レンズ群が、像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ、負のパワーを有する第２レンズ、物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ、からなるようにしてもよい。
　上記実施の形態１の撮像レンズ系は、前記接合レンズが、物体側から像側に向けて、物体側に凸の第１メニスカスレンズと、物体側に凸の第２メニスカスレンズとが、この順に配置され、前記第１メニスカスレンズの凹面と、前記第２メニスカスレンズの凸面とが、接着剤層により互いに接合された負のパワーの接合レンズであって、前記第１メニスカスレンズと前記第２メニスカスレンズとはパワーの符号が互いに逆であるようにしてもよい。
Ｌ１　第１レンズ
Ｌ２　第２レンズ
Ｌ３　第３レンズ
Ｌ４　第４レンズ
Ｌ５　第５レンズ
Ｌ６　第６レンズ
Ｇ４　第４レンズ群
ＳＴＯＰ　絞り
ＩＭＧ　結像面
１１　撮像レンズ系
１２　ＩＲカットフィルタ
１３　カバーガラス
２０　撮像装置
２１　撮像素子

Claims (22)

  1. 　物体側から像側に向けて、
    　第１のレンズ材料からなる物体側に凸の第１メニスカスレンズと、
    　第２のレンズ材料からなる物体側に凸の第２メニスカスレンズとが、この順に配置され、
    　前記第１メニスカスレンズの凹面と、前記第２メニスカスレンズの凸面とが、接着剤層により互いに接合された、負のパワーのメニスカス接合レンズであって、
    　前記第１メニスカスレンズと前記第２メニスカスレンズとはパワーの符号が互いに逆であり、
    　前記第１メニスカスレンズの凹面および前記第２メニスカスレンズの凸面がともに非球面からなる接合レンズ。
  2. 　前記第１メニスカスレンズの凹面および、前記第２メニスカスレンズの凸面が互いに異なる非球面からなる請求項１に記載の接合レンズ。
  3. 　前記第１メニスカスレンズの物体側面と前記第２メニスカスレンズの像側面とがともに非球面からなる請求項１記載の接合レンズ。
  4. 　前記第１のレンズ材料の屈折率の温度係数と、前記第２のレンズ材料の屈折率の温度係数とが、ともに正または負の同符号である請求項１記載の接合レンズ。
  5. 　前記第１メニスカスレンズの焦点距離をｆ１、前記第２メニスカスレンズの焦点距離をｆ２と定義したとき、下記条件式（７）を満たす請求項１記載の接合レンズ。
    　－１．２＜ｆ１／ｆ２＜－０．６　（７）
  6. 　前記第１メニスカスレンズが負のパワーを有し、前記第２メニスカスレンズが正のパワーを有する請求項１記載の接合レンズ。
  7. 　前記第１メニスカスレンズのアッベ数をν１、前記第２メニスカスレンズのアッベ数をν２と定義したとき、下記条件式（８）を満たす請求項１記載の接合レンズ。
    　ν２－ν１≧２０　（８）
  8. 　物体側から像側に向かって順に、
    　正のパワーを有する物体側レンズ群、
    　絞り、
    　正のパワーを有する像側レンズ群、
    　よりなる撮像レンズ系であって、
    　前記像側レンズ群は、
    　負のパワーを有する接合レンズと、
    　正のパワーを有するレンズ群、
    　とからなる、撮像レンズ系。
  9. 　前記物体側レンズ群が、
    　像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ、
    　負のパワーを有する第２レンズ、
    　物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ、
    　からなる請求項８記載の撮像レンズ系。
  10. 　前記接合レンズが、
    　物体側から像側に向けて、
    　物体側に凸の第１メニスカスレンズと、
    　物体側に凸の第２メニスカスレンズとが、
    　この順に配置され、
    　前記第１メニスカスレンズの凹面と、
    　前記第２メニスカスレンズの凸面とが、
    　接着剤層により互いに接合された負のパワーの接合レンズであって、
    　前記第１メニスカスレンズと前記第２メニスカスレンズとはパワーの符号が互いに逆である請求項８記載の撮像レンズ系。
  11. 　半画角が８５°以上の請求項８記載の撮像レンズ系。
  12. 　Ｆナンバが２．０以下の請求項８記載の撮像レンズ系。
  13. 　物体側から像側に向かって順に、
    　像側が凹形状である、負のパワーを有する第１レンズ、
    　像側が凹形状である、負のパワーを有する第２レンズ、
    　物体側が凸形状である、正のパワーを有する第３レンズ、
    　絞り、
    　像側が凹形状である、負のパワーを有する第４レンズ、
    　物体側が凸形状である、正のパワーを有する第５レンズ、
    　像側が凸形状である、正のパワーを有する第６レンズ、とからなる撮像レンズ系であって、
    　前記第４レンズの像側レンズ面と、前記第５レンズの物体側レンズ面とを接合され、
    　前記第４レンズと前記第５レンズの合成パワーが負のパワーである撮像レンズ系。
  14. 　前記第５レンズの像側が凹形状である、請求項１３に記載の撮像レンズ系。
  15. 　前記第４レンズと前記第４レンズの合成焦点距離をｆ４、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（１）を満たす請求項１３に記載の撮像レンズ系。
    　－１１０＜ｆ４５／ｆ＜－４．６　　　（１）
  16. 　前記第４レンズ、前記第５レンズ及び前記第６レンズのいずれかが、非球面レンズである請求項１３に記載の撮像レンズ系。
  17. 　前記第６レンズの焦点距離をｆ６、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（２）を満たす請求項１３に記載の撮像レンズ系。
    　１．７＜ｆ６／ｆ＜２．４　　　（２）
  18. 　前記第４レンズの焦点距離をｆ４、前記第５レンズの焦点距離をｆ５と定義したときに、下記の条件式（３）を満たす請求項１３に記載の撮像レンズ系。
    　－１．２＜ｆ４／ｆ５＜－０．６　　　（３）
  19. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１、前記第２レンズの焦点距離をｆ２、前記第３レンズの焦点距離をｆ３、レンズ系全体の焦点距離をｆと定義したときに、下記の条件式（４）、（５）及び（６）の全てを満たす請求項１３に記載の撮像レンズ系。
    　－１３＜ｆ１／ｆ＜－５　　　　　　（４）
    　－２．１＜ｆ２／ｆ＜－１．４　　　（５）
    　２．５＜ｆ３／ｆ＜３．０　　　　　（６）
  20. 　前記第４レンズ、前記第５レンズ及び前記第６レンズが、全て屈折率温度係数が負である材料で構成されている、または全て屈折率温度係数が正である材料で構成されている請求項１４に記載の撮像レンズ系。
  21. 　前記第４レンズ及び前記第５レンズは、プラスチックレンズであり、前記第６レンズは、ガラスレンズである請求項１５に記載の撮像レンズ系。
  22. 　請求項８から２１のいずれかの撮像レンズ系と、前記撮像レンズ系の焦点位置に配置された撮像素子と、を備える撮像装置。
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