JP2008216591A

JP2008216591A - ズームレンズ

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Publication number: JP2008216591A
Application number: JP2007053275A
Authority: JP
Inventors: Hirochika Taguchi; 博規田口; Hiroyuki Taira; 広行平; Yuko Watanabe; 祐子渡辺
Original assignee: Tamron Co Ltd
Current assignee: Tamron Co Ltd
Priority date: 2007-03-02
Filing date: 2007-03-02
Publication date: 2008-09-18
Anticipated expiration: 2027-03-02
Also published as: US20080212203A1; US7652827B2; JP4995599B2

Abstract

【課題】広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供する。
【解決手段】このズームレンズ１００は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂が配置されて構成される。特に、第２レンズ群Ｇ₁₂は、物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₁₂₁、非球面が形成され前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₁₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₁₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₁₂₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₁₂₅が配置されて構成されている。第３レンズＬ₁₂₃と第４レンズＬ₁₂₄とは接合されており、接合面の凹面は結像面側に向けられている。そして、所定の条件を満足することで、メガピクセル化に対応可能になる。
【選択図】図１

Description

この発明は、メガピクセル化された撮像素子にも対応可能な、小型大口径で高い光学性能を備えたズームレンズに関する。

近年、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラなど、種々の電子撮像装置が普及している。このような電子撮像装置の多くは、撮影レンズとしてズームレンズを搭載している。そして、近年の電子撮像装置の小型化にともない、電子撮像装置に搭載されるズームレンズもより一層の小型化が要求されており、このような要求を満足すべく、小型広角のズームレンズが数多く提案されている（たとえば、特許文献１〜３を参照。）。

監視カメラ用のレンズにおいては、薄暗い場所をより広い範囲まで監視できる広角大口径ズームレンズが望まれてきたが、撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳなど）のメガピクセル化が促進されたことで、被写体のより細やかな特徴を確認できるいわゆるメガピクセル対応レンズへの期待が高まっている。そこで、撮像素子のメガピクセル化に対応可能なズームレンズも登場してきている（たとえば、非特許文献１を参照。）。

特許第３６００８７０号公報特開２００６−１１９５７４号公報特開２００２−２７７７３７号公報 "ＣＢＣ株式会社ホームページ"、［ｏｎｌｉｎｅ］、［平成１９年２月１９日検索］、インターネット＜ＵＲＬ：http://www.computar.jp/cbc_program/OUT_FILEUPLOAD_B/49.pdf＞

メガピクセル対応の電子撮像装置用レンズでは、被写体のより細やかな特徴を確認できるようにするため、画面周辺で発生する諸収差まで良好に補正できることが要求される。

しかしながら、上記特許文献１〜３に記載のズームレンズは、軸上色収差や球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することが困難であるため、メガピクセル対応の電子撮像装置用レンズとしては不適切なものである。

また、上記非特許文献１に記載のレンズは、撮像素子のメガピクセル化には一応対応してはいるものの、広角端の画角が７６°しかない。すなわち、上記非特許文献１に記載のレンズを搭載した監視カメラを部屋の角に設置した場合に、画角が狭いため死角が生じてしまい、死角をつくらないためには２台以上必要になるという問題がある。

この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、画角が１１０°以上あり、広い範囲を撮影が可能な広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的とする。

上述した課題を解決し、目的を達成するため、請求項１の発明にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって焦点距離を変えるズームレンズであって、前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、非球面が形成され物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、以下の条件式を満足することを特徴とする。
Ｎｄ₂₁＞１．８
νｄ₂₄＞８０
ただし、Ｎｄ₂₁は前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ₂₄は前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。

この請求項１に記載の発明によれば、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができる。

また、請求項２の発明にかかるズームレンズは、請求項１に記載の発明において、前記第２レンズ群の第５レンズの最も物体側の面に、非球面が形成されていることを特徴とする。

この請求項２に記載の発明によれば、より効果的に球面収差やコマ収差の発生を抑制することができる。

また、請求項３の発明にかかるズームレンズは、請求項１または２に記載の発明において、前記第２レンズ群の第１レンズの少なくとも１面には、非球面が形成されていることを特徴とする。

この請求項３に記載の発明によれば、より効果的に諸収差の発生を抑制することができる。

また、請求項４の発明にかかるズームレンズは、請求項１〜３のいずれか一つに記載の発明において、前記第２レンズ群に含まれる第３レンズと第４レンズとの接合面の凹面が結像面側を向いていることを特徴とする。

この請求項４に記載の発明によれば、軸上色収差および倍率の色収差を小さくするとともに、歪曲収差、非点収差の発生を抑制することができる。

また、請求項５の発明にかかるズームレンズは、請求項１〜４のいずれか一つに記載の発明において、前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、以下の条件式を満足することを特徴とする。
Ｎｄ₁₁＞１．７
Ｎｄ₁₃＞１．７
Ｎｄ₁₄＞１．７
νｄ₁₃＞νｄ₁₄
ただし、Ｎｄ₁₁は前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ₁₃は記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ₁₄は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ₁₃は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数、νｄ₁₄は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。

この請求項５に記載の発明によれば、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な、より高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができる。

この発明によれば、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することができるという効果を奏する。

以下、この発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。

この発明の実施の形態にかかるズームレンズは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成される。このズームレンズは、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。

前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および正の屈折力を有する第５レンズが配置されて構成されている。前記第３レンズと前記第４レンズとは、接合されている。また、前記第５レンズは２枚以上のレンズで構成してもよい。

前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および正の屈折力を有する第５レンズが配置されて構成されている。前記第２レンズには、非球面が形成されている。前記第３レンズと前記第４レンズとは、接合されている。また、前記第５レンズは２枚以上のレンズで構成してもよい。

この発明は、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズを提供することを目的としている。この目的を達成するためには、画面周辺で発生する諸収差まで良好に補正できることが要求される。そこで、かかる要求を満たすため、以下に示すような各種条件を設定している。

この実施の形態にかかるズームレンズは、広角大口径であり、また前記第１レンズ群は負の屈折力を有しているため、前記第１レンズ群から発散された光束は、前記第２レンズ群の非常に高い位置に入射し、これが高次の球面収差やコマ収差を発生させる原因となる。

そこで、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ₂₁とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１）Ｎｄ₂₁＞１．８

この条件式（１）を満足することにより、前記第２レンズ群の第１レンズから発せられる光束を収束させ、第２レンズ以降の光束の入射位置を低くすることができる。また、前述のように、前記第２レンズ群の第２レンズには非球面が形成されていることから、効果的に高次の球面収差やコマ収差の発生を抑制することができる。そして、さらに前記第２レンズ群の第３レンズ以降の光束の入射位置を低くすることができることから、第３レンズ以降における高次の球面収差やコマ収差の発生も抑制することができる。

また、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ₂₄とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２） νｄ₂₄＞８０

この条件式（２）を満足することで、前記第２レンズ群を構成する第３レンズと第４レンズとを接合したこととあいまって、軸上色収差および倍率の色収差を小さくすることができる。

また、この実施の形態にかかるズームレンズでは、さらに、前記第２レンズ群の第５レンズの物体側面に非球面を形成することにより、より効果的に球面収差やコマ収差の発生を抑制することができる。さらに加えて、前記第２レンズ群の第１レンズの少なくても１面に非球面を形成することで、より効果的に諸収差の発生を抑制することができる。

また、前記第２レンズ群に含まれる第３レンズと第４レンズとの接合面の凹面を結像面側に向けることで、軸上色収差および倍率の色収差を小さくするとともに、歪曲収差、非点収差の発生を抑制することができる。

さらに、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ₁₁、前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ₁₃、前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率をＮｄ₁₄とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３）Ｎｄ₁₁＞１．７
（４）Ｎｄ₁₃＞１．７
（５）Ｎｄ₁₄＞１．７

この条件式（３）〜（５）を満足することで、コマ収差、歪曲収差および非点収差の発生を抑制することができる。

さらに、この実施の形態にかかるズームレンズでは、前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ₁₃、前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数をνｄ₁₄とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（６） νｄ₁₃＞νｄ₁₄

この条件式（６）を満足することで、前記第１レンズ群を構成する第３レンズと第４レンズとを接合したこととあいまって、倍率の色収差を小さくすることができる。

また、前記第１レンズ群は、前述のように正の屈折力を有する第５レンズを最も結像面側に配置したことにより、コマ収差や球面収差の発生を抑制することができる。

以上説明したように、この実施の形態にかかるズームレンズは、上記のような特徴を備えているので、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズになる。さらに、このズームレンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成されていることにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。

なお、上記条件式（１）〜（５）で示された各数値の範囲は、当該数値の近傍値であれば、この発明で期待される効果は得られる。

以下、この発明にかかるズームレンズの実施例を示す。

（実施例１）
図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ１００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₁₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₁₂が配置されて構成される。このズームレンズ１００は、第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ₁₁と第２レンズ群Ｇ₁₂との間には、絞りＳＴＰが配置される。

第１レンズ群Ｇ₁₁は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ₁₁₁、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ₁₁₂、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ₁₁₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₁₁₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₁₁₅が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ₁₁₃と第４レンズＬ₁₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₁₂は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₁₂₁、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₁₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₁₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₁₂₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₁₂₅が配置されて構成されている。第２レンズＬ₁₂₂の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ₁₂₃と第４レンズＬ₁₂₄とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ₁₂₅の両面にも、非球面が形成されている。

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）

（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₁₂の第１レンズＬ₁₂₁におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ₂₁)＝1.83481

（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₁₂の第４レンズＬ₁₂₄におけるｄ線のアッベ数(νｄ₂₄)＝81.6

（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₁₁の第１レンズＬ₁₁₁におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₁）＝1.83481

（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₁₁の第３レンズＬ₁₁₃におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₃）＝1.77250

（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₁₁の第４レンズＬ₁₁₄におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₄）＝1.84666

（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₁₁の第３レンズＬ₁₁₃におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₃）＝49.6
第１レンズ群Ｇ₁₁の第４レンズＬ₁₁₄におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₄）＝23.8

ｒ₁＝60.6033
ｄ₁＝1.2 ｎｄ₁＝1.83481 νｄ₁＝42.7
ｒ₂＝10.8740
ｄ₂＝2.05
ｒ₃＝18.7901
ｄ₃＝1.1 ｎｄ₂＝1.77250 νｄ₂＝49.6
ｒ₄＝10.1709
ｄ₄＝3.58
ｒ₅＝-49.6783
ｄ₅＝0.8 ｎｄ₃＝1.77250 νｄ₃＝49.6
ｒ₆＝14.0473
ｄ₆＝2.2 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.8
ｒ₇＝24.1536
ｄ₇＝0.7
ｒ₈＝21.0585
ｄ₈＝2.2 ｎｄ₅＝1.84666 νｄ₅＝23.8
ｒ₉＝491.3684
ｄ₉＝28.03（広角端）〜4.29（望遠端）
ｒ₁₀＝14.9565
ｄ₁₀＝3.8 ｎｄ₆＝1.83481 νｄ₆＝42.7
ｒ₁₁＝-357.1039
ｄ₁₁＝0.15
ｒ₁₂＝14.1240（非球面）
ｄ₁₂＝2.6 ｎｄ₇＝1.58313 νｄ₇＝59.5
ｒ₁₃＝46.6858（非球面）
ｄ₁₃＝0.7
ｒ₁₄＝325.9099
ｄ₁₄＝1 ｎｄ₈＝1.92286 νｄ₈＝20.9
ｒ₁₅＝10.2931
ｄ₁₅＝3.5 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.6
ｒ₁₆＝15.6119
ｄ₁₆＝1
ｒ₁₇＝14.0429（非球面）
ｄ₁₇＝3.2 ｎｄ₁₀＝1.58313 νｄ₁₀＝59.5
ｒ₁₈＝-13.2892（非球面）
ｄ₁₈＝8.13（広角端）〜14.66（望遠端）
ｒ₁₉＝∞

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１２面）
ｋ＝8.27400×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.00359×10^-4，Ｃ＝-3.83431×10^-7，
Ｄ＝-5.88011×10^-8，Ｅ＝5.12547×10^-10
（第１３面）
ｋ＝8.60080，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.76037×10^-5，Ｃ＝-2.72848×10^-7，
Ｄ＝-3.95440×10^-8，Ｅ＝5.43116×10^-10
（第１７面）
ｋ＝2.47570，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.91850×10^-4，Ｃ＝-3.29584×10^-7，
Ｄ＝-7.51468×10^-9，Ｅ＝3.15114×10^-10
（第１８面）
ｋ＝9.08200×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.92502×10^-5，Ｃ＝-1.51006×10^-7，
Ｄ＝-4.92045×10^-9，Ｅ＝2.71461×10^-12

また、図２は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

（実施例２）
図３は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ２００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₂₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₂₂が配置されて構成される。このズームレンズ２００は、第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ₂₁と第２レンズ群Ｇ₂₂との間には、絞りＳＴＰが配置される。

第１レンズ群Ｇ₂₁は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ₂₁₁、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ₂₁₂、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ₂₁₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₂₁₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₂₁₅が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ₂₁₃と第４レンズＬ₂₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₂₂は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₂₂₁、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₂₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₂₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₂₂₄、および正の屈折力を有する２枚のレンズからなる第５レンズＬ₂₂₅が配置されて構成されている。第２レンズＬ₂₂₂の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ₂₂₃と第４レンズＬ₂₂₄とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ₂₂₅の最も前記物体側面にも、非球面が形成されている。

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）

（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₂₂の第１レンズＬ₂₂₁におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ₂₁)＝1.83481

（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₂₂の第４レンズＬ₂₂₄におけるｄ線のアッベ数(νｄ₂₄)＝81.6

（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₂₁の第１レンズＬ₂₁₁におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₁）＝1.83400

（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₂₁の第３レンズＬ₂₁₃におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₃）＝1.77250

（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₂₁の第４レンズＬ₂₁₄におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₄）＝1.84666

（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₂₁の第３レンズＬ₂₁₃におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₃）＝49.6
第１レンズ群Ｇ₂₁の第４レンズＬ₂₁₄におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₄）＝23.8

ｒ₁＝55.8123
ｄ₁＝1.2 ｎｄ₁＝1.83400 νｄ₁＝37.2
ｒ₂＝10.9411
ｄ₂＝2.05
ｒ₃＝15.1739
ｄ₃＝1.1 ｎｄ₂＝1.51633 νｄ₂＝64.2
ｒ₄＝9.0642
ｄ₄＝3.58
ｒ₅＝-44.4381
ｄ₅＝0.8 ｎｄ₃＝1.77250 νｄ₃＝49.6
ｒ₆＝11.4504
ｄ₆＝2.2 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.8
ｒ₇＝18.6833
ｄ₇＝0.7
ｒ₈＝18.2720
ｄ₈＝2.2 ｎｄ₅＝1.84666 νｄ₅＝23.8
ｒ₉＝150.5239
ｄ₉＝28.60（広角端）〜4.43（望遠端）
ｒ₁₀＝16.1642
ｄ₁₀＝3.8 ｎｄ₆＝1.83481 νｄ₆＝42.7
ｒ₁₁＝-99.2546
ｄ₁₁＝0.15
ｒ₁₂＝12.0389（非球面）
ｄ₁₂＝2.6 ｎｄ₇＝1.58313 νｄ₇＝59.5
ｒ₁₃＝33.1910（非球面）
ｄ₁₃＝0.7
ｒ₁₄＝451.9460
ｄ₁₄＝1 ｎｄ₈＝1.92286 νｄ₈＝20.9
ｒ₁₅＝9.6171
ｄ₁₅＝3.5 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.6
ｒ₁₆＝14.7193
ｄ₁₆＝1
ｒ₁₇＝16.9707（非球面）
ｄ₁₇＝3.2 ｎｄ₁₀＝1.69350 νｄ₁₀＝53.2
ｒ₁₈＝-35.2893
ｄ₁₈＝0.3
ｒ₁₉＝142.9618
ｄ₁₉＝2 ｎｄ₁₁＝1.77250 νｄ₁₁＝49.6
ｒ₂₀＝-31.6496
ｄ₂₀＝6.65（広角端）〜13.13（望遠端）
ｒ₂₁＝∞

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１２面）
ｋ＝9.44000×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.13258×10^-5，Ｃ＝-1.39439×10^-6，
Ｄ＝-4.80023×10^-8，Ｅ＝-1.86387×10^-10
（第１３面）
ｋ＝8.95650，Ａ＝0，
Ｂ＝5.02498×10^-5，Ｃ＝-4.17564×10^-6，
Ｄ＝-4.78727×10^-8，Ｅ＝4.69304×10^-10
（第１７面）
ｋ＝4.91630，Ａ＝0，
Ｂ＝-2.37108×10^-4，Ｃ＝-1.51533×10^-6，
Ｄ＝-3.67432×10^-8，Ｅ＝4.28340×10^-10

また、図４は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

（実施例３）
図５は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ３００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₃₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₃₂が配置されて構成される。このズームレンズ３００は、第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ₃₁と第２レンズ群Ｇ₃₂との間には、絞りＳＴＰが配置される。

第１レンズ群Ｇ₃₁は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ₃₁₁、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ₃₁₂、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ₃₁₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₃₁₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₃₁₅が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ₃₁₃と第４レンズＬ₃₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₃₂は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₃₂₁、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₃₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₃₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₃₂₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₃₂₅が配置されて構成されている。第１レンズＬ₃₂₁の前記物体側面には、非球面が形成されている。第２レンズＬ₃₂₂の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ₃₂₃と第４レンズＬ₃₂₄とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ₃₂₅の両面にも、非球面が形成されている。

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.6（望遠端）
画角（２ω）＝119°（広角端）〜44°（望遠端）

（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₃₂の第１レンズＬ₃₂₁におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ₂₁)＝1.88300

（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₃₂の第４レンズＬ₃₂₄におけるｄ線のアッベ数(νｄ₂₄)＝81.6

（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₃₁の第１レンズＬ₃₁₁におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₁）＝1.83481

（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₃₁の第３レンズＬ₃₁₃におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₃）＝1.77250

（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₃₁の第４レンズＬ₃₁₄におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₄）＝1.84666

（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₃₁の第３レンズＬ₃₁₃におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₃）＝49.6
第１レンズ群Ｇ₃₁の第４レンズＬ₃₁₄におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₄）＝23.8

ｒ₁＝64.9127
ｄ₁＝1.2 ｎｄ₁＝1.83481 νｄ₁＝42.7
ｒ₂＝10.9174
ｄ₂＝2.05
ｒ₃＝18.9499
ｄ₃＝1.1 ｎｄ₂＝1.77250 νｄ₂＝49.6
ｒ₄＝10.0782
ｄ₄＝3.5
ｒ₅＝-49.4618
ｄ₅＝0.8 ｎｄ₃＝1.77250 νｄ₃＝49.6
ｒ₆＝14.8542
ｄ₆＝2.2 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.8
ｒ₇＝23.6065
ｄ₇＝0.7
ｒ₈＝20.7533
ｄ₈＝2.2 ｎｄ₅＝1.84666 νｄ₅＝23.8
ｒ₉＝498.2260
ｄ₉＝27.60（広角端）〜4.33（望遠端）
ｒ₁₀＝15.0799（非球面）
ｄ₁₀＝4.2 ｎｄ₆＝1.88330 νｄ₆＝40.8
ｒ₁₁＝-488.0928
ｄ₁₁＝0.15
ｒ₁₂＝14.2660（非球面）
ｄ₁₂＝2.6 ｎｄ₇＝1.58313 νｄ₇＝59.5
ｒ₁₃＝46.0664（非球面）
ｄ₁₃＝0.7
ｒ₁₄＝488.9254
ｄ₁₄＝1 ｎｄ₈＝1.92286 νｄ₈＝20.9
ｒ₁₅＝9.7322
ｄ₁₅＝3.5 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.6
ｒ₁₆＝16.5501
ｄ₁₆＝1
ｒ₁₇＝13.8353（非球面）
ｄ₁₇＝3.2 ｎｄ₁₀＝1.58313 νｄ₁₀＝59.5
ｒ₁₈＝-13.5661（非球面）
ｄ₁₈＝7.99（広角端）〜14.70（望遠端）
ｒ₁₉＝∞

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１０面）
ｋ＝9.79300×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.15675×10^-6，Ｃ＝-1.3581×10^-8，
Ｄ＝-1.61354×10^-10，Ｅ＝-1.34196×10^-12
（第１２面）
ｋ＝8.44700×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.97588×10^-5，Ｃ＝-3.55011×10^-7，
Ｄ＝-5.82412×10^-8，Ｅ＝5.23118×10^-10
（第１３面）
ｋ＝8.19940，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.83212×10^-5，Ｃ＝-2.93684×10^-7，
Ｄ＝-4.02161×10^-8，Ｅ＝5.32036×10^-10
（第１７面）
ｋ＝2.51040，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86883×10^-4，Ｃ＝-3.53290×10^-7，
Ｄ＝-5.27952×10^-9，Ｅ＝3.92750×10^-10
（第１８面）
ｋ＝8.91600×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.86305×10^-5，Ｃ＝3.13142×10^-9，
Ｄ＝-7.96596×10^-10，Ｅ＝9.16774×10^-11

また、図６は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

（実施例４）
図７は、実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ４００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₄₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₄₂が配置されて構成される。このズームレンズ４００は、第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ₄₁と第２レンズ群Ｇ₄₂との間には、絞りＳＴＰが配置される。

第１レンズ群Ｇ₄₁は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ₄₁₁、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ₄₁₂、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ₄₁₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₄₁₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₄₁₅が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ₄₁₃と第４レンズＬ₄₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₄₂は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₄₂₁、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₄₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₄₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₄₂₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₄₂₅が配置されて構成されている。第１レンズＬ₄₂₁の結像面側の面には、非球面が形成されている。第２レンズＬ₄₂₂の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ₄₂₃と第４レンズＬ₄₂₄とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第５レンズＬ₄₂₅の両面にも、非球面が形成されている。

以下、実施例４にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₄₂の第１レンズＬ₄₂₁におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ₂₁)＝1.83481

（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₄₂の第４レンズＬ₄₂₄におけるｄ線のアッベ数(νｄ₂₄)＝81.6

（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₄₁の第１レンズＬ₄₁₁におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₁）＝1.83481

（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₄₁の第３レンズＬ₄₁₃におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₃）＝1.77250

（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₄₁の第４レンズＬ₄₁₄におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₄）＝1.84666

（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₄₁の第３レンズＬ₄₁₃におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₃）＝49.6
第１レンズ群Ｇ₄₁の第４レンズＬ₄₁₄におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₄）＝23.8

ｒ₁＝64.9079
ｄ₁＝1.2 ｎｄ₁＝1.83481 νｄ₁＝42.7
ｒ₂＝10.9922
ｄ₂＝2.05
ｒ₃＝19.5773
ｄ₃＝1.1 ｎｄ₂＝1.77250 νｄ₂＝49.6
ｒ₄＝10.3857
ｄ₄＝3.58
ｒ₅＝-46.9958
ｄ₅＝0.8 ｎｄ₃＝1.77250 νｄ₃＝49.6
ｒ₆＝19.0159
ｄ₆＝2.2 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.8
ｒ₇＝24.4858
ｄ₇＝0.7
ｒ₈＝21.7135
ｄ₈＝2.5 ｎｄ₅＝1.92286 νｄ₅＝20.9
ｒ₉＝379.1354
ｄ₉＝28.09（広角端）〜3.45（望遠端）
ｒ₁₀＝14.8432
ｄ₁₀＝4 ｎｄ₆＝1.83481 νｄ₆＝42.7
ｒ₁₁＝-422.4805（非球面）
ｄ₁₁＝0.15
ｒ₁₂＝14.0188（非球面）
ｄ₁₂＝2.6 ｎｄ₇＝1.58313 νｄ₇＝59.5
ｒ₁₃＝48.5354（非球面）
ｄ₁₃＝0.7
ｒ₁₄＝455.5553
ｄ₁₄＝1 ｎｄ₈＝1.92286 νｄ₈＝20.9
ｒ₁₅＝10.1482
ｄ₁₅＝3.5 ｎｄ₉＝1.49700 νｄ₉＝81.6
ｒ₁₆＝15.9114
ｄ₁₆＝1
ｒ₁₇＝13.7916（非球面）
ｄ₁₇＝3.2 ｎｄ₁₀＝1.58313 νｄ₁₀＝59.5
ｒ₁₈＝-13.5985（非球面）
ｄ₁₈＝7.94（広角端）〜15.73（望遠端）
ｒ₁₉＝∞

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１１面）
ｋ＝-2.95000×10²，Ａ＝0，
Ｂ＝1.19722×10^-6，Ｃ＝3.56071×10^-8，
Ｄ＝5.97730×10^-10，Ｅ＝-4.50861×10^-12
（第１２面）
ｋ＝8.75700×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-9.95106×10^-5，Ｃ＝-2.07044×10^-7，
Ｄ＝-5.89465×10^-8，Ｅ＝5.14731×10^-10
（第１３面）
ｋ＝9.35610，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.61820×10^-5，Ｃ＝-3.29212×10^-7，
Ｄ＝-3.94493×10^-8，Ｅ＝5.06525×10^-10
（第１７面）
ｋ＝2.38150，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.83180×10^-4，Ｃ＝-7.18720×10^-7，
Ｄ＝-1.87515×10^-9，Ｅ＝4.33226×10^-10
（第１８面）
ｋ＝8.42900×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.64406×10^-5，Ｃ＝1.49696×10^-7，
Ｄ＝-9.79469×10^-10，Ｅ＝2.92381×10^-10

また、図８は、実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

（実施例５）
図９は、実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズ５００は、図示しない物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ₅₁、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ₅₂が配置されて構成される。このズームレンズ５００は、第１レンズ群Ｇ₅₁と第２レンズ群Ｇ₅₂との間隔を変化させることによって、焦点距離を変える。また、第１レンズ群Ｇ₅₁と第２レンズ群Ｇ₅₂との間には、絞りＳＴＰが配置される。

第１レンズ群Ｇ₅₁は、前記物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズＬ₅₁₁、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズＬ₅₁₂、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズＬ₅₁₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₅₁₄、および正の屈折力を有する２枚のレンズからなる第５レンズＬ₅₁₅が配置されて構成されている。また、第３レンズＬ₅₁₃と第４レンズＬ₅₁₄とは、接合されている。

第２レンズ群Ｇ₅₂は、前記物体側から順に、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズＬ₅₂₁、前記物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズＬ₅₂₂、負の屈折力を有する第３レンズＬ₅₂₃、正の屈折力を有する第４レンズＬ₅₂₄、および正の屈折力を有する第５レンズＬ₅₂₅が配置されて構成されている。第２レンズＬ₅₂₂の両面には、非球面が形成されている。第３レンズＬ₅₂₃と第４レンズＬ₅₂₄とは接合されており、接合面である凹面は結像面側に向けられている。また、第４レンズＬ₅₂₄の両面にも、非球面が形成されている。

以下、実施例５にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。

焦点距離（ｆ）＝3.09〜7.80mm
Ｆナンバ＝1.0（広角端）〜1.5（望遠端）
画角（２ω）＝118°（広角端）〜44°（望遠端）

（条件式（１）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₅₂の第１レンズＬ₅₂₁におけるｄ線の屈折率(Ｎｄ₂₁)＝1.83481

（条件式（２）に関する数値）
第２レンズ群Ｇ₅₂の第４レンズＬ₅₂₄におけるｄ線のアッベ数(νｄ₂₄)＝81.6

（条件式（３）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₅₁の第１レンズＬ₅₁₁におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₁）＝1.83481

（条件式（４）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₅₁の第３レンズＬ₅₁₃におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₃）＝1.77250

（条件式（５）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₅₁の第４レンズＬ₅₁₄におけるｄ線の屈折率（Ｎｄ₁₄）＝1.84666

（条件式（６）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ₅₁の第３レンズＬ₅₁₃におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₃）＝49.6
第１レンズ群Ｇ₅₁の第４レンズＬ₅₁₄におけるｄ線のアッベ数（νｄ₁₄）＝23.8

ｒ₁＝60.5734
ｄ₁＝1.2 ｎｄ₁＝1.83481 νｄ₁＝42.7
ｒ₂＝11.1643
ｄ₂＝2.06
ｒ₃＝26.2792
ｄ₃＝1.1 ｎｄ₂＝1.77250 νｄ₂＝49.6
ｒ₄＝11.1041
ｄ₄＝3.59
ｒ₅＝-50.546
ｄ₅＝0.8 ｎｄ₃＝1.77250 νｄ₃＝49.6
ｒ₆＝14.4653
ｄ₆＝2.2 ｎｄ₄＝1.84666 νｄ₄＝23.8
ｒ₇＝23.2261
ｄ₇＝0.5
ｒ₈＝47.2195
ｄ₈＝1.5 ｎｄ₅＝1.84666 νｄ₅＝23.8
ｒ₉＝105.2362
ｄ₉＝0.2
ｒ₁₀＝23.2419
ｄ₁₀＝2.2 ｎｄ₆＝1.84666 νｄ₆＝23.8
ｒ₁₁＝131.754
ｄ₁₁＝26.44（広角端）〜3.19（望遠端）
ｒ₁₂＝14.4618
ｄ₁₂＝3.8 ｎｄ₇＝1.83481 νｄ₇＝42.7
ｒ₁₃＝-463.3355
ｄ₁₃＝0.15
ｒ₁₄＝14.9229（非球面）
ｄ₁₄＝2.6 ｎｄ₈＝1.58313 νｄ₈＝59.5
ｒ₁₅＝62.3666（非球面）
ｄ₁₅＝0.7
ｒ₁₆＝254.2529
ｄ₁₆＝1 ｎｄ₉＝1.92286 νｄ₉＝20.9
ｒ₁₇＝10.0434（非球面）
ｄ₁₇＝3.5 ｎｄ₁₀＝1.49700 νｄ₁₀＝81.6
ｒ₁₈＝15.2948（非球面）
ｄ₁₈＝1
ｒ₁₉＝14.4335
ｄ₁₉＝3.2 ｎｄ₁₁＝1.58313 νｄ₁₁＝59.5
ｒ₂₀＝-13.4136
ｄ₂₀＝8.04（広角端）〜14.68（望遠端）
ｒ₂₁＝∞

円錐係数（ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ）
（第１４面）
ｋ＝7.30200×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-1.07745×10^-4，Ｃ＝-3.84171×10^-7，
Ｄ＝-5.65524×10^-8，Ｅ＝5.15563×10^-10
（第１５面）
ｋ＝1.56235×10，Ａ＝0，
Ｂ＝-4.11663×10^-5，Ｃ＝-2.26754×10^-7，
Ｄ＝-3.67543×10^-8，Ｅ＝4.80302×10^-10
（第１７面）
ｋ＝2.67600，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.93389×10^-4，Ｃ＝-1.11715×10^-7，
Ｄ＝-3.73849×10^-8，Ｅ＝1.21867×10^-9
（第１８面）
ｋ＝9.65000×10^-1，Ａ＝0，
Ｂ＝-3.97337×10^-5，Ｃ＝-5.49935×10^-7，
Ｄ＝7.11544×10^-9，Ｅ＝2.52492×10^-10

また、図１０は、実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ＦｎｏはＦナンバ、２ωは画角を示す。また、ｇはｇ線（λ＝５４６.０７ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｃはＣ線（λ＝６５６．３ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図における符号ΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。

なお、上記数値データにおいて、ｒ₁，ｒ₂，・・・・は各レンズの曲率半径、ｄ₁，ｄ₂，・・・・は各レンズの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ₁，ｎｄ₂，・・・・は各レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ₁，νｄ₂，・・・・は各レンズにおけるｄ線のアッベ数を示している。

また、上記各非球面形状は、光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＹ軸をとり、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。

ただし、Ｒは近軸曲率半径、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅはそれぞれ２次，４次，６次，８次，１０次の非球面係数である。

以上説明したように、この実施例にかかるズームレンズは、上記のような特徴を備えているので、広角大口径で、メガピクセル化された撮像素子に対応可能な高い光学性能を備えたズームレンズになる。すなわち、このズームレンズは、広角端の画角が１００°（水平画角が９０°）以上で、Ｆナンバも１．４程度以上あり、また、諸収差を良好に補正できるので、メガピクセル対応の電子撮像装置に最適である。さらに、このズームレンズは、適宜非球面が形成されたレンズを用いて構成したことにより、少ないレンズ枚数で諸収差を効果的に補正できるとともに、光学系の小型軽量化、製造コストの低減化を図ることができる。

以上のように、この発明のズームレンズは、メガピクセル対応のデジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、監視カメラなどの電子撮像装置に有用であり、特に、高い光学性能が要求される場合に最適である。

実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例４にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例４にかかるズームレンズの諸収差図である。実施例５にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。実施例５にかかるズームレンズの諸収差図である。

符号の説明

１００，２００，３００，４００，５００ズームレンズ
Ｇ₁₁，Ｇ₂₁，Ｇ₃₁，Ｇ₄₁，Ｇ₅₁、第１レンズ群
Ｇ₁₂，Ｇ₂₂，Ｇ₃₂，Ｇ₄₂，Ｇ₅₂、第２レンズ群
Ｌ₁₁₁，Ｌ₁₂₁，Ｌ₂₁₁，Ｌ₂₂₁，Ｌ₃₁₁，Ｌ₃₂₁，Ｌ₄₁₁，Ｌ₄₂₁，Ｌ₅₁₁，Ｌ₅₂₁第１レンズ
Ｌ₁₁₂，Ｌ₁₂₂，Ｌ₂₁₂，Ｌ₂₂₂，Ｌ₃₁₂，Ｌ₃₂₂，Ｌ₄₁₂，Ｌ₄₂₂，Ｌ₅₁₂，Ｌ₅₂₂第２レンズ
Ｌ₁₁₃，Ｌ₁₂₃，Ｌ₂₁₃，Ｌ₂₂₃，Ｌ₃₁₃，Ｌ₃₂₃，Ｌ₄₁₃，Ｌ₄₂₃，Ｌ₅₁₃，Ｌ₅₂₃第３レンズ
Ｌ₁₁₄，Ｌ₁₂₄，Ｌ₂₁₄，Ｌ₂₂₄，Ｌ₃₁₄，Ｌ₃₂₄，Ｌ₄₁₄，Ｌ₄₂₄，Ｌ₅₁₄，Ｌ₅₂₄第４レンズ
Ｌ₁₁₅，Ｌ₁₂₅，Ｌ₂₁₅，Ｌ₂₂₅，Ｌ₃₁₅，Ｌ₃₂₅，Ｌ₄₁₅，Ｌ₄₂₅，Ｌ₅₁₅，Ｌ₅₂₅第５レンズ
ＳＴＰ絞り

Claims

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、が配置されて構成され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔を変化させることによって焦点距離を変えるズームレンズであって、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第１レンズ、非球面が形成され物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する第２レンズ、負の屈折力を有する第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、
前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
Ｎｄ₂₁＞１．８
νｄ₂₄＞８０
ただし、Ｎｄ₂₁は前記第２レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ₂₄は前記第２レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。
前記第２レンズ群の第５レンズの最も物体側の面には、非球面が形成されていることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
前記第２レンズ群の第１レンズの少なくとも１面には、非球面が形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
前記第２レンズ群に含まれる第３レンズと第４レンズとの接合面の凹面が結像面側を向いていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のズームレンズ。
前記第１レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第１レンズ、負の屈折力を有するメニスカスレンズからなる第２レンズ、負の屈折力を有する両凹レンズからなる第３レンズ、正の屈折力を有する第４レンズ、および１枚以上の正の屈折力を有するレンズからなる第５レンズが配置されて構成され、
前記第３レンズと前記第４レンズとが接合されており、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一つに記載のズームレンズ。
Ｎｄ₁₁＞１．７
Ｎｄ₁₃＞１．７
Ｎｄ₁₄＞１．７
νｄ₁₃＞νｄ₁₄
ただし、Ｎｄ₁₁は前記第１レンズ群の第１レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ₁₃は記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線の屈折率、Ｎｄ₁₄は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線の屈折率、νｄ₁₃は前記第１レンズ群の第３レンズにおけるｄ線のアッベ数、νｄ₁₄は前記第１レンズ群の第４レンズにおけるｄ線のアッベ数を示す。