WO2017141616A1 - 鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法 - Google Patents

鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法 Download PDF

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grinding
width direction
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松原　行宏
優 長井
和久 岩永
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • B21B2015/0092—Welding in the rolling direction

Definitions

  • the present invention relates to a notching facility for notching a joining portion of a steel strip, a notching method, a cold rolling facility, and a cold rolling method.
  • notch notch
  • the notch notch is not good at the end of the steel strip because of its poor butting accuracy, welding becomes insufficient, and the strength tends to be low. Therefore, the low-strength portion (generally about 30 mm at the width of the plate) is cut off. There is also an aim.
  • Patent Document 2 discloses a method of notching in a substantially isosceles trapezoidal shape so that the maximum stress generation point is located other than the welded portion. Yes.
  • the notching method as described above cannot exert a sufficient effect particularly in cold rolling of brittle materials and high alloy materials such as silicon steel plates and high-tensile steel plates having a high Si and Mn content.
  • the present situation is that the joint fracture (welded fracture) in the hot rolling cannot be sufficiently prevented.
  • An object of the present invention is to provide a steel strip notching facility, a steel strip notching method, a cold rolling facility, and a cold rolling method that enable cold rolling without causing fracture.
  • the present inventors have described later in detail, but when notching the welded part by shearing as in the prior art, the end part in the plate width direction of the welded part thereby. Has been found to be work-hardened, which causes the weld to break. And in order to prevent such a welded part fracture
  • the present invention has been made based on the above idea and has the following features.
  • Steel strip notching equipment characterized by that.
  • Notching equipment for forming notches at both edges in the steel strip width direction of the joint between the rear end of the preceding steel strip and the tip of the subsequent steel strip, including both the steel strip width direction including the joint
  • a steel strip notching facility comprising grinding means for forming a notch by grinding an end face of an edge.
  • a notching method in which notches are formed at both edges in the steel strip width direction of the joint where the rear end of the preceding steel strip and the tip of the subsequent steel strip are joined, and the width of the steel strip including the joint is included.
  • the first step notch is formed by shearing both edges in the direction, and then the second step notch is formed by grinding the end faces of both edges in the steel strip width direction of the joint.
  • a notching method in which notches are formed at both edges in the steel strip width direction of the joint where the rear end of the preceding steel strip and the tip of the subsequent steel strip are joined, and the width of the steel strip including the joint is included.
  • a cold rolling method characterized by forming a notch using the notching method according to [3] or [4] and performing cold rolling.
  • the present inventors conducted a laboratory-scale rolling experiment described below in order to investigate the cause of the tendency to break at the weld.
  • the rear end of the preceding steel strip 1 and the front end of the subsequent steel strip 2 are Prepare a material joined using a laser welding machine, shear a rectangular specimen (rolling evaluation specimen) 4 having a long side in a direction perpendicular to the welding direction so as to include a part of the weld 3. It was cut out and collected by processing.
  • the sample material 4 produced in this way was cold-rolled with a total rolling reduction of 90% in 3 passes using a rolling mill with a work roll diameter of 500 mm without applying tension.
  • FIG. 2 shows a photograph of the appearance of the obtained steel sheet after cold rolling. Even when no tension is applied, it can be seen that edge cracks occur in the welded portion (welded metal portion) 3. In tandem rolling in which tension is applied and rolled as in actual production, it is estimated that this edge crack is the starting point of the weld fracture.
  • FIG. 3A shows the structure of the edge cross section
  • FIG. 3B shows the hardness distribution of the edge cross section.
  • the present inventors have intensively studied a notching method for forming a notch having almost no work-hardened portion at the end portion in the plate width direction of the welded portion, and tried to process the welded portion by grinding.
  • FIG. 4 shows the appearance of the obtained steel sheet after cold rolling (corresponding to FIG. 2 above), and FIG. 5 shows the results of the structure observation of the edge cross section and the hardness test (corresponding to FIG. 3 above).
  • (B) grinding is performed with a # 36 grindstone it is observed that edge cracking slightly occurs and that the edge portion is work-hardened.
  • the edge cracking and work hardening amount are significantly smaller than in the case of the shearing process shown in FIGS. 2 and 3.
  • edge cracks in the welded part are greatly affected by work hardening of the welded part by shearing, and edge cracking can be prevented by removing the work hardened part by grinding.
  • work hardening refers to a state in which the Vickers hardness at the end of the plate width is 50 HV or higher compared to the Vickers hardness of the base material portion (portion inside 2 mm or more from the end of the plate width). .
  • FIG. 6 is a diagram showing Embodiment 1 of the present invention.
  • a shearing means shearing machine or the like
  • a grinding means disc grinder or the like
  • first notch formation of the first notch
  • second notching formation of the second notch
  • the notch 13 which hardly has the work hardening part can be formed in the board width direction edge part of the welding part 3, and the silicon steel plate and high-tensile steel plate with much content of Si and Mn Even in the case of a brittle material or a high alloy material such as the above, it is possible to perform cold rolling without causing a weld fracture.
  • FIG. 7 is a diagram showing Embodiment 2 of the present invention.
  • notching equipment provided with grinding means (disk grinder or the like) for grinding the end faces of both edges of the steel strip width direction is installed.
  • An arc-shaped notch 15 is formed by grinding 14 with respect to a predetermined range including the end in the plate width direction of the welded portion 3 of the row steel strip 2. That is, in the second embodiment, the entire notch 15 is formed by grinding 14.
  • the notch 15 which has almost no work-hardened part can be formed in the edge part of the board width direction of the welding part 3, and the silicon steel plate and high-tensile steel plate with much Si and Mn content Even in the case of a brittle material or a high alloy material such as the above, it is possible to perform cold rolling without causing a weld fracture.
  • Embodiments 1 and 2 described above in order to grind without hardening the edge portion, it is preferable to use a # 80 or higher grindstone, although it depends on the type of abrasive grains and the pressing pressure.
  • a disk grinder may be installed in a robot such as MOTOMAN-MH50II (MOTOMAN is a registered trademark) manufactured by Yaskawa Electric to grind the welded portion.
  • first embodiment and the second embodiment may be appropriately selected from the viewpoint of the time allowed for forming the notch, the facility space, the facility cost, and the like.
  • the present invention may be notched in a semicircular shape as described in Patent Document 1, or may be notched in a substantially isosceles trapezoidal shape as described in Patent Document 2. Further, there is no problem with shapes other than those described above, and the notching shape is not particularly defined in the present invention.
  • edge cracking does not occur even in the case of shearing with ordinary low-carbon steel, but in brittle materials and high-alloy materials such as silicon steel sheets and high-tensile steel sheets with high Si and Mn contents, Therefore, edge cracking is likely to occur when work hardening is performed by shearing.
  • a cold tandem rolling mill it may be a dedicated mill for silicon steel plates or high-tensile steel plates, but it may also be a dual-purpose mill for rolling together with low carbon steel. In that case, there is no problem in applying the present invention to low carbon steel.
  • a silicon steel plate having a large content of Si or Mn is, for example, a steel plate containing Si: 1.0 to 6.5% by mass and Mn: 0.2 to 1.0% by mass.
  • the high-strength steel sheet having a large content of is, for example, a steel sheet containing Si: 1.0 to 2.0 mass%, Mn: 1.5 to 20.0 mass%, and having a tensile strength of 590 to 1470 MPa. .
  • a silicon steel sheet was manufactured and evaluated by a cold rolling facility equipped with a 5-stand cold tandem rolling mill.
  • a predetermined range including a welded portion was notched in a semicircular shape by shearing.
  • Example 1 of the present invention notching was performed based on Embodiment 1 of the present invention described above. That is, after notching the first step in a semicircular shape by a shearing process to a predetermined range including the welded portion, the second step using a # 80 grindstone is applied to the welded portion and the vicinity thereof. As a notching, 2 mm was removed by grinding.
  • Example 2 of the present invention notching was performed based on the above-described Embodiment 2 of the present invention. That is, a predetermined range including the welded portion was notched in a semicircular shape by grinding with a # 36 grindstone.
  • 100 coils of a steel strip having a Si content of 3.1% by mass to less than 3.5% by mass and a plate thickness of 1.8 mm or more and 2.4 mm or less are prepared. It cold-rolled with the rolling mill and finished to plate thickness 0.3mm or more and 0.5mm or less. At this time, the fracture occurrence rates at the welds were compared. The result is shown in FIG.
  • the rate of occurrence of weld fracture is 7%, whereas in the present invention example 1, the weld fracture can be reduced to 1%.
  • the weld fracture was reduced to 3%.

Abstract

ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の場合でも、接合部破断（溶接部破断）を生じることなく冷間圧延することを可能にする、鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法を提供する。　先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端との接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング設備であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部をせん断加工により１段目のノッチを形成するせん断加工手段と、当該接合部の鋼帯幅方向両縁部の端面を研削により２段目のノッチを形成する研削手段とを備えていることを特徴とする鋼帯のノッチング設備。

Description

鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法
　本発明は、鋼帯の接合部にノッチングを施すためのノッチング設備、同じくノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法に関する。
　鋼帯の冷間圧延工程においては、生産性の向上や歩留りの向上を目的に、先行材（先行鋼帯）の後端と後行材（後行鋼帯）の先端とを接合し、連続的に冷間圧延ラインに供給することが一般的である。これにより、鋼帯の全長にわたり、張力を付与した状態で圧延することが可能になり、鋼帯の先端や後端においても、板厚や形状を高精度に制御することができる。
　冷延鋼帯の高合金化やレーザ溶接機の進歩に伴い、先行材と後行材の接合は、従来のフラッシュバット溶接等に替わって、レーザ溶接で接合されることが主流になりつつあるが、フラッシュバット溶接やレーザ溶接などの溶接手段に関わらず、先行材と後行材の接合部（溶接部）の板幅方向端部（エッジ部）は、先行材と後行材の鋼帯幅の差や位置ずれなどのために、不可避的に幅段差部が形成される。そして、このままの状態で圧延すると、前記幅段差部に応力集中が生じ、溶接部で破断に至る可能性がある。溶接部での破断（溶接部破断）が生じると、冷間圧延ラインを停止せざるを得ないため、生産性を著しく低下させるとともに、ワークロールを交換する必要が生じるため、生産コストの上昇を招く。
　特に、近年は、部材の軽量化や特性向上を目的に、冷延鋼帯の薄ゲージ化に対する要求はますます強くなっている。それに伴い、冷間圧延に要求される圧下率は高くなりつつあり、溶接部の破断率が高くなっているのが現状である。
　そこで、溶接部での破断を防止するために、溶接部の板幅方向端部にノッチ（切り欠き）を形成するノッチングを行ってから圧延することが行われている。また、このノッチングには、鋼帯の板幅端部は突合せ精度なども悪く、溶接が不十分になり、強度が低くなり易いため、強度の低い部分（概ね、板幅端３０ｍｍ程度）を切り落とす狙いもある。
　ノッチングの方法としては、例えば、特許文献１に開示されているように、角部を有しない半円形状に、機械的にせん断加工するのが一般的である。ただし、この半円形状のノッチは、外縁の曲率が一律であり、接合部において鋼帯の幅が最も小さくなるため、接合部において最大の応力が発生することになる。
　これに対し、特許文献１の問題点を解消するために、特許文献２には、最大応力発生点が、溶接部以外に位置するように、略等脚台形状にノッチングする方法が開示されている。
特開平０５－０７６９１１号公報 特開２０１４－５０８５３号公報
　しかしながら、上記のようなノッチング方法では、特に、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の冷間圧延においては、十分な効果を発揮できず、冷間圧延における接合部破断（溶接部破断）を十分に防止できていないのが現状である。
　本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の場合でも、接合部破断（溶接部破断）を生じることなく冷間圧延することを可能にする、鋼帯のノッチング設備、鋼帯のノッチング方法、冷間圧延設備および冷間圧延方法を提供することを目的としている。
　本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討した結果、詳細は後述するが、従来のように、せん断加工で溶接部にノッチングを行った場合、それによって溶接部の板幅方向端部が加工硬化し、これが溶接部破断の原因となることを知見することに到った。そして、そのような溶接部破断を防止するために、溶接部の板幅方向端部に加工硬化個所がほとんど無いノッチを形成することを着想した。具体的には、せん断加工と研削とを組み合わせたノッチング、または、研削によるノッチングである。
　本発明は、上記の着想に基づいてなされたものであり、以下の特徴を有している。
　［１］先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端との接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング設備であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部をせん断加工により１段目のノッチを形成するせん断加工手段と、当該接合部の鋼帯幅方向両縁部の端面を研削により２段目のノッチを形成する研削手段とを備えていることを特徴とする鋼帯のノッチング設備。
　［２］先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端との接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング設備であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部の端面を研削によりノッチを形成する研削手段を備えていることを特徴とする鋼帯のノッチング設備。
　［３］先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端とを接合した接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング方法であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部をせん断加工することによって１段目のノッチを形成した後、当該接合部の鋼帯幅方向両縁部の端面を研削することによって２段目のノッチを形成することを特徴とする鋼帯のノッチング方法。
　［４］先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端とを接合した接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング方法であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部の端面を研削することによってノッチを形成することを特徴とする鋼帯のノッチング方法。
　［５］前記［１］または［２］に記載のノッチング設備が設置されていることを特徴とする冷間圧延設備。
　［６］前記［３］または［４］に記載のノッチング方法を用いてノッチを形成して冷間圧延を行うことを特徴とする冷間圧延方法。
　本発明によれば、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の場合でも、接合部破断（溶接部破断）を生じることなく冷間圧延することが可能になる。
圧延評価用供試材の採取方法を示す図である。 せん断加工材の圧延後のエッジ割れ発生状況を示す図である。 せん断加工材のエッジ断面の組織と硬さ分布を示す図である。 エッジ研削材の圧延後のエッジ割れ発生状況を示す図である。 エッジ研削材のエッジ断面の組織と硬さ分布を示す図である。 本発明の実施形態１におけるノッチングを示す図である。 本発明の実施形態２におけるノッチングを示す図である。 本発明の実施例における溶接部破断率を比較した図である。
　まず、前述したように、本発明者らが、従来のようにせん断加工で溶接部にノッチングを行った場合、それによって溶接部の板幅方向端部が加工硬化し、これが溶接部破断の原因となることを知見し、そのような溶接部破断を防止するために、溶接部の板幅方向端部に加工硬化個所がほとんど無いノッチを形成するノッチング手法を着想したことについて、詳しく述べる。
　すなわち、本発明者らは、溶接部で破断に至り易い原因を調査するため、以下に述べる実験室規模の圧延実験を行った。
　供試材として、３．３質量％のＳｉを含有する、板厚２ｍｍの珪素鋼板を用いて、図１に示すように、先行鋼帯１の後端と後行鋼帯２の先端とをレーザ溶接機を用いて接合した材料を用意し、溶接部３の一部を含むようにして、溶接方向に垂直な方向が長辺になる矩形の供試材（圧延評価用供試材）４をせん断加工により切り出し採取した。
　この様にして作製した供試材４を、張力を付与することなく、ワークロール径５００ｍｍの圧延機を用い、３パスで総圧下率９０％の冷間圧延を行った。
　図２に、得られた冷間圧延後の鋼板の外観を撮影した写真を示す。張力を付与しない場合でも、溶接部（溶接金属部）３でエッジ割れが発生していることが分かる。実生産のように、張力を付与して圧延するタンデム圧延では、このエッジ割れが溶接部破断の起点になると推定される。
　そして、溶接部３をせん断加工した段階、すなわち、冷間圧延する前の段階において、板幅方向端部を板幅方向に切断した断面（エッジ断面）の組織観察と硬さ試験を行った。図３に結果を示す。図３（ａ）はエッジ断面の組織であり、図３（ｂ）はエッジ断面の硬度分布である。このように、溶接部の板幅方向端部がせん断加工により、加工硬化しており、これが、エッジ割れの原因になると推定された。
　そこで、本発明者らは、溶接部の板幅方向端部に加工硬化個所がほとんど無いノッチを形成するノッチング手法について鋭意検討を行い、研削によって溶接部を加工することを試みた。
　すなわち、上述の圧延実験において、せん断加工で切り出した圧延評価用供試材４の溶接部を板幅方向に１ｍｍ機械研削により除去してから、上記と同様の冷間圧延を行った。なお、機械研削は、以下の（Ａ）、（Ｂ）でそれぞれ行った。（Ａ）３Ｍ製シリコンカーバイト＃１２０砥石を用いたディスクグラインダー、（Ｂ）富士製砥製＃３６砥石を用いたディスクグラインダー。
　図４に、得られた冷間圧延後の鋼板の外観（上記の図２に対応）を示し、図５に、エッジ断面の組織観察と硬さ試験の結果（上記の図３に対応）を示す。（Ａ）＃１２０砥石で研削した場合、エッジ割れは発生せず、エッジ部の加工硬化も認められない。一方、（Ｂ）＃３６砥石で研削した場合、わずかにエッジ割れが発生するとともに、エッジ部が加工硬化していることが観察される。ただし、図２、図３に示したせん断加工のままの場合に比べると、エッジ割れと加工硬化量は大幅に小さくなっている。
　以上のように、溶接部におけるエッジ割れは、せん断加工による溶接部の加工硬化の影響が大きく、研削によって加工硬化部を除去することにより、エッジ割れを防止できることを見出した。
　なお、（Ａ）＃１２０砥石を用いて研削した場合は、せん断加工による加工硬化を除去することはできるが、研削能力が低く、上記の実験において、１ｍｍを研削するのに８秒を要した。一方、（Ｂ）＃３６砥石を用いて研削した場合は、研削能力が高く、上記の実験において、１ｍｍを１秒以下で研削できたが、エッジ部が若干加工硬化している。
　ここで、加工硬化とは、母材部分（板幅端部から２ｍｍ以上内側の部分）のビッカース硬度に比べ、板幅端部のビッカース硬さが５０ＨＶ以上大きくなっている状態を指すものとする。
　以上のことから、重要なことは、溶接部をノッチングした段階、すなわち、冷間圧延する前の段階において、溶接部に加工硬化した個所が無いようにすることであると言える。
　次に、本発明の実施形態について述べる。
　［実施形態１］
　図６は、本発明の実施形態１を示す図である。この実施形態１においては、鋼帯幅方向両縁部をせん断加工するせん断加工手段（せん断加工機等）と、鋼帯幅方向両縁部の端面を研削する研削手段（ディスクグラインダー等）とを備えたノッチング設備が設置されている。そして、図６に示すように、先行鋼帯１と後行鋼帯２の溶接部３の板幅方向端部を含めた所定範囲に対して、せん断加工１１による１段目のノッチングを施して円弧状のノッチを形成した後、溶接部３を含めて溶接部３近傍のみ、加工硬化した部分を研削１２による２段目のノッチングで除去することで、最終的にノッチ１３を形成するようにしている。すなわち、先行鋼帯１と後行鋼帯２の板幅差や鋼帯接合時の幅ずれの影響をなくすための大きなノッチング（１段目のノッチング：１段目のノッチの形成）はせん断加工１１により行い、溶接部の加工硬化部のみを除去する小さなノッチング（２段目のノッチング：２段目のノッチの形成）は研削１２で行っている。
　これによって、この実施形態１では、溶接部３の板幅方向端部において、加工硬化した個所がほとんど無いノッチ１３を形成することができ、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の場合でも、溶接部破断を発生することなく冷間圧延することが可能になる。
　［実施形態２］
　図７は、本発明の実施形態２を示す図である。この実施形態２においては、鋼帯幅方向両縁部の端面を研削する研削手段（ディスクグラインダー等）を備えたノッチング設備が設置されており、図７に示すように、先行鋼帯１と後行鋼帯２の溶接部３の板幅方向端部を含めた所定範囲に対して、研削１４によって円弧状のノッチ１５を形成している。すなわち、この実施形態２では、ノッチ１５全体を研削１４で形成している。
　これによって、この実施形態２では、溶接部３の板幅方向端部において、加工硬化した個所がほとんど無いノッチ１５を形成することができ、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料の場合でも、溶接部破断を発生することなく冷間圧延することが可能になる。
　なお、上記の実施形態１、２において、エッジ部を加工硬化させずに、研削するには、砥粒の種類や押し付け圧にもよるが、＃８０以上の砥石を用いることが好ましい。
　また、冷間圧延ラインの内で鋼帯エッジ部を研削するには、産業用ロボットなどを用いれば、安全かつ短時間に研削が可能である。例えば、安川電機製ＭＯＴＯＭＡＮ－ＭＨ５０ＩＩ（ＭＯＴＯＭＡＮは登録商標）などのロボットにディスクグラインダーを設置して、溶接部を研削するようにすればよい。
　また、上記の実施形態１と実施形態２のどちらを適用するかは、ノッチの形成に許容される時間、設備スペース、設備費等の観点から、適宜、選択すればよい。
　例えば、冷間圧延工程の能率を維持するためには、短時間でノッチを形成する必要があるからである（鋼帯長さやルーパー能力にもよるが、ノッチングは概ね１０秒以内に完了させることが望ましい）。
　また、本発明において、特許文献１に記載のように半円状にノッチングしても良いし、特許文献２に記載のように略等脚台形状にノッチングしても良い。また、上記以外の形状でも何ら問題なく、本発明においては、ノッチング形状を特に規定するものではない。
　さらに付け加えると、通常の低炭素鋼であれば、せん断加工の場合でもエッジ割れは発生しないが、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板や高張力鋼板などの脆性材料・高合金材料では溶接部の加工性が乏しいため、せん断加工により加工硬化するとエッジ割れが発生し易い。すなわち、通常の低炭素鋼など、せん断加工でもエッジ割れが発生せず、溶接部破断がほとんど発生しない鋼種には、必ずしも本発明を適用する必要はなく、せん断加工では溶接部で破断する脆性材料や高合金材料などの鋼種に適用すべきである。ただし、冷間タンデム圧延機では、珪素鋼板や高張力鋼板の専用ミルである場合もあるが、そうではなく、低炭素鋼なども合わせて圧延する兼用ミルの場合もある。その場合、低炭素鋼にも本発明を適用して何ら問題はない。
　ちなみに、ＳｉやＭｎの含有量が多い珪素鋼板とは、例えば、Ｓｉ：１．０～６．５質量％、Ｍｎ：０．２～１．０質量％を含有した鋼板であり、ＳｉやＭｎの含有量が多い高張力鋼板とは、例えば、Ｓｉ：１．０～２．０質量％、Ｍｎ：１．５～２０．０質量％を含有し、引張強度が５９０～１４７０ＭＰａの鋼板である。
　本発明の実施例として、５スタンドの冷間タンデム圧延機を備えた冷間圧延設備によって珪素鋼板を製造して評価した。
　その際に、従来例として、溶接部を含めて所定の範囲に対して、せん断加工により半円状にノッチングを行った。
　これに対して、本発明例１として、上記の本発明の実施形態１に基づいてノッチングを行った。すなわち、溶接部を含めて所定の範囲に対して、せん断加工により半円状に１段目のノッチングを行った後、溶接部とその近傍に対して、＃８０砥石を用いて２段目のノッチングとして２ｍｍ研削除去した。
　また、本発明例２として、上記の本発明の実施形態２に基づいてノッチングを行った。すなわち、溶接部を含めて所定の範囲に対して、＃３６砥石を用いて研削することで半円状にノッチングを行った。
　いずれの例においても、Ｓｉ含有量が３．１質量％以上３．５質量％未満、板厚１．８ｍｍ以上２．４ｍｍ以下の鋼帯を１００コイル用意し、上記の５スタンドの冷間タンデム圧延機で冷間圧延を行い、板厚０．３ｍｍ以上０．５ｍｍ以下に仕上げた。この際、溶接部での破断発生率を比較した。その結果を図８に示す。
　図８に示すように、従来例では、溶接部破断の発生率が７％であるのに対し、本発明例１では、溶接部破断を１％まで低下することができ、本発明例２では、溶接部破断を３％まで低下することができた。
　これによって、本発明の有効性が確認された。すなわち、先行鋼帯と後行鋼帯との溶接部をノッチングする際に、本発明を適用して、溶接部の板幅方向端部に加工硬化個所がほとんど無いノッチを形成することにより、冷間圧延における溶接部破断を防止することが可能となり、生産性の向上、歩留りの向上を達成することができる。
　１　先行鋼帯
　２　後行鋼帯
　３　溶接部
　４　圧延評価用供試材
　１１　せん断加工
　１２　研削
　１３　ノッチ
　１４　研削
　１５　ノッチ

Claims (6)

  1. 　先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端との接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング設備であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部をせん断加工により１段目のノッチを形成するせん断加工手段と、当該接合部の鋼帯幅方向両縁部の端面を研削により２段目のノッチを形成する研削手段とを備えていることを特徴とする鋼帯のノッチング設備。
  2. 　先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端との接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング設備であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部の端面を研削によりノッチを形成する研削手段を備えていることを特徴とする鋼帯のノッチング設備。
  3. 　先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端とを接合した接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング方法であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部をせん断加工することによって１段目のノッチを形成した後、当該接合部の鋼帯幅方向両縁部の端面を研削することによって２段目のノッチを形成することを特徴とする鋼帯のノッチング方法。
  4. 　先行鋼帯の後端と後行鋼帯の先端とを接合した接合部の鋼帯幅方向両縁部にノッチを形成するノッチング方法であって、当該接合部を含めて鋼帯幅方向両縁部の端面を研削することによってノッチを形成することを特徴とする鋼帯のノッチング方法。
  5. 　請求項１または２に記載のノッチング設備が設置されていることを特徴とする冷間圧延設備。
  6. 　請求項３または４に記載のノッチング方法を用いてノッチを形成して冷間圧延を行うことを特徴とする冷間圧延方法。
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