WO2015199078A1 - 電線接続構造体の製造方法、及び電線接続構造体 - Google Patents
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Abstract
Description
図1は実施形態に係る電線接続構造体の圧着接合前の状態を示す斜視図である。
この電線接続構造体10は、例えば自動車のワイヤーハーネスに使用されるものである。電線接続構造体10は、圧着端子(管端子)11と、この圧着端子11に圧着接合(圧着結合とも言う)される電線(被覆電線)13とを備える。圧着端子11は、雌型端子のボックス部20と管状部25とを有し、これらの橋渡しとしてトランジション部40を有する。
圧着端子11のボックス部20は、雄型端子やピン等の挿入タブの挿入を許容する雌型端子のボックス部に形成されている。本発明において、このボックス部20の細部の形状は特に限定されない。すなわち、圧着端子11は、少なくともトランジション部40を介して管状部25を備えていれば良い。ボックス部20を有さなくても良いし、例えばボックス部20が雄型端子の挿入タブであっても良い。また、管状部25に他の形態に係る端子端部が接続された形状であっても良い。本明細書では、本発明の圧着端子11を説明するために便宜的に雌型ボックスを備えた例を示している。
より具体的には、管状部25は、電線挿入口31に向かって段階的に拡径する段差状の中空管(段差管ともいう)に形成されており、トランジション部40側から順に、管状部25の軸方向に筒状に延在する第1筒部52、第1筒部52から電線挿入口31に向かって拡径する拡径筒部53、及び、拡径筒部53の最大内径と同じ内径で管状部25の軸方向に筒状に延在する第2筒部54を一体に備えている。
これら第1筒部52、拡径筒部53、及び第2筒部54は同軸に配置されており、つまり、第1筒部52、拡径筒部53、及び第2筒部54は共通の中心軸L1を有している。
本実施形態では、管状部25の他端を潰した後に溶接ビード部25Aを形成し、この溶接ビード部25Aにより管状部25の他端を閉塞している。
ここで、本構成では、管状部25の第1筒部52と第2筒部54の間に、電線挿入口31に向かって拡径する拡径筒部53を設けているので、拡径筒部53が、電線13の芯線部14を第1筒部52内に案内する導体ガイドとして機能し、芯線部14を第1筒部52内に円滑に案内することができる。
図3は、圧着接合後の電線接続構造体10を示す斜視図である。
図3に示すように、圧着接合の際には、電線13の芯線部14を覆う領域(第1筒部52)が、電線13の絶縁被覆部15を覆う領域(第2筒部54)と比べて強圧縮され、芯線部14に向けて凹んだ圧着痕25Bが形成される。
第1筒部52内には、溝や突起等の係止溝(セレーションとも称する、図2中、符号αで示すハッチング領域)が設けられ、この係止溝により電線13との電気的接続を良好にすると共に、電線13を抜けにくくしている。
以下、本発明の電線接続構造体10の実施例を比較例とともに説明する。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
圧着端子11を構成する金属部材には、古河電気工業製の銅合金FAS-680(厚さ0.25mm、H材)の金属基材上に部分的にスズ層を設けたものを用いた。FAS-680はNi-Si系銅合金である。スズ層は、めっきにより設けた。
電線13の芯線部14は、合金組成が鉄(Fe)を約0.2質量%、銅(Cu)を約0.2質量%、マグネシウム(Mg)を約0.1質量%、シリコン(Si)を約0.04質量%、残部がアルミニウム(Al)、及び不可避不純物である素線14aを撚線にして用いた。この芯線部14を用い、上記3種類の導体断面積の電線13を形成した。
また、表1~表4には、引っ張り試験後にエアリーク試験をした結果も記載している。この引っ張り試験では、管状部25に電線13を圧着接合した圧着端子11全体を保持した状態で、電線13を圧着端子11の長手方向に対し、平行(0度)、45度、90度の向きに50Nに達するまで引っ張り荷重を加えた。その後、他の高温放置後等と同様のエアリーク試験を行った。
表中には、管内径Bと電線径RB(絶縁被覆部15の外径、電線13の仕上がり外径とも称する)の比率TB、及び、電線径RBと管長さDとの比率TDを記載している。
比率TB=(管内径B)/(電線径RB)
比率TD=(管長さD)/(電線径RB)
これに対し、比率TBが1.5~1.7の比較例では、初期は比率TBが1.7のサンプルを除き良好な止水性が得られたものの、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも止水性が不十分であった。また、比率TBが1.0~1.4の組み合わせであっても、管長さDが1.0mm以下、且つ、比率TDが0.7以下の比較例についても、初期は良好な止水性が得られたものの、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも止水性が不十分であった。
止水性に関しては、特に管内径Bと電線径RBの関係が重要であり、比率TBが1.6倍より小さければ、初期で100%エアリークしないので、基本的に使用可能である。より環境が厳しい箇所で使用する場合は、高温放置の加速度試験に耐えた、比率TBが1.4より小さいほうが好ましい。すなわち、表1によれば、管内径Bを電線径RBの1.0~1.4倍にすることが有効であり、より好ましくは1.0~1.4倍未満が良いことが分かった。
管長さDは、コンパクト化を図る観点からは短いことが望まれる一方、短くしすぎると絶縁被覆部15との接触力が弱くなり、止水性に不利となる。発明者等は、管長さDを電線径RB以上、つまり、比率TDを1.0以上確保すれば、止水性を確保できることを確認している。なお、管長さDが電線径RBよりも極端に小さくない程度であれば、止水性を確保できる可能性があり、比率TDを1.0未満の値にしても良い。但し、管長さDの最小値は初期止水を満たす値に設定され、つまり、管長さDが最小値より小さい場合は初期止水を満たさない。
表2に示すように、導体断面積が0.50mm2の電線13の場合、比率TBが1.0~1.5の組み合わせ、つまり、管内径Bが電線径RBの1.0~1.5倍の場合に、初期(製造直後)、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも良好な結果が得られ、比率TBが1.6倍以上の比較例では、良好な結果が得られなかった。
この表2によれば、比率TBが1.7倍より小さければ、初期でエアリークし難いので、基本的に使用可能であり、より環境が厳しい箇所で使用する場合は、高温放置の加速度試験に耐えた、比率TBが1.5倍より小さいほうが好ましい。すなわち、表2によれば、管内径Bを電線径RBの1.0~1.5倍にすることが有効であり、より好ましくは1.0~1.5倍未満が良いことが分かった。
管長さDは、コンパクト化を図る観点からは短いことが望まれ、この電線13の場合でも、管長さDを電線径RB以上、つまり、比率TDを1.0以上確保すれば、止水性を確保できることを確認している。なお、管長さDが電線径RBよりも極端に小さくない程度であれば、止水性を確保できる可能性があるため、比率TDを1.0未満の値にしても良い。但し、管長さDは初期止水を満たす値に設定される。
表3に示すように、導体断面積が0.35mm2の電線13の場合、比率TBが1.0~1.7の組み合わせ、つまり、管内径Bが電線径RBの1.0~1.7倍の場合に、初期(製造直後)、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも良好な結果が得られ、比率TBが1.8倍以上の比較例では、良好な結果が得られなかった。
この表3によれば、比率TBが1.9倍より小さければ、初期でエアリークし難いので、基本的に使用可能であり、より環境が厳しい箇所で使用する場合は、高温放置の加速度試験に耐えた、比率TBが1.7倍以下が好ましい。すなわち、管内径Bを電線径RBの1.0~1.7倍にすることが有効であることが分かった。
管長さDは、コンパクト化を図る観点からは短いことが望まれ、この電線13の場合でも、管長さDを電線径RB以上、つまり、比率TDを1.0以上確保すれば、止水性を確保できることを確認している。なお、管長さDが電線径RBよりも極端に小さくない程度であれば、止水性を確保できる可能性があるため、比率TDを1.0未満の値にしても良い。但し、管長さDは初期止水を満たす値に設定される。
管内径A、及び管長さCは、圧着後の端子内倒れなどの異常変形にも関与する部分であるため、発明者等はこれらの点について検討した。
表4~表6中には、管内径Aと導体外径RA(芯線部14の外径)の比率TA、及び、導体外径RAと管長さCとの比率TCも記載している。
比率TA=(管内径A)/(導体外径RA)
比率TC=(管長さC)/(導体外径RA)
但し、管長さCの最小値は、導体挿入部である第1筒部52の引っ張り強度を満たす長さに設定され、つまり、管長さCが最小値より小さい場合は第1筒部52の引っ張り強度を保てなくなり、自動車に使用することが難しくなる。
表5に示すように、導体断面積が0.50mm2の電線13の場合、比率TAが1.1~1.7の組み合わせ、つまり、管内径Aが導体外径RAの1.1~1.7倍の場合に、初期(製造直後)、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも良好な止水性が得られ、また、圧着後の端子内倒れなどの異常変形を十分に防止できる、という結果が得られた。より好ましくは、比率TAが1.5以下、つまり、管内径Aが導体外径RAの1.5倍以下の場合に、高温放置の加速度試験に耐える止水性が得られ、且つ、異常変形も抑えられることが分かった。これに対し、比率TAが1.9倍以上の比較例では、良好な結果が得られなかった。
但し、管長さCは、導体挿入部である第1筒部52の引っ張り強度を保つ値に設定され、自動車などへの使用に対応する。
表6に示すように、導体断面積が0.35mm2の電線13の場合、比率TAが1.1~2.0の組み合わせ、つまり、管内径Aが導体外径RAの1.1~2.0倍の場合に、初期(製造直後)、高温放置後、及び引っ張り試験後のいずれも良好な止水性が得られ、また、圧着後の端子内倒れなどの異常変形を十分に防止できる、という結果が得られた。より好ましくは、比率TAが1.6以下、つまり、管内径Aが導体外径RAの1.4倍以下の場合に、高温放置の加速度試験に耐える止水性が得られ、且つ、異常変形も抑えられることが分かった。
これに対し、比率TAが2.1倍以上の比較例では、良好な結果が得られなかった。
但し、管長さCは、導体挿入部である第1筒部52の引っ張り強度を十分に保つ値に設定され、自動車などへの使用に対応する。
なお、いずれの導体断面積でも、管長さDは初期止水を満たす長さに設定され、管長さDが最小値より小さい場合は初期止水を満たさない。また、管長さCは導体挿入部である第1筒部52の引っ張り強度を保つ長さに設定され、管長さCが最小値より小さい場合は第1筒部52の引っ張り強度を保てなくなり、自動車に使用することが難しくなる。
発明者等は、様々な電線径RB、及び導体外径RAのものに対し、上記条件を満たすものを検討した。その検討結果を表7に示す。
また、導体断面積が0.50mm2の電線13は、電線径RBが1.1~1.7mm、導体外径RAが0.8~1.1mmの範囲であり、この電線13に用いる圧着端子11については、止水性、及び異常変形防止の観点から、管内径Aが0.85~1.4mm、管内径Bが1.25~1.9mm、管長さCが1.2~4.5mm、管長さDが1.0~4.5mmの範囲が好ましい。
この表7には、上記範囲の略中央の値を記載している。この略中央の値を基準にして製作することにより、製作上の誤差が生じても上記範囲内に納めやすくなる。
しかも、これらの条件は、導体断面積が0.35~0.75mm2以外の電線13を圧着する他の圧着端子11に容易に適用でき、適用することで、サイズの異なる電線13と圧着端子11との間の止水性も確保し易くなる。
また、電線径RBが1.1~1.7mmとなる導体断面積が0.50mm2の電線13の場合、第2筒部54(被覆挿入部)の内径(管内径B)を、絶縁被覆部15の外径に対して1.0~1.5倍の範囲内に形成することで、圧着端子11と電線13との間の止水性を確保し易くなる。
また、電線径RBが0.9~1.5mmとなる導体断面積が0.35mm2の電線13の場合、第2筒部54(被覆挿入部)の内径(管内径B)を、絶縁被覆部15の外径に対して1.0~1.7倍の範囲内に形成することで、圧着端子11と電線13との間の止水性を確保し易くなる。
また、管状部25を電線挿入口31以外が閉塞する閉塞筒状体に形成するので、第2筒部54(被覆挿入部)と電線13の絶縁被覆部15(被覆部)との間の隙間を閉塞することに注意すれば、止水性を確保できる。つまり、管状部25を閉塞筒状体に構成した上で、上記の条件を満たすように形成することで、止水性を効率良く確保することができる。
11 圧着端子
13 電線(被覆電線)
14 芯線部(導体部)
15 絶縁被覆部(被覆部)
15a 被覆先端部
20 ボックス部
25 管状部(段差管)
31 電線挿入口(開口部)
52 第1筒部(導体挿入部)
53 拡径筒部(導体ガイド)
54 第2筒部(被覆挿入部)
Claims (11)
- 管状部を有する端子と、被覆電線の導体部とを前記管状部で圧着した電線接続構造体の製造方法であって、
前記被覆電線の被覆部が挿入される被覆挿入部よりも、前記導体部が挿入される導体挿入部が小径に形成され、且つ、前記被覆挿入部の内径が、前記被覆部の外径に対して1.0~1.7倍の範囲内に形成された前記管状部を有する前記端子を準備し、
前記被覆電線を前記管状部に挿入し、前記被覆挿入部と前記被覆部とを圧縮して圧着することを特徴とする電線接続構造体の製造方法。 - 前記被覆部の外径が1.3~1.9mmの前記被覆電線の場合、前記被覆挿入部の内径を、前記被覆部の外径に対して1.0~1.4倍の範囲内に形成することを特徴とする請求項1に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆部の外径が1.1~1.7mmの前記被覆電線の場合、前記被覆挿入部の内径を、前記被覆部の外径に対して1.0~1.5倍の範囲内に形成することを特徴とする請求項1に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆部の外径が0.9~1.5mmの前記被覆電線の場合、前記被覆挿入部の内径を、前記被覆部の外径に対して1.0~1.7倍の範囲内に形成することを特徴とする請求項1に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記導体挿入部の内径を、前記導体部の外径に対して1.1~2.0倍の範囲内に形成することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆挿入部と前記導体挿入部が同軸に形成されることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか一項に記載の電線接続構造体。
- 前記管状部の電線挿入口と反対側の端部を閉口し、前記反対側の端部から前記電線挿入口に向かって前記電線挿入口以外が閉塞する閉塞筒状体を形成することを特徴とする請求項1乃至6のいずれか一項に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆挿入部の長さは、前記被覆部の外径に対して0.8倍以上であることを特徴とする請求項2に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆挿入部の長さは、前記被覆部の外径に対して0.8倍以上であることを特徴とする請求項3に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 前記被覆挿入部の長さは、前記被覆部の外径に対して0.7倍以上であることを特徴とする請求項4に記載の電線接続構造体の製造方法。
- 管状部を有する端子と、被覆電線の導体部とを前記管状部で圧着した電線接続構造体であって、
前記管状部は、前記電線の被覆部が挿入される被覆挿入部よりも、前記導体部が挿入される導体挿入部が小径に形成され、且つ、前記被覆挿入部の内径が、前記被覆部の外径に対して1.0~1.7倍の範囲内に形成され、
前記被覆挿入部と前記被覆部とが圧縮して圧着されていることを特徴とする電線接続構造体。
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