WO2015075941A1

WO2015075941A1 - 樹脂材料、およびそのフィルム

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Publication number: WO2015075941A1
Application number: PCT/JP2014/005855
Authority: WO
Inventors: 史延北山; 恵介羽田野
Original assignee: 株式会社カネカ
Priority date: 2013-11-22
Filing date: 2014-11-21
Publication date: 2015-05-28
Also published as: EP3072926A1; US20160297958A1; TWI644962B; CN105764982B; TW201525045A; EP3072926A4; CN105764982A; JPWO2015075941A1; US10174191B2; JP6523176B2

Abstract

　透明性が高く、機械的強度に優れ、異物欠陥が少なく、熱安定性、耐溶剤性に優れ、外観が極めて良い成形体を与えうる、樹脂材料、および同材料からなるフィルムを提供する。熱可塑性樹脂（Ａ）、および下記条件を満たす重合体（Ｂ）を含有する樹脂材料：前記重合体（Ｂ）が多段重合で得られるグラフト共重合体であって、前記多段重合の少なくとも１段が、環構造を有する（メタ）アクリル系単量体および（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物の重合である。

Description

樹脂材料、およびそのフィルム

　本発明は、樹脂材料、およびそのフィルムに関する。

　各種の光学関連機器で用いられるフィルム状、板状、レンズ状等の光学部材（例えば、液晶表示装置で用いられるフィルムや基板、プリズムシート等；光ディスク装置の信号読み取り用レンズ系中のレンズ、プロジェクションスクリーン用フレネルレンズ、レンチキュラーレンズ等）を構成する材料として、光透過性の樹脂が汎用されており、このような樹脂は一般に「光学樹脂」あるいは「光学ポリマー」と呼ばれている。

　光学樹脂で光学部材を構成する場合に考慮しなければならない重要な光学的特性の１つに複屈折性がある。特に、上記の例示した用途（液晶表示装置、光ディスク装置、プロジェクションスクリーン等）においては、複屈折性を持つフィルム、レンズ等が光路中に存在すると、像質や信号読み取り性能に悪影響を及ぼすため、複屈折性をできるだけ小さく抑えた光学樹脂で構成された光学部材の使用が望まれる。また、カメラ用のレンズ、眼鏡レンズ等においても、複屈折性は小さい方が望ましいことも言うまでもないことである。

　光学ポリマーが示す複屈折には、その主因がポリマーの主鎖の配向にある「配向複屈折」と、応力に起因する「光弾性複屈折」がある。配向複屈折及び光弾性複屈折の符号は、ポリマーの化学構造に由来し、それぞれのポリマーに固有の性質である。

　配向複屈折は、一般に鎖状のポリマーの主鎖（ポリマー鎖）が配向することにより発現する複屈折であり、この主鎖の配向は、例えばポリマーフィルム製造時の押出成形や延伸のプロセス、あるいは、各種形状の光学部材の製造時に多用されている射出成形のプロセスなど、材料の流動を伴うプロセスで生じ、それが光学部材に固定されて残る。ここで、ポリマー鎖の配向方向に対して、平行方向に屈折率が大きくなる場合は「配向複屈折は正」、直交する方向に屈折率が大きくなる場合は「配向複屈折は負」と表現する。

　光弾性複屈折は、ポリマーの弾性的な変形（歪み）に伴って引き起こされる複屈折である。ポリマーを用いた光学部材においては、例えばそのポリマーのガラス転移温度付近からそれ以下の温度に冷却された際に生じる体積収縮により、弾性的な変形（歪み）が材料中に生じて残存し、それが光弾性複屈折の原因となる。また、例えば光学部材が通常温度（ガラス転移温度以下）で使用される機器に固定した状態で受ける外力によっても、材料は弾性的に変形し、それが光弾性複屈折を引き起こす。光弾性定数は、以下式のとおり応力差Δσによって複屈折差Δｎが生じた場合のΔσの係数γとして定義される。

　Δｎ＝γΔσ
　ここで、引張応力がかかっている方向（ポリマー鎖の配向方向）に対して、平行方向に屈折率が大きくなる場合は「光弾性複屈折は正」、直行する方向に屈折率が大きくなる場合は「光弾性複屈折は負」と表現する。

　上記複屈折を抑制する報告は種々検討されている。

　たとえば、特許文献１には、配向複屈折の符号がお互いに逆で、且つ完全に相溶する２種類の高分子樹脂をブレンドすることにより、非複屈折性の光学樹脂材料が開示されている。しかしながら、該特許記載の２種類の高分子樹脂を均一に混合させ、全体的にムラ無く低配向複屈折を示す実用的な高分子樹脂を得ることは困難であり、凝集した高分子樹脂が異物欠陥の原因になりうる。また、それらブレンドされた高分子樹脂が固有に持っている屈折率の違いから、屈折率の不均一性による光散乱が生じ、透明性に優れた光学材料を得ることが出来ない。また、光弾性複屈折についての記載はないが、実施例のポリマー組成では光弾性複屈折がかなり大きくなることが予想される。さらには機械的強度、特には耐衝撃性が必ずしも十分ではなく、割れ等の課題が発生するなど、実用上問題がある。

　特許文献２には、透明な高分子樹脂からなるマトリックスに、前記高分子樹脂材料が有する配向複屈折性を打ち消す傾向の配向複屈折性を示す低分子物質を添加することにより、非複屈折性の光学樹脂材料を得る方法が開示されている。この低分子物質は分子量が５０００以下であり、得られた成形体の透明性に関しては良好であるが、光弾性複屈折や機械的強度の改善に関しては記載されていない。また、耐熱性が低下する場合もある。

　特許文献３には、透明な高分子樹脂に、前記高分子樹脂が外力により配向するのに伴ってこの結合鎖の配向方向と同じ方向に配向し、かつ、複屈折性を有する微細な無機物質を配合することにより、低配向複屈折の光学樹脂材料を得る方法が開示されている。この方法においても配向複屈折は抑制できるが、光弾性複屈折や機械的強度の改善に関しては記載されていない。

　特許文献４には、２元系以上の共重合系を含む３成分以上の複合成分系を持つ光学材料について、それら複合成分系の成分の組み合わせ及び成分比（組成比）を、該光学材料が配向複屈折性と光弾性複屈折性の双方が同時に相殺されるように選択することにより、配向複屈折と光弾性複屈折が小さい非複屈折性光学樹脂材料を得る方法が開示されている。この方法では従来実現できなかった配向複屈折、光弾性複屈折の両方を同時に極めて小さくできる。ただし、配向複屈折、光弾性複屈折を同時に相殺できるようにするためには組成がある程度限定されるため、ガラス転移温度が１００℃未満と低くなり、また機械的強度も低くなるなどの課題がある。また、溶融押出によるフィルム成形など、高温で滞留するような成形条件において、ポリマーが分解するなどの課題も想定される。

　これら特許文献１～４の光学樹脂材料は複屈折性を改善するものであるが、上述のとおり実用性において問題がある。片や、実用性を備えた光学樹脂材料の提供を目的として、機械的強度や耐熱性を改善する検討が行われている。

　例えば、特許文献５には、ガラス転移温度が１２０℃以上のアクリル系樹脂と、アクリル系ゴム状重合体にビニル基重合性単量体をグラフト重合させて得られたグラフト共重合体（「コア／シェル」型の耐衝撃性改良剤、以下コアシェルポリマーとも記載する）の組み合わせにより、高い耐熱性を有しながら、フィルムとしての機械的強度、とりわけ耐折り曲げ性に優れた樹脂組成物、並びに光学フィルムを得る方法が提示されている。機械的強度改善のためにグラフト共重合体が添加されている。ただし、配向複屈折や光弾性複屈折の複屈折を改善する検討はなされていない。

　特許文献６には、アクリル系樹脂（Ａ）、及びアクリル系ゴム（Ｂ）を含む樹脂組成物を成形してなる光学フィルムであって、前記アクリル系樹脂（Ａ）が、メタクリレート単量体由来の繰り返し単位、ビニル芳香族単量体由来の繰り返し単位、芳香族基を有するメタクリレート単量体由来の繰り返し単位、環状酸無水物繰り返し単位を含有する耐熱アクリル系樹脂（Ａ－１）であることを特徴とする光学フィルムに関して開示されている。当該文献では、高い耐熱性、及び優れたトリミング性を有し、かつ、延伸時においても光学特性に優れる光学フィルムであることが記載されている。アクリル系ゴム（Ｂ）たるグラフト共重合体（コアシェルポリマー）は、ヘイズ等の透明性を維持しながら機械的強度を改善することを目的に添加されている。ただし、アクリル系ゴム（Ｂ）を添加することで、アクリル樹脂（Ａ）のみを使用した比較例のフィルムに対して配向複屈折が大きくなっており、また光弾性係数（光弾性複屈折）はアクリル樹脂（Ａ）のみを使用した比較例と同等である。

米国特許第４３７３０６５号明細書特許第３６９６６４９号公報特許第３６４８２０１号公報特許第４６２４８４５号公報特開２００９－２０３３４８号公報特許第５１４２９３８号公報

　上述のとおり、機械的特性を改善するためにアクリル系ゴムを添加することが行われている。しかし、アクリル系ゴムの添加は、耐熱性アクリル系樹脂の熱安定性を下げてしまう。製膜工程における長時間生産、特には異物除去のためにポリマーフィルターを用いてろ過した際、ポリマーフィルター中で長時間にわたり樹脂が高温化で滞留することが想定される。このような過酷な環境下においては、熱安定性が低下した樹脂組成物は熱分解を起こしやすく、樹脂劣化が懸念される。

　また、得られたフィルムをプライマー塗工、ハードコート塗工等の２次加工をすることがある。その際に使用する有機溶剤によりフィルム表面が侵され、表面ムラやシワ等の外観不良を起こすことが想定される。特に、アクリル系樹脂や芳香環構造を有する樹脂に関しては、メチルエチルケトン等の有機溶媒に弱く、該トラブル発生のリスクは高い。

　さらに、一般に幅広い加工範囲において、アクリル系ゴムを配合したアクリル樹脂フィルムの外観を良好にするのは難しく、アクリル系樹脂及びアクリル系ゴムの各組成、および成形条件によってはフィルム表面にムラが発生したり、膜厚変動が大きくなる可能性がある。

　そこで、本発明は、透明性が高く、異物欠陥が少なく、熱安定性、及び、耐溶剤性が高く、表面外観に優れ、且つ、優れた機械的強度を有した樹脂材料、および同材料からなるフィルムを提供することを目的とする。

　上記事情に鑑み、本発明者が鋭意検討を重ねた結果、熱可塑性樹脂に分散させる多層構造グラフト共重合体に特定の単量体成分を含む重合体層を有させることによって、樹脂材料の機械的強度と熱安定性とを両立できるとともに、耐溶剤性も高められることを発見し、本発明を完成するに至った。

　すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］　熱可塑性樹脂（Ａ）、および下記条件を満たす重合体（Ｂ）を含有する樹脂材料：前記重合体（Ｂ）が多段重合で得られるグラフト共重合体であって、前記多段重合の少なくとも１段が、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物の重合である。

（式（４）中、Ｒ^９は、水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
[２]　前記単量体混合物の重合体が硬質重合体である、[１]に記載の樹脂材料。
［３]　前記単量体混合物が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を含有する、[１]または[２]に記載の樹脂材料。
［４]　前記グラフト共重合体が架橋構造を有する、[１]～[３]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［５]　前記グラフト共重合体が（メタ）アクリル系架橋重合体からなる架橋構造を有する、[１]～[４]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［６]　前記架橋構造が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される、請求項４または５に記載の樹脂材料。
［７]　前記グラフト共重合体が、（Ｂ－１）アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体を得、（Ｂ－１）前記（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体の存在下に、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して形成される、[１]～[６]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［８]　前記架橋構造までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、[４]～[７]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［９]　前記架橋構造の含有量が、樹脂材料１００重量部において１～６０重量部である、[４]～[８]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１０]　熱可塑性樹脂（Ａ）、および下記条件を満たす重合体（Ｂ）を含有する樹脂材料：前記重合体（Ｂ）が多層構造グラフト共重合体であって、前記多層構造の少なくとも１層が、式（４）で表される単量体構造単位、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩の構造単位を含有する重合体層。

（式（４）中、Ｒ^９は水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
[１１]　前記重合体層が硬質重合体層である、[１０]に記載の樹脂材料。
［１２]　前記重合体層が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を含有する単量体混合物からなる、[１０]または[１１]に記載の樹脂材料。
［１３]　前記多層構造グラフト共重合体が架橋重合体層を有する、[１０]～[１２]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１４]　前記多層構造グラフト共重合体が（メタ）アクリル系架橋重合体層を有する、[１０]～[１３]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１５]　前記架橋重合体層が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される、[１３]または[１４]に記載の樹脂材料。
［１６]　前記多層構造グラフト共重合体が、（Ｂ－１）アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して(メタ)アクリル系架橋重合体層を形成し、（Ｂ－２）前記(メタ)アクリル系架橋重合体層を含有する重合体の存在下に、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して層が形成される、[１０]～[１５]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１７]　前記架橋重合体層までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、[１３]～[１６]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１８]　前記架橋重合体の含有量が、樹脂材料１００重量部において１～６０重量部である、[１３]～[１７]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［１９]　前記式（４）で表される単量体が、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、及び（メタ）アクリル酸フェノキシエチルからなる群より選択される少なくとも１種である、[１]～[１８]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２０]　前記熱可塑性樹脂（Ａ）がアクリル系樹脂である、[１]～[１９]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２１]　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、１００℃以上のガラス転移温度を有する、[１]～[２０]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２２]　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、酸価が０．０１～５ｍｍｏｌ／ｇである、[１]～[２１]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２３]　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、グルタルイミドアクリル系樹脂、ラクトン環含有アクリル系重合体、スチレン単量体およびそれと共重合可能な他の単量体を重合して得られるスチレン系重合体の芳香族環を部分水素添加して得られる部分水添スチレン系重合体、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体、共重合成分としてＮ－置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂、並びに、水酸基および／またはカルボキシル基を含有するアクリル系重合体からなる群より選択される少なくとも１種を含む、[１]～[２２]のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２４]　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、下記一般式（１）で表される単位と、下記一般式（２）で表される単位とを有するグルタルイミドアクリル系樹脂を含む、[１]～[２３]のいずれか一項に記載の樹脂材料。

（式（１）中、Ｒ^１およびＲ^２は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^３は、水素、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または、芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。）

（式（２）中、Ｒ^４およびＲ^５は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^６は、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または、芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。）
[２５]　前記グルタルイミドアクリル系樹脂が下記一般式（３）で表される単位を含まない、[２４]に記載の樹脂材料。

（式（３）中、Ｒ^７は、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^８は、炭素数６～１０のアリール基である。）
［２６］　１％重量減少温度が２９０℃以上である、［１］～［２５］のいずれか１項に記載の樹脂材料。
［２７］　引張破断点伸度が１０％以上である、［１］～［２６］のいずれか１項に記載の樹脂材料。
［２８］　前記熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性定数と前記重合体（Ｂ）の光弾性定数とが異符号である、［１］～［２７］のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［２９］　配向複屈折が－１．７×１０^－４から１．７×１０^－４である、［１］～［２８］のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［３０］　光弾性定数が－４×１０^－１２から４×１０^－１２Ｐａ^－１である、［１］～［２９］のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［３１］　複屈折性を有する無機微粒子をさらに含有する、［１］～［３０］のいずれか１項に記載の樹脂材料。
［３２］　複屈折性を有する低分子化合物をさらに含有する、［１］～［３１］のいずれか１項に記載の樹脂材料。
［３３］　［１］～［３２］のいずれか一項に記載の樹脂材料からなる、成形体。
［３４］　［１］～［３２］のいずれか一項に記載の樹脂材料からなる、フィルム。
［３５］　［１］～［３２］のいずれか一項に記載の樹脂材料を溶融押出法により成形してなる、フィルム。
［３６］　光学用フィルムである、請求項［３４］または［３５］に記載のフィルム。
［３７］　フィルムの厚みが１０～５００μｍである、請求項［３４］～［３６］のいずれか一項に記載のフィルム。
［３８］　配向複屈折が－１．７×１０^－４から１．７×１０^－４である、［３４］～［３７］のいずれか一項に記載のフィルム。
［３９］　光弾性定数が－４×１０^－１２から４×１０^－１２Ｐａ^－１である、［３４］～［３８］のいずれか一項に記載のフィルム。
［４０］　引張破断点伸度が１０％以上である、［３４］～［３９］のいずれか１項に記載のフィルム。［４１］　［１］～［３２］のいずれか一項に記載の樹脂材料を加熱溶融して得られる、ペレット。
［４２］　前記重合体（Ｂ）の式（４）で表される単量体と（メタ）アクリル酸および／またはその塩とを含有する単量体混合物を重合して形成される重合体が、カルボキシル基および／またはその塩を含む構造単位、および／または、酸無水物構造を有する、［１］～［３２］のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［４３］　次の（Ｂ－１）層および（Ｂ－２）層を有する、多層構造グラフト共重合体。
（Ｂ－１）架橋重合体層、
（Ｂ－２）前記式（４）で表される単量体と、（メタ）アクリル酸および／またはその塩とを含有する単量体混合物を重合して形成される層。
［４４］　前記（Ｂ－２）層が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される層である、［４３］に記載の多層構造グラフト共重合体。
［４５］　前記（Ｂ－１）架橋重合体層が、ブタジエン系架橋重合体層、（メタ）アクリル系架橋重合体層、およびオルガノシロキサン系架橋重合体層からなる群から選ばれる少なくとも一種である、［４３］～［４４］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［４６］　前記（Ｂ－１）架橋重合体層の少なくとも一層が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して得られる (メタ)アクリル系架橋重合体層である、［４３］～［４５］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［４７］　前記（Ｂ－１）架橋重合体層までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、［４３］～［４６］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［４８］　前記式（４）で表される単量体が、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、及び（メタ）アクリル酸フェノキシエチルからなる群より選択される少なくとも１種である、［４３］～［４７］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［４９］　グラフト率が１０～２５０重量％である、［４３］～［４８］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［５０］　前記（Ｂ－１）架橋重合体層が、多層構造グラフト共重合体１００重量％において１０～９０重量％である、［４３］～［４９］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［５１］　前記（Ｂ－１）架橋重合体層を内層に有し、前記（Ｂ－２）層を外層に有する、［４３］～［５０］のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
［５２］　さらに、最内層に硬質重合体層を有する、［５１］の多層構造グラフト共重合体。
［５３］　前記（Ｂ－２）層が、カルボキシル基および／またはその塩を含む構造単位、および／または、酸無水物構造を有する、［４３］～［５２］のいずれか一項に記載の樹脂材料。
［５４］　熱可塑性樹脂および多層グラフト共重合体を含有する成形体であって、
前記多層グラフト共重合体が、
前記式（４）で表される単量体構造単位、および、グルタル酸無水物構造単位を含有する重合体層を有する、
成形体。

　本発明の樹脂材料は、透明性が高く、異物欠陥が少なく、熱安定性、及び、耐溶剤性が高く、表面外観に優れ、且つ、優れた機械的強度を有する成形体を与えうる。

　以下、本発明の実施形態を詳細に説明するが、本発明はこれら実施形態に限定されない。

　本発明の樹脂材料、およびそのフィルムは、必須成分として、マトリックス成分となる熱可塑性樹脂（Ａ）、および重合体（Ｂ）を含有しているものである。

　（熱可塑性樹脂（Ａ））
　本発明において、熱可塑性樹脂（Ａ）には、通常の熱可塑性樹脂であれば限定されないが、透明性を有している熱可塑性樹脂が好ましい。具体的には、ビスフェノールＡポリカーボネートに代表されるポリカーボネート樹脂、ポリスチレン、スチレン-アクリロニトリル共重合体、スチレン-無水マレイン酸樹脂、スチレン-マレイミド樹脂、スチレン-（メタ）アクリル酸樹脂、スチレン系熱可塑エラストマー等の芳香族ビニル系樹脂及びその水素添加物、非晶性ポリオレフィン、結晶相を微細化した透明なポリオレフィン、エチレン-メタクリル酸メチル樹脂等のポリオレフィン系樹脂、ポリメタクリル酸メチル、スチレン-メタクリル酸メチル樹脂等のアクリル系樹脂、およびそのイミド環化、ラクトン環化、メタクリル酸変性等により改質された耐熱性のアクリル系樹脂、ポリエチレンテレフタレートあるいはシクロヘキサンジメチレン基やイソフタル酸等で部分変性されたポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリアリレート等の非晶ポリエステル樹脂あるいは結晶相を微細化した透明なポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミド樹脂、トリアセチルセルロース樹脂等のセルロース系樹脂、ポリフェニレンオキサイド樹脂等の透明性を有する熱可塑性樹脂が幅広く例示される。実使用を考えた場合、得られた成形体（厚み１２５μｍ）の全光線透過率が８５％以上であることが好ましく、より好ましくは９０％、さらに好ましくは９２％以上になるように熱可塑性樹脂を選定することが好ましい。具体的には、厚みが１２５μｍである時に全光線透過率が８５％以上の熱可塑性樹脂を選択することが好ましく、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９２％以上である。

　上記熱可塑性樹脂のなかでも、アクリル系樹脂は、優れた光学特性、耐熱性、成形加工性などの面で特に好ましい。具体的には、アクリル系樹脂は、配向複屈折および光弾性複屈折をともに小さくすることができるだけでなく、耐熱性、耐溶剤性および機械的物性といった実用的な特性をも有することができる。アクリル系樹脂としては、（メタ）アクリル酸エステルを含むビニル系単量体を重合して形成される樹脂であればよいが、例えば、メタクリル酸メチル３０～１００重量％およびこれと共重合可能なモノマー７０～０重量％を重合して得られるアクリル系樹脂等が挙げられる。

　ここで、メタクリル酸メチルと共重合可能な他のビニル系単量体としては、例えばアルキル残基の炭素数１～１０である（メタ）アクリル酸エステル（ただしメタクリル酸メチルを除く）が好ましい。メタクリル酸メチルと共重合可能な他のビニル系単量体としては、具体的には、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸シクロヘキシル、メタクリル酸ベンジル、メタクリル酸グリシジル、メタクリル酸エポキシシクロヘキシルメチル、メタクリル酸２－ヒドロキシエチル、メタクリル酸２－ヒドロキシプロピル、メタクリル酸ジシクロペンタニル、２，２，２－トリフルオロエチルメタクリレート、２，２，２－トリクロロエチルメタクリレート、メタクリル酸イソボロニル等のメタクリル酸エステル類；アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸グリシジル、アクリル酸エポキシシクロヘキシルメチル、アクリル酸２－ヒドロキシエチル、アクリル酸２－ヒドロキシプロピル等のアクリル酸エステル類；メタクリル酸、アクリル酸などのカルボン酸類およびそのエステル類；アクリロニトニル、メタクリロニトリルなどのビニルシアン類；スチレン、α－メチルスチレン、モノクロロスチレン、ジクロロスチレン等のビニルアレーン類；マレイン酸、フマール酸およびそれらのエステル等；塩化ビニル、臭化ビニル、クロロプレンなどのハロゲン化ビニル類；酢酸ビニル；エチレン、プロピレン、ブチレン、ブタジエン、イソブチレンなどのアルケン類：ハロゲン化アルケン類；アリルメタクリレート、ジアリルフタレート、トリアリルシアヌレート、モノエチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、テトラエチレングリコールジメタクリレート、ジビニルベンゼンなどの多官能性モノマーが挙げられる。これらのビニル系単量体は単独でまたは２種類以上を併用して使用することができる。

　アクリル系樹脂特有の透明性、外観性等の点から、メタクリル酸メチルは、３０～１００重量％含有されることが好ましく、より好ましくは５０～９９．９重量％、さらに好ましくは５０～９８重量％含有され、メタクリル酸メチルと共重合可能なモノマーは、好ましくは７０～０重量％、より好ましくは５０～０．１重量％、さらに好ましくは５０～２重量％含有される。メタクリル酸メチルの含有量が３０重量％未満ではアクリル系樹脂特有の光学特性、外観性、耐候性、耐熱性が低下してしまう傾向がある。また、加工性、外観性の観点から、多官能性モノマーは使用しないことが望ましい。

　本発明に用いられる熱可塑性樹脂（Ａ）は、本発明の重合体（Ｂ）との相溶性の観点から、酸基を有する樹脂または環化した構造（例えば無水環状構造）を有する樹脂であることが好ましい。例えば、熱可塑性樹脂の酸価が０．０１～５ｍｍｏｌ／ｇであることが好ましく、０．０１～３．５ｍｍｏｌ／ｇがより好ましく、０．０１～２．５ｍｍｏｌ／ｇがさらに好ましく、０．０１～１．５ｍｍｏｌ／ｇがなおさら好ましく、０．０１～１ｍｍｏｌ／ｇが特に好ましい。なお、酸価は、例えば特開２００５－２３２７２号公報に記載の滴定法などにより算出することが可能である。

　本発明に用いられる熱可塑性樹脂（Ａ）のガラス転移温度は使用する条件、用途に応じて設定することができる。好ましくはガラス転移温度が１００℃以上、より好ましくは１１０℃以上、さらに好ましくは１１５℃以上、最も好ましくは１２０℃以上である。

　ガラス転移温度が１００℃以上のアクリル系樹脂として、具体的には、グルタルイミド構造、無水グルタル酸構造、（メタ）アクリル酸単位、Ｎ－置換マレイミド化合物由来の構造単位、またはラクトン環を分子中に含むアクリル系樹脂が挙げられる。例えば、グルタルイミドアクリル系樹脂、無水グルタル酸アクリル系樹脂、ラクトン環含有アクリル系樹脂、水酸基および／またはカルボキシル基を含有するアクリル系樹脂、メタクリル系樹脂、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体、共重合成分としてＮ－置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂等が挙げられる。Ｎ－置換マレイミド化合物としては、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－ベンジルマレイミド、Ｎ－（２，４，６―トリブロモフェニル）マレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド、Ｎ－メチルマレイミド、Ｎ－エチルマレイミド、Ｎ－イソプロピルマレイミド、などが挙げられる。また、共重合成分としてＮ－置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂は、共重合成分としてスチレン等の芳香族ビニルが共重合されていてもよい。ガラス転移温度が１００℃以上のその他の樹脂としては、スチレン単量体およびそれと共重合可能な他の単量体を重合して得られるスチレン系重合体の芳香族環を部分水素添加して得られる部分水添スチレン系重合体、環状酸無水物繰り返し単位を含有する重合体、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂等が使用できる。重合体（Ｂ）との相溶性が良いために、極めて優れた外観を有するフィルムを得ることが出来る点で、耐熱アクリル系樹脂が好ましく、具体的には、グルタルイミドアクリル系樹脂、無水グルタル酸アクリル系樹脂、ラクトン環含有アクリル系樹脂、水酸基および／またはカルボキシル基を含有するアクリル系樹脂、メタクリル系樹脂、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体、共重合成分としてＮ－置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂が好ましい。なかでも、以下に記載するグルタルイミドアクリル系樹脂を用いると、得られるフィルムの耐熱性が向上し、且つ、延伸時の光学特性にも優れるため特に好ましい。

　（グルタルイミドアクリル系樹脂）
　グルタルイミドアクリル系樹脂としては、下記一般式（１）で表される単位と、下記一般式（２）で表される単位とを含むものが好ましい。

　上記一般式（１）中、Ｒ^１およびＲ^２は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^３は、水素、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または、芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。上記一般式（１）で表される単位を、以下、「グルタルイミド単位」ともいう。

　上記一般式（１）において、好ましくは、Ｒ^１およびＲ^２はそれぞれ独立して水素またはメチル基であり、Ｒ^３は、水素、メチル基、ブチル基、シクロヘキシル基であり、より好ましくは、Ｒ^１はメチル基であり、Ｒ^２は水素であり、Ｒ^３はメチル基である。

　グルタルイミドアクリル系樹脂は、グルタルイミド単位として、単一の種類のみを含んでいてもよいし、上記一般式（１）におけるＲ^１、Ｒ^２、およびＲ^３のいずれか又は全てが異なる複数の種類を含んでいてもよい。

　グルタルイミド単位は、下記一般式（２）で表される（メタ）アクリル酸エステル単位をイミド化することにより形成することができる。また、無水マレイン酸等の酸無水物、当該酸無水物と炭素数１～２０の直鎖または分岐のアルコールとのハーフエステル、または、α，β－エチレン性不飽和カルボン酸（例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、イタコン酸、クロトン酸、フマル酸、シトラコン酸）をイミド化することによっても、上記グルタルイミド単位を形成することができる。

　グルタルイミドアクリル系樹脂において、グルタルイミド単位の含有量は特に限定されず、例えば、Ｒ^３の構造等を考慮して適宜決定することができる。しかしながら、グルタルイミド単位の含有量は、グルタルイミドアクリル系樹脂全量のうち１．０重量％以上が好ましく、３．０重量％～９０重量％がより好ましく、５．０重量％～６０重量％がさらに好ましい。グルタルイミド単位の含有量が上記範囲より少ないと、得られるグルタルイミドアクリル系樹脂の耐熱性が不足したり、透明性が損なわれたりする傾向がある。逆に上記範囲よりも多いと、不必要に耐熱性および溶融粘度が高くなり、成形加工性が悪くなったり、フィルム加工時の機械的強度が極端に低くなったり、透明性が損なわれたりする傾向がある。

　グルタルイミド単位の含有量は以下の方法により算出される。

　^１Ｈ－ＮＭＲ　ＢＲＵＫＥＲ　ＡｖａｎｃｅＩＩＩ（４００ＭＨｚ）を用いて、樹脂の^１Ｈ－ＮＭＲ測定を行い、樹脂中のグルタルイミド単位またはエステル単位などの各モノマー単位それぞれの含有量（ｍｏｌ％）を求め、当該含有量（ｍｏｌ％）を、各モノマー単位の分子量を使用して含有量（重量％）に換算する。

　例えば、上記一般式（１）においてＲ^３がメチル基であるグルタルイミド単位とメチルメタクリレート単位からなる樹脂の場合、３．５から３．８ｐｐｍ付近に現れるメタクリル酸メチルのＯ－ＣＨ_３プロトン由来のピークの面積ａと、３．０から３．３ｐｐｍ付近に現れるグルタルイミドのＮ－ＣＨ_３プロトン由来のピークの面積ｂから、以下の計算式によりグルタルイミド単位の含有量（重量％）を求めることができる。
［メチルメタクリレート単位の含有量Ａ（ｍｏｌ％）］＝１００×ａ／（ａ＋ｂ）
［グルタルイミド単位の含有量Ｂ（ｍｏｌ％）］＝１００×ｂ／（ａ＋ｂ）
［グルタルイミド単位の含有量（重量％）］＝１００×（ｂ×（グルタルイミド単位の分子量））／（ａ×（メチルメタクリレート単位の分子量）＋ｂ×（グルタルイミド単位の分子量））
　なお、モノマー単位として上記以外の単位を含む場合においても、樹脂中の各モノマー単位の含有量（ｍｏｌ％）と分子量から、同様にグルタルイミド単位の含有量（重量％）を求めることができる。

　本発明の樹脂材料を例えば偏光子保護フィルムに使用する場合、グルタルイミド単位の含有量は、複屈折を抑制しやすいため２０重量％以下が好ましく、１５重量％以下がより好ましく、１０重量％以下がさらに好ましい。

　上記一般式（２）中、Ｒ^４およびＲ^５は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^６は、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。上記一般式（２）で表される単位を、以下、「（メタ）アクリル酸エステル単位」ともいう。なお、本願において「（メタ）アクリル」とは、「メタクリルまたはアクリル」を指すものとする。

　上記一般式（２）において、好ましくは、Ｒ^４およびＲ^５はそれぞれ独立して水素またはメチル基であり、Ｒ^６は水素またはメチル基であり、より好ましくは、Ｒ^４は水素であり、Ｒ^５はメチル基であり、Ｒ^６はメチル基である。

　グルタルイミドアクリル系樹脂は、（メタ）アクリル酸エステル単位として、単一の種類のみを含んでいてもよいし、上記一般式（２）におけるＲ^４、Ｒ^５およびＲ^６のいずれか又は全てが異なる複数の種類を含んでいてもよい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂は、必要に応じて、下記一般式（３）で表される単位（以下、「芳香族ビニル単位」ともいう）をさらに含んでいてもよい。

　上記一般式（３）中、Ｒ^７は、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^８は、炭素数６～１０のアリール基である。

　上記一般式（３）で表される芳香族ビニル単位としては特に限定されないが、スチレン単位、α－メチルスチレン単位が挙げられ、スチレン単位が好ましい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂は、芳香族ビニル単位として、単一の種類のみを含んでいてもよいし、Ｒ^７およびＲ^８のいずれか又は双方が異なる複数の単位を含んでいてもよい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂において、芳香族ビニル単位の含有量は特に限定されないが、グルタルイミドアクリル系樹脂全量のうち０～５０重量％が好ましく、０～２０重量％がより好ましく、０～１５重量％が特に好ましい。芳香族ビニル単位の含有量が上記範囲より多いと、グルタルイミドアクリル系樹脂の十分な耐熱性を得ることができない。

　しかし本発明では、耐折り曲げ性および透明性の向上、フィッシュアイの低減、さらに耐溶剤性または耐候性の向上といった観点から、グルタルイミドアクリル系樹脂は芳香族ビニル単位を含まないことが好ましい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂には、必要に応じ、グルタルイミド単位、（メタ）アクリル酸エステル単位、および芳香族ビニル単位以外のその他の単位がさらに含まれていてもよい。

　その他の単位としては、例えば、アクリルアミド、メタクリルアミド等のアミド系単位、グルタル無水物単位、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のニトリル系単位、マレイミド、Ｎ－メチルマレイミド、Ｎ－フェニルマレイミド、Ｎ－シクロヘキシルマレイミド等のマレイミド系単位等が挙げられる。

　これらのその他の単位は、グルタルイミドアクリル系樹脂中に、ランダム共重合により含まれていてもよいし、グラフト共重合により含まれていてもよい。

　これらのその他の単位は、その単位を構成する単量体を、グルタルイミドアクリル系樹脂及び／又はグルタルイミドアクリル系樹脂を製造する際の原料となる樹脂に対し共重合することで導入したものでもよい。また、前記のイミド化反応を行う際に、これらその他の単位が副生してグルタルイミドアクリル系樹脂に含まれることとなったものでもよい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂の重量平均分子量は特に限定されないが、１×１０^４～５×１０^５の範囲にあることが好ましい。上記範囲内であれば、成形加工性が低下したり、フィルム加工時の機械的強度が不足したりすることがない。一方、重量平均分子量が上記範囲よりも小さいと、フィルムにした場合の機械的強度が不足する傾向がある。また、上記範囲よりも大きいと、溶融押出時の粘度が高く、成形加工性が低下し、成形体の生産性が低下する傾向がある。

　グルタルイミドアクリル系樹脂のガラス転移温度は、フィルムが良好な耐熱性を発揮するよう、１２０℃以上であることが好ましい。より好ましくは１２５℃以上である。ガラス転移温度が上記範囲よりも低いと、フィルムが十分な耐熱性を発揮することができない。

　次に、グルタルイミドアクリル系樹脂の製造方法の一例を説明する。

　まず、（メタ）アクリル酸エステルを重合することにより、（メタ）アクリル酸エステル重合体を製造する。グルタルイミドアクリル系樹脂が芳香族ビニル単位を含む場合には、（メタ）アクリル酸エステルと芳香族ビニルとを共重合させ、（メタ）アクリル酸エステル－芳香族ビニル共重合体を製造する。

　この工程において、上記（メタ）アクリル酸エステルとしては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸イソブチル、（メタ）アクリル酸ｔ－ブチル、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシルを用いることが好ましく、メタクリル酸メチルを用いることがより好ましい。

　（メタ）アクリル酸エステルは、単独で用いてもよいし、複数種を組み合わせて用いてもよい。複数種の（メタ）アクリル酸エステルを用いることにより、最終的に得られるグルタルイミドアクリル系樹脂に複数種の（メタ）アクリル酸エステル単位を含ませることができる。

　上記（メタ）アクリル酸エステル重合体または上記（メタ）アクリル酸エステル－芳香族ビニル共重合体の構造は、続くイミド化反応が可能なものであれば、特に限定されない。具体的には、線状ポリマー、ブロックポリマー、分岐ポリマー、ラダーポリマー、架橋ポリマー等が挙げられる。

　ブロックポリマーの場合、Ａ－Ｂ型、Ａ－Ｂ－Ｃ型、Ａ－Ｂ－Ａ型、およびこれら以外のタイプのブロックポリマーのいずれであってもよい。

　次に、上記（メタ）アクリル酸エステル重合体または上記（メタ）アクリル酸エステル－芳香族ビニル共重合体に、イミド化剤を反応させることで、イミド化反応を行う。これにより、グルタルイミドアクリル系樹脂を製造することができる。

　上記イミド化剤は特に限定されず、上記一般式（１）で表されるグルタルイミド単位を生成できるものであればよい。具体的には、アンモニア又は一級アミンを用いることができる。上記一級アミンとしては、例えば、メチルアミン、エチルアミン、ｎ－プロピルアミン、ｉ－プロピルアミン、ｎ－ブチルアミン、ｉ－ブチルアミン、ｔｅｒｔ－ブチルアミン、ｎ－ヘキシルアミン等の脂肪族炭化水素基含有一級アミン、アニリン、ベンジルアミン、トルイジン、トリクロロアニリン等の芳香族炭化水素基含有一級アミン、シクロヘキシルアミン等の脂環式炭化水素基含有一級アミンが挙げられる。

　上記イミド化剤としては、尿素、１，３－ジメチル尿素、１，３－ジエチル尿素、１，３－ジプロピル尿素等の、加熱によりアンモニア又は一級アミンを発生する尿素系化合物を用いることもできる。

　上記イミド化剤のうち、コスト、物性の面から、アンモニア、メチルアミン、シクロヘキシルアミンを用いることが好ましく、メチルアミンを用いることが特に好ましい。

　このイミド化の工程においては、上記イミド化剤に加えて、必要に応じて、閉環促進剤を添加してもよい。

　このイミド化の工程では、上記イミド化剤の添加割合を調整することにより、得られるグルタルイミドアクリル系樹脂におけるグルタルイミド単位の含有量を調整することができる。

　上記イミド化反応を実施するための方法は特に限定されず、従来公知の方法を用いることができる。例えば、押出機、又は、バッチ式反応槽（圧力容器）を用いることでイミド化反応を進行させることができる。

　上記押出機としては特に限定されず、各種押出機を使用できるが、例えば、単軸押出機、二軸押出機または多軸押出機等を用いることができる。

　中でも、二軸押出機を用いることが好ましい。二軸押出機によれば、原料ポリマーとイミド化剤（閉環促進剤を用いる場合は、イミド化剤および閉環促進剤）との混合を促進することができる。

　二軸押出機としては、例えば、非噛合い型同方向回転式、噛合い型同方向回転式、非噛合い型異方向回転式、および噛合い型異方向回転式等が挙げられる。中でも、噛合い型同方向回転式が好ましい。噛合い型同方向回転式の二軸押出機は、高速回転可能であるため、原料ポリマーとイミド化剤（閉環促進剤を用いる場合は、イミド化剤および閉環促進剤）との混合を、より一層促進することができる。

　上記例示した押出機は単独で用いてもよいし、複数を直列に連結して用いてもよい。

　グルタルイミドアクリル系樹脂を製造するにあたっては、上記イミド化工程に加えて、エステル化剤で処理するエステル化工程を含むことができる。このエステル化工程によって、イミド化工程にて副生した、樹脂中に含まれるカルボキシル基を、エステル基に変換することができる。これにより、グルタルイミドアクリル系樹脂の酸価を所望の範囲内に調整することができる。

　グルタルイミドアクリル系樹脂の酸価は特に限定されないが、０．５０ｍｍｏｌ／ｇ以下であることが好ましく、０．４５ｍｍｏｌ／ｇ以下であることがより好ましい。下限は特に制限されないが、０ｍｍｏｌ／ｇ以上が好ましく、０．０５ｍｍｏｌ／ｇ以上が好ましく、０．１０ｍｍｏｌ／ｇ以上が特に好ましい。酸価が上記範囲内であれば、耐熱性、機械物性、および成形加工性のバランスに優れたグルタルイミドアクリル系樹脂を得ることができる。一方、酸価が上記範囲より大きいと、フィルム成形のための溶融押出時に樹脂の発泡が起こりやすくなり、成形加工性が低下し、成形体の生産性が低下する傾向がある。なお、酸価は、例えば特開２００５－２３２７２号公報に記載の滴定法などにより算出することが可能である。

　上記エステル化剤としては特に限定されず、例えば、ジメチルカーボネート、２，２－ジメトキシプロパン、ジメチルスルホキシド、トリエチルオルトホルメート、トリメチルオルトアセテート、トリメチルオルトホルメート、ジフェニルカーボネート、ジメチルサルフェート、メチルトルエンスルホネート、メチルトリフルオロメチルスルホネート、メチルアセテート、メタノール、エタノール、メチルイソシアネート、ｐ－クロロフェニルイソシアネート、ジメチルカルボジイミド、ジメチル－ｔ－ブチルシリルクロライド、イソプロペニルアセテート、ジメチルウレア、テトラメチルアンモニウムハイドロオキサイド、ジメチルジエトキシシラン、テトラ－Ｎ－ブトキシシラン、ジメチル（トリメチルシラン）フォスファイト、トリメチルフォスファイト、トリメチルフォスフェート、トリクレジルフォスフェート、ジアゾメタン、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイド、シクロヘキセンオキサイド、２－エチルヘキシルグリシジルエーテル、フェニルグリシジルエーテル、ベンジルグリシジルエーテルなどが挙げられる。これらの中でも、コスト、反応性などの観点から、ジメチルカーボネート、およびトリメチルオルトアセテートが好ましく、コストの観点から、ジメチルカーボネートが特に好ましい。

　上記エステル化剤の使用量は特に限定されないが、上記（メタ）アクリル酸エステル重合体または上記（メタ）アクリル酸エステル－芳香族ビニル共重合体１００重量部に対して０～１２重量部であることが好ましく、０～８重量部であることがより好ましい。エステル化剤の使用量が上記範囲内であれば、グルタルイミドアクリル系樹脂の酸価を適切な範囲に調整できる。一方、上記範囲を外れると、未反応のエステル化剤が樹脂中に残存する可能性があり、当該樹脂を使って成形を行った際に、発泡または臭気発生の原因となることがある。

　上記エステル化剤に加え、触媒を併用することもできる。触媒の種類は特に限定されないが、例えば、トリメチルアミン、トリエチルアミン、トリブチルアミン等の脂肪族３級アミンが挙げられる。これらの中でもコスト、反応性などの観点からトリエチルアミンが好ましい。

　エステル化工程は、上記イミド化工程と同様、例えば、押出機、又は、バッチ式反応槽を用いることで進行させることができる。

　このエステル化工程は、エステル化剤を使用せずに、加熱処理のみによって実施することもできる。当該加熱処理は、押出機内で溶融樹脂を混練および分散することで達成することができる。エステル化工程として加熱処理のみを行なう場合、イミド化工程にて副生した樹脂中のカルボキシル基同士の脱水反応、および／または、樹脂中のカルボキシル基と樹脂中のアルキルエステル基との脱アルコール反応等により、前記カルボキシル基の一部または全部を酸無水物基とすることができる。この時、閉環促進剤（触媒）を使用することも可能である。

　エステル化剤を用いたエステル化工程においても、並行して、加熱処理による酸無水物基化を進行させることが可能である。

　イミド化工程およびエステル化工程ともに、使用する押出機には、大気圧以下に減圧可能なベント口を装着することが好ましい。このような機械によれば、未反応のイミド化剤、エステル化剤、メタノール等の副生物、または、モノマー類を除去することができる。

　グルタルイミドアクリル系樹脂の製造には、押出機に代えて、例えば住友重機械（株）製のバイボラックのような横型二軸反応装置や、スーパーブレンドのような竪型二軸撹拌槽などの、高粘度対応の反応装置も好適に用いることができる。

　グルタルイミドアクリル系樹脂をバッチ式反応槽（圧力容器）を用いて製造する場合、そのバッチ式反応槽（圧力容器）の構造は特に限定されない。具体的には、原料ポリマーを加熱により溶融させ、撹拌することができ、イミド化剤（閉環促進剤を用いる場合は、イミド化剤および閉環促進剤）を添加することができる構造を有していればよいが、撹拌効率が良好な構造を有するものであることが好ましい。このようなバッチ式反応槽によれば、反応の進行によりポリマー粘度が上昇し、撹拌が不十分となることを防止することができる。このような構造を有するバッチ式反応槽としては、例えば、住友重機械（株）製の撹拌槽マックスブレンド等が挙げられる。

　以上により、グルタルイミド単位の含有量が特定の数値に制御されたグルタルイミドアクリル系樹脂を容易に製造することができる。

　本発明の樹脂材料は、熱可塑性樹脂（Ａ）は１種でもよいが、２種以上を組み合わせて使用してもよい。２種以上の熱可塑性樹脂をブレンドする方法は特に限定されず、公知の方法で行ってよい。

　（重合体（Ｂ））
　本発明に用いられる重合体（Ｂ）は、多層構造グラフト共重合体であって、当該多層構造の少なくとも１層が下記式（４）で示される単量体、並びに、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して形成される層を有することを特徴とする。

（式（４）中、Ｒ^９は水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
　本発明の重合体（Ｂ）は硬質重合体層を少なくとも１層有することが好ましい。硬質重合体層を有することにより、（ア）重合体（Ｂ）をマトリックス（熱可塑性樹脂（Ａ））中に均一に分散させることができ、後述するように（イ）熱可塑性樹脂（Ａ）が有している複屈折を打ち消し、本発明の樹脂材料およびフィルムの光学的等方性を高めるよう作用させることもできる。ここでいう「硬質」とは、重合体のガラス転移温度が２０℃以上であることを意味する。本発明の重合体（Ｂ）は、硬質重合体層として、上記単量体混合物を重合して形成される層を有することが好ましく、その他の硬質重合体層を更に有していても良い。つまり、上記単量体混合物を重合して形成される層が硬質重合体層であることが好ましい。重合体のガラス転移温度が２０℃未満の場合、重合体（Ｂ）を配合した樹脂材料、およびフィルムの耐熱性が低下したり、また重合体（Ｂ）を製造する際に重合体（Ｂ）の粗大化や塊状化が起こり易くなるなどの問題が発生する場合がある。

　（式（４）で表される単量体）
　本発明の重合体（Ｂ）には、下記式（４）で表される単量体が使用される。

　式（４）中、Ｒ^９は、水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もしくは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。Ｒ^９およびＲ^１０が有していてもよい置換基としては、例えば、ハロゲン、水酸基、カルボキシル基、アルコキシ基、カルボニル基（ケトン構造）、アミノ基、アミド基、エポキシ基、炭素－炭素間の二重結合、エステル基（カルボキシル基の誘導体）、メルカプト基、スルホニル基、スルホン基、及びニトロ基からなる群より選択される少なくとも１種が挙げられる。なかでも、ハロゲン、水酸基、カルボキシル基、アルコキシ基、及びニトロ基からなる群より選択される少なくとも１種が好ましい。ｌは１～４の整数を示し、好ましくは１または２である。ｍは０～１の整数である。ｎは０～１０の整数を示し、好ましくは０～２の整数を示し、より好ましくは０または１である。

　式（４）において、Ｒ^９は、置換もしくは無置換で直鎖状または分岐状の炭素数１のアルキル基である、（メタ）アクリレート系単量体であることが好ましい。式（４）において、Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造を有する、（メタ）アクリレート系単量体であることがより好ましい。

　式（４）において、ｌは１～２の整数である、ｎは０～２の整数である、（メタ）アクリレート系単量体であることがより好ましい。

　式（４）で表される単量体の具体例を挙げると、脂環式構造を有する単量体としては（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、ジシクロペンテニルオキシエチル（メタ）アクリレート、などが挙げられる。また、芳香族基を有する単量体としては、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸フェニル、（メタ）アクリル酸フェノキシエチル等を挙げることができる。複素環式構造を有する単量体としては、ペンタメチルピペリジニル（メタ）アクリレート、テトラメチルピペリジニル（メタ）アクリレート、テトラヒドロフルフリル（メタ）アクリレート等を挙げることができる。

　式（４）で表される単量体の中でも、耐熱性、光弾性複屈折、相溶性の観点から、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、（メタ）アクリル酸フェノキシエチルが好ましい。

　前記式（４）で表される単量体のなかでも、（メタ）アクリル酸ベンジルが光学的等方性、熱可塑性樹脂（Ａ）との相溶性、成形性の面で最も好ましい。さらには、メタクリル酸ベンジルのほうが、ガラス転移温度が高く、耐熱性の面で好ましい。たとえば、熱可塑性樹脂（Ａ）がアクリル系樹脂の場合、光弾性定数が負であるため、比較的大きな正の光弾性定数を有するメタクリル酸ベンジルを用いることで、メタクリル酸ベンジルの使用量が少なくて済み、また重合体（Ｂ）の使用量も少なくて済むなど、樹脂材料の設計自由度が増えるなどのメリットがある。また、成形体の配向複屈折が大きく、実用上問題となるケースにおいても、アクリル系樹脂が配向複屈折／光弾性複屈折ともに負であるのに対して、メタクリル酸ベンジルは配向複屈折／光弾性複屈折ともに正であるため、樹脂材料およびフィルムの光弾性複屈折を小さくしながら、同時に配向複屈折も小さくすることが可能である。

　なお、本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）が２種以上の熱可塑性樹脂を組み合わせて使用される場合は、２種以上の組み合わせからなる熱可塑性樹脂に対して、光弾性定数、および／または配向複屈折が異符号となるように、重合体（Ｂ）を設計すればよい。

　優れた光学的等方性を維持しながら、重合体（Ｂ）の分散性を良好にし、フィッシュアイ等の外観欠陥を低減させる観点から、前記式（４）で表される単量体の使用量は、１～９９．９重量％（前記式（４）で表される単量体、（メタ）アクリル酸および／またはその塩、およびこれらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量％に対して）が好ましく、５～７０重量％がより好ましく、５～５０重量％が最も好ましい。

　本発明においては、前記式（４）で表される単量体を１種、もしくは２種以上を併用して使用してもよい。

　（（メタ）アクリル酸および／またはその塩）
　本発明の重合体（Ｂ）には、（メタ）アクリル酸および／またはその塩の使用が必須である。（メタ）アクリル酸および／またはその塩を使用することで、重合体（Ｂ）自体の耐熱性が向上する。

　（メタ）アクリル酸の塩としては、（メタ）アクリル酸ナトリウム、（メタ）アクリル酸カルシウム、（メタ）アクリル酸マグネシウム、(メタ)アクリル酸アンモニウムなどが挙げられる。（メタ）アクリル酸および／またはその塩の使用量は、前記式（４）で表される単量体、（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および、これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量％において０．１～３０重量％が好ましく、０．１～２０重量％がより好ましく、０．１～１５重量％がさらに好ましく、０．１～１０重量％がよりさらに好ましく、０．１～７重量％が最も好ましい。

　前記単量体混合物を重合して形成される重合体層中に（メタ）アクリル酸の構造単位が存在することにより、（メタ）アクリル酸構造単位のカルボキシル基と、（メタ）アクリル酸構造単位の隣に存在する（メタ）アクリル酸誘導体構造単位のアルキル基とが、成形加工時（例えば、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）との加熱溶融混練のような加熱処理）に脱アルキルアルコール化することにより環化し、酸無水物構造が形成され得る。たとえば、（メタ）アクリル酸の隣が（メタ）アクリル酸メチルであれば、脱メタノール反応が起こり、グルタル酸無水物構造が形成され得る。さらに、（メタ）アクリル酸の隣が（メタ）アクリル酸ベンジルであれば、脱ベンジルアルコール反応が起こり、グルタル酸無水物構造が形成され得る。

　また、前記単量体混合物を重合して形成される重合体層中に（メタ）アクリル酸塩の構造単位が存在する場合には、（メタ）アクリル酸塩の構造単位中のカルボキシル基の塩が成形加工時の高温条件下で遊離のカルボキシル基に解離し、このカルボキシル基と、（メタ）アクリル酸誘導体構造単位のアルキル基とが環化して酸無水物構造が形成され得る。

　さらに、単量体混合物を重合して形成される重合体層中に（メタ）アクリル酸の構造単位が存在する場合において、後述する塩凝固処理において（メタ）アクリル酸構造単位のカルボキシル基が塩を形成することがある。その場合も、カルボキシル基の塩が成形加工時の高温条件下で遊離のカルボキシル基に解離することで酸無水物構造が形成され得る。

　このように、前記単量体混合物を重合して形成される重合体層に有するカルボキシル基および／またはその塩が酸無水物構造に形成されることにより、以下の優れた効果を発揮することになる。
（１）成形加工時の熱安定性が大幅に向上する。
前記重合体（層）中に酸無水物構造を有することにより、成形加工時における重合体（層）のジッピング解重合を抑制することができ、熱安定性が向上する。
（２）耐溶剤性が大幅に向上する。
前記重合体（層）中にカルボキシル基および／または酸無水物構造を有することにより、ポリマーの極性があがり、また耐熱性が上がることから、耐溶剤性、特にメチルエチルケトンなどの有機溶媒に対しての耐溶剤性が向上する。一般的なアクリル系ゴムを含有するアクリルフィルムはケトン系などの有機溶媒に対して弱い。このため、例えば、ハードコート層、反射防止層、耐指紋付着層、プリズムレンズ層、接着層等のコーティング層の塗布の際に用いられる有機溶媒の浸透により、塗布時ないし搬送時や乾燥時にフィルムの変形、タルミ、シワ、破断等のトラブルを起こす可能性がある。
（３）熱可塑性樹脂（Ａ）が耐熱アクリル系樹脂、特にはグルタルイミド基を含有する耐熱アクリル系樹脂である場合、重合体（Ｂ）の分散性が大幅に向上する。
前記重合体（層）中にカルボキシル基および／または酸無水物構造を有することにより、耐熱アクリル系樹脂と重合体（Ｂ）の相溶性が向上し、重合体（Ｂ）の分散性が向上する。特に、熱可塑性樹脂（Ａ）がグルタルイミド基を含有する耐熱アクリル系樹脂である場合、グルタルイミド基、特には、グルタルイミド変性する際に副生するカルボキシル基と、前記重合体（層）中のカルボキシル基、および酸無水物構造による相互作用により、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の相溶性が向上し、重合体（Ｂ）の分散性が大幅に向上する。このことにより、たとえばフィルムの表面性が良好となり、幅広い成形条件、膜厚設定範囲においても、表面ムラがなく、ＭＤ方向での膜厚の変動が少ないなど、外観が良好なフィルムを得ることが出来る。このことにより、たとえばリーフディスクフィルター等を用いて、ポリマー材料の溶融濾過を行いながら溶融製膜を行う場合に問題となる、フィルター内部の滞留部におけるゴム粒子の凝集や架橋、劣化等の進行によるフィルムの欠陥点の増加が抑制できる。また、凝集に伴う熔融粘度の不均一化や変動が効果的に抑制される。このため幅広い成膜条件においても、また長時間の成膜を行った場合にも、フィルムの表面性が良好となり、異物欠陥や表面ムラがなく、ＭＤ方向での膜厚の変動が少ないなど、外観が良好なフィルムを得ることが容易になる。
　（メタ）アクリル酸および／またはその塩の構造単位が酸無水物構造になる割合、すなわち環化率は、加工条件等の熱履歴で変わり、必ずしも全ての（メタ）アクリル酸および／またはその塩の構造単位が酸無水物構造になる必要はなく、環化率は必要な特性に応じて任意に調整すればよい。環化率は、例えば、５％以上であることが好ましく、５０％以上であることがより好ましく、８０％以上であることがさらに好ましい。ここで、環化率は次の測定方法によって算出できる。樹脂０．３ｇを塩化メチレン３７．５ｍＬに溶解し、さらにメタノール３７．５ｍＬを加えた後、０．１ｍｍｏｌ％の水酸化ナトリウム水溶液５ｍＬとフェノールフタレインのエタノール溶液数滴を加え、次に０．１ｍｍｏｌ％の塩酸を用いて逆滴定を行い、中和に要する塩酸の量から酸価を求め、加工前後の値から環化率を求める。
環化率＝（加工前の樹脂の酸価－加工後の樹脂の酸価）×１００/（加工前の樹脂の酸価）

　なお、本発明の樹脂材料は、予め、加熱処理等によって（メタ）アクリル酸および／またはその塩由来のカルボキシル基および／またはその塩を酸無水物構造に環化させた重合体（Ｂ）を、熱可塑性樹脂（Ａ）と配合することで製造してもよい。

　前記単量体混合物には、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩のほかに、これらと共重合可能な他の単量体を含有してもよい。これらと共重合可能な他の単量体としては、共重合可能なビニル基を１つ有する単量体であればよく、例えば、メタクリル酸エステルが挙げられ、重合性やコストの点よりメタクリル酸アルキルエステルが好ましく、具体的にはアルキル基の炭素数１～１２であるものが好ましく、直鎖状でも分岐状でもよい。その具体例としては、例えば、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ｎ－オクチル、メタクリル酸β－ヒドロキシエチル、メタクリル酸ジメチルアミノエチル、メタクリル酸グリシジル等が挙げられる。また、アクリル酸エステルも好適に用いることができ、重合反応性やコストの点からアクリル酸アルキルエステルが好ましく、具体的にはアルキル基の炭素数が１～１２であるものが好ましく、直鎖状でも分岐状でもよい。その具体例としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｔ－ブチル、アクリル酸－２－エチルヘキシル、アクリル酸ｎ－オクチル、アクリル酸β－ヒドロキシエチル、アクリル酸ジメチルアミノエチル、アクリル酸グリシジル等があげられる。また、共重合可能な他の単量体としては、無水マレイン酸、無水シトラコン酸、ジメチル無水マレイン酸、ジクロロ無水マレイン酸、ブロモ無水マレイン酸、ジブロモ無水マレイン酸、フェニル無水マレイン酸、ジフェニル無水マレイン酸等の無置換及び／又は置換無水マレイン酸類、塩化ビニル、臭化ビニル等のハロゲン化ビニル、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ－メチロールアクリルアミド等の（メタ）アクリルアミド類、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル、蟻酸ビニル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン等の芳香族ビニルおよびその誘導体、塩化ビニリデン、弗化ビニリデン等のハロゲン化ビニリデン、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸メチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸エチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸イソプロピル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸ノルマルブチル、２－（ヒドロキシメチル）アクリル酸ターシャリーブチル等の（ヒドロキシアルキル）アクリル酸エステル等があげられる。これらの単量体は単独、もしくは２種以上が併用されてもよい。なかでも、メタクリル酸アルキルエステル、アクリル酸アルキルエステルが好ましく、さらにはアクリル系樹脂との相溶性の点でメタクリル酸メチル、ジッパー解重合を抑制する点でアクリル酸メチル、アクリル酸エチル、もしくはアクリル酸ｎ－ブチルを用いるのが好ましい。

　前記単量体混合物には、１分子あたり２個以上の非共役な反応性二重結合を有する多官能性単量体を使用してもよい。ここで、多官能性単量体としては、後述する架橋重合体層に使用され得る多官能性単量体を同様に使用することができる。単量体混合物における多官能性単量体の使用量（前記式（４）で表される単量体、（メタ）アクリル酸および／またはその塩、並びにこれと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）は、光学的等方性および分散性の観点から、０～２．０重量部が好ましく、０～１．０重量部がより好ましく、０～０．５重量部がさらに好ましく、０～０．０４重量部がなおさら好ましく、０重量部が最も好ましい。

　本発明の重合体（Ｂ）は、多層構造グラフト共重合体の多層構造中に、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する硬質重合体層を有することが好ましく、硬質の最外層を有する場合には、この最外層に前記式（４）で表される単量体並びに（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する硬質重合体層を有することがより好ましい。同様に、多段重合で得られるグラフト共重合体においても、前記式（４）で表される単量体並びに（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して形成される硬質重合体がグラフト結合されていることが好ましく、多段重合の最終段階で前記式（４）で表される単量体並びに（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して形成される硬質重合体がグラフト結合されてなることがより好ましい。本発明の重合体（Ｂ）は、当該硬質重合体（層）の他に、他の硬質重合体層を１層以上有していてもよい。硬質の最外層に有することにより、熱可塑性樹脂（Ａ）がアクリル系樹脂である場合により相溶しやすくなり、配向複屈折および光弾性定数をより小さくでき、さらに光学的等方性に優れるフィルムを得やすくなる。この硬質の最外層の内側に、（メタ）アクリル系架橋重合体層（（メタ）アクリル系ゴム）を有する軟質層が隣接していてもよい。

　本発明の重合体（Ｂ）は、架橋重合体層を少なくとも１層有することが好ましい。

　架橋重合体層は、特に限定されないが、ブタジエン系架橋重合体層、（メタ）アクリル系架橋重合体層、オルガノシロキサン系架橋重合体層などが例示されるが、耐侯性、透明性の点から（メタ）アクリル系架橋重合体層であることが好ましい。

　優れた機械的強度を発現する点から、（メタ）アクリル系架橋重合体層は軟質であることが好ましい。ここでいう「軟質」とは、重合体のガラス転移温度が２０℃未満であることを意味する。軟質層の衝撃吸収能力を高め、耐割れ性などの耐衝撃性改良効果を高める観点から、重合体のガラス転移温度が０℃未満であることが好ましく、－２０℃未満であることがより好ましい。

　本願において、「軟質」および「硬質」の重合体のガラス転移温度は、ポリマ－ハンドブック［Ｐｏｌｙｍｅｒ　Ｈａｎｄ　Ｂｏｏｋ（Ｊ．Ｂｒａｎｄｒｕｐ，Ｉｎｔｅｒｓｃｉｅｎｃｅ１９８９）］に記載されている値を使用してＦｏｘの式を用いて算出した値を用いることとする（例えば、ポリメチルメタクリレートは１０５℃であり、ポリブチルアクリレートは－５４℃である）。

　（メタ）アクリル系架橋重合体は、（メタ）アクリル系の架橋重合体であれば特に限定されないが、耐割れ性などの耐衝撃性の観点から、アクリル酸エステル５０～１００重量％、アクリル酸エステルと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、ならびに多官能性単量体０．０５～１０重量部（アクリル酸エステルおよびこれと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成されるものが好ましい。単量体成分を全部混合して１段で重合してもよいし、単量体組成を変化させて２段以上で重合してもよい。

　アクリル酸エステルとしては、重合反応性やコストの点からアクリル酸アルキルエステルが好ましく、具体的にはアルキル基の炭素数が１～１２であるものが好ましく、直鎖状でも分岐状でもよい。その具体例としては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ｎ－ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｔ－ブチル、アクリル酸－２－エチルヘキシル、アクリル酸ベンジル、アクリル酸ｎ－オクチル、アクリル酸β－ヒドロキシエチル、アクリル酸ジメチルアミノエチル、アクリル酸グリシジル等があげられ、これらの単量体は１種または２種以上が併用されてもよい。アクリル酸エステルは、単官能性単量体全体（アクリル酸エステルおよびこれと共重合可能な他の単量体の総量）に対し５０～１００重量％が好ましく、６０～１００重量％がより好ましく、７０～１００重量％が最も好ましい。５０重量％未満ではフィルムの耐割れ性が悪化する場合がある。

　アクリル酸エステルと共重合可能な単量体（以下、「共重合可能な単量体」と称することがある。）としては、共重合可能なビニル基を１つ有する単量体であればよく、例えば、メタクリル酸エステルがあげられ、重合性やコストの点よりメタクリル酸アルキルエステルが好ましく、具体的にはアルキル基の炭素数１～１２であるものが好ましく、直鎖状でも分岐状でもよい。その具体例としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２－エチルヘキシル、メタクリル酸ベンジル、アクリル酸オクチル、メタクリル酸β－ヒドロキシエチル、メタクリル酸ジメチルアミノエチル、メタクリル酸グリシジル等があげられる。また、他の共重合可能な単量体としては、塩化ビニル、臭化ビニル等のハロゲン化ビニル、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ－メチロールアクリルアミド等の（メタ）アクリルアミド類、アクリロニトリル、メタクリロニトリル等のシアン化ビニル、蟻酸ビニル、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル等のビニルエステル、スチレン、ビニルトルエン、α－メチルスチレン等の芳香族ビニルおよびその誘導体、塩化ビニリデン、弗化ビニリデン等のハロゲン化ビニリデン、アクリル酸、アクリル酸ナトリウム、アクリル酸カルシウム等のアクリル酸およびその塩、メタクリル酸、メタクリル酸ナトリウム、メタクリル酸カルシウム等のメタクリル酸およびその塩等があげられる。これらの単量体は２種以上が併用されてもよい。

　上述の単官能性単量体は、１分子あたり２個以上の非共役な反応性二重結合を有する多官能性単量体と共重合されるため、得られる重合体が架橋体（ゴム）となる。ここで用いられる多官能性単量体としては、アリルメタクリレ－ト、アリルアクリレ－ト、トリアリルシアヌレ－ト、トリアリルイソシアヌレ－ト、ジアリルフタレ－ト、ジアリルマレ－ト、ジビニルアジペ－ト、ジビニルベンゼンエチレングリコ－ルジメタクリレ－ト、ジビニルベンゼンエチレングリコ－ルジアクリレ－ト、ジエチレングリコ－ルジメタクリレ－ト、ジエチレングリコ－ルジアクリレ－ト、トリエチレングリコ－ルジメタクリレ－ト、トリエチレングリコ－ルジアクリレ－ト、トリメチロ－ルプロパントリメタクリレ－ト、トリメチロ－ルプロパントリアクリレ－ト、テトラメチロ－ルメタンテトラメタクリレ－ト、テトラメチロ－ルメタンテトラアクリレ－ト、ジプロピレングリコ－ルジメタクリレ－トおよびジプロピレングリコ－ルジアクリレ－ト等があげられ、これらは２種以上が併用されてもよい。

　単官能性単量体に対する多官能性単量体の添加量は、単官能性単量体の総量１００重量部に対して、０．０５～１０重量部が好ましく、０．１～５重量部がより好ましい。多官能性単量体の添加量が０．０５重量部未満では、架橋体を形成できない傾向があり、１０重量部を超えても、フィルムの耐割れ性が低下する傾向がある。

　重合体（Ｂ）は、架橋重合体層および硬質重合体層を各々少なくとも一層有する多層構造重合体であり、硬質重合体層の少なくとも一層が、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する硬質重合体層であることが好ましい。重合体（Ｂ）における層の数は、少なくとも二層であれば上限は特に限定されないが、生産性の観点から６層以下であることが好ましい。重合体（Ｂ）の好ましい一形態を例示すれば、軟質の内層および硬質の外層を有し、上記内層が架橋重合体層を有し、上記外層が、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する硬質重合体層を有する形態を挙げることができる。この形態は生産性の観点から好ましい。その他の好ましい一形態を例示すれば、重合体（Ｂ）が、硬質の内層、軟質の中間層および硬質の外層を有し、上記内層が少なくとも一種の硬質重合体層からなり、上記中間層が架橋重合体層からなる軟質重合体層を有し、上記外層が、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する硬質重合体層を有する形態を挙げることができ、この形態はさらに軟質の最内層を有していてもよい。本発明においては、これらを適宜１種、または２種以上を組合せて使用することができる。

　本願における、軟質の内層、軟質の中間層および軟質層（以下、軟質層）は、少なくとも１種の軟質重合体からなる内層、中間層および層のことをいう。

　一方、本願における、硬質の（最）外層および硬質の内層は、少なくとも１種の硬質重合体からなる（最）外層および内層のことをいう。ここでいう「軟質」および「硬質」とは、上述した「軟質」および「硬質」と同様である。

　重合体（Ｂ）が、例えば、硬質の内層、軟質の中間層および硬質の外層からなる多層構造グラフト共重合体のように、最内層に硬質層を有する場合は、最内層の硬質重合体としては、硬度や耐割れ性バランスの観点から、メタクリル酸エステル４０～１００重量％、アクリル酸エステル０～６０重量％、芳香族ビニル系単量体０～６０重量％、多官能性単量体０～１０重量％、ならびにメタクリル酸エステル、アクリル酸エステル、および芳香族ビニル系単量体と共重合可能な他の単量体０～２０重量％からなる硬質重合体が好適に例示されうる。

　重合体（Ｂ）は、例えば、（メタ）アクリル系架橋重合体層を有する軟質の内層と、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を構成単位に有する重合体層を有する硬質の外層とからなる多層構造体である場合、軟質の内層を外層の硬質重合体が完全に被覆した層構造が一般的であるが、軟質の内層と硬質の外層の重量比等によっては、層構造を形成するための硬質重合体量が不充分な場合もありうる。そのような場合は、完全な層構造である必要はなく、軟質の内層の一部を外部となる硬質重合体が被覆した構造、或いは軟質の内層の一部に外部となる硬質重合体がグラフト重合した構造も好適に用いることができる。なお、その他形態の多層構造グラフト共重合体についても同様のことが当てはまる。

　重合体（Ｂ）の架橋重合体層までの体積平均粒子径は、２０～４５０ｎｍが好ましく、２０～３００ｎｍがより好ましく、２０～１５０ｎｍが更に好ましく、３０～８０ｎｍが最も好ましい。２０ｎｍ未満では耐割れ性が悪化する場合がある。一方、４５０ｎｍを超えると透明性が低下する場合がある。さらに、耐折り曲げ白化性の観点から、８０ｎｍ未満にすることが好ましい。また、トリミング性の観点からは、２０～４５０ｎｍが好ましく、５０～４５０ｎｍがより好ましく、６０～４５０ｎｍがより好ましく、１００～４５０ｎｍが更に好ましい。なお、体積平均粒子径は、動的散乱法により、例えば、ＭＩＣＲＯＴＲＡＣ　ＵＰＡ１５０（日機装株式会社製）を用いることにより測定することができる。ここで、重合体（Ｂ）の架橋重合体層までの体積平均粒子径とは、具体的には、重合体（Ｂ）粒子の中心から架橋重合体層までの粒子の体積平均粒子径を指す。重合体（Ｂ）が架橋重合体層を２層以上有する場合は、中心に対して最も外側に位置する架橋重合体層までの体積平均粒子径をいうものとする。本願では、重合体（Ｂ）に関して、架橋重合体層に対して、硬質重合体層がどの程度共有結合しているかを表すために、グラフト率というパラメーターを使う。

　重合体（Ｂ）のグラフト率とは、架橋重合体層の重量を１００とした場合の、架橋重合体層に対して、グラフトされた硬質重合体層の重量比率を表す指標である。このグラフト率は１０～２５０％が好ましく、より好ましくは４０～２３０％、最も好ましくは６０～２２０％である。グラフト率が１０％未満では、成形体中で重合体（Ｂ）が凝集しやすく、透明性が低下したり、異物原因となる恐れがある。また引張破断時の伸びが低下しフィルム切断時にクラックが発生しやすくなったりする傾向がある。２５０％以上では成形時、たとえばフィルム成形時の溶融粘度が高くなり、フィルムの成形性が低下する傾向がある。算出式は実施例の項にて説明する。

　なお、硬質重合体層の一部には架橋重合体層と結合していない（グラフトしていない）ポリマー（フリーポリマーとも言う）も存在する場合があるが、このフリーポリマーも重合体（Ｂ）に含むものとする。

　重合体（Ｂ）中の架橋重合体の含有量は、重合体（Ｂ）を１００重量％とした場合、１０～９０重量％が好ましく、２０～８０重量％がより好ましく、３０～６０重量％がさらに好ましく、３５～５５重量％が最も好ましい。１０重量％未満では、得られる樹脂材料の耐割れ性等の機械的強度が低くなる場合がある。一方、９０重量％を上回ると、重合体（Ｂ）の分散性が損なわれ、成形体の表面の平滑性が得られず、フィッシュアイ等の外観不良が発生する傾向がある。また、硬質重合体の含有量が十分ではなく、配向時の複屈折や光弾性定数が大きくなるなど光学的等方性を保てなくなる傾向がある。

　重合体（Ｂ）の製造方法は特に限定されず、公知の乳化重合法、乳化－懸濁重合法、懸濁重合法、塊状重合法または溶液重合法が適用可能である。重合体（Ｂ）の重合については乳化重合法が特に好ましい。

　重合体（Ｂ）は、多段重合により得られ、この多段重合の少なくとも１段の重合が、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物の重合である。（メタ）アクリル系架橋重合体からなる架橋構造を含有する重合体の存在下において、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合することによって得られる、多段重合の（メタ）アクリル系架橋構造含有グラフト共重合体を好ましく使用できる。

　前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物は、前述のとおりである。

　（メタ）アクリル系架橋重合体からなる架橋構造を有する重合体（（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体）は、少なくとも（メタ）アクリル系架橋重合体を含有する多段重合体であればよく、アクリル酸エステル５０～１００重量％、アクリル酸エステルと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、ならびに多官能性単量体０．０５～１０重量部（アクリル酸エステルおよびこれと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される（メタ）アクリル系架橋重合体からなる架橋構造（ゴム部）を有することが好ましい。ゴム部は、単量体成分を全部混合して１段で重合してもよいし、単量体組成を変化させて２段以上で重合してもよい。

　（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体は、多段重合における少なくとも１段の重合として（メタ）アクリル系架橋重合体（ゴム部）が形成されるものであれば特に限定されず、（メタ）アクリル系架橋重合体の重合段階の前および／または後に、硬質重合体の重合を行なっても良い。

　中でも、生産性の点から、重合体（Ｂ）が、（Ｂ－１）アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（アクリル酸エステルおよびこれと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体を得、（Ｂ－２）上記（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体の存在下に、前記式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して、（メタ）アクリル系架橋構造含有グラフト共重合体として得られるものを使用するのが好ましい。ここで、（Ｂ－１）重合段階の単量体混合物、および／または（Ｂ－２）重合段階の単量体混合物は、単量体成分を全部混合して１段で重合してもよいし、単量体組成を変化させて２段以上で重合してもよい。また、（Ｂ－１）における、アクリル酸エステル、これと共重合可能な他の単量体および多官能性単量体、並びにこれらの好ましい使用量は、上述の（メタ）アクリル酸架橋重合体層において記載したとおりである。（Ｂ－２）における、単量体混合物の成分およびこれらの好ましい使用量は、上述の硬質重合体層において記載したとおりである。

　重合体（Ｂ）の好ましい一形態である、（メタ）アクリル系架橋構造含有グラフト共重合体の（メタ）アクリル系架橋構造までの体積平均粒子径は、上述の重合体（Ｂ）の架橋重合体層までの体積平均粒子径と同様に測定されるものであり、好ましい範囲も同様に適用される。

　重合体（Ｂ）を乳化重合により製造する場合には、公知の乳化剤を用いて通常の乳化重合により製造することができる。具体的には、例えばアルキルスルフォン酸ナトリウム、アルキルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、ジオクチルスルフォコハク酸ナトリウム、ラウリル硫酸ナトリウム、脂肪酸ナトリウム、ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウムなどのリン酸エステル塩等の陰イオン性界面活性剤や、アルキルフェノール類、脂肪族アルコール類とプロピレンオキサイド、エチレンオキサイドとの反応生成物等の非イオン性界面活性剤等が示される。これらの界面活性剤は単独で用いてもよく、２種以上併用してもよい。更に要すれば、アルキルアミン塩等の陽イオン性界面活性剤を使用してもよい。このうち、得られた重合体（Ｂ）の熱安定性を向上させる観点から、特にはポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウムなどのリン酸エステル塩（アルカリ金属、又はアルカリ土類金属）を用いて重合することが好ましい。

　乳化重合により得られる多層構造グラフト共重合体ラテックスは、例えば、噴霧乾燥、凍結乾燥、あるいは塩化カルシウム、塩化マグネシウム等の塩、または塩酸、硫酸等の酸を凝固剤として添加することで凝固を行ない、適宜加熱処理等により凝固した樹脂分を水相より分離して、洗浄、乾燥を行なう、等の既知の方法により処理することで、粉末状の多層構造重合体が得られる。重合体ラテックスの凝固により多層構造重合体を得る場合には、凝固剤としては、酸や塩などの公知の凝固剤が使用できるが、得られた共重合体の成形時の熱安定性を向上させる観点からマグネシウム塩、特には硫酸マグネシウムを用いることが特に好ましい。

　重合体（Ｂ）は、樹脂材料１００重量部において架橋重合体が１～６０重量部含まれるように配合されることが好ましく、１～３０重量部がより好ましく、１～２５重量部がさらに好ましい。１重量部未満ではフィルムの耐割れ性、真空成形性が悪化したり、また光弾性定数が大きくなり、光学的等方性に劣ったりする場合がある。一方、６０重量部を越えるとフィルムの耐熱性、表面硬度、透明性、耐折曲げ白化性が悪化する傾向がある。

　熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の配合比率については、前記配合条件を満たしていれば特に問題はなく、また、重合体（Ｂ）に含まれる架橋重合体の量にもよるが、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の合計を１００重量％とした場合、重合体（Ｂ）が１～９９重量％が好ましく、１～８０重量％がより好ましく、１～６０重量％がさらに好ましい。１重量％未満ではフィルムの耐割れ性、真空成形性が悪化したり、また光弾性定数が大きくなり、光学的等方性に劣ったりする場合がある。一方、９９重量％を越えるとフィルムの耐熱性、表面硬度、透明性、耐折曲げ白化性が悪化する傾向がある。

　本発明の樹脂材料は、重合体（Ｂ）の光弾性定数と、熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性定数とが異符号であることが好ましい。配向複屈折および光弾性定数をともに小さくでき、光学的等方性の高い樹脂材料とすることができる。光学的に等方にするためには、配向複屈折と光弾性複屈折をいかに小さくするかというのが重要である。そのため、ここではまず本発明の熱可塑性樹脂（Ａ）、重合体（Ｂ）、樹脂材料、およびフィルムの「配向複屈折」「光弾性複屈折」の考え方について説明する。

　（配向複屈折に関する考え方）
　高吐出条件、フィルム引取条件、低温成形など、フィルム中でポリマーが配向するような成形以外の、通常の溶融押出成形にてフィルムを作成した場合、フィルム中のポリマーの配向はそれほど大きくない。実際にＰＭＭＡで代表されるアクリル系樹脂であれば、意図的な延伸工程がない溶融押出フィルム（以下、原反フィルム、原料フィルムとも呼ぶ）の複屈折はそれほど大きくなく、用途にもよるが実用上問題が無い場合もある。もちろん、ポリマーが配向するような成形条件や、原反フィルムを延伸工程させた場合には、フィルム中でポリマーが配向し、その結果複屈折が発生する。この場合の複屈折は、ポリマーが配向することによって発生する複屈折であるため、一般に配向複屈折と呼ばれる。以上、本発明の樹脂材料をどのように成形するか、またフィルムの場合には延伸させるのか、ということによって、本発明の樹脂材料から得られる成形体、特には光学フィルムの配向複屈折を小さくするため、重合体（Ｂ）の配向複屈折と熱可塑性樹脂（Ａ）の配向複屈折を設定する必要がある。逆に、フィルム等の成形体中でポリマーがほとんど配向せず、複屈折が十分に小さい場合には、重合体（Ｂ）の配向複屈折に関してはそれほど考慮する必要が無く、樹脂設計上、特に制限を受けないことになる。

　ここで、本発明のいうところの「配向複屈折」の測定条件の定義づけをしておきたい。配向複屈折は、ポリマー鎖が配向することにより発現する複屈折であることは先に述べたとおりであるが、ポリマー鎖の配向度によってポリマーフィルム中の複屈折（配向複屈折）は変化する。よって、本発明では、「配向複屈折」を求める際には以下の条件で測定することと定義する。

　熱可塑性樹脂（Ａ）、重合体（Ｂ）および樹脂材料はなんらかの成形体にして、その配向複屈折を測定する必要があり、本発明では当該成形体をフィルムまたはシートとする。ここでは、溶融押出成形フィルムとプレス成形シートとを挙げて説明する。

　・フィルムでの「配向複屈折」測定
　まず、膜厚１２５μｍのフィルム（原反フィルム）から、２５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出し（ＭＤ方向に長辺が来るように切り出す）、両短辺を保持してガラス転移温度＋３０℃にて２分保ち、２倍（１００％に延伸とも言う）に長さ方向へ２００ｍｍ／分の速度で一軸に延伸する（この際、両長辺は固定なし）。その後、得られたフィルムを２３℃に冷却し、サンプル中央部分をサンプリングし、複屈折を測定する。

　・シートでの「配向複屈折」測定
　重合体（Ｂ）が少なくとも架橋構造を有する場合、その構造によっては単独でフィルム化することは困難となる。よって、重合体（Ｂ）は、プレス成形シートを作製して「配向複屈折」を測定する。また、熱可塑性樹脂（Ａ）などが、重合体（Ｂ）と同様に、フィルム化が困難である場合にも、プレス成形シートを作製して配向複屈折を測定する。

　以下に、プレス成形シートを用いた場合の「配向複屈折」の測定条件について説明する。

　重合体（Ｂ）を１９０℃でプレスし、膜厚５００μｍのプレス成形シートを作製する。得られたプレス成形シートの中央部から、２５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出し、両短辺を保持してガラス転移温度＋３０℃にて２分保ち、２倍（１００％に延伸とも言う）に長さ方向へ２００ｍｍ／分の速度で一軸に延伸する（この際、両長辺は固定なし）。その後、得られたフィルムを２３℃に冷却し、サンプル中央部分をサンプリングし、複屈折を測定し、配向複屈折の符号を得る。

　上記の「配向複屈折」は、ポリマーの配向度に依存するため、延伸条件を含め、種々のサンプル作成条件により影響を受けるため、上記のように評価条件を明示した。たとえば延伸温度はガラス転移温度に対して－３０℃～＋３０℃、＋０℃～＋３０℃がより好ましく、＋５℃～＋３０℃の温度範囲にするなど、適宜設定すればよい。ただし、各サンプル間での複屈折性の符号、相対的な大小関係を定量的に得るためには、延伸条件等の測定条件がほぼ同じところでの測定値を用いることが重要である。

　（光弾性複屈折（光弾性定数）に関する考え方）
　先に説明したとおり、光弾性複屈折は成形体に応力が加わった場合に成形体中のポリマーの弾性的な変形（歪）に伴って引き起こされる複屈折である。実際には、そのポリマーに固有の「光弾性定数」を求めることで、その材料の光弾性複屈折の度合いを評価することができる。まずポリマー材料に応力を印加し、弾性的な歪みが生じた際の複屈折を測定する。得られた複屈折と応力との比例定数が光弾性定数である。この光弾性定数を比較することにより、ポリマーの応力印加時の複屈折性を評価することができる。

　上述の「配向複屈折」と同様に、熱可塑性樹脂（Ａ）、重合体（Ｂ）および樹脂材料はなんらかの成形体にして、その光弾性複屈折を測定する必要があり、本発明では当該成形体をフィルムまたはシートとする。ここでは、溶融押出成形フィルムとプレス成形シートとを挙げて説明する。

　・フィルムでの「光弾性定数」測定
　上記「配向複屈折」の項の記載同様、膜厚１２５μｍのフィルム（原反フィルム）から、ＴＤ方向に１５ｍｍ×９０ｍｍの短冊状に試験片を切断する（ＴＤ方向に長辺がくるように切り出す）。次に、２３℃において、試験片フィルムの長辺の一方を固定し、他方は無荷重から４ｋｇｆまで０．５ｋｇｆずつ荷重をかけた状態で、各々の印加時の複屈折を測定し、得られた結果から、単位応力による複屈折の変化量を算出し、光弾性定数を算出する。

　・シートでの「光弾性定数」測定
　重合体（Ｂ）については、上記の「配向複屈折」の項と同様にプレス成形シートを作製し、この複屈折を測定することにより、光弾性定数を求める。また、熱可塑性樹脂（Ａ）などが、重合体（Ｂ）と同様に、フィルム化が困難である場合にも、プレス成形シートにより光弾性複屈折を測定する。

　以下、プレス成形シートを用いた場合の「光弾性定数」の測定について説明する。

　重合体（Ｂ）を１９０℃でプレスし、膜厚５００μｍのプレス成形シートを作製し、得られたプレス成形シートの中央部から２５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出す。測定条件および算出法は、前述の溶融押出成形フィルムの場合と同じとする。

　フィルム又はシートでの光弾性複屈折の測定においては、比較するサンプル間の厚み差が大きい場合、サンプル中での応力のかかり方が変わってくる可能性があり、光弾性定数の厳密な比較が難しい場合がある。ただし、本発明で説明している膜厚１２５μｍのフィルム、膜厚５００μｍのプレス成形シートに関して、この程度の厚み差であれば、両サンプル間での応力のかかり方に大差はなく、光弾性定数の比較をすることが可能である。したがって、前記フィルムでも、プレス成形シートでも光弾性定数（複屈折）を測定するのに好適に使用できるが、フィルムを用いて測定することがより好ましい。本発明では、重合体（Ｂ）の光弾性定数の符号を確認する手段として、膜厚５００μｍのプレス成形シートを使用する。配向複屈折についても同様である。

　光弾性複屈折は、そのポリマー構造に固有の特性であることから、熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性定数が大きい場合、重合体（Ｂ）の光弾性定数は熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性定数に対して異符号である必要がある。また、重合体（Ｂ）の配合量に関して言えば、熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性複屈折を打ち消すことができるだけの量の重合体（Ｂ）を添加する必要がある。得られるポリマー（共重合体）の光弾性定数と、共重合に用いたモノマー種に対応するそれぞれのホモポリマーの光弾性定数との間には、加成性が成り立つことが知られている。このことから、重合体（Ｂ）が熱可塑性樹脂（Ａ）に対して光弾性定数が異符号であり、且つ大きければ、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）からなる樹脂材料、およびそのフィルムの光弾性複屈折を小さくするための重合体（Ｂ）の必要量は少なくて済む。

　配向複屈折に関しては、先述のように、本発明の樹脂材料からなる成形体、特には光学フィルムにおいて、成形体中でポリマーの配向度がそれほど大きくなく、その成形体の配向複屈折が実用上問題が無い場合には、重合体（Ｂ）の設計において配向複屈折の考慮をする必要は特にない。ただし、得られた成形体中の配向複屈折が実用上問題となる場合には、重合体（Ｂ）の配向複屈折を、熱可塑性樹脂（Ａ）の配向複屈折に対して異符号にする必要がある。

　以上が、本発明で提供する樹脂材料、およびフィルムにおいて、低複屈折化を実現する場合の重要な技術思想である。

　本発明の重合体（Ｂ）が架橋重合体層および硬質重合体層を有する場合、硬質重合体層は、（１）重合体（Ｂ）をマトリックス（熱可塑性樹脂（Ａ））中に均一に分散させることに加えて、（２）熱可塑性樹脂（Ａ）が有している複屈折を打ち消して、本発明の樹脂材料およびフィルムの光学的等方性を高めるよう作用させることができる。

　上記（２）に関しては、延伸工程を経ないなど、フィルム等の成形体中の配向複屈折があまり大きくなく、課題とならない場合には、成形体の光弾性定数が極めて小さくなるように、硬質重合体層の光弾性定数をマトリックス（熱可塑性樹脂（Ａ））に対して異符号にすることで達成することができる。また、延伸工程を経るなど、フィルム等の成形体中の配向複屈折が比較的大きく、課題となる場合には、成形体の光弾性定数だけでなく、配向複屈折の両方とも極めて小さくなるように、硬質重合体層の光弾性定数、配向複屈折の両方をマトリックス（熱可塑性樹脂（Ａ））に対して異符号にすることで達成することができる。

　重合体（Ｂ）の硬質重合体層に使用され、熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性複屈折を打ち消すのに適したモノマー種に関しては、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の各々の光弾性定数が異符号となるように選択すればよい。

　ポリマーの光弾性定数を設定する上で、参考になる具体的なモノマーの例を以下に記すが、これらに限定されるわけではない。（[　]内は対応するホモポリマーの光弾性定数）
　正の光弾性複屈折を示すモノマー：
　ベンジルメタクリレート　［48.4×10^-12Pa^-1］
　ジシクロペンタニルメタクリレート　［6.7×10^-12Pa^-1］
　スチレン　［10.1×10^-12Pa^-1］
　パラクロロスチレン　［29.0×10^-12Pa^-1］
　負の光弾性複屈折を示すモノマー：
　メチルメタクリレート　［-4.3×10^-12Pa^-1］
　２，２，２－トリフルオロエチルメタクリレート　［-1.7×10^-12Pa^-1］
　２，２，２－トリクロロエチルメタクリレート　［-10.2×10^-12Pa^-1］
　イソボルニルメタクリレート　［-5.8×10^-12Pa^-1］
　共重合体ポリマーの光弾性定数は、共重合に用いたモノマー種に対応するそれぞれのホモポリマーの光弾性定数との間に加成性が成り立つことが知られている。例えば、メチルメタクリレート（ＭＭＡ）とベンジルメタクリレート（ＢｚＭＡ）の２元共重合系については、poly－ＭＭＡ／ＢｚＭＡ＝９２／８（ｗｔ％）にて光弾性複屈折がほぼゼロになることが報告されている。また、２種以上のポリマー混合（アロイ）についても同様であり、各ポリマーが有する光弾性定数との間に加成性が成り立つ。以上のことから、本発明の樹脂材料、およびフィルムの光弾性複屈折が小さくなるように、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の光弾性定数を異符号にし、且つその配合量（ｗｔ％）を調整することが好ましい。

　また、共重合体ポリマーの配向複屈折は、共重合に用いたモノマー種に対応するそれぞれのホモポリマーの固有複屈折との間に加成性が成り立つことが知られている。また、２種以上のポリマー混合（アロイ）についても同様であり、各ポリマーが有する固有複屈折との間に加成性が成り立つ。重合体（Ｂ）の硬質重合体層に使用され、熱可塑性樹脂（Ａ）の配向複屈折を打ち消すのに適したモノマー種に関しては、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）の各々の配向複屈折が異符号となるように選択すればよい。ポリマーの配向複屈折を設定する上で、参考になる具体的なモノマー（そのモノマーからなるホモポリマーの固有複屈折）の例を以下に記すが、これらに限定されるわけではない。なお、固有複屈折とは、ポリマーが完全に一方向に配向した状態のときの複屈折（配向複屈折）である。

　正の固有複屈折を示すポリマー：
　ポリベンジルメタクリレート　［＋０．００２］
　ポリフェニレンオキサイド　［＋０．２１０］
　ビスフェノールＡポリカーボネート　［＋０．１０６］
　ポリビニルクロライド　［＋０．０２７］
　ポリエチレンテレフタレート　［＋０．１０５］
　ポリエチレン　［＋０．０４４］
　負の固有複屈折を示すポリマー：
　ポリメチルメタクリレート　［－０．００４３］
　ポリスチレン　［－０．１００］
　以上、一部のポリマーの光弾性定数、配向複屈折のデータを記載したが、ポリマーによっては配向複屈折は「正」、光弾性定数は「負」など、両方の複屈折が同じ符号であるとは限らない。次の表１に一部のホモポリマーの配向複屈折と光弾性複屈折（定数）の符号の例を示す。

　たとえば、ポリ（ＭＭＡ／ＢｚＭＡ＝８２／１８（ｗｔ％）)付近の組成は配向複屈折がほぼゼロとなること、poly（ＭＭＡ／ＢｚＭＡ＝９２／８（ｗｔ％）)付近の組成は光弾性複屈折（定数）がほぼゼロとなることが知られている。このように、熱可塑性樹脂（Ａ）がアクリル系樹脂の場合は、配向複屈折、光弾性定数の両方がともに負になることが多いため、重合体（Ｂ）（特には外層の硬質の重合体層）に、配向複屈折も光弾性複屈折の両方の符号が正であるベンジルメタクリレートを使用することで、光弾性複屈折も打ち消しながら、配向複屈折も打ち消すことができ、好適であることがわかる。

　本発明の樹脂材料は、粒状のままで、または押出機によりペレット状としたのち、加熱しながら押出成形や射出成形、圧縮成形、ブロー成形、紡糸成形等により、用途に適した形状の成形体とすることができる。加熱溶融時の樹脂材料の溶融温度は、特に限定されるわけではないが、２３０～３００℃であることが好ましい。成形体としては特にフィルムが有用であり、例えば、通常の溶融押出法であるインフレーション法やＴダイ押出法、あるいはカレンダー法、更には溶剤キャスト法等により良好に加工される。中でも、溶剤を使用しない溶融押出法を用いることが好ましい。溶融押出法によれば、製造コストや溶剤による地球環境や作業環境への負荷を低減することができる。

　本発明の樹脂材料は、成形加工時の複屈折が生じず、実用上問題のない成形体を得られる点から、配向複屈折の値が－１５×１０^-４～１５×１０^-４であること好ましく、－１０×１０^-４～１０×１０^-４であることがより好ましく、－５×１０^-４～５×１０^-４であることがさらに好ましい。さらに、安定した光学特性が得られる点から、－１．７×１０^-４～１．７×１０^-４であることが好ましく、－１．６×１０^-４～１．６×１０^-４であることがより好ましく、－１．５×１０^-４～１．５×１０^-４であることがさらに好ましく、－１．０×１０^-４～１．０×１０^-４であることがとりわけ好ましく、－０．５×１０^-４～０．５×１０^-４であることが特に好ましく、－０．２×１０^-４～０．２×１０^-４であることが最も好ましい。

　本発明の樹脂材料は、高温高湿などの環境下において成形体に応力がかかった際にも生じる複屈折が小さい点から、光弾性定数が－１０×１０^-１２～１０×１０^-１２であることが好ましく、－４×１０^-１２～４×１０^-１２であることがより好ましく、－２×１０^-１２～２×１０^-１２であることがさらに好ましく、－１．５×１０^-１２～１．５×１０^-１２であることがよりさらに好ましく、－１×１０^-１２～１×１０^-１２であることがとりわけ好ましく、－０．５×１０^-１２～０．５×１０^-１２であることが特に好ましく、－０．３×１０^-１２～０．３×１０^-１２であることが最も好ましい。光弾性定数が－４×１０^-１２～４×１０^-１２であれば、フィルム化して液晶表示装置に用いても、位相差ムラが発生したり、表示画面周辺部のコントラストが低下したり、光漏れが発生したりすることがない。

　また、本発明の樹脂材料は機械的強度が高いことが特徴である。機械的強度は、たとえば引張試験における引張破断点伸度で評価することができ、引張破断点伸度が１０％以上であることが好ましく、２０％以上であることがより好ましく、３０％以上であることがさらに好ましく、４０％以上であることがなおさら好ましく、５０％以上であることがことさら好ましく、６０％以上であることが特に好ましく、９０％以上であることが最も好ましい。上記範囲内の引張破断点伸度を示す本発明の樹脂材料は、成形加工時に割れ等の問題が発生しないなど、生産性に極めて優れる。また、実際に製品として使用する際にも割れ等のトラブルがおこらない。この割れ性については特に引張破断点伸度が相関しており、引張破断点伸度が高いほど、耐割れ性に優れる。

　さらに、本発明の樹脂材料は熱安定性が高いことも特徴である。たとえば、熱重量測定（ＴＧＡ）において、１％重合減少温度が２９０℃以上であることが好ましく、３００℃以上であることがより好ましく、３１０℃以上であることが最も好ましい。１％重合減少温度は、たとえば、セイコーインスツルメンツ製のＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ　６０００、ＴＧ／ＤＴＡ　６３００などの熱重量測定装置を用いて測定することができる。得られた測定結果より、１％重量減少温度は以下のように算出できる。

　　重量減少率＝（（wt－wt0）／wt0）×100%
　　wt＝その温度の試料重量
　　wt0＝基準重量（40℃の試料の重量）
　　重量減少率が－1%となった時の温度＝1%重量減少温度と定義
　必要に応じて、フィルムを成形する際、フィルム両面をロールまたは金属ベルトに同時に接触させる（挟み込む）ことにより、特にガラス転移温度付近の温度に加熱したロールまたは金属ベルトに同時に接触させることにより、表面性のより優れたフィルムを得ることも可能である。また、目的に応じて、フィルムの積層成形や、二軸延伸によるフィルムの改質も可能である。

　本発明の樹脂材料はＴダイ製膜を用いるような高温での成形条件下でも、紫外線吸収剤の飛散による成形機の汚染やフィルム欠陥を発生させることなく、フィルムを製造することができる。

　以下、本発明に係るフィルムの製造方法の一実施形態として、本発明に係る樹脂材料を溶融押出法により成形してフィルムを製造する方法について詳細に説明する。

　なお、以下の説明では、溶融押出法で成形されたフィルムを、溶液流延法等の他の方法で成形されたフィルムと区別して、「溶融押出フィルム」と称する。

　本発明に係る樹脂材料を溶融押出法によりフィルムに成形する場合、まず、本発明に係る樹脂材料を、押出機に供給し、該樹脂材料を加熱溶融させる。

　樹脂材料は、押出機に供給する前に、予備乾燥することが好ましい。このような予備乾燥を行うことにより、押出機から押し出される樹脂の発泡を防ぐことができる。

　予備乾燥の方法は特に限定されるものではないが、例えば、原料（すなわち、本発明に係る樹脂材料）をペレット等の形態にして、熱風乾燥機等を用いて行うことができる。

　また、本発明に係る樹脂材料を成形するための押出機は、好ましくは加熱溶融時に発生する揮発分を除去するための脱揮装置を一つ以上有しているものが好ましい。脱気装置を有する事により、樹脂の発泡や分解劣化反応によるフィルム外観の悪化を軽減することができる。

　更に、本発明に係る樹脂材料を成形するための溶融押出に際しては、押出機のシリンダに、樹脂材料の供給とともに、窒素やヘリウムなどの不活性ガスを供給する事が好ましい。不活性ガスの供給により、系中の酸素の濃度を低下させ、酸化劣化に伴う分解、架橋、黄変等の外観や品質の劣化を軽減することができる。

　次に、押出機内で加熱溶融された樹脂材料を、ギアポンプやフィルターを通して、Ｔダイに供給する。このとき、ギアポンプを用いれば、樹脂の押出量の均一性を向上させ、厚みムラを低減させることができる。一方、フィルターを用いれば、樹脂材料中の異物を除去し、欠陥の無い外観に優れたフィルムを得ることができる。

　フィルターの種類としては、溶融ポリマーからの異物除去が可能なステンレス製のリーフディスクフィルターを使用するのが好ましく、フィルターエレメントとしてはファイバータイプ、パウダータイプ、あるいはそれらの複合タイプを使用するのが好ましい。フィルターはペレット化時、もしくはフィルム化時に使用する押出機等に好適に使用することができる。

　次に、Ｔダイに供給された非複屈折性樹脂材料を、シート状の溶融樹脂として、Ｔダイから押し出す。そして、該シート状の溶融樹脂を２つの冷却ロールで挟み込んで冷却し、フィルムを成膜することが好ましい。

　上記シート状の溶融樹脂を挟み込む２つの冷却ロールの内、一方は、表面が平滑な剛体性の金属ロールであり、もう一方は、表面が平滑な弾性変形可能な金属製弾性外筒を備えたフレキシブルロールであることが好ましい。

　このような剛体性の金属ロールと金属製弾性外筒を備えたフレキシブルロールとで、上記シート状の溶融樹脂を挟み込んで冷却して成膜することにより、表面の微小な凹凸やダイライン等が矯正されて、表面が平滑で厚みムラが５μｍ以下であるフィルムを得ることができる。

　なお、本明細書において、「冷却ロール」とは、「タッチロール」および「冷却ロール」を包含する意味で用いられる。

　上記剛体性の金属ロールとフレキシブルロールとを用いる場合であっても、何れの冷却ロールも表面が金属であるため、成膜するフィルムが薄いと、冷却ロールの面同士が接触して、冷却ロールの外面に傷が付いたり、冷却ロールそのものが破損したりすることがある。

　そのため、上説したような２つの冷却ロールでシート状の溶融樹脂を挟み込んで成膜する場合、まず、該２つの冷却ロールで、シート状の溶融樹脂を挟み込んで冷却することで、フィルムが得られる。

　本発明のフィルムは、非常に靭性が高く柔軟性に富むため、強度向上のために延伸をする必要がなく、延伸工程を省略することによる生産性の向上、コスト面でのメリットがある。本発明のフィルムは、透明性が高く、高い強度を有した１０μｍ以上の厚みを有することが可能である。さらに、延伸による配向複屈折がほぼ発生せず、さらに光学的に等方である。また、真空成形等の２次成形時、高温での使用時等の熱による収縮も小さい。

　本発明のフィルムは未延伸状態のフィルムとしても上記効果を奏するものであるが、さらに延伸することも可能であり、これにより、強度の向上、膜厚精度の向上を図ることができる。また、適切な延伸条件を選択することにより、実質的に複屈折を生じさせることなく、かつ、ヘイズの増大を実質的に伴うことなく、厚みムラの小さなフィルムを容易に製造することができる。

　本発明に係るフィルムが延伸フィルムである場合、本発明に係る樹脂材料を一旦、未延伸状態のフィルムに成形し、その後、一軸延伸または二軸延伸を行うことにより、延伸フィルム（一軸延伸フィルムまたは二軸延伸フィルム）を製造することができる。例えば、上記２つの冷却ロールで、シート状の溶融樹脂を挟み込んで冷却し、一旦、厚み１５０μｍの未延伸状態のフィルムを取得する。その後、該フィルムを縦横二軸延伸により延伸させ、厚み４０μｍのフィルムを製造すればよい。

　本明細書では、説明の便宜上、本発明に係る樹脂材料をフィルム状に成形した後、延伸を施す前のフィルム、すなわち未延伸状態のフィルムを「原料フィルム」と称する。

　原料フィルムを延伸する場合、原料フィルムを成形後、直ちに、該原料フィルムの延伸を連続的に行ってもよいし、原料フィルムを成形後、一旦、保管または移動させて、該原料フィルムの延伸を行ってもよい。

　なお、原料フィルムに成形後、直ちに該原料フィルムを延伸する場合、フィルムの製造工程において、原料フィルムの状態が非常に短時間（場合によっては、瞬間）にて延伸してもよく、一旦原料フィルムを製造したのち、時間を開けて延伸してもよい。

　本発明のフィルムを延伸フィルムとする場合は、上記原料フィルムは延伸されるのに充分な程度のフィルム状を維持していればよく、完全なフィルムの状態である必要はない。

　原料フィルムを延伸する方法は、特に限定されるものではなく、従来公知の任意の延伸方法を用いればよい。具体的には、例えば、テンターを用いた横延伸、ロールを用いた縦延伸、及びこれらを逐次組み合わせた逐次二軸延伸等を用いることができる。

　また、縦と横とを同時に延伸する同時二軸延伸方法を用いたり、ロール縦延伸を行った後、テンターによる横延伸を行う方法を用いたりすることもできる。

　原料フィルムを延伸するとき、原料フィルムを一旦、延伸温度より０．５℃～５℃、好ましくは１℃～３℃高い温度まで予熱した後、延伸温度まで冷却して延伸することが好ましい。

　上記範囲内で予熱することにより、原料フィルムの厚みを精度よく保つことができ、また、延伸フィルムの厚み精度が低下したり、厚みムラが生じたりすることがない。また、原料フィルムがロールに貼り付いたり、自重で弛んだりすることがない。

　一方、原料フィルムの予熱温度が高すぎると、原料フィルムがロールに貼り付いたり、自重で弛んだりするといった弊害が発生する傾向にある。また、原料フィルムの予熱温度と延伸温度との差が小さいと、延伸前の原料フィルムの厚み精度を維持しにくくなったり、厚みムラが大きくなったり、厚み精度が低下したりする傾向がある。

　なお、本発明に係る樹脂材料は、原料フィルムに成形後、延伸する際、ネッキング現象を利用して、厚み精度を改善することが困難である。したがって、本発明では、上記予熱温度の管理を行うことは、得られるフィルムの厚み精度を維持したり、改善したりするためには重要となる。

　原料フィルムを延伸するときの延伸温度は、特に限定されるものではなく、製造する延伸フィルムに要求される機械的強度、表面性、および厚み精度等に応じて、変更すればよい。

　一般的には、ＤＳＣ法によって求めた原料フィルムのガラス転移温度をＴｇとした時に、（Ｔｇ－３０℃）～（Ｔｇ＋３０℃）の温度範囲とすることが好ましく、（Ｔｇ－２０℃）～（Ｔｇ＋２０℃）の温度範囲とすることがより好ましく、（Ｔｇ）～（Ｔｇ＋２０℃）の温度範囲とすることがさらに好ましい。

　延伸温度が上記温度範囲内であれば、得られる延伸フィルムの厚みムラを低減し、さらに、伸び率、引裂伝播強度、および耐揉疲労等の力学的性質を良好なものとすることができる。また、フィルムがロールに粘着するといったトラブルの発生を防止することができる。

　一方、延伸温度が上記温度範囲よりも高くなると、得られる延伸フィルムの厚みムラが大きくなったり、伸び率、引裂伝播強度、および耐揉疲労等の力学的性質が十分に改善できなかったりする傾向がある。さらに、フィルムがロールに粘着するといったトラブルが発生しやすくなる傾向がある。

　また、延伸温度が上記温度範囲よりも低くなると、得られる延伸フィルムのヘイズが大きくなったり、極端な場合には、フィルムが裂けたり、割れたりするといった工程上の問題が発生したりする傾向がある。

　上記原料フィルムを延伸する場合、その延伸倍率もまた、特に限定されるものではなく、製造する延伸フィルムの機械的強度、表面性、および厚み精度等に応じて、決定すればよい。延伸温度にも依存するが、延伸倍率は、一般的には、１．１倍～３倍の範囲で選択することが好ましく、１．３倍～２．５倍の範囲で選択することがより好ましく、１．５倍～２．３倍の範囲で選択することがさらに好ましい。

　延伸倍率が上記範囲内であれば、フィルムの伸び率、引裂伝播強度、および耐揉疲労等の力学的性質を大幅に改善することができる。それゆえ、厚みムラが５μｍ以下であり、複屈折が実質的にゼロであり、さらに、ヘイズが２．０％以下である延伸フィルムを製造することもできる。

　本発明に係るフィルムは、必要に応じて、粘着剤等により別のフィルムをラミネートしたり、表面にハードコート層等のコーティング層を形成させたりして用いることができる。

　本発明の樹脂材料は、配向複屈折を調整する意味合いで、特許第３６４８２０１号や特許第４３３６５８６号に記載の複屈折性を有する無機微粒子や、特許第３６９６６４９号に記載の複屈折性を有する、分子量５０００以下、好ましくは１０００以下の低分子化合物を適宜配合してもよい。

　また、本発明の樹脂材料は、熱可塑性樹脂（Ａ）と重合体（Ｂ）を各々少なくとも１種類含むものであればよく、本発明の目的を満たす範囲であれば、１種以上の他の樹脂を特に制限なく添加することができる。他の樹脂としては、たとえば、熱可塑性樹脂（Ａ）で挙げられた熱可塑性樹脂、コアシェルポリマー、グラフト共重合体などの多層構造重合体、ブロックポリマーなどの熱可塑性エラストマー、などが挙げられる。

　本発明の樹脂材料は、必要に応じて、光安定剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、艶消し剤、光拡散剤、着色剤、染料、顔料、帯電防止剤、熱線反射材、滑剤、可塑剤、紫外線吸収剤、安定剤、フィラー等の公知の添加剤、または、その他の樹脂を含有しても良い。

　本発明のフィルムは、必要に応じて、公知の方法によりフィルム表面の光沢を低減させることができる。例えば、樹脂材料に無機充填剤または架橋性高分子粒子を混練する方法等で実施することが可能である。また、得られるフィルムをエンボス加工により、フィルム表面の光沢を低減させることも可能である。

　本発明のフィルムは、金属、プラスチックなどに積層して用いることができる。フィルムの積層方法としては、積層成形や、鋼板などの金属板に接着剤を塗布した後、金属板にフィルムを載せて乾燥させ貼り合わせるウエットラミネ－トや、ドライラミネ－ト、エキストル－ジョンラミネ－ト、ホットメルトラミネ－トなどがあげられる。

　プラスチック部品にフィルムを積層する方法としては、フィルムを金型内に配置しておき、射出成形にて樹脂を充填するインサート成形またはラミネートインジェクションプレス成形や、フィルムを予備成形した後に金型内に配置し、射出成形にて樹脂を充填するインモールド成形などがあげられる。

　本発明のフィルムの積層品は、自動車内装材，自動車外装材などの塗装代替用途、窓枠、浴室設備、壁紙、床材などの建材用部材、日用雑貨品、家具や電気機器のハウジング、ファクシミリ、ノートパソコン、コピー機などのＯＡ機器のハウジング、携帯電話、スマートフォン、タブレットなどの端末の液晶画面の前面板や、電気または電子装置の部品などに使用することができる。

　本発明のフィルムは、その耐熱性、透明性、柔軟性等の性質を利用して、以下の各種用途に使用することができる。具体的には、自動車内外装、パソコン内外装、携帯内外装、太陽電池内外装、太陽電池バックシート；カメラ、ＶＴＲ、プロジェクター用の撮影レンズ、ファインダー、フィルター、プリズム、フレネルレンズなどの映像分野、ＣＤプレイヤー、ＤＶＤプレイヤー、ＭＤプレイヤーなどにおける光ディスク用ピックアップレンズなどのレンズ分野、ＣＤ、ＤＶＤ、ＭＤなどの光ディスク用の光記録分野、液晶用導光板、拡散板、バックシート、反射シート、偏光子保護フィルム、偏光フィルム透明樹脂シート，位相差フィルム，光拡散フィルム、プリズムシートなどの液晶ディスプレイ用フィルム、表面保護フィルムなどの情報機器分野、光ファイバ、光スイッチ、光コネクターなどの光通信分野、自動車ヘッドライト、テールランプレンズ、インナーレンズ、計器カバー、サンルーフなどの車両分野、眼鏡、コンタクトレンズ、内視鏡用レンズ、滅菌処理の必要な医療用品などの医療機器分野、道路標識、浴室設備、床材、道路透光板、ペアガラス用レンズ、採光窓、カーポート、照明用レンズ、照明カバー、建材用サイジングなどの建築・建材分野、電子レンジ調理容器（食器）、家電製品のハウジング、玩具、サングラス、文房具などに使用することができる。また、転写箔シートを使用した成形体の代替用途としても使用できる。

　本発明における樹脂材料のフィルム以外の成形体の使用用途としては、例えば、一般カメラ用レンズ，ビデオカメラ用レンズ，レーザーピックアップ用の対物レンズ，回折格子，ホログラム，及びコリメータレンズ，レーザープリンター用のｆθレンズ，シリンドリカルレンズ，液晶プロジェクター用のコンデンサーレンズや投射レンズ，フレネルレンズ，眼鏡用レンズ等のレンズ、コンパクトディスク（ＣＤ，ＣＤ－ＲＯＭ等）、ミニディスク（ＭＤ）、ＤＶＤ用のディスク基板、液晶用導光板、液晶用フィルム、ＬＣＤ用基板，液晶素子結合用接着剤等の液晶素子用部材、プロジェクター用スクリーン、光学フィルター、光ファイバー、光導波路、プリズム、照明用レンズ、自動車ヘッドライト、滅菌処理の必要な医療用品、電子レンジ調理容器、家電製品のハウジング、玩具またはレクリエーション品目などが挙げられる。

　本発明のフィルムは、光学的均質性、透明性等の光学特性に優れる光学特性を利用して、光学用フィルムとして使用することができ、光学的等方フィルム、偏光子保護フィルムや透明導電フィルム等液晶表示装置周辺等の公知の光学的用途に特に好適に用いることができる。本発明のフィルムは優れた機械的強度を有しているため、フィルム搬送性、実使用時の耐割れ性、製造時のフィルムのトリミング工程における微細なクラックの発生を低減することが可能である。また、高い機械的強度を有するので、フィルム強度を向上させるために必要な延伸工程が不要であるため、延伸フィルムでは生産するのが困難な、たとえば８０μｍ以上の膜厚の厚い光学フィルムを生産することも可能である。

　本発明のフィルムは、偏光子に貼り合わせて、偏光板として用いることができる。すなわち、本発明に係るフィルムは、偏光板の偏光子保護フィルムとして用いることができる。上記偏光子は、特に限定されるものではなく、従来公知の任意の偏光子を用いることができる。具体的には、例えば、延伸されたポリビニルアルコールにヨウ素を含有させて得た偏光子等を挙げることができる。

　本発明のフィルムは、必要に応じて、表面処理が施されたものであってもよい。例えば、本発明のフィルムの表面にコーティング加工等の表面加工を施したり、本発明のフィルムの表面に別のフィルムをラミネートしたりして用いる場合、本発明のフィルムに表面処理を施すことが好ましい。このような表面処理を施すことにより、本発明のフィルムと、コーティング材またはラミネートされる別のフィルムとの間の密着性を向上させることができる。本発明のフィルムは、耐溶剤性が高いため、本発明のフィルムに種々のコーティングを施す際、溶媒による外観不良が発生しないため、優れた表面外観を有することができる。また、本発明のフィルムは、高い耐熱性を達成できるため、フィルムコーティング工程の硬化温度、および乾燥速度を高めることができ、生産性を向上させることが可能である。

　なお、本発明のフィルムに対する表面処理の目的は上記に限定されない。本発明のフィルムは、その用途に関係なく、表面処理が施されていてもよい。このような表面処理は特に限定されないが、例えば、コロナ処理、プラズマ処理、紫外線照射、アルカリ処理等を挙げることができる。中でも、コロナ処理が好ましい。

　本発明のフィルムの厚みは特に限定されないが、５００μｍ以下であることが好ましく、３００μｍ以下であることがさらに好ましく、２００μｍ以下であることが特に好ましい。また、１０μｍ以上であることが好ましく、３０μｍ以上であることがより好ましく、５０μｍ以上であることがさらに好ましく、１００μｍ以上であることが特に好ましい。フィルムの厚みが上記範囲内であれば、当該フィルムを用いて真空成形を実施する際に変形しにくく、深絞り部での破断が発生しにくいという利点があり、さらに、光学特性が均一で、透明性が良好なフィルムを製造することができる。一方、フィルムの厚みが上記範囲を越えると、成形後のフィルムの冷却が不均一になり、光学的特性が不均一になる傾向がある。また、フィルムの厚みが上記範囲を下回ると、フィルムの取扱が困難になることがある。

　本発明のフィルムは、ヘイズ値が２．０％以下であることが好ましく、１．０％以下であることがより好ましく、０．８％以下であることがさらに好ましく、０．５％以下であることが特に好ましい。本発明のフィルムのヘイズ値が上記範囲内であれば、フィルムの透明性を十分に高く、透明性が要求される光学用途、加飾用途、インテリアー用途、または、真空成形用途で好適である。

　本発明のフィルムは、全光線透過率が８５％以上であることが好ましく、８８％以上であることがより好ましい。全光線透過率が上記範囲内であれば、フィルムの透明性を十分に高く、透明性が要求される光学用途、加飾用途、インテリアー用途、または、真空成形用途で好適に用いることができる。

　本発明のフィルムは、ガラス転移温度が１００℃以上が好ましく、１１５℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがさらに好ましく、１２４℃以上であることがなおさら好ましい。ガラス転移温度が上記範囲内であれば、十分に耐熱性が優れたフィルムを得ることができる。

　本発明のフィルムは、引張破断点伸度が１０％以上であることが好ましく、２０％以上であることがより好ましく、３０％以上であることがさらに好ましく、４０％以上であることがなおさら好ましく、５０％以上であることがとりわけ好ましく、６０％以上であることが特に好ましく、９０％以上であることが最も好ましい。上記範囲内の引張破断点伸度を示す本発明のフィルムは、当該フィルムをトムソン刃またはカッター刃で切り抜く時にクラックが発生しにくいこと（トリミング性）、および、当該フィルムをロールに巻き取る時、または、当該フィルムの表面に対しコーティング、蒸着、スパッタリング、保護フィルムの貼り合わせ等の後加工をする時に、破断しにくい。またフィルムを折り曲げたときの耐割れ性が高く、後加工工程のみならず、実際に製品として使用する際にも割れ等のトラブルがおこらない。この割れ性については特に引張破断点伸度が相関しており、引張破断点伸度が高いほど、耐割れ性に優れる。

　本発明のフィルムは上述のとおり光学フィルムとして使用することができる。この場合、特に偏光子保護フィルムとして使用する場合、光学異方性が小さいことが好ましい。特に、フィルムの面内方向（長さ方向、幅方向）の光学異方性だけでなく、厚み方向の光学異方性についても小さいことが好ましい。換言すれば、面内位相差、および、厚み方向位相差の絶対値がともに小さいことが好ましい。より具体的には、面内位相差は１０ｎｍ以下であることが好ましく、６ｎｍ以下であることがより好ましく、５ｎｍ以下であることがより好ましく、３ｎｍ以下であることがさらに好ましい。また、厚み方向位相差の絶対値は５０ｎｍ以下であることが好ましく、２０ｎｍ以下であることがより好ましく、１０ｎｍ以下であることがさらに好ましく、５ｎｍ以下であることが最も好ましい。このような位相差を有するフィルムは、液晶表示装置の偏光板が備える偏光子保護フィルムとして好適に使用することができる。一方、フィルムの面内位相差が１０ｎｍを超えたり、厚み方向位相差の絶対値が５０ｎｍを超えたりすると、液晶表示装置の偏光板が備える偏光子保護フィルムとして用いる場合、液晶表示装置においてコントラストが低下するなどの問題が発生する場合がある。

　位相差は複屈折をベースに算出される指標値であり、面内位相差（Ｒｅ）および厚み方向位相差（Ｒｔｈ）は、それぞれ、以下の式により算出することができる。３次元方向について完全光学等方である理想的なフィルムでは、面内位相差Ｒｅ、厚み方向位相差Ｒｔｈがともに０となる。

　Ｒｅ＝（ｎｘ－ｎｙ）×ｄ
　Ｒｔｈ＝（（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ）×ｄ
　上記式中において、ｎｘ、ｎｙ、およびｎｚは、それぞれ、面内において伸張方向（ポリマー鎖の配向方向）をＸ軸、Ｘ軸に垂直な方向をＹ軸、フィルムの厚さ方向をＺ軸とし、それぞれの軸方向の屈折率を表す。また、ｄはフィルムの厚さを表し、ｎｘ－ｎｙは配向複屈折を表す。なお、溶融押出フィルムの場合は、ＭＤ方向がＸ軸、さらに延伸フィルムの場合は延伸方向がＸ軸となる。

　本発明の樹脂材料からなる成形体は、配向複屈折の値が、－１５×１０^-４～１５×１０^-４であることが好ましく、－１０×１０^-４～１０×１０^-４であることがより好ましく、－５×１０^-４～５×１０^-４であることがさらに好ましく、－１．６×１０^-４～１。６×１０^-４であることがなおさら好ましく－１×１０^-４～１×１０^-４であることがとりわけ好ましく、－０．５×１０^-４～０．５×１０^-４であることが特に好ましく、－０．２×１０^-４～０．２×１０^-４であることが最も好ましい。配向複屈折が上記範囲内であれば、成形加工時の複屈折が生じることなく、実用上問題ない成形体を得ることができる。

　また、本発明の樹脂材料からなるフィルムは、配向複屈折の値が、－１．７×１０^-４～１．７×１０^-４であることが好ましく、－１．６×１０^-４～１．６×１０^-４であることがより好ましく、－１．５×１０^-４～１．５×１０^-４であることがさらに好ましく、－１．０×１０^-４～１．０×１０^-４であることがなおさら好ましく、－０．５×１０^-４～０．５×１０^-４であることが特に好ましく、－０．２×１０^-４～０．２×１０^-４であることが最も好ましい。配向複屈折が上記範囲内であれば、成形加工時の複屈折が生じることなく、安定した光学特性を得ることができる。また液晶ディスプレイ等に使用される光学フィルムとしても非常に適している。

　本発明の樹脂材料からなる成形体は、光弾性定数が、－１０×１０^-１２～１０×１０^-１２であることが好ましく、－４×１０^-１２～４×１０^-１２であることがより好ましく、－２×１０^-１２～２×１０^-１２であることがさらに好ましく、－１×１０^-１２～１×１０^-１２であることがよりさらに好ましく、－０．５×１０^-１２～０．５×１０^-１２であることがさらに好ましく、－０．３×１０^-１２～０．３×１０^-１２であることが最も好ましい。光弾性定数が上記範囲内であれば、高温高湿などの環境下において成形体に応力がかかった際にも生じる複屈折が小さく、実用上問題ない成形体を得ることができる。

　また、本発明の樹脂材料からなるフィルムは、光弾性定数が、－４×１０^－１２Ｐａ^－１～４×１０^－１２Ｐａ^－１が好ましく、－１．５×１０^－１２Ｐａ^－１～１．５×１０^－１２Ｐａ^－１であることがより好ましく、－１．０×１０^－１２Ｐａ^－１～１．０×１０^－１２Ｐａ^－１であることがさらに好ましく、－０．５×１０^－１２Ｐａ^－１～０．５×１０^－１２Ｐａ^－１であることがなおさら好ましく、－０．３×１０^－１２Ｐａ^－１～０．３×１０^－１２Ｐａ^－１以下であることが最も好ましい。光弾性定数が上記範囲内であれば、本発明に係るフィルムを液晶表示装置に用いても、高温高湿などの環境下において成形体に応力がかかった際にも生じる複屈折が小さく、位相差ムラが発生したり、表示画面周辺部のコントラストが低下したり、光漏れが発生したりすることがない。

　本発明のフィルムは、熱安定性に優れるため、ろ過精度の高いポリマーフィルターを使用した成形をすることが可能となり、好ましくは１００個／ｍ^２未満、より好ましくは５０個／ｍ^２未満、さらに好ましくは１０個／ｍ^２未満など、異物数が少ないフィルムを得ることができる。

　以下、本発明を実施例にて具体的に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。以下で「部」および「％」は、特記ない限り、「重量部」および「重量％」を意味する。

　（グラフト共重合体の（メタ）アクリル系架橋重合体層までの体積平均粒子径）
　グラフト共重合体の（メタ）アクリル系架橋重合体層までの体積平均粒子径（アクリル系ゴム粒子の体積平均粒子径）は、アクリル系ゴム粒子ラテックスの状態で測定した。測定装置として、日機装株式会社製のＭＩＣＲＯＴＲＡＣ　ＵＰＡ１５０を用いて体積平均粒子径（μｍ）を測定した。

　（重合転化率）
　まず、得られたスラリーの一部を採取・精秤し、それを熱風乾燥器中で１２０℃、１時間乾燥し、その乾燥後の重量を固形分量として精秤した。次に、乾燥前後の精秤結果の比率をスラリー中の固形成分比率として求めた。最後に、この固形成分比率を用いて、以下の計算式により重合転化率を算出した。なお、この計算式において、連鎖移動剤は仕込み単量体として取り扱った。

　　重合転化率（％）＝〔（仕込み原料総重量×固形成分比率－水・単量体以外の原料総重量）／仕込み単量体重量〕×１００
　（グラフト率）
　得られた重合体（Ｂ）２ｇをメチルエチルケトン５０ｍｌに溶解させ、遠心分離機（日立工機（株）製、ＣＰ６０Ｅ）を用い、回転数３００００ｒｐｍにて１時間遠心分離を行い、不溶分と可溶分とを分離した（遠心分離作業を合計３セット）。得られた不溶分を用いて、次式によりグラフト率を算出した。

　グラフト率（％）＝｛（メチルエチルケトン不溶分の重量－架橋重合体層の重量）／架橋重合体層の重量｝×１００
　なお、架橋重合体層の重量は、架橋重合体層を構成する単官能性単量体の仕込み重量である。
　（ビカット軟化点）
　ビカット（Ｖｉｃａｔ）軟化点の測定は、得られた重合体（Ｂ）を用いて行った。重合体（Ｂ）を、８インチラボテストロール（日本ロール社製）で、ロール温度１８０℃、回転数が前ロール２０ｒｐｍ、後ロール１８ｒｐｍの条件で５分間混練し、ロールシート（シート厚１．０ｍｍ、幅３５ｃｍ）を得た。このロールシートを４～５枚重ねて、１９０℃で１０分間プレスし、５ｍｍ厚の板を作製した。この板について、ＨＤＴ．ＶＳＰＴ．ＴＥＳＴＥＲ（型番Ｓ－６Ｍ；東洋精機製作所製）を使用し、ＪＩＳ　Ｋ７２０６に準じて、昇温速度０．８℃／ｍｉｎ、１ｋｇｆ荷重にて測定を行った。

　（イミド化率）
　イミド化率の算出は、ＩＲを用いて下記の通り行った。生成物のペレットを塩化メチレンに溶解し、その溶液について、ＳｅｎｓＩＲ　Ｔｅｃｎｏｌｏｇｉｅｓ社製ＴｒａｖｅｌＩＲを用いて、室温にてＩＲスペクトルを測定した。得られたＩＲスペクトルより、１７２０ｃｍ^－１のエステルカルボニル基に帰属する吸収強度（Ａｂｓｅｓｔｅｒ）と、１６６０ｃｍ^－１のイミドカルボニル基に帰属する吸収強度（Ａｂｓｉｍｉｄｅ）との比からイミド化率（Ｉｍ％（ＩＲ））を求めた。ここで、「イミド化率」とは、全カルボニル基中のイミドカルボニル基の占める割合をいう。

　（グルタルイミド単位の含有量）
　^１Ｈ－ＮＭＲ　ＢＲＵＫＥＲ　ＡｖａｎｃｅＩＩＩ（４００ＭＨｚ）を用いて、樹脂の^１Ｈ－ＮＭＲ測定を行い、樹脂中のグルタルイミド単位またはエステル単位などの各モノマー単位それぞれの含有量（ｍｏｌ％）を求め、当該含有量（ｍｏｌ％）を、各モノマー単位の分子量を使用して含有量（重量％）に換算した。

　（酸価）
　得られたグルタルイミドアクリル系樹脂０．３ｇを３７．５ｍｌの塩化メチレンおよび３７．５ｍｌのメタノールの混合溶媒の中で溶解した。フェノールフタレインエタノール溶液を２滴加えた後に、０．１Ｎの水酸化ナトリウム水溶液を５ｍｌ加えた。過剰の塩基を０．１Ｎ塩酸で滴定し、酸価を、添加した塩基と中和に達するまでに使用した塩酸との間のミリ当量で示す差で算出した。

　(屈折率)
　各組成物の屈折率は、それぞれの組成物をシート状に加工し、ＪＩＳ　Ｋ７１４２に準じて、アタゴ社製アッベ屈折計２Ｔを用いて、ナトリウムＤ線波長における屈折率（ｎＤ）を測定した。

　（ガラス転移温度）
　セイコーインスツルメンツ製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ）ＳＳＣ－５２００を用い、試料を一旦２００℃まで２５℃／分の速度で昇温した後１０分間ホールドし、２５℃／分の速度で５０℃まで温度を下げる予備調整を経て、１０℃／分の昇温速度で２００℃まで昇温する間の測定を行い、得られたＤＳＣ曲線から積分値を求め（ＤＤＳＣ）、その極大点からガラス転移温度を求めた。

　（全光線透過率・ヘイズ値）
　フィルムの全光線透過率、ヘイズ値は、（株）日本電色工業　ＮＤＨ－３００Ａを用い、ＪＩＳ　Ｋ７１０５に記載の方法にて測定した。

　（膜厚）
　フィルムの膜厚は、デジマティックインジケーター（株式会社ミツトヨ製）を用いて測定した。

　（一軸延伸フィルム（２倍延伸）の作製、および配向複屈折の測定）
　未延伸の膜厚１２５μｍの原反フィルムから、２５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出し（ＭＤ方向に長辺が来るように切り出す）、両短辺を保持してガラス転移温度＋３０℃にて２分保ち、２倍（１００％に延伸とも言う）に長さ方向へ２００ｍｍ／分の速度で一軸に延伸した（この際、両長辺は固定なし）。その後、得られたフィルムを２３℃に冷却し、サンプル中央部分をサンプリングし、自動複屈折計（王子計測株式会社製　ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、温度２３±２℃、湿度５０±５％において、波長５９０ｎｍ、入射角０°にて複屈折（配向複屈折）を測定した。同時に、面内位相差Ｒｅ、厚み方向位相差Ｒｔｈ（入射角４０°）も測定した。（面内位相差Ｒｅ、厚み方向位相差Ｒｔｈに関しては、その詳細を後述する）
　なお、重合体（Ｂ）単体の一軸延伸フィルム、および配向複屈折の測定に関しては、重合体（Ｂ）単品を、１９０℃でプレスし、膜厚５００μｍのプレス板を作成した。得られたプレス板中央部から、２５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出し、上記記載と同様に測定した。

　樹脂（Ａ）は、実施例１と同様にして未延伸の膜厚１２５μｍの原反フィルムを製造し、上記記載と同様に測定した。

　（原反フィルムの配向複屈折）
　未延伸の原反フィルム（膜厚１２５μｍ）から４０ｍｍ×４０ｍｍの試験片を切り出し、自動複屈折計（王子計測株式会社製　ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、温度２３±２℃、湿度５０±５％において、波長５９０ｎｍ、入射角０°にて測定した。同時に、面内位相差Ｒｅ、厚み方向位相差Ｒｔｈ（入射角４０°）も測定した。（面内位相差Ｒｅ、厚み方向位相差Ｒｔｈに関しては、その詳細を後述する）
　（面内位相差Ｒｅおよび厚み方向位相差Ｒｔｈ）
　膜厚１２５μｍのフィルムから、４０ｍｍ×４０ｍｍの試験片を切り出した。この試験片の面内位相差Ｒｅを、自動複屈折計（王子計測株式会社製　ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、温度２３±２℃、湿度５０±５％において、波長５９０ｎｍ、入射角０゜で測定した。

　デジマティックインジケーター（株式会社ミツトヨ製）を用いて測定した試験片の厚みｄ、アッベ屈折計（株式会社アタゴ製　３Ｔ）で測定した屈折率ｎ、自動複屈折計で測定した波長５９０ｎｍでの面内位相差Ｒｅおよび４０°傾斜方向の位相差値から３次元屈折率ｎｘ、ｎｙ、ｎｚを求め、厚み方向位相差　Ｒｔｈ＝（（ｎｘ＋ｎｙ）／２－ｎｚ）×ｄ　を計算した。なお、測定値に、１００（μｍ）／フィルム厚さ（μｍ）を掛けて、１００μｍ厚換算値とし、表３に記載した。

　（光弾性定数）
　膜厚１２５μｍのフィルムからＴＤ方向に１５ｍｍ×９０ｍｍの短冊状に試験片を切断した（ＴＤ方向に長辺がくるように切り出す）。自動複屈折計（王子計測株式会社製　ＫＯＢＲＡ－ＷＲ）を用いて、温度２３±２℃、湿度５０±５％において、波長５９０ｎｍ、入射角０°にて測定した。測定は、フィルムの長辺の一方を固定し、他方は無荷重から４ｋｇｆまで０．５ｋｇｆずつ荷重をかけた状態で複屈折を測定し、得られた結果から、単位応力による複屈折の変化量を算出した。

　なお、重合体（Ｂ）単体の光弾性定数の測定に関しては、重合体（Ｂ）単品を、１９０℃でプレスし、膜厚５００μｍのプレス板を作成する。得られたプレス板中央部から、１５ｍｍ×９０ｍｍの試験片を切り出し、上記記載と同様に測定した。

　（異物評価）
　得られたフィルムから１ｍ^２分を切り出し、２０μｍ以上の異物数をマイクロスコープ観察などでカウントし、合計して異物数とした。
○：１００個／ｍ^２未満
×：１００個／ｍ^２以上
　（機械的強度の評価）
　機械的強度は、トリミング性評価と、耐割れ性の指標である引張破断点伸度（引張伸び：％）で評価した。

　トリミング性評価：膜厚１２５μｍのフィルムを、カッターナイフを用いて切断し、次の評価をした。
○：切断面にクラック発生が認められない。
△：切断面にクラック発生が認められる。
×：切断面にクラック発生が著しく認められる。

　引張破断点伸度：膜厚１２５μｍのフィルムを用いた。引張試験はＩＳＯ５２７－３（ＪＩＳ　Ｋ７１２７）に準拠し、試験片は試験片タイプ５、試験速度はＭＤ方向にて２００ｍｍ／ｍｉｎ、温度２３±２℃、湿度５０±５％で測定した。

　（熱安定性）
　熱安定性は、溶融粘度低下率と熱重量測定（ＴＧＡ）を用いて測定した。
・溶融粘度低下率
　得られた樹脂組成物を、ＪＩＳ　Ｋ７１９９に準拠した条件下（ダイス温度２６０℃、剪断速度２４ｓｅｃ^－１、キャピラリーダイ径１ｍｍ、滞留時間１時間）にて溶融粘度を測定し、滞留時間１０分時における溶融粘度に対する滞留時間１時間時における溶融粘度の下記計算式に表される溶融粘度低下率を算出し、熱安定性の指標とした。また、試験後のストランド中に、樹脂の熱分解に由来する発泡の有無も観察した。
溶融粘度低下率＝
（滞留時間１０分時における溶融粘度－滞留時間１時間時における溶融粘度）／（滞留時間１０分時における溶融粘度）×１００（％）
　熱安定性および溶融粘度を以下の基準で評価した。
熱安定性：
○：溶融粘度低下率が２０％未満で、ストランド中に発泡なし
×：溶融粘度低下率が２０％以上で、ストランド中に発泡あり
溶融粘度：
○：溶融粘度が低く、問題なく押出可能である。
×：溶融粘度が高く、フィルターが破損し、ろ過精度がでない。

　・熱重量測定（ＴＧＡ）
セイコーインスツルメンツ製のＳＩＩ　ＥＸＳＴＡＲ　６０００、ＴＧ／ＤＴＡ　６３００を用いた。スタート温度は３０℃、最終温度は４６０℃、昇温速度は５℃／分、保持時間０分で測定を実施した。試料はフィルム化前のペレットを用い、試料量は２０ｍｇ、パージガスは窒素（４００ｍｌ／分）で行った。
１％重量減少温度は以下のように算出した。

　　重量減少率＝（（wt－wt0）／wt0）×100%
　　wt＝その温度の試料重量
　　wt0＝基準重量（40℃の試料の重量）
　　重量減少率が－1%となった時の温度＝1%重量減少温度と定義
　（耐溶剤性）
　膜厚１２５μｍのフィルムを用いた。２３℃の雰囲気下、パスツールピペットを用いて０．５ｍｌ滴下し、完全に揮発するまで１時間放置した（Ｎ＝１０で実施）。
○：表面にシワ、凹凸の発生などの変形が起こらない。
×：表面にシワ、凹凸の発生等の変形が起こる。

　（成形体の外観評価）
　膜厚６０μｍのフィルムを用い、以下のように判定した。
○：表面ムラ、微細な梨地状の荒れなどがなく、ＭＤ方向１ｍの厚みのバラつきが２μｍ以下である。
×：表面ムラ、微細な梨地状の荒れなどがあり、ＭＤ方向１ｍの厚みのバラつきが２μｍよりも大きい。

　（製造例１）
　＜グルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）の製造＞
　原料樹脂としてポリメタクリル酸メチル、イミド化剤としてモノメチルアミンを用いて、グルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）を製造した。

　この製造においては、押出反応機を２台直列に並べたタンデム型反応押出機を用いた。

　タンデム型反応押出機に関しては、第１押出機、第２押出機共に直径が７５ｍｍ、Ｌ／Ｄ（押出機の長さＬと直径Ｄの比）が７４の噛合い型同方向二軸押出機を使用し、定重量フィーダー（クボタ（株）製）を用いて、第１押出機の原料供給口に原料樹脂を供給した。

　第１押出機、第２押出機における各ベントの減圧度は－０．０９５ＭＰａとした。更に、直径３８ｍｍ、長さ２ｍの配管で第１押出機と第２押出機を接続し、第１押出機の樹脂吐出口と第２押出機の原料供給口を接続する部品内圧力制御機構には定流圧力弁を用いた。

　第２押出機から吐出された樹脂（ストランド）は、冷却コンベアで冷却した後、ペレタイザでカッティングしペレットとした。ここで、第１押出機の樹脂吐出口と第２押出機の原料供給口を接続する部品内圧力調整、又は押出変動を見極めるために、第１押出機の吐出口、第１押出機と第２押出機間の接続部品の中央部、および、第２押出機の吐出口に樹脂圧力計を設けた。

　第１押出機において、原料樹脂としてポリメタクリル酸メチル樹脂（Ｍｗ：１０．５万）を使用し、イミド化剤として、モノメチルアミンを用いてイミド樹脂中間体１を製造した。この際、押出機の最高温部の温度は２８０℃、スクリュー回転数は５５ｒｐｍ、原料樹脂供給量は１５０ｋｇ／時間、モノメチルアミンの添加量は原料樹脂１００部に対して２．０部とした。定流圧力弁は第２押出機の原料供給口直前に設置し、第１押出機のモノメチルアミン圧入部圧力を８ＭＰａになるように調整した。

　第２押出機において、リアベント及び真空ベントで残存しているイミド化剤及び副生成物を脱揮したのち、エステル化剤として炭酸ジメチルを添加しイミド樹脂中間体２を製造した。この際、押出機の各バレル温度は２６０℃、スクリュー回転数は５５ｒｐｍ、炭酸ジメチルの添加量は原料樹脂１００部に対して３．２部とした。更に、ベントでエステル化剤を除去した後、ストランドダイから押し出し、水槽で冷却した後、ペレタイザでペレット化することで、グルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）を得た。

　得られたグルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）は、一般式（１）で表されるグルタミルイミド単位と、一般式（２）で表される（メタ）アクリル酸エステル単位が共重合したアクリル系樹脂（Ａ）である。

　グルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）について、上記の方法に従って、イミド化率、グルタルイミド単位の含有量、酸価、ガラス転移温度、および、屈折率を測定した。その結果、イミド化率は１３％、グルタルイミド単位の含有量は７重量％、酸価は０．４ｍｍｏｌ／ｇ、ガラス転移温度は１３０℃、屈折率は１．５０であった。グルタルイミドアクリル系樹脂（Ａ１）の光弾性定数の符号は－（マイナス）であった。

　（製造例２）
　＜グラフト共重合体（Ｂ１）の製造＞
　撹拌機付き８Ｌ重合装置に、以下の物質を仕込んだ。
脱イオン水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２００部
ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム　　　０．０５部
ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト　　　　０．１１部
エチレンジアミン四酢酸－２－ナトリウム　　　　　　　０．００４部
硫酸第一鉄　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．００１部
　重合機内を窒素ガスで充分に置換し実質的に酸素のない状態とした後、内温を４０℃にし、表２に示したアクリル系ゴム粒子（Ｂ－１）の原料混合物４５．２６６部を１３５分かけて連続的に添加した。（Ｂ－１）追加開始から１２分後、２４分後、３６分後にポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム（ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸（東邦化学工業株式会社製、商品名：フォスファノールＲＤ－５１０Ｙのナトリウム塩）０．２部ずつ重合機に添加した。添加終了後、さらに０．５時間重合を継続し、アクリル系ゴム粒子（（Ｂ－１）の重合物）を得た。重合転化率は９９．４％であった。

　その後、内温を６０℃にし、ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト０．２部を仕込んだ後、表２に示した硬質重合体層（Ｂ－２）の原料混合物５５．２５４部を１６５分間かけて連続的に添加し、さらに１時間重合を継続し、グラフト共重合体ラテックスを得た。重合転化率は１００．０％であった。得られたラテックスを硫酸マグネシウムで塩析、凝固し、水洗、乾燥を行い、白色粉末状のグラフト共重合体（Ｂ１）を得た。

　グラフト共重合体（Ｂ１）のゴム粒子（Ｂ－１の重合物）の平均粒子径は１３３ｎｍであった。グラフト共重合体（Ｂ１）のグラフト率は７７％であった。グラフト共重合体（Ｂ１）のビカット軟化点は、８１．３℃であった。

　（製造例３）
　＜グラフト共重合体（Ｂ２）の製造＞
　撹拌機付き８Ｌ重合装置に、以下の物質を仕込んだ。
脱イオン水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２００部
ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム　　　０．０５部
ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト　　　　０．１１部
エチレンジアミン四酢酸－２－ナトリウム　　　　　　　０．００４部
硫酸第一鉄　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．００１部
　重合機内を窒素ガスで充分に置換し実質的に酸素のない状態とした後、内温を４０℃にし、表２に示したアクリル系ゴム粒子（Ｂ－１）の原料混合物４５．２６６部を１３５分かけて連続的に添加した。（Ｂ－１）追加開始から１２分後、３７分後、６２分後、８７分後にポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム（ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸（東邦化学工業株式会社製、商品名：フォスファノールＲＤ－５１０Ｙのナトリウム塩）を、０．２１部、０．２１部、０．２１部、０．１１部ずつ重合機に添加した。添加終了後、さらに０．５時間重合を継続し、アクリル系ゴム粒子（（Ｂ－１）の重合物）を得た。重合転化率は９９．９％であった。

　その後、内温を６０℃にし、ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム（ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸（東邦化学工業株式会社製、商品名：フォスファノールＲＤ－５１０Ｙのナトリウム塩）を０．１１部、続けてソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト０．２部を仕込んだ後、表２に示した硬質重合体層（Ｂ－２）の原料混合物５５．３０９部を１６５分間かけて連続的に添加し、さらに１時間重合を継続し、グラフト共重合体ラテックスを得た。重合転化率は１００．０％であった。得られたラテックスを硫酸マグネシウムで塩析、凝固し、水洗、乾燥を行い、白色粉末状のグラフト共重合体（Ｂ２）を得た。

　グラフト共重合体（Ｂ２）のゴム粒子（Ｂ－１の重合物）の平均粒子径は１１７ｎｍであった。グラフト共重合体（Ｂ２）のグラフト率は６９％であった。グラフト共重合体（Ｂ２）のビカット軟化点は、８６．４℃であった。

　（製造例４）
　＜グラフト共重合体（Ｂ３）の製造＞
　撹拌機付き８Ｌ重合装置に、以下の物質を仕込んだ。
脱イオン水　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２００部
ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム　　　０．４５部
ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト　　　　０．１１部
エチレンジアミン四酢酸－２－ナトリウム　　　　　　　０．００４部
硫酸第一鉄　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．００１部
　重合機内を窒素ガスで充分に置換し実質的に酸素のない状態とした後、内温を４０℃にし、表２に示したアクリル系ゴム粒子（Ｂ－１）の原料混合物４６．３９１部を２２５分かけて連続的に添加した。（Ｂ－１）追加開始から５０分後にポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸ナトリウム（ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸（東邦化学工業株式会社製、商品名：フォスファノールＲＤ－５１０Ｙのナトリウム塩）０．２部を重合機に添加した。添加終了後、さらに０．５時間重合を継続し、アクリル系ゴム粒子（（Ｂ－１）の重合物）を得た。重合転化率は９９．７％であった。

　その後、内温を６０℃にし、ソディウムホルムアルデヒドスルフォキシレ－ト０．２部を仕込んだ後、表２に示した硬質重合体層（Ｂ－２）の原料混合物５５．２５４部を２１０分間かけて連続的に添加し、さらに１時間重合を継続し、グラフト共重合体ラテックスを得た。重合転化率は１００．０％であった。得られたラテックスを硫酸マグネシウムで塩析、凝固し、水洗、乾燥を行い、白色粉末状のグラフト共重合体（Ｂ３）を得た。

　グラフト共重合体（Ｂ３）のゴム粒子（Ｂ－１の重合物）の平均粒子径は７２ｎｍであった。グラフト共重合体（Ｂ３）のグラフト率は８７％であった。

　（実施例１～３、比較例１～３）
　直径４０ｍｍのフルフライトスクリューを用いた単軸押出機を用い、押出機の温度調整ゾーンの設定温度を２５５℃、スクリュー回転数を５２ｒｐｍとし、表３に示すアクリル系樹脂（Ａ）、および重合体（Ｂ）の混合物を、１０ｋｇ／ｈｒの割合で供給した。押出機出口に設けられたダイスからストランドとして出てきた樹脂を水槽で冷却し、ペレタイザでペレット化した。

　得られたペレットを、目開き５μｍのリーフディスクフィルターを備えた、出口にＴダイを接続した単軸押出機を用い、押出機の温度調整ゾーンの設定温度を２６０℃、スクリュー回転数を２０ｒｐｍとし、ペレットを１０ｋｇ／ｈｒの割合で供給し、溶融押出することにより、表３に示す膜厚のフィルムを得た。これらフィルムについて各種物性を評価した。
　実施例１～３で得られた樹脂ペレットを、島津製作所社製熱分解ガスクロマトグラフ－質量分析装置を用いて測定したところ、メタノール（７１ｐｐｍ）およびベンジルアルコール（１５ｐｐｍ）が検出されたため、グルタル酸無水物構造の生成が推定される。

　表３で示すように、実施例１～３で得られたフィルムは、耐熱性が高く、透明性も高く、トリミング性などの機械的強度にも優れる。またフィルムの配向複屈折も低く、延伸しても配向複屈折はほとんど発生しない。その上、光弾性定数も極めて小さい値であり、フィルムに応力がかかった際にも複屈折がほぼ発生しないなど、光学異方性が極めて小さいことがわかる。また、熱安定性も高く、溶融粘度が低いために、成形時に５μｍなどの目開きの小さいフィルターでのろ過が可能であり、フィッシュアイなどの異物がないフィルムを得ることが可能である。さらに、熱安定性、耐溶剤性も高く、フィルム外観も優れることがわかる。

Claims

　熱可塑性樹脂（Ａ）、および下記条件を満たす重合体（Ｂ）を含有する樹脂材料：
前記重合体（Ｂ）が多段重合で得られるグラフト共重合体であって、前記多段重合の少なくとも１段が、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物の重合である。　

（式（４）中、Ｒ^９は、水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
　前記単量体混合物の重合体が硬質重合体である、請求項１に記載の樹脂材料。
　前記単量体混合物が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を含有する、請求項１または２に記載の樹脂材料。
　前記グラフト共重合体が架橋構造を有する、請求項１～３のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記グラフト共重合体が（メタ）アクリル系架橋重合体からなる架橋構造を有する、請求項１～４のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋構造が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される、請求項４または５に記載の樹脂材料。
　前記グラフト共重合体が、（Ｂ－１）アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体を得、（Ｂ－１）前記（メタ）アクリル系架橋構造含有重合体の存在下に、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して形成される、請求項１～６のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋構造までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、請求項４～７のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋構造の含有量が、樹脂材料１００重量部において１～６０重量部である、請求項４～８のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　熱可塑性樹脂（Ａ）、および下記条件を満たす重合体（Ｂ）を含有する樹脂材料：
前記重合体（Ｂ）が多層構造グラフト共重合体であって、前記多層構造の少なくとも１層が、式（４）で表される単量体構造単位、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩構造単位を含有する重合体層。

（式（４）中、Ｒ^９は水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
　前記重合体層が硬質重合体層である、請求項１０に記載の樹脂材料。
　前記重合体層が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を含有する単量体混合物からなる、請求項１０または１１に記載の樹脂材料。
　前記多層構造グラフト共重合体が架橋重合体層を有する、請求項１０～１２のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記多層構造グラフト共重合体が（メタ）アクリル系架橋重合体層を有する、請求項１０～１３のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋重合体層が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される、請求項１３または１４に記載の樹脂材料。
　前記多層構造グラフト共重合体が、（Ｂ－１）アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して(メタ)アクリル系架橋重合体層を形成し、（Ｂ－２）前記(メタ)アクリル系架橋重合体層を含有する重合体の存在下に、式（４）で表される単量体、および、（メタ）アクリル酸および／またはその塩を含有する単量体混合物を重合して層が形成される、請求項１０～１５のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋重合体層までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、請求項１３～１６のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記架橋重合体の含有量が、樹脂材料１００重量部において１～６０重量部である、請求項１３～１７のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記式（４）で表される単量体が、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、及び（メタ）アクリル酸フェノキシエチルからなる群より選択される少なくとも１種である、請求項１～１８のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）がアクリル系樹脂である、請求項１～１９のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、１００℃以上のガラス転移温度を有する、請求項１～２０のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、酸価が０．０１～５ｍｍｏｌ／ｇである、請求項１～２１のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、グルタルイミドアクリル系樹脂、ラクトン環含有アクリル系重合体、スチレン単量体およびそれと共重合可能な他の単量体を重合して得られるスチレン系重合体の芳香族環を部分水素添加して得られる部分水添スチレン系重合体、環状酸無水物繰り返し単位を含有するアクリル系重合体、共重合成分としてＮ－置換マレイミド化合物が共重合されているアクリル系樹脂、並びに、水酸基および／またはカルボキシル基を含有するアクリル系重合体からなる群より選択される少なくとも１種を含む、請求項１～２２のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）が、下記一般式（１）で表される単位と、下記一般式（２）で表される単位とを有するグルタルイミドアクリル系樹脂を含む、請求項１～２３のいずれか一項に記載の樹脂材料。

（式（１）中、Ｒ^１およびＲ^２は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^３は、水素、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または、芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。）

（式（２）中、Ｒ^４およびＲ^５は、それぞれ独立して、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^６は、炭素数１～１８のアルキル基、炭素数３～１２のシクロアルキル基、または、芳香環を含む炭素数５～１５の置換基である。）
　前記グルタルイミドアクリル系樹脂が下記一般式（３）で表される単位を含まない、請求項２４に記載の樹脂材料。

（式（３）中、Ｒ^７は、水素または炭素数１～８のアルキル基であり、Ｒ^８は、炭素数６～１０のアリール基である。）
　１％重量減少温度が２９０℃以上である、請求項１～２５のいずれか１項に記載の樹脂材料。
　引張破断点伸度が１０％以上である、請求項１～２６のいずれか１項に記載の樹脂材料。
　前記熱可塑性樹脂（Ａ）の光弾性定数と前記重合体（Ｂ）の光弾性定数とが異符号である、請求項１～２７のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　配向複屈折が－１．７×１０^－４から１．７×１０^－４である、請求項１～２８のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　光弾性定数が－４×１０^－１２から４×１０^－１２Ｐａ^－１である、請求項１～２９のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　複屈折性を有する無機微粒子をさらに含有する、請求項１～３０のいずれか１項に記載の樹脂材料。
　複屈折性を有する低分子化合物をさらに含有する、請求項１～３１のいずれか１項に記載の樹脂材料。
　請求項１～３２のいずれか一項に記載の樹脂材料からなる、成形体。
　請求項１～３２のいずれか一項に記載の樹脂材料からなる、フィルム。
　請求項１～３２のいずれか一項に記載の樹脂材料を溶融押出法により成形してなる、フィルム。
　光学用フィルムである、請求項３４または３５に記載のフィルム。
　フィルムの厚みが１０～５００μｍである、請求項３４～３６のいずれか一項に記載のフィルム。
　配向複屈折が－１．７×１０^－４から１．７×１０^－４である、請求項３４～３７のいずれか一項に記載のフィルム。
　光弾性定数が－４×１０^－１２から４×１０^－１２Ｐａ^－１である、請求項３４～３８のいずれか一項に記載のフィルム。
　引張破断点伸度が１０％以上である、請求項３４～３９のいずれか１項に記載のフィルム。
　請求項１～３２のいずれか一項に記載の樹脂材料を加熱溶融して得られる、ペレット。
　前記重合体（Ｂ）の式（４）で表される単量体と（メタ）アクリル酸および／またはその塩とを含有する単量体混合物を重合して形成される重合体が、カルボキシル基および／またはその塩を含む構造単位、および／または、酸無水物構造単位を有する、請求項１～３２のいずれか一項に記載の樹脂材料。
　次の（Ｂ－１）層および（Ｂ－２）層を有する、多層構造グラフト共重合体。
（Ｂ－１）架橋重合体層、
（Ｂ－２）式（４）で表される単量体と、（メタ）アクリル酸および／またはその塩とを含有する単量体混合物を重合して形成される層。

（式（４）中、Ｒ^９は水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）
　前記（Ｂ－２）層が、前記式（４）で表される単量体１～９９．９重量％、（メタ）アクリル酸および／またはその塩０．１～３０重量％、これらと共重合可能な他の単量体９８．９～０重量％、および多官能性単量体０～２．０重量部（前記式（４）で表される単量体、前記（メタ）アクリル酸および／またはその塩、および前記これらと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）を重合して形成される層である、請求項４３に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－１）架橋重合体層が、ブタジエン系架橋重合体層、（メタ）アクリル系架橋重合体層、およびオルガノシロキサン系架橋重合体層からなる群から選ばれる少なくとも一種である、請求項４３～４４のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－１）架橋重合体層の少なくとも一層が、アクリル酸エステル５０～１００重量％、これと共重合可能な他の単量体５０～０重量％、および多官能性単量体０．０５～１０重量部（前記アクリル酸エステルおよび前記これと共重合可能な他の単量体の総量１００重量部に対して）からなる単量体混合物を重合して得られる (メタ)アクリル系架橋重合体層である、請求項４３～４５のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－１）架橋重合体層までの体積平均粒子径が２０～４５０ｎｍである、請求項４３～４６のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記式（４）で表される単量体が、（メタ）アクリル酸ベンジル、（メタ）アクリル酸ジシクロペンタニル、及び（メタ）アクリル酸フェノキシエチルからなる群より選択される少なくとも１種である、請求項４３～４７のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　グラフト率が１０～２５０重量％である、請求項４３～４８のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－１）架橋重合体層が、多層構造グラフト共重合体１００重量％において１０～９０重量％である、請求項４３～４９のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－１）架橋重合体層を内層に有し、前記（Ｂ－２）層を外層に有する、請求項４３～５０のいずれか一項に記載の多層構造グラフト共重合体。
　さらに、最内層に硬質重合体層を有する、請求項５１の多層構造グラフト共重合体。
　前記（Ｂ－２）層が、カルボキシル基および／またはその塩を含む構造単位、および／または、酸無水物構造を有する、請求項４３～５２のいずれか一項に記載の樹脂材料。
熱可塑性樹脂および多層グラフト共重合体を含有する成形体であって、
前記多層グラフト共重合体が、
式（４）で表される単量体構造単位、および、グルタル酸無水物構造単位を含有する重合体層を有する、
成形体。

（式（４）中、Ｒ^９は水素原子、または、置換もしくは無置換で直鎖状もくしは分岐状の炭素数１～１２のアルキル基を表す。Ｒ^１０は、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の芳香族基、または、置換もしくは無置換の炭素数１～２４の脂環式基であり、単素環式構造または複素環式構造を有する。ｌは１～４の整数を示す。ｍは０～１の整数を示す。ｎは０～１０の整数を示す。）