WO2014103602A1 - 排ガス処理装置および排ガス処理方法 - Google Patents

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dust
combustion exhaust
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貴志 吉元
晴治 香川
俊大 福田
良三 佐々木
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三菱重工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to an exhaust gas processing apparatus and an exhaust gas processing method for removing sulfur contained in combustion exhaust gas.
  • Fossil fuels such as heavy oil and coal contain sulfur, and when the fuel is burned in a boiler or the like, the sulfur is oxidized in the furnace and mostly becomes sulfurous acid (SO 2 ) gas. Some of the oxides are further oxidized and converted to sulfuric anhydride (SO 3 ) gas. When the SO 3 gas is cooled in the flue gas system, it becomes sulfuric acid (SO 3 ) mist. SO 3 mist is condensed sulfuric acid. When coal is used as fuel, SO 3 mist is “covered” by a large amount of coal ash, so it is unlikely to cause corrosion. When using less fuel, it is often the cause of corrosion because the SO 3 mist is “blown” with less ash. In particular, when using a very high sulfur fuel such as heavy oil, the amount of SO 3 that is generated is high, so corrosion such as dust collectors installed in the flue gas system and flue SO 3 Is a particularly serious problem.
  • the SO 3 mist is very fine particles that precipitate in the gas phase, and even if a flue gas desulfurization apparatus is installed, the SO 3 mist is almost not collected, but most of it passes through as it is and is emitted as purple smoke from the chimney. For this reason, in an exhaust gas treatment facility corresponding to a power generation facility with a small amount of ash in the exhaust gas and a large amount of SO 3 generated (high conversion rate of S), calcium carbonate (CaCO 3 ) is injected downstream of the denitration device. It is known to prevent corrosion of equipment due to SO 3 by adsorbing and separating and removing as gypsum (Patent Document 1).
  • the exhaust gas temperature SO 3 in the exhaust gas temperature is lowered to a temperature which varies SO 3 fumes
  • Patent Document 2 An apparatus for separating and removing by adsorbing SO 3 fumes charged solid particles such as calcium carbonate where electric charge
  • Patent Document 2 A schematic diagram of such an apparatus is shown in FIG.
  • the calcium carbonate remaining without reacting with SO 3 is used as a raw material for the lime gypsum method, and SO 2 is separated as gypsum.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an exhaust gas treatment apparatus capable of drastically suppressing operating costs as compared with conventional apparatuses while maintaining SO 3 removal efficiency above a certain level. It is another object of the present invention to provide an exhaust gas treatment method.
  • the present invention provides an exhaust gas treatment apparatus for removing sulfur contained in combustion exhaust gas, comprising a treatment agent supply means for supplying a treatment agent to a flue through which the combustion exhaust gas flows, and the treatment A temperature lowering means for cooling the combustion exhaust gas supplied with the agent and condensing SO 3 components in the combustion exhaust gas, an electric dust collector provided in the flue on the exhaust gas downstream side of the temperature lowering means, and the electric A part of the dust recovered by the desulfurization device based on the lime gypsum method provided on the exhaust gas downstream side of the dust collector and the electric dust collector is supplied to the flue upstream of the exhaust gas of the temperature lowering means. And a circulation means for circulating the treatment agent.
  • the present invention provides an exhaust gas treatment method for removing sulfur contained in combustion exhaust gas, the step of supplying a treatment agent to a flue through which the combustion exhaust gas flows, and the treatment agent supplied A step of cooling the combustion exhaust gas by a temperature lowering means; a step of dusting the cooled combustion exhaust gas by an electric dust collector; and a step of treating the combustion exhaust gas after dust removal by a desulfurization apparatus based on a lime gypsum method.
  • a part of the dust recovered by the electrostatic precipitator is supplied into the flue upstream of the temperature lowering means and circulated for use as a treating agent.
  • an exhaust gas treatment apparatus and an exhaust gas treatment method capable of drastically suppressing operating costs while maintaining SO 3 removal efficiency of a certain level or higher.
  • FIG. 1 is a system diagram showing the overall configuration of an embodiment of the exhaust gas treatment apparatus of the present invention.
  • FIG. 2 is a system diagram showing the overall configuration of another embodiment of the exhaust gas treatment apparatus of the present invention.
  • FIG. 2 is a system diagram showing a conventional exhaust gas treatment apparatus.
  • FIG. 3 is a diagram showing the SO 3 concentration in the dust.
  • FIG. 4 is a diagram showing an additional supply rate (additional supply amount / initial supply amount) of calcium carbonate for removing SO 3 .
  • the present invention is an exhaust gas treatment apparatus for removing sulfur contained in combustion exhaust gas, which is a treatment agent supply means for supplying a treatment agent to a flue through which the combustion exhaust gas flows, and a combustion exhaust gas to which the treatment agent is supplied
  • the temperature drop means for cooling the SO 3 component in the combustion exhaust gas, the electric dust collector provided in the flue on the exhaust gas downstream side of the temperature drop means, and the exhaust gas downstream of the electric dust collector A part of the dust collected by the desulfurization device based on the lime gypsum method provided on the side and the electrostatic precipitator is supplied to the flue upstream of the exhaust gas upstream of the temperature lowering means and circulated for use as a treatment agent. Circulation means.
  • X 0 represents the supply amount of the processing agent before the start of circulation
  • Y represents the removal amount of SO 3 from the combustion exhaust gas
  • R (SO 3 ) (t) represents the dust circulation by the circulation means.
  • the amount used represents X (SO 3 ) (t) represents the additional supply amount of the processing agent
  • K 1 (t) represents the amount of waste correction.
  • the treatment powder is selected from the group consisting of calcium carbonate, activated carbon, ash, and gypsum.
  • the exhaust gas treatment apparatus preferably further includes a reuse means for supplying another part of the dust collected by the electric dust collector to the desulfurization apparatus.
  • Control method to control the amount, amount of dust circulation, amount of additional treatment agent supplied, amount of dust reused to desulfurizer, and amount of additional desulfurizer supplied to desulfurizer It is preferred to further comprise a step.
  • the treatment powder is calcium carbonate or activated carbon.
  • the present invention provides an exhaust gas treatment method for removing sulfur contained in combustion exhaust gas, the step of supplying a treatment agent to a flue through which the combustion exhaust gas flows, and the treatment agent supplied A step of cooling the combustion exhaust gas by a temperature lowering means; a step of dusting the cooled combustion exhaust gas by an electric dust collector; and a step of treating the combustion exhaust gas after dust removal by a desulfurization apparatus based on a lime gypsum method.
  • a part of the dust recovered by the electrostatic precipitator is supplied into the flue upstream of the temperature lowering means and circulated for use as a treating agent.
  • the treatment powder is selected from the group consisting of calcium carbonate, activated carbon, ash, and gypsum.
  • the exhaust gas treatment method according to the present invention preferably further includes a step of supplying another part of the collected dust to the desulfurization apparatus and reusing it.
  • Y represents the amount of SO 3 removed from the combustion exhaust gas
  • R (SO 3 ) (t) represents the amount of dust used in circulation
  • X (SO 3 ) (t) represents the treating agent.
  • K (t) represents a waste correction amount
  • R (SO 2 ) (t) represents a reuse amount of the dust
  • F represents a required amount in the desulfurization apparatus.
  • X (SO 2 ) (t) represents the additional supply amount of the desulfurization agent to the desulfurization apparatus), so that the amount of dust discarded, the amount of dust used in circulation, the additional supply amount of treatment agent, the dust It is preferable to control the amount of reuse of the desulfurization apparatus to the desulfurization apparatus and the additional supply amount of the desulfurization agent to the desulfurization apparatus.
  • the treatment powder is calcium carbonate or activated carbon.
  • FIG. 1 shows a practical form of an exhaust gas treatment apparatus according to the present invention.
  • the exhaust gas treatment apparatus shown in FIG. 1 includes a treatment agent supply means 2, a temperature drop means 3, an electrostatic precipitator 4, a desulfurization apparatus 5, and a circulation line 6 as main components.
  • the temperature lowering means 3, the electrostatic precipitator 4, and the desulfurizer 5 are arranged in this order via a flue.
  • the exhaust gas treatment apparatus of the present embodiment is provided with temperature lowering means 3 disposed via a flue 11 in the exhaust gas downstream of the boiler 1.
  • a processing agent supply means 2 is connected to a flue 11 that connects the boiler 1 and the temperature lowering means 3.
  • An electric dust collector 4 is disposed in the flue 11 on the exhaust gas downstream side of the temperature lowering means 3.
  • a dust transfer line 12 is connected to the electric dust collector 4, and the dust transfer line 12 starts from the distribution means 9 and connects to the flue 11 connecting the boiler 1 and the temperature lowering means 3. 6 and branch to a disposal line 14 for discarding the remaining dust.
  • a desulfurization device 5 connected through a flue 11 is installed on the exhaust gas downstream side of the electric dust collector 4.
  • Calcium carbonate supply means 8 is connected to the desulfurization device 5 via a pipe line.
  • a chimney 13 connected by a flue is installed on the exhaust gas downstream side of the desulfurization apparatus 5.
  • the boiler 1 is provided on the exhaust gas upstream side of the exhaust gas treatment apparatus, burns fossil fuels such as heavy oil and coal, and discharges the exhaust gas. It is preferable that the boiler 1 uses a fuel having a high sulfur content such as heavy oil, a low ash content, and a large amount of SO 3 generated. As an example, a boiler such as IGCC (Coal Gasification Combined Cycle) is suitable. Devices such as a denitration device, an electrostatic precipitator, and a heat recovery device may be installed in the flue 11 between the boiler 1 and the exhaust gas treatment device.
  • IGCC Coal Gasification Combined Cycle
  • the processing agent supply means 2 is a means for supplying the processing agent 102 to the flue 11 through which the combustion exhaust gas 100 flows.
  • the processing agent supply means 2 is connected to a flue 11 that connects the boiler 1 and the temperature lowering means 3.
  • the treatment agent supply means 2 includes a tank or hopper for storing the treatment agent 102, a pipe line connecting the treatment agent tank or hopper and the flue 11, and the treatment agent 102 through the pipe line from the treatment agent tank or hopper.
  • the thing provided with the means to convey is mentioned. Examples of the means for conveying the treatment agent 102 include a blower or an air compressor as a means for conveying the airflow.
  • a means for carrying the slurry for example, a means comprising a stirring tank in which processing agent particles are mixed into the liquid to form a slurry and a slurry pump for pumping the slurry generated in the stirring tank can be mentioned. It is preferable that a means for injecting the treatment agent 102 into the combustion exhaust gas in the flue 11, for example, an injection grid including a plurality of injection nozzles, is provided at the pipe outlet.
  • the amount of processing agent supplied by the processing agent supply means 2 is preferably controlled by a control device 7 which will be described later.
  • the treatment agent 102 is preferably solid particles selected from the group consisting of calcium carbonate, activated carbon, ash, and gypsum. These treatment agents have an action of adsorbing SO 3 mist in the combustion exhaust gas in the flue. In addition to adsorption of SO 3 mist, activated carbon also binds to organic substances (for example, TOC detection components such as humic acid), heavy metals (for example, Hg), HCl, and H 2 S, and these substances are removed from combustion exhaust gas. It is possible to do.
  • the treatment agent is preferably supplied into the flue 11 as a powder or slurry.
  • the liquid constituting the slurry is instantly evaporated by the heat of the combustion exhaust gas so that the action of SO 3 adsorbed on the surface of the treatment agent particles is increased.
  • a liquid for example, water such as general industrial water can be used.
  • the temperature lowering unit 3 is a unit that cools the combustion exhaust gas 100 supplied with the treatment agent 102 and condenses the SO 3 component in the combustion exhaust gas.
  • the temperature lowering means 3 is provided on the exhaust gas downstream side of the boiler 1 via the flue 11.
  • the temperature lowering means 3 lowers the exhaust gas temperature, preferably to 90 to 150 ° C.
  • the temperature lowering means 3 is not particularly limited as long as the temperature of the exhaust gas can be decreased until the SO 3 component is condensed.
  • a heat recovery device such as GGH, a cooling spray for injecting a cooling medium into the exhaust gas, etc. Is mentioned.
  • the electric dust collector 4 is a means for removing dust from the exhaust gas cooled by the temperature lowering means 3.
  • the treatment agent after contact with the combustion exhaust gas 100 is collected as dust 101.
  • the electric dust collector 4 is disposed in the flue 11 on the exhaust gas downstream side of the temperature lowering means 3.
  • a dust transfer line 12 for transferring the collected dust is connected to the discharge port of the electric dust collector 4.
  • the dust transfer line 12 branches from the distribution means 9 to the circulation line 6 connected to the flue 11 connecting the boiler 1 and the temperature drop means 3 and the waste line 14 for discarding the remaining dust.
  • the distribution means 9 includes, for example, a hopper that receives the transferred dust 101, two valves that branch to the circulation line 6 and the waste line 14, a conveyor that transfers dust to each line, or a combination of blowers.
  • the circulation line 6 supplies dust into the flue 11 as powder or slurry.
  • the circulation line 6 is preferably a means for conveying airflow such as a blower or an air compressor that conveys dust, or a stirring tank that mixes dust into the liquid to form a slurry, and pumps the slurry generated in the stirring tank.
  • Means for conveying the slurry such as a combination with a slurry pump is provided. It is preferable that an outlet in the flue 11 of the circulation line 6 is provided with means for injecting dust into the combustion exhaust gas, for example, an injection grid having a plurality of injection nozzles.
  • the desulfurization device 5 is a means for removing the SO 2 component in the combustion exhaust gas based on the lime gypsum method.
  • the desulfurization device 5 is provided on the exhaust gas downstream side of the electric dust collector 4 via the electric dust collector 4 and the flue 11.
  • a known apparatus can be used.
  • an apparatus having an absorption tower that absorbs sulfur in combustion exhaust gas in an absorption liquid mainly composed of calcium carbonate can be used.
  • Calcium carbonate supply means 8 for supplying calcium carbonate 103 for preparing the absorbing solution is connected to the desulfurization apparatus 5 via a pipe line.
  • the calcium carbonate supply means 8 includes, for example, a hopper that stores calcium carbonate.
  • the desulfurization device 5 may be connected to a device such as a belt filter that carries the gypsum slurry generated in the absorption tower of the desulfurization device 5 from the discharge port and dehydrates and collects it.
  • the chimney 13 is disposed via the flue 11 on the exhaust gas downstream side of the desulfurization device 5 and discharges the exhaust gas outside the exhaust gas treatment device.
  • the control means 7 controls the amount of dust discarded, the amount of dust circulated, and the amount of additional processing agent supplied based on the measurement values output from the dust flow meter and the SO 3 concentration measuring instrument.
  • the control means 7 controls the amount of dust discarded by, for example, disposal hopper opening or blower output adjustment.
  • the circulating amount of dust is controlled by, for example, a combination of a conveyor and a hopper opening degree.
  • the treatment agent additional supply amount is controlled by, for example, the hopper opening degree.
  • the dust disposal amount D (t), the dust circulation usage amount R (SO 3 ) (t), and the additional supply amount X (SO 3 ) (t) of the processing agent are controlled so as to satisfy the above.
  • the time (t) represents an arbitrary time after the dust circulation is started.
  • D (t) represents the amount of dust discarded among the dust collected by the electrostatic precipitator 4.
  • Z (t) represents the total amount of dust collected per unit time (unit is ton / h) in the electrostatic precipitator 4 and is provided, for example, on the dust upstream side of the distribution means 9 of the dust transfer line 12. It is calculated based on the measured value by the flow meter that measures the flow rate of the dust 101.
  • X 0 represents the supply amount of the treatment agent before the start of dust circulation (unit: ton / h). When exhaust gas treatment is performed without circulating dust, the SO 3 component in the combustion exhaust gas is 0 ppm. Is the amount of the treatment agent necessary to remove up to.
  • the value of X 0 can be determined as approximately 10 to 30 times the mass of SO 3 entrained in the combustion exhaust gas.
  • Y represents the removal amount (unit: ton / h) of SO 3 from the combustion exhaust gas.
  • the SO 3 concentration of the dust 101 provided on the dust upstream side of the distribution means 9 of the dust transfer line 12 is measured. It can be measured by a SO 3 concentration measuring instrument.
  • R (SO 3 ) (t) is the amount of dust used through the circulation line 6 (unit is ton / h)
  • K 1 (t) represents a disposal correction amount, and is adjusted so as to prevent the purity as the processing agent from decreasing every time the dust circulation is repeated.
  • K 1 (t) can be any value, and may be a constant or a variable.
  • K 1 (t) is a value that performs mass balance calculation in advance and maintains an effective treatment agent component concentration after the dust circulation reaches a steady state, that is, a treatment agent concentration that can be used for SO 3 removal at a high state. It is preferable to determine so that.
  • the calculation of the mass balance can be performed by obtaining the formula (I) with a change with time.
  • the effective concentration of the treating agent component when it reaches the steady state is 60% by mass or more in the total recovered material in the electrostatic precipitator 4.
  • the concentration of SO 3 in the dust collected by the electrostatic precipitator 4 when it reaches a steady state is preferably 40% by mass or less, more preferably 70% by mass or more. More preferably, it is mass%.
  • K 1 (t) is preferably 2.5 or more, and more preferably 3.5 to 4.0. K 1 (t), by this range K 1 (t), reducing the SO 3 concentration in the dust below a certain level, the steady state of preventing a decrease in the removal ratio of SO 3 by recycling of dust Can be controlled so as to be held.
  • FIG. 4 is a graph showing calculated values of the SO 3 concentration in dust when the discard correction amount K 1 (t) is set to various values.
  • the SO 3 concentration in the dust can be equated with the poor calcium carbonate rate in the dust. This calculated value was obtained when calcium carbonate was used as the treating agent.
  • K 1 (t) was 1, 1.50, 2, 3, or 10, or 2 at startup, from 6 hours to 3.5.
  • FIG. 5 shows an additional supply rate (additional supply amount / initial supply amount) of calcium carbonate for removing SO 3 supplied by the treatment agent supply means 2.
  • the graph shown in FIG. 5 is calculated using the same conditions as in FIG.
  • the exhaust gas treatment method according to this embodiment includes a step of supplying the treatment agent 102 to the flue 11 through which the combustion exhaust gas 100 flows, a step of cooling the combustion exhaust gas 100 supplied with the treatment agent 102 by the temperature lowering means 3, Dust 101 recovered by the electrostatic precipitator 4 includes a step of removing the dust after the combustion exhaust gas after cooling by the electric dust collector 4 and a step of treating the exhaust gas after dust removal by the desulfurizer 5 based on the lime gypsum method. Is supplied into the flue 11 on the upstream side of the temperature lowering means and circulated as a treatment agent.
  • the treatment agent 102 is disposed on the exhaust gas downstream side of the boiler 1 by the treatment agent supply means 2, and the exhaust gas upstream of the temperature lowering means 3. Supply into the side flue 11.
  • the treatment agent 102 can be supplied into the flue 11 as powder or slurry.
  • the supply amount of the processing agent 102 is controlled by the control means 7.
  • the treatment agent 102 is preferably injected into the combustion exhaust gas in the flue 11 and uniformly dispersed.
  • the combustion exhaust gas 100 is cooled by the temperature cooling means 3, and the SO 3 component in the combustion exhaust gas is condensed.
  • the fuel exhaust gas 100 is preferably cooled to a temperature of 90 to 150 ° C.
  • the combustion exhaust gas 100 is cooled, almost all of the SO 3 component is condensed and changed to SO 3 mist.
  • the SO 3 mist is adsorbed by the treatment agent in the combustion exhaust gas, and is sent to the electrostatic precipitator 4 along with the treatment agent along the exhaust gas flow.
  • the treatment agent having the SO 3 component adsorbed from the combustion exhaust gas is separated and collected as dust by using the electric dust collector 4.
  • SO 3 mist in the combustion exhaust gas is almost completely removed, and hardly remains in the combustion exhaust gas after dust removal.
  • the collected dust is carried out to the dust transfer line 12, a part of which is transferred to the circulation line 6 via the distribution means 9, and the remaining dust is discarded via the disposal line 14.
  • the amount of dust transferred to the circulation line 6 and the amount of dust discarded are controlled by the control means 7.
  • the combustion exhaust gas after dust removal is desulfurized in the desulfurization apparatus 5 based on the lime gypsum method.
  • Calcium carbonate 103 is supplied to the desulfurization apparatus 5 by the calcium carbonate supply means 8 in order to prepare the absorption liquid of the lime gypsum method.
  • the supply amount of calcium carbonate 103 is determined based on the inlet SO 2 concentration, the required desulfurization rate, and the required gypsum purity.
  • the gypsum slurry that precipitates in the absorbing liquid is dehydrated by, for example, a belt filter and collected as gypsum.
  • activated carbon is used as the treating agent, Hg in the absorbent is adsorbed on the activated carbon and removed from the combustion exhaust gas.
  • the combustion exhaust gas flowing out from the desulfurization device 5 is discharged from the chimney 13.
  • the treatment agent for combustion exhaust gas can be circulated and used, the input amount of the treatment agent can be reduced and the operating cost can be reduced. Furthermore, by controlling the ratio of the processing agent to be recycled, the active ingredient concentration of the processing agent can be maintained at a certain level or more, and the reduction in SO 3 removal rate due to the cyclic use of the processing agent can be prevented.
  • the combustion exhaust gas is dedusted by the electrostatic precipitator 4, and the treatment agent does not flow into the desulfurizer 5 as it is, so that the calcium content does not become excessive. The problem of high dust concentration does not occur.
  • FIG. 2 shows a second embodiment of the exhaust gas treatment apparatus according to the present invention.
  • the exhaust gas treatment apparatus shown in FIG. 2 includes a treatment agent supply means 2, a temperature drop means 3, an electrostatic precipitator 4, a desulfurization apparatus 5, a circulation line 6, and a supply line 10 as main components.
  • the temperature lowering means 3, the electrostatic precipitator 4, and the desulfurizer 5 are arranged in this order via a flue.
  • the other part of the dust 101 is supplied to the desulfurization apparatus 5.
  • Components having the same reference numerals as those in FIG. 1 have the same configuration and operation.
  • a supply line 10 that branches from the distribution means 9 to the dust transfer line 12 and is connected to the desulfurization apparatus 5 is further provided.
  • the distribution means 9 includes, for example, a hopper that receives the transferred dust 101, three valves that branch from there to the circulation line 6, the waste line 14, and the supply line 10, a conveyor that transfers dust to each line, or a blower With a combination of
  • the supply line 10 supplies a part of the dust 101 collected by the electrostatic precipitator 4 to the desulfurizer 5 other than the part of the dust transferred to the circulation line 6 to prepare the absorbing liquid. Can be reused for.
  • the amount of dust supplied to the desulfurization device 5 by the supply line 10 is determined by the control means 7.
  • the treatment agent 102 is calcium carbonate or activated carbon.
  • activated carbon in addition to the SO 3 component, organic substances (for example, TOC detection components such as humic acid), heavy metals (for example, Hg), HCl, and H 2 S can be adsorbed and removed from the combustion exhaust gas.
  • the air pollution control apparatus the flue 11 connecting the desulfurization unit 5 and the chimney 13, SO 2 concentration measuring device for measuring the SO 2 concentration in the combustion exhaust gas flowing out is further provided a desulfurization unit 5 ing.
  • the measurement value obtained by the SO 2 concentration measuring device is output to the control means 7.
  • the control means 7 is a dust disposal amount, a dust circulation usage amount, an additional supply amount of processing agent, and a dust desulfurization. Control the amount of reuse to the equipment and the additional supply of desulfurizing agent to the desulfurization equipment.
  • the control means 7 controls the amount of dust discarded by, for example, disposal hopper opening or blower output adjustment.
  • the circulating amount of dust is controlled by, for example, a combination of a conveyor and a hopper opening degree.
  • the treatment agent additional supply amount is controlled by, for example, the hopper opening degree.
  • the amount of dust reused in the desulfurization apparatus is controlled by, for example, a combination of a conveyor and a hopper opening degree.
  • the additional supply amount of the desulfurizing agent to the desulfurization apparatus is controlled by, for example, the hopper opening degree.
  • the amount of dust discarded, the amount of dust used in circulation, the amount of additional processing agent supplied, the amount of dust reused to the desulfurization unit, and the amount of additional supply of desulfurizing agent to the desulfurization unit are controlled to satisfy the above conditions.
  • D (t) represents the amount of dust discarded among the dust collected by the electrostatic precipitator 4.
  • Z (t) represents the total recovered amount per unit time (unit is ton / h) in the electrostatic precipitator 4 and is provided, for example, on the dust upstream side of the distribution means 9 of the dust transfer line 12. It is calculated based on a measured value by a flow meter that measures the flow rate of the dust 101.
  • X 0 represents the supply amount of the processing agent before the start of circulation (unit: ton / h). When exhaust gas treatment is performed without circulating dust, the SO 3 component in the combustion exhaust gas is removed to 0 ppm. This is the amount of the processing agent necessary for the purpose.
  • the value of X 0 can be determined as approximately 10 to 30 times the mass of SO 3 entrained in the gas.
  • Y represents the removal amount (unit: ton / h) of SO 3 from the combustion exhaust gas.
  • the SO 3 concentration of the dust 101 provided on the dust upstream side of the distribution means 9 of the dust transfer line 12 is measured. It can be measured by a SO 3 concentration measuring instrument.
  • F represents the required amount of calcium carbonate in the desulfurization apparatus 5 and can be determined by the inlet SO 2 concentration, the required desulfurization rate, the required gypsum purity, and the like.
  • R (SO 3 ) (t) is the amount of dust used through the circulation line 6 (unit is ton / h), and X (SO 3 ) (t) is the additional supply amount of processing agent (unit is ton / h). h), R (SO 2 ) (t) is the amount of dust reused in the desulfurizer 5 (unit is ton / h), and X (SO 2 ) (t) is the calcium carbonate to the desulfurizer 5.
  • K 2 (t) represents a discard correction amount, and is adjusted to prevent the purity of the treatment agent from being lowered every time the dust circulation is repeated.
  • K 2 (t) may be a constant or a variable.
  • K 2 (t) can be set to an arbitrary value, and can be used for removal of SO 3 , that is, effective concentration of the processing agent after the dust circulation reaches a steady state by performing mass balance calculation in advance. It is preferable to determine the treatment agent concentration so as to be a value that maintains a high concentration, preferably 60 mass% or more, more preferably 70 mass% or more in the dust collected by the electrostatic precipitator 4.
  • the mass balance can be calculated by solving (II) over time.
  • the exhaust gas treatment method according to the present embodiment is a first embodiment in that it further includes a step of supplying another part of the dust collected by the electrostatic precipitator 4 into the desulfurizer 5 and reusing it. And different.
  • the dust collected by the electrostatic precipitator 4 was transferred to the circulation line 6. Some of the dust is transferred to the supply line 10 via the distribution means 9 and supplied to the desulfurization apparatus 5 for preparation of the absorbing liquid.
  • the amount of dust supplied to the desulfurization apparatus 5 is controlled by the control means 7.
  • the SO 2 concentration in the combustion exhaust gas flowing out from the desulfurization device 5 can be measured using an SO 2 concentration measuring instrument connected to the flue 11 connecting the desulfurization device 5 and the chimney 13.
  • the exhaust gas treatment apparatus and the exhaust gas treatment method using the exhaust gas treatment apparatus in addition to the reduction in operation cost due to the reduction of the input amount of the processing agent and the maintenance of the removal rate of SO 3 above a certain level, since the sulfur content flowing into the desulfurization apparatus 5 can be controlled within an appropriate range, the purity of the gypsum produced by the desulfurization apparatus 5 can be constantly maintained at a high level.

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Abstract

　従来の装置と比較して一定水準以上のＳＯ３除去効率を保持しつつ、運転コストを飛躍的に抑えることが可能な排ガス処理装置および排ガス処理方法を提供することを目的とする。燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理装置であって、燃焼排ガス１００が流通する煙道１１に処理剤１０２を供給する処理剤供給手段２と、前記処理剤１０２が供給された燃焼排ガス１００を冷却し、燃焼排ガス１００中のＳＯ３成分を凝縮させる温度降下手段３と、前記温度降下手段３の排ガス後流側の煙道１１に設けられた電気集塵装置４と、前記電気集塵装置４の排ガス後流側に設けられた石灰石膏法に基づく脱硫装置５と、前記電気集塵装置４で回収された粉塵１０１の一部を、前記温度降下手段３の排ガス上流側の煙道１１に供給し、処理剤として循環使用させる循環手段６とを備える排ガス処理装置を提供する。

Description

排ガス処理装置および排ガス処理方法
　本発明は、燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガスの処理装置および排ガスの処理方法に関する。
　重油、石炭等の化石燃料には、硫黄分が含まれており、その燃料をボイラ等で燃焼させると、硫黄分は炉内で酸化し大部分は亜硫酸（ＳＯ２）ガスとなるが、その一部はさらに酸化が進んで無水硫酸（ＳＯ３）ガスに転化される。ＳＯ３ガスは、排煙系統内で冷却されると硫酸（ＳＯ３）ミストとなる。ＳＯ３ミストは凝縮された硫酸分であり、石炭を燃料とする場合は、ＳＯ３ミストは大量の石炭灰に「まぶされ」るため腐食の原因となることは少ないが、油などの灰分の少ない燃料を用いる場合には、ＳＯ３ミストが「まぶされ」る灰分が少ないため、しばしば腐食の原因となる。特に重質油のような非常に硫黄分の高い燃料を使用する場合には、発生するＳＯ３も多いため、排煙系統に設置される集塵装置などの機器や煙道のＳＯ３による腐食は特に深刻な問題である。
　ＳＯ３ミストは、気相で析出する非常に微細な粒子であり、排煙脱硫装置を設置してもほとんど捕集されずに、大部分がそのまますり抜けて煙突から紫煙として放出されてしまう。このため、排ガス中の灰分が少なく、ＳＯ３の発生量が多い（Ｓの転換率が高い）発電設備対応の排ガス処理施設では、脱硝装置の後流に炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）を注入して吸着させ、石膏として分離除去することにより、ＳＯ３による設備の腐食を防止することが知られている（特許文献１）。
　また、排ガス温度を排ガス中のＳＯ３がＳＯ３フュームに変化する温度まで降温させ、電荷を帯電させた炭酸カルシウム等の帯電固体粒子にＳＯ３フュームを吸着させて分離除去する装置も知られている（特許文献２）。このような装置の概略図を、図３に示す。
　この装置では、炭酸カルシウム供給手段２２によって炭酸カルシウムが燃焼排ガス中に注入され、燃焼排ガスが温度降下手段３において冷却されると、ＳＯ３は凝縮して炭酸カルシウムに吸着される。脱硫装置５では、ＳＯ３と反応せずに余った炭酸カルシウムが石灰石膏法の原料として利用され、ＳＯ２が石膏として分離される。
特開２００１－１４５８１８号公報 特開２００７－２４５０７４号公報
　しかし、図３の装置では、ＳＯ３と炭酸カルシウムの接触確率を高めるために、炭酸カルシウムを大量に投入する必要があり、炭酸カルシウム消費量の増大のため、運転コストが増大するという問題がある。さらに、多量の炭酸カルシウムが使用され、硫黄分に対するカルシウム分が過剰となり、脱硫装置５で生成する石膏の純度が低下するという問題もある。また、炭酸カルシウムの使用量が過剰であると、脱硫装置出口の煤塵濃度が高くなるという問題がある。
　本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、一定水準以上のＳＯ３除去効率を保持しつつ、従来の装置と比較して運転コストを飛躍的に抑えることが可能な排ガス処理装置および排ガス処理方法を提供することを目的とする。
　前記目的を達成するため、本発明は、燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理装置であって、燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する処理剤供給手段と、前記処理剤が供給された燃焼排ガスを冷却し、燃焼排ガス中のＳＯ３成分を凝縮させる温度降下手段と、前記温度降下手段の排ガス後流側の煙道に設けられた電気集塵装置と、前記電気集塵装置の排ガス後流側に設けられた石灰石膏法に基づく脱硫装置と、前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を、前記温度降下手段の排ガス上流側の煙道に供給し、処理剤として循環使用させる循環手段とを備えている。
　本発明は、別の側面において、燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理方法であって、燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する工程と、前記処理剤が供給された前記燃焼排ガスを温度降下手段により冷却する工程と、前記冷却後の燃焼排ガスを電気集塵装置により除塵する工程と、除塵後の前記燃焼排ガスを石灰石膏法に基づく脱硫装置により処理する工程とを含む排ガス処理方法であって、前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を前記温度降下手段の上流側の煙道内に供給し、処理剤として循環使用する。
　本発明によれば、一定水準以上のＳＯ３除去効率を保持しつつ、運転コストを飛躍的に抑えることが可能な排ガス処理装置および排ガス処理方法を提供することができる。
図１は、本発明の排ガス処理装置の一実施形態の全体構成を示す系統図である。 図２は、本発明の排ガス処理装置の他の実施形態の全体構成を示す系統図である。 図２は、従来の排ガス処理装置を示す系統図である。 図３は、粉塵中のＳＯ３濃度を示す図である。 図４は、ＳＯ３除去用炭酸カルシウムの追加供給率（追加供給量／初期供給量）を示す図である。
　本発明は、燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理装置であって、燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する処理剤供給手段と、前記処理剤が供給された燃焼排ガスを冷却し、燃焼排ガス中のＳＯ３成分を凝縮させる温度降下手段と、前記温度降下手段の排ガス後流側の煙道に設けられた電気集塵装置と、前記電気集塵装置の排ガス後流側に設けられた石灰石膏法に基づく脱硫装置と、前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を、前記温度降下手段の排ガス上流側の煙道に供給し、処理剤として循環使用させる循環手段とを備えている。
　本発明に係る排ガス処理装置は、その一態様において、時間（ｔ）において、以下の式（Ｉ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ１（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
（式中、Ｄ（ｔ）は、前記電気集塵装置で回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、循環開始前の処理剤の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記循環手段による粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ１（ｔ）は、廃棄補正量を表す。）
を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、および処理剤の追加供給量を制御する制御手段をさらに備えることが好適である。
　本発明に係る排ガス処理装置は、その一態様において、前記処理用粉末が、炭酸カルシウム、活性炭、灰、および石膏からなる群から選択されることが好適である。
　本発明に係る排ガス処理装置は、別の態様において、前記電気集塵装置で回収された粉塵の他の一部を前記脱硫装置に供給する再使用手段をさらに備えることが好適である。
　本発明に係る排ガス処理装置は、その一態様において、時間（ｔ）において、以下の式（ＩＩ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｆ
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）－Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
（式中、Ｄ（ｔ）は、前記電気集塵装置での回収後に廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での全回収量を表し、Ｘ０は、循環開始前の処理剤の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記循環手段による粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ（ｔ）は、廃棄補正量を表し、Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への粉塵の再使用量を表し、Ｆは、前記脱硫装置での要求量を表し、Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への脱硫剤の追加供給量を表す。）を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御する制御手段をさらに備えることが好適である。
　本発明に係る排ガス処理装置は、その一態様において、前記処理用粉末が、炭酸カルシウムまたは活性炭であることが好適である。
　本発明は、別の側面において、燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理方法であって、燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する工程と、前記処理剤が供給された前記燃焼排ガスを温度降下手段により冷却する工程と、前記冷却後の燃焼排ガスを電気集塵装置により除塵する工程と、除塵後の前記燃焼排ガスを石灰石膏法に基づく脱硫装置により処理する工程とを含む排ガス処理方法であって、前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を前記温度降下手段の上流側の煙道内に供給し、処理剤として循環使用する。
　本発明に係る排ガス処理方法は、その一態様において、時間（ｔ）において、以下の式（Ｉ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ１（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
（式中、Ｄ（ｔ）は、前記回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、処理剤の循環開始前の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ１（ｔ）は、廃棄補正量を表す。）
を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、および処理剤の追加供給量を制御することが好適である。
　本発明に係る排ガス処理方法は、その一態様において、前記処理用粉末が、炭酸カルシウム、活性炭、灰、および石膏からなる群から選択されることが好適である。
　本発明に係る排ガス処理方法は、別の態様において、前記回収された粉塵の他の一部を、前記脱硫装置内に供給して再使用する工程をさらに含むことが好適である。
　本発明に係る排ガス処理方法は、その一形態において、時間（ｔ）において、以下の式（ＩＩ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｆ
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）－Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
（式中、Ｄ（ｔ）は、前記除塵工程後に廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、処理剤の循環開始前の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ（ｔ）は、廃棄補正量を表し、Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記粉塵の再使用量を表し、Ｆは、前記脱硫装置での要求量を表し、Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への脱硫剤の追加供給量を表す。）を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御することが好適である。
　本発明に係る排ガス処理方法は、その一形態において、前記処理用粉末が、炭酸カルシウムまたは活性炭であることが好適である。
　以下に、本発明に係る排ガス処理装置および排ガス処理方法について、さらに詳細に説明する。本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。
　図１に、本発明に係る排ガス処理装置について、その一実地形態を示す。図１に示す排ガス処理装置は、主たる構成要素として、処理剤供給手段２、温度降下手段３、電気集塵装置４、脱硫装置５、および循環ライン６を備えている。温度降下手段３、電気集塵装置４、および脱硫装置５は、この順に煙道を介して配設されている。
　本実施形態の排ガス処理装置は、ボイラ１の排ガス後流に、煙道１１を介して配設された温度降下手段３を備えている。ボイラ１と温度降下手段３とを連結する煙道１１には、処理剤供給手段２が連結されている。温度降下手段３の排ガス後流側の煙道１１には、電気集塵装置４が配設されている。電気集塵装置４には、粉塵移送ライン１２が連結されており、粉塵移送ライン１２は、分配手段９を始点として、ボイラ１と温度降下手段３とを連結する煙道１１に接続する循環ライン６、および残りの粉塵を廃棄するための廃棄ライン１４に分岐する。電気集塵装置４の排ガス後流側には、煙道１１を介して連結される脱硫装置５が設置される。脱硫装置５には、炭酸カルシウム供給手段８が管路を介して連結される。脱硫装置５の排ガス後流側には、煙道で連結される煙突１３が設置される。
　ボイラ１は、排ガス処理装置の排ガス前流側に設けられ、重油、石炭等の化石燃料を燃焼させ、排ガスを排出する。ボイラ１は、重質油のような硫黄分が高く、灰分の少ない燃料を使用し、ＳＯ３の発生量が多いものであることが好適である。一例として、ＩＧＣＣ（石炭ガス化複合発電）などのボイラが適している。ボイラ１と排ガス処理装置との間の煙道１１には、脱硝装置、電気集塵装置、熱回収器などの装置が設置されていてもよい。
　処理剤供給手段２は、燃焼排ガス１００が流通する煙道１１に処理剤１０２を供給する手段である。処理剤供給手段２は、ボイラ１と温度降下手段３とを連結する煙道１１に連結されている。処理剤供給手段２としては、処理剤１０２を貯留するタンクまたはホッパ、該処理剤タンクまたはホッパと煙道１１とを連結する管路、および該処理剤タンクまたはホッパから管路を通して処理剤１０２を搬送する手段を備えるものなどが挙げられる。処理剤１０２を搬送する手段としては、気流搬送する手段としては、ブロワまたは空気圧縮機等が挙げられる。スラリ搬送する手段としては、例えば、処理剤粒子を液中に混入させてスラリとする攪拌槽と、攪拌槽で生成されたスラリを圧送するためのスラリポンプとよりなるものが挙げられる。管路出口には、煙道１１内の燃焼排ガス中に処理剤１０２を噴射する手段、例えば複数の噴射ノズルを備える噴射グリッドなどが設けられていることが好適である。処理剤供給手段２による処理剤の供給量は、好ましくは後述する制御装置７により制御される。
　処理剤１０２は、好ましくは、炭酸カルシウム、活性炭、灰、および石膏からなる群から選択される固体粒子である。これらの処理剤は、煙道内において燃焼排ガス中のＳＯ３ミストを吸着する作用を有する。活性炭は、ＳＯ３ミストの吸着に加え、有機物（例えばフミン酸等のＴＯＣ検出成分）、重金属（例えば、Ｈｇ）、ＨＣｌ、Ｈ２Ｓとも結合する作用があり、これらの物質を燃焼排ガスから除去することを可能とする。処理剤は、好ましくは粉体またはスラリとして煙道１１内に供給される。スラリとして供給される場合は、ＳＯ３が処理剤粒子表面に吸着される作用が高くなるように、スラリを構成する液を燃焼排ガスの熱により即座に蒸発するものとすることが好ましいが、このような液としては、例えば一般的な工業用水等の水を使用することができる。
　温度降下手段３は、処理剤１０２が供給された燃焼排ガス１００を冷却し、燃焼排ガス中のＳＯ３成分を凝縮させる手段である。温度降下手段３は、ボイラ１の排ガス後流側に、煙道１１を介して設けられている。温度降下手段３は、排ガス温度を、好ましくは９０～１５０℃に低下させる。温度降下手段３としては、排ガスの温度をＳＯ３成分が凝縮するまで降下できるものであれば特に限定されないが、例えば、ＧＧＨ等の熱回収器、および排ガス中に冷却媒体を噴射する冷却スプレー等が挙げられる。
　電気集塵装置４は、温度降下手段３で冷却された排ガスを除塵する手段である。電気集塵装置４では、燃焼排ガス１００と接触後の処理剤が粉塵１０１として回収される。電気集塵装置４は、温度降下手段３の排ガス後流側の煙道１１に配設されている。電気集塵装置４の排出口には、回収された粉塵を移送する粉塵移送ライン１２が連結されている。粉塵移送ライン１２は、分配手段９を始点として、ボイラ１と温度降下手段３とを連結する煙道１１に接続する循環ライン６、および残りの粉塵を廃棄するための廃棄ライン１４に分岐する。分配手段９は、例えば、移送されてきた粉塵１０１を受けるホッパと、そこから循環ライン６と廃棄ライン１４に分岐する２つの弁、煤塵を各ラインに移送するコンベア、またはブロアの組み合わせを備える。粉塵移送ライン１２には、分配手段９の粉塵前流側において、電気集塵装置４から搬出される粉塵１０１の流量を計測する流量計、および粉塵１０１のＳＯ３濃度を計測するＳＯ３濃度計測器が接続されている。流量計およびＳＯ３濃度計測器による計測値は、制御手段７に出力される。
　循環ライン６は、粉塵を、煙道１１内に、粉体またはスラリとして供給する。循環ライン６は、好ましくは、粉塵を気流搬送するブロアまたは空気圧縮機等の気流搬送する手段、または粉塵を液中に混入させてスラリとする攪拌槽と、攪拌槽で生成されたスラリを圧送するためのスラリポンプとを組み合わせたものなどのスラリ搬送する手段を備えている。循環ライン６の煙道１１内出口には、燃焼排ガス中に粉塵を噴射する手段、例えば複数の噴射ノズルを備える噴射グリッドなどが設けられていることが好適である。
　脱硫装置５は、燃焼排ガス中のＳＯ２成分を石灰石膏法に基づき除去する手段である。脱硫装置５は、電気集塵装置４の排ガス後流側に、電気集塵装置４と煙道１１を介して設けられる。脱硫装置５としては、公知のものを使用することができるが、例えば、炭酸カルシウムを主成分とする吸収液に燃焼排ガス中の硫黄分を吸収させる吸収塔を備えるものを使用することができる。脱硫装置５には、吸収液の調製のための炭酸カルシウム１０３を供給する炭酸カルシウム供給手段８が管路を介して接続されている。炭酸カルシウム供給手段８は、例えば、炭酸カルシウムを貯留するホッパを備える。脱硫装置５には、脱硫装置５の吸収塔で生成した石膏スラリを排出口から搬出し、脱水・回収するベルトフィルタ等の装置が接続されていてもよい。
　煙突１３は、脱硫装置５の排ガス後流側に、煙道１１を介して配設されており、排ガスを排ガス処理装置の外に排出する。
　制御手段７は、粉塵の流量計、ＳＯ３濃度計測器から出力される計測値に基づいて、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、および処理剤の追加供給量を制御する。制御手段７は、粉塵の廃棄量を、例えば、廃棄ホッパ開度やブロア出力調整により制御する。粉塵の循環使用量は、例えば、コンベアとホッパ開度の組み合わせにより制御される。処理剤追加供給量は、例えば、ホッパ開度により制御される。
　制御手段７は、時間（ｔ）において、好ましくは、以下の式（Ｉ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ１（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
を満たすように、粉塵の廃棄量Ｄ（ｔ）、粉塵の循環使用量Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）、および処理剤の追加供給量Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）を制御する。ここで、時間（ｔ）は、粉塵の循環を開始した後の任意の時間を表す。
　式（Ｉ）において、Ｄ（ｔ）は、電気集塵装置４で回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表す。Ｚ（ｔ）は、電気集塵装置４での粉塵の単位時間当たりの全回収量（単位は、tｏｎ／ｈ）を表し、例えば、粉塵移送ライン１２の分配手段９の粉塵前流側に設けられた粉塵１０１の流量を測定する流量計による計測値に基づいて算出される。Ｘ０は、粉塵の循環開始前の処理剤の供給量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）を表し、粉塵の循環を行わずに排ガス処理を行った場合に燃焼排ガス中のＳＯ３成分を、０ｐｐｍまで除去するために必要な処理剤の量である。Ｘ０の値は、燃焼排ガス中に同伴されるＳＯ３の質量のおよそ１０～３０倍として求めることができる。Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）を表し、例えば粉塵移送ライン１２の分配手段９の粉塵前流側に設けられた粉塵１０１のＳＯ３濃度を計測するＳＯ３濃度計測器により計測することができる。Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、循環ライン６による粉塵の循環使用量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）をそれぞれ表し、式（Ｉ）に従って決定することができる。なお、ＳＯ３とＣａＣＯ３の反応や吸着などが生じるため、必ずしもＺ（ｔ）＝Ｘ０＋Ｙとはならないことに注意が必要である。
　Ｋ１（ｔ）は、廃棄補正量を表し、粉塵の循環を繰り返すたびに処理剤としての純度が下がるのを防止するように調整される。Ｋ１（ｔ）は、任意の値とすることができ、定数であってもよく、または変数であってもよい。Ｋ１（ｔ）は、事前にマスバランス計算を行い、粉塵の循環が定常状態に達した後の有効な処理剤成分濃度、すなわちＳＯ３除去に利用可能な処理剤濃度を高い状態に保つ値となるように決定することが好ましい。マスバランスの計算は、式（Ｉ）を経時変化で求めることにより行うことができる。例えば、ＳＯ３成分の除去効率を６０％以上に保持するためには、定常時に達したときの有効な処理剤成分濃度は、電気集塵装置４での全回収物中に６０質量％以上であることが好ましく、より好ましくは７０質量％以上、あるいは、定常時に達したときに、電気集塵装置４で回収される粉塵中のＳＯ３濃度が、４０質量％以下であることが好ましく、３０質量％であることがより好ましい。このマスバランス計算に基づくと、Ｋ１（ｔ）は、好ましくは２．５以上であり、より好ましくは３．５～４．０である。Ｋ１（ｔ）は、Ｋ１（ｔ）をこの範囲とすることにより、粉塵中のＳＯ３濃度を一定以下に抑え、粉塵の循環使用によるＳＯ３の除去率の低下を防止するという定常状態を保持できるように制御することができる。
　図４に、廃棄補正量Ｋ１（ｔ）を様々な値にしたときの、粉塵中のＳＯ３濃度の計算値を示すグラフを示す。粉塵中のＳＯ３濃度は、粉塵中の粗悪炭酸カルシウム率と同一視することができる。この計算値は、処理剤として炭酸カルシウムを使用した場合について行ったものである。Ｋ１（ｔ）は１、１．５０、２、３、もしくは１０、または起動時に２とし、６時間から３．５とした。その他の条件は、初期供給量Ｘ０＝１５０ｔｏｎ／ｈ、ＳＯ３除去量Ｙ＝１０ｔｏｎ／ｈとして計算した。なお、この計算では、ＳＯ３と水分との反応による質量の増減は考慮されていない。図４のグラフによれば、廃棄補正量Ｋ１（ｔ）を循環開始時に低い値（例えば、Ｋ１（ｔ）＝２）に抑えて、一定時間後、例えば６時間以降にＫ１（ｔ）を高い値（例えば、Ｋ１（ｔ）＝３．５）とすることにより、粉塵中の粗悪炭酸カルシウム率を、例えば３０質量％以下に抑えることができることが分かる。
　図５には、処理剤供給手段２によって供給されるＳＯ３除去用の炭酸カルシウムの追加供給率（追加供給量／初期供給量）を示す。図５に示すグラフは、図４と同一の条件を用いて算出したものである。
　次に、本実施形態の排ガス処理装置を用いた排ガス処理方法の一形態を説明する。本実施形態に係る排ガス処理方法は、燃焼排ガス１００が流通する煙道１１に処理剤１０２を供給する工程と、処理剤１０２が供給された燃焼排ガス１００を温度降下手段３により冷却する工程と、冷却後の燃焼排ガスを電気集塵装置４により除塵する工程と、除塵後の燃焼排ガスを石灰石膏法に基づく脱硫装置５により処理する工程とを含み、電気集塵装置４で回収された粉塵１０１の一部を前記温度降下手段の上流側の煙道１１内に供給し、処理剤として循環使用する。
　燃焼排ガス１００が流通する煙道１１に処理剤１０２を供給する工程では、処理剤１０２を、処理剤供給手段２により、ボイラ１の排ガス後流側であって、温度降下手段３の排ガス前流側の煙道１１内に供給する。処理剤１０２は、粉体またはスラリとして煙道１１内に供給することができる。処理剤１０２の供給量は、制御手段７により制御する。処理剤１０２は、好ましくは、煙道１１内の燃焼排ガス中に噴射され、均一に分散される。
　燃焼排ガス１００を冷却する工程では、燃焼排ガス１００を温度冷却手段３により冷却し、燃焼排ガス中のＳＯ３成分を凝縮させる。燃料排ガス１００は、好ましくは、９０～１５０℃の温度まで冷却される。燃焼排ガス１００が冷却されると、ほぼ全てのＳＯ３成分が凝縮してＳＯ３のミストに変化する。ＳＯ３ミストは、燃焼排ガス中の処理剤に吸着され、処理剤とともに排ガス流に乗って電気集塵装置４に送られる。
　燃焼排ガスを電気集塵装置４により除塵する工程では、電気集塵装置４を用いて燃焼排ガスからＳＯ３成分が吸着した処理剤を粉塵として分離・回収する。この工程により、燃焼排ガス中のＳＯ３ミストはほぼ完全に除去され、除塵後の燃焼排ガスにはほとんど残留しない。回収された粉塵は、粉塵移送ライン１２に搬出され、その一部は分配手段９を介して循環ライン６に移送され、残りの粉塵は廃棄ライン１４を介して廃棄される。循環ライン６に移送される粉塵の量および廃棄される粉塵の量は、制御手段７により制御される。
　脱硫装置５により処理する工程では、除塵後の燃焼排ガスを、脱硫装置５において石灰石膏法に基づき脱硫する。脱硫装置５には、石灰石膏法の吸収液の調製のために、炭酸カルシウム供給手段８により炭酸カルシウム１０３が供給される。炭酸カルシウム１０３の供給量は、入口ＳＯ２濃度と要求脱硫率、要求石膏純度に基づいて決定する。脱硫装置５により処理する工程により、燃焼排ガス中の硫黄成分、主にＳＯ２成分を吸収液に吸収させて、石膏を生成する。吸収液中に沈殿する石膏スラリは、例えば、ベルトフィルタ等により脱水し、石膏として回収する。処理剤として活性炭を使用する場合は、吸収液中のＨｇが活性炭に吸着され、燃焼排ガスから除去される。脱硫装置５から流出した燃焼排ガスは、煙突１３から排出する。
　
　第一実施形態の排ガス処理装置および排ガス処理方法によれば、燃焼排ガスの処理剤を循環使用できるため、処理剤の投入量を減少させることができ、運転コストを低下させることができる。さらに、循環使用する処理剤の割合を制御することにより、処理剤の有効成分濃度を一定以上に維持し、処理剤の循環使用によるＳＯ３の除去率の低下を防止することができる。本実施形態では、燃焼排ガスが電気集塵装置４により除塵され、処理剤がそのまま脱硫装置５に流入してカルシウム分が過剰になることがないため、生成する石膏の純度低下、または脱硫装置出口の煤塵濃度が高くなるという問題が生じない。
　図２に、本発明に係る排ガス処理装置について、第二の実施形態を示す。図２に示す排ガス処理装置は、主たる構成要素として、処理剤供給手段２、温度降下手段３、電気集塵装置４、脱硫装置５、循環ライン６、および供給ライン１０を備えている。温度降下手段３、電気集塵装置４、および脱硫装置５は、この順に煙道を介して配設されている。本実施形態に係る排ガス処理装置は、電気集塵装置４で回収された粉塵の一部を温度降下手段３の排ガス上流側の煙道１１に供給して処理剤として循環使用することに加え、粉塵１０１の他の一部を、脱硫装置５に供給することを特徴としている。図１と同じ符号を付した構成要素は、同様の構成・作用を持つ。
　本実施形態に係る排ガス処理装置では、粉塵移送ライン１２に、分配手段９を始点として分岐し、脱硫装置５に接続する供給ライン１０がさらに配設されている。分配手段９は、例えば、移送されてきた粉塵１０１を受けるホッパと、そこから循環ライン６、廃棄ライン１４、および供給ライン１０に分岐する３つの弁、煤塵を各ラインに移送するコンベア、またはブロアの組み合わせを備える。供給ライン１０は、電気集塵装置４で回収された粉塵１０１のうち、循環ライン６に移送される一部の粉塵とは別の一部の粉塵を脱硫装置５に供給し、吸収液の調製のために再使用させることができる。供給ライン１０により脱硫装置５に供給される粉塵の量は、制御手段７により決定される。
　本実施形態では、処理剤１０２は、炭酸カルシウムまたは活性炭である。活性炭を使用する場合、ＳＯ３成分に加え、有機物（例えばフミン酸等のＴＯＣ検出成分）、重金属（例えば、Ｈｇ）、ＨＣｌ、Ｈ２Ｓも燃焼排ガスから吸着・除去することが可能となる。
　本実施形態に係る排ガス処理装置には、脱硫装置５と煙突１３を連結する煙道１１に、脱硫装置５から流出する燃焼排ガス中のＳＯ２濃度を計測するＳＯ２濃度測定器がさらに設けられている。ＳＯ２濃度測定器による測定値は、制御手段７に出力される。
　制御手段７は、流量計、ＳＯ３濃度計測器、ＳＯ２濃度計測器から出力される計測値に基づいて、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御する。制御手段７は、粉塵の廃棄量を、例えば、廃棄ホッパ開度やブロア出力調整により制御する。粉塵の循環使用量は、例えば、コンベアとホッパ開度の組み合わせにより制御される。処理剤追加供給量は、例えば、ホッパ開度により制御される。粉塵の脱硫装置への再使用量は、例えば、コンベアとホッパ開度の組み合わせにより制御される。脱硫剤の脱硫装置への追加供給量は、例えば、ホッパ開度により制御される。
　制御手段７は、好ましくは、時間（ｔ）において、以下の式（ＩＩ）：
　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｆ
　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）－Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御する。
　式（ＩＩ）において、Ｄ（ｔ）は、電気集塵装置４で回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表す。Ｚ（ｔ）は、電気集塵装置４での単位時間当たりの全回収量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）を表し、例えば、粉塵移送ライン１２の分配手段９の粉塵前流側に設けられた粉塵１０１の流量を測定する流量計による計測値に基づいて算出される。Ｘ０は、循環開始前の処理剤の供給量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）を表し、粉塵の循環を行わずに排ガス処理を行った場合に燃焼排ガス中のＳＯ３成分を０ｐｐｍまで除去するために必要な処理剤の量である。Ｘ０の値は、ガス中に同伴されるＳＯ３の質量のおよそ１０～３０倍として求めることができる。Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）を表し、例えば粉塵移送ライン１２の分配手段９の粉塵前流側に設けられた粉塵１０１のＳＯ３濃度を計測するＳＯ３濃度計測器により計測することができる。Ｆは、脱硫装置５での炭酸カルシウムの要求量を表し、入口ＳＯ２濃度と要求脱硫率、要求石膏純度等によって求めることができる。Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、循環ライン６による粉塵の循環使用量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）、Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）は、脱硫装置５への粉塵の再使用量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）、Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）は、脱硫装置５への炭酸カルシウムの追加供給量（単位は、ｔｏｎ／ｈ）をそれぞれ表し、式（ＩＩ）によって決定することができる。なお、ＳＯ３とＣａＣＯ３の反応や吸着などが生じるため、必ずしもＺ（ｔ）＝Ｘ０＋Ｙとはならないことに注意が必要である。
　Ｋ２（ｔ）は、廃棄補正量を表し、粉塵の循環を繰り返すたびに処理剤としての純度が下がるのを防止するように調整される。Ｋ２（ｔ）は、定数であってもよく、または変数であってもよい。Ｋ２（ｔ）は、任意の値とすることができ、事前にマスバランス計算を行い、粉塵の循環が定常状態に達した後の有効な処理剤成分濃度、すなわちＳＯ３除去に利用可能な処理剤濃度を高い状態、好ましくは電気集塵装置４で回収された粉塵中に６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上に保つ値となるように決定することが好ましい。マスバランスの計算は、（ＩＩ）を経時的に解くことにより行うことができる。
　次に、本実施形態に係る排ガス処理装置を用いた排ガス処理方法の一形態を説明する。本実施形態に係る排ガス処理方法は、電気集塵装置４で回収された粉塵の他の一部を、脱硫装置５内に供給して再使用する工程をさらに含む点で、第一の実施形態と異なる。
　電気集塵装置４で回収された粉塵の他の一部を、脱硫装置５内に供給して再使用する工程では、電気集塵装置４で回収された粉塵のうち、循環ライン６に移送した一部の粉塵とは他の一部の粉塵を、分配手段９を介して供給ライン１０に移送し、脱硫装置５内に吸収液の調製のために供給する。脱硫装置５に供給する粉塵の量は、制御手段７により制御する。脱硫装置５から流出する燃焼排ガス中のＳＯ２濃度は、脱硫装置５と煙突１３を連結する煙道１１に接続されたＳＯ２濃度測定器を用いて計測することができる。
　本実施形態に係る排ガス処理装置およびこれを用いた排ガス処理方法によれば、処理剤の投入量の低減による運転コストの低下および一定水準以上のＳＯ３の除去率の保持に加え、脱硫装置５に流入する硫黄分を適正な範囲に制御することができるため、脱硫装置５で生成する石膏の純度を定常的に高水準に保つことができるという効果を有する。
１　　　ボイラ
２　　　処理剤供給手段
３　　　温度降下手段
４　　　電気集塵装置
５　　　脱硫装置
６　　　循環ライン
７　　　制御手段
８　　　炭酸カルシウム供給手段
９　　　分配手段
１０　　供給ライン
１１　　煙道
１２　　粉塵移送ライン
１３　　煙突
１４　　廃棄ライン
２２　　炭酸カルシウム供給手段
１００　燃焼排ガス
１０１　粉塵
１０２　処理剤
１０３　炭酸カルシウム

Claims (12)

  1. 　燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理装置であって、
    　燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する処理剤供給手段と、
    　前記処理剤が供給された燃焼排ガスを冷却し、燃焼排ガス中のＳＯ３成分を凝縮させる温度降下手段と、
    　前記温度降下手段の排ガス後流側の煙道に設けられた電気集塵装置と、
    　前記電気集塵装置の排ガス後流側に設けられた石灰石膏法に基づく脱硫装置と、
    　前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を、前記温度降下手段の排ガス上流側の煙道に供給し、処理剤として循環使用させる循環手段と
    を備える排ガス処理装置。
  2. 　前記排ガス処理装置が、時間（ｔ）において、以下の式（Ｉ）：
    　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ１（ｔ）
    　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
    （式中、Ｄ（ｔ）は、前記電気集塵装置で回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、循環開始前の処理剤の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記循環手段による粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ１（ｔ）は、廃棄補正量を表す。）
    を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、および処理剤の追加供給量を制御する制御手段をさらに備える、請求項１に記載の排ガス処理装置。
  3. 　前記処理剤が、炭酸カルシウム、活性炭、灰、および石膏からなる群から選択される、請求項１または２に記載の排ガス処理装置。
  4. 　前記電気集塵装置で回収された粉塵の他の一部を前記脱硫装置に供給する再使用手段をさらに備える、請求項１に記載の排ガス処理装置。
  5. 　前記排ガス処理装置が、時間（ｔ）において、以下の式（ＩＩ）：
    　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
    　Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｆ
    　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）－Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
    （式中、Ｄ（ｔ）は、前記電気集塵装置での回収後に廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での全回収量を表し、Ｘ０は、循環開始前の処理剤の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記循環手段による粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ（ｔ）は、廃棄補正量を表し、Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への粉塵の再使用量を表し、Ｆは、前記脱硫装置での要求量を表し、Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への脱硫剤の追加供給量を表す。）
    を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御する制御手段をさらに備える、請求項４に記載の排ガスの処理装置。
  6. 　前記処理剤が、炭酸カルシウムまたは活性炭である、請求項４または５に記載の排ガス処理装置。
  7. 　燃焼排ガス中に含まれる硫黄分を除去する排ガス処理方法であって、
    　燃焼排ガスが流通する煙道に処理剤を供給する工程と、
    　前記処理剤が供給された前記燃焼排ガスを温度降下手段により冷却する工程と、
    　前記冷却後の燃焼排ガスを電気集塵装置により除塵する工程と、
    　除塵後の前記燃焼排ガスを石灰石膏法に基づく脱硫装置により処理する工程と
    を含む排ガス処理方法であって、前記電気集塵装置で回収された粉塵の一部を前記温度降下手段の上流側の煙道内に供給し、処理剤として循環使用する排ガス処理方法。
  8. 　時間（ｔ）において、以下の式（Ｉ）：
    　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ１（ｔ）
    　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
    （式中、Ｄ（ｔ）は、前記回収された粉塵のうち廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記電気集塵装置での粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、処理剤の循環開始前の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ１（ｔ）は、廃棄補正量を表す。）
    を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、および処理剤の追加供給量を制御する、請求項７に記載の排ガス処理方法。
  9. 　前記処理剤が、炭酸カルシウム、活性炭、灰、および石膏からなる群から選択される、請求項７または８記載の排ガス処理方法。
  10. 　前記回収された粉塵の他の一部を、前記脱硫装置内に供給して再使用する工程をさらに含む、請求項７に記載の燃焼排ガスの処理方法。
  11. 　時間（ｔ）において、以下の式（ＩＩ）：
    　Ｄ（ｔ）＝Ｚ（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
    　Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｆ
    　Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｚ（ｔ）－Ｄ（ｔ）－Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）＝Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）×Ｙ／（Ｘ０＋Ｙ）×Ｋ２（ｔ）
    　Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）＝Ｘ０－Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）
    （式中、Ｄ（ｔ）は、前記除塵工程後に廃棄される粉塵の量を表し、Ｚ（ｔ）は、前記粉塵の全回収量を表し、Ｘ０は、処理剤の循環開始前の供給量を表し、Ｙは、燃焼排ガスからのＳＯ３の除去量を表し、Ｒ（ＳＯ３）（ｔ）は、前記粉塵の循環使用量を表し、Ｘ（ＳＯ３）（ｔ）は、処理剤の追加供給量を表し、Ｋ（ｔ）は、廃棄補正量を表し、Ｒ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記粉塵の再使用量を表し、Ｆは、前記脱硫装置での要求量を表し、Ｘ（ＳＯ２）（ｔ）は、前記脱硫装置への脱硫剤の追加供給量を表す。）
    を満たすように、粉塵の廃棄量、粉塵の循環使用量、処理剤の追加供給量、粉塵の脱硫装置への再使用量、および脱硫剤の脱硫装置への追加供給量を制御する、請求項１０に記載の燃焼排ガスの処理方法。
  12. 　前記処理剤が、炭酸カルシウムまたは活性炭である、請求項１０または１１に記載の燃焼排ガスの処理方法。
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