WO2014103320A1 - 密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置 - Google Patents

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賢治 金城
河野　博之
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パナソニック株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a hermetic compressor used in a home electric refrigerator-freezer or a showcase and a refrigeration apparatus including the same.
  • FIG. 15 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor disclosed in Patent Document 1.
  • 16 is a front view showing a cylinder and a cylinder block of the hermetic compressor shown in FIG.
  • the hermetic compressor 2 disclosed in Patent Document 1 includes a hermetic container 11, and a frame 12 is elastically placed in the hermetic container 11 via a spring 13. It is supported by.
  • the electric motor unit 8 is disposed at the lower part of the frame 12, and the compression mechanism unit 7 is disposed at the upper part of the frame 12.
  • the refrigerant gas 5 is enclosed in the sealed container 11, and refrigerating machine oil 14 is stored at the bottom of the sealed container 11.
  • the electric motor unit 8 includes a rotating shaft 17 having a main shaft portion 15 and an eccentric shaft portion 16 eccentric to the main shaft portion 15, a rotor 18, and a stator 19.
  • An oil pump 22 is attached to the lower end portion of the main shaft portion 15, and an oil supply passage 23 is formed in the rotary shaft 17.
  • the compression mechanism unit 7 includes a cylinder 27 formed in the cylinder block 28, a cylinder chamber 29 that is a space in the cylinder 27, and the piston 6.
  • An oil reservoir 41 is formed in a portion of the cylinder block 28 located on the outer peripheral side of the cylinder 27.
  • the oil reservoir 41 is provided with a plurality of plate-like protrusions 43 extending along the center line of the cylinder 27. As shown in FIG. 16, the protrusions 43 are formed so as to be sequentially higher along the rotation direction of the rotary shaft 17.
  • a recess 45 is formed between the adjacent protrusions 43, respectively. As shown in FIG. 15, the bottom surface 38 of the recess 45 is inclined so that the refrigerating machine oil 14 flows down from the top dead center side to the bottom dead center side of the cylinder 27.
  • the refrigerating machine oil 14 flowing through the oil supply passage 23 and scattered from the upper end of the eccentric shaft part 16 is stored in the recessed part 45, and the refrigerating machine oil 14 stored in the recessed part 45 is supplied to the sliding part of the cylinder 27 and the piston 6. It becomes easy to be done.
  • the cylinder 27 is heated by the frictional heat due to the reciprocating motion of the piston 6 and the compression heat of the refrigerant gas 5, so that the refrigerating machine oil 14 accumulated in the oil reservoir 41 on the outer peripheral side of the cylinder 27 Heat is transferred through the pipe and becomes high temperature.
  • the present invention solves the above-described conventional problems, and suppresses the temperature rise of the cylinder and also prevents the high-temperature oil heated by the heat transfer through the cylinder from entering the compression chamber, thereby improving the efficiency.
  • An object of the present invention is to provide a high-pressure hermetic compressor.
  • a hermetic compressor includes an electric element, a compression element driven by the electric element, the electric element and the compression element, and oil is stored.
  • a cylinder having a main shaft, an eccentric shaft, and a crankshaft having an oil supply mechanism, a main bearing that supports the main shaft of the crankshaft, and a cylinder that forms a compression chamber.
  • a first oil groove extending in the direction is provided.
  • the oil sprayed from the eccentric shaft is also supplied to the first oil groove formed on the upper outer peripheral surface of the cylinder.
  • the oil flowing through the first oil groove can effectively absorb heat from the cylinder.
  • the high-temperature oil that has absorbed the heat of the cylinder flows in the circumferential direction of the cylinder along the first oil groove and then flows down to the bottom of the sealed container, so that it flows into the gap formed between the piston and the cylinder. Is suppressed, and high temperature oil can be prevented from entering the compression chamber. Therefore, the temperature rise of the refrigerant gas sucked into the compression chamber can be suppressed, and the volume efficiency can be improved.
  • the hermetic compressor and the refrigeration apparatus including the same can suppress the temperature rise of the refrigerant gas sucked into the compression chamber and can improve the volumetric efficiency, so that the efficiency of the hermetic compressor is improved. be able to.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the compression element of the hermetic compressor shown in FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the cylinder of the hermetic compressor shown in FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 5 is a schematic diagram illustrating a schematic configuration when the cylinder block of the hermetic compressor according to the first modification of the first embodiment is viewed from above.
  • FIG. 6 is a schematic diagram illustrating a cylinder block of a hermetic compressor according to the second modification of the first embodiment.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged cross
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the cylinder of the hermetic compressor shown in FIG.
  • FIG. 9 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the third embodiment.
  • FIG. 10 is a perspective view from above of the cylinder block in the hermetic compressor shown in FIG. 9.
  • FIG. 11 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12 is a perspective view from below of the cylinder block in the hermetic compressor shown in FIG. 11.
  • FIG. 13 is a perspective view of a rotor in the hermetic compressor shown in FIG. FIG.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing a schematic configuration of the refrigeration apparatus according to Embodiment 5.
  • FIG. 15 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor disclosed in Patent Document 1.
  • FIG. 16 is a front view showing a cylinder and a cylinder block of the hermetic compressor shown in FIG.
  • the hermetic compressor according to the first embodiment includes an electric element, a compression element driven by the electric element, a hermetic container in which the electric element and the compression element are accommodated, and oil is stored.
  • the element includes a crankshaft having a main shaft, an eccentric shaft, and an oil supply mechanism, a main bearing that supports the main shaft of the crankshaft, a cylinder block having a cylinder that forms a compression chamber, a piston that reciprocates in the cylinder, and an eccentricity And a first oil groove extending along the circumferential direction of the cylinder.
  • the first oil groove extends along the circumferential direction of the cylinder.
  • the oil sprayed from the eccentric shaft is supplied to the first oil groove formed on the upper outer peripheral surface of the cylinder. For this reason, the oil flowing through the first oil groove can effectively absorb heat from the cylinder.
  • the high-temperature oil that has absorbed the heat of the cylinder flows through the first oil groove and flows down to the bottom of the sealed container, it is suppressed from flowing into the gap formed between the piston and the cylinder. Intrusion of high-temperature oil can be suppressed. Therefore, the temperature rise of the refrigerant gas sucked into the compression chamber can be suppressed, and the volume efficiency can be improved.
  • the eccentric shaft of the crankshaft has a gap formed between the first oil distribution mechanism that distributes oil to the first oil groove and the piston and the cylinder.
  • a second oil spraying mechanism for spraying oil may be provided.
  • the oil sprayed by the second oil spraying mechanism can improve the lubrication between the piston and the cylinder, reduce the sliding loss, and improve the sealing performance between the piston and the cylinder. Can be made. For this reason, since the volumetric efficiency of the refrigerant gas can be improved, the efficiency of the hermetic compressor can be further increased.
  • the compression element includes a discharge pipe for discharging the refrigerant compressed in the compression chamber, and a discharge chamber provided in the middle of the discharge pipe. Also good.
  • the electric element may be configured to be inverter-driven at a plurality of operating frequencies.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the hermetic compressor according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the compression element of the hermetic compressor shown in FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the cylinder of the hermetic compressor shown in FIGS. 1 and 2.
  • the hermetic compressor 100 includes a hermetic container 101 and a compressor main body 107 accommodated in the hermetic container 101.
  • the compressor main body 107 includes an electric element 103 and a compression element 105 driven by the electric element 103, and is elastically supported by the sealed container 101 by a suspension spring 109.
  • the sealed container 101 is formed by drawing a steel plate.
  • the sealed container 101 is provided with a suction pipe 115 and a discharge pipe 117 that communicate between the inside and outside of the sealed container 101.
  • the suction pipe 115 is configured to introduce the refrigerant gas supplied from the refrigeration apparatus (see FIG. 14) into the sealed container 101.
  • the discharge pipe 117 is configured to supply the refrigerant gas 111 compressed by the compression element 105 to the refrigeration apparatus.
  • a refrigerant gas 111 such as hydrocarbon-based R600a having a low global warming potential is sealed in a low temperature state at the same pressure as the low pressure side of the refrigeration apparatus. Oil 113 for lubrication is enclosed at the bottom of the.
  • the electric element 103 is disposed below the compression element 105 (arranged below the sealed container 101), and the inverter device 200 is electrically connected via appropriate wiring (not shown). ing. Thereby, the electric element 103 is inverter-driven at a plurality of operating frequencies.
  • the electric element 103 includes a stator 177 and a rotor 179.
  • the stator 177 is fixed to a cylinder block 121 described later by bolts (not shown). Inside the stator 177, a hollow cylindrical columnar rotor 179 is fixed to a main shaft 129 of a crankshaft 119, which will be described later, by shrink fitting or the like so as to be positioned coaxially with the stator 177.
  • the compression element 105 includes a crankshaft 119, a cylinder block 121, a piston 123, a connecting means 125, and the like.
  • the crankshaft 119 includes a main shaft 129, a flange portion provided at the upper end of the main shaft 129, and an eccentric shaft 127 extending from the upper surface of the flange portion.
  • the main shaft 129 and the eccentric shaft 127 are disposed such that the shaft centers are directed in the vertical direction.
  • crankshaft 119 (more precisely, the main shaft 129) is immersed in the oil 113, and the crankshaft 119 is provided with an oil supply mechanism 131 that supplies the oil 113 to the upper end of the eccentric shaft 127. .
  • the oil supply mechanism 131 includes an upwardly extending hole (not shown) provided in the main shaft 129, a spiral groove formed in the surface of the main shaft 129, and a connection hole 130 (inside the eccentric shaft 127). Etc.).
  • the eccentric shaft 127 of the crankshaft 119 is provided with a first oil spraying mechanism 143 and a second oil spraying mechanism 145.
  • the first oil spreading mechanism 143 is disposed at a position higher than the second oil spreading mechanism 145.
  • the first oil spraying mechanism 143 is configured by an opening of a connection hole 130 provided at the upper end of the eccentric shaft 127.
  • the second oil spreading mechanism 145 is configured by a hole provided on the side surface of the eccentric shaft 127 and communicating with the connection hole 130.
  • the oil 113 conveyed to the eccentric shaft 127 by the oil supply mechanism 131 is sprayed to a first oil groove 139 described later by the first oil spray mechanism 143, and the piston 123 and the cylinder 135 are sprayed by the second oil spray mechanism 145. It is sprayed in the gap formed between.
  • the first oil spraying mechanism 143 is configured by the opening provided at the upper end of the eccentric shaft 127, but is not limited thereto.
  • the first oil spreading mechanism 143 may be provided on the side surface of the eccentric shaft 127 as long as it is disposed at a position higher than the second oil spreading mechanism 145.
  • the cylinder block 121 is provided with a bearing (main bearing) 137 having a cylindrical inner surface whose axis is directed in the vertical direction.
  • a main shaft 129 of a crankshaft 119 is rotatably inserted into the bearing 137.
  • the cylinder block 121 is provided with a cylindrical cylinder 135 whose axis is oriented in the horizontal direction.
  • a piston 123 is inserted into the cylinder 135 so as to freely advance and retract.
  • An eccentric shaft 127 of a crankshaft 119 is connected to the piston 123 via a connecting means 125.
  • a valve plate 151 including a suction hole 147 and a discharge hole 149 is disposed on an end surface of the cylinder 135 far from the crankshaft 119 (end surface on the top dead center side of the cylinder 135).
  • the valve plate 151 is provided with a suction valve 153 that opens and closes the suction hole 147.
  • the valve plate 151 forms a compression chamber 133 together with the piston 123.
  • valve plate 151 is fixed to the cylinder block 121 by a head bolt 157 together with a cylinder head 155 disposed so as to cover the valve plate 151.
  • the cylinder head 155 has a discharge space 159 from which the refrigerant gas 111 is discharged.
  • the discharge space 159 communicates with a discharge pipe 117 that penetrates and is fixed to the sealed container 101 via a discharge pipe 161.
  • a hollow discharge chamber 163 is provided in the middle of the discharge pipe 161.
  • a suction muffler 165 is sandwiched between the valve plate 151 and the cylinder head 155.
  • the suction muffler 165 is molded mainly from a synthetic resin such as PBT (polybutylene terephthalate) to which glass fiber is added, and includes a muffler body 173, a tail pipe 167, and a communication pipe 169.
  • a muffler space 171 is formed inside the muffler body 173.
  • the tail pipe 167 includes a suction port 175 having one end communicating with the muffling space 171 and the other end opening into the sealed container 101, and is configured to guide the refrigerant gas 111 into the suction muffler 165.
  • the communication pipe 169 is arranged so that one end opens into the muffler space 171 and the other end communicates with the compression chamber 133, and is configured to guide the refrigerant gas 111 in the suction muffler 165 into the compression chamber 133. Has been.
  • a side wall 141A and a side wall 141B extending along the radial direction and the circumferential direction of the cylinder 135 are disposed on the upper outer peripheral surface of the cylinder 135.
  • a first oil groove 139A extending along the circumferential direction of the cylinder 135 is formed between the side wall 141A and the end of the cylinder 135 far from the crankshaft 119, and the side wall 141A and the side wall 141B
  • a first oil groove 139B extending along the circumferential direction of the cylinder 135 is formed therebetween.
  • the shape of the side wall 141A and the side wall 141B viewed from the axial direction of the cylinder 135 can be arbitrarily set, and may be formed in a rectangular shape or a semicircular shape. Further, the side wall 141 ⁇ / b> A and the side wall 141 ⁇ / b> B are formed in a substantially linear shape when viewed from above the hermetic compressor 100.
  • the height (size) of the side wall 141A and the side wall 141B is arbitrarily set within a range in which the oil 113 sprayed from the first oil spraying mechanism 143 is supplied to the first oil groove 139A and the first oil groove 139B.
  • the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are set to the same height.
  • the present invention is not limited to this.
  • the side walls may be provided at one place or at four places.
  • the side wall is provided at the bottom dead center side end of the cylinder 135 from the viewpoint of preventing the oil 113 sprayed on the upper portion of the cylinder 135 from entering the gap formed between the piston 123 and the cylinder 135. May be.
  • the interval between adjacent side walls can be arbitrarily set, and the side walls may be arranged at a constant interval, or the side walls may be arranged at different intervals. May be.
  • first oil groove 139A and the first oil groove 139B are formed in an arc shape along the outer peripheral surface of the cylinder 135, and are formed so as to be inclined downward from the central portion toward both ends.
  • first oil groove 139A and first oil groove 139B are formed so as to draw a semicircle concentrically with cylinder 135.
  • the inverter device 200 supplies electric power supplied from a commercial power source to the electric element 103.
  • a current flows through the stator 177 of the electric element 103, a magnetic field is generated in the stator 177, and the rotor 179 fixed to the main shaft 129 rotates, whereby the main shaft 129 of the crankshaft 119 rotates.
  • the eccentric rotation of the eccentric shaft 127 accompanying the rotation of the main shaft 129 is converted by the connecting means 125, and the piston 123 is reciprocated in the cylinder 135. Then, when the volume of the compression chamber 133 is changed, the refrigerant gas 111 in the sealed container 101 is sucked into the compression chamber 133 and compressed.
  • the suction valve 153 starts to open due to the difference between the pressure in the compression chamber 133 and the pressure in the suction muffler 165.
  • the low-temperature refrigerant gas 111 returned from the refrigeration cycle is once released into the sealed container 101 from the suction pipe 115, and then sucked from the suction port 175 of the suction muffler 165, through the tail pipe 167, It is introduced into the silence space 171.
  • the introduced refrigerant gas 111 flows into the compression chamber 133 through the communication pipe 169.
  • the discharge valve (not shown) starts to open due to the difference between the pressure in the compression chamber 133 and the pressure in the discharge space 159.
  • the compressed refrigerant gas 111 is discharged from the discharge hole 149 to the discharge space 159 until the piston 123 reaches the top dead center. Then, the refrigerant gas 111 discharged into the discharge space 159 passes through the discharge pipe 161, the discharge chamber 163, and the discharge pipe 117 in order, and is sent out to a refrigeration apparatus (not shown).
  • the oil 113 stored in the bottom of the sealed container 101 is sucked from the lower portion of the crankshaft 119 by centrifugal force due to the rotation of the crankshaft 119, and then conveyed to the upper portion of the compression element 105 by the oil supply mechanism 131.
  • the oil 113 conveyed to the compression element 105 lubricates the sliding portions such as the crankshaft 119 and the bearing 137 and then is conveyed to the eccentric shaft 127 through the connection hole 130. Then, as shown by the arrows in FIG. 3, the oil is sprayed by the first oil spraying mechanism 143 and the second oil spraying mechanism 145 provided on the eccentric shaft 127.
  • the oil 113 sprayed from the first oil spraying mechanism 143 is supplied to the first oil groove 139A and the first oil groove 139B provided on the upper outer peripheral surface of the cylinder 135. Further, the oil 113 sprayed from the second oil spraying mechanism 145 is supplied to a gap formed between the piston 123 and the cylinder 135.
  • the cylinder 135 is heated to a high temperature by the frictional heat due to the reciprocating motion of the piston 123 and the compression heat of the refrigerant gas 111. Therefore, in general, even if the refrigerant gas 111 having a low temperature and high density is sucked into the compression chamber 133, the refrigerant gas 111 is heated by the high temperature cylinder 135, and the density of the refrigerant gas 111 is reduced at the time of entering the compression stroke. As a result, the volumetric efficiency may be reduced.
  • the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are formed by disposing the side wall 141A and the side wall 141B on the upper outer peripheral surface of the cylinder 135. Yes.
  • the oil 113 sprayed from the eccentric shaft 127 adheres to the side wall 141A and the side wall 141B, and flows along the side wall 141A and the side wall 141B.
  • the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are supplied.
  • the oil 113 supplied to the first oil groove 139A and the first oil groove 139B absorbs the heat of the cylinder 135 while flowing through the first oil groove 139A and the first oil groove 139B. Reduce. Further, while the oil 113 flows along the side wall 141A and the side wall 141B, the oil 113 adsorbs heat from the cylinder 135, and the side wall 141A and the side wall 141B function as heat radiating fins.
  • the heating amount (heat transfer amount) for the refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 can be reduced, and the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved. As a result, the efficiency of the hermetic compressor can be increased.
  • the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are formed in an arc shape.
  • the high-temperature oil 113 that has absorbed heat from the cylinder 135 through the first oil groove 139A and the first oil groove 139B tends to flow downward through the side of the cylinder 135, and the piston 123 and the cylinder 135 It is suppressed that it flows into the gap formed between them. For this reason, it is possible to prevent the hot oil 113 from entering the compression chamber 133.
  • the refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 can be suppressed from being heated by the high-temperature oil 113, so that the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved. Efficiency can be improved.
  • the oil 113 sprayed from the second oil spraying mechanism 145 is supplied to the gap formed between the piston 123 and the cylinder 135.
  • the lubrication between the piston 123 and the cylinder 135 can be improved, the sliding loss can be reduced, and the sealing performance between the piston 123 and the cylinder 135 can be improved.
  • the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved, and the efficiency of the hermetic compressor can be further improved.
  • the discharge chamber 163 is generally formed integrally with the cylinder block 121 in order to improve productivity.
  • the high-temperature refrigerant gas 111 discharged from the compression chamber 133 passes through the inside of a discharge chamber formed integrally with the cylinder block 121. For this reason, the cylinder 135 is heated by the heat transfer from the discharge chamber. As a result, in the suction stroke, the low-temperature refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 is heated by the high-temperature cylinder 135, and the volume efficiency may be reduced.
  • the hermetic compressor 100 is configured such that the discharge chamber 163 is formed separately from the cylinder block 121. Thereby, heat transfer from the discharge chamber 163 to the cylinder 135 can be suppressed, and the temperature of the cylinder 135 can be further reduced, so that the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved, and the hermetic compressor Efficiency can be further improved.
  • the circulation amount of the refrigerant gas 111 per unit time increases and the temperature of the refrigerant gas 111 discharged from the compression chamber 133 is high during high-speed rotation. Prone.
  • the temperature of the cylinder 135 can be more effectively reduced by increasing the amount of oil 113 sprayed from the first oil spray mechanism 143 at high speed rotation. Can do.
  • the volume change rate is slow and the refrigerant gas 111 is likely to receive heat from the cylinder 135, so that the effect of the hermetic compressor 100 according to the first embodiment becomes more remarkable.
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing a schematic configuration when the cylinder block of the hermetic compressor according to the first modification of the first embodiment is viewed from above.
  • the hermetic compressor 100 of the first modification has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the side wall 141A and the side wall 141B are viewed from above. The difference is that it is formed in a V shape. Specifically, the side wall 141A and the side wall 141B are formed in a V shape so that the top dead center side protrudes. In other words, the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are also formed in a V shape so that the top dead center side protrudes when viewed from above.
  • hermetic compressor 100 according to the first modification of the first embodiment configured as described above, the same effects as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment are exhibited.
  • the side wall 141A and the side wall 141B are formed along the rotational direction of the eccentric shaft 127 by the configuration as described above.
  • the oil 113 sprayed from the first oil spraying mechanism 143 is easily supplied to the first oil groove 139A and the first oil groove 139B. For this reason, in the hermetic compressor 100 of the first modification, the temperature of the piston 123 can be further reduced, and the compression efficiency of the hermetic compressor 100 can be further improved.
  • the side wall 141A and the side wall 141B were formed in V shape so that the top dead center side might protrude, it is not limited to this.
  • the side wall 141A and the side wall 141B may be formed in a V shape so that the bottom dead center side protrudes.
  • the oil 113 sprayed from the first oil spraying mechanism 143 easily adheres to the side wall 141A and the side wall 141B, and the function of the side wall 141A and the side wall 141B as the heat radiating fins can be more exerted, and the temperature of the piston 123 is increased. Therefore, the compression efficiency of the hermetic compressor 100 can be further improved.
  • FIG. 6 is a schematic diagram illustrating a cylinder block of a hermetic compressor according to the second modification of the first embodiment.
  • the hermetic compressor 100 of the second modification has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the side wall 141A and the side wall 141B are viewed from above. The difference is that it is formed in a circular arc shape (to be curved; parabolic). Specifically, the side wall 141A and the side wall 141B are formed in an arc shape so that the top dead center side protrudes. Accordingly, the first oil groove 139A and the first oil groove 139B are also formed in an arc shape so that the top dead center side protrudes when viewed from above.
  • hermetic compressor 100 of the second modification configured as described above, the same operational effects as the hermetic compressor 100 of the first modification in the first embodiment are exhibited.
  • the hermetic compressor according to the second embodiment is the same as the hermetic compressor according to the first embodiment (including the first and second modifications), and the height of the side wall forming the first oil groove is a cylinder. It is formed so as to increase sequentially from the bottom dead center side to the top dead center side.
  • hermetic compressor according to the second embodiment may be configured in the same manner as the hermetic compressor according to the first embodiment (including the first and second modifications) except for the above characteristics.
  • FIG. 7 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the second embodiment.
  • FIG. 8 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the cylinder of the hermetic compressor shown in FIG.
  • the hermetic compressor 100 according to the second embodiment has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the first oil groove is provided.
  • the height of the side wall to be formed is formed so as to increase sequentially from the bottom dead center side to the top dead center side of the cylinder 135.
  • the side wall 141A located on the top dead center side of the cylinder 135 is formed to be higher than the side wall 141B located on the bottom dead center side of the cylinder 135.
  • the hermetic compressor 100 according to the second embodiment configured as described above has the same effects as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment.
  • the height of the side wall forming the first oil groove is formed so as to increase sequentially from the bottom dead center side to the top dead center side of the cylinder 135. Has been. For this reason, compared with the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, the oil 113 sprayed from the first oil spray mechanism 143 is easily supplied by the first oil groove 139A.
  • the temperature increase of the refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 can be further suppressed, and the volumetric efficiency of the hermetic compressor 100 can be further improved.
  • the hermetic compressor according to the third embodiment is the upper part of the cylinder in the hermetic compressor according to the first embodiment (including the first and second modifications) or the hermetic compressor according to the second embodiment. At least a part of the outer peripheral surface is formed so as to extend along the axial direction of the cylinder, and the bottom thereof is inclined so as to become lower from the bottom dead center side of the cylinder toward the top dead center side. A second oil groove communicating with the one oil groove is further provided.
  • the hermetic compressor according to the third embodiment is configured in the same manner as the hermetic compressor according to the first embodiment (including the first and second modifications) or the second embodiment except for the above characteristics. May be.
  • FIG. 9 is a longitudinal sectional view of the hermetic compressor according to the third embodiment.
  • FIG. 10 is a perspective view from above of the cylinder block in the hermetic compressor shown in FIG. 9.
  • the hermetic compressor 100 according to the third embodiment has the same basic configuration as that of the hermetic compressor 100 according to the first embodiment.
  • the difference is that the surface includes a plurality of side walls 202 extending along the axial direction of the cylinder 135 and a second oil groove 201 formed between the side walls 202.
  • the side wall 202 is formed to extend along the axial direction of the cylinder 135 when viewed from above the hermetic compressor 100.
  • the plurality of (here, six) side walls 202 are arranged so as to be parallel to and parallel to each other in a direction perpendicular to the axial direction of the cylinder 135.
  • the intervals between adjacent side walls 202 may be the same or different.
  • the height of the side wall 202 can be arbitrarily set as long as the oil 113 can be supplied to the second oil groove 201.
  • the upper end of the side wall 202 may be formed to be horizontal, or may be formed to be inclined downward from the bottom dead center of the cylinder 135 toward the top dead center. You may form so that it may incline below toward a bottom dead center from a point.
  • two or more side walls 202 that form the second oil groove 201 may be provided, and the number of the side walls 202 provided may be arbitrarily set.
  • the bottom surface of the second oil groove 201 is formed to be inclined downward from the bottom dead center of the cylinder 135 toward the top dead center.
  • the second oil groove 201 is configured such that the top dead center side end of the cylinder 135 communicates with the first oil groove 139A. More specifically, a gap is formed between the top dead center side end portion of the cylinder 135 of the side wall 202 and the end portion of the cylinder 135 on the side far from the crankshaft 119, and this gap is A first oil groove 139 ⁇ / b> A extending along the circumferential direction of 135 is configured.
  • the bottom surface of the first oil groove 139A may be formed to be flush with the bottom surface of the second oil groove 201, and is formed to be recessed inward from the bottom surface of the second oil groove 201. May be.
  • the second oil groove 201 is configured to communicate with the first oil groove at the top dead center side end portion of the cylinder 135, but is not limited thereto.
  • the second oil groove 201 may be configured to communicate with the first oil groove at a central portion of the second oil groove 201 in the axial direction of the cylinder 135.
  • the present invention is not limited to this, and a configuration in which a plurality of first oil grooves communicate with the second oil groove 201 is adopted. Also good.
  • the oil 113 sprayed from the eccentric shaft 127 (the first oil spray mechanism 143 in the third embodiment) is applied to the side wall 202. It adheres and flows along the side wall 202 and is supplied to the second oil groove 201.
  • the oil 113 supplied to the second oil groove 201 absorbs the heat of the cylinder 135 while flowing through the second oil groove 201, and reduces the temperature of the cylinder 135. Further, while the oil 113 flows along the side wall 202, the oil 113 absorbs heat from the cylinder 135, and the side wall 202 functions as a heat radiating fin.
  • the amount of heat applied to the refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 can be reduced and the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved.
  • the efficiency of the compressor can be increased.
  • the second oil groove 201 is formed along the axial direction of the cylinder 135. For this reason, since the oil 113 sprayed from the first oil spraying mechanism 143 can be evenly supplied to the second oil grooves 201, the cooling effect of the cylinder 135 can be further enhanced.
  • the bottom surface of the second oil groove 201 is formed to be inclined downward from the bottom dead center side of the cylinder 135 toward the top dead center side. Yes.
  • the second oil groove 201 communicates with a first oil groove 139 ⁇ / b> A that extends along the circumferential direction of the cylinder 135.
  • the high-temperature oil 113 that has flowed through the second oil groove 201 and absorbed heat from the cylinder 135 is prevented from flowing into the gap formed between the piston 123 and the cylinder 135. For this reason, it is possible to prevent the hot oil 113 from entering the compression chamber 133.
  • the refrigerant gas 111 sucked into the compression chamber 133 can be suppressed from being heated by the high-temperature oil 113, so that the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved, and the efficiency of the hermetic compressor Can be improved.
  • the hermetic compressor according to the fourth embodiment is the same as the hermetic compressor according to any of the first to third embodiments (including the first and second modifications) to at least a part of the lower outer peripheral surface of the cylinder. Are provided with radiating fins.
  • the temperature of the cylinder can be further reduced, so that the volumetric efficiency of the refrigerant gas can be improved and the efficiency of the hermetic compressor can be further increased.
  • the electric element includes a stator fixed to the cylinder block and a rotor fixed to the crankshaft. Blower fins may be provided.
  • the heat dissipation of the cylinder can be further promoted, so that the volumetric efficiency of the refrigerant gas can be improved and the efficiency of the hermetic compressor can be further increased.
  • hermetic compressor according to the fourth embodiment has the same configuration as that of the hermetic compressor according to any of the first to third embodiments (including the first and second modifications) except for the above characteristics. May be.
  • FIG. 11 is a longitudinal sectional view of a hermetic compressor according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12 is a perspective view from below of the cylinder block in the hermetic compressor shown in FIG. 11.
  • FIG. 13 is a perspective view of a rotor in the hermetic compressor shown in FIG.
  • the hermetic compressor 100 according to the fourth embodiment has the same basic configuration as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, but the lower outer periphery of the cylinder 135 is the same. The difference is that a plurality of heat dissipating fins 142 are provided on at least a part of the surface, and that a plurality of blower fins 181 are provided on the end face of the rotor 179 on the cylinder block 121 side.
  • the radiation fins 142 are formed in a plate shape so as to extend in the axial direction of the cylinder 135. Further, the heat radiating fins 142 are formed in a straight line when viewed from below the hermetic compressor 100. Furthermore, a plurality (here, four) of heat radiating fins 142 are arranged in parallel in a direction perpendicular to the axial direction of the cylinder 135.
  • the form in which the four radiating fins 142 are formed on the outer surface of the cylinder 135 is adopted.
  • the present invention is not limited to this, and the number of the radiating fins 142 can be arbitrarily set.
  • the interval between adjacent radiating fins 142 can also be set arbitrarily.
  • the heat radiation fins 142 are linearly formed as viewed from the bottom of the hermetic compressor 100.
  • the present invention is not limited to this and is formed on an arc. It may be formed in a wave shape.
  • a plate-like blow fin 181 is provided on the end surface (upper end surface) of the rotor 179 on the cylinder block 121 side so as to extend in the direction of the main shaft 129 of the crankshaft 119.
  • the blower fins 181 are formed in a straight line when viewed from above the hermetic compressor 100. Further, the plurality (eight in this case) of the air blowing fins 181 are arranged so as to be equally spaced in the circumferential direction. That is, the blow fins 181 are formed radially at the top of the rotor 179.
  • the configuration in which the eight air blowing fins 181 are formed on the upper end surface of the rotor 179 is adopted.
  • the present invention is not limited to this, and the number of the air blowing fins 181 can be arbitrarily set.
  • the interval between adjacent blow fins 181 can also be set arbitrarily.
  • the blower fins 181 are formed in a straight line when viewed from above the hermetic compressor 100.
  • the present invention is not limited to this and is formed on an arc. It may be formed in a wave shape.
  • the hermetic compressor 100 according to the fourth embodiment configured as described above has the same effects as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment.
  • the heat dissipating fins 142 are provided on the lower outer peripheral surface of the cylinder 135, the heat of the cylinder 135 can be dissipated from the heat dissipating fins 142. For this reason, since the temperature of the cylinder 135 can be further reduced, the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved, and the efficiency of the hermetic compressor can be further improved.
  • the air blow fin 181 is provided on the upper end surface of the rotor 179, and therefore, when the rotor 179 rotates, wind flows to the cylinder 135 (the heat radiation fin 142 of the cylinder 135).
  • the heat radiation of the cylinder 135 can be further promoted. For this reason, since the temperature of the cylinder 135 can be further reduced, the volumetric efficiency of the refrigerant gas 111 can be improved, and the efficiency of the hermetic compressor can be further improved.
  • FIG. 14 is a schematic diagram showing a schematic configuration of the refrigeration apparatus according to Embodiment 5.
  • the refrigeration apparatus 300 includes a main body 301 composed of a heat-insulating box having an opening on one side and a door that opens and closes the opening, and an interior of the main body 301.
  • a partition wall 307 partitioned into an article storage space 303 and a machine room 305 and a refrigerant circuit 309 for cooling the interior of the storage space 303 are provided.
  • the refrigerant circuit 309 has a configuration in which the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, the radiator 313, the decompression device 315, and the heat absorber 317 are annularly connected by piping. And the heat absorber 317 is arrange
  • the refrigeration apparatus 300 according to the fifth embodiment configured as described above includes the hermetic compressor 100 according to the first embodiment, the same operation as the hermetic compressor 100 according to the first embodiment. There is an effect, power consumption of the refrigeration apparatus 300 can be reduced, and energy saving can be realized.
  • a configuration including the hermetic compressor 100 according to the first embodiment is adopted, but the present invention is not limited to this, and the first and second modifications of the first embodiment are modified.
  • a form including the hermetic compressor 100 and any one of the hermetic compressors 100 according to the second to fourth embodiments may be adopted.
  • hermetic compressor and the refrigeration apparatus including the same can improve the efficiency of the hermetic compressor, it is not limited to household use such as an electric refrigerator or an air conditioner, but is also a commercial showcase, automatic It can be widely applied to refrigeration equipment such as vending machines.

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Abstract

　本発明に係る密閉型圧縮機は、電動要素（１０３）と、電動要素（１０３）によって駆動される圧縮要素（１０５）と、電動要素（１０３）と圧縮要素（１０５）が収容され、オイル（１１３）が貯留されている密閉容器（１０１）と、を備え、圧縮要素（１０５）は、主軸（１２９）、偏心軸（１２７）、及び給油機構（１３１）を備えるクランクシャフト（１１９）と、クランクシャフト（１１９）の主軸（１２９）を軸支する主軸受（１３７）と圧縮室（１３３）を形成するシリンダ（１３５）を備えるシリンダブロック（１２１）と、シリンダ（１３５）内を往復動するピストン（１２３）と、偏心軸（１２７）とピストン（１２３）を連結する連結手段（１２５）と、を備え、シリンダ（１３５）の上部外周面の少なくとも一部には、シリンダ（１３５）の円周方向に沿って延びる第１オイル溝（１３９Ａ）が設けられている。

Description

密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置
　本発明は、家庭用電気冷凍冷蔵庫又はショーケース等に使用される密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置に関するものである。
　近年、地球環境保護に対する要求はますます強まってきており、家庭用電気冷凍冷蔵庫又はその他の冷凍サイクル装置等に使用される密閉型圧縮機においても高効率化が強く要望されている。
　従来、この種の密閉型圧縮機としては、シリンダの外周側上部にオイル溜め部を形成し、オイル溜め部にシリンダの中心線に沿って延びる突出部が設けられているものがある（例えば、特許文献１参照）。
　図１５は、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機の縦断面図である。図１６は、図１５に示す密閉型圧縮機のシリンダ及びシリンダブロックを示す正面図である。
　図１５及び図１６に示すように、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機２は、密閉容器１１を備えていて、密閉容器１１内には、フレーム１２がスプリング１３を介して弾性的に支持されている。フレーム１２の下部には、電動機部８が配置され、フレーム１２の上部には、圧縮機構部７が配置されている。また、密閉容器１１内には、冷媒ガス５が封入されていて、密閉容器１１の底部には、冷凍機油１４が貯留されている。
　電動機部８は、主軸部１５とこの主軸部１５に対して偏心した偏心軸部１６とを有する回転軸１７と、回転子１８と、固定子１９と、を有している。主軸部１５の下端部には、オイルポンプ２２が取付けられていて、回転軸１７には、給油通路２３が形成されている。
　圧縮機構部７は、シリンダブロック２８内に形成されたシリンダ２７と、該シリンダ２７内の空間であるシリンダ室２９と、ピストン６と、を有している。また、シリンダブロック２８におけるシリンダ２７の外周側上部に位置する部分には、オイル溜め部４１が形成されている。
　オイル溜め部４１には、シリンダ２７の中心線に沿って延びる板状の突出部４３が複数設けられている。図１６に示すように、突出部４３は、回転軸１７の回転方向に沿って順次高くなるように形成されている。
　また、オイル溜め部４１には、隣り合う突出部４３の間に、それぞれ、凹部４５が形成されている。凹部４５の底面３８は、図１５に示すように、シリンダ２７の上死点側から下死点側に向けて冷凍機油１４が流れ落ちるように傾斜している。
　これにより、給油通路２３を通流し、偏心軸部１６の上端から飛散した冷凍機油１４が、凹部４５に貯まり、凹部４５に貯まった冷凍機油１４は、シリンダ２７とピストン６の摺動部分へ供給されやすくなる。
特開２０１０－６５５８９号公報
　ところで、シリンダ２７は、ピストン６の往復運動による摩擦熱、及び冷媒ガス５の圧縮熱によって加熱されるため、シリンダ２７の外周側上部のオイル溜め部４１に溜まった冷凍機油１４は、シリンダ２７を介して伝熱し、高温となる。
　このため、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機２では、高温となった冷凍機油１４が、シリンダ室２９に侵入して、低温で吸入された冷媒ガス５が、冷凍機油１４の熱により加熱され、膨張するため、体積効率が低下するという課題を有していた。
　本発明は、前記従来の課題を解決するもので、シリンダの温度上昇を抑制すると共に、シリンダを介した伝熱により加熱された高温のオイルが圧縮室内へ侵入することを抑制することで、効率の高い密閉型圧縮機を提供することを目的とする。
　前記従来の課題を解決するために、本発明に係る密閉型圧縮機は、電動要素と、前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、前記電動要素と前記圧縮要素が収容され、オイルが貯留されている密閉容器と、を備え、前記圧縮要素は、主軸、偏心軸、及び給油機構を備えるクランクシャフトと、前記クランクシャフトの前記主軸を軸支する主軸受と圧縮室を形成するシリンダを備えるシリンダブロックと、前記シリンダ内を往復動するピストンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結する連結手段と、を備え、前記シリンダの上部外周面の少なくとも一部には、前記シリンダの円周方向に沿って延びる第１オイル溝が設けられている。
　これによって、偏心軸から散布されたオイルが、シリンダの上部外周面に形成された第１オイル溝にも供給される。このため、第１オイル溝を流れるオイルによって、シリンダから効果的に吸熱することができる。また、シリンダの熱を吸熱した高温のオイルは、第１オイル溝に沿ってシリンダの周方向へ流れて、密閉容器の底部に流れ落ちるため、ピストンとシリンダとの間に形成される隙間に流れ込むことが抑制され、圧縮室に高温のオイルが侵入することを抑制することができる。したがって、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇を抑制し、体積効率を向上させることができる。
　本発明に係る密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置は、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇を抑制し、体積効率を向上することができるので、密閉型圧縮機の効率を向上することができる。
図１は、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図２は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機の横断面図である。 図３は、図１及び図２に示す密閉型圧縮機の圧縮要素近傍を拡大した断面図である。 図４は、図１及び図２に示す密閉型圧縮機のシリンダ近傍を拡大した断面図である。 図５は、本実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機のシリンダブロックを上方から見たときの概略構成を示す模式図である。 図６は、本実施の形態１における変形例２の密閉型圧縮機のシリンダブロックを示す模式図である。 図７は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図８は、図７に示す密閉型圧縮機のシリンダ近傍を拡大した断面図である。 図９は、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図１０は、図９に示す密閉型圧縮機におけるシリンダブロックの上方からの斜視図である。 図１１は、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。 図１２は、図１１に示す密閉型圧縮機におけるシリンダブロックの下方からの斜視図である。 図１３は、図１２に示す密閉型圧縮機におけるロータの斜視図である。 図１４は、本実施の形態５に係る冷凍装置の概略構成を示す模式図である。 図１５は、特許文献１に開示されている密閉型圧縮機の縦断面図である。 図１６は、図１５に示す密閉型圧縮機のシリンダ及びシリンダブロックを示す正面図である。
　以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施の形態によって本発明が限定されるものではない。また、全ての図面において、同一又は相当部分には同一符号を付し、重複する説明は省略する。さらに、全ての図面において、本発明を説明するために必要となる構成要素を抜粋して図示しており、その他の構成要素については図示を省略している場合がある。
　（実施の形態１）
　本実施の形態１に係る密閉型圧縮機は、電動要素と、電動要素によって駆動される圧縮要素と、電動要素と圧縮要素が収容され、オイルが貯留されている密閉容器と、を備え、圧縮要素は、主軸、偏心軸、及び給油機構を備えるクランクシャフトと、クランクシャフトの主軸を軸支する主軸受と圧縮室を形成するシリンダを備えるシリンダブロックと、シリンダ内を往復動するピストンと、偏心軸とピストンを連結する連結手段と、を備え、シリンダの上部外周面の少なくとも一部には、シリンダの円周方向に沿って延びる第１オイル溝が設けられている。
　これにより、偏心軸から散布されたオイルが、シリンダの上部外周面に形成された第１オイル溝に供給される。このため、第１オイル溝を流れるオイルによって、シリンダから効果的に吸熱することができる。また、シリンダの熱を吸熱した高温のオイルは、第１オイル溝を流れて、密閉容器の底部に流れ落ちるため、ピストンとシリンダとの間に形成される隙間に流れ込むことが抑制され、圧縮室に高温のオイルが侵入することを抑制することができる。したがって、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇を抑制し、体積効率を向上させることができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、クランクシャフトの偏心軸には、第１オイル溝にオイルを散布する第１オイル散布機構と、ピストンとシリンダとの間に形成される隙間にオイルを散布する第２オイル散布機構と、が設けられていてもよい。
　これにより、第２オイル散布機構で散布されたオイルが、ピストンとシリンダとの間の潤滑を良化させ、摺動損失を低減することができると共に、ピストンとシリンダとの間のシール性を向上させることができる。このため、冷媒ガスの体積効率を向上させることができるので、密閉型圧縮機の効率をさらに高めることができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、圧縮要素は、圧縮室で圧縮された冷媒が吐出される吐出管と、吐出管の途中に設けられた吐出チャンバーと、を備えていてもよい。
　これにより、吐出チャンバーがシリンダと別体となり、吐出チャンバーを通過する高温の冷媒ガスがシリンダを加熱することなく吐出パイプを通じて、密閉容器外へ排出される。このため、シリンダの温度上昇をより低減し、体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をさらに高めることができる。
　さらに、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機では、電動要素は、複数の運転周波数でインバータ駆動されるように構成されていてもよい。
　これにより、冷媒ガスの単位時間あたりの循環量が多く、吐出冷媒ガス温度が高くなりやすい高速回転においては、オイル散布量が増えるので、効果的にシリンダの温度を低減することができる。また、シリンダから吸入冷媒ガスへの伝熱量が増加する低速回転においても、第１オイル溝を流れるオイルによって、シリンダから効果的に吸熱するため、シリンダの温度を低減することができる。
　以下、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の一例について、図１～図４を参照しながら説明する。
　［密閉型圧縮機の構成］
　図１は、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。図２は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機の横断面図である。図３は、図１及び図２に示す密閉型圧縮機の圧縮要素近傍を拡大した断面図である。図４は、図１及び図２に示す密閉型圧縮機のシリンダ近傍を拡大した断面図である。
　図１及び図２に示すように、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００は、密閉容器１０１と該密閉容器１０１の内部に収容された圧縮機本体１０７を備えている。圧縮機本体１０７は、電動要素１０３と、該電動要素１０３によって駆動される圧縮要素１０５と、を備えていて、サスペンションスプリング１０９により、密閉容器１０１に弾性的に支持されている。
　密閉容器１０１は、鉄板の絞り成型によって形成されている。密閉容器１０１には、密閉容器１０１内外を連通する吸入パイプ１１５及び吐出パイプ１１７が設けられている。吸入パイプ１１５は、冷凍装置（図１４参照）から供給される冷媒ガスを密閉容器１０１内に導入するように構成されている。また、吐出パイプ１１７は、圧縮要素１０５で圧縮された冷媒ガス１１１を冷凍装置へ供給するように構成されている。
　また、密閉容器１０１内には、例えば、地球温暖化係数の低い炭化水素系のＲ６００ａ等の冷媒ガス１１１が、冷凍装置の低圧側と同等圧力で、低温の状態で封入され、密閉容器１０１内の底部には、潤滑用のオイル１１３が封入されている。
　電動要素１０３は、圧縮要素１０５の下方に配置されていて（密閉容器１０１内の下方に配置されていて）、適宜な配線（図示せず）を介して、インバータ装置２００が電気的に接続されている。これにより、電動要素１０３は、複数の運転周波数でインバータ駆動される。
　また、電動要素１０３は、ステータ１７７及びロータ１７９を備えている。ステータ１７７は、後述するシリンダブロック１２１に、ボルト（図示せず）により固定されている。ステータ１７７の内側には、中空を有する円柱状のロータ１７９が、該ステータ１７７と同軸上に位置するように、後述するクランクシャフト１１９の主軸１２９に焼き嵌め等により、固定されている。
　圧縮要素１０５は、クランクシャフト１１９、シリンダブロック１２１、ピストン１２３、及び連結手段１２５等で構成されている。
　クランクシャフト１１９は、主軸１２９と、主軸１２９の上端に設けたフランジ部とフランジ部の上面より延出する偏心軸１２７と、を備えている。主軸１２９及び偏心軸１２７は、軸心が上下方向に向くように配設されている。
　また、クランクシャフト１１９（正確には、主軸１２９）の下端は、オイル１１３に浸漬しており、クランクシャフト１１９には、偏心軸１２７の上端までオイル１１３を供給する給油機構１３１が設けられている。
　給油機構１３１は、主軸１２９の内部に設けられた上方へ延びる孔（図示せず）、主軸１２９の表面に形成された螺旋状の溝、及び偏心軸１２７の内部に設けられた連結孔１３０（図３参照）等によって構成されている。
　ここで、図３に示すように、クランクシャフト１１９の偏心軸１２７には、第１オイル散布機構１４３と第２オイル散布機構１４５が設けられている。第１オイル散布機構１４３は、第２オイル散布機構１４５よりも高い位置に配設されている。
　第１オイル散布機構１４３は、偏心軸１２７の上端に設けられている連結孔１３０の開口により構成されている。また、第２オイル散布機構１４５は、偏心軸１２７の側面に設けられた、連結孔１３０と連通する孔により構成されている。
　これにより、給油機構１３１によって偏心軸１２７まで搬送されたオイル１１３は、第１オイル散布機構１４３により、後述する第１オイル溝１３９に散布され、第２オイル散布機構１４５により、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成される隙間に散布される。
　なお、本実施の形態１においては、第１オイル散布機構１４３は、偏心軸１２７の上端に設けられている開口により構成したが、これに限定されない。第１オイル散布機構１４３は、第２オイル散布機構１４５よりも高い位置に配設されていれば、偏心軸１２７の側面に設けられていてもよい。
　シリンダブロック１２１には、軸心を上下方向に向けた円筒形の内面を有する軸受（主軸受）１３７が設けられている。軸受１３７には、クランクシャフト１１９の主軸１２９が回転自在に挿入されている。
　また、シリンダブロック１２１には、軸心を水平方向に向けた円筒状のシリンダ１３５が設けられている。シリンダ１３５には、ピストン１２３が進退自在に挿入されている。ピストン１２３には、連結手段１２５を介して、クランクシャフト１１９の偏心軸１２７が接続されている。
　シリンダ１３５のクランクシャフト１１９に対して遠い側の端面（シリンダ１３５の上死点側端面）には、吸入孔１４７と吐出孔１４９を備えるバルブプレート１５１が配置されている。バルブプレート１５１には、吸入孔１４７を開閉する吸入バルブ１５３が設けられている。そして、バルブプレート１５１は、ピストン１２３とともに、圧縮室１３３を形成している。
　また、バルブプレート１５１は、該バルブプレート１５１を覆うように配置されているシリンダヘッド１５５とともに、ヘッドボルト１５７により、シリンダブロック１２１に固定されている。
　シリンダヘッド１５５は、冷媒ガス１１１が吐出される吐出空間１５９を有している。吐出空間１５９は、吐出管１６１を介して、密閉容器１０１を貫通して固着された吐出パイプ１１７と連通している。なお、吐出管１６１の途中には、中空の吐出チャンバー１６３が設けられている。
　また、バルブプレート１５１とシリンダヘッド１５５の間には、吸入マフラー１６５が挟持されている。吸入マフラー１６５は、主にガラス繊維を添加したＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）等の合成樹脂で成型され、マフラー本体１７３と、尾管１６７と、連通管１６９と、を備えている。
　マフラー本体１７３の内部には、消音空間１７１が形成されている。尾管１６７は、一端が消音空間１７１に連通し、他端が密閉容器１０１内へ開口する吸入口１７５を備えていて、冷媒ガス１１１を吸入マフラー１６５内に導くように構成されている。また、連通管１６９は、一端が消音空間１７１に開口し、他端が圧縮室１３３に連通するように配置されていて、吸入マフラー１６５内の冷媒ガス１１１を圧縮室１３３内に導くように構成されている。
　また、図１～図４に示すように、シリンダ１３５の上部外周面には、該シリンダ１３５の径方向及び円周方向に沿って延びる側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂが配設されている。側壁１４１Ａとシリンダ１３５のクランクシャフト１１９に対して遠い側の端部との間には、シリンダ１３５の円周方向に沿って延びる第１オイル溝１３９Ａが形成されていて、側壁１４１Ａと側壁１４１Ｂの間には、シリンダ１３５の円周方向に沿って延びる第１オイル溝１３９Ｂが形成されている。
　側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、シリンダ１３５の軸心方向から見た形状は任意に設定することができ、矩形状に形成されていてもよく、半円状に形成されていてもよい。また、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、密閉型圧縮機１００の上方から見て、略直線状に形成されている。
　また、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂの高さ（寸法）は、第１オイル散布機構１４３から散布されるオイル１１３が、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂに供給される範囲内で任意に設定することができ、本実施の形態１においては、第１オイル溝１３９Ａと第１オイル溝１３９Ｂは、同じ高さに設定されている。
　なお、本実施の形態１においては、側壁を２ヶ所に設ける形態を採用したが、これに限定されない。例えば、密閉型圧縮機１００の製造を容易にする観点とシリンダ１３５の温度を低下させる観点から、側壁は、１か所に設けてもよく、４ヵ所に設けてもよい。
　また、側壁は、シリンダ１３５の上部に散布されたオイル１１３が、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成される隙間に入り込まないようにする観点から、シリンダ１３５の下死点側端部に設けてもよい。
　さらに、側壁を２ヶ所以上に設ける形態を採用する場合、隣接する側壁の間隔は、任意に設定することができ、一定の間隔で側壁を配設してもよく、異なる間隔で側壁を配設してもよい。
　また、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂは、シリンダ１３５の外周面に沿って、円弧状に形成されていて、中央部から両端に向かって下方に傾斜するように形成されている。なお、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂは、本実施の形態１においては、シリンダ１３５と同心円状に半円を描くように形成されている。
　［密閉型圧縮機の動作及び作用効果］
　次に、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の動作及び作用効果について、説明する。
　まず、インバータ装置２００が、商用電源から供給された電力を電動要素１０３に供給する。これにより、電動要素１０３のステータ１７７に電流が流れ、ステータ１７７で磁界が発生し、主軸１２９に固定されたロータ１７９が回転することで、クランクシャフト１１９の主軸１２９が回転する。
　主軸１２９の回転に伴う偏心軸１２７の偏心回転は、連結手段１２５により変換され、ピストン１２３をシリンダ１３５内で往復運動させる。そして、圧縮室１３３が容積変化することで、密閉容器１０１内の冷媒ガス１１１を圧縮室１３３内に吸入し、圧縮する圧縮動作を行う。
　次に、密閉型圧縮機１００の吸入行程及び圧縮行程について、より詳細に説明する。
　まず、ピストン１２３が、圧縮室１３３の容積が増加する方向に移動すると、圧縮室１３３内の冷媒ガス１１１が膨張する。そして、圧縮室１３３内の圧力が吸入圧力を下回ると、圧縮室１３３内の圧力と吸入マフラー１６５内の圧力との差により、吸入バルブ１５３が開き始める。
　この動作に伴い、冷凍サイクルから戻った温度の低い冷媒ガス１１１は、吸入パイプ１１５から密閉容器１０１内に一旦解放され、その後、吸入マフラー１６５の吸入口１７５から吸入され、尾管１６７を経て、消音空間１７１内に導入される。そして、導入された冷媒ガス１１１は、連通管１６９を経て、圧縮室１３３内に流入する。
　その後、ピストン１２３の動作が、下死点から圧縮室１３３内の容積が減少する方向に転じると、圧縮室１３３内の冷媒ガス１１１が圧縮され、圧縮室１３３内の圧力は上昇する。そして、圧縮室１３３内の圧力が吸入マフラー１６５内の圧力を上回ると、吸入バルブ１５３は閉じる。
　次に、圧縮室１３３内の圧力が吐出圧力を上回ると、圧縮室１３３内の圧力と吐出空間１５９内の圧力との差により、吐出バルブ（図示せず）が開き始める。
　この動作に伴い、ピストン１２３が上死点に達するまでの間、圧縮された冷媒ガス１１１は吐出孔１４９から吐出空間１５９へ吐出される。そして、吐出空間１５９へ吐出された冷媒ガス１１１は、吐出管１６１と吐出チャンバー１６３と吐出パイプ１１７を順次通って、冷凍装置（図示せず）へと送り出される。
　その後、ピストン１２３の動作が上死点から再び圧縮室１３３内の容積が増加する方向に転じると、圧縮室１３３内の冷媒ガス１１１が膨張し、圧縮室１３３内の圧力は低下し、圧縮室１３３内の圧力が吐出空間１５９内の圧力を下回ると、吐出バルブ（図示せず）は閉じる。
　以上のような吸入、圧縮、吐出の各行程がクランクシャフト１１９の一回転毎に繰り返し行なわれ、冷媒ガス１１１が冷凍装置（図示せず）内を循環する。
　次に、オイル１１３の動作について説明する。
　密閉容器１０１内の底部に貯留されたオイル１１３は、クランクシャフト１１９の回転により、遠心力でクランクシャフト１１９下部より吸い上げられ、その後、給油機構１３１により、圧縮要素１０５の上部へ搬送される。圧縮要素１０５へ搬送されたオイル１１３は、クランクシャフト１１９と軸受１３７等の摺動部を潤滑した後、連結孔１３０を介して偏心軸１２７へ搬送される。そして、図３の矢印で示すように、偏心軸１２７に設けられた第１オイル散布機構１４３と第２オイル散布機構１４５により散布される。
　第１オイル散布機構１４３より散布されたオイル１１３は、シリンダ１３５の上部外周面に設けられた第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂに供給される。また、第２オイル散布機構１４５より散布されたオイル１１３は、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成される隙間に供給される。
　ここで、本実施の形態のような往復動式の密閉型圧縮機は、ピストン１２３の往復運動による摩擦熱、及び冷媒ガス１１１の圧縮熱により、シリンダ１３５が加熱され高温となる。そのため、一般的には、圧縮室１３３に低温で密度の高い冷媒ガス１１１を吸入したとしても、冷媒ガス１１１は高温のシリンダ１３５によって加熱され、圧縮行程に入る時点では冷媒ガス１１１の密度は低下してしまい、体積効率が低下するおそれがある。
　しかしながら、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、シリンダ１３５の上部外周面に側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂを配設することにより、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂを形成している。
　これにより、偏心軸１２７（本実施の形態１においては、第１オイル散布機構１４３）から散布されるオイル１１３が側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂに付着し、該側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂに沿って通流して、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂに供給される。
　第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂに供給されたオイル１１３は、該第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂを通流する間に、シリンダ１３５の熱を吸熱し、シリンダ１３５の温度を低下させる。また、オイル１１３が、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂに沿って通流する間にも、オイル１１３がシリンダ１３５から熱を吸着し、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、放熱フィンとして機能する。
　このため、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、圧縮室１３３に吸入された冷媒ガス１１１に対する加熱量（伝熱量）を低減し、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができるので、密閉型圧縮機の効率を高めることができる。
　また、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂが円弧状に形成されている。これにより、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂを流れて、シリンダ１３５から吸熱した高温のオイル１１３が、シリンダ１３５の側方を通って、下方に流れ落ちやすく、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成される隙間に流れ込むことが抑制される。このため、圧縮室１３３内へ高温のオイル１１３が侵入することを抑制することができる。
　したがって、圧縮室１３３に吸入された冷媒ガス１１１が、高温のオイル１１３によって加熱されることを抑制することができるので、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、さらに密閉型圧縮機の効率を向上させることができる。
　また、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成される隙間には、第２オイル散布機構１４５より散布されたオイル１１３が供給される。これにより、ピストン１２３とシリンダ１３５との間の潤滑を良化させ、摺動損失を低減することができると共に、ピストン１２３とシリンダ１３５との間のシール性を向上させることができる。このため、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、さらに密閉型圧縮機の効率を向上させることができる。
　ところで、本実施の形態のような往復動式の密閉型圧縮機は、生産性向上のため、一般的にシリンダブロック１２１に吐出チャンバー１６３が一体に形成されることが多い。
　しかしながら、一般的な前記構成では、圧縮室１３３から吐出された高温の冷媒ガス１１１が、シリンダブロック１２１に一体で形成された吐出チャンバーの内部を通過することとなる。このため、吐出チャンバーからの伝熱によって、シリンダ１３５が加熱される。その結果、吸入行程において、圧縮室１３３内に吸入された低温の冷媒ガス１１１が、高温のシリンダ１３５によって加熱され、体積効率が低下するおそれがある。
　しかしながら、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、吐出チャンバー１６３が、シリンダブロック１２１と別体で形成されるように構成されている。これにより、吐出チャンバー１６３からシリンダ１３５への伝熱を抑制することができ、シリンダ１３５の温度をさらに低減することができるので、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をより向上させることができる。
　また、本実施の形態のように、インバータ駆動される場合、高速回転においては、単位時間あたりの冷媒ガス１１１の循環量が多くなると共に、圧縮室１３３から吐出される冷媒ガス１１１の温度が高くなりやすい。
　しかしながら、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００では、高速回転において、第１オイル散布機構１４３からのオイル１１３の散布量が増えることにより、より効果的にシリンダ１３５の温度を低減することができる。
　さらに、低速回転においては、容積変化速度が遅く、冷媒ガス１１１がシリンダ１３５から受熱しやすくなるため、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の作用効果がより顕著となる。
　［変形例１］
　次に、本実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００の変形例について、説明する。
　図５は、本実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機のシリンダブロックを上方から見たときの概略構成を示す模式図である。
　図５に示すように、本変形例１の密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂが、上方から見て、Ｖ字状に形成されている点が異なる。具体的には、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、上死点側が突出するように、Ｖ字状に形成されている。換言すれば、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂも、上方から見て、上死点側が突出するように、Ｖ字状に形成されている。
　このように構成された、本実施の形態１の変形例１の密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本変形例１の密閉型圧縮機１００では、上述したような構成により、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、偏心軸１２７の回転方向に沿うように、形成されている。
　これにより、第１オイル散布機構１４３から散布されたオイル１１３は、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂに供給されやすくなる。このため、本変形例１の密閉型圧縮機１００では、ピストン１２３の温度をより低減することができ、密閉型圧縮機１００の圧縮効率をより向上させることができる。
　なお、本変形例１においては、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂが、上死点側が突出するように、Ｖ字状に形成したが、これに限定されない。側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂが、下死点側が突出するように、Ｖ字状に形成してもよい。この場合、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂに第１オイル散布機構１４３から散布されたオイル１１３が付着しやすくなり、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂの放熱フィンとしての機能をより発揮することができピストン１２３の温度をより低減することができ、密閉型圧縮機１００の圧縮効率をより向上させることができる。
　［変形例２］
　図６は、本実施の形態１における変形例２の密閉型圧縮機のシリンダブロックを示す模式図である。
　図６に示すように、本変形例２の密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂが、上方から見て、円弧状に（湾曲するように；放物線状に）形成されている点が異なる。具体的には、側壁１４１Ａ及び側壁１４１Ｂは、上死点側が突出するように、円弧状に形成されている。これにより、第１オイル溝１３９Ａ及び第１オイル溝１３９Ｂも、上方から見て、上死点側が突出するように、円弧状に形成されている。
　このように構成された、本変形例２の密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１における変形例１の密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　（実施の形態２）
　本実施の形態２に係る密閉型圧縮機は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）に係る密閉型圧縮機において、第１オイル溝を形成する側壁の高さが、シリンダの下死点側から上死点側に向かって順次高くなるように形成されている。
　これにより、偏心軸から散布されたオイルが、実施の形態１に係る密閉型圧縮機に比して、上死点側に位置する第１オイル溝に供給されやすくなる。このため、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇をより抑制し、密閉型圧縮機の体積効率をより向上させることができる。
　なお、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機は、上記特徴以外は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）に係る密閉型圧縮機と同様に構成してもよい。
　以下、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の一例について、図７及び図８を参照しながら説明する。
　図７は、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。図８は、図７に示す密閉型圧縮機のシリンダ近傍を拡大した断面図である。
　図７及び図８に示すように、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、第１オイル溝を形成する側壁の高さが、シリンダ１３５の下死点側から上死点側に向かって順次高くなるように形成されている点が異なる。具体的には、シリンダ１３５の上死点側に位置する側壁１４１Ａが、シリンダ１３５の下死点側に位置する側壁１４１Ｂよりも高さが高くなるように形成されている。
　このように構成された、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本実施の形態２に係る密閉型圧縮機１００では、第１オイル溝を形成する側壁の高さが、シリンダ１３５の下死点側から上死点側に向かって順次高くなるように形成されている。このため、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００に比して、第１オイル散布機構１４３から散布されたオイル１１３を第１オイル溝１３９Ａにより供給しやすくなる。
　したがって、圧縮室１３３に吸入される冷媒ガス１１１の温度上昇をより抑制し、密閉型圧縮機１００の体積効率をより向上させることができる。
　（実施の形態３）
　本実施の形態３に係る密閉型圧縮機は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）に係る密閉型圧縮機又は実施の形態２に係る密閉型圧縮機において、シリンダの上部外周面の少なくとも一部には、シリンダの軸心方向に沿って延び、かつ、その底部が、シリンダの下死点側から上死点側に向かって低くなるように傾斜して形成され、第１オイル溝に連通されている第２オイル溝がさらに設けられている。
　これにより、偏心軸から散布されたオイルは、第２オイル溝に均等に供給される。このため、第２オイル溝を流れるオイルによって、シリンダ全体を効果的に吸熱することができる。また、シリンダの熱を吸熱した高温のオイルは、第２オイル溝から第１オイル溝を流れて、密閉容器の底部に流れ落ちるため、ピストンとシリンダとの間に形成される隙間に流れ込むことが抑制され、圧縮室に高温のオイルが侵入することを抑制することができる。したがって、圧縮室に吸入される冷媒ガスの温度上昇を抑制し、体積効率を向上させることができる。
　なお、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機は、上記特徴以外は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）又は実施の形態２に係る密閉型圧縮機と同様に構成してもよい。
　以下、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機の一例について、図９及び図１０を参照しながら説明する。
　［密閉型圧縮機の構成］
　図９は、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。図１０は、図９に示す密閉型圧縮機におけるシリンダブロックの上方からの斜視図である。
　図９及び図１０に示すように、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、シリンダ１３５の上部外周面にシリンダ１３５の軸心方向に沿って延びる複数の側壁２０２と、該側壁２０２の間に形成される第２オイル溝２０１と、を備える点が異なる。
　具体的には、側壁２０２は、密閉型圧縮機１００の上方から見て、シリンダ１３５の軸心方向に沿って延びるように形成されている。また、複数（ここでは、６つ）の側壁２０２は、シリンダ１３５の軸心方向に直交する方向に並列するように、かつ、互いに平行となるように配設されている。
　なお、隣接する側壁２０２の間隔は、それぞれ、同じになるように形成してもよく、異なるように形成してもよい。また、側壁２０２の高さは、第２オイル溝２０１にオイル１１３を供給することができれば、任意に設定することができる。また、側壁２０２の上端は、水平となるように形成されてもよく、シリンダ１３５の下死点から上死点に向かって、下方に傾斜するように形成されてもよく、シリンダ１３５の上死点から下死点に向かって、下方に傾斜するように形成されてもよい。さらに、第２オイル溝２０１を形成する側壁２０２は、２以上配設されていればよく、配設される側壁２０２の数は、任意に設定することができる。
　また、第２オイル溝２０１の底面は、シリンダ１３５の下死点から上死点に向かって、下方に傾斜するように形成されている。
　そして、第２オイル溝２０１は、シリンダ１３５の上死点側端部が第１オイル溝１３９Ａと連通するように構成されている。より詳細には、側壁２０２のシリンダ１３５の上死点側端部とシリンダ１３５のクランクシャフト１１９に対して遠い側の端部との間には、隙間が形成されていて、当該隙間が、シリンダ１３５の円周方向に沿って延びる第１オイル溝１３９Ａを構成する。
　なお、第１オイル溝１３９Ａの底面は、第２オイル溝２０１の底面と面一になるように形成されていてもよく、第２オイル溝２０１の底面よりも内方に凹むように形成されていてもよい。
　また、本実施の形態３においては、第２オイル溝２０１は、シリンダ１３５の上死点側端部で第１オイル溝と連通するように構成したが、これに限定されない。例えば、第２オイル溝２０１は、第２オイル溝２０１のシリンダ１３５の軸心方向の中央部分で第１オイル溝と連通するように、構成してもよい。さらに、１本の第１オイル溝が第２オイル溝２０１と連通する構成を採用したが、これに限定されず、複数の第１オイル溝が第２オイル溝２０１と連通する構成を採用してもよい。
　　［密閉型圧縮機の作用効果］
　このように構成された本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、偏心軸１２７（本実施の形態３においては、第１オイル散布機構１４３）から散布されるオイル１１３が、側壁２０２に付着し、側壁２０２に沿って通流して、第２オイル溝２０１に供給される。そして、第２オイル溝２０１に供給されたオイル１１３は、第２オイル溝２０１を通流する間に、シリンダ１３５の熱を吸熱し、シリンダ１３５の温度を低下させる。また、オイル１１３が、側壁２０２に沿って通流する間にも、オイル１１３がシリンダ１３５から熱を吸着し、側壁２０２は、放熱フィンとして機能する。
　このため、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、圧縮室１３３に吸入された冷媒ガス１１１に対する加熱量を低減し、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができるので、密閉型圧縮機の効率を高めることができる。
　また、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、第２オイル溝２０１がシリンダ１３５の軸心方向に沿って形成されている。このため、第１オイル散布機構１４３から散布されたオイル１１３を各第２オイル溝２０１に均等に供給することができるので、シリンダ１３５の冷却効果をより高めることができる。
　さらに、本実施の形態３に係る密閉型圧縮機１００では、第２オイル溝２０１の底面が、シリンダ１３５の下死点側から上死点側に向かって、下方に傾斜するように形成されている。また、第２オイル溝２０１には、シリンダ１３５の円周方向に沿って延びる第１オイル溝１３９Ａが連通されている。これにより、第２オイル溝２０１を流れて、シリンダ１３５から吸熱した高温のオイル１１３が、ピストン１２３とシリンダ１３５との間に形成された隙間に流れ込むことが抑制される。このため、圧縮室１３３に高温のオイル１１３が侵入することを抑制することができる。したがって、圧縮室１３３に吸入された冷媒ガス１１１が、高温のオイル１１３によって加熱されることを抑制することができるので、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率を向上させることができる。
　（実施の形態４）
　本実施の形態４に係る密閉型圧縮機は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）～３のいずれかに係る密閉型圧縮機において、シリンダの下部外周面の少なくとも一部には、放熱フィンが設けられている。
　これにより、シリンダの下部からも放熱できるので、シリンダの温度をより低減することができるので、冷媒ガスの体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をさらに高めることができる。
　また、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機では、電動要素は、シリンダブロックに固定されたステータと、クランクシャフトに固定されたロータと、を備え、ロータのシリンダブロック側端部には、送風フィンが設けられていてもよい。
　これにより、送風フィンでシリンダに送風することで、シリンダの放熱をより促進させることができるので、冷媒ガスの体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をさらに高めることができる。
　なお、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機は、上記特徴以外は、実施の形態１（変形例１及び変形例２を含む）～３のいずれかに係る密閉型圧縮機と同様に構成してもよい。
　以下、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機の一例について、図１１～図１３を参照しながら説明する。
　［密閉型圧縮機の構成］
　図１１は、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機の縦断面図である。図１２は、図１１に示す密閉型圧縮機におけるシリンダブロックの下方からの斜視図である。図１３は、図１２に示す密閉型圧縮機におけるロータの斜視図である。
　図１１～図１３に示すように、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機１００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と基本的構成は同じであるが、シリンダ１３５の下部外周面の少なくとも一部に、複数の放熱フィン１４２が設けられている点と、ロータ１７９のシリンダブロック１２１側端面には、複数の送風フィン１８１が設けられている点と、が異なる。
　具体的には、図１２に示すように、放熱フィン１４２は、シリンダ１３５の軸心方向に延びるように、板状に形成されている。また、放熱フィン１４２は、密閉型圧縮機１００の下方から見て、直線状に形成されている。さらに、複数（ここでは、４枚）の放熱フィン１４２は、シリンダ１３５の軸心方向に直交する方向に並列するように配設されている。
　なお、本実施の形態４においては、４枚の放熱フィン１４２をシリンダ１３５の外面に形成する形態を採用したが、これに限定されず、放熱フィン１４２の数は、任意に設定することができ、隣接する放熱フィン１４２の間隔も任意に設定することができる。
　また、本実施の形態４においては、密閉型圧縮機１００の下方から見て、放熱フィン１４２が直線状に形成されている形態を採用したが、これに限定されず、円弧上に形成されていてもよく、波状に形成されていてもよい。
　また、図１３に示すように、ロータ１７９のシリンダブロック１２１側端面（上端面）には、クランクシャフト１１９の主軸１２９方向に延びるように、板状の送風フィン１８１が設けられている。また、送風フィン１８１は、密閉型圧縮機１００の上方から見て、直線状に形成されている。さらに、複数（ここでは、８枚）の送風フィン１８１は、それぞれが、円周方向に等間隔となるように配置されている。すなわち、送風フィン１８１は、ロータ１７９の上部にて、放射状に形成されている。
　なお、本実施の形態４においては、８枚の送風フィン１８１をロータ１７９の上端面に形成する形態を採用したが、これに限定されず、送風フィン１８１の数は、任意に設定することができ、隣接する送風フィン１８１の間隔も任意に設定することができる。
　また、本実施の形態４においては、密閉型圧縮機１００の上方から見て、送風フィン１８１が直線状に形成されている形態を採用したが、これに限定されず、円弧上に形成されていてもよく、波状に形成されていてもよい。
　［密閉型圧縮機の作用効果］
　このように構成された本実施の形態４に係る密閉型圧縮機１００であっても、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏する。
　また、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機１００では、シリンダ１３５の下部外周面に放熱フィン１４２を備えているので、シリンダ１３５の熱を放熱フィン１４２から放熱することができる。このため、シリンダ１３５の温度をより低減することができるので、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をより向上させることができる。
　さらに、本実施の形態４に係る密閉型圧縮機１００では、ロータ１７９の上端面に送風フィン１８１を備えているので、ロータ１７９が回転すると、シリンダ１３５（シリンダ１３５の放熱フィン１４２）に風が送られ、シリンダ１３５の放熱をより促進することができる。このため、シリンダ１３５の温度をより低減することができるので、冷媒ガス１１１の体積効率を向上させることができ、密閉型圧縮機の効率をより向上させることができる。
　（実施の形態５）
　図１４は、本実施の形態５に係る冷凍装置の概略構成を示す模式図である。
　ここでは、冷媒回路に、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を搭載した構成とし、冷凍装置の基本構成について説明する。
　図１４に示すように、本実施の形態５に係る冷凍装置３００は、一面が開口した断熱性の箱体とその開口を開閉する扉体とから構成される本体３０１と、本体３０１の内部を物品の貯蔵空間３０３と機械室３０５とに区画する区画壁３０７と、貯蔵空間３０３内を冷却する冷媒回路３０９と、を具備している。
　冷媒回路３０９は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と、放熱器３１３と、減圧装置３１５と、吸熱器３１７と、を環状に配管接続した構成となっている。そして、吸熱器３１７は、送風機（図示せず）を具備した貯蔵空間３０３内に配置されている。吸熱器３１７の冷却熱は、図１４中の矢印で示すように、送風機によって貯蔵空間３０３内を循環するように撹拌される。
　このように構成された本実施の形態５に係る冷凍装置３００は、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を備えているため、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００と同様の作用効果を奏し、冷凍装置３００の消費電力が低減でき、省エネルギー化を実現できる。
　なお、本実施の形態５に係る冷凍装置３００では、実施の形態１に係る密閉型圧縮機１００を備える形態を採用したが、これに限定されず、実施の形態１の変形例１及び２の密閉型圧縮機１００、及び実施の形態２～４に係る密閉型圧縮機１００のいずれかの密閉型圧縮機１００を備える形態を採用してもよい。
　上記説明から、当業者にとっては、本発明の多くの改良や他の実施形態が明らかである。したがって、上記説明は、例示としてのみ解釈されるべきであり、本発明を実行する最良の態様を当業者に教示する目的で提供されたものである。本発明の要旨を逸脱することなく、その構造及び／又は機能の詳細を実質的に変更できる。また、上記実施形態に開示されている複数の構成要素の適宜な組合せにより種々の発明を形成できる。
　本発明に係る密閉型圧縮機及びそれを備える冷凍装置は、密閉型圧縮機の効率を向上することができるので、電気冷蔵庫、あるいはエアーコンディショナー等の家庭用に限らず、業務用ショーケース、自動販売機等の冷凍装置に広く適用することができる。
　２　密閉型圧縮機
　５　冷媒ガス
　６　ピストン
　７　圧縮機構部
　８　電動機部
　１１　密閉容器
　１２　フレーム
　１３　スプリング
　１４　冷凍機油
　１５　主軸部
　１６　偏心軸部
　１７　回転軸
　１８　回転子
　１９　固定子
　２２　オイルポンプ
　２３　給油通路
　２７　シリンダ
　２８　シリンダブロック
　２９　シリンダ室
　４１　オイル溜め部
　４３　突出部
　４５　凹部
　１００　密閉型圧縮機
　１０１　密閉容器
　１０３　電動要素
　１０５　圧縮要素
　１０７　圧縮機本体
　１０９　サスペンションスプリング
　１１１　冷媒ガス
　１１３　オイル
　１１５　吸入パイプ
　１１７　吐出パイプ
　１１９　クランクシャフト
　１２１　シリンダブロック
　１２３　ピストン
　１２５　連結手段
　１２７　偏心軸
　１２９　主軸
　１３０　連結孔
　１３１　給油機構
　１３３　圧縮室
　１３５　シリンダ
　１３７　軸受
　１３９　第１オイル溝
　１３９Ａ　第１オイル溝
　１３９Ｂ　第１オイル溝
　１４１Ａ　側壁
　１４１Ｂ　側壁
　１４２　放熱フィン
　１４３　第１オイル散布機構
　１４５　第２オイル散布機構
　１４７　吸入孔
　１４９　吐出孔
　１５１　バルブプレート
　１５３　吸入バルブ
　１５５　シリンダヘッド
　１５７　ヘッドボルト
　１５９　吐出空間
　１６１　吐出管
　１６３　吐出チャンバー
　１６５　吸入マフラー
　１６７　尾管
　１６９　連通管
　１７１　消音空間
　１７３　マフラー本体
　１７５　吸入口
　１７７　ステータ
　１７９　ロータ
　１８１　送風フィン
　２００　インバータ装置
　２０１　第２オイル溝
　２０２　側壁
　３００　冷凍装置
　３０１　本体
　３０３　貯蔵空間
　３０５　機械室
　３０７　区画壁
　３０９　冷媒回路
　３１３　放熱器
　３１５　減圧装置
　３１７　吸熱器
 
 

Claims (9)

  1. 　電動要素と、
    　前記電動要素によって駆動される圧縮要素と、
    　前記電動要素と前記圧縮要素が収容され、オイルが貯留されている密閉容器と、を備え、
    　前記圧縮要素は、主軸、偏心軸、及び給油機構を備えるクランクシャフトと、前記クランクシャフトの前記主軸を軸支する主軸受と圧縮室を形成するシリンダを備えるシリンダブロックと、前記シリンダ内を往復動するピストンと、前記偏心軸と前記ピストンを連結する連結手段と、を備え、
    　前記シリンダの上部外周面の少なくとも一部には、前記シリンダの円周方向に沿って延びる第１オイル溝が設けられている、密閉型圧縮機。
  2. 　前記第１オイル溝を形成する側壁の高さが、前記シリンダの下死点側から上死点側に向かって順次高くなるように形成されている、請求項１に記載の密閉型圧縮機。
  3. 　前記シリンダの上部外周面の少なくとも一部には、前記シリンダの軸心方向に沿って延び、かつ、その底部が、前記シリンダの下死点側から上死点側に向かって低くなるように傾斜して形成され、前記第１オイル溝に連通されている第２オイル溝がさらに設けられている、請求項１に記載の密閉型圧縮機。
  4. 　前記クランクシャフトの偏心軸には、前記第１オイル溝に前記オイルを散布する第１オイル散布機構と、前記ピストンと前記シリンダとの間に形成される隙間に前記オイルを散布する第２オイル散布機構と、が設けられている、請求項１～３のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  5. 　前記シリンダの下部外周面の少なくとも一部には、放熱フィンが設けられている、請求項１～４のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  6. 　前記電動要素は、前記シリンダブロックに固定されたステータと、前記クランクシャフトに固定されたロータと、を備え、
    　前記ロータの前記シリンダブロック側端部には、送風フィンが設けられている、請求項１～５のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  7. 　前記圧縮要素は、前記圧縮室で圧縮された冷媒が吐出される吐出管と、前記吐出管の途中に設けられた吐出チャンバーと、を備える、請求項１～６のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  8. 　前記電動要素は、複数の運転周波数でインバータ駆動されるように構成されている、請求項１～７のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機。
  9. 　請求項１～８のいずれか１項に記載の密閉型圧縮機を備える、冷凍装置。
     
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