WO2014073027A1 - 接眼光学系及びファインダー光学系 - Google Patents
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- G02B25/008—Magnifying glasses comprising two or more lenses
Definitions
- This disclosure relates to an eyepiece optical system and a viewfinder optical system.
- the images displayed on the image display surface in the camera are enlarged in the viewfinder optical system such as an optical viewfinder and electronic viewfinder.
- the viewfinder optical system such as an optical viewfinder and electronic viewfinder.
- An eyepiece optical system is provided. Since the viewfinder optical system is required to observe images larger, it is necessary to enlarge the image display surface or increase the magnification of the eyepiece optical system. Invitation Therefore, it is desired to increase the magnification of the eyepiece optical system while reducing the size of the finder optical system.
- Patent Document 1 discloses a first lens group of a single lens having positive refractive power, a second lens group of a biconcave single lens having negative refractive power, and positive refraction in order from the display surface side to the emission side.
- An eyepiece optical system including a third lens group of a biconvex single lens having force is disclosed.
- Patent Document 2 in order from the display surface side to the exit side, a first lens group of a meniscus lens having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive or negative refractive power are provided.
- An eyepiece optical system including a third lens group including two lenses is disclosed.
- Patent Document 3 discloses, in order from the display surface side to the exit side, a first lens group of a meniscus lens having a positive refractive power, a second lens group of a meniscus lens having a negative refractive power, and a positive refractive power.
- An eyepiece optical system comprising a third lens group of a single lens is disclosed.
- the present disclosure provides an eyepiece optical system that has a small focal length, a short viewing distance, a wide viewing angle, a high magnification, and excellent optical performance.
- the present disclosure also provides a small finder optical system including the eyepiece optical system.
- the eyepiece optical system in the present disclosure is: Consists of at least five lens elements, From the display surface side to the injection side, A first lens group having negative power; A second lens group having positive power; A third lens group having positive power, The second lens group moves along the optical axis for diopter adjustment.
- the viewfinder optical system in the present disclosure is A display element having a display surface for displaying an image, and an eyepiece optical system;
- the eyepiece optical system is Consists of at least five lens elements, From the display surface side to the injection side, A first lens group having negative power; A second lens group having positive power; A third lens group having positive power, In order to adjust the diopter, the second lens group is an eyepiece optical system that moves along the optical axis.
- the eyepiece optical system according to the present disclosure has a small focal length, a short viewing distance, a wide viewing angle and a high magnification, and excellent optical performance.
- FIG. 1 is a lens arrangement diagram of an eyepiece optical system according to Embodiment 1 (Numerical Example 1).
- 2 is a longitudinal aberration diagram of the eyepiece optical system according to Numerical Example 1.
- FIG. 3 is a lens arrangement diagram of the eyepiece optical system according to Embodiment 2 (Numerical Example 2).
- FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram of the eyepiece optical system according to Numerical Example 2.
- FIG. 5 is a lens arrangement diagram of the eyepiece optical system according to Embodiment 3 (Numerical Example 3).
- FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of the eyepiece optical system according to Numerical Example 3.
- FIG. 7 is a lens arrangement diagram of the eyepiece optical system according to Embodiment 4 (Numerical Example 4).
- FIG. 8 is a longitudinal aberration diagram of the eyepiece optical system according to Numerical Example 4.
- FIG. 9 is a schematic sectional view of a finder optical system according to the fifth embodiment.
- FIG. 1 shows the lens configuration at diopter -1 diopter
- FIG. 1 shows the lens configuration at diopter -4 diopter
- FIG. 1 shows the lens configuration at diopter +4 diopter.
- FIGS. 1, 3, 5 and 7 show directions in which a second lens group G2, which will be described later, moves for diopter adjustment.
- the eyepiece optical system according to each embodiment includes a first lens group G3 having a negative power and a first lens having a positive power in order from the display surface S side to the exit side (eye point (virtual stop) A side).
- the eyepiece optical system according to Embodiments 1 and 2 includes a cover glass C on the display surface S.
- the first lens group G3 includes only a biconcave first lens element L5.
- the first lens element L5 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 includes, in order from the display surface S side to the exit side, a biconvex second lens element L4, a biconcave third lens element L3, and a biconvex fourth lens element L2. Consists of. All of the second lens element L4, the third lens element L3, and the fourth lens element L2 are aspheric on both surfaces.
- the third lens group G1 comprises only a positive meniscus fifth lens element L1 with the convex surface facing the exit side.
- the fifth lens element L1 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 moves to the display surface S side along the optical axis. Further, when adjusting the diopter from -4 diopter to +4 diopter, the second lens group G2 moves to the exit side along the optical axis. That is, the second lens group G2 moves to the display surface S side when the diopter is decreased, and moves to the exit side when the diopter is increased.
- the first lens group G3 includes only a biconcave first lens element L5.
- the first lens element L5 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 includes, in order from the display surface S side to the exit side, a biconvex second lens element L4, a biconcave third lens element L3, and a biconvex fourth lens element L2. Consists of. All of the second lens element L4, the third lens element L3, and the fourth lens element L2 are aspheric on both surfaces.
- the third lens group G1 comprises only a positive meniscus fifth lens element L1 with the convex surface facing the exit side.
- the fifth lens element L1 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 moves to the display surface S side along the optical axis. Further, when adjusting the diopter from -4 diopter to +4 diopter, the second lens group G2 moves to the exit side along the optical axis. That is, the second lens group G2 moves to the display surface S side when the diopter is decreased, and moves to the exit side when the diopter is increased.
- the first lens group G3 includes only a biconcave first lens element L5.
- the first lens element L5 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 includes, in order from the display surface S side to the exit side, a biconvex second lens element L4, a biconcave third lens element L3, and a biconvex fourth lens element L2. Consists of. All of the second lens element L4, the third lens element L3, and the fourth lens element L2 are aspheric on both surfaces.
- the third lens group G1 comprises only a positive meniscus fifth lens element L1 with the convex surface facing the exit side.
- the fifth lens element L1 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 moves to the display surface S side along the optical axis. Further, when adjusting the diopter from -4 diopter to +4 diopter, the second lens group G2 moves to the exit side along the optical axis. That is, the second lens group G2 moves to the display surface S side when the diopter is decreased, and moves to the exit side when the diopter is increased.
- the first lens group G3 includes only a biconcave first lens element L5.
- the first lens element L5 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 includes, in order from the display surface S side to the exit side, a biconvex second lens element L4, a biconcave third lens element L3, and a biconvex fourth lens element L2. Consists of. All of the second lens element L4, the third lens element L3, and the fourth lens element L2 are aspheric on both surfaces.
- the third lens group G1 includes only a positive meniscus fifth lens element L1 with a convex surface facing the display surface S side.
- the fifth lens element L1 has two aspheric surfaces.
- the second lens group G2 moves to the display surface S side along the optical axis. Further, when adjusting the diopter from -4 diopter to +4 diopter, the second lens group G2 moves to the exit side along the optical axis. That is, the second lens group G2 moves to the display surface S side when the diopter is decreased, and moves to the exit side when the diopter is increased.
- the eyepiece optical systems according to Embodiments 1 to 4 are configured by five lens elements.
- the number of lens elements constituting the eyepiece optical system may be at least five. It is not particularly limited.
- each of the first lens group G3 and the third lens group G1 is composed of one lens element, and the second lens group G2 is composed of three lenses.
- the number of lens elements constituting each lens group is not particularly limited.
- the second lens group G2 that moves for diopter adjustment is composed of three lens elements, and these three lens elements are connected to the display surface.
- a lens element having a positive power In order from the S side to the exit side, there are a lens element having a positive power, a lens element having a negative power, and a lens element having a positive power. It is advantageous for correction of point aberration.
- Embodiments 1 to 4 have been described as examples of the technology disclosed in the present application. However, the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
- an eyepiece optical system such as the eyepiece optical system according to Embodiments 1 to 4 is satisfied.
- a plurality of useful conditions are defined for the eyepiece optical system according to each embodiment, but the configuration of the eyepiece optical system that satisfies all of the plurality of conditions is most effective.
- the first lens unit includes at least five lens elements and has negative power in order from the display surface side to the emission side, and positive power.
- a second lens group having a positive power and a third lens group having a positive power, and the second lens group moves along the optical axis for diopter adjustment. It is beneficial that the eyepiece optical system (referred to as a basic configuration of the form) satisfies the following condition (1).
- f the focal length of the entire eyepiece optical system when the diopter is 1
- DSP the surface distance between the first lens group and the third lens group (distance on the optical axis from the lens surface closest to the emission side of the first lens group to the lens surface closest to the display surface of the third lens group)
- Ld the maximum height of the display surface.
- the condition (1) is that the square of the focal length of the entire system at diopter-1 diopter and the surface distance between the first lens group and the third lens group, that is, the second lens group at diopter adjustment. This is a condition that defines the ratio between the movable range and the value obtained by multiplying the maximum height of the display surface. If the range of the condition (1) is not met, the diopter adjustment range becomes narrow, so that it becomes difficult to deal with users having various visual acuities such as myopia and hyperopia. Further, if the range of the condition (1) is not satisfied, the focal length of the entire system becomes long and the enlargement magnification becomes low, so that it becomes difficult to observe the details of the object.
- the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (1-2) ′ and (1-2) ′′. 2.5 ⁇ (f) 2 / (DSP ⁇ Ld) (1-2) ′ (F) 2 /(DSP ⁇ Ld) ⁇ 3.5 (1-2) ''
- an eyepiece optical system having a basic configuration like the eyepiece optical systems according to Embodiments 1 to 4 is beneficial to satisfy the following condition (2). 0 ⁇ D / f ⁇ 3.0 (2) here, D: Distance on the optical axis from the display surface to the lens surface on the most exit side, f: The focal length of the entire eyepiece optical system when the diopter is ⁇ 1 diopter.
- the condition (2) is a condition that regulates the distance on the optical axis from the display surface to the lens surface on the most exit side, that is, the ratio between the total lens length and the focal length of the entire system when the diopter is ⁇ 1 diopter. is there. If the condition (2) is not satisfied, the total lens length becomes long, and it becomes difficult to provide a compact eyepiece optical system. If the condition (2) is not satisfied, the focal length of the entire system becomes too short, and it becomes difficult to perform aberration correction well.
- the above effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (2-2) ′ and (2-2) ′′. 0.8 ⁇ D / f (2-2) ′ D / f ⁇ 1.8 (2-2) ''
- an eyepiece optical system having a basic configuration like the eyepiece optical systems according to Embodiments 1 to 4 is beneficial to satisfy the following condition (3). 0 ⁇ D 1 /Ld ⁇ 2.0 (3) here, D 1 : Distance on the optical axis from the display surface to the lens surface closest to the display surface of the first lens group, Ld: the maximum height of the display surface.
- the condition (3) is a condition that defines the ratio between the distance on the optical axis from the display surface to the lens surface closest to the display surface of the first lens group and the maximum height of the display surface. If the condition (3) is not satisfied, it is difficult to shorten the focal length of the entire system, and it is difficult to increase the magnification. Further, if the condition (3) is not satisfied, it is difficult to correct the curvature of field.
- an eyepiece optical system having a basic configuration like the eyepiece optical systems according to Embodiments 1 to 4 is beneficial to satisfy the following condition (4). 0 ⁇ f 2 /f ⁇ 2.0 (4) here, f 2 : focal length of the second lens group, f: The focal length of the entire eyepiece optical system when the diopter is ⁇ 1 diopter.
- the condition (4) is a condition that defines the ratio between the focal length of the second lens group and the focal length of the entire system when the diopter is ⁇ 1 diopter. If the condition (4) is not satisfied, it will be difficult to correct various aberrations including field curvature.
- the above-described effect can be further achieved by satisfying at least one of the following conditions (4-2) ′ and (4-2) ′′. 0.5 ⁇ f 2 / f (4-2) ′ f 2 /f ⁇ 1.2 (4-2) ''
- FIG. 9 is a schematic sectional view of a finder optical system according to the fifth embodiment.
- the finder optical system includes a display element 2 having a display surface S for displaying an image, such as a liquid crystal display element, and an eyepiece optical system 1.
- An eyepiece optical system according to the first embodiment is used.
- the eyepiece optical system 1 includes a first lens group G3, a second lens group G2, and a third lens group G1 in order from the display surface S side.
- any of the eyepiece optical systems according to the second to fourth embodiments may be used instead of the eyepiece optical system according to the first embodiment.
- the finder optical system includes, if necessary, an image inverting unit that reverses an inverted image formed by an objective lens such as a pentaprism or a pentamirror to an erect image, a superimpose display plate, and an organic EL. Or an electronic display element such as a liquid crystal.
- the finder optical system in the present disclosure can be a finder provided in various digital cameras such as an optical finder and an electronic view finder.
- the fifth embodiment has been described as an example of the technique disclosed in the present application.
- the technology in the present disclosure is not limited to this, and can also be applied to an embodiment in which changes, replacements, additions, omissions, and the like are appropriately performed.
- the unit of length in the table is “mm”, and the unit of diopter is “diopter”.
- r is a radius of curvature
- d is a surface interval
- nd is a refractive index with respect to the d line
- vd is an Abbe number with respect to the d line.
- the surface marked with * is an aspherical surface
- the aspherical shape is defined by the following equation.
- Z distance from a point on the aspheric surface having a height h from the optical axis to the tangent plane of the aspheric vertex
- h height from the optical axis
- r vertex radius of curvature
- ⁇ conic constant
- An n-order aspherical coefficient.
- each longitudinal aberration diagram shows the aberration when the diopter is -1 diopter, (b) shows the aberration when the diopter is -4 diopter, and (c) shows the aberration when the diopter is +4 diopter.
- SA spherical aberration
- AST mm
- DIS distortion
- the vertical axis represents the F number (indicated by F in the figure)
- the solid line is the d line (d-line)
- the short broken line is the F line (F-line)
- the long broken line is the C line (C- line).
- the vertical axis represents the display surface height (indicated by H in the figure), the solid line represents the sagittal plane (indicated by s), and the broken line represents the meridional plane (indicated by m in the figure). It is.
- the vertical axis represents the display surface height (indicated by H in the figure).
- the eyepiece optical system of Numerical Example 1 corresponds to Embodiment 1 shown in FIG. Table 1 shows surface data of the eyepiece optical system of Numerical Example 1, Table 2 shows aspheric data, and Table 3 shows various data.
- Table 1 (surface data) Surface number r d nd vd 0 ⁇ variable 1 (virtual aperture) ⁇ 12.50000 2 * 26.72450 2.82000 1.52470 56.2 3 * 99.86820 variable 4 * 12.35610 6.48000 1.52470 56.2 5 * -10.20560 0.61000 6 * -10.45270 2.01000 1.58387 30.9 7 * 8.33380 1.29000 8 * 8.28700 7.80000 1.52470 56.2 9 * -8.54230 Variable 10 * -25.72510 1.58000 1.58387 30.9 11 * 16.68570 1.70000 12 ⁇ 0.70000 1.50997 61.6 Display surface ⁇
- Table 13 shows corresponding values for each condition in the eyepiece optical system of each numerical example.
- This disclosure is applicable to digital cameras such as digital still cameras, digital video cameras, digital single-lens reflex cameras, and mirrorless single-lens cameras.
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Abstract
少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、表示面側から射出側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、視度調整のために、該第2レンズ群が光軸に沿って移動することを特徴とする接眼光学系、及び、画像を表示する表示面を有する表示素子と該接眼光学系とを備えることを特徴とするファインダー光学系。
Description
本開示は、接眼光学系及びファインダー光学系に関する。
デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、デジタル一眼レフレックスカメラ、ミラーレス一眼カメラ等のデジタルカメラでは、光学式ファインダー、電子ビューファインダー等のファインダー光学系において、カメラ内の画像表示面に表示した画像を拡大するための接眼光学系が備えられている。ファインダー光学系は、画像をより大きく観測することが求められるので、画像表示面を大きくするか、接眼光学系の拡大倍率を高くする必要があるが、画像表示面を大きくするとファインダー光学系の大型化を招いてしまう。そこで、ファインダー光学系の小型化を実現しながら、接眼光学系の拡大倍率を高くすることが望まれている。
特許文献1は、表示面側から射出側へと順に、正の屈折力を有する単レンズの第1レンズ群と、負の屈折力を有する両凹単レンズの第2レンズ群と、正の屈折力を有する両凸単レンズの第3レンズ群とからなる接眼光学系を開示している。
特許文献2は、表示面側から射出側へと順に、負の屈折力を有するメニスカスレンズの第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、正又は負の屈折力を有し、2枚のレンズで構成される第3レンズ群とからなる接眼光学系を開示している。
特許文献3は、表示面側から射出側へと順に、正の屈折力を有するメニスカスレンズの第1レンズ群と、負の屈折力を有するメニスカスレンズの第2レンズ群と、正の屈折力を有する単レンズの第3レンズ群とからなる接眼光学系を開示している。
本開示は、小型でありながら、焦点距離が短く、広い視野角及び高い拡大倍率が確保され、優れた光学性能を有する接眼光学系を提供する。また本開示は、該接眼光学系を備えた小型のファインダー光学系を提供する。
本開示における接眼光学系は、
少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、
表示面側から射出側へと順に、
負のパワーを有する第1レンズ群と、
正のパワーを有する第2レンズ群と、
正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、
視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動することを特徴とする。
少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、
表示面側から射出側へと順に、
負のパワーを有する第1レンズ群と、
正のパワーを有する第2レンズ群と、
正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、
視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動することを特徴とする。
本開示におけるファインダー光学系は、
画像を表示する表示面を有する表示素子と、接眼光学系とを備えており、
前記接眼光学系が、
少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、
表示面側から射出側へと順に、
負のパワーを有する第1レンズ群と、
正のパワーを有する第2レンズ群と、
正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、
視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動する接眼光学系であることを特徴とする。
画像を表示する表示面を有する表示素子と、接眼光学系とを備えており、
前記接眼光学系が、
少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、
表示面側から射出側へと順に、
負のパワーを有する第1レンズ群と、
正のパワーを有する第2レンズ群と、
正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、
視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動する接眼光学系であることを特徴とする。
本開示における接眼光学系は、小型でありながら、焦点距離が短く、広い視野角及び高い拡大倍率が確保され、優れた光学性能を有する。
以下、適宜図面を参照しながら、実施の形態を詳細に説明する。ただし、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明や実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。これは、以下の説明が不必要に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするためである。
なお、発明者らは、当業者が本開示を充分に理解するために添付図面および以下の説明を提供するのであって、これらによって請求の範囲に記載の主題を限定することを意図するものではない。
(実施の形態1~4)
図1、3、5及び7は、各々実施の形態1~4に係る接眼光学系のレンズ配置図である。各図において、(a)図は視度-1ディオプター時のレンズ構成、(b)図は視度-4ディオプター時のレンズ構成、(c)図は視度+4ディオプター時のレンズ構成をそれぞれ表している。
図1、3、5及び7は、各々実施の形態1~4に係る接眼光学系のレンズ配置図である。各図において、(a)図は視度-1ディオプター時のレンズ構成、(b)図は視度-4ディオプター時のレンズ構成、(c)図は視度+4ディオプター時のレンズ構成をそれぞれ表している。
各図において、各レンズ群の符号に付された記号(+)及び記号(-)は、各レンズ群のパワーの符号に対応する。また、レンズ群に付された矢印は、視度調整時のレンズ群の動きを表す。すなわち、図1、3、5及び7では、後述する第2レンズ群G2が視度調整のために移動する方向を示している。
各実施の形態に係る接眼光学系は、表示面S側から射出側(アイポイント(仮想絞り)A側)へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群G3と、正のパワーを有する第2レンズ群G2と、正のパワーを有する第3レンズ群G1とを備える。なお、図1及び3に示すように、実施の形態1及び2に係る接眼光学系では、表示面SにカバーガラスCが備えられている。
(実施の形態1)
図1に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
図1に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
第2レンズ群G2は、表示面S側から射出側へと順に、両凸形状の第2レンズ素子L4と、両凹形状の第3レンズ素子L3と、両凸形状の第4レンズ素子L2とからなる。第2レンズ素子L4、第3レンズ素子L3及び第4レンズ素子L2は、いずれも、その両面が非球面である。
第3レンズ群G1は、射出側に凸面を向けた正メニスカス形状の第5レンズ素子L1のみからなる。第5レンズ素子L1は、その両面が非球面である。
実施の形態1に係る接眼光学系において、+4ディオプターから-4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って表示面S側へ移動する。また、-4ディオプターから+4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って射出側へ移動する。すなわち、第2レンズ群G2は、視度を減少させる際には表示面S側へ移動し、視度を増加させる際には射出側へ移動する。
(実施の形態2)
図3に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
図3に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
第2レンズ群G2は、表示面S側から射出側へと順に、両凸形状の第2レンズ素子L4と、両凹形状の第3レンズ素子L3と、両凸形状の第4レンズ素子L2とからなる。第2レンズ素子L4、第3レンズ素子L3及び第4レンズ素子L2は、いずれも、その両面が非球面である。
第3レンズ群G1は、射出側に凸面を向けた正メニスカス形状の第5レンズ素子L1のみからなる。第5レンズ素子L1は、その両面が非球面である。
実施の形態2に係る接眼光学系において、+4ディオプターから-4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って表示面S側へ移動する。また、-4ディオプターから+4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って射出側へ移動する。すなわち、第2レンズ群G2は、視度を減少させる際には表示面S側へ移動し、視度を増加させる際には射出側へ移動する。
(実施の形態3)
図5に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
図5に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
第2レンズ群G2は、表示面S側から射出側へと順に、両凸形状の第2レンズ素子L4と、両凹形状の第3レンズ素子L3と、両凸形状の第4レンズ素子L2とからなる。第2レンズ素子L4、第3レンズ素子L3及び第4レンズ素子L2は、いずれも、その両面が非球面である。
第3レンズ群G1は、射出側に凸面を向けた正メニスカス形状の第5レンズ素子L1のみからなる。第5レンズ素子L1は、その両面が非球面である。
実施の形態3に係る接眼光学系において、+4ディオプターから-4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って表示面S側へ移動する。また、-4ディオプターから+4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って射出側へ移動する。すなわち、第2レンズ群G2は、視度を減少させる際には表示面S側へ移動し、視度を増加させる際には射出側へ移動する。
(実施の形態4)
図7に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
図7に示すように、第1レンズ群G3は、両凹形状の第1レンズ素子L5のみからなる。第1レンズ素子L5は、その両面が非球面である。
第2レンズ群G2は、表示面S側から射出側へと順に、両凸形状の第2レンズ素子L4と、両凹形状の第3レンズ素子L3と、両凸形状の第4レンズ素子L2とからなる。第2レンズ素子L4、第3レンズ素子L3及び第4レンズ素子L2は、いずれも、その両面が非球面である。
第3レンズ群G1は、表示面S側に凸面を向けた正メニスカス形状の第5レンズ素子L1のみからなる。第5レンズ素子L1は、その両面が非球面である。
実施の形態4に係る接眼光学系において、+4ディオプターから-4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って表示面S側へ移動する。また、-4ディオプターから+4ディオプターへの視度調整の際に、第2レンズ群G2は、光軸に沿って射出側へ移動する。すなわち、第2レンズ群G2は、視度を減少させる際には表示面S側へ移動し、視度を増加させる際には射出側へ移動する。
前記したように、実施の形態1~4に係る接眼光学系は、5枚のレンズ素子で構成されるが、本開示において、接眼光学系を構成するレンズ素子は少なくとも5枚であればよく、特に限定されるものではない。また、実施の形態1~4に係る接眼光学系では、第1レンズ群G3及び第3レンズ群G1は、いずれも、1枚のレンズ素子で構成され、第2レンズ群G2は、3枚のレンズ素子で構成されるが、本開示において、各レンズ群を構成するレンズ素子の数にも特に限定がない。
なお、実施の形態1~4に係る接眼光学系では、視度調整のために移動する第2レンズ群G2が、3枚のレンズ素子で構成され、しかもこれら3枚のレンズ素子が、表示面S側から射出側へと順に、正のパワーを有するレンズ素子と、負のパワーを有するレンズ素子と、正のパワーを有するレンズ素子とであるので、色収差をはじめ、球面収差、コマ収差及び非点収差の補正に有利である。
以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態1~4を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
以下、例えば実施の形態1~4に係る接眼光学系のごとき接眼光学系が満足することが有益な条件を説明する。なお、各実施の形態に係る接眼光学系に対して、複数の有益な条件が規定されるが、これら複数の条件すべてを満足する接眼光学系の構成が最も効果的である。しかしながら、個別の条件を満足することにより、それぞれ対応する効果を奏する接眼光学系を得ることも可能である。
例えば実施の形態1~4に係る接眼光学系のように、少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、表示面側から射出側へと順に、負のパワーを有する第1レンズ群と、正のパワーを有する第2レンズ群と、正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動する(以下、このレンズ構成を、実施の形態の基本構成という)接眼光学系は、以下の条件(1)を満足することが有益である。
0<(f)2/(DSP×Ld)<5.0 ・・・(1)
ここで、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離、
DSP:第1レンズ群と第3レンズ群との面間隔(第1レンズ群の最も射出側のレンズ面から第3レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離)、
Ld:表示面の最大高
である。
0<(f)2/(DSP×Ld)<5.0 ・・・(1)
ここで、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離、
DSP:第1レンズ群と第3レンズ群との面間隔(第1レンズ群の最も射出側のレンズ面から第3レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離)、
Ld:表示面の最大高
である。
前記条件(1)は、視度-1ディオプター時の全系の焦点距離の2乗と、第1レンズ群と第3レンズ群との面間隔、すなわち、視度調整時の第2レンズ群の可動範囲と表示面の最大高とを乗じた値との比を規定する条件である。条件(1)の範囲を外れると、視度調整範囲が狭くなるため、近視、遠視等の種々の視力を有する使用者に対応することが困難になる。また、条件(1)の範囲を外れると、全系の焦点距離が長くなり、拡大倍率が低くなるため、物体の細部まで観察することが困難になる。
以下の条件(1-1)’及び(1-1)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
2.0<(f)2/(DSP×Ld) ・・・(1-1)’
(f)2/(DSP×Ld)<4.0 ・・・(1-1)’’
2.0<(f)2/(DSP×Ld) ・・・(1-1)’
(f)2/(DSP×Ld)<4.0 ・・・(1-1)’’
また、以下の条件(1-2)’及び(1-2)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
2.5<(f)2/(DSP×Ld) ・・・(1-2)’
(f)2/(DSP×Ld)<3.5 ・・・(1-2)’’
2.5<(f)2/(DSP×Ld) ・・・(1-2)’
(f)2/(DSP×Ld)<3.5 ・・・(1-2)’’
例えば実施の形態1~4に係る接眼光学系のように、基本構成を有する接眼光学系は、以下の条件(2)を満足することが有益である。
0<D/f<3.0 ・・・(2)
ここで、
D:表示面から最も射出側のレンズ面までの光軸上の距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。
0<D/f<3.0 ・・・(2)
ここで、
D:表示面から最も射出側のレンズ面までの光軸上の距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。
前記条件(2)は、表示面から最も射出側のレンズ面までの光軸上の距離、すなわち、レンズ全長と、視度-1ディオプター時の全系の焦点距離との比を規定する条件である。条件(2)の範囲を外れると、レンズ全長が長くなり、コンパクトな接眼光学系を提供することが困難になる。また、条件(2)の範囲を外れると、全系の焦点距離が短くなり過ぎ、収差補正を良好に行うことが困難になる。
以下の条件(2-1)’及び(2-1)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
0.5<D/f ・・・(2-1)’
D/f<2.5 ・・・(2-1)’’
0.5<D/f ・・・(2-1)’
D/f<2.5 ・・・(2-1)’’
また、以下の条件(2-2)’及び(2-2)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
0.8<D/f ・・・(2-2)’
D/f<1.8 ・・・(2-2)’’
0.8<D/f ・・・(2-2)’
D/f<1.8 ・・・(2-2)’’
例えば実施の形態1~4に係る接眼光学系のように、基本構成を有する接眼光学系は、以下の条件(3)を満足することが有益である。
0<D1/Ld<2.0 ・・・(3)
ここで、
D1:表示面から第1レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ld:表示面の最大高
である。
0<D1/Ld<2.0 ・・・(3)
ここで、
D1:表示面から第1レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ld:表示面の最大高
である。
前記条件(3)は、表示面から第1レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離と、表示面の最大高との比を規定する条件である。条件(3)の範囲を外れると、全系の焦点距離を短くすることが困難で、拡大倍率を高くすることが困難になる。また、条件(3)の範囲を外れると、像面湾曲の補正が困難になる。
以下の条件(3-1)を満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
0<D1/Ld<1.3 ・・・(3-1)
0<D1/Ld<1.3 ・・・(3-1)
また、以下の条件(3-2)を満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
0<D1/Ld<0.8 ・・・(3-2)
0<D1/Ld<0.8 ・・・(3-2)
例えば実施の形態1~4に係る接眼光学系のように、基本構成を有する接眼光学系は、以下の条件(4)を満足することが有益である。
0<f2/f<2.0 ・・・(4)
ここで、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。
0<f2/f<2.0 ・・・(4)
ここで、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。
前記条件(4)は、第2レンズ群の焦点距離と、視度-1ディオプター時の全系の焦点距離との比を規定する条件である。条件(4)の範囲を外れると、像面湾曲を始めとする諸収差の補正が困難になる。
以下の条件(4-1)’及び(4-1)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をさらに奏功させることができる。
0.2<f2/f ・・・(4-1)’
f2/f<1.5 ・・・(4-1)’’
0.2<f2/f ・・・(4-1)’
f2/f<1.5 ・・・(4-1)’’
また、以下の条件(4-2)’及び(4-2)’’の少なくとも1つを満足することにより、前記効果をより一層奏功させることができる。
0.5<f2/f ・・・(4-2)’
f2/f<1.2 ・・・(4-2)’’
0.5<f2/f ・・・(4-2)’
f2/f<1.2 ・・・(4-2)’’
(実施の形態5)
図9は、実施の形態5に係るファインダー光学系の概略断面図である。図9に示すように、ファインダー光学系は、液晶表示素子等の、画像を表示する表示面Sを有する表示素子2と、接眼光学系1とを備えており、該接眼光学系1として、実施の形態1に係る接眼光学系が用いられている。図9において、接眼光学系1は、表示面S側から順に、第1レンズ群G3と、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G1とで構成されている。
図9は、実施の形態5に係るファインダー光学系の概略断面図である。図9に示すように、ファインダー光学系は、液晶表示素子等の、画像を表示する表示面Sを有する表示素子2と、接眼光学系1とを備えており、該接眼光学系1として、実施の形態1に係る接眼光学系が用いられている。図9において、接眼光学系1は、表示面S側から順に、第1レンズ群G3と、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G1とで構成されている。
こうして、接眼光学系として実施の形態1に係る接眼光学系を用いることにより、小型で、広い視野角及び高い拡大倍率が確保されたファインダー光学系を提供することができる。なお、図9に示したファインダー光学系には、実施の形態1に係る接眼光学系の替わりに実施の形態2~4に係る接眼光学系のいずれかを用いてもよい。
なお、本開示におけるファインダー光学系は、必要に応じて、ペンタプリズム、ペンタミラー等の、対物レンズによって形成された倒立像を正立像に反転する像反転手段や、スーパーインポーズ表示板、有機ELや液晶等の電子表示素子等を備えていてもよい。また、本開示におけるファインダー光学系は、光学式ファインダー、電子ビューファインダー等の、各種デジタルカメラ等に備えられるファインダーとすることができる。
以上のように、本出願において開示する技術の例示として、実施の形態5を説明した。しかしながら、本開示における技術は、これに限定されず、適宜、変更、置き換え、付加、省略などを行った実施の形態にも適用可能である。
以下、実施の形態1~4に係る接眼光学系を具体的に実施した数値実施例を説明する。なお、各数値実施例において、表中の長さの単位はすべて「mm」であり、視度の単位は「ディオプター」である。また、各数値実施例において、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線に対する屈折率、vdはd線に対するアッベ数である。また、各数値実施例において、*印を付した面は非球面であり、非球面形状は次式で定義している。
ここで、
Z:光軸からの高さがhの非球面上の点から、非球面頂点の接平面までの距離、
h:光軸からの高さ、
r:頂点曲率半径、
κ:円錐定数、
An:n次の非球面係数
である。
Z:光軸からの高さがhの非球面上の点から、非球面頂点の接平面までの距離、
h:光軸からの高さ、
r:頂点曲率半径、
κ:円錐定数、
An:n次の非球面係数
である。
図2、4、6及び8は、各々数値実施例1~4に係る接眼光学系の縦収差図である。
各縦収差図において、(a)図は視度-1ディオプター時の収差、(b)図は視度-4ディオプター時の収差、(c)図は視度+4ディオプター時の収差を表す。各縦収差図は、左側から順に、球面収差(SA(mm))、非点収差(AST(mm))、歪曲収差(DIS(%))を示す。球面収差図において、縦軸はFナンバー(図中、Fで示す)を表し、実線はd線(d-line)、短破線はF線(F-line)、長破線はC線(C-line)の特性である。非点収差図において、縦軸は表示面高(図中、Hで示す)を表し、実線はサジタル平面(図中、sで示す)、破線はメリディオナル平面(図中、mで示す)の特性である。歪曲収差図において、縦軸は表示面高(図中、Hで示す)を表す。
(数値実施例1)
数値実施例1の接眼光学系は、図1に示した実施の形態1に対応する。数値実施例1の接眼光学系の面データを表1に、非球面データを表2に、各種データを表3に示す。
数値実施例1の接眼光学系は、図1に示した実施の形態1に対応する。数値実施例1の接眼光学系の面データを表1に、非球面データを表2に、各種データを表3に示す。
表 1(面データ)
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 26.72450 2.82000 1.52470 56.2
3* 99.86820 可変
4* 12.35610 6.48000 1.52470 56.2
5* -10.20560 0.61000
6* -10.45270 2.01000 1.58387 30.9
7* 8.33380 1.29000
8* 8.28700 7.80000 1.52470 56.2
9* -8.54230 可変
10* -25.72510 1.58000 1.58387 30.9
11* 16.68570 1.70000
12 ∞ 0.70000 1.50997 61.6
表示面 ∞
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 26.72450 2.82000 1.52470 56.2
3* 99.86820 可変
4* 12.35610 6.48000 1.52470 56.2
5* -10.20560 0.61000
6* -10.45270 2.01000 1.58387 30.9
7* 8.33380 1.29000
8* 8.28700 7.80000 1.52470 56.2
9* -8.54230 可変
10* -25.72510 1.58000 1.58387 30.9
11* 16.68570 1.70000
12 ∞ 0.70000 1.50997 61.6
表示面 ∞
表 2(非球面データ)
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 3.30583E-05, A6= 5.12835E-06, A8=-9.57265E-08
A10= 1.06981E-09, A12=-4.81724E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4=-9.16406E-05, A6= 2.49825E-06, A8= 6.53783E-08
A10=-8.47733E-10, A12= 1.39883E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第4面
K=-2.09483E-01, A4=-1.63310E-04, A6=-1.70600E-05, A8= 4.44704E-07
A10=-4.14681E-09, A12= 1.21886E-11, A14= 1.47347E-14, A16= 0.00000E+00
第5面
K=-4.48592E-01, A4= 7.74310E-04, A6=-1.84295E-05, A8= 1.49514E-07
A10= 1.36694E-09, A12=-1.85567E-11, A14= 3.92931E-14, A16= 0.00000E+00
第6面
K=-5.30691E-02, A4= 1.54595E-03, A6=-1.60417E-05, A8=-6.05308E-07
A10= 1.74139E-08, A12=-1.25407E-10, A14= 7.13272E-16, A16= 1.12151E-15
第7面
K=-1.86344E-01, A4= 1.34981E-03, A6=-6.02403E-05, A8= 5.60238E-07
A10= 2.12328E-09, A12=-6.30360E-11, A14= 2.38237E-13, A16= 0.00000E+00
第8面
K=-2.49786E-01, A4= 4.10631E-04, A6=-2.82129E-05, A8= 5.38944E-07
A10=-5.47077E-09, A12= 4.81917E-12, A14= 1.28492E-13, A16= 0.00000E+00
第9面
K=-3.17989E-01, A4= 7.84156E-04, A6=-5.88666E-06, A8= 1.51712E-07
A10=-3.70370E-09, A12= 3.47845E-11, A14=-1.13322E-13, A16= 0.00000E+00
第10面
K= 0.00000E+00, A4= 7.93521E-05, A6= 2.84771E-07, A8=-2.09783E-08
A10=-4.72961E-09, A12= 3.24039E-11, A14= 1.69442E-12, A16= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 5.77264E-05, A6=-4.49937E-07, A8=-6.62074E-07
A10= 5.01708E-09, A12= 2.81760E-10, A14=-3.58105E-12, A16= 0.00000E+00
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 3.30583E-05, A6= 5.12835E-06, A8=-9.57265E-08
A10= 1.06981E-09, A12=-4.81724E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4=-9.16406E-05, A6= 2.49825E-06, A8= 6.53783E-08
A10=-8.47733E-10, A12= 1.39883E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第4面
K=-2.09483E-01, A4=-1.63310E-04, A6=-1.70600E-05, A8= 4.44704E-07
A10=-4.14681E-09, A12= 1.21886E-11, A14= 1.47347E-14, A16= 0.00000E+00
第5面
K=-4.48592E-01, A4= 7.74310E-04, A6=-1.84295E-05, A8= 1.49514E-07
A10= 1.36694E-09, A12=-1.85567E-11, A14= 3.92931E-14, A16= 0.00000E+00
第6面
K=-5.30691E-02, A4= 1.54595E-03, A6=-1.60417E-05, A8=-6.05308E-07
A10= 1.74139E-08, A12=-1.25407E-10, A14= 7.13272E-16, A16= 1.12151E-15
第7面
K=-1.86344E-01, A4= 1.34981E-03, A6=-6.02403E-05, A8= 5.60238E-07
A10= 2.12328E-09, A12=-6.30360E-11, A14= 2.38237E-13, A16= 0.00000E+00
第8面
K=-2.49786E-01, A4= 4.10631E-04, A6=-2.82129E-05, A8= 5.38944E-07
A10=-5.47077E-09, A12= 4.81917E-12, A14= 1.28492E-13, A16= 0.00000E+00
第9面
K=-3.17989E-01, A4= 7.84156E-04, A6=-5.88666E-06, A8= 1.51712E-07
A10=-3.70370E-09, A12= 3.47845E-11, A14=-1.13322E-13, A16= 0.00000E+00
第10面
K= 0.00000E+00, A4= 7.93521E-05, A6= 2.84771E-07, A8=-2.09783E-08
A10=-4.72961E-09, A12= 3.24039E-11, A14= 1.69442E-12, A16= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 5.77264E-05, A6=-4.49937E-07, A8=-6.62074E-07
A10= 5.01708E-09, A12= 2.81760E-10, A14=-3.58105E-12, A16= 0.00000E+00
表 3(各種データ)
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0339 18.1118 15.6904
瞳径 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 40.8369 40.8369 40.8369
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8206 2.5710 0.7656
d9 1.5263 0.7759 2.5813
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 68.63167
2 4 14.21563
3 10 -17.09968
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0339 18.1118 15.6904
瞳径 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 40.8369 40.8369 40.8369
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8206 2.5710 0.7656
d9 1.5263 0.7759 2.5813
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 68.63167
2 4 14.21563
3 10 -17.09968
(数値実施例2)
数値実施例2の接眼光学系は、図3に示した実施の形態2に対応する。数値実施例2の接眼光学系の面データを表4に、非球面データを表5に、各種データを表6に示す。
数値実施例2の接眼光学系は、図3に示した実施の形態2に対応する。数値実施例2の接眼光学系の面データを表4に、非球面データを表5に、各種データを表6に示す。
表 4(面データ)
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 26.64100 2.82000 1.52470 56.2
3* 98.50300 可変
4* 12.35400 6.48000 1.52470 56.2
5* -10.20700 0.61000
6* -10.49400 2.01000 1.58387 30.9
7* 8.30900 1.31000
8* 8.28800 7.80000 1.52470 56.2
9* -8.55400 可変
10* -25.91000 1.58000 1.58387 30.9
11* 16.75800 1.70000
12 ∞ 0.70000 1.50997 61.6
表示面 ∞
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 26.64100 2.82000 1.52470 56.2
3* 98.50300 可変
4* 12.35400 6.48000 1.52470 56.2
5* -10.20700 0.61000
6* -10.49400 2.01000 1.58387 30.9
7* 8.30900 1.31000
8* 8.28800 7.80000 1.52470 56.2
9* -8.55400 可変
10* -25.91000 1.58000 1.58387 30.9
11* 16.75800 1.70000
12 ∞ 0.70000 1.50997 61.6
表示面 ∞
表 5(非球面データ)
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 8.36104E-05, A6= 1.40116E-06, A8=-2.03282E-08
A10= 1.93620E-10, A12=-3.50960E-13, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 2.30652E-05, A6=-1.44453E-07, A8= 3.69705E-08
A10=-1.17794E-10, A12=-1.57261E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第4面
K=-1.94998E-01, A4=-9.32599E-05, A6=-1.78506E-05, A8= 4.68983E-07
A10=-4.61548E-09, A12= 1.97091E-11, A14=-3.64883E-14, A16= 0.00000E+00
第5面
K=-4.32235E-01, A4= 8.02836E-04, A6=-1.89610E-05, A8= 1.63160E-07
A10= 1.70099E-09, A12=-1.93104E-11, A14=-1.26086E-14, A16= 0.00000E+00
第6面
K=-6.59812E-02, A4= 1.54870E-03, A6=-1.59810E-05, A8=-6.05020E-07
A10= 1.74138E-08, A12=-1.25575E-10, A14=-8.31988E-16, A16= 9.58338E-16
第7面
K=-1.84106E-01, A4= 1.34377E-03, A6=-6.03523E-05, A8= 5.61549E-07
A10= 2.11503E-09, A12=-6.36759E-11, A14= 2.26021E-13, A16= 0.00000E+00
第8面
K=-2.34867E-01, A4= 4.14490E-04, A6=-2.81289E-05, A8= 5.35892E-07
A10=-5.52634E-09, A12= 4.92607E-12, A14= 1.35686E-13, A16= 0.00000E+00
第9面
K=-3.28439E-01, A4= 7.97900E-04, A6=-5.96431E-06, A8= 1.52739E-07
A10=-3.68750E-09, A12= 3.47665E-11, A14=-1.14715E-13, A16= 0.00000E+00
第10面
K= 0.00000E+00, A4= 7.37056E-05, A6= 3.58091E-07, A8=-1.47121E-08
A10=-4.66118E-09, A12= 3.19966E-11, A14= 1.57026E-12, A16= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 1.26408E-04, A6=-2.11876E-07, A8=-6.63658E-07
A10= 4.95835E-09, A12= 2.79398E-10, A14=-3.67795E-12, A16= 0.00000E+00
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 8.36104E-05, A6= 1.40116E-06, A8=-2.03282E-08
A10= 1.93620E-10, A12=-3.50960E-13, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 2.30652E-05, A6=-1.44453E-07, A8= 3.69705E-08
A10=-1.17794E-10, A12=-1.57261E-12, A14= 0.00000E+00, A16= 0.00000E+00
第4面
K=-1.94998E-01, A4=-9.32599E-05, A6=-1.78506E-05, A8= 4.68983E-07
A10=-4.61548E-09, A12= 1.97091E-11, A14=-3.64883E-14, A16= 0.00000E+00
第5面
K=-4.32235E-01, A4= 8.02836E-04, A6=-1.89610E-05, A8= 1.63160E-07
A10= 1.70099E-09, A12=-1.93104E-11, A14=-1.26086E-14, A16= 0.00000E+00
第6面
K=-6.59812E-02, A4= 1.54870E-03, A6=-1.59810E-05, A8=-6.05020E-07
A10= 1.74138E-08, A12=-1.25575E-10, A14=-8.31988E-16, A16= 9.58338E-16
第7面
K=-1.84106E-01, A4= 1.34377E-03, A6=-6.03523E-05, A8= 5.61549E-07
A10= 2.11503E-09, A12=-6.36759E-11, A14= 2.26021E-13, A16= 0.00000E+00
第8面
K=-2.34867E-01, A4= 4.14490E-04, A6=-2.81289E-05, A8= 5.35892E-07
A10=-5.52634E-09, A12= 4.92607E-12, A14= 1.35686E-13, A16= 0.00000E+00
第9面
K=-3.28439E-01, A4= 7.97900E-04, A6=-5.96431E-06, A8= 1.52739E-07
A10=-3.68750E-09, A12= 3.47665E-11, A14=-1.14715E-13, A16= 0.00000E+00
第10面
K= 0.00000E+00, A4= 7.37056E-05, A6= 3.58091E-07, A8=-1.47121E-08
A10=-4.66118E-09, A12= 3.19966E-11, A14= 1.57026E-12, A16= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 1.26408E-04, A6=-2.11876E-07, A8=-6.63658E-07
A10= 4.95835E-09, A12= 2.79398E-10, A14=-3.67795E-12, A16= 0.00000E+00
表 6(各種データ)
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0339 18.1064 15.6946
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 40.8786 40.8786 40.8786
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8409 2.5919 0.7837
d9 1.5277 0.7767 2.5849
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 68.66976
2 4 14.22297
3 10 -17.19435
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0339 18.1064 15.6946
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 40.8786 40.8786 40.8786
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8409 2.5919 0.7837
d9 1.5277 0.7767 2.5849
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 68.66976
2 4 14.22297
3 10 -17.19435
(数値実施例3)
数値実施例3の接眼光学系は、図5に示した実施の形態3に対応する。数値実施例3の接眼光学系の面データを表7に、非球面データを表8に、各種データを表9に示す。
数値実施例3の接眼光学系は、図5に示した実施の形態3に対応する。数値実施例3の接眼光学系の面データを表7に、非球面データを表8に、各種データを表9に示す。
表 7(面データ)
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 24.25870 3.20000 1.52470 56.2
3* 88.26770 可変
4* 12.04820 6.49190 1.52470 56.2
5* -10.66540 0.68620
6* -10.90740 1.70000 1.58387 30.9
7* 8.20690 0.70000
8* 8.44390 8.00000 1.52470 56.2
9* -8.51670 可変
10* -20.20950 1.50000 1.58387 30.9
11* 16.96860 1.80000
表示面 ∞
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* 24.25870 3.20000 1.52470 56.2
3* 88.26770 可変
4* 12.04820 6.49190 1.52470 56.2
5* -10.66540 0.68620
6* -10.90740 1.70000 1.58387 30.9
7* 8.20690 0.70000
8* 8.44390 8.00000 1.52470 56.2
9* -8.51670 可変
10* -20.20950 1.50000 1.58387 30.9
11* 16.96860 1.80000
表示面 ∞
表 8(非球面データ)
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 8.51678E-05, A6= 2.22105E-06, A8=-2.01206E-08
A10= 5.40628E-11, A12= 6.55478E-13, A14= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 4.82639E-05, A6= 5.72236E-08, A8= 3.94067E-08
A10= 8.03289E-12, A12=-2.60787E-12, A14= 0.00000E+00
第4面
K=-1.40222E-02, A4=-5.90871E-05, A6=-1.82713E-05, A8= 4.68471E-07
A10=-4.71295E-09, A12= 1.85838E-11, A14=-2.03128E-14
第5面
K=-4.13186E-01, A4= 7.75410E-04, A6=-1.91790E-05, A8= 1.57777E-07
A10= 1.68169E-09, A12=-1.90458E-11, A14=-6.67682E-15
第6面
K= 1.64283E-01, A4= 1.47887E-03, A6=-1.67727E-05, A8=-5.95833E-07
A10= 1.77023E-08, A12=-1.21881E-10, A14= 2.61643E-14
第7面
K=-2.10063E-01, A4= 1.25299E-03, A6=-5.84307E-05, A8= 5.81611E-07
A10= 2.37704E-09, A12=-6.19814E-11, A14= 1.28786E-13
第8面
K=-1.48090E-01, A4= 4.19777E-04, A6=-2.96119E-05, A8= 5.66982E-07
A10=-5.02257E-09, A12= 5.74362E-12, A14= 3.90851E-14
第9面
K=-3.66780E-01, A4= 8.00058E-04, A6=-5.19266E-06, A8= 1.51444E-07
A10=-3.85936E-09, A12= 3.34792E-11, A14=-5.18233E-14
第10面
K= 0.00000E+00, A4=-9.74976E-05, A6=-2.31222E-06, A8=-7.86624E-09
A10=-1.91567E-09, A12= 9.86372E-11, A14= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4=-3.77825E-04, A6= 5.66935E-07, A8=-4.53873E-07
A10= 2.24401E-09, A12= 2.11161E-10, A14= 0.00000E+00
第2面
K= 0.00000E+00, A4= 8.51678E-05, A6= 2.22105E-06, A8=-2.01206E-08
A10= 5.40628E-11, A12= 6.55478E-13, A14= 0.00000E+00
第3面
K= 0.00000E+00, A4= 4.82639E-05, A6= 5.72236E-08, A8= 3.94067E-08
A10= 8.03289E-12, A12=-2.60787E-12, A14= 0.00000E+00
第4面
K=-1.40222E-02, A4=-5.90871E-05, A6=-1.82713E-05, A8= 4.68471E-07
A10=-4.71295E-09, A12= 1.85838E-11, A14=-2.03128E-14
第5面
K=-4.13186E-01, A4= 7.75410E-04, A6=-1.91790E-05, A8= 1.57777E-07
A10= 1.68169E-09, A12=-1.90458E-11, A14=-6.67682E-15
第6面
K= 1.64283E-01, A4= 1.47887E-03, A6=-1.67727E-05, A8=-5.95833E-07
A10= 1.77023E-08, A12=-1.21881E-10, A14= 2.61643E-14
第7面
K=-2.10063E-01, A4= 1.25299E-03, A6=-5.84307E-05, A8= 5.81611E-07
A10= 2.37704E-09, A12=-6.19814E-11, A14= 1.28786E-13
第8面
K=-1.48090E-01, A4= 4.19777E-04, A6=-2.96119E-05, A8= 5.66982E-07
A10=-5.02257E-09, A12= 5.74362E-12, A14= 3.90851E-14
第9面
K=-3.66780E-01, A4= 8.00058E-04, A6=-5.19266E-06, A8= 1.51444E-07
A10=-3.85936E-09, A12= 3.34792E-11, A14=-5.18233E-14
第10面
K= 0.00000E+00, A4=-9.74976E-05, A6=-2.31222E-06, A8=-7.86624E-09
A10=-1.91567E-09, A12= 9.86372E-11, A14= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4=-3.77825E-04, A6= 5.66935E-07, A8=-4.53873E-07
A10= 2.24401E-09, A12= 2.11161E-10, A14= 0.00000E+00
表 9(各種データ)
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0170 18.1943 15.5556
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 39.8931 39.8931 39.8931
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8367 2.5900 0.7703
d9 1.4783 0.7250 2.5447
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 62.67736
2 4 14.45650
3 10 -15.56644
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.0170 18.1943 15.5556
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 39.8931 39.8931 39.8931
d0 -1000.0000 -250.0000 250.0000
d3 1.8367 2.5900 0.7703
d9 1.4783 0.7250 2.5447
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 62.67736
2 4 14.45650
3 10 -15.56644
(数値実施例4)
数値実施例4の接眼光学系は、図7に示した実施の形態4に対応する。数値実施例4の接眼光学系の面データを表10に、非球面データを表11に、各種データを表12に示す。
数値実施例4の接眼光学系は、図7に示した実施の形態4に対応する。数値実施例4の接眼光学系の面データを表10に、非球面データを表11に、各種データを表12に示す。
表 10(面データ)
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* -45.11010 2.80000 1.52470 56.2
3* -12.81510 可変
4* 15.75730 6.49190 1.52470 56.2
5* -13.60420 0.76330
6* -11.98990 1.70000 1.58387 30.9
7* 7.99350 0.93190
8* 8.49320 7.50000 1.52470 56.2
9* -8.77570 可変
10* -21.44360 1.50000 1.58387 30.9
11* 13.13960 1.80000
表示面 ∞
面番号 r d nd vd
0 ∞ 可変
1(仮想絞り) ∞ 12.50000
2* -45.11010 2.80000 1.52470 56.2
3* -12.81510 可変
4* 15.75730 6.49190 1.52470 56.2
5* -13.60420 0.76330
6* -11.98990 1.70000 1.58387 30.9
7* 7.99350 0.93190
8* 8.49320 7.50000 1.52470 56.2
9* -8.77570 可変
10* -21.44360 1.50000 1.58387 30.9
11* 13.13960 1.80000
表示面 ∞
表 11(非球面データ)
第2面
K= 0.00000E+00, A4=-1.46893E-04, A6=-8.22758E-07, A8=-5.18262E-08
A10=-4.14216E-10, A12=-2.31043E-12, A14= 5.67194E-14
第3面
K= 0.00000E+00, A4=-4.25125E-05, A6=-2.68833E-06, A8= 1.95879E-08
A10=-4.11619E-11, A12=-4.22813E-12, A14=-6.88455E-14
第4面
K= 0.00000E+00, A4= 5.17460E-06, A6=-1.82850E-05, A8= 4.69905E-07
A10=-4.75216E-09, A12= 1.86645E-11, A14=-1.06511E-14
第5面
K= 0.00000E+00, A4= 6.35324E-04, A6=-1.98312E-05, A8= 1.53323E-07
A10= 1.69812E-09, A12=-1.83343E-11, A14=-2.67482E-15
第6面
K= 1.82356E-01, A4= 1.47681E-03, A6=-1.74132E-05, A8=-5.98902E-07
A10= 1.76705E-08, A12=-1.22427E-10, A14= 1.12285E-14
第7面
K=-2.32025E-01, A4= 1.17832E-03, A6=-5.59180E-05, A8= 5.81833E-07
A10= 2.07139E-09, A12=-6.49011E-11, A14= 1.59332E-13
第8面
K=-1.21984E-01, A4= 5.38717E-04, A6=-3.05312E-05, A8= 5.59969E-07
A10=-5.00191E-09, A12= 6.46014E-12, A14= 1.16466E-14
第9面
K=-4.63670E-01, A4= 8.54904E-04, A6=-5.62873E-06, A8= 1.30757E-07
A10=-4.20305E-09, A12= 3.36426E-11, A14= 2.40838E-14
第10面
K= 0.00000E+00, A4=-2.67039E-04, A6=-2.83907E-06, A8=-1.73388E-08
A10= 7.60732E-11, A12= 8.20810E-11, A14= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 1.37681E-04, A6=-1.45814E-05, A8=-2.23668E-07
A10= 7.71039E-09, A12=-4.04712E-11, A14= 0.00000E+00
第2面
K= 0.00000E+00, A4=-1.46893E-04, A6=-8.22758E-07, A8=-5.18262E-08
A10=-4.14216E-10, A12=-2.31043E-12, A14= 5.67194E-14
第3面
K= 0.00000E+00, A4=-4.25125E-05, A6=-2.68833E-06, A8= 1.95879E-08
A10=-4.11619E-11, A12=-4.22813E-12, A14=-6.88455E-14
第4面
K= 0.00000E+00, A4= 5.17460E-06, A6=-1.82850E-05, A8= 4.69905E-07
A10=-4.75216E-09, A12= 1.86645E-11, A14=-1.06511E-14
第5面
K= 0.00000E+00, A4= 6.35324E-04, A6=-1.98312E-05, A8= 1.53323E-07
A10= 1.69812E-09, A12=-1.83343E-11, A14=-2.67482E-15
第6面
K= 1.82356E-01, A4= 1.47681E-03, A6=-1.74132E-05, A8=-5.98902E-07
A10= 1.76705E-08, A12=-1.22427E-10, A14= 1.12285E-14
第7面
K=-2.32025E-01, A4= 1.17832E-03, A6=-5.59180E-05, A8= 5.81833E-07
A10= 2.07139E-09, A12=-6.49011E-11, A14= 1.59332E-13
第8面
K=-1.21984E-01, A4= 5.38717E-04, A6=-3.05312E-05, A8= 5.59969E-07
A10=-5.00191E-09, A12= 6.46014E-12, A14= 1.16466E-14
第9面
K=-4.63670E-01, A4= 8.54904E-04, A6=-5.62873E-06, A8= 1.30757E-07
A10=-4.20305E-09, A12= 3.36426E-11, A14= 2.40838E-14
第10面
K= 0.00000E+00, A4=-2.67039E-04, A6=-2.83907E-06, A8=-1.73388E-08
A10= 7.60732E-11, A12= 8.20810E-11, A14= 0.00000E+00
第11面
K= 0.00000E+00, A4= 1.37681E-04, A6=-1.45814E-05, A8=-2.23668E-07
A10= 7.71039E-09, A12=-4.04712E-11, A14= 0.00000E+00
表 12(各種データ)
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.2872 18.9309 16.4447
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 39.8700 39.8700 39.8700
d0 -1000.0000 -250.0000 1000.0000
d3 2.3029 3.2207 1.7803
d9 1.5800 0.6622 2.1026
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 33.12692
2 4 16.04161
3 10 -13.73448
視度 -1 -4 +4
焦点距離 17.2872 18.9309 16.4447
瞳径 4.0000 4.0000 4.0000
表示面最大高 5.0000 5.0000 5.0000
レンズ全長 39.8700 39.8700 39.8700
d0 -1000.0000 -250.0000 1000.0000
d3 2.3029 3.2207 1.7803
d9 1.5800 0.6622 2.1026
レンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 33.12692
2 4 16.04161
3 10 -13.73448
以下の表13に、各数値実施例の接眼光学系における各条件の対応値を示す。
以上のように、本開示における技術の例示として、実施の形態を説明した。そのために、添付図面および詳細な説明を提供した。
したがって、添付図面および詳細な説明に記載された構成要素の中には、課題解決のために必須な構成要素だけでなく、上記技術を例示するために、課題解決のためには必須でない構成要素も含まれ得る。そのため、それらの必須ではない構成要素が添付図面や詳細な説明に記載されていることをもって、直ちに、それらの必須ではない構成要素が必須であるとの認定をするべきではない。
また、上述の実施の形態は、本開示における技術を例示するためのものであるから、特許請求の範囲またはその均等の範囲において種々の変更、置き換え、付加、省略などを行うことができる。
本開示は、デジタルスチルカメラ、デジタルビデオカメラ、デジタル一眼レフレックスカメラ、ミラーレス一眼カメラといったデジタルカメラ等に適用可能である。
G1 第3レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第1レンズ群
L1 第5レンズ素子
L2 第4レンズ素子
L3 第3レンズ素子
L4 第2レンズ素子
L5 第1レンズ素子
A アイポイント(仮想絞り)
S 表示面
C カバーガラス
1 接眼光学系
2 表示素子
G2 第2レンズ群
G3 第1レンズ群
L1 第5レンズ素子
L2 第4レンズ素子
L3 第3レンズ素子
L4 第2レンズ素子
L5 第1レンズ素子
A アイポイント(仮想絞り)
S 表示面
C カバーガラス
1 接眼光学系
2 表示素子
Claims (8)
- 少なくとも5枚のレンズ素子で構成され、
表示面側から射出側へと順に、
負のパワーを有する第1レンズ群と、
正のパワーを有する第2レンズ群と、
正のパワーを有する第3レンズ群とを備え、
視度調整のために、前記第2レンズ群が光軸に沿って移動することを特徴とする、接眼光学系。 - 前記第2レンズ群が、3枚のレンズ素子で構成される、請求項1に記載の接眼光学系。
- 前記第2レンズ群の3枚のレンズ素子が、表示面側から射出側へと順に、正のパワーを有するレンズ素子と、負のパワーを有するレンズ素子と、正のパワーを有するレンズ素子とである、請求項2に記載の接眼光学系。
- 以下の条件(1)を満足する、請求項1に記載の接眼光学系:
0<(f)2/(DSP×Ld)<5.0 ・・・(1)
ここで、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離、
DSP:第1レンズ群と第3レンズ群との面間隔、
Ld:表示面の最大高
である。 - 以下の条件(2)を満足する、請求項1に記載の接眼光学系:
0<D/f<3.0 ・・・(2)
ここで、
D:表示面から最も射出側のレンズ面までの光軸上の距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。 - 以下の条件(3)を満足する、請求項1に記載の接眼光学系:
0<D1/Ld<2.0 ・・・(3)
ここで、
D1:表示面から第1レンズ群の最も表示面側のレンズ面までの光軸上の距離、
Ld:表示面の最大高
である。 - 以下の条件(4)を満足する、請求項1に記載の接眼光学系:
0<f2/f<2.0 ・・・(4)
ここで、
f2:第2レンズ群の焦点距離、
f:視度-1ディオプター時の接眼光学系全系の焦点距離
である。 - 画像を表示する表示面を有する表示素子と、接眼光学系とを備えており、
前記接眼光学系が、請求項1~7のいずれか1つに記載の接眼光学系であることを特徴とする、ファインダー光学系。
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---|---|---|---|
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JP2010266776A (ja) | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Olympus Imaging Corp | 接眼光学系及びそれを用いた電子ビューファインダー |
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2012
- 2012-11-12 WO PCT/JP2012/007249 patent/WO2014073027A1/ja active Application Filing
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- 2015-04-20 US US14/690,822 patent/US9625701B2/en not_active Expired - Fee Related
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