JP6071504B2 - ファインダー光学系および撮像装置 - Google Patents
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Description
本発明は、ファインダー光学系および撮像装置に関し、特に一眼レフカメラ等に好適なものである。
従来、一眼レフカメラでは、撮影レンズによって焦点板上に形成した被写体像(ファインダー像)を、ファインダー光学系を介して観察している。このファインダー光学系は、焦点板上に形成された被写体像をペンタダハプリズム等の像反転手段を介して正立像とした後、接眼レンズ系によって拡大して観察できるように構成されている。
この一眼レフカメラ用のファインダー光学系では、主に焦点板から接眼レンズ系までの光路長（ペンタダハプリズムの大きさに依存）によって、観察倍率やアイレリーフ等のファインダーの仕様が決定されている。なお、ここでアイレリーフとは、接眼レンズ系の射出面から観察者の瞳孔(アイポイント)までの距離である。
このような一眼レフカメラ用のファインダー光学系に用いられる接眼レンズ系には、高い観察倍率を有すること、十分な長さのアイレリーフがあること、視度調節機能があること等が求められ、従来より各種提案されている（特許文献１乃至４）。
一般的にファインダー光学系の観察倍率を大きくするためには、接眼レンズ系の焦点距離を短くすることが必要となる。しかしながら、一眼レフカメラのファインダー光学系においては、一般に接眼レンズ系の視度を−１ディオプター付近に設定することが必要となる。このため、被写体像が形成される焦点板から接眼レンズ系までの距離（接眼レンズの主点位置までの光路長）によって実質的な接眼レンズ系の焦点距離、ファインダー光学系の観察倍率は決定される。
また一般に、アイレリーフを十分に長くするには、ペンタダハプリズムを十分に大きく構成して、ペンタダハプリズムによる光線のケラレを極力少なくすることが必要である。しかし、このようにすると、焦点板から接眼レンズ系までの光路長が必然的に長くなり、ファインダー光学系の観察倍率は小さくなってくる。
このように、一眼レフカメラのファインダー光学系においては、ファインダー光学系の観察倍率を大きくしつつ、アイレリーフを十分に長く設定することは大変難しい。したがって、最も単純にファインダー光学系の観察倍率を大きくするには、ペンタダハプリズムの光路長を短くし、接眼レンズ系をペンタプリズムに近接させて配置すれば良い。しかしながら、このような構成にすると、ファインダー光学系の観察部(アイポイント)がカメラの後面より物体側へ移動してしまい、アイレリーフが短くなってくるため好ましくない。
一般に一眼レフカメラにおいて、ファインダー光学系の観察倍率を大きくしつつ、アイレリーフを長くするには、上述したようにペンタダハプリズムの大きさ（光路長）はあまり小さくすることができない。そこで、接眼レンズ系のレンズ構成を適切に設定することが重要になってくる。接眼レンズ系のレンズ構成が不適切であると、観察倍率を高くしつつ、アイレリーフを長くするのが困難になってくる。
また、改善すべき更なる点として、観察倍率を大きくすることで、倍率色収差が劣化するということがある。観察倍率を大きくし、色収差を良好に補正するためには、硝材を適切に設定することが重要になってくる。
本発明の目的は、観察倍率が大きく、大きなファインダー像の観察ができ、しかもアイレリーフを十分に長く確保することができ、かつ色収差を良好に改善した高性能なファインダー光学系及びそれを用いた撮像装置を提供することにある。
上記目的を達成するために、本発明に係るファインダー光学系は、所定面に形成された物体像を観察するためのファインダー光学系であって、物体側から観察側へ順に配置された、正立像を形成するための像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、視度調節に際して光軸方向に移動する正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群より構成され、視度調節に際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するファインダー光学系であって、
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．７３３９９７≦ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含むことを特徴としている。
この他、本発明に係るファインダー光学系は、所定面に形成された物体像を観察するためのファインダー光学系であって、物体側から観察側へ順に配置された、正立像を形成するための像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、視度調節に際して光軸方向に移動する正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群より構成され、視度調節に際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するファインダー光学系であって、
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．６５＜ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含み、
前記第３ａレンズの焦点距離をｆ３ａ、前記第３ｂレンズの焦点距離をｆ３ｂとするとき、
１．５＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜１．８
なる条件式を満足することを特徴としている。
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．７３３９９７≦ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含むことを特徴としている。
この他、本発明に係るファインダー光学系は、所定面に形成された物体像を観察するためのファインダー光学系であって、物体側から観察側へ順に配置された、正立像を形成するための像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、視度調節に際して光軸方向に移動する正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群より構成され、視度調節に際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するファインダー光学系であって、
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．６５＜ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含み、
前記第３ａレンズの焦点距離をｆ３ａ、前記第３ｂレンズの焦点距離をｆ３ｂとするとき、
１．５＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜１．８
なる条件式を満足することを特徴としている。
また、上記ファインダー光学系を用いた撮像装置も本発明の他の一側面を構成する。
本発明によれば、観察倍率が大きく、大きなファインダー像の観察ができ、しかもアイレリーフを十分に長く確保することができ、かつ色収差を良好に改善した高性能なファインダー光学系及びそれを用いた撮像装置を提供することができる。
以下に、本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づき詳細に説明する。
《第１の実施形態》
（撮像装置）
図１は、本発明の実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用したときの要部断面図である。図１において、１は撮影光学系としての撮影レンズ、２はクイックリターンミラー、３は焦点板である。４はペンタダハプリズム（焦点板３の所定面に形成される物体像を正立像とする正立像形成用の像反転部材）、５は接眼レンズ系、６はアイポイントの位置を表している。撮影レンズ１による被写体像は、クイックリターン２で反射された光路における焦点板３上に形成される。そして、焦点板３上に形成された被写体像は、ペンタダハプリズム４で正立像とされ、接眼レンズ系５を介してアイポイント６にて観察される。
（撮像装置）
図１は、本発明の実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用したときの要部断面図である。図１において、１は撮影光学系としての撮影レンズ、２はクイックリターンミラー、３は焦点板である。４はペンタダハプリズム（焦点板３の所定面に形成される物体像を正立像とする正立像形成用の像反転部材）、５は接眼レンズ系、６はアイポイントの位置を表している。撮影レンズ１による被写体像は、クイックリターン２で反射された光路における焦点板３上に形成される。そして、焦点板３上に形成された被写体像は、ペンタダハプリズム４で正立像とされ、接眼レンズ系５を介してアイポイント６にて観察される。
（ファインダー光学系）
以下、図２を参照して、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本実施形態におけるファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４および接眼レンズ系５から構成される。接眼レンズ系５は、観察側へ順に第１レンズ群を構成する負の屈折力の第１レンズ５ａ、第２レンズ群を構成する正の屈折力の第２レンズ５ｂ、第３レンズ群を構成する正の屈折力の第３ａレンズ５ｃおよび負の屈折力の第３ｂレンズ５ｄから成っている。なお、第３レンズ群は正または負の屈折力を有する。また、正の屈折力の第２レンズ５ｂについては、接眼レンズの光軸に沿って移動することで視度調節を行なう。
以下、図２を参照して、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本実施形態におけるファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４および接眼レンズ系５から構成される。接眼レンズ系５は、観察側へ順に第１レンズ群を構成する負の屈折力の第１レンズ５ａ、第２レンズ群を構成する正の屈折力の第２レンズ５ｂ、第３レンズ群を構成する正の屈折力の第３ａレンズ５ｃおよび負の屈折力の第３ｂレンズ５ｄから成っている。なお、第３レンズ群は正または負の屈折力を有する。また、正の屈折力の第２レンズ５ｂについては、接眼レンズの光軸に沿って移動することで視度調節を行なう。
図２、図３は、本実施形態に係るファインダー光学系の光路を展開した断面図と、収差図である。断面図と収差図は、ファインダー視度がー１ディオプトリー（標準視度）のときを示している。収差図において、球面収差はアイポイント位置での瞳径φ１２ｍｍでの収差図を表している。非点収差、歪曲収差、色収差は焦点板上での最大像高を１２．９８ｍｍとしている。色収差はf線（波長４８６．１３ｎｍ）での色収差を表している。
このような構成において、等倍前後、またはそれ以上の観察倍率を得ようとした場合、第１レンズ５ａは屈折力を弱くする必要がある一方で、アイポイントを確保するためには屈折力を強くする必要がある。したがって、アイポイントを確保し高倍率化を行うためには、第１レンズ５ａの屈折率を適切に設定することが必要である。また、高倍率化および十分な視度調節範囲を確保するためには、第２レンズ５ｂの屈折力を強くする必要がある。
さらに高倍率化により劣化した倍率色収差を補正するためには、第１レンズ５ａの材料の分散、および第２レンズ５ｂの材料の分散を適切に設定することが必要である。
そこで、接眼レンズ系５は、第１レンズ群を構成する第１レンズ５ａを樹脂製とし、その屈折率をｎｄ１、アッべ数をνｄ１、また第２レンズ群を構成する第２レンズ５ｂをガラス製とし、その屈折率をｎｄ２、アッべ数をνｄ２とする。このとき、以下の条件式（１）乃至（４）を満足するようにしている。
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５ ・・・（１）
１．６５＜ｎｄ２＜１．９ ・・・（２）
２０＜νｄ１＜３３ ・・・（３）
３５＜νｄ２＜５８ ・・・（４）
条件式（１）は、上述した高い観察倍率を実現しながら、十分なアイポイントを確保するための条件である。条件式の下限を超えると第１レンズの屈折力が弱くなってしまい、十分なアイポイントを確保することができなくなる。一方、上限を超えると第１レンズの屈折力が強くなりすぎていまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。
１．６５＜ｎｄ２＜１．９ ・・・（２）
２０＜νｄ１＜３３ ・・・（３）
３５＜νｄ２＜５８ ・・・（４）
条件式（１）は、上述した高い観察倍率を実現しながら、十分なアイポイントを確保するための条件である。条件式の下限を超えると第１レンズの屈折力が弱くなってしまい、十分なアイポイントを確保することができなくなる。一方、上限を超えると第１レンズの屈折力が強くなりすぎていまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。
条件式（２）は、十分な視度調節を確保しながら、高い観察倍率を実現するための条件式である。条件式の下限を超えると、第２レンズの屈折力が弱くなってしまい、十分な視度調節が行えなくなってしまう。また全体の焦点距離が長くなってしまうため、高い観察倍率を実現することが困難になる。また条件式（２）を超えて曲率を小さくすることで、屈折力を強くすると、レンズのコバ厚を確保するためにレンズが厚くなってしまい、第２レンズの移動量が減ってしまうために十分な視度調節が確保できなくなる。
条件式（３）および条件式（４）は、ファインダー光学系の倍率色収差および軸上色収差の補正を良好に行うための条件式である。条件式（３）の下限を超えると、軸上色収差の補正が不十分となる。また条件式（３）の上限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。さらに条件式（４）の下限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。また条件式（４）の上限を超えると軸上色収差の補正が不十分となる。
ここで、ガラス製の第３ｂレンズのアッべ数をνｄ３ｂとするとき、以下の条件式（５）を満たすことが好ましい。
２０＜νｄ３ｂ＜４５ ・・・（５）
条件式（５）は、ファインダー光学系の倍率色収差および軸上色収差の補正を良好に行うための条件式である。さらに条件式（５）の下限を超えると軸上色収差の補正が不十分となる。また条件式（５）の上限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。
条件式（５）は、ファインダー光学系の倍率色収差および軸上色収差の補正を良好に行うための条件式である。さらに条件式（５）の下限を超えると軸上色収差の補正が不十分となる。また条件式（５）の上限を超えると倍率色収差の補正が不十分となる。
更に、ファインダー光学系全系の焦点距離をｆ、樹脂製の第３ａレンズ５ｃの焦点距離をｆ３ａ、ガラス製の第３ｂレンズ５ｄの焦点距離をｆ３ｂとしたとき、以下の条件式（６）、（７）を満たすことが好ましい。
０．５＜ｆ３ａ／ｆ＜０．８ ・・・（６）
１．５＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜１．８ ・・・（７）
条件式（６）、（７）は高い観察倍率を実現し、十分なアイポイントを確保するための条件式である。条件式（６）の下限を超えると、十分なアイポイントが確保できなくなるとともに、歪曲収差が劣化してしまう。一方、上限を超えると接眼レンズの主点位置が焦点板から遠ざかってしまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。条件式（７）の下限を超えると高い観察倍率を実現することが困難になる。一方、条件式（７）の上限を超えると十分なアイポイントを確保することが困難となる。
尚、前述した条件式（２）に関しては後述する表１０の実施例１、４の数値データを用いて、
１．７３３９９７≦ｎｄ２＜１．９ ・・・（２Ｘ）
としても良い。
１．５＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜１．８ ・・・（７）
条件式（６）、（７）は高い観察倍率を実現し、十分なアイポイントを確保するための条件式である。条件式（６）の下限を超えると、十分なアイポイントが確保できなくなるとともに、歪曲収差が劣化してしまう。一方、上限を超えると接眼レンズの主点位置が焦点板から遠ざかってしまい、高い観察倍率を実現することが困難になる。条件式（７）の下限を超えると高い観察倍率を実現することが困難になる。一方、条件式（７）の上限を超えると十分なアイポイントを確保することが困難となる。
尚、前述した条件式（２）に関しては後述する表１０の実施例１、４の数値データを用いて、
１．７３３９９７≦ｎｄ２＜１．９ ・・・（２Ｘ）
としても良い。
（数値例）
以下の数値例においては、rｉは焦点板側より順に第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは焦点板側よりｉ番目のレンズ厚および空気間隔、Ｎｉとνｉは各々焦点板側より順に第ｉ番目のレンズの屈折率とアッベ数である。
以下の数値例においては、rｉは焦点板側より順に第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは焦点板側よりｉ番目のレンズ厚および空気間隔、Ｎｉとνｉは各々焦点板側より順に第ｉ番目のレンズの屈折率とアッベ数である。
具体的には、面番号１は焦点板上の被写体像面、面番号２、３はペンタダハプリズム４の入射面、出射面、面番号４、５は第１レンズ５ａの入射面、出射面、面番号６、７は第２レンズ５ｂの入射面、出射面である。また、面番号８、９は第３ａレンズ５ｃの入射面、出射面、面番号１０、１１は第３ｂレンズ５ｄの入射面、出射面、面番号１２はアイポイント面である。
なお、数値例において*印は非球面を表している。ここで、光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＹ軸、光の進行方向を正とし近軸曲率半径をＲ、円錐係数をＫ、４次の非球面係数をＢ、６次の非球面係数をＣ、８次の非球面係数をＤ、１０次の非球面係数をＥとする。このとき、非球面形状は、以下の式によって定義されるものである。なお、「e-0X」の表示は「10-X」を意味している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ａレンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。
ここで、本実施形態における諸数値を表１に示す。表１の後半部では、ファインダー視度が−１ディオプトリー、−２ディオプトリー、−３ディオプトリーである場合の夫々の全系焦点距離、アイポイント、倍率（ファインダー倍率）を示している。また、第３ａレンズの焦点距離ｆ３、第３ｂレンズの焦点距離ｆ４の値も示している。なお、ファインダー倍率は、焦点距離５０ｍｍの標準レンズを撮影レンズとして装着したときのアフォーカル系の角倍率で表わすことができ、ここでは近似的に撮影レンズの焦点距離とファインダー光学系の焦点距離の比で表わしている。
[表１]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.324 1.70 1.58306 30.2
5* 58.003 (可変)
6 43.070 4.27 1.73400 51.5
7 -52.301 (可変)
8* 16.126 5.70 1.53110 56.2
9 139.791 1.35
10 2669.117 2.50 1.80100 35.0
11 15.840
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-2.59707e+000 Ｂ= 2.30242e-006 Ｃ= 6.33058e-009 Ｄ= 2.98203e-012
第8面
K =-1.02323e+000 Ｂ= 2.61410e-005 Ｃ= 2.61462e-008 Ｄ= 2.24915e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.24 51.13
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.68 1.54 5.96
d 7 2.79 4.92 0.50
f3 33.783
f4 -19.902
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.324 1.70 1.58306 30.2
5* 58.003 (可変)
6 43.070 4.27 1.73400 51.5
7 -52.301 (可変)
8* 16.126 5.70 1.53110 56.2
9 139.791 1.35
10 2669.117 2.50 1.80100 35.0
11 15.840
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-2.59707e+000 Ｂ= 2.30242e-006 Ｃ= 6.33058e-009 Ｄ= 2.98203e-012
第8面
K =-1.02323e+000 Ｂ= 2.61410e-005 Ｃ= 2.61462e-008 Ｄ= 2.24915e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.24 51.13
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.68 1.54 5.96
d 7 2.79 4.92 0.50
f3 33.783
f4 -19.902
《第２の実施形態》
以下、図４を参照して、本発明の第２の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図５は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図４を参照して、本発明の第２の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図５は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３ａレンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表２に示す。
[表２]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.867 1.70 1.63200 23.0
5* 58.625 (可変)
6 42.650 4.57 1.71300 53.9
7 -51.386 (可変)
8* 15.846 5.70 1.53110 56.2
9 177.801 1.51
10 450.625 2.50 1.83481 42.7
11 15.889
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-4.38746e-001 Ｂ=-2.26723e-006 Ｃ= 2.15416e-008 Ｄ=-2.90019e-011
第8面
K =-2.15996e+000 Ｂ= 5.75831e-005 Ｃ=-3.09308e-008 Ｄ= 2.31864e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.64 52.60 50.73
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.45 1.47 5.51
d 7 2.56 4.54 0.50
f3 32.360
f4 -19.780
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.867 1.70 1.63200 23.0
5* 58.625 (可変)
6 42.650 4.57 1.71300 53.9
7 -51.386 (可変)
8* 15.846 5.70 1.53110 56.2
9 177.801 1.51
10 450.625 2.50 1.83481 42.7
11 15.889
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-4.38746e-001 Ｂ=-2.26723e-006 Ｃ= 2.15416e-008 Ｄ=-2.90019e-011
第8面
K =-2.15996e+000 Ｂ= 5.75831e-005 Ｃ=-3.09308e-008 Ｄ= 2.31864e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.64 52.60 50.73
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.45 1.47 5.51
d 7 2.56 4.54 0.50
f3 32.360
f4 -19.780
《第３の実施形態》
以下、図６を参照して、本発明の第３の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。即ち、本実施形態では、第３レンズ群を構成する２つのレンズ（第３ａレンズ５ｃ、第３ｂレンズ５ｄ）の一方を樹脂製、他方をガラス製とする点では、前述した実施形態と同様であるが、第３ａレンズ５ｃではなく第３ｂレンズ５ｄを樹脂製とする点で異なる。
以下、図６を参照して、本発明の第３の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。即ち、本実施形態では、第３レンズ群を構成する２つのレンズ（第３ａレンズ５ｃ、第３ｂレンズ５ｄ）の一方を樹脂製、他方をガラス製とする点では、前述した実施形態と同様であるが、第３ａレンズ５ｃではなく第３ｂレンズ５ｄを樹脂製とする点で異なる。
図７は、本実施形態の収差図を示している。なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ｂレンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表３に示す。
[表３]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.247 1.71 1.58306 30.2
5* 53.090 (可変)
6 49.138 3.71 1.75500 52.3
7 -49.966 (可変)
8 18.146 5.70 1.74400 44.8
9 41.514 2.15
10 -375.250 2.09 1.58306 30.2
11* 13.754
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56475e-002 Ｂ= 3.27825e-007 Ｃ= 2.64880e-009 Ｄ= 2.80967e-013
第11面
K =-6.00114e-001 Ｂ= 2.41500e-005 Ｃ= 2.17762e-007 Ｄ=-2.49204e-009 Ｅ= 1.54791e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.63 50.69
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.84 1.89 5.86
d 7 2.52 4.48 0.50
f3 39.245
f4 -22.710
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10004.247 1.71 1.58306 30.2
5* 53.090 (可変)
6 49.138 3.71 1.75500 52.3
7 -49.966 (可変)
8 18.146 5.70 1.74400 44.8
9 41.514 2.15
10 -375.250 2.09 1.58306 30.2
11* 13.754
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56475e-002 Ｂ= 3.27825e-007 Ｃ= 2.64880e-009 Ｄ= 2.80967e-013
第11面
K =-6.00114e-001 Ｂ= 2.41500e-005 Ｃ= 2.17762e-007 Ｄ=-2.49204e-009 Ｅ= 1.54791e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.63 50.69
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.84 1.89 5.86
d 7 2.52 4.48 0.50
f3 39.245
f4 -22.710
《第４の実施形態》
以下、図８を参照して、本発明の第４の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図９は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図８を参照して、本発明の第４の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図９は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ｂレンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表４に示す。
[表４]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.686 1.70 1.58306 30.2
5* 52.307 (可変)
6 48.094 3.78 1.73400 51.5
7 -48.774 (可変)
8 17.879 5.70 1.73800 32.3
9 44.749 2.27
10 -607.011 1.75 1.63200 23.0
11* 14.174
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.79547e-001 Ｂ=-5.77008e-007 Ｃ= 5.88478e-009 Ｄ=-6.83633e-012
第11面
K =-7.13315e-001 Ｂ= 3.26470e-005 Ｃ= 1.44767e-007 Ｄ=-1.28122e-009 Ｅ= 8.70930e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.71 50.61
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.86 5.76
d 7 2.47 4.40 0.50
f3 37.012
f4 -21.892
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.686 1.70 1.58306 30.2
5* 52.307 (可変)
6 48.094 3.78 1.73400 51.5
7 -48.774 (可変)
8 17.879 5.70 1.73800 32.3
9 44.749 2.27
10 -607.011 1.75 1.63200 23.0
11* 14.174
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.79547e-001 Ｂ=-5.77008e-007 Ｃ= 5.88478e-009 Ｄ=-6.83633e-012
第11面
K =-7.13315e-001 Ｂ= 3.26470e-005 Ｃ= 1.44767e-007 Ｄ=-1.28122e-009 Ｅ= 8.70930e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.71 50.61
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.86 5.76
d 7 2.47 4.40 0.50
f3 37.012
f4 -21.892
《第５の実施形態》
以下、図１０を参照して、本発明の第５の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１１は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図１０を参照して、本発明の第５の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１１は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ｂレンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表５に示す。
[表５]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.338 1.70 1.63200 23.0
5* 53.019 (可変)
6 49.564 3.72 1.75500 52.3
7 -49.059 (可変)
8 18.164 5.70 1.74950 35.3
9 41.855 2.18
10 -362.283 2.37 1.58306 30.2
11* 13.933 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 5.02516e-001 Ｂ=-9.44567e-007 Ｃ= 3.72163e-009 Ｄ=-1.86608e-012
第11面
K =-6.27079e-001 Ｂ= 2.82315e-005 Ｃ= 2.32925e-007 Ｄ=-2.90039e-009 Ｅ= 1.88212e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.90 50.44
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.70 1.88 5.54
d 7 2.37 4.19 0.53
f3 38.815
f4 -22.958
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10002.338 1.70 1.63200 23.0
5* 53.019 (可変)
6 49.564 3.72 1.75500 52.3
7 -49.059 (可変)
8 18.164 5.70 1.74950 35.3
9 41.855 2.18
10 -362.283 2.37 1.58306 30.2
11* 13.933 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 5.02516e-001 Ｂ=-9.44567e-007 Ｃ= 3.72163e-009 Ｄ=-1.86608e-012
第11面
K =-6.27079e-001 Ｂ= 2.82315e-005 Ｃ= 2.32925e-007 Ｄ=-2.90039e-009 Ｅ= 1.88212e-011
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.90 50.44
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.70 1.88 5.54
d 7 2.37 4.19 0.53
f3 38.815
f4 -22.958
《第６の実施形態》
以下、図１２を参照して、本発明の第６の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１３は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図１２を参照して、本発明の第６の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力のガラス製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力の樹脂製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１３は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ｂレンズ５ｄに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表６に示す。
[表６]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.103 1.70 1.63200 23.0
5* 53.945 (可変)
6 51.987 3.61 1.78590 44.2
7 -49.994 (可変)
8 18.010 5.70 1.73800 32.3
9 43.293 2.35
10 -671.941 1.84 1.63200 23.0
11* 14.439 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.78666e+000 Ｂ=-2.92829e-006 Ｃ= 4.57706e-009 Ｄ=-1.15833e-011
第11面
K =-6.24255e-001 Ｂ= 2.79968e-005 Ｃ= 1.03958e-007 Ｄ=-8.55376e-010 Ｅ= 5.68139e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.80 50.53
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.93 5.68
d 7 2.39 4.24 0.50
f3 38.137
f4 -22.343
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10001.103 1.70 1.63200 23.0
5* 53.945 (可変)
6 51.987 3.61 1.78590 44.2
7 -49.994 (可変)
8 18.010 5.70 1.73800 32.3
9 43.293 2.35
10 -671.941 1.84 1.63200 23.0
11* 14.439 (可変)
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 2.78666e+000 Ｂ=-2.92829e-006 Ｃ= 4.57706e-009 Ｄ=-1.15833e-011
第11面
K =-6.24255e-001 Ｂ= 2.79968e-005 Ｃ= 1.03958e-007 Ｄ=-8.55376e-010 Ｅ= 5.68139e-012
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.63 52.80 50.53
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.79 1.93 5.68
d 7 2.39 4.24 0.50
f3 38.137
f4 -22.343
《第７の実施形態》
以下、図１４を参照して、本発明の第７の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１５は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図１４を参照して、本発明の第７の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１５は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態では、第１レンズ５ａおよび第３ａレンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表７に示す。
[表７]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10005.688 1.70 1.58306 30.2
5* 38.534 (可変)
6 30.526 5.00 1.67790 55.3
7 -50.102 (可変)
8* 14.640 5.70 1.53110 56.2
9 177.195 1.27
10 -195.585 1.75 1.70154 41.2
11 13.548
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56171e+000 Ｂ=-1.66028e-005 Ｃ= 3.95181e-008 Ｄ=-2.27475e-010
第8面
K =-2.42188e+000 Ｂ= 8.14526e-005 Ｃ=-7.54726e-008 Ｄ= 4.74409e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.62 53.11 50.26
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 2.88 1.39 4.39
d 7 2.21 3.70 0.70
f3 29.687
f4 -17.999
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10005.688 1.70 1.58306 30.2
5* 38.534 (可変)
6 30.526 5.00 1.67790 55.3
7 -50.102 (可変)
8* 14.640 5.70 1.53110 56.2
9 177.195 1.27
10 -195.585 1.75 1.70154 41.2
11 13.548
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K = 4.56171e+000 Ｂ=-1.66028e-005 Ｃ= 3.95181e-008 Ｄ=-2.27475e-010
第8面
K =-2.42188e+000 Ｂ= 8.14526e-005 Ｃ=-7.54726e-008 Ｄ= 4.74409e-010
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.62 53.11 50.26
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 2.88 1.39 4.39
d 7 2.21 3.70 0.70
f3 29.687
f4 -17.999
《第８の実施形態》
以下、図１６を参照して、本発明の第８の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１７は、本実施形態の収差図を示している。
以下、図１６を参照して、本発明の第８の実施形態に係るファインダー光学系について説明する。本ファインダー光学系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄで構成されている。図１７は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３ａレンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表８に示す。
[表８]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10006.698 1.70 1.58306 30.2
5* 39.759 (可変)
6 37.283 3.98 1.83481 42.7
7 -59.579 (可変)
8* 14.909 5.70 1.53110 56.2
9 151.674 0.82
10 -203.013 2.50 1.68683 31.8
11 13.039
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-6.37673e-001 Ｂ=-5.58654e-007 Ｃ= 1.36411e-008 Ｄ=-6.67713e-012
第8面
K =-2.09022e+000 Ｂ= 7.73746e-005 Ｃ=-9.01708e-008 Ｄ= 1.03892e-009
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.84 50.55
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.41 1.85 5.05
d 7 2.14 3.70 0.50
f3 30.688
f4 -17.755
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (焦点板上の被写体像面)
∞ 4.90
2 ∞ 81.67 1.51633 64.1
3 ∞ 1.12
4 -10006.698 1.70 1.58306 30.2
5* 39.759 (可変)
6 37.283 3.98 1.83481 42.7
7 -59.579 (可変)
8* 14.909 5.70 1.53110 56.2
9 151.674 0.82
10 -203.013 2.50 1.68683 31.8
11 13.039
12 (アイポイント)
非球面データ
第5面
K =-6.37673e-001 Ｂ=-5.58654e-007 Ｃ= 1.36411e-008 Ｄ=-6.67713e-012
第8面
K =-2.09022e+000 Ｂ= 7.73746e-005 Ｃ=-9.01708e-008 Ｄ= 1.03892e-009
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 51.65 52.84 50.55
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 0.99 0.99 0.98
d 5 3.41 1.85 5.05
d 7 2.14 3.70 0.50
f3 30.688
f4 -17.755
《第９の実施形態》
以下、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。図１８は本実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用した時の要部断面図、図１９は本実施形態に係るファインダー光学系の光路を展開した断面図である。本実施形態では、ペンタダハプリズム４の前方（ペンタダハプリズム４の観察側とは反対側で、図１８に示すようにペンタダハプリズム４と物体像が形成される焦点板３の所定面との間）に、正の屈折力を有するガラス製のコンデンサレンズＣＬを配置している。
以下、本実施形態に係るファインダー光学系について説明する。図１８は本実施形態に係るファインダー光学系を一眼レフカメラに適用した時の要部断面図、図１９は本実施形態に係るファインダー光学系の光路を展開した断面図である。本実施形態では、ペンタダハプリズム４の前方（ペンタダハプリズム４の観察側とは反対側で、図１８に示すようにペンタダハプリズム４と物体像が形成される焦点板３の所定面との間）に、正の屈折力を有するガラス製のコンデンサレンズＣＬを配置している。
本実施形態における接眼レンズ系は、ペンタダハプリズム４側から観察側へ、順に負の屈折力の樹脂製の第１レンズ５a、正の屈折力のガラス製の第２レンズ５ｂ、正の屈折力の樹脂製の第３ａレンズ５ｃ、負の屈折力のガラス製の第３ｂレンズ５ｄを備える。図２０は、本実施形態の収差図を示している。
なお、本実施形態でも、第１レンズ５ａおよび第３ａレンズ５ｃに非球面を使用しているため、低コストで本実施形態のファインダー系を実現するためには樹脂モールドを使用することが望ましい。ここで、本実施形態における諸数値を表９に示す。
なお、表９において、面番号１は被写体像面、面番号２、３は焦点板３の入射面、出射面、面番号４、５はコンデンサレンズＣＬの入射面、出射面、面番号６、７はペンタダハプリズム４の入射面、出射面、面番号８、９は第１レンズ５ａの入射面、出射面である。また、面番号１０、１１は第２レンズ５ｂの入射面、出射面である。また、面番号１２、１３は第３ａレンズ５ｃの入射面、出射面、面番号１４、１５は第３ｂレンズ５ｄの入射面、出射面、面番号１６はアイポイント面である。
[表９]
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (被写体像面)
∞ 1.36
2 ∞ 1.22 1.58306 30.2
3 ∞ 0.79
4 ∞ 3.67 1.49171 30.2
5 -42.808 0.98
6 ∞ 84.30 1.51633 64.1
7 ∞ 1.53
8 -508.022 1.77 1.58306 30.2
9* 61.035 (可変)
10 57.273 4.25 1.77250 49.6
11 -57.273 (可変)
12* 15.984 5.72 1.53110 56.2
13* 133.755 1.46
14 228.702 4.99 1.85026 32.3
15 16.641 3.20
16 (アイポイント)
非球面データ
第9面
K =-2.95369e+001 Ｂ= 3.81994e-006 Ｃ= 3.13696e-008 Ｄ=-9.29815e-011
第12面
K = 1.66712e-001 Ｂ=-3.33916e-005 Ｃ= 2.52620e-009 Ｄ=-1.11012e-010
第13面
K = 0.00000e+000 Ｂ=-2.19790e-005 Ｃ= 1.40368e-007
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 48.38 46.84 49.99
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 1.03 1.03 1.02
d 9 3.12 1.15 5.08
d11 2.46 4.42 0.50
f3 33.614
f4 -21.255
単位 mm
面データ
面番号 r d nd νd
1 (被写体像面)
∞ 1.36
2 ∞ 1.22 1.58306 30.2
3 ∞ 0.79
4 ∞ 3.67 1.49171 30.2
5 -42.808 0.98
6 ∞ 84.30 1.51633 64.1
7 ∞ 1.53
8 -508.022 1.77 1.58306 30.2
9* 61.035 (可変)
10 57.273 4.25 1.77250 49.6
11 -57.273 (可変)
12* 15.984 5.72 1.53110 56.2
13* 133.755 1.46
14 228.702 4.99 1.85026 32.3
15 16.641 3.20
16 (アイポイント)
非球面データ
第9面
K =-2.95369e+001 Ｂ= 3.81994e-006 Ｃ= 3.13696e-008 Ｄ=-9.29815e-011
第12面
K = 1.66712e-001 Ｂ=-3.33916e-005 Ｃ= 2.52620e-009 Ｄ=-1.11012e-010
第13面
K = 0.00000e+000 Ｂ=-2.19790e-005 Ｃ= 1.40368e-007
ファインダー視度 -1 -3 +1
全系焦点距離f 48.38 46.84 49.99
アイポイント 22.00 22.00 22.00
倍率 1.03 1.03 1.02
d 9 3.12 1.15 5.08
d11 2.46 4.42 0.50
f3 33.614
f4 -21.255
（各実施形態の比較）
以上、第１乃至第９の実施形態について述べたが、以下の表１０に各実施形態における条件式１乃至７に関する具体的数値を実施例１乃至９として記載する。なお、条件式６については、ファインダー視度がー１ディオプトリー（標準視度）の場合の全系焦点距離f
が用いられている。
以上、第１乃至第９の実施形態について述べたが、以下の表１０に各実施形態における条件式１乃至７に関する具体的数値を実施例１乃至９として記載する。なお、条件式６については、ファインダー視度がー１ディオプトリー（標準視度）の場合の全系焦点距離f
が用いられている。
（変形例）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。例えば、上述した実施形態では、第１レンズ５ａの少なくとも１面を非球面形状としたが、非球面形状を用いない形態であっても良い。また、正の屈折力を有する第３ａレンズ５ｃと、負の屈折力を有する第３ｂレンズ５ｄで構成された第３レンズ群の全体屈折力は、正とする他、負としても良い。
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。例えば、上述した実施形態では、第１レンズ５ａの少なくとも１面を非球面形状としたが、非球面形状を用いない形態であっても良い。また、正の屈折力を有する第３ａレンズ５ｃと、負の屈折力を有する第３ｂレンズ５ｄで構成された第３レンズ群の全体屈折力は、正とする他、負としても良い。
１・・撮影レンズ、３・・焦点板、４・・ペンタダハプリズム、５・・接眼レンズ系、５ａ・・第１レンズ（第１レンズ群）、５ｂ・・第２レンズ（第２レンズ群）、５ｃ・・第３ａレンズ（第３レンズ群）、５ｄ・・第３ｂレンズ（第３レンズ群）、６・・アイポイント
Claims (8)
- 所定面に形成された物体像を観察するためのファインダー光学系であって、物体側から観察側へ順に配置された、正立像を形成するための像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、視度調節に際して光軸方向に移動する正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群より構成され、視度調節に際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するファインダー光学系であって、
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．７３３９９７≦ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含むことを特徴とするファインダー光学系。 - 所定面に形成された物体像を観察するためのファインダー光学系であって、物体側から観察側へ順に配置された、正立像を形成するための像反転部材、負の屈折力の第１レンズ群、視度調節に際して光軸方向に移動する正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群より構成され、視度調節に際して隣り合うレンズ群の間隔が変化するファインダー光学系であって、
前記第３レンズ群は、物体側から観察側へ順に配置された、正の屈折力の第３ａレンズと、負の屈折力の第３ｂレンズより構成され、
前記第１レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ１、アッベ数をνｄ１、前記第２レンズ群に含まれるレンズの材料の屈折率をｎｄ２、アッベ数をνｄ２とするとき、前記第１レンズ群は、
１．５５＜ｎｄ１＜１．６５
２０＜νｄ１＜３３
なる条件式を満足する材料からなる第１レンズを含み、
前記第２レンズ群は、
１．６５＜ｎｄ２＜１．９
３５＜νｄ２＜５８
なる条件式を満足する材料からなる第２レンズを含み、
前記第３ａレンズの焦点距離をｆ３ａ、前記第３ｂレンズの焦点距離をｆ３ｂとするとき、
１．５＜｜ｆ３ａ／ｆ３ｂ｜＜１．８
なる条件式を満足することを特徴とするファインダー光学系。 - 前記ファインダー光学系の全系の焦点距離をｆ、前記第３ａレンズの焦点距離をｆ３ａとするとき、
０．５＜ｆ３ａ／ｆ＜０．８
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のファインダー光学系。 - 前記第３ｂレンズの材料のアッベ数をνｄ３ｂとするとき、
２０＜νｄ３ｂ＜４５
なる条件式を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のファインダー光学系。 - 前記第１レンズの材料は樹脂であり、前記第２レンズの材料はガラスであり、前記第３ａレンズと前記第３ｂレンズの一方のレンズの材料は樹脂であり、他方のレンズの材料はガラスであることを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載のファインダー光学系。
- 前記像反転部材と前記所定面の間に正の屈折力のコンデンサレンズが配置されていることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載のファインダー光学系。
- 前記第１レンズの物体側のレンズ面と観察側のレンズ面の少なくとも１つのレンズ面は非球面形状であることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項に記載のファインダー光学系。
- 請求項１乃至７のいずれか１項に記載のファインダー光学系と、該ファインダー光学系で観察される被写体像に相当する像を受光する撮像手段を有することを特徴とする撮像装置。
Priority Applications (1)
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| JP2012269257A JP6071504B2 (ja) | 2012-12-10 | 2012-12-10 | ファインダー光学系および撮像装置 |
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| JP2012269257A JP6071504B2 (ja) | 2012-12-10 | 2012-12-10 | ファインダー光学系および撮像装置 |
Publications (3)
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|---|---|
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP2012269257A Active JP6071504B2 (ja) | 2012-12-10 | 2012-12-10 | ファインダー光学系および撮像装置 |
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| JP2010237430A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Hoya Corp | 一眼レフカメラのファインダ光学系 |
-
2012
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