JP5554598B2

JP5554598B2 - ファインダー光学系

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Publication number: JP5554598B2
Application number: JP2010065445A
Authority: JP
Inventors: 静香吉野
Original assignee: Sigma Inc
Current assignee: Sigma Inc
Priority date: 2010-03-23
Filing date: 2010-03-23
Publication date: 2014-07-23
Anticipated expiration: 2030-03-23
Also published as: JP2011197492A

Description

本発明は、ファインダー光学系に関し、特に、一眼レフカメラファインダーに用いられる接眼レンズに関する。

一眼レフカメラのファインダー光学系では撮影レンズによる被写体像を焦点板上に形成している。焦点板上に形成した被写体像をペンタプリズム等の像反転手段を介して正立像とした後、接眼レンズによって拡大表示して、観察者が観察するよう構成されている。

このようなファインダー光学系に用いられる接眼レンズは、高い観察倍率と十分な長さのアイレリーフの確保、視度調節機能、そして高い光学性能が求められている。

通常、観察倍率を高くする為には接眼レンズの焦点距離を短くすることが必要となる。しかしながら、一眼レフカメラのファインダー光学系においては、一般に視度を−１ｄｐｔ付近に設定することが必要となり、実質的な焦点距離は、被写体像が形成される焦点板から接眼レンズまでの距離によって決定される。

すなわち、ペンタプリズム内での光路長を短くし、接眼レンズをペンタプリズムに接近させて配置することにより、観察倍率を高くすることができる。

しかしながら、このような構成にすると、ファインダー光学系の観察部（アイポイント）がカメラの後面より奥まってしまい、観察者が瞳を接眼レンズに近接させることが困難となる。

そこで、特許文献１及び特許文献２には、ペンタプリズムに対して接眼レンズ自体を近接させて配置する代わりに、接眼レンズの主点を近接させて配置することにより、観察倍率を高くしたファインダー光学系が記載されている。

また、広い視野を確保するためアイレリーフを長くしようとすると、通常ペンタプリズムを大きくし、射出面での光線のケラレを減らす必要があるが、その様な場合にはペンタプリズムの光路長が長くなり、観察倍率を高くすることが困難となる。

そこで、ペンタプリズムの材質を高屈折率な材質にすることにより、観察倍率を高くする方法が考えられるが、一般的に高屈折率の材質は加工が困難であり、コスト高につながる。

したがって、一眼レフカメラのファインダー光学系において、観察倍率を高くすることと、アイレリーフを長くすることは相反する関係にある。

ここで述べるアイレリーフとは、ファインダー光学系の最終レンズからアイポイントまでの距離を示すものであるが、観察者にとっての実質的なアイレリーフとは、一眼レフカメラの後面からアイポイントまでの距離となる。なぜなら、この一眼レフカメラの後面からアイポイントまでの距離のほうが、一眼レフカメラの後面と観察者の目との物理的な距離という面で、通常のアイレリーフの距離よりもファインダーの見やすさを実質的に表すものだからである。具体的に、この観察者にとっての実質的なアイレリーフである一眼レフカメラの後面からアイポイントまでの値を大きくするためには、ペンタプリズム射出面からアイポイントまでの距離を長くすることが必要となる。

特開２００７−３２８１６０号公報

特開２００３−３０７６８８号公報

特許文献１に記載のファインダー光学系では、最も瞳側のレンズ面の曲率半径を小さくすることにより接眼レンズの主点位置をペンタプリズムに近づけ、観察倍率を高くしている。しかしながら、曲率半径が小さいためファインダー光学系の観察開口部が狭くなり、ファインダー像を観察しようとした際、視野全体を観察することが困難となる。

特許文献２に記載のファインダー光学系では、高屈折率材質を使うことにより最も瞳側のレンズ面の曲率半径を大きいまま維持しつつ、接眼レンズの主点位置をペンタプリズムに近づけ観察倍率を高くしている。しかしながら高屈折率材質の採用は、加工が困難なうえ、コスト高につながる。

本発明は、高い観察倍率を保ちつつ、十分なアイレリーフを確保でき、比較的簡易で安価なレンズ構成で良好なファインダー光学系を提供することを目的とする。

本発明のファインダー光学系は、対物レンズによって形成された像を正立像に反転する像反転手段と、該像反転手段によって正立像となった像を拡大表示する接眼レンズとを有するファインダー光学系において、該接眼レンズは該像反転手段から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群からなり、前記第１レンズ群は、前記像反転手段側に凹面を向けた１枚のメニスカスレンズからなり、前記第３レンズ群は凸レンズと前記像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズからなることを特徴とする。

また、本発明のファインダー光学系は、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１）４．４＜（Ｌ４ｎ／Ｌ４Ｒ２）・ｆ＜５．５
ｆ：視度−１ｄｐｔ時の接眼レンズ全系の焦点距離
Ｌ４Ｒ２：第３レンズ群のメニスカスレンズの瞳側のレンズ面の曲率半径
Ｌ４ｎ：第３レンズ群のメニスカスレンズの屈折率

また、本発明のファインダー光学系の第２レンズ群は１枚の両凸レンズからなり、光軸方向へ移動することで視度調節を行い、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（２）１．０５＜ｆ／ｆ２≦１．１２
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離

また、本発明のファインダー光学系は、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（３）−１．５＜ＳＦ１＜−１．０
但し、前記第１レンズ群のシェイプファクターをＳＦ１とし、シェイプファクターＳＦは各レンズにおける最も物体側の面の曲率半径をＲ０、最も瞳側の面の曲率半径をＲｅとするとき、
ＳＦ＝（Ｒ０＋Ｒｅ）／（Ｒ０−Ｒｅ）
を満足する。

また、本発明のファインダー光学系の接眼レンズ部は、プラスチックレンズからなることを特徴とする。

本発明によれば、高い観察倍率を保ちつつ、十分なアイレリーフを確保でき、比較的簡易で安価なレンズ構成で、良好なファインダー光学系を実現する。

第１実施例に係るファインダー光学系の断面図である。第１実施例において視度が−１ｄｐｔ時の収差図である。第１実施例において視度が−３ｄｐｔ時の収差図である。第１実施例において視度が＋１．５ｄｐｔ時の収差図である。第２実施例に係るファインダー光学系の断面図である。第２実施例において視度が−１ｄｐｔ時の収差図である。第２実施例において視度が−３ｄｐｔ時の収差図である。第２実施例において視度が＋１．５ｄｐｔ時の収差図である。第３実施例に係るファインダー光学系の断面図である。第３実施例において視度が−１ｄｐｔ時の収差図である。第３実施例において視度が−３ｄｐｔ時の収差図である。第３実施例において視度が＋１．５ｄｐｔ時の収差図である。第４実施例に係るファインダー光学系の断面図である。第４実施例において視度が−１ｄｐｔ時の収差図である。第４実施例において視度が−３ｄｐｔ時の収差図である。第４実施例において視度が＋１．５ｄｐｔ時の収差図である。第５実施例に係るファインダー光学系の断面図である。第５実施例において視度が−１ｄｐｔ時の収差図である。第５実施例において視度が−３ｄｐｔ時の収差図である。第５実施例において視度が＋１．５ｄｐｔ時の収差図である。

本発明のファインダー光学系は、対物レンズによって形成された像を正立像に反転する像反転手段と、該像反転手段によって正立像となった像を拡大表示する接眼レンズとを有するファインダー光学系において、該接眼レンズは該像反転手段から順に、負の屈折力の第１レンズ群、正の屈折力の第２レンズ群、正または負の屈折力の第３レンズ群からなり、前記第１レンズ群は、前記像反転手段側に凹面を向けた１枚のメニスカスレンズからなり、前記第３レンズ群は凸レンズと前記像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズからなることを特徴とする。これにより、接眼レンズの主点位置を焦点板に近づけることができ、前記像反転手段であるペンタプリズムを大型化することなく観察倍率を高くすることが可能となる。

また、第３レンズ群を凸レンズと前記像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズとから構成することにより、接眼レンズ全体を長くし、カメラ後面からアイポイントまでの距離を確保することができる。更に、第３レンズ群に凸レンズを含むことで、前記第２レンズ群の両凸レンズの屈折力を弱くすることができ、視度調節を行うため、光軸方向へ移動した際の収差変動を軽減することが可能となる。

また、前記第３レンズ群に含まれるメニスカスレンズが以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１）４．４＜（Ｌ４ｎ／Ｌ４Ｒ２）・ｆ＜５．５
ｆ：視度−１ｄｐｔ時の接眼レンズ全系の焦点距離
Ｌ４Ｒ２：第３レンズ群のメニスカスレンズの瞳側のレンズ面の曲率半径
Ｌ４ｎ：第３レンズ群のメニスカスレンズの屈折率

条件式（１）は、ファインダー光学系を構成する第３レンズ群における、ペンタプリズム側に凸面を向けたメニスカスレンズの屈折率及び瞳側のレンズ面の曲率半径について適切な範囲を規定している。

条件式（１）の上限を超えると、容易に観察倍率を高くできるが、曲率半径が小さいためファインダー光学系の観察開口部が狭くなり、ファインダー像を観察しようとした際、視野全体を観察することが困難となり、好ましくない。また、曲率半径を大きくしたままで良好な観察状態を維持しようとすると、屈折率を高くする必要がある。高屈折率材質の採用は、加工が困難なうえコスト高につながる為、好ましくない。

条件式（１）の下限を超えると、接眼レンズの主点位置を焦点板に近づけることが困難となり、高い観察倍率を維持することが困難となる。

さらに、本発明のファインダー光学系は、第２レンズ群が１枚の両凸レンズからなり、光軸方向へ移動することで視度調節を行い、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（２）１．０５＜ｆ／ｆ２≦１．１２
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離

条件式（２）はファインダー光学系を構成する第２レンズ群の焦点距離について適切な範囲を規定している。

条件式（２）の上限を超えると、第２レンズ群の屈折力が強くなり、視度調節を行う際の移動量を小さくすることができる。しかし、一般的に屈折力を強くすると収差補正が困難になる上、多少のレンズ位置のズレで視度が大幅に変化してしまう等、好ましくない。また、レンズ中心と周辺の肉厚差が大きくなるため、レンズの加工が困難となる。

条件式（２）の下限を超えると、レンズ中心と周辺の肉厚差は小さくなりレンズ加工は容易になるが、高い観察倍率を維持しながら適正なアイポイントの位置を確保することが困難となる。

また、本発明のファインダー光学系は、第２レンズ群を光軸方向に移動させて視度調節を行うことを特徴とする。これにより、第１レンズ群及び第３レンズ群が固定となり、視度調節を行った際の接眼レンズの全長が不変となり、外部からの異物が接眼レンズ内部へ侵入することを防ぐことができる。

さらに、本発明のファインダー光学系は、第１レンズ群のシェイプファクターが次の条件式を満足することを特徴とする。
（３）−１．５＜ＳＦ１＜−１．０
但し、前記第１レンズ群のシェイプファクターをＳＦ１とし、シェイプファクターＳＦは各レンズにおける物体側のレンズ面の曲率半径をＲ０、瞳側のレンズ面の曲率半径をＲｅとするとき、
ＳＦ＝（Ｒ０＋Ｒｅ）／（Ｒ０−Ｒｅ）
を満足する。

条件式（３）は、ファインダー光学系を構成する第１レンズ群のペンタプリズム側に凹面を向けたメニスカスレンズのシェイプファクターについて適切な範囲を規定している。

条件式（３）の上限を超えると、接眼レンズの主点位置を焦点板に近づけることで容易に観察倍率を高くすることができるが、第１レンズ群に入射する光線の高さが高くなり、その状態でファインダー光学系を小型化しようとすると、ファインダー視野の周辺が暗くなり、良好なファインダー像が得られなくなる。また、像反転手段であるペンタプリズムの大型化にもつながり、好ましくない。

条件式（３）の下限を超えると、高い観察倍率を維持する際、倍率色収差の補正が困難となる。

さらに、本発明のファインダー光学系における接眼レンズ部は、プラスチックレンズからなることを特徴とする。その様にすることで、加工が容易となり、コストが抑えられる。

各数値実施例のファインダー光学系は上記のすべての条件を満足する。

以下、本発明の数値実施例についての説明を行う。
［焦点距離］中のｆは焦点距離を表す。［レンズ諸元］中の第１列の番号は物体側からのレンズ面の番号、第２列Ｒはレンズ面の曲率半径、第３列Ｄはレンズ面間隔、第４列ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、第５列νｄはｄ線に対するアッベ数、面番号右側の＊は非球面を表している。［可変間隔］は可変間隔の値を示す。なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、レンズ面間隔Ｄ、その他の長さの単位は特記のない場合「ｍｍ」を使用する。これらの符号は他の実施例においても同様であり、説明は省略する。

［非球面データ］には、レンズ面番号、非球面の形状を次式で表した場合の非球面係数、円錐係数を表す。

なお、ｚは、レンズ面の頂点を基準としたときの光軸からの高さｙの位置での光軸方向の変位であり、Ｋは円錐係数、Ａ、Ｂ、Ｃは非球面係数であり、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）である。なお、「Ｅ−n」は「×１０−ⁿ」を示し、例えば、「１．２３４Ｅ−４」は「１．２３４×１０−^４」を示す。

以下に実施例１に係るファインダー光学系の［レンズ諸元］［焦点距離］［可変間隔］［非球面係数］を示す。

［レンズ諸元］
ＲＤｎｄ νｄ
[1] 無限 0.3400
[2] 無限 1.0000 1.49175 57.45
[3] 無限 1.4600
[4] 無限 67.3000 1.51680 64.20
[5] 無限 3.4400
[6] -52.0400 2.0000 1.63550 29.86
[7]* -518.0300 D7
[8]* 25.3200 5.0100 1.49175 57.45
[9] -600.0000 D9
[10]* 65.5000 3.8100 1.49175 57.45
[11] -119.0700 0.3000
[12]* 25.7700 7.5900 1.63550 29.86
[13] 17.5800 19.5000
[14] 無限

［焦点距離］
視度 -1.02 -3.05 1.53
ｆ 54.32 57.60 50.98

［可変間隔］
視度 -1.02 -3.05 1.53
D7 3.7498 1.0000 6.8522
D9 4.1024 6.8522 1.0000

［非球面係数］
第7面第8面第10面第12面
K -229.3561 0.3169 -98.9288 -2.8058
A 1.2447E-06 -1.3949E-05 3.8865E-05 2.2571E-05
B 5.7996E-08 9.0940E-08 -4.0213E-08 -4.0617E-07
C -3.3546E-10 -4.9300E-10 -1.2094E-10 1.9103E-09

［条件式対応値］
実施例１
条件式（１） 5.05
条件式（２） 1.10
条件式（３） -1.22

図１は本発明を一眼レフカメラに使用した際のファインダー光学系の断面図である。１はスーパーインポーズの光を瞳に導くＳＩ板、２は像反転手段のペンタプリズム、３は接眼レンズ部、Ｅ．Ｐはアイポイントである。接眼レンズ部は像反転手段側に凹面を向けたメニスカスレンズＬ１からなる第１レンズ群、両凸レンズＬ２からなる第２レンズ群、凸レンズＬ３と像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ４とからなる第３レンズ群で構成されている。前記第２レンズ群を光軸方向に移動させることにより、視度調整を行うことが可能である。図２から図４は、実施例１の諸収差図を示す。それぞれ、図２は−１ｄｐｔ時の収差図、図３は−３ｄｐｔ時の収差図、図４は＋１．５ｄｐｔ時の収差図を示す。該収差図は、アイポイントＥ.Ｐの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レンズをおき、結像させたときの収差図を表している。球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は％で表している。また、非点収差において、メリジオナル像面を破線で表し、サジタル像面を実線で表している。

以下に実施例２に係るファインダー光学系の［レンズ諸元］［焦点距離］［可変間隔］［非球面係数］を示す。

［レンズ諸元］
ＲＤｎｄ νｄ
[1] 無限 0.3400
[2] 無限 1.0000 1.49175 57.45
[3] 無限 1.4600
[4] 無限 67.3000 1.51680 64.20
[5] 無限 3.5800
[6] -47.0900 2.0000 1.58250 37.29
[7]* -30000.0000 D7
[8]* 24.8700 5.0000 1.49175 57.45
[9] -600.0000 D9
[10]* 44.2800 4.1400 1.49175 57.45
[11] -75.7700 0.3000
[12]* 32.6300 7.6000 1.58250 37.29
[13] 17.0000 19.5000
[14] 無限

［焦点距離］
視度 -1.02 -3.14 1.53
ｆ 54.30 57.83 50.76

［可変間隔］
視度 -1.02 -3.14 1.53
D7 3.5435 1.0000 6.3892
D9 3.8456 6.3892 1.0000

［非球面係数］
第7面第8面第10面第12面
K 0 0.0964 -30.6115 -3.8436
A 9.3905E-07 -1.6710E-05 3.4703E-05 2.1840E-05
B 5.8857E-08 1.0372E-07 -6.3525E-08 -3.5708E-07
C -3.4318E-10 -5.0071E-10 -1.8606E-11 1.7092E-09

［条件式対応値］
実施例２
条件式（１） 5.05
条件式（２） 1.12
条件式（３） -1.00

図５は本発明を一眼レフカメラに使用した際のファインダー光学系の断面図である。１はスーパーインポーズの光を瞳に導くＳＩ板、２は像反転手段のペンタプリズム、３は接眼レンズ部、Ｅ．Ｐはアイポイントである。接眼レンズ部は像反転手段側に凹面を向けたメニスカスレンズＬ１からなる第１レンズ群、両凸レンズＬ２からなる第２レンズ群、凸レンズＬ３と像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ４とからなる第３レンズ群で構成されている。前記第２レンズ群を光軸方向に移動させることにより、視度調整を行うことが可能である。図６から図８は、実施例２の諸収差図を示す。それぞれ、図６は−１ｄｐｔ時の収差図、図７は−３ｄｐｔ時の収差図、図８は＋１．５ｄｐｔ時の収差図を示す。該収差図は、アイポイントＥ.Ｐの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レンズをおき、結像させたときの収差図を表している。球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は％で表している。また、非点収差において、メリジオナル像面を破線で表し、サジタル像面を実線で表している。

以下に実施例３に係るファインダー光学系の［レンズ諸元］［焦点距離］［可変間隔］［非球面係数］を示す。

［レンズ諸元］
ＲＤｎｄ νｄ
[1] 無限 0.3400
[2] 無限 1.0000 1.49175 57.45
[3] 無限 1.4600
[4] 無限 67.3000 1.51680 64.20
[5] 無限 3.6114
[6] -46.1829 2.0000 1.63550 29.86
[7]* -1000.0000 D7
[8]* 25.9647 5.0000 1.49175 57.45
[9] -443.2100 D9
[10]* 40.4785 3.9551 1.49175 57.45
[11] -180.2463 0.3000
[12]* 28.3864 7.6000 1.63550 29.86
[13] 17.5000 19.5000
[14] 無限

［焦点距離］
視度 -1.02 -3.05 1.53
ｆ 54.30 57.81 50.77

［可変間隔］
視度 -1.02 -3.05 1.53
D7 3.6127 1.0000 6.5352
D9 3.9225 6.5352 1.0000

［非球面係数］
第7面第8面第10面第12面
K -68965.9814 -0.3728 -21.0223 -3.1915
A -1.0528E-06 -5.4584E-06 3.4248E-05 2.0712E-05
B 5.3667E-08 6.1540E-08 5.5471E-08 -4.1910E-07
C -2.8587E-10 -3.4133E-10 -2.8870E-10 1.7165E-09

［条件式対応値］
実施例３
条件式（１） 5.07
条件式（２） 1.08
条件式（３） -1.10

図９は本発明を一眼レフカメラに使用した際のファインダー光学系の断面図である。１はスーパーインポーズの光を瞳に導くＳＩ板、２は像反転手段のペンタプリズム、３は接眼レンズ部、Ｅ．Ｐはアイポイントである。接眼レンズ部は像反転手段側に凹面を向けたメニスカスレンズＬ１からなる第１レンズ群、両凸レンズＬ２からなる第２レンズ群、凸レンズＬ３と像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ４とからなる第３レンズ群で構成されている。前記第２レンズ群を光軸方向に移動させることにより、視度調整を行うことが可能である。図１０から図１２は、実施例３の諸収差図を示す。それぞれ、図１０は−１ｄｐｔ時の収差図、図１１は−３ｄｐｔ時の収差図、図１２は＋１．５ｄｐｔ時の収差図を示す。該収差図は、アイポイントＥ.Ｐの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レンズをおき、結像させたときの収差図を表している。球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は％で表している。また、非点収差において、メリジオナル像面を破線で表し、サジタル像面を実線で表している。

以下に実施例４に係るファインダー光学系の［レンズ諸元］［焦点距離］［可変間隔］［非球面係数］を示す。

［レンズ諸元］
ＲＤｎｄ νｄ
[1] 無限 0.3400
[2] 無限 1.0000 1.49175 57.45
[3] 無限 1.4600
[4] 無限 67.3000 1.51680 64.20
[5] 無限 3.3956
[6] -53.6909 2.0000 1.63550 29.86
[7]* -800.0000 D7
[8] 25.6538 5.0000 1.49175 57.45
[9]* -924.5262 D9
[10] 42.8663 3.8100 1.49175 57.45
[11]* -261.5665 0.3000
[12]* 27.2313 7.6000 1.63550 29.86
[13] 17.3500 19.5000
[14] 無限

［焦点距離］
視度 -1.02 -3.14 1.53
ｆ 54.30 57.66 50.90

［可変間隔］
視度 -1.02 -3.14 1.53
D7 3.7791 1.0000 6.8968
D9 4.1177 6.8968 1.0000

［非球面係数］
第7面第9面第11面第12面
K -14291.3355 -86459.1971 340.1878 -6.7625
A 2.3727E-06 8.2890E-07 -2.6750E-05 1.7781E-05
B 1.6991E-08 -2.2274E-09 4.7426E-08 -3.4531E-07
C -1.5227E-10 1.8400E-10 2.6364E-10 1.7925E-09

［条件式対応値］
実施例４
条件式（１） 5.12
条件式（２） 1.07
条件式（３） -1.14

図１３は本発明を一眼レフカメラに使用した際のファインダー光学系の断面図である。１はスーパーインポーズの光を瞳に導くＳＩ板、２は像反転手段のペンタプリズム、３は接眼レンズ部、Ｅ．Ｐはアイポイントである。接眼レンズ部は像反転手段側に凹面を向けたメニスカスレンズＬ１からなる第１レンズ群、両凸レンズＬ２からなる第２レンズ群、凸レンズＬ３と像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ４とからなる第３レンズ群で構成されている。前記第２レンズ群を光軸方向に移動させることにより、視度調整を行うことが可能である。図１４から図１６は、実施例４の諸収差図を示す。それぞれ、図１４は−１ｄｐｔ時の収差図、図１５は−３ｄｐｔ時の収差図、図１６は＋１．５ｄｐｔ時の収差図を示す。該収差図は、アイポイントＥ.Ｐの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レンズをおき、結像させたときの収差図を表している。球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は％で表している。また、非点収差において、メリジオナル像面を破線で表し、サジタル像面を実線で表している。

以下に実施例５に係るファインダー光学系の［レンズ諸元］［焦点距離］［可変間隔］［非球面係数］を示す。

［レンズ諸元］
ＲＤｎｄ νｄ
[1] 無限 0.3400
[2] 無限 1.0000 1.49175 57.45
[3] 無限 1.4600
[4] 無限 67.3000 1.51680 64.20
[5] 無限 3.4411
[6] -51.9170 2.0000 1.58250 37.29
[7]* -1500.0000 D7
[8]* 25.2882 5.0000 1.49175 57.45
[9] -443.2100 D9
[10]* 38.5021 3.8100 1.49175 57.45
[11]* -1530.1516 0.3000
[12]* 32.7677 7.6000 1.63550 29.86
[13] 20.0000 19.5000
[14] 無限

［焦点距離］
視度 -1.01 -3.14 1.53
ｆ 54.30 57.51 51.01

［可変間隔］
視度 -1.01 -3.14 1.53
D7 3.7483 1.0000 6.8584
D9 4.1101 6.8584 1.0000

［非球面係数］
第7面第8面第10面第11面第12面
K 2188.1774 -0.3855 -29.4307 5806.7758 -4.5294
A 3.6991E-06 -3.3565E-06 5.1063E-05 -1.1967E-05 1.3092E-05
B 3.0837E-08 4.3318E-08 1.3584E-08 1.7500E-08 -5.8677E-07
C -2.9019E-10 -3.4642E-10 2.3486E-10 6.7219E-10 2.9392E-09

［条件式対応値］
実施例５
条件式（１） 4.44
条件式（２） 1.10
条件式（３） -1.22

図１７は本発明を一眼レフカメラに使用した際のファインダー光学系の断面図である。１はスーパーインポーズの光を瞳に導くＳＩ板、２は像反転手段のペンタプリズム、３は接眼レンズ部、Ｅ．Ｐはアイポイントである。接眼レンズ部は像反転手段側に凹面を向けたメニスカスレンズＬ１からなる第１レンズ群、両凸レンズＬ２からなる第２レンズ群、凸レンズＬ３と像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ４とからなる第３レンズ群で構成されている。前記第２レンズ群を光軸方向に移動させることにより、視度調整を行うことが可能である。図１８から図２０は、実施例５の諸収差図を示す。それぞれ、図１８は−１ｄｐｔ時の収差図、図１９は−３ｄｐｔ時の収差図、図２０は＋１．５ｄｐｔ時の収差図を示す。該収差図は、アイポイントＥ.Ｐの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レンズをおき、結像させたときの収差図を表している。球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は％で表している。また、非点収差において、メリジオナル像面を破線で表し、サジタル像面を実線で表している。

１ＳＩ板
２ペンタプリズム
３接眼レンズ部
Ｌ１第１レンズ
Ｌ２第２レンズ
Ｌ３第３レンズ
Ｌ４第４レンズ
Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｅ．Ｐアイポイント

Claims

対物レンズによって形成された像を正立像に反転する像反転手段と、該像反転手段によって正立像となった像を拡大表示する接眼レンズとを有するファインダー光学系において、
該接眼レンズは該像反転手段側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群、正または負の屈折力を有する第３レンズ群からなり、
前記第１レンズ群は、前記像反転手段側に凹面を向けた１枚のメニスカスレンズからなり、前記第３レンズ群は凸レンズと前記像反転手段側に凸面を向けたメニスカスレンズからなり、
前記第３レンズ群に含まれるメニスカスレンズが以下の条件を満足することを特徴とするファインダー光学系。
（１）４．４＜（Ｌ４ｎ／Ｌ４Ｒ２）・ｆ＜５．５
ｆ：視度−１ｄｐｔ時の接眼レンズ全系の焦点距離
Ｌ４Ｒ２：第３レンズ群に含まれるメニスカスレンズの瞳側のレンズ面の曲率半径
Ｌ４ｎ：第３レンズ群に含まれるメニスカスレンズの屈折率
前記第２レンズ群は１枚の両凸レンズからなり、光軸方向へ移動することで視度調節を行い、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のファインダー光学系。
（２）１．０５＜ｆ／ｆ２≦１．１２
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
前記第１レンズ群のシェイプファクターが以下の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項２のいずれかに記載のファインダー光学系。
（３）−１．５＜ＳＦ１＜−１．０
但し、前記第１レンズ群のシェイプファクターをＳＦ１とし、シェイプファクターＳＦは各レンズにおける最も物体側の面の曲率半径をＲ０、最も瞳側の面の曲率半径をＲｅとするとき、
ＳＦ＝（Ｒ０＋Ｒｅ）／（Ｒ０−Ｒｅ）
前記接眼レンズ部はプラスチックレンズからなることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載のファインダー光学系。