WO2013115321A1 - Ｖリブドベルト - Google Patents

Ｖリブドベルト Download PDF

Info

Publication number
WO2013115321A1
WO2013115321A1 PCT/JP2013/052227 JP2013052227W WO2013115321A1 WO 2013115321 A1 WO2013115321 A1 WO 2013115321A1 JP 2013052227 W JP2013052227 W JP 2013052227W WO 2013115321 A1 WO2013115321 A1 WO 2013115321A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
ribbed belt
rib
layer
distance
core
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/052227
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
田村　昌史
久登 石黒
浩志 松村
Original Assignee
三ツ星ベルト株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三ツ星ベルト株式会社 filed Critical 三ツ星ベルト株式会社
Priority to EP13743990.7A priority Critical patent/EP2811202B1/en
Priority to CN201380007555.2A priority patent/CN104094018A/zh
Priority to EP21164869.6A priority patent/EP3892886B1/en
Priority to US14/375,888 priority patent/US10267382B2/en
Publication of WO2013115321A1 publication Critical patent/WO2013115321A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
    • F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F16G5/08—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with textile reinforcement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/04—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber
    • F16G5/06—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber
    • F16G5/10—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section made of rubber with reinforcement bonded by the rubber with metal reinforcement
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
    • F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
    • F16G5/20—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section with a contact surface of special shape, e.g. toothed

Definitions

  • the present invention relates to a V-ribbed belt used for driving an automobile engine auxiliary machine, and more particularly to a V-ribbed belt capable of reducing the torque loss (fuel consumption) of the engine by reducing the bending loss of the V-ribbed belt.
  • V-belts Low-edge belts
  • a V-ribbed belt made of a rubber composition mainly composed of an ethylene / ⁇ -olefin elastomer (for example, EPDM) is more durable than a V-ribbed belt made of a rubber composition mainly composed of chloroprene rubber (CR) ( Heat resistance and cold resistance) are good, and it is mainstream because it does not contain halogen.
  • EPDM ethylene / ⁇ -olefin elastomer
  • CR chloroprene rubber
  • a belt transmission system using a V-ribbed belt suppresses the torque cross of the V-ribbed belt between the drive shaft and the driven shaft.
  • V between the drive shaft and the driven shaft is limited.
  • Patent Document 2 discloses that the thickness of the belt is reduced, ethylene-2,6-naphthalate is used for the core wire, and the tensile elastic modulus of the belt is 14,000 to 17, A 000 N / rib V-ribbed belt is disclosed. According to this, it becomes possible to reduce the thickness of the belt without lowering the elastic modulus of the belt, and by reducing the thickness, the bending fatigue resistance of the belt is improved, and the torque loss is reduced to reduce the fuel consumption of the engine. It is described that it can.
  • the rubber composition forming the compression layer is mainly composed of an ethylene / ⁇ -olefin elastomer, and the compression layer has an initial strain of 0.1%, a frequency of 10 Hz, and a strain of 0.5%.
  • a V-ribbed belt having a tan ⁇ (loss tangent) at 40 ° C. of less than 0.150 when measuring dynamic viscoelasticity According to this document, it is described that the torque loss can be reduced by reducing the internal loss (self-heating) of the compression rubber layer when the belt is driven.
  • the torque loss cannot be sufficiently reduced only by these means.
  • the position of the core wire (position in the belt thickness direction) embedded between the stretch layer and the compression layer is on the belt outer periphery (back surface) side, the belt The bending stress of the core wire when wound is increased, the bending loss is increased, and the torque cross is increased.
  • the thickness of the compression layer and the size of the rib forming the compression layer are also factors that affect the torcross, and if this is large, the stress required to bend the compression layer Even if the (compressive stress) is high or the tan ⁇ of the rubber composition forming the compression layer is the same, the internal loss due to the compressive deformation increases and the torque loss increases. Furthermore, the belt width is also important. If this width is large, the belt bending loss increases and the torque loss tends to increase.
  • the rib pitch is 3.56 mm
  • the rib height is 2.9 mm (see paragraph [0032])
  • the rib shape is increased.
  • tan ⁇ of the rubber composition forming the compression layer is reduced to reduce torcross, it is not sufficient by itself.
  • an object of the present invention is to provide a V-ribbed belt capable of reducing the torque loss of the engine by reducing the bending loss of the belt and maintaining the transmission performance of the belt.
  • the present invention is a V-ribbed belt that is used by being wound between a plurality of pulleys, and is provided on a stretch layer that forms the back surface of the V-ribbed belt, and on one surface of the stretch layer,
  • a compression layer having a plurality of ribs extending in parallel with each other along the longitudinal direction of the V-ribbed belt, and a core wire embedded along the longitudinal direction of the V-ribbed belt between the stretch layer and the compression layer,
  • the distance from the outer peripheral part on the rib side of the core wire to the tip of the rib is 2.0 to 2.6 mm, and the distance from the outer peripheral part on the rib side of the core line to the bottom of the rib is 0
  • a V-ribbed belt that is 3 to 1.2 mm.
  • the thickness of the compression layer is set by setting the distance from the outer peripheral portion of the core wire on the rib side (hereinafter referred to as the bottom portion of the core wire) to the tip portion of the rib in the range of 2.0 to 2.6 mm ,
  • the stress of the compression layer when the V-ribbed belt is wound between a plurality of pulleys (compression stress) and internal loss can be reduced, and the torque loss can be reduced.
  • the distance from the bottom of the core to the bottom of the rib to be in the range of 0.3 to 1.2 mm, the bending stress of the core when the V-ribbed belt is wound between a plurality of pulleys is reduced (bending The torque loss can be reduced by reducing the loss).
  • the rib width is 2.0 to 3.0 mm
  • the distance from the bottom of the rib to the tip of the rib is 1.1 to 3.0 mm.
  • the thickness is preferably 1.8 mm.
  • the compression layer is formed by setting the rib width (rib pitch) and the distance from the bottom of the rib to the tip of the rib (rib height) in a range smaller than the conventional (Patent Document 2).
  • the rib shape to be reduced can be reduced, and the torcross can be reduced by reducing the internal loss due to the compression deformation of the rib and the compression stress of the rib.
  • the distance from the center of the cord to the back surface of the V-ribbed belt is 0.6 to 1.5 mm.
  • the distance from the center of the core to the back surface of the V-ribbed belt can be in the range of 0.6 to 1.5 mm, the tensile stress of the stretch layer can be reduced and the torque loss can be reduced.
  • the diameter of the core wire is 0.6 to 1.25 mm.
  • the edge of the tip of the rib has a square shape.
  • the edge of the tip of the rib is formed in a square shape, the area where the rib and the groove of the pulley come into contact can be increased, and the transmission performance can be maintained.
  • the stretch layer is formed of a rubber composition.
  • V-ribbed belt capable of reducing the torque loss of the engine by reducing the belt bending loss and maintaining the belt transmission performance.
  • FIG. 1 is a schematic explanatory view of a V-ribbed belt according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line A-A ′ of the V-ribbed belt according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is a simplified cross-sectional view in the width direction of a V-ribbed belt according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 4 is a comparative explanatory view of a rib shape of a V-ribbed belt according to an embodiment of the present invention and a rib shape of a conventional V-ribbed belt.
  • FIG. 5 is an explanatory diagram relating to the position of the core wire of the V-ribbed belt according to one embodiment of the present invention.
  • FIG. 6A and 6B are explanatory diagrams relating to a measuring method of the torcross of the V-ribbed belt and a measuring method of transmission performance according to the embodiment.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating the measurement result of the torque cross with respect to the belt tension of the V-ribbed belt according to the example.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of a V-ribbed belt according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of a V-ribbed belt according to another embodiment of the present invention.
  • the V-ribbed belt 1 according to the present embodiment is used by being wound, for example, between a drive pulley 2 and a driven pulley 3 in a power transmission system such as an engine accessory drive system as shown in FIG.
  • the V-ribbed belt 1 of the present embodiment is made of a rubber composition, and is provided on one surface of the stretch layer 11 that forms the back surface 1A of the V-ribbed belt, and in the longitudinal direction M of the V-ribbed belt M.
  • An adhesive layer 15 is provided between the compression layer 12.
  • the adhesive layer 15 is not essential, and is provided for the purpose of improving the adhesiveness of the core wire 14, the stretch layer 11, and the compression layer 12, and the adhesive layer 15 and the stretch layer as in this embodiment. 11, the core wire 14 may be embedded in the adhesive layer 15, or the core wire 14 may be embedded between the compression layer 12 and the adhesive layer 15. May be.
  • the V-ribbed belt 1 shown in FIG. 2 is formed of a rubber composition containing a stretch layer 11, an adhesive layer 15 disposed below the stretch layer 11, and a short fiber 16 disposed below the stretch layer 11.
  • the compression layer 12 is provided.
  • a rubber layer is constituted by three layers of an extension layer 11, an adhesive layer 15, and a compression layer 12, and the compression layer 12 constitutes an inner layer.
  • the adhesive layer 15 and the compression layer 12 may be defined as constituting an inner layer.
  • the core wire 14 is arranged so as to be embedded in the main body of the V-ribbed belt 1 along the longitudinal direction M of the V-ribbed belt, half of which is embedded in the stretch layer 11 and the other half is embedded in the adhesive layer 15.
  • the compressed layer 12 is provided with a plurality of ribs 13 having a substantially trapezoidal cross section in the V-ribbed belt width direction N and extending in the longitudinal direction M of the V-ribbed belt.
  • the short fibers 16 contained in the compressed layer 12 are contained in a state oriented in the V-ribbed belt width direction N, which is a direction orthogonal to the V-ribbed belt longitudinal direction M.
  • the surface of the rib 13 is a polished surface.
  • each part and dimensions of the V-ribbed belt 1 are described below with reference to a simplified cross-sectional view in the V-ribbed belt width direction N of the V-ribbed belt 1 in FIG.
  • the compressed layer 12 will be described as including the adhesive layer 15.
  • a Distance from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1], which corresponds to the thickness of the stretched layer 11.
  • b Distance from the core bottom [3] corresponding to the outer peripheral portion of the core 14 on the rib 13 side to the V-ribbed belt back [1].
  • c Distance from the rib bottom [4] to the back of the V-ribbed belt [1].
  • d Distance from the rib tip [5] to the back of the V-ribbed belt [1], which corresponds to the thickness of the V-ribbed belt 1.
  • e The width of the rib 13 in the V-ribbed belt width direction N, which corresponds to the rib pitch.
  • f A product obtained by multiplying the rib pitch e by the number of ribs, and corresponds to the width of the V-ribbed belt 1.
  • g The length of the inclined surface of the rib 13 from the rib bottom [4] to the rib tip [5].
  • h Distance from the rib bottom [4] to the core bottom [3].
  • i Distance from the rib tip [5] to the rib bottom [4], which corresponds to the height of the rib 13.
  • j Distance from the core bottom [3] to the rib tip [5].
  • k distance from the rib tip [5] to the center of the core [2], which corresponds to the thickness of the compression layer 12.
  • the distance j from the core bottom [3] to the rib tip [5] is in the range of 2.0 to 2.6 mm
  • the distance h to the bottom [4] is in the range of 0.3 to 1.2 mm.
  • the thickness of the compression layer 12 can be reduced by setting the distance j from the core bottom [3] to the rib tip [5] in the range of 2.0 to 2.6 mm,
  • the stress (compression stress) and internal loss of the compression layer 12 can be reduced to reduce the torque loss.
  • V-ribbed belt 1 is wound between the driving pulley 2 and the driven pulley 3 by setting the distance h from the core bottom [3] to the rib bottom [4] within a range of 0.3 to 1.2 mm.
  • the torcross can be reduced by reducing the bending stress of the core wire 14 when hung (small bending loss).
  • the compression layer 12 becomes excessively thin, and thus the lateral pressure resistance against the pressure from the driving pulley 2 and the driven pulley 3 is reduced. If the thickness exceeds 2.6 mm, the thickness of the compression layer 12 increases and the torcross of the V-ribbed belt 1 increases.
  • the distance j from the core bottom [3] to the rib tip [5] is in the range of 2.0 to 2.6 mm, more preferably in the range of 2.3 to 2.6 mm. It is good.
  • the core 14 is partially exposed from the rib bottom [4] during polishing, resulting in poor appearance. Since the layer of the rubber composition interposed between the core wire 14 and the rib bottom [4] becomes extremely thin, a vertical crack (in the thickness direction of the V-ribbed belt 1) is likely to occur at the bottom of the valley between the adjacent ribs 13. As a result, there is a risk of breaking along the longitudinal direction M of the V-ribbed belt.
  • the distance h from the core bottom [3] to the rib bottom [4] is more preferably in the range of 0.4 to 1.1 mm.
  • the rib width (rib pitch e) is in the range of 2.0 to 3.0 mm, and the distance from the rib bottom [4] to the rib tip [5] (rib height) I) is in the range of 1.1 to 1.8 mm.
  • the rib width (rib pitch e) and the distance (rib height i) from the rib bottom [4] to the rib tip [5] in a range smaller than the conventional (Patent Document 2).
  • the shape of the ribs 13 forming the compression layer 12 can be reduced, and the internal loss resulting from the compression deformation of the ribs 13 and the compression stress of the ribs 13 can be reduced to reduce the torque cross.
  • the distance from the rib bottom [4] to the rib tip [5] (rib height i) is reduced.
  • the rib pitch e is reduced, so that the number of ribs per width of the V-ribbed belt 1 can be increased, thereby transmitting. Efficiency can be maintained.
  • the value obtained by multiplying the rib pitch e and the number of ribs is the width f of the V-ribbed belt 1, but since the rib pitch e is reduced, the width f of the V-ribbed belt 1 can be reduced even if the number of ribs is increased. Torque loss can be reduced by reducing the bending loss of the belt without lowering the transmission efficiency.
  • rib width (rib pitch e) is less than 2.0 mm, the side pressure resistance of the rib 13 against the pressure from the driving pulley 2 and the driven pulley 3 is insufficient.
  • the rib width exceeds 3.0 mm, the shape of the rib 13 is large. As a result, the stress and internal loss during compression deformation increase, and the torque loss cannot be sufficiently reduced.
  • a preferable range of the rib pitch e is 2.2 to 2.8 mm.
  • the distance (rib height i) from the rib bottom [4] to the rib tip [5] is less than 1.1 mm, the rib 13 and the grooves provided in the driving pulley 2 and the driven pulley 3 are not properly fitted. There is a risk that the V-ribbed belt 1 will fall off the driving pulley 2 and the driven pulley 3. On the other hand, if it exceeds 1.8 mm, the shape of the rib 13 becomes large and the torque cross increases.
  • the distance from the rib bottom [4] to the rib tip [5] (rib height i) is more preferably in the range of 1.2 to 1.6 mm.
  • Examples of the rubber component of the rubber composition forming the compression layer 12 include vulcanizable or crosslinkable rubbers such as diene rubbers (natural rubber, isoprene rubber, butadiene rubber, chloroprene rubber, styrene / butadiene rubber (SBR), acrylonitrile). Butadiene rubber (nitrile rubber), hydrogenated nitrile rubber, etc.), ethylene- ⁇ -olefin elastomer, chlorosulfonated polyethylene rubber, alkylated chlorosulfonated polyethylene rubber, epichlorohydrin rubber, acrylic rubber, silicone rubber, urethane rubber, fluorine rubber Etc. can be exemplified.
  • diene rubbers natural rubber, isoprene rubber, butadiene rubber, chloroprene rubber, styrene / butadiene rubber (SBR), acrylonitrile). Butadiene rubber (nitrile rubber), hydrogenated nitrile rubber, etc.),
  • rubber components may be used alone or in combination of two or more.
  • Preferred rubber components are ethylene- ⁇ -olefin elastomers (ethylene- ⁇ -olefin rubbers such as ethylene-propylene rubber (EPR) and ethylene-propylene-diene monomers (EPDM, etc.)), and chloroprene rubber.
  • a particularly preferable rubber component is an ethylene- ⁇ -olefin elastomer which is excellent in durability as compared with chloroprene rubber and does not contain a halogen.
  • Examples of the diene monomer of EPDM include dicyclopentadiene, methylene norbornene, ethylidene norbornene, 1,4-hexadiene, cyclooctadiene and the like.
  • EPDM which is a copolymer of ethylene, ⁇ -olefin and non-conjugated diene is preferable.
  • ethylene content is 51 to 68% by mass and double bond is used.
  • (Diene content) is preferably 0.2 to 7.5% by mass.
  • those having an iodine value of 3 to 40 are preferably used. If the iodine value is less than 3, the rubber composition is not sufficiently vulcanized, and problems of abrasion, adhesion, and pronunciation occur. If the iodine value exceeds 40, the scorch of the rubber composition becomes short and difficult to handle, and the heat resistance may deteriorate.
  • the energy applied when the V-ribbed belt 1 bends generates internal heat of the compressed rib rubber (compression layer 12), which causes torcross.
  • the rubber composition forming the compression layer 12 is preferably set so that the content ratio of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer in the rubber composition is 45% by mass or more and the content ratio of carbon black is less than 35% by mass.
  • the dynamic viscoelasticity tan ⁇ (loss tangent) of the compression layer 12 formed by curing the rubber composition is lowered by increasing the content ratio of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer and decreasing the content ratio of the carbon black. be able to.
  • the dynamic viscoelasticity of the compression layer formed using this rubber composition is reduced to the initial value.
  • the maximum value of tan ⁇ in the range of 25 to 120 ° C. can be adjusted to less than 0.150.
  • the content ratio of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer is less than 45% by mass or when the content ratio of carbon black is 35% by mass or more, tan ⁇ becomes a large value of 0.150 or more, and the internal loss of the compressed rubber layer is reduced. It may increase and the torque cross may increase.
  • the upper limit of the content ratio of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer in the rubber composition is not particularly set, but in practice, the content ratio of the ethylene- ⁇ -olefin elastomer is desirably 55% by mass or less.
  • the lower limit of the carbon black content ratio is not particularly set, but if the carbon black content ratio is less than 20% by mass, the wear resistance of the rubber composition is deteriorated and the durability of the V-ribbed belt 1 is reduced. Therefore, the content ratio of carbon black is preferably 20% by mass or more. Since the durability tends to decrease when the content ratio of carbon black is reduced in this way, it is preferable to use graphite together to reduce the content ratio of carbon black while suppressing the decrease in durability.
  • the rubber composition forming the compression layer 12 may further include a crosslinking agent such as an organic peroxide, N, N′-m-phenylene dimaleimide, quinone dioxime, which is usually blended in the rubber as necessary.
  • a co-crosslinking agent such as sulfur, a vulcanization accelerator, a filler such as calcium carbonate and talc, a plasticizer, a stabilizer, a processing aid, a colorant, and short fibers.
  • Short fibers include cotton, polyester (PET, PEN, etc.), nylon (6 nylon, 66 nylon, 46 nylon, etc.), aramid (p-aramid, m-aramid), vinylon, polyparaphenylene benzobisoxazole (PBO) A fiber etc. can be used. These short fibers can be used alone or in combination of two or more. These various blends can be formed into a sheet by kneading them using commonly used means such as a Banbury mixer or a kneader.
  • the compressed layer 12 has a plurality of ribs 13 extending in parallel with each other along the longitudinal direction M of the V-ribbed belt. And as shown in FIG. 4, the edge 13A of the front-end
  • the edge 13A at the tip of the rib 13 has a square shape, the area where the rib 13 and the groove of the drive pulley 2 and the driven pulley 3 contact can be increased, and transmission performance can be maintained. it can.
  • the edge shape of the edge of the rib has a curved shape in order to prevent the occurrence of cracks.
  • the V-ribbed belt 1 according to the present embodiment has a small rib height i, the V-ribbed belt 1 is formed with respect to the edge 13A of the tip portion of the rib 13 when the V-ribbed belt 1 is wound around the drive pulley 2 and the driven pulley 3. Since the stress can be made extremely small, the contour shape of the edge 13A at the tip of the rib 13 does not need to be a curved shape. In other words, the V-ribbed belt 1 according to the present embodiment has an edge 13A at the tip of the rib 13 having a square shape, so that the contour of the edge at the tip of the rib 13 is curved as in the prior art. Thus, the contact area between the rib 13 and the grooves of the drive pulley 2 and the driven pulley 3 can be increased.
  • Extension layer 11 As shown in FIG. 1, when the V-ribbed belt 1 is wound between the drive pulley 2 and the driven pulley 3, the back side of the V-ribbed belt 1 is stretched around the core wire 14. It is preferable that the stretch layer 11 forming the back side of 1 is composed of a rubber composition having a large stretch.
  • the reason why the rubber composition is used for the stretch layer 11 as described above is that when the rubber composition is laminated (coated) or imprinted (friction) on a conventionally used canvas, compared to the rubber composition alone. Since the elongation is small, a greater force (tensile stress) is required to bend the belt and extend the stretch layer. If this tensile stress is high, the bending loss of the V-ribbed belt increases and the engine torque cross increases. It is.
  • the elongation at break of the rubber composition forming the stretched layer 11 is preferably in the range of 110 to 240%. If the elongation at break is less than 110%, the tensile stress of the stretched layer 11 becomes high and the torque cross becomes large. On the other hand, if it exceeds 240%, the hardness of the stretched layer 11 is low, and in the case of driving the belt rear surface (the pulley is driven on the rear surface of the V-ribbed belt 1), the wear resistance decreases and adhesive wear occurs. The core wire 14 may be exposed due to the progress of wear.
  • the elongation at break of the rubber composition was measured by a rubber tensile test method based on JIS K6251-1993.
  • a 150 ⁇ 150 ⁇ 2 mm thick sheet produced by press vulcanization molding of the rubber composition at 165 ° C. for 30 minutes was punched into a dumbbell shape No. 5 to obtain a test piece.
  • the obtained test piece was measured using a strograph manufactured by Toyo Seiki Seisakusho.
  • the thickness of the stretched layer 11 (distance a from the center of the core [2] to the back surface of the V-ribbed belt [1]) is preferably in the range of 0.6 to 1.5 mm, more preferably 0.7 to 1.3 mm. More preferably, it is set in the range of 0.8 to 1.1 mm. Within this range, the tensile stress of the stretched layer 11 can be reduced to effectively reduce the torque cross.
  • the thickness of the stretched layer 11 is less than 0.6 mm, the core wire 14 is exposed due to the progress of wear, or the stretched layer 11 is cracked, and the V-ribbed belt 1 is cut (circular) along the longitudinal direction M. There is a fear. On the other hand, if it exceeds 1.5 mm, the tensile stress of the stretched layer 11 becomes high and the torcross may increase.
  • the rubber composition forming the stretched layer 11 is preferably blended with the above-mentioned short fibers, and the form thereof may be linear or partially bent (for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2007-120507). Milled fiber).
  • the V-ribbed belt 1 travels, if a crack occurs in the longitudinal direction M of the V-ribbed belt in the stretched layer 11, the V-ribbed belt 1 is prevented from being broken by orienting the short fibers in the V-ribbed belt width direction N or random direction. be able to.
  • the same rubber composition as the compression layer 12 mentioned above can be used for the rubber composition which forms the stretch layer 11, you may use a different rubber composition.
  • the stretch layer 11 By forming the stretch layer 11 with a rubber composition, it becomes easier to stretch than a conventionally used canvas, and the tensile stress of the stretch layer 11 when the V-ribbed belt 1 is wound around the drive pulley 2 and the driven pulley 3 is reduced. As a result, the bending loss of the V-ribbed belt 1 can be reduced and the torque cross can be reduced.
  • the adhesive layer 15 is formed using, as a rubber composition, EPDM which is a copolymer of ethylene, ⁇ -olefin and nonconjugated diene, or blend rubber obtained by mixing EPDM with a partner rubber made of other types of rubber. It is preferable.
  • EPDM which is a copolymer of ethylene, ⁇ -olefin and nonconjugated diene
  • blend rubber obtained by mixing EPDM with a partner rubber made of other types of rubber. It is preferable.
  • the other rubbers blended with EPDM which is a copolymer of ethylene, ⁇ -olefin and non-conjugated diene, are butadiene rubber (BR), styrene-butadiene rubber (SBR), nitrile rubber (NBR), hydrogenated nitrile rubber ( Examples thereof include at least one rubber selected from the group consisting of H-NBR), chloroprene rubber (CR), butyl rubber (IIR), and natural rubber (NR).
  • the adhesive layer 15 is not essential, and is provided for the purpose of improving the adhesiveness of the core wire 14, the stretch layer 11, and the compression layer 12, and is bonded as in this embodiment.
  • the core wire 14 may be embedded in the adhesive layer 15, and the core wire 14 is interposed between the compression layer 12 and the adhesive layer 15.
  • the form to embed may be sufficient.
  • the core wire 14 is not particularly limited.
  • polyester fibers such as polybutylene terephthalate (PBT) fibers, polyethylene terephthalate (PET) fibers, polytrimethylene terephthalate (PTT) fibers, polyethylene naphthalate (PEN) fibers, and 6 nylon fibers.
  • 66 nylon fiber nylon fiber such as 46 nylon fiber, copolyparaphenylene 3,4'oxydiphenylene terephthalamide fiber, aramid fiber such as poly-p-phenylene terephthalamide fiber, polyarylate fiber, glass fiber, carbon A cord formed of fiber, PBO fiber, or the like can be used.
  • These fibers can be used alone or in combination of two or more.
  • the core wire 14 is preferably subjected to an adhesion treatment for the purpose of improving the adhesion to the stretch layer 11 and the compression layer 12.
  • an adhesion treatment the core wire 14 is immersed in a resin-based treatment solution in which epoxy or isocyanate is dissolved in an organic solvent, dried by heating, and then applied to a treatment solution such as resorcin-formalin-latex solution (RFL solution). It can be performed by immersing and drying by heating. If necessary, the core wire 14 after the RFL treatment may be overcoated with a treatment solution in which the rubber composition is dissolved in an organic solvent (toluene, xylene, methyl ethyl ketone, etc.).
  • an organic solvent toluene, xylene, methyl ethyl ketone, etc.
  • the diameter of the core wire 14 is preferably 1.25 mm or less. If it exceeds 1.25 mm, the bending stress of the core wire itself increases, and the engine torque cross increases, which is not preferable. The bending stress decreases as the diameter of the core wire 14 decreases. However, considering the strength and modulus of the V-ribbed belt 1, the lower limit is approximately 0.6 mm.
  • the thickness k of the compression layer 12 is reduced (the compression layer 12 of the core wire position A is This is because thickness k1 ⁇ thickness k2 of the compression layer 12 at the core position B), and the force (compression stress) required to bend the compression layer 12 is reduced.
  • the winding length of the core wire 14 around the pulley is shorter in the core wire position A than in the core wire position B, the force (bending stress) required to bend the core wire 14 is reduced.
  • V-ribbed belt 1 Manufacturing method of V-ribbed belt 1
  • a method for manufacturing the V-ribbed belt 1 First, predetermined materials are mixed, and rubber kneading is performed using a known method such as a Banbury mixer to form a rubber composition for forming an extension layer, a rubber composition for forming a compression layer, and an adhesive layer.
  • a rubber composition is prepared. Each composition is passed through a calender roll to produce a stretch layer forming sheet, a compression layer forming sheet, and an adhesive layer forming sheet having a predetermined thickness.
  • a stretch layer forming sheet (unvulcanized rubber sheet) is wound around a cylindrical molding mold having a flat surface, and the core wire 14 is spun into a spiral shape, and further, an adhesive layer forming sheet ( An unvulcanized rubber sheet) and a compressed layer forming sheet (unvulcanized rubber sheet) are sequentially wound to produce a molded body.
  • a vulcanization jacket is placed on the molded body and the mold is placed in a vulcanizing can.
  • the mold is removed from the molding mold to form a cylindrical shape. Get a vulcanized sleeve.
  • the outer surface of the vulcanized sleeve (corresponding to the compression layer 12) is polished with a grinding wheel to form a plurality of ribs 13, and then cut into individual belts with a cutter to finish the V-ribbed belt 1.
  • the distance h from the core bottom [3] to the rib bottom [4] can be adjusted by changing the thickness of the compression layer forming sheet.
  • the distance a from the center of the cord [2] to the back surface of the V-ribbed belt [1] can be adjusted by changing the thickness of the stretch layer forming sheet.
  • the rib pitch e which is the width of the rib 13 in the V-ribbed belt width direction N, can be formed by adjusting the size (for example, 2.34, 3.56 mm) using grinding wheels having different sizes.
  • the rib height i can be adjusted by using the grinding wheels having different sizes (Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 to 3 to be described later), or after being polished into a rib shape using the grinding wheel, The size can be adjusted by flat polishing (Example 4 described later).
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] can be adjusted by changing the distance h from the core bottom [3] to the rib bottom [4] and the rib height i.
  • the thickness of the adhesive layer forming sheet is, for example, 0.5 mm.
  • V-ribbed belt of the present invention include, for example, the V-ribbed belt shown in FIGS. 8 and 9.
  • a V-ribbed belt 21 shown in FIG. 8 is a rubber composition containing a stretched layer 11, an adhesive layer 15 disposed below the stretched layer 11, and a short fiber 16 disposed below the stretched layer 11, as in the above embodiment.
  • a compressed layer 12 formed of This V-ribbed belt 21 also has a rubber layer composed of three layers of an extension layer 11, an adhesive layer 15, and a compression layer 12, and the compression layer 12 constitutes an inner layer.
  • the core wire 14 is disposed so as to be embedded in the main body of the V-ribbed belt 21 along the longitudinal direction M of the V-ribbed belt 21, a part of which is embedded in the stretch layer 11, and the remaining part is embedded in the adhesive layer 15. Arranged in an embedded state.
  • the compressed layer 12 is provided with a plurality of ribs 13 having a substantially trapezoidal cross section in the V-ribbed belt width direction N and extending in the longitudinal direction M of the V-ribbed belt.
  • the short fiber 16 contained in the compression layer 12 of this V-ribbed belt 21 is contained in the state which orientated so that the flow state along the trapezoid shape of the rib 13 might be exhibited, as shown in FIG.
  • the short fibers 16 are contained in a state of being oriented along the outer shape of the ribs 13.
  • the V-ribbed belt 31 shown in FIG. 9 may be configured to include the stretch layer 11 and the compression layer 12 that is formed in the lower layer of the stretch layer 11 and formed of a rubber composition that does not contain short fibers.
  • a rubber layer is constituted by two layers of an extension layer 11 and a compression layer 12, and the compression layer 12 constitutes an inner layer.
  • the core wire 14 is arranged so as to be embedded in the main body of the V-ribbed belt 31 along the longitudinal direction M of the V-ribbed belt 31, a part of which is embedded in the stretched layer 11 and the remaining part is embedded in the compressed layer 12. Arranged in an embedded state.
  • the compressed layer 12 is provided with a plurality of ribs 13 having a substantially trapezoidal cross section in the width direction N of the V-ribbed belt and extending in the longitudinal direction M of the V-ribbed belt, and short fibers 32 are planted on the surface of each rib 13. ing.
  • a rubber composition for forming an extension layer, a rubber composition for forming a compression layer, and an adhesive layer are prepared by mixing the materials described in Table 1 and kneading rubber using a known method such as a Banbury mixer.
  • a rubber composition for forming was prepared. Each composition was passed through a calender roll to prepare a stretch layer forming sheet, a compressed layer forming sheet, and an adhesive layer forming sheet having a predetermined thickness.
  • a stretch layer forming sheet (unvulcanized rubber sheet) is wound around a cylindrical molding mold having a flat surface, and the core wire 14 is spun into a spiral shape, and further, an adhesive layer forming sheet ( An unvulcanized rubber sheet) and a compression layer forming sheet (unvulcanized rubber sheet) were sequentially wound to prepare a molded body.
  • a vulcanization jacket is placed on the molded body and the mold is placed in a vulcanizing can. After vulcanization at a temperature of 160 ° C. for 30 minutes, the mold is removed from the molding mold and the cylindrical vulcanization is performed. A sulfur sleeve was obtained.
  • the outer surface of the vulcanized sleeve was polished with a grinding wheel to form a plurality of ribs, and then cut into individual belts with a cutter to finish a V-ribbed belt.
  • the thicknesses of the stretch layer forming sheet and the compression layer forming sheet were adjusted in each of the examples and comparative examples so that each dimension of the obtained V-ribbed belt was a value described later.
  • the thickness of the adhesive layer forming sheet was constant at 0.5 mm.
  • the manufactured V-ribbed belt has 7 levels including Examples and Comparative Examples.
  • the V-ribbed belt was cut in a direction parallel to the V-ribbed belt width direction N, and the cut surface was scanned using a scanning electron microscope (manufactured by JEOL Ltd. “ JSM5900LV ”) is magnified to measure the dimensions of each part of the V-ribbed belt.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 0.80 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.30 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 3.80 mm
  • rib pitch e is 2 .34 mm
  • V-ribbed belt width f is 18.72 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 1.10 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 1.50 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.60 mm.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.30 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.30 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 4.30 mm
  • rib pitch e is 3 .56 mm
  • V-ribbed belt width f is 21.36 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 0.40 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 2.00 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.40 mm.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.10 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.30 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 3.80 mm
  • rib pitch e is 2 34 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 0.80 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 1.50 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.30 mm.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 0.80 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.30 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 3.50 mm
  • rib pitch e is 2 .34 mm
  • V-ribbed belt width f is 18.72 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 1.10 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 1.20 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.30 mm.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.00 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.30 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 4.30 mm
  • rib pitch e is 3 .56 mm
  • V-ribbed belt width f is 21.36 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 0.70 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 2.00 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.70 mm.
  • the distance a from the center of the core [2] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.00 mm
  • the distance b from the bottom of the core [3] to the back of the V-ribbed belt [1] is 1.
  • distance c from rib bottom [4] to V-ribbed belt back [1] is 2.80 mm
  • distance d from rib tip [5] to V-ribbed belt back [1] is 4.30 mm
  • rib pitch e is 2 34 mm
  • V-ribbed belt width f is 18.72 mm
  • distance h from core bottom [3] to rib bottom [4] is 1.20 mm
  • distance i from rib tip [5] to rib bottom [4] Is 1.50 mm
  • the distance j from the rib tip [5] to the core bottom [3] is 2.70 mm.
  • the V-ribbed belt according to Comparative Example 3 has the same configuration as the V-ribbed belt of Comparative Example 1 except that the width f of the V-ribbed belt is 28.48 mm.
  • a V-ribbed belt is wound around a two-axis running tester composed of a driving (Dr.) pulley having a diameter of 55 mm and a driven (Dn.) Pulley having a diameter of 55 mm.
  • Dr. driving
  • Dn. driven
  • a predetermined initial tension was applied to the V-ribbed belt in the tension range of one belt, and the difference between the driving torque and the driven torque when the driving pulley was rotated at 2000 rpm with no driven pulley loaded was calculated as the torque cross.
  • required by this measurement contains the torque cross resulting from the bearing of a testing machine other than the torque cross by the bending loss of a V-ribbed belt. Therefore, a metal belt (material: maraging steel) considered to have a torque cross as a V-ribbed belt of substantially zero is run in advance, and the difference between the drive torque and the driven torque at this time is a torque cross due to the bearing (bearing loss). Therefore, a value obtained by subtracting the torque cross due to the bearing from the torque cross calculated by running the V-ribbed belt (the torque cross resulting from the V-ribbed belt and the bearing) was obtained as the torque cross resulting from the single V-ribbed belt.
  • the torcross to be subtracted is the torcross when the metal belt is run with a predetermined initial tension (for example, when the V-ribbed belt is run with an initial tension of 500 N / one belt, the metal belt is moved with this initial tension. (Torcross when running).
  • a predetermined initial tension for example, when the V-ribbed belt is run with an initial tension of 500 N / one belt, the metal belt is moved with this initial tension. (Torcross when running).
  • a V-ribbed belt is wound around a two-axis running tester composed of a driving (Dr.) pulley having a diameter of 120 mm and a driven (Dn.) Pulley having a diameter of 120 mm, and an initial tension (329) is obtained.
  • a driving (Dr.) pulley having a diameter of 120 mm
  • a driven (Dn.) Pulley having a diameter of 120 mm
  • an initial tension 39) is obtained.
  • 400, 526N / three levels of one belt is applied to the V-ribbed belt, and then the load (driven torque) of the driven pulley is increased under the conditions of the drive pulley rotation speed of 2000 rpm and the room temperature atmosphere.
  • the driven torque when the slip ratio reached 2% was measured. The higher the value of the driven torque, the better the transmission performance of the V-ribbed belt.
  • Example 1 When this driven torque was converted per belt width of 1 cm and compared, the driven torque of Example 1 was higher than that of Comparative Example 3. This is because the rib pitch e is reduced to increase the number of ribs per unit width of the V-ribbed belt. Specifically, the number of ribs per 1 cm width (1 cm / rib pitch e) of the V-ribbed belt is 4.3 in Example 1 and 2.8 in Comparative Example 3. It can be seen that even if the rib height i is reduced, the transmission performance can be maintained by reducing the rib pitch e and increasing the number of ribs per unit width of the V-ribbed belt.
  • V-ribbed belt width direction 1, 21, 31 V-ribbed belt 1A V-ribbed belt back 2 Drive pulley 3 Driven pulley 11 Stretch layer 12 Compression layer 13 Rib 13A Edge 14 Core wire 15 Adhesive layer 16, 32 Short fiber M V-ribbed belt longitudinal direction N V-ribbed belt width direction

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Abstract

　本発明は、複数のプーリ間に巻き掛けられて使用されるＶリブドベルトであって、当該Ｖリブドベルト背面を形成する伸張層と、前記伸張層の一方面に設けられ、当該Ｖリブドベルトの長手方向に沿って互いに平行して延びる複数のリブを有する圧縮層と、前記伸張層と前記圧縮層との間に当該Ｖリブドベルト長手方向に沿って埋設される心線とを備え、前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの先端部までの距離が２．０～２．６ｍｍ、かつ、前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの底部までの距離が０．３～１．２ｍｍである、Ｖリブドベルトに関する。

Description

Ｖリブドベルト
　本発明は自動車エンジン補機駆動に用いられるＶリブドベルトに係り、詳しくは該Ｖリブドベルトの屈曲損失（ロス）を少なくしてエンジンのトルクロス（燃費）を低減することができるＶリブドベルトに関する。
　自動車エンジン等の補機駆動に用いられる動力伝動ベルトは、ローエッジベルト（Ｖベルト）からＶリブドベルトへと変遷している。特に、エチレン・α－オレフィンエラストマー（例えばＥＰＤＭ）を主成分としたゴム組成物からなるＶリブドベルトが、クロロプレンゴム（ＣＲ）を主成分としたゴム組成物からなるＶリブドベルトと比較して耐久性（耐熱、耐寒）が良好であり、また、ハロゲンを含まないことから主流となっている。そして、ＥＰＤＭを用いることにより耐久性が十分に確保されたことから、それ以降は耐発音性（特に注水時での発音）の向上を目的とした開発が主として行なわれてきた（例えば、特許文献１）。
　ところで、近年では耐久性や耐発音性以外に、Ｖリブドベルトを用いたベルト伝動システム、例えば、自動車エンジン補機駆動システムにおいて、駆動軸と従動軸との間でのＶリブドベルトのトルクロスを抑制して燃費を少なくしたいという要請がある。特に、排気量が小さい軽自動車や小型自動車は質量、スペース、コストの制約が厳しく、燃費改善アイテムが限られていることから、この種の自動車において、駆動軸と従動軸との間でのＶリブドベルトのトルクロスの抑制による燃費低減の強い要請がある。
　この燃費低減を目的として、例えば、特許文献２には、ベルトの厚みを薄くするとともに、心線にはエチレン－２，６－ナフタレートを使用し、ベルトの引張弾性率が１４，０００～１７，０００Ｎ／リブのＶリブドベルトが開示されている。これによると、ベルトの弾性率を下げることなくベルトの厚みを薄くすることが可能となり、厚みを薄くすることでベルトの耐屈曲疲労性が向上し、トルクロスを小さくしてエンジンの燃費を低減することができると記載されている。
　また、特許文献３には、圧縮層を形成するゴム組成物がエチレン・α－オレフィンエラストマーを主成分とし、該圧縮層の、初期歪０．１％、周波数１０Ｈｚ、歪０．５％の条件で動的粘弾性を測定したときの４０℃におけるｔａｎδ（損失正接）が０．１５０未満のＶリブドベルトが開示されている。これによると、ベルト駆動時の圧縮ゴム層の内部損失（自己発熱）を小さくしてトルクロスを低減することができると記載されている。
日本国特開２００７－２３２２０５号公報 日本国特開平１１－６５４７号公報 日本国特開２０１０－２７６１２７号公報
　確かに、ベルト走行時のトルクロスを低減する手段として、特許文献２のようにベルトの厚みを薄くしたり、特許文献３のように圧縮ゴム層のｔａｎδを小さくしたりして内部損失を下げることは有効である。
　しかしながら、これらの手段だけではトルクロスを十分に低減することができない。すなわち、ベルトは心線を中心に曲がるため、伸張層と圧縮層との間に埋設される心線の位置（ベルト厚み方向の位置）がベルト外周（背面）側にあると、ベルトがプーリに巻き付いたときの心線の曲げ応力が大きくなり、屈曲損失が増大してトルクロスが大きくなる。また、圧縮層の厚みや、圧縮層を形成するリブの大きさ（リブ高さ、リブピッチに関係）もトルクロスに影響を及ぼす因子の１つであり、これが大きいと圧縮層を曲げるのに要する応力（圧縮応力）が高くなったり、圧縮層を形成するゴム組成物のｔａｎδが同じでも、圧縮変形に起因する内部損失が増大してトルクロスが大きくなったりする。更に、ベルト幅も重要であり、この幅が大きいとベルトの屈曲損失が高くなってトルクロスが増大する傾向にある。
　具体的に、特許文献２のＶリブドベルトでは、リブピッチが３．５６ｍｍ、リブ高さが２．９ｍｍ（段落[００３２]参照）とリブ形状を大きくしているため、ベルト厚みを薄くしてもトルクロスを十分に低減することができなかった。また、特許文献３のＶリブドベルトでは、圧縮層を形成するゴム組成物のｔａｎδを小さくしてトルクロスの低減を図るものの、それだけでは十分とはいえなかった。
　そこで、本発明は、ベルトの屈曲損失を少なくしてエンジンのトルクロスを低減するとともに、ベルトの伝達性能を維持することができるＶリブドベルトの提供を目的とする。
　上記課題を解決するため本発明は、複数のプーリ間に巻き掛けられて使用されるＶリブドベルトであって、当該Ｖリブドベルト背面を形成する伸張層と、前記伸張層の一方面に設けられ、当該Ｖリブドベルトの長手方向に沿って互いに平行して延びる複数のリブを有する圧縮層と、前記伸張層と前記圧縮層との間に当該Ｖリブドベルト長手方向に沿って埋設される心線とを備え、前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの先端部までの距離が２．０～２．６ｍｍ、かつ、前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの底部までの距離が０．３～１．２ｍｍである、Ｖリブドベルトを提供する。
　上記の構成によれば、心線のリブ側の外周部（以下、心線底部）からリブの先端部までの距離を、２．０～２．６ｍｍの範囲に設定することで圧縮層の厚みを薄くすることができ、Ｖリブドベルトを複数のプーリ間に巻き掛けた時の圧縮層の応力（圧縮応力）や内部損失を小さくしてトルクロスを低減することができる。また、心線底部からリブの底部までの距離を０．３～１．２ｍｍの範囲に設定することで、Ｖリブドベルトを複数のプーリ間に巻き掛けた時の心線の曲げ応力を小さく（屈曲損失を少なく）してトルクロスを低減することができる。
　また、本発明に係るＶリブドベルトにおいて、前記リブの幅（リブピッチ）を２．０～３．０ｍｍとし、前記リブの底部から前記リブの先端部までの距離（リブ高さ）を１．１～１．８ｍｍとすることが好ましい。
　上記の構成によれば、リブ幅（リブピッチ）とリブの底部からリブの先端部までの距離（リブ高さ）を、従来（特許文献２）よりも小さい範囲に設定することで圧縮層を形成するリブ形状を小さくすることができ、リブの圧縮変形に起因する内部損失や、リブの圧縮応力を小さくしてトルクロスを低減することができる。
　また、本発明に係るＶリブドベルトにおいて、前記心線の中央からＶリブドベルト背面までの距離が、０．６～１．５ｍｍであることが好ましい。
　上記構成のように、心線の中央からＶリブドベルト背面までの距離を、０．６～１．５ｍｍの範囲にすることにより、伸張層の引張応力を小さくしてトルクロスを低減することができる。
　また、本発明に係るＶリブドベルトにおいて、前記心線の直径が、０．６～１．２５ｍｍであることが好ましい。
　上記構成のように、心線の直径を、０．６～１．２５ｍｍの範囲にすることにより、Ｖリブドベルト自体の強力や引張応力を保持しつつ、心線自体の曲げ応力が大きくなり過ぎることによるトルクロスの増大を防止することができる。
　また、本発明に係るＶリブドベルトにおいて、前記リブの先端部のエッジは角形状であることが好ましい。
　上記の構成によれば、リブの先端部のエッジを角形状としているので、リブとプーリの溝とが接触する面積を大きくすることができ、伝達性能を維持することができる。
　また、本発明に係るＶリブドベルトにおいて、前記伸張層がゴム組成物で形成されることが好ましい。
　上記の構成によれば、伸張層をゴム組成物で形成することで従来使用されてきた帆布に比べて伸びやすくなり、Ｖリブドベルトがプーリに巻き付いた時の伸張層の引張応力を小さくすることができ、これによりＶリブドベルトの屈曲損失を少なくしてトルクロスを低減することができる。
　上記構成により、ベルトの屈曲損失を少なくしてエンジンのトルクロスを低減するとともに、ベルトの伝達性能を維持することができるＶリブドベルトを提供することができる。
図１は、本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトの概略説明図である。 図２は、本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトのＡ－Ａ’断面図である。 図３は、本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトの幅方向の簡略断面図である。 図４は、本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトのリブ形状と従来のＶリブドベルトのリブ形状の比較説明図である。 図５は、本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトの心線の位置に関する説明図である。 図６（ａ）及び（ｂ）は、実施例に係るＶリブドベルトのトルクロスの測定方法及び伝達性能の測定方法に関する説明図である。 図７は、実施例に係るＶリブドベルトのベルト張力に対するトルクロスの測定結果を記した図である。 図８は、本発明のその他の実施形態に係るＶリブドベルトの断面図である。 図９は、本発明のその他の実施形態に係るＶリブドベルトの断面図である。
　以下、図面を参照しつつ、本願発明に係るＶリブドベルトの実施形態を説明する。
　本実施形態に係るＶリブドベルト１は、図１に示すように、エンジン補機駆動システムなどの動力伝動システムにおいて、例えば、駆動プーリ２と従動プーリ３との間に巻き掛けられて使用される。
　（Ｖリブドベルト１の構成）
　本実施形態のＶリブドベルト１は、図２に示すように、ゴム組成物で構成され、Ｖリブドベルト背面１Ａを形成する伸張層１１と、伸張層１１の一方面に設けられ、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿って互いに平行して延びる複数のリブ１３を有する圧縮層１２と、伸張層１１と圧縮層１２との間にＶリブドベルト長手方向Ｍに沿って埋設される心線１４と、伸張層１１と圧縮層１２との間に接着層１５とを備えている。なお、接着層１５は、必須のものではなく、心線１４、伸張層１１及び圧縮層１２の接着性を向上させる目的で設けられるものであり、本実施形態のように接着層１５と伸張層１１との間に心線１４を埋設する形態の他に、接着層１５に心線１４を埋設する形態でもよく、圧縮層１２と接着層１５との間に心線１４を埋設する形態であってもよい。
　また、図２に示すＶリブドベルト１は、伸張層１１と、この伸張層１１の下層に配置される接着層１５と、さらにその下層に配置され短繊維１６を含有するゴム組成物で形成された圧縮層１２とを備えて構成されている。換言すれば、Ｖリブドベルト１は、伸張層１１、接着層１５、及び圧縮層１２の３層でゴム層が構成されており、圧縮層１２が内層を構成している。なお、接着層１５及び圧縮層１２が内層を構成しているものとして定義されてもよい。また、心線１４は、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿ってＶリブドベルト１本体内に埋設されるように配置されており、その半分が伸張層１１に埋設し、残りの半分が接着層１５に埋設した状態で配置されている。そして、圧縮層１２には、Ｖリブドベルト幅方向Ｎの断面が略台形形状でＶリブドベルト長手方向Ｍに延びる複数のリブ１３が設けられている。ここで、圧縮層１２に含有される短繊維１６は、Ｖリブドベルト長手方向Ｍと直交する方向であるＶリブドベルト幅方向Ｎに配向した状態で含有されている。また、リブ１３の表面は研磨面となっている。
　次に、Ｖリブドベルト１の具体的な形状・材料を説明するために、図３のＶリブドベルト１におけるＶリブドベルト幅方向Ｎの簡略断面図を参照して、Ｖリブドベルト１の各部位及び寸法を以下のように定義する。なお、ここでは、圧縮層１２は、接着層１５を含めたものとして説明する。
　ａ：心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離であり、伸張層１１の厚みに相当する。
　ｂ：心線１４のリブ１３側の外周部に相当する心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離である。
　ｃ：リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離である。
　ｄ：リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離であり、Ｖリブドベルト１の厚みに相当する。
　ｅ：リブ１３のＶリブドベルト幅方向Ｎの幅であり、リブピッチに相当する。
　ｆ：リブピッチｅとリブ数とを掛け合わせたものであり、Ｖリブドベルト１の幅に相当する。
　ｇ：リブ底部[4]からリブ先端部[5]までのリブ１３の傾斜面の長さである。
　ｈ：リブ底部[4]から心線底部[3]までの距離である。
　ｉ：リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離であり、リブ１３の高さに相当する。
　ｊ：心線底部[3]からリブ先端部[5]までの距離である。
　ｋ：リブ先端部[5]から心線中央[2]までの距離であり、圧縮層１２の厚みに相当する。
　本実施形態におけるＶリブドベルト１においては、心線底部[3]からリブ先端部[5]までの距離ｊが２．０～２．６ｍｍの範囲内で、かつ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが０．３～１．２ｍｍの範囲内としている。これによれば、心線底部[3]からリブ先端部[5]までの距離ｊを、２．０～２．６ｍｍの範囲に設定することで圧縮層１２の厚みを薄くすることができ、Ｖリブドベルト１を駆動プーリ２と従動プーリ３との間に巻き掛けた時の圧縮層１２の応力（圧縮応力）や内部損失を小さくしてトルクロスを低減することができる。また、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈを０．３～１．２ｍｍの範囲に設定することで、Ｖリブドベルト１を駆動プーリ２と従動プーリ３との間に巻き掛けた時の心線１４の曲げ応力を小さく（屈曲損失を少なく）してトルクロスを低減することができる。
　心線底部[3]からリブ先端部[5]までの距離ｊが２．０ｍｍ未満では、圧縮層１２の厚みが過剰に薄くなるため、駆動プーリ２及び従動プーリ３からの押圧に対する耐側圧性が不足してＶリブドベルト１の耐久性が悪くなるおそれがあり、２．６ｍｍを越えると圧縮層１２の厚みが大きくなってＶリブドベルト１のトルクロスが増大してしまう。なお、上記では、心線底部[3]からリブ先端部[5]までの距離ｊを２．０～２．６ｍｍの範囲としているが、より好ましくは２．３～２．６ｍｍの範囲にするのがよい。
　また、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが０．３ｍｍ未満であると、研磨時にリブ底部[4]より心線１４が一部露出して外観不良となったり、心線１４とリブ底部[4]との間に介在するゴム組成物の層が極度に薄くなるため、隣接するリブ１３間の谷底部で縦亀裂（Ｖリブドベルト１厚み方向）が生じ易くなったりして、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿って輪断するおそれがある。一方、１．２ｍｍを超えると、Ｖリブドベルト１が駆動プーリ２・従動プーリ３に巻き付いたときの心線１４の曲げ応力が大きくなって、トルクロスが増大する傾向にある。なお、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈは、０．４～１．１ｍｍの範囲がより好ましい。
　また、本実施形態におけるＶリブドベルト１においては、リブの幅（リブピッチｅ）を２．０～３．０ｍｍの範囲内とし、リブ底部[4]からリブ先端部[5]までの距離（リブ高さｉ）を１．１～１．８ｍｍの範囲としている。これによれば、リブ幅（リブピッチｅ）とリブ底部[4]からリブ先端部[5]までの距離（リブ高さｉ）を、従来（特許文献２）よりも小さい範囲に設定することで圧縮層１２を形成するリブ１３の形状を小さくすることができ、リブ１３の圧縮変形に起因する内部損失や、リブ１３の圧縮応力を小さくしてトルクロスを低減することができる。
　リブ底部[4]からリブ先端部[5]までの距離（リブ高さｉ）を小さくすることは、特許文献２の段落[０００４]に記載されるように、リブ１３と駆動プーリ２・従動プーリ３との接触面積が減少して伝達効率が低下することになるが、本実施形態ではリブピッチｅを小さくしているのでＶリブドベルト１の幅当たりのリブ数を増やすことができ、これにより伝達効率を維持することができる。リブピッチｅとリブ数とを掛け合わせた数値はＶリブドベルト１の幅ｆとなるが、リブピッチｅを小さくしているので、リブ数を増やしてもＶリブドベルト１の幅ｆを小さくすることができ、上記伝達効率を下げることなくベルトの屈曲損失を少なくしてトルクロスを低減することができる。
　リブ幅（リブピッチｅ）が２．０ｍｍ未満では駆動プーリ２・従動プーリ３からの押圧に対するリブ１３の耐側圧性が不十分であり、一方、３．０ｍｍを超えると、リブ１３の形状が大きくなって圧縮変形時の応力や内部損失が増大し、トルクロスを十分に低減することができない。なお、好ましいリブピッチｅの範囲は２．２～２．８ｍｍである。
　また、リブ底部[4]からリブ先端部[5]までの距離（リブ高さｉ）が１．１ｍｍ未満ではリブ１３と駆動プーリ２・従動プーリ３に設けられた溝との嵌合が不十分となって、Ｖリブドベルト１が駆動プーリ２・従動プーリ３から脱落するおそれがある。一方、１．８ｍｍを超えると、リブ１３の形状が大きくなってトルクロスが増大してしまう。なお、リブ底部[4]からリブ先端部[5]までの距離（リブ高さｉ）は、１．２～１．６ｍｍの範囲がより好ましい。
　（圧縮層１２）
　圧縮層１２を形成するゴム組成物のゴム成分としては、加硫又は架橋可能なゴム、例えば、ジエン系ゴム（天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ニトリルゴム）、水素化ニトリルゴムなど）、エチレン－α－オレフィンエラストマー、クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、アルキル化クロロスルフォン化ポリエチレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリル系ゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴムなどが例示できる。これらのゴム成分は単独で又は二種以上組み合わせて使用してもよい。好ましいゴム成分は、エチレン－α－オレフィンエラストマー（エチレン－プロピレンゴム（ＥＰＲ）、エチレン－プロピレン－ジエンモノマー（ＥＰＤＭなど）などのエチレン－α－オレフィン系ゴム）、クロロプレンゴムである。特に好ましいゴム成分は、クロロプレンゴムと比較して耐久性に優れ、ハロゲンを含まないエチレン－α－オレフィンエラストマーである。ＥＰＤＭのジエンモノマーの例としては、ジシクロペンタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン、１，４－ヘキサジエン、シクロオクタジエンなどを挙げることができる。
　特に、耐熱性や耐摩耗性を考慮すれば、エチレンとα－オレフィンと非共役ジエンとの共重合体であるＥＰＤＭが好ましく、中でもエチレン含量が５１～６８質量％であって、且つ二重結合（ジエン含量）が０．２～７．５質量％のものが好ましい。このようなＥＰＤＭとしてはヨウ素価が３～４０のものを用いるのが好ましく、ヨウ素価が３未満であると、ゴム組成物の加硫が十分でなく、摩耗や粘着、発音の問題が発生するおそれがあり、またヨウ素価が４０を超えると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなり、耐熱性が悪くなるおそれがある。
　Ｖリブドベルト１が曲がる際に加えられたエネルギーは圧縮されたリブゴム（圧縮層１２）の内部発熱となり、トルクロスの原因となる。圧縮層１２を形成するゴム組成物は、ゴム組成物中のエチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率が４５質量％以上、カーボンブラックの含有比率は３５質量％未満に設定されることが好ましい。ゴム組成物を硬化させて形成した圧縮層１２の動的粘弾性のｔａｎδ（損失正接）は、エチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率を高くし、カーボンブラックの含有比率を低くすることによって低下させることができる。そして、エチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率が４５質量％以上、カーボンブラックの含有比率が３５質量％未満であると、このゴム組成物を用いて形成した圧縮層の動的粘弾性を、初期歪１．０％、周波数１０Ｈｚ、動的歪０．５％の条件で測定したとき、２５～１２０℃の範囲におけるｔａｎδの最大値を０．１５０未満に調整することができる。エチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率が４５質量％未満の場合や、カーボンブラックの含有比率が３５質量％以上の場合は、ｔａｎδが０．１５０以上の大きな値となり、圧縮ゴム層の内部損失が増大してトルクロスが大きくなることがある。
　ゴム組成物における、エチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率の上限は特に設定されるものではないが、実用上、エチレン－α－オレフィンエラストマーの含有比率は５５質量％以下であることが望ましい。また、カーボンブラックの含有比率の下限は特に設定されるものではないが、カーボンブラックの含有比率が２０質量％未満であると、ゴム組成物の耐摩耗性が悪くなり、Ｖリブドベルト１の耐久性が低下するので、カーボンブラックの含有比率は２０質量％以上であることが望ましい。このようにカーボンブラックの含有比率を小さくすると耐久性が低下する傾向があるので、グラファイトを併用して、耐久性の低下を抑制しつつカーボンブラックの含有比率を小さくするようにするのが好ましい。
　また、圧縮層１２を形成するゴム組成物には、さらに必要に応じて、ゴムに通常配合される、有機過酸化物等の架橋剤、Ｎ，Ｎ´－ｍ－フェニレンジマレイミド、キノンジオキシム類、硫黄等の共架橋剤、加硫促進剤、炭酸カルシウム、タルク等の充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤、短繊維等を配合してもよい。短繊維としては、綿、ポリエステル（ＰＥＴ、ＰＥＮなど）、ナイロン（６ナイロン、６６ナイロン、４６ナイロンなど）、アラミド（ｐ－アラミド、ｍ－アラミド）、ビニロン、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維などを用いることができる。これらの短繊維は単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。そしてこれらの各種配合物をバンバリーミキサー、ニーダー等の通常用いられる手段を用いて混練りすることによってシート状に成形することができる。
　（リブ１３）
　圧縮層１２には、図２に示すように、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿って互いに平行して延びる複数のリブ１３が形成されている。そして、図４に示すように、このリブ１３の先端部のエッジ１３Ａは、角形状をしている。このように、リブ１３の先端部のエッジ１３Ａを角形状としているので、リブ１３と駆動プーリ２・従動プーリ３の溝とが接触する面積を大きくすることができ、伝達性能を維持することができる。
　一般に、Ｖリブドベルト１が駆動プーリ２及び従動プーリ３に巻きついてリブ１３が圧縮変形すると、リブ１３の先端部のエッジ１３Ａに応力が集中することになる。このような応力集中においては、リブ高さｉが大きいとリブ１３の先端部から亀裂が生じ易くなる。そのため、図４に示すように、従来のＶリブドベルト（例えば、日本国特表２００７－５０９２９５）は、亀裂の発生を防止するためにリブの先端部のエッジの輪郭形状を曲線形状としていた。しかし、本実施形態に係るＶリブドベルト１は、リブ高さｉを小さく設定しているため、Ｖリブドベルト１を駆動プーリ２及び従動プーリ３に巻きつけた際のリブ１３の先端部のエッジ１３Ａに対する応力を非常に小さくすることができるので、リブ１３の先端部のエッジ１３Ａの輪郭形状を曲線形状とする必要はない。即ち、本実施形態に係るＶリブドベルト１は、リブ１３の先端部のエッジ１３Ａを角形状とすることで、従来のようにリブ１３の先端部のエッジの輪郭形状を曲線形状にしたものに比べて、リブ１３と駆動プーリ２及び従動プーリ３の溝との接触面積を大きくすることができる。
　（伸張層１１）
　図１に示すように、Ｖリブドベルト１が駆動プーリ２と従動プーリ３との間に巻き掛けられた際に、心線１４を中心にしてＶリブドベルト１の背面側は伸張されるため、Ｖリブドベルト１の背面側を形成する伸張層１１は伸びが大きいゴム組成物で構成されるのが好ましい。このように伸張層１１にゴム組成物を使用する理由としては、従来使用されていた帆布にゴム組成物を積層（コーティング）、又は刷り込み（フリクション）したものでは、ゴム組成物単体に比べて伸びが小さいため、ベルトを曲げて伸張層を伸ばすにはより大きな力（引張応力）を必要とし、この引張応力が高いとＶリブドベルトの屈曲損失が大きくなり、エンジンのトルクロスが増大してしまうからである。
　伸張層１１を形成するゴム組成物の破断時の伸び（Ｖリブドベルト１の長手方向Ｍに対応）は、１１０～２４０％の範囲が好ましい。破断時の伸びが、１１０％未満では、伸張層１１の引張応力が高くなってトルクロスが大きくなる。一方で、２４０％を超えると、伸張層１１の硬度が低く、ベルト背面駆動（Ｖリブドベルト１の背面でプーリを駆動させる）の場合においては、耐摩耗性が低下して粘着摩耗が発生したり、摩耗進行により心線１４が露出したりするおそれがある。なお、ゴム組成物の破断時の伸びの測定は、ＪＩＳ　Ｋ６２５１－１９９３に準拠したゴムの引張試験方法にて行った。具体的には、ゴム組成物を１６５℃で３０分間プレス加硫成形して作製した１５０×１５０×厚さ２ｍｍのシートをダンベル状５号形に打ち抜き試験片を得た。得られた試験片を、東洋精機製作所製ストログラフを用いて測定した。
　また、伸張層１１の厚み（心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａ）は、好ましくは０．６～１．５ｍｍの範囲、より好ましくは０．７～１．３ｍｍの範囲、さらに好ましくは０．８～１．１ｍｍの範囲に設定され、この範囲であれば伸張層１１の引張応力を小さくしてトルクロスを効果的に低減することができる。伸張層１１の厚みが、０．６ｍｍ未満では、摩耗進行により心線１４が露出したり、伸張層１１に亀裂が生じてＶリブドベルト１が長手方向Ｍに沿って切断（輪断）したりするおそれがある。一方、１．５ｍｍを越えると、伸張層１１の引張応力が高くなりトルクロスが増大してしまうおそれがある。
　また、伸張層１１を形成するゴム組成物には、上述の短繊維を配合するのが好ましく、その形態は直線状でもよく、一部屈曲させた形状（例えば、日本国特開２００７－１２０５０７のミルドファイバー）のものでもよい。Ｖリブドベルト１走行時に、伸張層１１においてＶリブドベルト長手方向Ｍに亀裂が生じた場合に、短繊維をＶリブドベルト幅方向Ｎもしくはランダム方向に配向させることでＶリブドベルト１が輪断するのを防止することができる。なお、伸張層１１を形成するゴム組成物は、前述した圧縮層１２と同じものを使用することができるが、異なるゴム組成物を用いてもよい。
　伸張層１１をゴム組成物で形成することにより、従来使用されてきた帆布に比べて伸びやすくなり、Ｖリブドベルト１が駆動プーリ２及び従動プーリ３に巻き付いた時の伸張層１１の引張応力を小さくすることができ、これによりＶリブドベルト１の屈曲損失を少なくしてトルクロスを低減することができる。
　（接着層１５）
　接着層１５は、ゴム組成物としてエチレンとα－オレフィンと非共役ジエンとの共重合体であるＥＰＤＭ、またはＥＰＤＭにその他の種類ゴムからなる相手ゴムを混ぜ合わせたブレンドゴムを用いて形成されることが好ましい。エチレンとα－オレフィンと非共役ジエンとの共重合体であるＥＰＤＭにブレンドする相手ゴムとしては、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ－ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、及び天然ゴム（ＮＲ）からなる群から選ばれる少なくとも一種のゴムを挙げることができる。なお、上述したように、接着層１５は、必須のものではなく、心線１４、伸張層１１及び圧縮層１２の接着性を向上させる目的で設けられるものであり、本実施形態のように接着層１５と伸張層１１との間に心線１４を埋設する形態の他に、接着層１５に心線１４を埋設する形態でもよく、圧縮層１２と接着層１５との間に心線１４を埋設する形態であってもよい。
　（心線１４）
　心線１４としては特に限定されず、例えばポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）繊維、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）繊維、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）繊維、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）繊維などのポリエステル繊維、６ナイロン繊維、６６ナイロン繊維、４６ナイロン繊維などのナイロン繊維、コポリパラフェニレン・３，４’オキシジフェニレン・テレフタルアミド繊維、ポリ－ｐ－フェニレンテレフタルアミド繊維などのアラミド繊維、ポリアリレート繊維、ガラス繊維、カーボン繊維、ＰＢＯ繊維などで形成されたコードを用いることができる。これらの繊維は単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。
　心線１４には、伸張層１１や圧縮層１２との接着性を向上させる目的で接着処理を施すのが好ましい。このような接着処理としては、心線１４をエポキシ又はイソシアネートを有機溶媒に溶解させた樹脂系処理液に浸漬して加熱乾燥した後に、レゾルシン-ホルマリン-ラテックス液（ＲＦＬ液）などの処理液に浸漬して加熱乾燥することによって行なうことができる。また必要に応じて、ＲＦＬ処理後の心線１４を、ゴム組成物を有機溶媒（トルエン、キシレン、メチルエチルケトンなど）に溶解させた処理液でオーバーコーティング処理をしてもよい。
　心線１４の直径は１．２５ｍｍ以下が好ましい。１．２５ｍｍを超えると、心線自体の曲げ応力が大きくなり、エンジンのトルクロスが増大するので好ましくない。心線１４の直径は小さいほど曲げ応力が低くなるが、Ｖリブドベルト１の強力やモジュラスを考慮すると、下限は０．６ｍｍ程度である。
　（心線１４の位置について）
　Ｖリブドベルト１を駆動プーリ２と従動プーリ３との間に巻き掛けた際に、リブ底部[4]から心線底部[3]までの距離ｈにおいて、心線１４がプーリ側（Ｖリブドベルト１の圧縮層１２側）に位置する場合(図５における心線位置Ａ)と、それより外側にある場合（図５における心線位置Ｂ）とでは、前者（心線位置Ａ）の方がトルクロスは低減される（図５参照）。これは、図５に示すようにＶリブドベルト１がプーリに巻き付いたときに、心線１４の位置がプーリ側にあると圧縮層１２の厚みｋが薄くなり（心線位置Ａにおける圧縮層１２の厚みｋ１＜心線位置Ｂにおける圧縮層１２の厚みｋ２）、圧縮層１２を曲げるのに要する力（圧縮応力）が小さくなるためである。また、心線位置Ａは、心線位置Ｂに比べて、プーリに対する心線１４の巻き付き長さが短くなるため、心線１４を曲げるのに要する力（曲げ応力）が小さくなる。
　（Ｖリブドベルト１の製造方法）
　次に、Ｖリブドベルト１の製造方法の一例について説明する。
　まず、それぞれ所定の材料を混合し、バンバリーミキサーなど公知の方法を用いてゴム練りを行って、伸張層形成用のゴム組成物、圧縮層形成用のゴム組成物、及び、接着層形成用のゴム組成物を作製する。各組成物をカレンダーロールに通して所定の厚みを有する、伸張層形成用シート、圧縮層形成用シート、及び、接着層形成用シートを作製する。
　次に、表面がフラットな円筒状の成形モールドに伸張層形成用シート（未加硫ゴムシート）を巻きつけ、この上に心線１４を螺旋状にスピニングし、更に、接着層形成用シート（未加硫ゴムシート）、及び、圧縮層形成用シート（未加硫ゴムシート）を順次巻き付けて成形体を作製する。
　その後、加硫用ジャケットを成形体の上から被せて金型を加硫缶に設置し、例えば温度１６０℃、時間３０分の条件で加硫した後、成形モールドから脱型して筒状の加硫スリーブを得る。そして、この加硫スリーブの外表面（圧縮層１２に相当）を研削ホイールにより研磨して複数のリブ１３を形成した後、カッターにより個々のベルトに切断して、Ｖリブドベルト１に仕上げる。
　なお、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈは、圧縮層形成用シートの厚みを変えて調整できる。心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａは、伸張層形成用シートの厚みを変えて調整できる。リブ１３のＶリブドベルト幅方向Ｎの幅であるリブピッチｅは、大きさの異なる研削ホイールを用いてその大きさを調整（例えば２．３４、３．５６ｍｍ）して形成できる。リブ高さｉは、大きさの異なる前記研削ホイールを用いて調整できる（後述の実施例１～３、比較例１～３）、又は、前記研削ホイールを用いてリブ形状に研磨した後、リブ１３を平研磨（後述の実施例４）してその大きさを調整できる。リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊは、前述の心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈとリブ高さｉとを変えて調整できる。接着層形成用シートの厚みは、例えば０．５ｍｍとする。
　（その他の実施形態）
　本発明のＶリブドベルトのその他の実施形態として、例えば、図８及び図９に示すＶリブドベルトが挙げられる。
　図８に示すＶリブドベルト２１は、上記実施形態同様に、伸張層１１と、この伸張層１１の下層に配置される接着層１５と、さらにその下層に配置され短繊維１６を含有するゴム組成物で形成された圧縮層１２とを備えて構成されている。このＶリブドベルト２１も、伸張層１１、接着層１５、及び圧縮層１２の３層でゴム層が構成されており、圧縮層１２が内層を構成している。また、心線１４は、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿ってＶリブドベルト２１本体内に埋設されるように配置されており、その一部が伸張層１１に埋設し、残りの部分が接着層１５に埋設した状態で配置されている。そして、圧縮層１２には、Ｖリブドベルト幅方向Ｎの断面が略台形形状でＶリブドベルト長手方向Ｍに延びる複数のリブ１３が設けられている。そして、このＶリブドベルト２１の圧縮層１２に含有される短繊維１６は、図８に示すように、リブ１３の台形形状に沿った流動状態を呈するように配向した状態で含有されており、リブ１３の表面近傍においては、短繊維１６はリブ１３の外形に沿って配向した状態で含有されている。このように短繊維１６が配向されたリブ１３を形成する方法としては、リブ１３が刻設された金型に圧縮層１２を圧入してリブ１３を形成する方法が挙げられる。
　また、図９に示すＶリブドベルト３１は、伸張層１１と、この伸張層１１の下層に配置され短繊維を含有しないゴム組成物で形成された圧縮層１２とを備えて構成されていてもよい。このＶリブドベルト３１は、伸張層１１及び圧縮層１２の２層でゴム層が構成されており、圧縮層１２が内層を構成している。また、心線１４は、Ｖリブドベルト長手方向Ｍに沿ってＶリブドベルト３１本体内に埋設されるように配置されており、その一部が伸張層１１に埋設し、残りの部分が圧縮層１２に埋設した状態で配置されている。そして、圧縮層１２には、Ｖリブドベルト幅方向Ｎの断面が略台形形状でＶリブドベルト長手方向Ｍに延びる複数のリブ１３が設けられており、各リブ１３の表面には短繊維３２が植毛されている。
　Ｖリブドベルトのトルクロスの比較実験及び伝達性能の比較実験について説明する。
（Ｖリブドベルトの製造）
　表１の配合表に記載した材料を混合し、バンバリーミキサーなど公知の方法を用いてゴム練りを行って、伸張層形成用のゴム組成物、圧縮層形成用のゴム組成物、及び、接着層形成用のゴム組成物を作製した。各組成物をカレンダーロールに通して所定の厚みを有する、伸張層形成用シート、圧縮層形成用シート、及び、接着層形成用シートを作製した。
　次に、表面がフラットな円筒状の成形モールドに伸張層形成用シート（未加硫ゴムシート）を巻きつけ、この上に心線１４を螺旋状にスピニングし、更に、接着層形成用シート（未加硫ゴムシート）、及び、圧縮層形成用シート（未加硫ゴムシート）を順次巻き付けて成形体を作製した。その後、加硫用ジャケットを成形体の上から被せて金型を加硫缶に設置し、温度１６０℃、時間３０分の条件で加硫した後、成形モールドから脱型して筒状の加硫スリーブを得た。そして、この加硫スリーブの外表面を研削ホイールにより研磨して複数のリブを形成した後、カッターにより個々のベルトに切断して、Ｖリブドベルトに仕上げた。
　なお、伸張層形成用シート及び圧縮層形成用シートの厚みは、得られるＶリブドベルトの各寸法が後述する値となるように、各実施例、比較例において調整した。接着層形成用シートの厚みは、０．５ｍｍの一定とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　（実施例及び比較例に係るＶリブドベルトの寸法）
　作製したＶリブドベルトは、表２に示すように、実施例及び比較例を含めて７水準である。なお、下記実施例、及び、比較例に係るＶリブドベルトの寸法測定には、ＶリブドベルトをＶリブドベルト幅方向Ｎと平行方向に切断し、この切断面を走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製「ＪＳＭ５９００ＬＶ」）を用いて拡大観察して、Ｖリブドベルトの各部位の寸法を測定している。
　実施例１に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが０．８０ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．２０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．３０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが３．８０ｍｍ、リブピッチｅが２．３４ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが１８．７２ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが１．１０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが１．５０ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．６０ｍｍである。
　実施例２に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが１．３０ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．９０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．３０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが４．３０ｍｍ、リブピッチｅが３．５６ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが２１．３６ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが０．４０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが２．００ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．４０ｍｍである。
　実施例３に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが１．１０ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．５０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．３０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが３．８０ｍｍ、リブピッチｅが２．３４ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが１８．７２ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが０．８０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが１．５０ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．３０ｍｍである。
　実施例４に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが０．８０ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．２０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．３０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが３．５０ｍｍ、リブピッチｅが２．３４ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが１８．７２ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが１．１０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが１．２０ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．３０ｍｍである。
　比較例１に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが１．００ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．６０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．３０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが４．３０ｍｍ、リブピッチｅが３．５６ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが２１．３６ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが０．７０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが２．００ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．７０ｍｍである。
　比較例２に係るＶリブドベルトは、心線中央[2]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ａが１．００ｍｍ、心線底部[3]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｂが１．６０ｍｍ、リブ底部[4]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｃが２．８０ｍｍ、リブ先端部[5]からＶリブドベルト背面[1]までの距離ｄが４．３０ｍｍ、リブピッチｅが２．３４ｍｍ、Ｖリブドベルトの幅ｆが１８．７２ｍｍ、心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈが１．２０ｍｍ、リブ先端部[5]からリブ底部[4]までの距離ｉが１．５０ｍｍ、リブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊが２．７０ｍｍである。
　比較例３に係るＶリブドベルトは、Ｖリブドベルトの幅ｆを２８．４８ｍｍとした以外は、比較例１のＶリブドベルトと同じ構成である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　（トルクロスの測定方法）
　次に、トルクロスの測定方法について説明する。図６（ａ）に示すように、直径５５ｍｍの駆動（Ｄｒ．）プーリと、直径５５ｍｍの従動（Ｄｎ．）プーリで構成される２軸走行試験機にＶリブドベルトを巻き掛け、４５０～９５０Ｎ／ベルト１本の張力範囲でＶリブドベルトに所定の初張力を付与し、従動プーリ無負荷で駆動プーリを２０００ｒｐｍで回転させたときの駆動トルクと従動トルクとの差をトルクロスとして算出した。なお、この測定で求められるトルクロスは、Ｖリブドベルトの屈曲損失によるトルクロス以外に、試験機の軸受けに起因するトルクロスも含まれている。そのため、Ｖリブドベルトとしてのトルクロスが実質０と考えられる金属ベルト（材質：マルエージング鋼）を予め走行させておき、このときの駆動トルクと従動トルクとの差が軸受けに起因するトルクロス（軸受け損失）と考え、Ｖリブドベルトを走行させて算出したトルクロス（Ｖリブドベルトと軸受けの二つに起因するトルクロス）から軸受けに起因するトルクロスを差し引いた値をＶリブドベルト単体に起因するトルクロスとして求めた。ここで、差し引くトルクロス（軸受け損失）は所定の初張力で金属ベルトを走行させたときのトルクロス（例えば、初張力５００N／ベルト１本でＶリブドベルトを走行させた場合、この初張力で金属ベルトを走行させたときのトルクロス）である。このＶリブドベルトのトルクロスが小さいほど省燃費性に優れていることを意味する。
　（トルクロスの測定結果）
　トルクロスとベルト張力との関係を図７に示した。実施例１～４のＶリブドベルトは比較例１、及び、比較例２に比べてベルト張力に対するトルクロスは低く推移しており、省燃費性に優れているのが分かる。実施例１～４を比較すると、リブ高さｉを小さくした実施例４が最も低く、リブ高さｉが大きい実施例２が最もトルクロスが大きくなった。また、リブ高さｉが同じである実施例１と実施例３とを比較すると、実施例３の方がトルクロスは小さくなった。これは、実施例３のリブ先端部[5]から心線底部[3]までの距離ｊ（心線底部[3]からリブ底部[4]までの距離ｈ）が実施例１に対し０．３０ｍｍ小さかったためであると考えられる。
　（伝達性能の測定方法）
　次に、伝達性能の測定方法について説明する。図６（ｂ）に示すように、直径１２０ｍｍの駆動（Ｄｒ．）プーリと、直径１２０ｍｍの従動（Ｄｎ．）プーリで構成される２軸走行試験機にＶリブドベルトを巻き掛け、初張力（３２９、４００、５２６Ｎ／ベルト１本の３水準）をＶリブドベルトに付与した後、駆動プーリ回転数２０００ｒｐｍ、室温雰囲気の条件で従動プーリの負荷（従動トルク）を上げていき、従動プーリに対するＶリブドベルトのスリップ率が２％になったときの従動トルクを測定した。従動トルクの数値が高いほどＶリブドベルトの伝達性能が優れていることを意味する。
　（伝達性能の測定結果）
　リブ高さｉの伝達性能への影響を調べるため、リブ高さｉの異なる実施例１（１．５０ｍｍ）と比較例３（２．００ｍｍ）のＶリブドベルトについて伝達性能を測定した。なお、伝達性能は圧縮層１２のゴム組成物が同じであればリブ高さｉ、リブ数に依存するものである。従って、実施例１、３、比較例２は同程度の伝達性能と考えることができる。また、実施例２、比較例１も同様である。測定結果を表３に示した。実施例１の２％スリップ時の従動トルクは比較例３に比べて若干小さい結果となった。これは実施例１が比較例３に比べてＶリブドベルト幅ｆが小さいためである。この従動トルクをベルト幅１ｃｍ当たりに換算して比較すると、実施例１の従動トルクは比較例３に比べて高くなった。これはリブピッチｅを小さくしてＶリブドベルトの単位幅当たりのリブ数を多くしたためである。具体的には、Ｖリブドベルトの幅１ｃｍ当たりのリブ数（１ｃｍ／リブピッチｅ）は、実施例１が４．３で、比較例３が２．８である。リブ高さｉを小さくしても、リブピッチｅを小さくしてＶリブドベルトの単位幅当たりのリブ数を多くすることによって、伝達性能を維持できることが分かる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　本発明を詳細に、また特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく、様々な修正や変更を加えることができることは、当業者にとって明らかである。
　本出願は、２０１２年１月３１日出願の日本特許出願２０１２－０１８６３０、及び２０１３年１月１８日出願の日本特許出願２０１３－００７４６９に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　１、２１、３１　Ｖリブドベルト
　１Ａ　Ｖリブドベルト背面
　２　駆動プーリ
　３　従動プーリ
　１１　伸張層
　１２　圧縮層
　１３　リブ
　１３Ａ　エッジ
　１４　心線
　１５　接着層
　１６、３２　短繊維
　Ｍ　Ｖリブドベルト長手方向
　Ｎ　Ｖリブドベルト幅方向

Claims (6)

  1. 　複数のプーリ間に巻き掛けられて使用されるＶリブドベルトであって、
    　当該Ｖリブドベルト背面を形成する伸張層と、
    　前記伸張層の一方面に設けられ、当該Ｖリブドベルトの長手方向に沿って互いに平行して延びる複数のリブを有する圧縮層と、
    　前記伸張層と前記圧縮層との間に当該Ｖリブドベルト長手方向に沿って埋設される心線とを備え、
    　前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの先端部までの距離が２．０～２．６ｍｍ、かつ、前記心線の前記リブ側の外周部から前記リブの底部までの距離が０．３～１．２ｍｍである、Ｖリブドベルト。
  2. 　前記リブの幅が２．０～３．０ｍｍであり、
    　前記リブの底部から前記リブの先端部までの距離が１．１～１．８ｍｍである、請求項１に記載のＶリブドベルト。
  3. 　前記心線の中央からＶリブドベルト背面までの距離が０．６～１．５ｍｍである、請求項１又は２に記載のＶリブドベルト。
  4. 　前記心線の直径が０．６～１．２５ｍｍである、請求項１から３のいずれか一項に記載のＶリブドベルト。
  5. 　前記リブの先端部のエッジは角形状である、請求項１から４のいずれか一項に記載のＶリブドベルト。
  6. 　前記伸張層がゴム組成物で形成される、請求項１から５のいずれか一項に記載のＶリブドベルト。
     
     
PCT/JP2013/052227 2012-01-31 2013-01-31 Ｖリブドベルト WO2013115321A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP13743990.7A EP2811202B1 (en) 2012-01-31 2013-01-31 V-ribbed belt
CN201380007555.2A CN104094018A (zh) 2012-01-31 2013-01-31 多楔带
EP21164869.6A EP3892886B1 (en) 2012-01-31 2013-01-31 V-ribbed belt
US14/375,888 US10267382B2 (en) 2012-01-31 2013-01-31 V-ribbed belt

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012018630 2012-01-31
JP2012-018630 2012-01-31
JP2013007469A JP5886215B2 (ja) 2012-01-31 2013-01-18 Ｖリブドベルト
JP2013-007469 2013-01-18

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2013115321A1 true WO2013115321A1 (ja) 2013-08-08

Family

ID=48905352

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2013/052227 WO2013115321A1 (ja) 2012-01-31 2013-01-31 Ｖリブドベルト

Country Status (5)

Country Link
US (1) US10267382B2 (ja)
EP (2) EP2811202B1 (ja)
JP (1) JP5886215B2 (ja)
CN (2) CN110219940B (ja)
WO (1) WO2013115321A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110462255A (zh) * 2017-04-20 2019-11-15 阿茨合众有限及两合公司 带齿的v型皮带

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6023736B2 (ja) * 2013-03-29 2016-11-09 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト
KR102253575B1 (ko) * 2014-02-12 2021-05-18 반도 카가쿠 가부시키가이샤 전동벨트의 제조방법 및 전동벨트
US11300178B2 (en) * 2015-12-21 2022-04-12 Mitsuboshi Belting Ltd. Friction drive belt
JP6230756B1 (ja) * 2016-03-30 2017-11-15 バンドー化学株式会社 Ｖリブドベルトの製造方法
CN108884906B (zh) * 2016-03-31 2019-05-03 阪东化学株式会社 传动带
JP6616793B2 (ja) * 2016-04-15 2019-12-04 三ツ星ベルト株式会社 摩擦伝動ベルト
WO2018043355A1 (ja) 2016-08-29 2018-03-08 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト及びその用途
JP6553687B2 (ja) 2016-08-29 2019-07-31 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト及びその用途
JP6748152B2 (ja) * 2017-07-04 2020-08-26 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト
CN110799581A (zh) * 2017-10-13 2020-02-14 积水化学工业株式会社 发泡成形用母料和发泡成形体
CN109882543B (zh) * 2019-03-20 2023-09-29 台州格雷科胶带有限公司 降噪节能型三元乙丙橡胶多楔带

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0550208U (ja) * 1991-12-12 1993-07-02 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト
JPH10184812A (ja) * 1996-12-26 1998-07-14 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト
JPH116547A (ja) 1997-06-17 1999-01-12 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルトを用いた多軸駆動装置
JP2000304103A (ja) * 1999-04-21 2000-11-02 Bando Chem Ind Ltd Ｖリブドベルト
JP2007509295A (ja) 2003-10-24 2007-04-12 ハッチンソン 動力伝達用リブドベルト
JP2007120507A (ja) 2004-12-27 2007-05-17 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト及びｖリブドベルトの製造方法
JP2007232205A (ja) 2005-08-31 2007-09-13 Mitsuboshi Belting Ltd 摩擦伝動ベルト
JP2010112449A (ja) * 2008-11-05 2010-05-20 Bando Chem Ind Ltd Ｖリブドベルト及びその製造方法
JP2010276127A (ja) 2009-05-29 2010-12-09 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1218085B (it) 1988-06-16 1990-04-12 Pirelli Transmissioni Ind Spa Cinghia di trasmissione
JPH0311033U (ja) 1989-06-16 1991-02-01
JPH0550208A (ja) 1991-08-26 1993-03-02 Mitsubishi Electric Corp 圧縮機用スクロールの製造装置
US5382198A (en) 1994-01-26 1995-01-17 The Goodyear Tire & Rubber Company Helically grooved multi-ribbed power transmission belt
JP2002139104A (ja) * 2000-10-31 2002-05-17 Unitta Co Ltd Ｖリブドベルト及びこれの背面印刷方法
JP2003194152A (ja) * 2001-12-25 2003-07-09 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト
JP3829133B2 (ja) * 2003-10-27 2006-10-04 バンドー化学株式会社 伝動ベルト用ゴム組成物及び伝動ベルト
JPWO2007114052A1 (ja) * 2006-04-05 2009-08-13 バンドー化学株式会社 伝動ベルト用心線及び伝動ベルト
EP2105460B1 (en) * 2006-12-22 2016-10-12 Bando Chemical Industries Ltd. Rubber composition for transmission belt and transmission belt
JP2009127691A (ja) 2007-11-21 2009-06-11 Bando Chem Ind Ltd Ｖリブドベルト
DE112009001280T5 (de) * 2008-06-12 2011-04-21 Bando Chemical Industries, Ltd., Kobe-shi Reibantriebsriemen und Riementransmissionssystem, das diesen verwendet
DE112009001734B4 (de) * 2008-07-17 2020-01-23 Bando Chemical Industries, Ltd. Leistungsübertragungsriemen
JP5066592B2 (ja) 2010-07-09 2012-11-07 東芝テック株式会社 コード読取装置およびプログラム
JP2013007469A (ja) 2011-06-27 2013-01-10 Nippon Densan Corp 流体動圧軸受機構の製造方法およびモータ、並びに、ディスク駆動装置

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0550208U (ja) * 1991-12-12 1993-07-02 三ツ星ベルト株式会社 Ｖリブドベルト
JPH10184812A (ja) * 1996-12-26 1998-07-14 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト
JPH116547A (ja) 1997-06-17 1999-01-12 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルトを用いた多軸駆動装置
JP2000304103A (ja) * 1999-04-21 2000-11-02 Bando Chem Ind Ltd Ｖリブドベルト
JP2007509295A (ja) 2003-10-24 2007-04-12 ハッチンソン 動力伝達用リブドベルト
JP2007120507A (ja) 2004-12-27 2007-05-17 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト及びｖリブドベルトの製造方法
JP2007232205A (ja) 2005-08-31 2007-09-13 Mitsuboshi Belting Ltd 摩擦伝動ベルト
JP2010112449A (ja) * 2008-11-05 2010-05-20 Bando Chem Ind Ltd Ｖリブドベルト及びその製造方法
JP2010276127A (ja) 2009-05-29 2010-12-09 Mitsuboshi Belting Ltd Ｖリブドベルト

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2811202A4

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110462255A (zh) * 2017-04-20 2019-11-15 阿茨合众有限及两合公司 带齿的v型皮带
CN110462255B (zh) * 2017-04-20 2021-08-31 阿茨合众有限及两合公司 带齿的v型皮带

Also Published As

Publication number Publication date
CN110219940B (zh) 2021-08-20
JP5886215B2 (ja) 2016-03-16
CN104094018A (zh) 2014-10-08
EP2811202A4 (en) 2015-12-23
CN110219940A (zh) 2019-09-10
JP2013177967A (ja) 2013-09-09
EP3892886B1 (en) 2022-09-21
EP2811202B1 (en) 2021-08-25
EP2811202A1 (en) 2014-12-10
EP3892886A1 (en) 2021-10-13
US20140378256A1 (en) 2014-12-25
US10267382B2 (en) 2019-04-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5886215B2 (ja) Ｖリブドベルト
KR102070476B1 (ko) 전동 벨트
JP5704752B2 (ja) 摩擦伝動ベルト
JP6612827B2 (ja) 諸撚りコード及びその製造方法並びに伝動ベルト及びその使用方法
US7927243B2 (en) Transmission belt
JP6640921B2 (ja) Ｖリブドベルト及びその製造方法
KR102559434B1 (ko) 마찰 전동 벨트
JP5997352B2 (ja) Ｖリブドベルト
WO2018074471A1 (ja) 諸撚りコード及びその製造方法並びに伝動ベルト及びその使用方法
JP6807212B2 (ja) Ｖリブドベルト及び動力伝達機構
JP6748152B2 (ja) Ｖリブドベルト
EP3754223A1 (en) V-ribbed belt and use thereof
JP6676725B2 (ja) 摩擦伝動ベルト、そのためのコード並びにそれらの製造方法
KR20210035248A (ko) 마찰 전동 벨트용 심선 및 마찰 전동 벨트 및 그 제조 방법
JP2007262147A (ja) ゴム組成物及び伝動ベルト
EP4075018A1 (en) Cogged v-belt
WO2019160055A1 (ja) Ｖリブドベルトおよびその使用
EP3650731B1 (en) V-ribbed belt
JP2006124484A (ja) エチレン・α−オレフィンゴム組成物と繊維との接着体の製造方法及び動力伝動ベルト
WO2019111639A1 (ja) 摩擦伝動ベルト、そのためのコード並びにそれらの製造方法
JP2010169215A (ja) 摩擦伝動ベルト
JP2010002049A (ja) 摩擦伝動用ベルト
JP5416601B2 (ja) 摩擦伝動ベルト

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 13743990

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2013743990

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14375888

Country of ref document: US