WO2013038685A1 - 溶接構造体 - Google Patents

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joined
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flange
joint
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恒久 半田
聡 伊木
遠藤 茂
弘資 潮海
尚 武田
昌信 豊田
昇 木治
幸太郎 猪瀬
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Jfeスチール株式会社
株式会社アイ・エイチ・アイ マリンユナイテッド
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    • B23K9/16Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode

Definitions

  • the present invention relates to a welded steel structure welded using a thick steel plate, such as a large container ship or a bulk carrier, and more particularly, the propagation of a brittle crack generated from a thick steel plate base material or a welded joint.
  • the present invention relates to a welded structure excellent in brittle crack propagation stopping characteristics, which can be stopped before reaching a large-scale fracture of an object.
  • Container ships and bulk carriers for example, have a structure that has few partition walls in the hold and a large opening at the top of the ship, for example, unlike tankers, in order to improve loading capacity and cargo handling efficiency. . Therefore, in container ships and bulk carriers, it is necessary to increase the strength or thickness of the hull skin, in particular. In recent years, container ships have increased in size, and large ships of 6,000 to 20,000 TEU have been built. TEU (Twenty feet Equivalent Unit) represents the number of containers converted into a 20-foot container and represents an indicator of the loading capacity of container ships. Along with such an increase in size of a ship, a steel plate having a plate thickness of 50 mm or more and a yield strength of 390 N / mm grade 2 or more tends to be used for the hull outer plate.
  • TEU wenty feet Equivalent Unit
  • a steel plate to be a hull outer plate is often butt-welded by high heat input welding such as electrogas arc welding from the viewpoint of shortening the construction period.
  • high heat input welding such as electrogas arc welding
  • Such large heat input welding is likely to lead to a significant decrease in toughness at the weld heat affected zone, and has been one cause of the occurrence of brittle cracks at the weld joint.
  • Non-Patent Document 1 reports the results of an experimental study on the brittle crack propagation behavior of welds in steel plates for shipbuilding with a thickness of less than 50 mm.
  • the propagation path and propagation behavior of a brittle crack forcibly generated in a welded part are experimentally investigated.
  • a plurality of examples in which a brittle crack propagated along the line have been confirmed. This suggests that it cannot be said that there is no possibility that brittle fracture propagates straight along the weld.
  • Non-Patent Document 2 a thick steel plate having special brittle crack propagation stop characteristics is required in order to stop the propagation of the generated brittle cracks.
  • Patent Document 1 in a welded structure that is preferably a hull outer plate having a thickness of 50 mm or more, an aggregate is arranged so as to intersect the butt weld, and this aggregate is used. A welded structure joined by fillet welding is described. In the technique described in Patent Document 1, this aggregate has a mean circle equivalent particle diameter of 0.5 to 5 ⁇ m over a thickness of 3 mm or more in the surface layer portion and the back layer portion, and is parallel to the plate thickness surface ( 100) A steel sheet having a microstructure in which the X-ray plane intensity ratio of crystal planes is 1.5 or more is used.
  • Patent Document 2 includes a fillet welded joint obtained by fillet welding a joining member (hereinafter also referred to as a web) to a member to be joined (hereinafter also referred to as a flange), and has excellent brittle crack propagation stop characteristics.
  • a welded structure is described.
  • an unwelded portion is left on the butt surface of the web in the fillet welded joint cross section with the flange.
  • X is a special relational expression with the brittle crack propagation stop toughness Kca of the member to be joined (flange)
  • the width of the unwelded part is adjusted so as to satisfy the above.
  • Japan Shipbuilding Research Association No. 147 Research Group "Study on brittle fracture strength evaluation of high heat input high-strength steel joints for ship hulls", No. 87 (February 1978), p.35-53, Japan Shipbuilding Research Association. Yuki Yamaguchi et al .: “Development of super-large container ship-practical use of new high strength extra heavy steel plate", Journal of Japan Society of Marine Science and Technology, No. 3 (2005), p.70-76, November 2005.
  • Patent Document 1 the aggregate as a reinforcing material described in Patent Document 1 requires a complicated process in order to obtain a steel plate having a desired structure. For this reason, there has been a problem that productivity is lowered and it is difficult to stably secure a steel sheet having a desired structure.
  • Patent Document 2 is a combination of the discontinuity of the structure and the brittle crack propagation stop characteristic of the joined member (flange), in the propagation of the brittle crack generated in the joining member (web). It is a technology that tries to prevent it.
  • Patent Document 2 In order to stop the propagation of brittle cracks generated in the members to be joined (flange) in the joining member (web), the technique described in Patent Document 2 is used to stop the propagation of brittle cracks in the joining member (web). Since the characteristics and the like are insufficient, it cannot be said that the technique is sufficient.
  • Patent Document 2 no consideration is given to the brittle crack propagation stop characteristic of the joining member (web). That is, the technique described in Patent Document 2 occurs on the strong deck (corresponding to a flange) of a large container ship, which is assumed in the “Brittle Crack Arrest Design Guidelines” (established in September 2009) of the NK class, for example. It cannot be said that it has sufficient crack propagation stop characteristics for the case where the brittle cracks propagated to the hatch side combing (corresponding to the web).
  • the present invention solves the problems of the prior art, and is brittle, capable of stopping (blocking) the propagation of brittle cracks occurring in a member to be joined (flange) to the joining member (web) before reaching a large-scale fracture.
  • An object of the present invention is to provide a welded structure having excellent crack propagation stopping characteristics.
  • the welded structure which this invention makes object is a welded structure provided with the fillet weld joint formed by abutting the end surface of a joining member (web) on the surface of a to-be-joined material (flange), and joining by fillet welding And
  • the present inventors diligently studied various factors affecting the brittle crack propagation stop characteristics in a fillet welded joint.
  • a discontinuous portion is secured on the abutting surface between the member to be joined (flange) and the joining member (web), and brittleness occurs.
  • an ultra-large structural model test body shown in FIG. 4B was prepared, and a brittle crack propagation stop test was performed.
  • the ultra-large-sized structural model test body welded the steel plate of the same board thickness as the flange 2 by the tack welding 8 under the to-be-joined member (flange) 2 of the large-scale fillet welded joint 9.
  • the ultra-large structural model specimen shown in FIG. 4B is manufactured so that the butt weld joint 11 of the member to be joined (flange) is orthogonal to the joint member (web), and the tip of the mechanical notch 7 is It processed so that it might become the BOND part of the butt-welding joint part 11.
  • brittle crack propagation stop test In the brittle crack propagation stop test, a mechanical notch was hit to generate a brittle crack, and it was investigated whether the propagation of the brittle crack stopped at the fillet weld. All tests were performed under the conditions of a stress of 257 N / mm 2 and a temperature of ⁇ 10 ° C.
  • the stress 257 N / mm 2 is a value corresponding to the maximum allowable stress of a yield strength 390 N / mm 2 grade steel plate applied to the hull.
  • Temperature: -10 ° C is the design temperature of the ship.
  • FIGS. 5 (a) and 5 (b) The obtained results are shown in FIGS. 5 (a) and 5 (b).
  • FIG. 5 (a), the from (b), in the non-welded portion ratio Y is more than 95%, and when the thickness t f of the toughness and the bonded member of the fillet weld (flange) satisfies a specific relation Even when the load stress is 257 N / mm 2 , brittle cracks occurring in the joined member (flange) can be stopped at the fillet weld metal part without giving any consideration to the Kca of the joined member (web), and brittle It has been found that propagation of cracks to the joining member (web) can be prevented (stopped).
  • unwelded part ratio Y the ratio of the fillet weld width B and the joining member of the unwelded part in the joint cross-section (web) thickness t w, the value defined by (B / t w) ⁇ 100 (%) It is.
  • the thick member to be joined having a thickness of 50 mm or more It has been found that a brittle crack generated in (flange) can be stopped in the weld metal of the fillet weld joint. If measures such as setting of unwelded parts as described above and significant improvement in low temperature toughness of fillet welds are taken, thick steel plates used for joining members (webs) should take special consideration of brittle crack propagation stop characteristics. The conclusion was obtained that the propagation of brittle cracks generated in the member to be joined (flange) can be prevented.
  • the present invention has been completed on the basis of such findings and further studies. That is, the gist of the present invention is as follows. 1. The end face of the joining member is abutted against the surface of the member to be joined having a plate thickness of 50 mm or more, and at least one of the welding leg length or welding width formed by joining the joining member and the member to be joined by fillet welding is a corner having a length of 16 mm or less.
  • a welded structure with a meat weld joint Said corner said with the end face of the joining member in the weld joint surface with abutted the surface of the bonded member, unwelded portion of 95% or more of the fillet weld joint thickness t w of the bonding member in cross-section
  • the Charpy impact test fracture surface transition temperature vTrs (° C.) of the fillet weld metal and the plate thickness t f of the joined member are expressed by the following formula (1) and / or Charpy impact test temperature of the fillet weld metal: Charpy impact test absorbed energy vE -20 (J) at -20 ° C and the plate thickness t f of the joined member satisfy the relationship of the following formula (2) , A welded structure characterized by that.
  • VTrs ⁇ -1.5t f +70 (1) vE -20 ⁇ 2.75t f -105 (2)
  • vTrs Charpy impact test fracture surface transition temperature (° C) of fillet weld metal
  • vE- 20 Test temperature: Charpy impact test absorbed energy (J) at -20 ° C
  • t f Plate thickness of the member to be joined (mm)
  • (A) is an external view
  • (b) is sectional drawing. It is explanatory drawing which shows typically another example of a structure of a fillet welded joint.
  • (A) is an external view
  • (b) is sectional drawing. It is explanatory drawing which shows typically the shape of the ultra-large-sized structural model test body used in the Example.
  • (A) is a case where the member to be joined (flange) 2 is made only of a steel plate base material
  • (b) is a case where the member to be joined (flange) 2 has a butt weld joint
  • (c) is a joining member (web) 2.
  • the member to be joined (flange) 2 has a butt weld joint.
  • It is a graph which shows the influence of the relationship between the toughness of a fillet weld metal, and the flange plate thickness on the propagation stop of a brittle crack.
  • the end face of the joining member (web) 1 is abutted against the surface of the joined member (flange) 2 having a plate thickness of 50 mm or more, and the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2 are joined.
  • a welded structure formed by joining fillet welds includes a fillet weld joint having a fillet weld metal 5 in which at least one of the weld leg length 3 or the weld width 13 is 16 mm or less.
  • FIG. 1A shows a case where the joining member (web) 1 is attached upright with respect to the joined member (flange) 2, but the present invention is not limited to this.
  • the joining member (web) 1 may be attached to the joined member (flange) 2 at an angle ⁇ .
  • the bonding member (web) thickness t w for use in determining the ratio Y (%) of the non-welded portion, the joint member (web) and the workpieces (flange) and the intersecting portion of the length of, ( t w ) / cos (90 ° - ⁇ ).
  • the clearance gap 14 may be vacant between the joining member (web) 1 and the to-be-joined member (flange) 2.
  • FIG. 1 (d) a gap 14 is vacant between the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2, and a spacer 15 is inserted into the gap 14. May be.
  • variety 13 is taken as the welding width
  • the fillet weld metal 5 may be dissolved in the spacer 15.
  • the welded structure according to the present invention has an unwelded portion 4 in which the structure is discontinuous at the abutting surface between the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2 in the fillet welded joint.
  • the unwelded portion 4 is present on the butt surface. .
  • the energy release rate (crack propagation driving force) at the tip of the brittle crack that has propagated through the member to be joined (flange) 2 is reduced, and the brittle crack tends to stop at the butt surface. Even if the brittle crack propagates to the joining member (web) 1 side, the present invention forms the fillet weld metal 5 that retains the toughness of a predetermined level or more. Will stop at.
  • the member to be joined (flange) 2 is a steel plate joined by a butt weld joint 11, and the joining member (web) 1 intersects with a welded portion (butt weld joint portion) 11 of the butt weld joint.
  • a fillet welded joint that is fillet welded is shown. Further, in FIG.
  • both the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2 are steel plates having butt weld joint portions 11 and 12, and the butt weld joint portion 11 of the joined member (flange) 2 and A fillet weld joint at which the butt weld joint portion 12 of the joining member (web) 1 intersects is shown.
  • Even in such a fillet welded joint in order to prevent the propagation of the brittle crack generated from the butt weld joint part 11 to the joining member (web) 1, it is important to have a discontinuity in the structure. For this reason, even in these cases, the unwelded portion 4 is present on the abutting surface between the member to be joined and the joining member in the fillet weld.
  • FIG. 2A shows the appearance of the fillet weld joint
  • FIG. 2B shows the cross-sectional shape of the butt weld joint portion 11.
  • FIG. 3 shows a case where both the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2 are steel plates having butt welded joint portions 11 and 12, and the butt welded joint portion of the joined member (flange) 2.
  • 11 shows a fillet welded joint in which a butt weld joint portion 12 of the joining member (web) 1 intersects.
  • FIG. 3A shows the appearance of the fillet weld joint
  • FIG. 3B shows the joint cross-sectional shape of the butt weld joint portions 11 and 12.
  • the manufacturing method of a fillet welded joint is not particularly limited, and any ordinary manufacturing method can be applied.
  • the flange steel plates and the web steel plates may be butt welded, and the resulting butt weld joint may be fillet welded to produce a fillet weld joint.
  • a pair of web steel plates before butt welding are tack welded to the flange, then the web steel plates are butt welded together, and the resulting butt weld joint is main welded (fillet weld) to the flange to fillet A welded joint may be manufactured.
  • the dimensions of the unwelded part 4 in the fillet weld joint cross section since propagation suppression of brittle cracks, and more than 95% of the web thickness t w.
  • the dimensions of the unwelded part 4 can inhibit the propagation of brittle cracks, it is limited to 95% or more of the bonding member (web) thickness t w.
  • they are 96% or more and 100% or less.
  • At least one of the weld leg length or weld width of the fillet weld joint shall be 16 mm or less.
  • at least one of the weld leg length or the weld width of the fillet welded joint is limited to 16 mm or less, at which the high tough fillet weld metal is easily plastically deformed. Preferably it is 12 mm or less.
  • the fillet weld metal in the fillet welded joint ensures toughness satisfying the following expression (1) and / or (2) in relation to the plate thickness t f of the member to be joined (flange). Adjust as possible.
  • vTrs ⁇ -1.5t f +70 (1) vE -20 ⁇ 2.75t f -105 (2)
  • vTrs Charpy impact test fracture surface transition temperature of fillet weld metal (° C)
  • vE -20 (J) Test temperature of fillet weld metal: Charpy impact test absorbed energy at -20 ° C (J), t f : Thickness of the member to be joined (mm)
  • the toughness of the fillet weld metal satisfies the above-described formula (1) and / or (2) in relation to the plate thickness t f of the member to be joined (flange), as shown in FIG.
  • a welded structure having a plate thickness of a member to be joined (flange) of 50 mm or more can be a welded structure that ensures desired brittle crack propagation prevention characteristics. If the toughness of the fillet weld metal does not satisfy either of the above formulas (1) and (2), the fillet weld metal has insufficient toughness and is generated and propagated in the joined member (flange). The brittle cracks cannot be prevented from propagating in the fillet weld metal.
  • the welded structure of the present invention is provided with the above-described fillet welded joint.
  • a hull structure with a ship hull outer plate as a flange and a bulkhead as a web, or a deck as a flange, and a hatch as a web can be applied to the hull structure.
  • FIG. 4 (a) or a thick steel plate having a butt weld joint (FIG. 4 (b), (c)).
  • the butt weld joint was made by one-pass high heat input electrogas arc welding (SEGARC and two-electrode SEGARC) or multilayer CO 2 welding.
  • the fillet welded joint is a fillet welded joint having fillet weld metal with various toughness, various weld leg lengths and welding widths by changing welding conditions such as welding material, welding heat input, shield gas, etc. .
  • fillet weld metal was tested in accordance with the provisions of JIS Z 2242 by collecting Charpy impact test pieces (10 mm thick) from butt welded joints produced under the same conditions as fillet weld metal or fillet welds. Temperature: Absorption energy at ⁇ 20 ° C. vE ⁇ 20 (J) and fracture surface transition temperature vTrs (° C.) were determined. In some fillet welded joints, a gap was formed between the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2. Further, in some fillet welded joints, a fillet welded joint was produced by inserting a spacer into the gap between the joining member (web) 1 and the joined member (flange) 2.
  • an ultra-large structural model test body shown in FIG. 4 was produced, and a brittle crack propagation stop test was performed.
  • the ultra-large-sized structural model test body welded the steel plate of the same board thickness as the to-be-joined member (flange) 2 by the tack welding 8 below the to-be-joined member (flange) 2 of the large-scale fillet welded joint 9.
  • the butt-welded joint part 11 of the to-be-joined member (flange) was produced so as to be orthogonal to a joining member (web).
  • the stress 100 N / mm 2 is an average value of stress that constantly acts on the hull.
  • the stress 257 N / mm 2 is a value corresponding to the maximum allowable stress of the yield strength 390 N / mm grade 2 steel plate applied to the hull.
  • the stress 283 N / mm 2 is a value corresponding to the maximum allowable stress of the yield strength 460 N / mm 2 grade steel plate applied to the hull.
  • the temperature –10 ° C is the design temperature of the ship.
  • the brittle crack propagated from the joined member (flange) and entered the fillet weld metal of the fillet weld and stopped.
  • the brittle crack propagated without stopping at the fillet weld, and the fillet weld metal could not prevent the brittle crack from propagating.

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Abstract

 接合部材の端面を板厚50mm以上の被接合部材の表面に突合わせ、接合部材と被接合部材とを隅肉溶接により接合してなる、溶接脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方が16mm以下の隅肉溶接継手を備えた溶接構造体とし、接合部材の端面と被接合部材の表面とを突合わせた面に、継手断面で接合部材の板厚twの95%以上の未溶着部を有し、さらに隅肉溶接を調整して、隅肉溶接金属が、隅肉溶接金属の破面遷移温度vTrs(℃)と被接合部材の板厚tfとが、vTrs ≦ -1.5tf+70の関係、および/または試験温度:-20℃での吸収エネルギーvE-20(J)と被接合部材の板厚tfとが、vE-20(J)≧2.75tf(mm)-105の関係を満足させることにより、突合せ溶接継手部を有する板厚50mm以上の被接合部材から発生した脆性亀裂の伝播を隅肉溶接金属部で阻止する。

Description

溶接構造体
 本発明は、例えば、大型コンテナ船やバルクキャリアーなどの、厚鋼板を用いて溶接施工された溶接鋼構造物に係り、とくに厚鋼板母材あるいは溶接継手部から発生した脆性亀裂の伝播を、構造物の大規模破壊に至る前に停止させることができる、脆性亀裂伝播停止特性に優れる溶接構造体に関する。
 コンテナ船やバルクキャリアーは、積載能力の向上や荷役効率の向上等のため、例えば、タンカー等とは異なり船倉内に仕切り壁が少なく、船上部の開口部を大きくとった構造を有している。そのため、コンテナ船やバルクキャリアーでは、特に船体外板を、高強度化または厚肉化する必要がある。
 また、コンテナ船は、近年、大型化し、6,000~20,000 TEUといった大型船が建造されるようになってきている。なお、TEU(Twenty feet Equivalent Unit)は、長さ20フィートのコンテナに換算した個数を表し、コンテナ船の積載能力の指標を示している。このような船の大型化に伴い、船体外板は、板厚:50mm以上で、降伏強さ:390N/mm級以上の厚鋼板が使用される傾向となっている。
 船体外板となる鋼板は、近年、施工期間の短縮という観点から、例えばエレクトロガスアーク溶接等の大入熱溶接により突合せ溶接されることが多い。このような大入熱溶接は、溶接熱影響部での大幅な靭性低下に繋がりやすく、溶接継手部からの脆性亀裂発生の一つの原因となっていた。
 船体構造においては、従来から安全性という観点から、万一、脆性破壊が発生した場合でも、脆性亀裂の伝播を大規模破壊に至る前に停止させ、船体分離を防止することが必要であると考えられている。
 このような考え方を受けて、非特許文献1に、板厚50mm未満の造船用鋼板における溶接部の脆性亀裂伝播挙動についての実験的な検討結果が報告されている。
 非特許文献1では、溶接部で強制的に発生させた脆性亀裂の伝播経路、伝播挙動が実験的に調査されている。ここには、溶接部の破壊靱性がある程度確保されていれば、溶接残留応力の影響により脆性亀裂は溶接部から母材側に逸れてしまうことが多いという結果が記載されているが、溶接部に沿って脆性亀裂が伝播した例も複数例確認されている。このことは、脆性破壊が溶接部に沿って直進伝播する可能性が無いとは言い切れないことを示唆していることになる。
 しかしながら、非特許文献1で適用した溶接と同等の溶接を板厚50mm未満の鋼板に適用して建造された船舶が異常なく就航しているという多くの実績があることに加え、靱性が良好な鋼板母材(造船E級鋼など)は脆性亀裂を停止する能力を十分に保持しているとの認識から、とくに、造船用鋼材の溶接部の脆性亀裂伝播停止特性は船級規則等には要求されてこなかった。
 しかし、近年の6,000 TEUを超える大型コンテナ船では、使用する鋼板の板厚は50mmを超え、板厚増大により破壊靱性が低下する。加えて、溶接入熱がより大きな大入熱溶接が採用され、溶接部の破壊靭性が一層低下する傾向にある。このような厚肉の大入熱溶接継手では、溶接部から発生した脆性亀裂が、母材側に逸れずに直進し、また骨材等の鋼板母材部でも停止しない可能性があることが示されている(例えば、非特許文献2)。それ故、板厚50mm以上の厚肉高強度鋼板を適用した船体構造の安全性確保が大きな問題となっている。
 また、非特許文献2には、とくに発生した脆性亀裂の伝播停止のために、特別な脆性亀裂伝播停止特性を有する厚鋼板を必要とするとの指摘もある。
 このような問題に対し、例えば特許文献1には、好ましくは板厚50mm以上の船殻外板である溶接構造体において、突合せ溶接部に交差するように骨材を配置し、この骨材を隅肉溶接で接合した溶接構造体が記載されている。
 特許文献1に記載された技術では、この骨材に、表層部および裏層部で3mm以上の厚みにわたり0.5~5μmの平均円相当粒径を有し、さらに板厚面に平行な面で(100)結晶面のX線面強度比が1.5以上である、ミクロ組織を有する鋼板を用いるとしている。このようなミクロ組織を有する鋼板を補強材として隅肉溶接した構造とすることにより、突合せ溶接継手部に脆性亀裂が発生しても、補強材である骨材で脆性亀裂の伝播を停止でき、溶接構造体が破壊するような致命的な損傷を防止できるとしている。
 また、特許文献2には、接合部材(以下、ウェブともいう)を被接合部材(以下、フランジともいう)に隅肉溶接してなる隅肉溶接継手を備える、脆性亀裂伝播停止特性に優れた溶接構造体が記載されている。
 特許文献2に記載された溶接構造体では、隅肉溶接継手断面におけるウェブの、フランジとの突合せ面に未溶着部を残存させる。そして、その未溶着部の幅と、隅肉溶接部の左右の脚長とウェブ板厚との和との比、Xが、被接合部材(フランジ)の脆性亀裂伝播停止靭性Kcaと特別な関係式を満足するように、未溶着部の幅を調整する。これにより、被接合部材(フランジ)を板厚:50mm以上の厚物材としても、接合部材(ウェブ)で発生した脆性亀裂の伝播を、隅肉溶接部のウェブとフランジの突合せ面で停止させ、被接合部材(フランジ)への脆性亀裂の伝播を阻止することができるとしている。
特開2004-232052号公報 特開2007-326147号公報
日本造船研究協会第147研究部会:「船体用高張力鋼板大入熱継手の脆性破壊強度評価に関する研究」、第87号(1978年2月),p.35~53、日本造船研究協会。 山口欣弥ら:「超大型コンテナ船の開発―新しい高強度極厚鋼板の実用―」、日本船舶海洋工学会誌、第3号(2005)、p.70~76、平成17年11月。
 しかしながら、特許文献1に記載された、補強材である骨材は、所望の組織を有する鋼板とするために、複雑な工程を必要とする。このため、生産性が低下し、安定して所望の組織を有する鋼板を確保することが難しいという問題があった。
 また、特許文献2に記載された技術は、接合部材(ウェブ)で発生した脆性亀裂の伝播を、構造の不連続性と、被接合部材(フランジ)の脆性亀裂伝播停止特性との組合せで、阻止しようとする技術である。
 しかし、日本造船研究協会第169委員会報告(「船体構造の破壊管理制御設計に関する研究―報告書―」、(1979)、p.118~136、日本造船研究協会第169委員会)に示されるように、一般に、隅肉溶接継手の被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂を接合部材(ウェブ)で伝播停止させることは、接合部材(ウェブ)で発生した脆性亀裂を被接合部材(フランジ)で伝播停止させることに比べて、難しいことが実験的に確認されている。
 この理由は明確には記載されていないが、一因として、T継手部に亀裂が突入するときの破壊駆動力(応力拡大係数)が、被接合部材(フランジ)に突入する場合よりも接合部材(ウェブ)に突入する場合のほうが大きくなることが考えられる。
 このようなことから、被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂を接合部材(ウェブ)で伝播停止させるには、特許文献2に記載された技術は、接合部材(ウェブ)の脆性亀裂伝播停止特性等が不十分であるため、十分な技術であるとは言えない。
 なお、特許文献2には、接合部材(ウェブ)の脆性亀裂伝播停止特性については何の配慮もなされていない。
 すなわち、特許文献2に記載された技術は、例えば、NK船級の「脆性亀裂アレスト設計指針」(2009年9月制定)で想定されている、大型コンテナ船の強力甲板(フランジに相当)で発生した脆性亀裂がハッチサイドコーミング(ウェブに相当)に伝播するようなケースに対して、十分な亀裂伝播停止特性を有しているとはいえない。
 本発明は、かかる従来技術の問題を解決し、被接合部材(フランジ)に発生した脆性亀裂の接合部材(ウェブ)への伝播を、大規模破壊に至る前に、停止(阻止)できる、脆性亀裂伝播停止特性に優れた溶接構造体を提供することを目的とする。
 なお、本発明が対象とする溶接構造体は、被接合材(フランジ)の表面に接合部材(ウェブ)の端面を突合せて、隅肉溶接により接合してなる隅肉溶接継手を備える溶接構造体とする。
 本発明者らは、上記した目的を達成するために隅肉溶接継手における脆性亀裂伝播停止特性に及ぼす各種要因について鋭意検討した。
 その結果、被接合部材(フランジ)から発生した脆性亀裂の伝播を阻止(停止)するには、被接合部材(フランジ)と接合部材(ウェブ)との突合せ面に不連続部を確保し、脆性亀裂の伝播部を所定値以上の脆性亀裂伝播停止靭性Kcaを有する脆性亀裂伝播停止特性に優れた部材で構成しただけでは十分でないことに、思い至った。
 とくに、被接合部材(フランジ)の板厚tf(mm)が大きくなると脆性亀裂先端のエネルギー解放率(亀裂進展駆動力)が増加し、脆性亀裂が停止しにくくなることに鑑みて、被接合部材(フランジ)の板厚tf(mm)に関連した、隅肉溶接部の靭性向上が必須となることに想到した。
 また、隅肉溶接部の脚長や溶着幅が長くなると、脆性亀裂の伝播が容易となるため、隅肉溶接部の脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方を16mm以下にする必要があることも知見した。
 そして、隅肉溶接継手において、被接合部材の表面と接合部材と端面とを突合わせた面に、未溶着部、すなわち不連続部を、隅肉溶接継手の断面で接合部材の板厚twの95%以上確保し、隅肉溶接部の脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方を16mm以下とし、さらに、隅肉溶接部の靭性を被接合部材の板厚tf(mm)との関係で所定の関係を満足する高靭性とすることによりはじめて、従来の技術では困難であった、板厚50mm以上の厚肉被接合部材で発生した脆性亀裂の接合部材への伝播を、隅肉溶接金属部で阻止(停止)できることを見出した。
 すなわち、本発明者らは、特許文献2に記載の技術では、全く考慮されていない隅肉溶接継手の隅肉溶接金属部に所定値以上の低温靭性を保持させることにより、特許文献2に記載の技術では達成困難であった被接合部材(フランジ)から接合部材(ウェブ)に突入する脆性亀裂の伝播を阻止できることを見出した。
 さらに、被接合部材が母材ではなく、突合せ溶接継手であり、また接合部材が母材ではなく、突合せ溶接継手である場合においても、上記した構成により同様に被接合部材で発生した脆性亀裂の接合部材への伝播を隅肉溶接金属部で阻止できることを見出した。
 まず、本発明の基礎となった実験結果について説明する。
 種々の板厚を有する鋼板を用いて、種々の未溶着部比率Y(%)(=(隅肉溶接継手断面における未溶着部の幅B)/(接合部材の板厚tw)×100)の未溶着部と、種々の低温靭性、脚長を有する隅肉溶接部からなる、大型隅肉溶接継手を作製した。
 なお、被接合部材(フランジ)には、突合せ溶接継手部を有する板厚:50mm以上鋼板を用いた。また、接合部材(ウェブ)には、脆性亀裂伝播停止靭性Kcaに何ら配慮していない通常の造船D~E級鋼を用いた。
 なお、突合せ溶接継手は、1パスの大入熱エレクトロガスアーク溶接(SEGARCまたは2電極SEGARC)若しくは炭酸ガスアーク溶接(多層盛)で作製した。
 得られた大型隅肉溶接継手を用いて、図4(b)に示す超大型構造モデル試験体を作製し、脆性亀裂伝播停止試験を実施した。なお、超大型構造モデル試験体は、大型隅肉溶接継手9の被接合部材(フランジ)2の下方に仮付け溶接8で、フランジ2と同じ板厚の鋼板を溶接した。
 なお、図4(b)に示す超大型構造モデル試験体は、被接合部材(フランジ)の突合せ溶接継手部11が接合部材(ウェブ)と直交するように作製し、また機械ノッチ7の先端が突合せ溶接継手部11のBOND部となるように、加工した。
 また、脆性亀裂伝播停止試験は、機械ノッチに打撃を与えて脆性亀裂を発生させ、その脆性亀裂の伝播が、隅肉溶接部で停止するか否かを調査した。いずれの試験も、応力257N/mm、温度:-10℃の条件で実施した。
 なお、応力257N/mmは、船体に適用されている降伏強度390N/mm級鋼板の最大許容応力相当の値である。また、温度:-10℃は船舶の設計温度である。
 得られた結果を、図5(a),(b)に示す。
 図5(a),(b)から、未溶着部比率Yが95%以上で、かつ隅肉溶接部の靭性と被接合部材(フランジ)の板厚tfが特定の関係を満足する場合には、負荷応力が257N/mmの場合でも、接合部材(ウェブ)のKcaに何ら配慮を加えずに、被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂は隅肉溶接金属部で停止でき、脆性亀裂の接合部材(ウェブ)への伝播を阻止(停止)できることが判明した。
 なお、未溶着部比率Yは、隅肉溶接継手断面における未溶着部の幅Bと接合部材(ウェブ)板厚twの比、(B/tw)×100(%)で定義される値である。
 これらの結果から、隅肉溶接部の靭性と、被接合部材(フランジ)の板厚tfとの特定な関係としては、図5(a)から
 vTrs(℃) ≦ -1.5tf(mm)+70  ‥‥(1)
が、図5(b)から、
 vE-20(J) ≧ 2.75tf(mm)-105 ‥‥(2)
が得られる。
 被接合部材(フランジ)の板厚tf(mm)が大きくなると脆性亀裂先端のエネルギー解放率(亀裂進展駆動力)が増加し、脆性亀裂が停止しにくくなる。しかしながら、この点については、未溶着部比率Yが95%以上の構造不連続部を有する溶接構造体(隅肉溶接継手)とすると、伝播してきた脆性亀裂先端のエネルギー解放率が低下し、脆性亀裂の伝播が停止しやすくなることが判った。
 そして、未溶着部の設定に加えて、さらに上記(1)、(2)式を満足するまでに、隅肉溶接金属部の低温靭性を高めれば、板厚50mm以上の厚肉の被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂を隅肉溶接継手部の溶接金属内で停止させることが可能となることを見出した。
 上記したような未溶着部の設定や、隅肉溶接部の低温靭性の著しい向上という対策を施せば、接合部材(ウェブ)に使用する厚鋼板は、特別に脆性亀裂伝播停止特性を考慮することなく、被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂の伝播を阻止することができるという結論を得た。
 本発明は、かかる知見に基づいて、さらに検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明の要旨は次のとおりである。
1.接合部材の端面を板厚50mm以上の被接合部材の表面に突合わせ、前記接合部材と前記被接合部材とを隅肉溶接により接合してなる溶接脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方が16mm以下の隅肉溶接継手を備えた溶接構造体であって、
 前記隅肉溶接継手における前記接合部材の端面と前記被接合部材の表面とを突合わせた面に、前記隅肉溶接継手の断面で該接合部材の板厚twの95%以上の未溶着部を有し、
 さらに、前記隅肉溶接継手の隅肉溶接金属について、
 該隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験破面遷移温度vTrs(℃)と前記被接合部材の板厚tfとが下記(1)式の関係、および/または、
 該隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験の試験温度:-20℃におけるシャルピー衝撃試験吸収エネルギーvE-20(J)と前記被接合部材の板厚tfとが下記(2)式の関係を満足させる、
ことを特徴とする溶接構造体。
                   記
          vTrs ≦ -1.5tf+70  ‥‥(1)
          vE-20 ≧ 2.75tf-105  ‥‥(2)
 ここで、vTrs:隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験破面遷移温度(℃)、
     vE-20:試験温度:-20℃でのシャルピー衝撃試験吸収エネルギー(J)、
     tf:被接合部材の板厚(mm)
2.前記板厚50mm以上の被接合部材が、前記接合部材に交差するように、突合せ溶接継手部を有してなることを特徴とする前記1に記載の溶接構造体。
3.前記接合部材が突合せ溶接継手部を有してなり、該接合部材を、該接合部材の突合せ溶接継手部が前記被接合部材の突合せ溶接継手部と交差するように配設してなることを特徴とする前記2に記載の溶接構造体。
 本発明によれば、従来困難であった板厚50mm以上の厚鋼板からなる被接合部材(フランジ)に発生した脆性亀裂の接合部材(ウェブ)への伝播を、大規模破壊に至る前に、停止(阻止)できる。これにより、鋼構造物、とくに、大型コンテナ船やバルクキャリアーなどの船体分離といった大規模な脆性破壊の危険性を回避でき、船体構造の安全性を確保するうえで大きな効果をもたらし、産業上格段の効果を奏する。
 また、施工時に、未溶着部の寸法および隅肉溶接金属の靭性を調整することにより、特殊な鋼板を使用することなく、安全性を損ねることなしに、容易に、脆性亀裂伝播停止特性に優れた溶接構造体を製造できるという効果がある。
隅肉溶接継手の断面構成を模式的に説明する説明図である。(a)は接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2が直交している場合、(b)は接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2が斜めに交差している場合、(c)は接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との間にすきまが空いている場合、(d)は接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との間にすきまが空いており、かつそのすきまの中にスペーサーが挿入されている場合、を示す。 隅肉溶接継手の構成の他の一例を模式的に示す説明図である。(a)は外観図、(b)は断面図である。 隅肉溶接継手の構成の他の一例を模式的に示す説明図である。(a)は外観図、(b)は断面図である。 実施例で使用した、超大型構造モデル試験体の形状を模式的に示す説明図である。(a)は被接合部材(フランジ)2が鋼板母材のみからなる場合、(b)は被接合部材(フランジ)2が突合せ溶接継手部を有する場合、(c)は接合部材(ウェブ)2および被接合部材(フランジ)2が突合せ溶接継手部を有する場合である。 脆性亀裂の伝播停止に及ぼす隅肉溶接金属の靭性とフランジ板厚との関係の影響を示すグラフである。
 本発明になる溶接構造体は、接合部材(ウェブ)1の端面を板厚50mm以上の被接合部材(フランジ)2の表面に突合わせ、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2とを隅肉溶接により接合してなる溶接構造体である。この溶接構造体は、溶接脚長3もしくは溶着幅13の少なくとも一方が16mm以下の隅肉溶接金属5を有する隅肉溶接継手を備える。また、該隅肉溶接継手の接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との突合わせ面には、構造不連続部となる、未溶着部4を存在させる。
 この状態を継手断面で図1に示す。なお、図1(a)は、接合部材(ウェブ)1を被接合部材(フランジ)2に対して直立して取り付けた場合を示すが、本発明ではこれに限定されることはない。例えば、図1(b)に示すように、接合部材(ウェブ)1を被接合部材(フランジ)2に対して角度θだけ傾けて取り付けてもよい。この場合、未溶着部の比率Y(%)を求める際に使用する接合部材(ウェブ)板厚twは、接合部材(ウェブ)と被接合部材(フランジ)との交差部の長さ、(tw)/cos(90°-θ)、を使用するものとする。なお、図中3は溶接脚長、4は未溶着部、5は隅肉溶接金属であり、13が溶着幅である。
 また、図1(c)に示すように、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2の間にすきま14が空いていてもよい。さらに、図1(d)に示すように、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との間にすきま14が空いており、かつそのすきま14の中にスペーサー15が挿入されていてもよい。
 図1(c)および図1(d)の場合、溶着幅13は、接合部材(ウェブ)1側の溶着幅とする。この溶着幅13が所定の値(16mm以下)を満足していれば良い。また、図1(d)の場合、隅肉溶接金属5はスペーサー15に溶け込んでいても良い。
 本発明になる溶接構造体は、上記したように、隅肉溶接継手における接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との突合わせ面で、構造が不連続となる未溶着部4を有する。隅肉溶接継手において、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との突合わせ面は、脆性亀裂の伝播面となるので、本発明では、突合せ面に未溶着部4を存在させる。未溶着部4が存在することにより、被接合部材(フランジ)2を伝播してきた脆性亀裂先端のエネルギー解放率(亀裂進展駆動力)が低下し、突合せ面において、脆性亀裂は停止しやすくなる。
 なお、たとえ、接合部材(ウェブ)1側に脆性亀裂が伝播したとしても、本発明では、所定以上の靭性を保持する隅肉溶接金属5を形成するため、脆性亀裂は、隅肉溶接金属5で停止することになる。
 なお、脆性亀裂は、欠陥の少ない鋼板母材部で発生することは極めて稀である。過去の脆性破壊事故の多くは、溶接部で発生している。そのため、例えば、図2に、被接合部材(フランジ)2を突合せ溶接継手11で接合された鋼板とし、接合部材(ウェブ)1をその突合せ溶接継手の溶接部(突合せ溶接継手部)11と交差するように隅肉溶接した隅肉溶接継手を示す。また、図3に、接合部材(ウェブ)1および被接合部材(フランジ)2がともに、突合せ溶接継手部11、12を有する鋼板であり、被接合部材(フランジ)2の突合せ溶接継手部11と接合部材(ウェブ)1の突合せ溶接継手部12とが交差する隅肉溶接継手を示す。このような隅肉溶接継手でも、突合せ溶接継手部11から発生する脆性亀裂の接合部材(ウェブ)1への伝播を阻止するためには、構造の不連続を存在させることが重要となる。そのため、これらの場合でも、隅肉溶接部における被接合部材と接合部材との突合せ面に未溶着部4を存在させる。
 なお、図2(a)は、隅肉溶接継手の外観を示し、図2(b)は突合せ溶接継手部11における断面形状を示す。
 また、図3は、接合部材(ウェブ)1および被接合部材(フランジ)2がともに、突合せ溶接継手部11、12を有する鋼板である場合で、被接合部材(フランジ)2の突合せ溶接継手部11と接合部材(ウェブ)1の突合せ溶接継手部12とが交差する隅肉溶接継手を示す。図3(a)は隅肉溶接継手の外観を、図3(b)は突合せ溶接継手部11、12における継手断面形状を示す。
 なお、図2、図3では、突合せ溶接継手部11とウェブ1とが直交する場合を示したが、本発明ではこれに限定されない。斜めに交差させてもよいことは言うまでもない。
 また、隅肉溶接継手の製造方法はとくに限定する必要はなく、通常の製造方法がいずれも適用できる。例えば、フランジ用鋼板同士、ウェブ用鋼板同士を突合せ溶接し、得られた突合せ溶接継手を隅肉溶接して隅肉溶接継手を製造してもよい。
 また、突合せ溶接前の一組のウェブ用鋼板をフランジに仮付溶接し、ついでウェブ用鋼板同士を突合せ溶接し、得られた突合せ溶接継手をフランジに本溶接(隅肉溶接)して隅肉溶接継手を製造してもよい。
 本発明では、隅肉溶接継手断面における未溶着部4の寸法は、脆性亀裂の伝播抑制のため、ウェブ板厚twの95%以上とする。これにより、隅肉溶接金属は塑性変形しやすくなるので、隅肉溶接金属に突入した脆性亀裂の亀裂先端近傍の応力は緩和され、接合部材(ウェブ)1側への脆性亀裂の伝播が抑制できる。このため、未溶着部4の寸法(幅B)は、脆性亀裂の伝播を抑制できる、接合部材(ウェブ)板厚twの95%以上に限定した。なお、好ましくは96%以上100%以下である。
 また、隅肉溶接継手の溶接脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方は16mm以下とする。これにより、隅肉溶接金属は塑性変形しやすくなるので、脆性亀裂の伝播が抑制できる。このため、隅肉溶接継手の溶接脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方は、高靭性の隅肉溶接金属が塑性変形しやすい、16mm以下に限定した。好ましくは12mm以下である。
 そして、本発明では、隅肉溶接継手における隅肉溶接金属は、被接合部材(フランジ)の板厚tfと関連して、次式(1)および/または(2)を満足する靭性を確保できるように調整する。
          vTrs ≦ -1.5tf+70  ‥‥(1)
          vE-20 ≧ 2.75tf-105  ‥‥(2)
(ここで、vTrs:隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験破面遷移温度(℃)、vE-20(J):隅肉溶接金属の試験温度:-20℃におけるシャルピー衝撃試験吸収エネルギー(J)、tf:被接合部材の板厚(mm))
 隅肉溶接金属の靭性が、被接合部材(フランジ)の板厚tfと関連して、上記した(1)式および/または(2)式を満足することにより、図5に示すように、被接合部材(フランジ)の板厚が50mm以上である溶接構造体を、所望の脆性亀裂伝播阻止特性を確保した溶接構造体とすることができる。隅肉溶接金属の靭性が、上記した(1)式および(2)式のいずれも満足しない場合には、隅肉溶接金属の靭性が不足して、被接合部材(フランジ)で発生し伝播してきた脆性亀裂を隅肉溶接金属部で伝播阻止することができない。
 このように、隅肉溶接金属が、被接合部材(フランジ)の板厚tfとの関係で、上記した条件を満足する溶接構造体であれば、被接合部材(フランジ)で発生した脆性亀裂を隅肉溶接金属で伝播阻止することができる。
 なお、本発明溶接構造体は、上記した隅肉溶接継手を備えるものであり、例えば、船舶の船体外板をフランジとし、隔壁をウェブとする船体構造、あるいはデッキをフランジとし、ハッチをウェブとする船体構造などに適用可能である。
 以下、実施例に基づき、本発明を詳細に説明する。
 表1に示す板厚の厚鋼板を接合部材(ウェブ)として用い、表1に示す板厚の厚鋼板を被接合部材(フランジ)として用いて、隅肉溶接して、図4(a),(b),(c)に示す形状の実構造サイズの大型隅肉溶接継手を作製した。
 なお、作製した隅肉溶接継手では、接合部材1と被接合部材2との突合せ面に、図1(a)、(c)もしくは(d)に示すような未溶着部4を設け、未溶着部の比率Y(=(未溶着部の幅B/接合部材(ウェブ)板厚tw)を種々変化させた。
 なお、被接合部材(フランジ)は、厚鋼板(母材のみ)(図4(a))または突合せ溶接継手を有する厚鋼板(図4(b)、(c))とし、接合部材(ウェブ)は、厚鋼板(母材のみ)(図4(a)、(b))、または突合せ溶接継手を有する厚鋼板(図4(c))とした。
 突合せ溶接継手は、1パス大入熱エレクトロガスアーク溶接(SEGARCおよび2電極SEGARC)または多層CO溶接により作製した。
 また、隅肉溶接継手は、溶接材料および溶接入熱、シールドガス等の溶接条件を変化させて、種々の靭性、種々の溶接脚長および溶着幅の隅肉溶接金属を有する隅肉溶接継手とした。なお、隅肉溶接金属の靭性は、隅肉溶接金属もしくは隅肉溶接と同じ条件で作製した突合せ溶接継手からシャルピー衝撃試験片(10mm厚)を採取し、JIS Z 2242の規定に準拠して試験温度:-20℃での吸収エネルギーvE-20(J)、破面遷移温度vTrs(℃)を求めた。
 なお、一部の隅肉溶接継手では、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との間にすきまを空けた。さらにその一部の隅肉溶接継手では、接合部材(ウェブ)1と被接合部材(フランジ)2との間のすきまにスペーサーを挿入して隅肉溶接継手を作製した。
 また、得られた大型隅肉溶接継手を用いて、図4に示す超大型構造モデル試験体を作製し、脆性亀裂伝播停止試験を実施した。なお、超大型構造モデル試験体は、大型隅肉溶接継手9の被接合部材(フランジ)2の下方に仮付け溶接8で、被接合部材(フランジ)2と同じ板厚の鋼板を溶接した。
 なお、図4(b)に示す超大型構造モデル試験体では、被接合部材(フランジ)の突合せ溶接継手部11を接合部材(ウェブ)と直交するように作製した。また、図4(c)に示す超大型構造モデル試験体では、被接合部材(フランジ)の突合せ溶接継手部11と接合部材(ウェブ)の突合せ溶接継手部12とを交差させた。そして、機械ノッチ7の先端を突合せ溶接継手部11のBOND部、または溶接金属WMとなるように加工した。
 また、脆性亀裂伝播停止試験は、機械ノッチに打撃を与え脆性亀裂を発生させ、以下の試験条件で伝播した脆性亀裂が、隅肉溶接部で停止するか否かを調査した。いずれの試験も、応力100~283N/mm、温度:-10℃の条件で実施した。応力100N/mmは、船体に定常的に作用する応力の平均的な値である。また、応力257N/mmは、船体に適用されている降伏強度390N/mm級鋼板の最大許容応力相当の値である。さらに、応力283N/mmは、船体に適用されている降伏強度460N/mm級鋼板の最大許容応力相当の値である。温度-10℃は船舶の設計温度である。
 得られた結果を表2に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
 本発明例はいずれも、脆性亀裂が被接合部材(フランジ)から伝播し、隅肉溶接部の隅肉溶接金属に突入して停止した。一方、本発明の範囲を外れる比較例は、脆性亀裂は隅肉溶接部で停止することなく伝播し、隅肉溶接金属で脆性亀裂の伝播を阻止することができなかった。
1  ウェブ
2  フランジ
3  脚長
4  未溶着部
5  隅肉溶接金属
7  機械ノッチ
8  仮付け溶接
9  大型隅肉溶接継手
11 フランジの突合せ溶接継手部
12 ウェブの突合せ溶接継手部
13 溶着幅
14 すきま
15 スペーサー
θ  交差角

Claims (3)

  1.  接合部材の端面を板厚50mm以上の被接合部材の表面に突合わせ、前記接合部材と前記被接合部材とを隅肉溶接により接合してなる溶接脚長もしくは溶着幅の少なくとも一方が16mm以下の隅肉溶接継手を備えた溶接構造体であって、
     前記隅肉溶接継手における前記接合部材の端面と前記被接合部材の表面とを突合わせた面に、前記隅肉溶接継手の断面で該接合部材の板厚twの95%以上の未溶着部を有し、
     さらに、前記隅肉溶接継手の隅肉溶接金属について、
     該隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験破面遷移温度vTrs(℃)と前記被接合部材の板厚tfとが下記(1)式の関係、および/または、
     該隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験の試験温度:-20℃におけるシャルピー衝撃試験吸収エネルギーvE-20(J)と前記被接合部材の板厚tfとが下記(2)式の関係を満足させる、
    ことを特徴とする溶接構造体。
                       記
              vTrs ≦ -1.5tf+70  ‥‥(1)
              vE-20 ≧ 2.75tf-105  ‥‥(2)
     ここで、vTrs:隅肉溶接金属のシャルピー衝撃試験破面遷移温度(℃)、
         vE-20:試験温度:-20℃でのシャルピー衝撃試験吸収エネルギー(J)、
         tf:被接合部材の板厚(mm)
  2.  前記板厚50mm以上の被接合部材が、前記接合部材に交差するように、突合せ溶接継手部を有してなることを特徴とする請求項1に記載の溶接構造体。
  3.  前記接合部材が突合せ溶接継手部を有してなり、該接合部材を、該接合部材の突合せ溶接継手部が前記被接合部材の突合せ溶接継手部と交差するように配設してなることを特徴とする請求項2に記載の溶接構造体。
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