WO2012111832A1 - シールドスリーブ - Google Patents

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WO2012111832A1
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shield sleeve
tensile strength
resistance
fiber
braid
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French (fr)
Inventor
健人 熊田
宏樹 近藤
Original Assignee
矢崎総業株式会社
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Publication date
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    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
    • H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
    • H01B7/17—Protection against damage caused by external factors, e.g. sheaths or armouring
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02G—INSTALLATION OF ELECTRIC CABLES OR LINES, OR OF COMBINED OPTICAL AND ELECTRIC CABLES OR LINES
    • H02G3/00—Installations of electric cables or lines or protective tubing therefor in or on buildings, equivalent structures or vehicles
    • H02G3/02—Details
    • H02G3/04—Protective tubing or conduits, e.g. cable ladders or cable troughs
    • H02G3/0462—Tubings, i.e. having a closed section
    • H02G3/0481—Tubings, i.e. having a closed section with a circular cross-section
    • H—ELECTRICITY
    • H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • H05K—PRINTED CIRCUITS; CASINGS OR CONSTRUCTIONAL DETAILS OF ELECTRIC APPARATUS; MANUFACTURE OF ASSEMBLAGES OF ELECTRICAL COMPONENTS
    • H05K9/00—Screening of apparatus or components against electric or magnetic fields
    • H05K9/0073—Shielding materials
    • H05K9/0098—Shielding materials for shielding electrical cables

Definitions

  • the present invention relates to a shield sleeve.
  • the shield sleeve described in Patent Document 1 tends to increase in thickness because the metal foil is wound around the surface of the yarn. Also, depending on the bending condition of the shield sleeve, the edge of the metal foil may interfere with the yarn and the yarn may break, or the metal foil may crack or break, increasing the conductor resistance of the shield sleeve and increasing the shielding characteristics. May be reduced.
  • the present invention has been made to solve such a conventional problem, and an object thereof is to provide a shield sleeve capable of obtaining excellent wear resistance and bending resistance.
  • the shield sleeve of the present invention is a shield sleeve having a circular cross section and braided by applying metal plating to a bundle of one tensile fiber or a plurality of tensile fibers.
  • the shield sleeve of the present invention since the contact surface between the fiber and the plating layer is smooth, the generation of cracks can be suppressed and the braided bundles can be prevented from rubbing at the time of bending. Therefore, it is possible to provide a shield sleeve capable of obtaining excellent wear resistance and bending resistance.
  • the shield sleeve of the present invention because the metal-plated tensile strength fiber is used, not only is the wear resistance and the bending resistance excellent, but also a light material such as a thread is used. It can contribute to weight reduction. Moreover, since it is not the structure which winds metal foil around the surface of a thread
  • the shield sleeve of the present invention preferably has a braided braid density of 85% or more and 98% or less, and a braid resistance of 0.096 ⁇ / m or less.
  • the shield sleeve of the present invention since the metal-plated tensile fiber is used, not only the wear resistance and the bending resistance are excellent, but also a light material such as a thread is used, thereby reducing the weight. Can contribute. Moreover, since it is not the structure which winds metal foil around the surface of a thread
  • the braid density of braiding is 98% or less, a shield sleeve having excellent bending resistance can be provided. Therefore, it is possible to provide a shield sleeve capable of obtaining a small diameter and a high shielding effect while maintaining high flexibility and high wear resistance.
  • the shield sleeve is preferably multilayered in the radial direction of the electric wire.
  • this shield sleeve since it is multilayered in the radial direction of the electric wire, it is possible to further improve the wear resistance and the shield effect.
  • FIG. 1A and FIG. 1B are configuration diagrams showing a shield sleeve according to an embodiment of the present invention, in which FIG. 1A is a radial cross-sectional view, and FIG. It is a side view.
  • 2 (a) to 2 (c) are block diagrams showing a structure in which one tensile strength fiber or a bundle of a plurality of tensile strength fibers is subjected to metal plating
  • FIG. FIG. 2 (b) shows a first example in which metal bundle is applied to a bundle of a plurality of tensile fibers
  • FIG. 2 (c) shows an example in which a plurality of tensile fibers are applied.
  • the 2nd example which gave metal plating to the bundle is shown.
  • FIG. 3 is a graph showing the characteristics of the shield sleeve.
  • FIG. 4 is a graph showing the bending resistance of the shield sleeve.
  • FIG. 5 is a graph showing the bending resistance of the shield
  • FIG. 1A and FIG. 1B are configuration diagrams showing a shield sleeve according to an embodiment of the present invention, in which FIG. 1A is a radial cross-sectional view, and FIG. It is a side view.
  • the shield sleeve 1 shown in FIG. 1 is provided on the outer periphery of an insulator 20 coated on a conductor 10.
  • an annealed copper wire for example, an annealed copper wire, a silver plated annealed copper wire, a tin plated annealed copper wire, a tin plated copper alloy wire, or the like is used.
  • the number of conductors 10 is one, but a plurality of conductors may be used.
  • the diameter of the conductor 10 is appropriately set according to the specification.
  • the insulator 20 is a member coated on the conductor 10 and is constituted by a non-conductive member.
  • the shield sleeve 1 is obtained by braiding a single-strength fiber having a substantially circular cross section or a bundle of a plurality of strength fibers having a substantially circular cross section by metal plating.
  • the tensile strength fiber include para-aramid fiber, PBO (poly (p-phenylenebenzobisoxazole) fiber, and polyarylate fiber.
  • the wear resistance and the bending resistance are excellent.
  • the present applicant has proposed a plating pretreatment method that can suppress uneven plating with respect to plating (Japanese Patent Application No. 2011-2736). Below, the plating process using the said plating pre-processing method is demonstrated.
  • an oil agent is applied on the tensile strength fiber 30.
  • the applied oil agent is hardly soluble in supercritical carbon dioxide and can dissolve and reduce the organometallic complex.
  • the oil agent to be applied corresponds to a fatty acid oil agent and paraffin oil.
  • the tensile strength fiber 30 coated with the above-mentioned oil agent is housed in a housing in which the organometallic complex is charged, and carbon dioxide in a supercritical state is supplied into the housing.
  • the organometallic complex is dissolved in the oil via supercritical carbon dioxide and then reduced, and the organometallic complex is decomposed to deposit metal on the fiber.
  • supercritical carbon dioxide has high solubility and diffusibility, and even if a large amount of tensile strength fibers 30 are housed in the casing, the complex is uniformly dissolved in the oil agent.
  • the tensile strength fiber 30 is taken out from the housing. Then, the oil agent is removed. At this time, for example, heat treatment is performed at 200 ° C. for about 60 minutes. Thereby, the oil agent is removed, and the metal remains on the tensile strength fiber 30.
  • the metal plating 40 is formed on the tensile strength fiber 30.
  • a method in order to facilitate the plating of the fiber, a method is generally used in which the fiber is processed into a star-shaped cross section in advance to form irregularities on the surface of the plating layer.
  • the plating layer formed by this method has a problem in that stress concentration is likely to occur due to irregularities on the plating surface, and cracks are likely to grow.
  • a braided fiber that has been plated by the above method is bent, there is also a problem that cracks tend to grow because the bundles of the braid rub against each other.
  • the shield sleeve 1 obtained by braiding by applying metal plating to a tensile strength fiber having a substantially circular cross section is obtained.
  • the shield sleeve 1 has a smooth contact surface between the fiber and the plating layer because the circularly cross-sectionally coated fiber is provided with a plating layer. For this reason, generation
  • FIG. 5 is a graph showing the bending resistance of the shield sleeve 1.
  • the shield sleeve 1 is placed along the R20 guide, a load of 400 g is applied, the distance between the fixed side and the moving side is 40 mm, the stroke is 100 mm, and the cycle speed is 100 times. / Min.
  • the horizontal axis represents the number of sliding bends N2, and the vertical axis represents the braid resistance R [m ⁇ ].
  • Example 1 shown by reference numeral A1 in the example shown in FIG. 5 one bundle of polyarylate fibers (440 dtex) having a substantially circular cross section obtained by plating tin and copper with an arbitrary thickness is formed into one bundle, and this bundle is used for braiding. Thus, the shield sleeve 1 is obtained.
  • tin-plated copper foil wrapping glass fiber sleeve in which tin-plated copper foil is spirally wound around the glass fiber.
  • Example 1 the value of the resistance R between the braids hardly changed even when the number of sliding bends N2 increased.
  • Comparative Example 1 after the number of sliding bends N2 exceeds 10,000, the value of the resistance R between the braids starts to increase, and when the number of sliding bends N2 approaches 30000 times, the resistance between the braids R The value of R increased rapidly, and the value of the resistance R between the braids showed a high value thereafter.
  • Example 1 according to the present embodiment is superior in bending resistance to Comparative Example 1 using a metal foil.
  • FIGS. 2 (a) to 2 (c) are configuration diagrams showing a structure in which a single-strength fiber or a bundle of a plurality of strength fibers having a substantially circular cross section is subjected to metal plating.
  • a) shows an example in which a single tensile strength fiber is subjected to metal plating
  • FIG. 2 (b) shows a first example in which a bundle of a plurality of tensile strength fibers is subjected to metal plating
  • FIG. The 2nd example which gave metal plating to the bundle of a plurality of tensile strength fibers is shown.
  • the metal plating 40 When the metal plating 40 is applied to one tensile strength fiber 30, the outer periphery of the tensile strength fiber 30 is covered with the metal plating 40 as shown in FIG.
  • the applied metal plating 40 is tin or copper.
  • the metal plating 40 when the metal plating 40 is applied to the bundle of the plurality of tensile strength fibers 30, the metal plating 40 is collectively applied to the bundle of the plurality of strength fibers 30, as shown in FIG. .
  • the metal plating 40 is collectively applied as shown in FIG.
  • the metal plating 40 when the metal plating 40 is collectively applied to a bundle of a plurality of tensile strength fibers 30, the tensile strength fibers 30 to which the metal plating 40 is applied are overlapped. Multi-layered. That is, when this is braided and used as the shield sleeve 1, the tensile strength fibers 30 to which the metal plating 40 is applied overlap each other in the radial direction of the electric wire to be multilayered. As described above, when the number of layers is increased, the shielding effect is enhanced as compared with the case of one layer, and the wear resistance is also improved.
  • the shield sleeve 1 has a braid density of 85% or more and 98% or less, and an inter-braid resistance of 0.096 ⁇ / m or less.
  • the shield sleeve 1 is equal to or greater than the conventional shield sleeve generally used by the absorption clamp method. The shielding effect can be ensured.
  • FIG. 3 is a graph showing the characteristics of the shield sleeve 1.
  • Example 2 indicated by reference numeral A2 and Example 3 indicated by reference numeral A3 are made of polyarylate fibers (440 dtex) plated with tin and copper at an arbitrary thickness, and this bundle is 24.
  • the shield sleeve 1 is obtained by braiding using this.
  • the braid density was 85%, and the resistance between the braids was 0.096 ⁇ / m.
  • the braid density was 97%, and the resistance between the braids was 0.052 ⁇ / m.
  • the horizontal axis represents the measurement frequency F [Hz]
  • the vertical axis represents the shielding effect S [dB].
  • Comparative Example 2 indicated by reference numeral B2 in the example shown in FIG. 3 is a tin-plated copper foil wrapping glass fiber sleeve having a braid density of 65% and an inter-braid resistance of 0.130 ⁇ / m.
  • FIG. 4 is a graph showing the bending resistance of the shield sleeve 1.
  • the shield sleeve 1 is placed along the R20 guide and a load of 400 g is applied, the distance between the fixed side and the moving side is set to 40 mm, the stroke is set to 100 mm, and the cycle speed is set to 100 times / cycle. In this case, the number of times until the resistance value between the braids increased by 10% was counted.
  • the horizontal axis represents the braid density D [%]
  • the vertical axis represents the number of sliding bends N1.
  • the braid density of the shield sleeve 1 it is necessary to set the braid density of the shield sleeve 1 to 98% or less. By setting the braid density to 98% or less, a shield sleeve having excellent bending resistance can be obtained. Can be provided.
  • the shield sleeve 1 in Example 2 had a thickness of 0.3 mm.
  • the shield sleeve in Comparative Example 2 had a thickness of 0.6 mm.
  • the shield sleeve 1 in Example 2 is 10,000 times. That was all.
  • the shield sleeve in Comparative Example 2 was 1500 times.
  • the tensile strength fiber 30 having a substantially circular cross section subjected to the metal plating 40 is used, so that it is excellent in wear resistance and flex resistance. Moreover, since it is not the structure which winds metal foil around the surface of a thread
  • the braid density of the braid to 85% or more and the inter-braid resistance to 0.096 ⁇ / m or less, the shielding effect equivalent to or higher than that of a conventional shield sleeve that is generally used can be obtained by the absorption clamp method. Can be secured.
  • the shield sleeve 1 since the braid density of the braid is 98% or less, the shield sleeve 1 having excellent bending resistance can be provided. Therefore, it is possible to provide a shield sleeve 1 that can achieve a small diameter and a high shielding effect while maintaining high flexibility and high wear resistance.
  • the electric wire shielded by the shield sleeve 1 according to the present embodiment is not limited to that shown in FIG. That is, the conductor 10 may not be a single wire, may be a stranded wire or the like, and can be changed as appropriate.
  • the present invention is not limited to this, and a single one as shown in FIG.
  • the tensile strength fibers 30 may be braided into multiple layers to be multilayered, or multiple tensile strength fibers 30 arranged on a plane as shown in FIG. 2C may be braided into multiple layers. May be.
  • a plurality of tensile strength fibers 30 arranged on a plane as shown in FIG. 2 (c) may be knitted so as to coincide with the radial direction of the electric wires to be multilayered.

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Abstract

　優れた耐摩耗性及び耐屈曲性を得ることが可能なシールドスリーブを提供する。シールドスリーブ１は、断面が略円形の、１本の抗張力繊維３０又は複数本の抗張力繊維３０の束に金属メッキ４０を施して編組加工したものである。

Description

シールドスリーブ
　本発明は、シールドスリーブに関する。
　近年、電線からのノイズ放射や外部からのノイズ防止を目的として高シールド特性のシールドスリーブの開発が望まれている。また、ロボット等のように可動部を有する部位に用いられる電線では、シールドスリーブが高屈曲性及び高耐摩耗性を有する必要がある。
　そこで、糸の表面に金属箔を巻き付けたものを編組加工してシールドスリーブとしたものが提案されている（例えば特許文献１参照）。また、軟銅線などの導電性を有する素線と、非導通のアラミド等の繊維とによって編組加工したシールドスリーブについても提案されている（例えば特許文献２参照）。
日本国実開平１－８６２９７号公報 日本国特開２００６－１６４８３０号公報
　しかし、特許文献１に記載のシールドスリーブは、金属箔を糸の表面に巻き付けているため、厚みが増す傾向にある。また、シールドスリーブの屈曲状況によっては金属箔のエッジ部分が糸に干渉して糸が断線したり、金属箔に亀裂や破断が発生したりして、シールドスリーブの導体抵抗が上昇してシールド特性が低下してしまう可能性がある。
　また、特許文献２に記載のシールドスリーブは、一部にアラミド繊維を用いているため、シールド効果が低下してしまう。さらに、特許文献２に記載の技術では軟銅線をシールドスリーブに用いているため、軽量化の効果が乏しい。
　本発明はこのような従来の課題を解決するためになされたものであり、その目的は、優れた耐摩耗性及び耐屈曲性を得ることが可能なシールドスリーブを提供することにある。
　本発明のシールドスリーブは、断面円形の、１本の抗張力繊維又は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施して編組加工したシールドスリーブである。
　本発明のシールドスリーブによれば、繊維とメッキ層との接触面が平滑であるため、クラックの発生を抑制できるとともに、屈曲時において編組の束同士が擦れ合うことを抑制できる。従って、優れた耐摩耗性及び耐屈曲性を得ることが可能なシールドスリーブを提供することができる。
　また、本発明のシールドスリーブによれば、金属メッキを施した抗張力繊維を用いているため、耐摩耗性及び耐屈曲性に優れているだけでなく、糸という軽い素材を使用していることから軽量化に寄与することができる。また、金属箔を糸の表面に巻き付ける構成でないため厚みが必要以上に増さないこととなる。
　また、本発明のシールドスリーブは、編込みの編組密度が８５％以上９８％以下であり、編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下であることが好ましい。
　本発明のシールドスリーブによれば、金属メッキを施した抗張力繊維を用いているため、耐摩耗性及び耐屈曲性に優れているだけでなく、糸という軽い素材を使用していることから軽量化に寄与することができる。また、金属箔を糸の表面に巻き付ける構成でないため厚みが必要以上に増さないこととなる。加えて、編込みの編組密度が８５％以上且つ編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下とすることで、一般的に用いられる従来のシールドスリーブよりも吸収クランプ法にて同等以上のシールド効果を確保することができる。さらに、編込みの編組密度が９８％以下であるため、耐屈曲性に優れたシールドスリーブを提供することができる。従って、高屈曲性及び高耐摩耗性を維持しつつ、細径化、及び高シールド効果を得ることが可能なシールドスリーブを提供することができる。
　また、本発明においてシールドスリーブは、電線の径方向に多層化されていることが好ましい。
　このシールドスリーブによれば、電線の径方向に多層化されているため、より耐摩耗性及びシールド効果を向上させることができる。
　本発明によれば、優れた耐摩耗性及び耐屈曲性を得ることが可能なシールドスリーブを提供することができる。
図１（ａ）及び図１（ｂ）は、本発明の実施形態に係るシールドスリーブを示す構成図であって、図１（ａ）は径方向の断面図であり、図１（ｂ）は側面図である。 図２（ａ）～図２（ｃ）は、１本の抗張力繊維又は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施したものを示す構成図であって、図２（ａ）は１本の抗張力繊維に金属メッキを施した例を示し、図２（ｂ）は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施した第１の例を示し、図２（ｃ）は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施した第２の例を示している。 図３は、シールドスリーブの特性を示すグラフである。 図４は、シールドスリーブの耐屈曲性を示すグラフである。 図５は、シールドスリーブの耐屈曲性を示すグラフである。
　以下、本発明の好適な実施形態を図面に基づいて説明する。図１（ａ）及び図１（ｂ）は、本発明の実施形態に係るシールドスリーブを示す構成図であって、図１（ａ）は径方向の断面図であり、図１（ｂ）は側面図である。同図に示すシールドスリーブ１は、導体１０上に被覆された絶縁体２０の外周に設けられたものである。
　導体１０としては、例えば軟銅線、銀メッキ軟銅線、錫メッキ軟銅線、及び錫メッキ銅合金線などが用いられる。なお、本実施形態において導体１０は１本であるが、複数本であってもよい。また、導体１０は、仕様により径等が適宜設定される。絶縁体２０は、導体１０上に被覆される部材であって、非導通の部材により構成されている。
　シールドスリーブ１は、断面が略円形状である１本の抗張力繊維又は断面が略円形状である複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施して編組加工したものである。ここで、抗張力繊維としては、例えばパラ系アラミド繊維、ＰＢＯ（poly(p-phenylenebenzobisoxazole）繊維、及びポリアリレート繊維が該当する。
　このように、本実施形態では金属メッキを施した抗張力繊維を用いているため、耐摩耗性及び耐屈曲性に優れている。
　次に、本実施形態に係るシールドスリーブ１の製造方法について説明する。概略的には、まず、断面が略円形の、１本の抗張力繊維３０又は複数本の抗張力繊維３０の束にメッキ加工を施す。次いで、これを編組加工する。これにより、本実施形態に係るシールドスリーブ１を得ることができる。なお、編組方法は任意である。
　以下では、メッキ加工の方法について更に説明する。本出願人は、メッキ加工に関して、メッキムラを抑制することが可能なメッキ前処理方法を提案している（特願２０１１―２７３６）。以下では、当該メッキ前処理方法を用いたメッキ加工について説明する。
　まず、抗張力繊維３０上に油剤を塗布する。ここで、塗布される油剤は、超臨界二酸化炭素に対して難溶で、有機金属錯体を溶解及び還元できるものである。具体的に塗布される油剤は、脂肪酸系の油剤、及びパラフィンオイルなどが該当する。
　その後、有機金属錯体が投入されている筐体内に上記油剤を塗布した抗張力繊維３０を収納し、超臨界状態とした二酸化炭素を筐体内に供給する。これにより、有機金属錯体が超臨界二酸化炭素を介して油剤中に溶解後還元されることとなり、有機金属錯体が分解して繊維上に金属が析出する。特に、超臨界二酸化炭素は、溶解性及び拡散性が高く、筐体内に大量の抗張力繊維３０が収納されていたとしても油剤中へムラなく均一に錯体が溶解する。
　次いで、所定時間経過後、抗張力繊維３０を筐体から取り出す。そして、油剤を除去する。この際、例えば２００℃で約６０分の熱処理を行う。これにより、油剤が除去され、抗張力繊維３０上には金属が残ることとなる。
　その後、無電解銅メッキ処理を行う。これにより、抗張力繊維３０上に金属メッキ４０が形成される。
　ところで、従来の繊維のメッキ方法としては、繊維にメッキを施し易くするために、予め繊維を断面星型状に加工してメッキ層表面に凹凸を形成しておく方法が一般的である。しかしながら、当該方法により形成されたメッキ層では、メッキ表面に凹凸があるために応力集中が発生し易く、クラックが成長し易いという問題点があった。また、当該方法によりメッキを施した繊維を編組加工したものを屈曲させた場合には、編組の束同士が擦れ合うために、クラックが成長し易いという問題点もあった。さらに、抗張力繊維以外の繊維にメッキを施す場合には、屈曲時におけるメッキの伸びよりも繊維の伸びの方が大きいために、メッキ層にクラックが発生し易い、という問題点がある。
　これに対して、上述した製造方法によれば、断面が略円形の抗張力繊維に金属メッキを施して編組加工したシールドスリーブ１が得られる。当該シールドスリーブ１は、断面円形の繊維に円周状にメッキ層が施されているために、繊維とメッキ層との接触面が平滑である。このため、クラックの発生を抑制でき、優れた耐屈曲性を得ることができる。また、屈曲時において編組の束同士が擦れ合うことを抑制でき、優れた耐摩耗性を得ることができる。
　図５は、シールドスリーブ１の耐屈曲性を示すグラフである。なお、図５における測定においては、シールドスリーブ１をＲ２０のガイドに沿わせ４００ｇの荷重を加えて、固定側と移動側との間隔を４０ｍｍとし、ストロークを１００ｍｍとし、且つ、サイクル速度を１００回／分とした。図５に示す例において、横軸は摺動屈曲回数Ｎ２を、縦軸は編組間抵抗Ｒ［ｍΩ］を表している。
　図５に示す例において符号Ａ１により示す実施例１は、錫及び銅を任意厚でメッキ加工した断面略円形のポリアリレート繊維（４４０ｄｔｅｘ）を１束とし、この束を２４本用いて編組加工することによりシールドスリーブ１を得たものである。
　図５に示す例において符号Ｂ１により示す比較例１は、錫メッキ銅箔ラッピングガラス繊維スリーブであり、ガラス繊維の周囲に錫メッキ銅箔をスパイラル状に巻いたものである。
　図５から分かるように、この測定において、実施例１では、摺動屈曲回数Ｎ２が増加しても編組間抵抗Ｒの値はほとんど変化しなかった。これに対して、比較例１では、摺動屈曲回数Ｎ２が１００００回を超えた後、編組間抵抗Ｒの値が増加し始め、摺動屈曲回数Ｎ２が３００００回に近づくと、編組間抵抗Ｒの値が急激に増加して、その後も編組間抵抗Ｒの値は高い値を示した。
　以上のことから、本実施形態に係る実施例１は、金属箔を用いた比較例１よりも耐屈曲性に優れていることが分かる。
　図２（ａ）～図２（ｃ）は、断面が略円形の、１本の抗張力繊維又は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施したものを示す構成図であって、図２（ａ）は１本の抗張力繊維に金属メッキを施した例を示し、図２（ｂ）は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施した第１の例を示し、図２（ｃ）は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施した第２の例を示している。
　１本の抗張力繊維３０に金属メッキ４０を施した場合、図２（ａ）に示すように、抗張力繊維３０の外周が金属メッキ４０で覆われることとなる。ここで、施される金属メッキ４０は錫や銅である。一方、複数本の抗張力繊維３０の束に金属メッキ４０を施した場合、図２（ｂ）に示すように、複数本の抗張力繊維３０の束に対して一括的に金属メッキ４０が施される。また、複数本の抗張力繊維３０を平面上に並べた状態で金属メッキを施した場合についても、図２（ｃ）に示すように一括的に金属メッキ４０が施される。
　なお、図２（ｂ）に示すように複数本の抗張力繊維３０の束に対して一括的に金属メッキ４０を施した場合、金属メッキ４０が施された抗張力繊維３０が重なり合っていることから、多層化されることとなる。すなわち、これを編組加工してシールドスリーブ１として用いた場合、金属メッキ４０が施された抗張力繊維３０が電線の径方向に重なり合って多層化される。このように、多層化されると、１層の場合と比較してシールド効果が高まると共に、耐摩耗性についても向上する。
　さらに、シールドスリーブ１は、編込みの編組密度が８５％以上９８％以下であり、編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下である。ここで、シールドスリーブ１は、編込みの編組密度が８５％以上且つ編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下であると、一般的に用いられる従来のシールドスリーブよりも吸収クランプ法にて同等以上のシールド効果を確保することができる。
　図３は、シールドスリーブ１の特性を示すグラフである。なお、図３に示す例において符号Ａ２により示す実施例２及び符号Ａ３により示す実施例３は、錫及び銅を任意厚でメッキ加工したポリアリレート繊維（４４０ｄｔｅｘ）を１束とし、この束を２４本用いて編組加工することによりシールドスリーブ１を得たものである。また、図３に示す例において実施例２は、編組密度８５％であり編組間抵抗を０．０９６Ω／ｍとした。また、実施例３は、編組密度９７％であり編組間抵抗を０．０５２Ω／ｍとした。図３に示す例において、横軸は測定周波数Ｆ［Ｈｚ］を、縦軸はシールド効果Ｓ［ｄＢ］を表している。
　さらに、図３に示す例において符号Ｂ２で示す比較例２は、錫メッキ銅箔ラッピングガラス繊維スリーブであり、編組密度６５％であり編組間抵抗を０．１３０Ω／ｍとした。
　図３に示すように、実施例２，３及び比較例２の全てが周波数帯９ｋＨｚ～１ＧＨｚにおいて２０ｄＢ以上のシールド効果が得られている。しかし、実施例２，３は、比較例２よりもシールド効果が高くなっている。このため、編込みの編組密度が８５％以上且つ編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下とすることにより、一般的に用いられる従来のシールドスリーブよりも吸収クランプ法にて同等以上のシールド効果を確保することができる。
　図４は、シールドスリーブ１の耐屈曲性を示すグラフである。なお、図４における測定において、シールドスリーブ１をＲ２０のガイドに沿わせ４００ｇの荷重を加えて、固定側と移動側との間隔を４０ｍｍとし、ストロークを１００ｍｍとし、且つ、サイクル速度を１００回／分とした場合に、編組間抵抗値が１０％上昇するまでの回数をカウントした。図４に示す例において、横軸は編組密度Ｄ［％］を、縦軸は摺動屈曲回数Ｎ１を表している。
　この測定において、シールドスリーブ１の編組密度Ｄを８０％とすると屈曲回数Ｎ１は３００００回であった。また、シールドスリーブ１の編組密度Ｄを８５％とすると屈曲回数Ｎ１は２９０００回であり。シールドスリーブ１の編組密度Ｄを９６％とすると屈曲回数Ｎ１は２６０００回であった。さらに、シールドスリーブ１の編組密度Ｄを１００％とすると屈曲回数Ｎ１は２４０００回であった。シールドスリーブ１の編組密度Ｄを１１８％とすると屈曲回数Ｎ１は２００００回であった。
　ここで、屈曲回数２５０００回を確保するためには、シールドスリーブ１の編組密度を９８％以下とする必要があり、編組密度を９８％以下とすることにより、耐屈曲性に優れたシールドスリーブを提供することができる。
　また、実施例２におけるシールドスリーブ１は、厚さが０．３ｍｍであった。これに対して、比較例２におけるシールドスリーブは、厚さが０．６ｍｍであった。さらに、φ６の銅棒をシールドスリーブ１内に挿入し、シールドスリーブ１をφ１０のセラミック玉を荷重１ｋｇで掛け、全摩耗するまでの回数を測定した場合、実施例２におけるシールドスリーブ１は１００００回以上であった。これに対して、比較例２におけるシールドスリーブは１５００回であった。
　また、実施例２におけるシールドスリーブ１において図４に示した屈曲試験を行った場合、１００００回の屈曲を行っても導体抵抗が変化しなかったのに対し、比較例におけるシールドスリーブは３０００回未満で導体抵抗が上昇した。
　以上説明したように、本実施形態に係るシールドスリーブ１によれば、金属メッキ４０を施した断面が略円形の抗張力繊維３０を用いているため、耐摩耗性及び耐屈曲性に優れている。また、金属箔を糸の表面に巻き付ける構成でないため厚みが必要以上に増さないこととなる。加えて、編込みの編組密度が８５％以上且つ編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下とすることで、一般的に用いられる従来のシールドスリーブよりも吸収クランプ法にて同等以上のシールド効果を確保することができる。さらに、編込みの編組密度が９８％以下であるため、耐屈曲性に優れたシールドスリーブ１を提供することができる。従って、高屈曲性及び高耐摩耗性を維持しつつ、細径化、及び高シールド効果を得ることが可能なシールドスリーブ１を提供することができる。
　また、電線の径方向に多層化されているため、より耐摩耗性及びシールド効果を向上させることができる。
　以上、実施形態に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、変更を加えてもよい。
　例えば、本実施形態に係るシールドスリーブ１にてシールドされる電線は、図１に示すものに限るものではない。すなわち、導体１０は単線でなくともよく、撚り線等であってもよいし、適宜変更可能である。
　さらに、シールドスリーブ１を多層化するにあたり、複数本の抗張力繊維３０の束にメッキ加工を施したものを用いる例を説明したが、これに限らず、図２（ａ）に示すような１本の抗張力繊維３０を多層に編組して多層化するようにしてもよいし、図２（ｃ）に示すような平面上に複数並べられた抗張力繊維３０を多層に編組して多層化するようにしてもよい。さらには、図２（ｃ）に示すような平面上に複数並べられた抗張力繊維３０の並ぶ方向と電線の径方向とが一致するように編み込んで多層化するようにしてもよい。
　本発明を詳細にまた特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく様々な変更や修正を加えることができることは当業者にとって明らかである。
　本出願は、２０１１年２月１７日出願の日本特許出願（特願２０１１－０３１７９６）、２０１２年２月１７日出願の日本特許出願（特願２０１２－０３３１８８）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
　本発明によれば、優れた耐摩耗性及び耐屈曲性を得ることが可能なシールドスリーブを提供することができる。
１…シールドスリーブ
１０…導体
２０…絶縁体
３０…抗張力繊維
４０…金属メッキ

Claims (3)

  1. 　断面が略円形の、１本の抗張力繊維又は複数本の抗張力繊維の束に金属メッキを施して編組加工したシールドスリーブ。
  2. 　編込みの編組密度が８５％以上９８％以下であり、編組間抵抗が０．０９６Ω／ｍ以下である請求項１に記載のシールドスリーブ。
  3. 　電線の径方向に多層化されている請求項１又は請求項２に記載のシールドスリーブ。
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