WO2010119995A1 - 繊維強化複合材料のレーザ加工方法と加工部材 - Google Patents
繊維強化複合材料のレーザ加工方法と加工部材 Download PDFInfo
- Publication number
- WO2010119995A1 WO2010119995A1 PCT/JP2010/057309 JP2010057309W WO2010119995A1 WO 2010119995 A1 WO2010119995 A1 WO 2010119995A1 JP 2010057309 W JP2010057309 W JP 2010057309W WO 2010119995 A1 WO2010119995 A1 WO 2010119995A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- laser
- composite material
- reinforced composite
- fiber
- fiber reinforced
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/36—Removing material
- B23K26/38—Removing material by boring or cutting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/06—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing
- B23K26/062—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam
- B23K26/0622—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses
- B23K26/0624—Shaping the laser beam, e.g. by masks or multi-focusing by direct control of the laser beam by shaping pulses using ultrashort pulses, i.e. pulses of 1ns or less
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/12—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/36—Removing material
- B23K26/40—Removing material taking account of the properties of the material involved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/16—Composite materials, e.g. fibre reinforced
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/18—Dissimilar materials
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/30—Organic material
- B23K2103/40—Paper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
Definitions
- the present invention relates to a laser processing method of a fiber reinforced composite material and a processed member obtained by using the laser processing method.
- the present invention relates to a laser processing method and a processed member of a composite material of CFRP and CFRM which are difficult-to-process materials.
- a first object of the present invention is a fiber-reinforced composite that can be implemented with high precision and at low cost without fine fibers scattering into the air during cutting and processing. It is providing a laser processing method of material.
- a second object of the present invention is to provide a lightweight member such as a panel or an H-shaped column obtained by joining fiber reinforced composite materials with high strength.
- the inventors of the present invention have achieved high efficiency by heating and removing the material of the above-mentioned difficult-to-process materials using an ultrashort pulse laser such as a picosecond pulse or nanosecond pulse at an ultra high speed of about 1/100 second.
- an ultrashort pulse laser such as a picosecond pulse or nanosecond pulse
- the pulse duration is shorter than the thermal diffusion time of the substance, heat buildup occurs on the surface and heat is generated only near the irradiated surface of the material (the substance), and the heat causes the material to heat, melt, and evaporate. It also occurs and ionization and decomposition also occur. As a result, there is little heat transfer to the inside of the material, and no thermal distortion occurs, so when this property is applied to a composite material such as CFRP, carbon fibers can be cut beautifully as if cutting a radish with a knife.
- laser processing of a composite material such as CFRP which is impossible by the conventional method, can be performed by using a picosecond pulse laser or a nanosecond pulse laser.
- the laser processing method of the fiber reinforced composite material of the present invention is an ultrashort pulse laser having a pulse width in the range of 10 picoseconds to 100 nanoseconds, using a solid state laser whose pulse energy is in the range of 1 mJ to 500 J And fiber reinforced composite materials (hereinafter referred to as CFRP) including carbon fiber reinforced plastic (hereinafter referred to as FRP or FRM) and composite material plywood (plywood of metal or inorganic material and fiber reinforced composite material) in several tens of Hz to several hundreds of kHz It is characterized in that it is irradiated and cut at a high repetition rate of According to the method of laser processing a fiber-reinforced composite material of the present invention, since the material is melted and evaporated, fine fibers are not scattered into the air during cutting.
- CFRP fiber reinforced composite materials
- CFRP fiber reinforced composite materials
- FRP or FRM carbon fiber reinforced plastic
- composite material plywood pllywood of metal or inorganic material and fiber reinforced composite material
- the ultrashort pulse laser be a solid-state laser of any one of a Q-switched YAG laser, a YVO4 laser, and a picosecond solid-state laser.
- the fundamental wavelength of such a solid-state laser is in the range of about 800 nm to 1080 nm, including its second harmonic (wavelength 532 nm in the case of YAG laser) and third harmonic (wavelength 355 nm in the case of YAG laser) A laser can be used.
- cutting refers to removal processing in general by melting or evaporating the material of a predetermined portion by laser light irradiation and removing, and laser cutting, drilling, marking, grooving, An engraving process etc. can be illustrated.
- the above-mentioned laser processing method is further carried out after the fiber reinforced composite material or composite material plywood is cut (rough processing) using a high power continuous oscillation solid laser in the range of 10 W or more and up to 20 kW. It is desirable to apply laser processing (finishing processing) to both sides or one side of the cut surface after rough processing using the above (hereinafter also referred to as overlap removal processing).
- An ultrashort pulse laser beam having a diameter may be disposed to simultaneously and simultaneously process both surfaces to be cut.
- a short pulse laser beam may be arranged to simultaneously and continuously process one side to be cut.
- a preferred processing condition in the laser processing method of the present invention is a picosecond or nanosecond pulsed solid-state laser with a laser wavelength in the range of 800 nm to 1080 nm, with an ultrashort pulse width in the range of 100 picoseconds to 50 nanoseconds, It can be exemplified to be carried out in air or in water using a high repetition rate solid laser with a high power density of 0.1 to 20 GW / cm 2 .
- the composite material is subjected to laser removal processing using a high power continuous oscillation solid laser
- the laser is removed again along the same cutting line by shifting the direction perpendicular to the traveling direction by several tens of ⁇ m to several hundreds of ⁇ m, and laser removal processing for grooving is performed with an ultrashort pulse solid laser to make the beam spot diameter larger (in the case of FIG. Or smaller (in the case of FIG. 2), finish-process on both sides or one side, respectively, to remove the fiber and matrix resin exposed in the previous rough cut surface in a post-process (finish process) ) May be used.
- a fiber reinforced composite material can be cut with high precision along a desired cutting line. Therefore, it is a suitable method for cutting the groove shape of a welded joint made of a fiber reinforced composite material into a connectable mosaic shape, and in this way a mosaic of a fiber reinforced composite material or composite material plywood A (fastener-like) joint (see FIG. 4) can be obtained.
- the filler material is a thermoplastic resin, a thermosetting resin, or a mixture of a thermoplastic resin and a thermosetting resin, a reinforcing material containing one or more selected from the group of reinforcing fibers, reinforced glass and whiskers.
- the filler material is a mixed resin in which the mixture is blended with a thermoplastic resin and a thermosetting resin in a range of 10% to 99% by weight, and further, the reinforcing material is contained in several to 50% by weight. You may make it contain.
- the addition of the fiber reinforcement can improve the strength of the composite material weld.
- FIG. 5 shows an example of the method of filling the filler material.
- a method of filling the filler material a method of mechanically filling a wire or rod into a joint, a method of applying or arranging on a joint surface of a welded joint or a joint, or a resin and a reinforcing fiber or It is possible to exemplify a method of filling powder of a mixture of resin and tempered glass into a joint portion using argon gas or shield gas as a feed gas.
- a high strength composite material member having a large thickness laminated in multiple layers is manufactured as shown in FIG. 6 by forming the above-mentioned mosaic joint or fiber reinforced composite material as a single layer prepreg and further bonding or laser welding it. Is also possible.
- a single layer member of a fiber reinforced composite material or a metal base material and a CFRP base material are used as an upper plate and / or a lower plate, and a corrugated plate, a channel material or a column material is sandwiched between these upper and lower flat plates as a core material
- Lightweight sandwiches by pressing thermoplastic resin or thermosetting resin onto these members using pressure contact or bonding surfaces and pressing them with a laser or oven above their respective plasticizing or curing temperature A panel member can be obtained.
- the composite material is formed as shown in FIG. 7 as a multi-layer composite member having a mosaic joint manufactured by the above-mentioned technique.
- a face plate It is used as a face plate, middle plate (congate plate) or bottom plate, and an adhesive is applied and adhered to these joint surfaces, or a mixture of a thermoplastic resin and a thermosetting resin is applied and the respective plasticization temperature is applied.
- a structural member such as a lightweight sandwich panel by heating and pressing with a laser or an oven at a temperature higher than the curing temperature.
- the sandwich panel member obtained in this manner is suitable as a lightweight panel with high strength, high toughness and high fatigue strength. Further, predetermined cuts 28 as shown in FIG. 8 and FIG.
- a fiber-reinforced composite material containing CFRP can be removed with high precision and high quality by cutting, drilling, grooving, engraving and the like by an innovative laser processing method. This precise removal processing enables fine laser processing of a composite material containing CFRP, prevents scattering of carbon powder, and can also reduce the influence on the human body.
- FIG. 1 is an explanatory view for explaining the first embodiment, and shows a double-sided dual laser cutting method.
- 1 is a high power continuous oscillation solid laser
- 2 is a first condenser lens
- 3 is an ultrashort pulse laser
- 4 is a second condenser lens
- 5 is a cutting groove after high power continuous oscillation laser cutting
- 6 is a fiber reinforced plastic (FRP) or metal (FRM)
- 7 indicates a cutting groove after ultrashort pulse laser cutting.
- FIG. 2 is an explanatory view for explaining the first embodiment, and shows a single-sided dual laser cutting method.
- FIG. 3 is an explanatory view for explaining the cascade cutting method using the ultrashort pulse laser according to the second embodiment.
- FIG. 4 is an explanatory view schematically showing an example of the mosaic joint of the third embodiment.
- 16 is a welding groove surface.
- FIG. 5 is an explanatory view for explaining the fourth embodiment, and shows a laser welding method using a filler material (wire) 17.
- Reference numeral 18 denotes a shield gas nozzle, and 19 denotes a wire feeder (roller).
- FIG. 6 is an explanatory view for explaining the third embodiment, and shows an example of a laminated material of the mosaic joint in a schematic cross-sectional view.
- 20 is a mosaic joint single layer material
- 21 is a mosaic joint multilayer material.
- FIG. 7 is an explanatory view for explaining the fifth embodiment. The example of the sandwich panel using composite material 14 and 15 is shown.
- FIG. 8 shows an example of a sandwich panel with the insertion joint 28 in the fifth embodiment.
- FIG. 9 is an explanatory view showing a production example of the H-shaped column having the insertion joint 28 in the fifth embodiment.
- FIG. 10 is a laser micrograph showing a cutting groove 5 of CFRP by the high-power continuous oscillation solid laser 1 in the first embodiment.
- FIG. 11 is a laser micrograph showing a cut surface 7 of CFRP by the ultrashort pulse solid laser 3 in the first embodiment.
- First Embodiment a method of cutting only an ultrashort pulse solid laser, a double-sided double laser cutting method, and a single-sided double laser cutting method will be described.
- a composite material 6 such as CFRP
- a high power continuous oscillation solid laser 1 for example, a fiber laser
- carbon fibers are exposed as shown in FIG. 10, and the tip thereof is melted and carbonized and rounded.
- the laser light instantaneously interacts with the electrons in the atomic structure of the object, and the number of surfaces of the object Heat up to 10,000 degrees. Since the pulse duration is shorter than the thermal diffusion time of the substance, heat buildup occurs on the surface and heat is generated only near the irradiated surface of the material (the substance), and the heat causes the material to be heated, melted, and evaporated. It also occurs and ionization and decomposition also occur. As a result, there is almost no heat transfer to the inside of the material, and no thermal distortion occurs.
- FIG. 1 As shown in FIG. 1, both surfaces of the cut surface 5 are cut by the ultrashort pulse laser 3 with a small output and a high repetition rate laser.
- the distance between the preceding laser 1 focused by the first focusing lens 2 and the subsequent laser 3 focused by the second focusing lens 4 is about 1 mm to 100 mm, and 100 picoseconds to 50 nanoseconds
- the ultrashort pulse laser beam 3 having a beam spot diameter larger than the beam spot diameter of the high power continuous oscillation solid laser 1 is arranged with a pulse width in the range of It can cut by quality. This is referred to herein as "double-sided dual laser cutting.”
- a method of placing an ultrashort pulse laser beam having a beam spot diameter smaller than the beam spot diameter of a high power continuous oscillation solid laser and double laser cutting one side of the cut surface 5 It is called "double laser cutting method".
- FIG. 3 divides the laser path into a fraction of the total cutting line, and cuts the cascade cutting first pass 8, cascade cutting second pass 9, and cascade cutting nth pass 10 from the surface, and the next portion Further, it is a method of cutting a thick plate thickness composite material by a method of sequentially cutting with a cascade cutting first (n + 1) pass 11, a cascade cutting second (n + 2) pass 12 and a cascade cutting first (n + 3) pass 13. This is referred to herein as ultrashort pulse laser cascade cutting.
- FIG. 4 shows a mosaic joint. 14 is a composite material A, 15 is a composite material B or a metal material, and 16 is a weld groove surface.
- FIG. 6 shows a single layer material and a multilayer material of a mosaic welded joint made by welding such a joint.
- 20 is a mosaic joint single layer material
- 21 is a mosaic joint multilayer material
- 22 is a mosaic joint multilayer material (first layer)
- 23 is a mosaic joint multilayer material (second layer)
- 24 is a mosaic joint multilayer material (third layer)
- Reference numeral 25 denotes a mosaic joint multilayer material (fourth layer)
- 26 denotes a mosaic joint multilayer material (fifth layer).
- a single layer material is further coated with an adhesive, oven-heated for surface bonding, or heated and welded with a laser, thereby making it possible to produce a high-strength composite material member having a large thickness and laminated in multiple layers.
- FIG. 5 shows a laser welding process using a filler for the composite material.
- 1 is a high power continuous oscillation solid laser
- 2 is a condenser lens 1
- 6 is fiber reinforced plastic (FRP) or metal (FRM)
- 17 is a filler material (wire)
- 18 is a shield gas nozzle
- 19 is a wire feeding device (Roller).
- Composite materials such as FRP members and FRM (fiber reinforced metal) and composite material plywood 6 or butt joints of composite material and metal dissimilar material joints using high-power continuous oscillation solid laser 1 with a wavelength of 532 nm to 1080 nm
- Reinforcing material including reinforced fiber, tempered glass, whiskers is added to thermoplastic resin, thermosetting resin, and a mixture of thermoplastic resin and thermosetting resin at joints of lap joints, edge joints and fillet joints.
- the composite material and the composite material plywood 6 are laser-welded while being filled with a filler metal 17 (a wire, a rod, a powder, a paste-like material) added by several% to 80%.
- a filler metal 17 a wire, a rod, a powder, a paste-like material
- FIG. 5 shows an example of a wire form which is an example of a filling method of the filler material.
- a method of filling the filler material a method of mechanically filling a wire or rod into a joint, a method of applying or arranging on a joint surface of a welded joint or a joint, or a resin and a reinforcing fiber or
- a method of filling powder of a mixture of resin and tempered glass into a joint portion using argon gas or shield gas as a feed gas it shows a wire method in which supply is easy in any welding position.
- the filler material which is a mixture of the thermoplastic resin and the thermosetting resin in the fourth embodiment is based on a resin in which the thermosetting resin in the range of 10% to 99% by weight% is mixed with the thermoplastic resin.
- FIG. 7 shows an example of a sandwich panel using a composite material.
- 14 is a composite material A
- 15 is a composite material B (or a metal material)
- 16 is a welding groove surface
- 27 is a panel bonding surface.
- the composite material 14 and the composite material or metal material 15 are used for the upper plate and / or the lower plate, and the corrugated plate, the channel material or / and the column material are used as a core material sandwiched between these upper and lower flat plates
- a lightweight sandwich member can be manufactured by applying a thermoplastic or thermosetting resin to the joint surface and heating and pressing with a laser or an oven above the respective plasticizing or curing temperature.
- FIG. 8 is a lightweight sandwich with a plug-in joint. 28 shows a plug-in joint.
- composite material 14 of multi-layer laminate with mosaic joint is used in combination with conventional composite material in top plate, middle A predetermined cut 28 is made in the upper and lower plates by laser cutting, and the meeting surface is joined by laser welding, and the middle plate and these upper and lower plates are interviewed.
- a panel is produced by bonding or laser welding, a lightweight structural panel having high strength and an H-shaped column as shown in FIG. 9 can be manufactured.
- the present invention has a great effect in reducing the weight of composite materials such as automobiles, high-speed trains, ships, buildings, industrial machines, aerospace equipment, parking facilities, pressure vessels and the like as well as aircraft members.
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
Abstract
Description
近年、軽量な輸送機器の開発が急務で、各種複合材料が採用されつつあり、なかでもCFRPはすでに航空機産業では機体の多くの部分に適用されるようになった。
従来、CFRPの穴あけや切断にはダイヤモンドカッターやウオータジェット切断などが利用されている。しかし、CFRPやFRMなどの複合材料はマトリックスと強化繊維が異なる材質であるために、その切断、穴あけ、溝加工などの除去加工が困難であるばかりでなく、溶接・接合加工も非常に困難であることが知られている。たとえば、ダイヤモンド切削時や研削時には炭素繊維が空中に飛散して作業環境を低下させる虞がある。また、加工速度が遅く、加工費が高価である。このため航空機以外の量産品としては、レジャー品のゴルフクラブや釣り竿以外には十分適用されていないという課題があった。
複合材料は強化炭素繊維や強化ガラスなどの繊維材料がプラスチックや金属のマトリッックスに複合化されてなり、その切断、穴あけ、溝加工および溶接、接合加工は非常に困難である。ダイヤモンドカッターやウオータジェット切断などの機械加工では、小さい半径をもつ曲線切断やコーナー加工などは非常に困難である。特にミクロンオーダーの加工物になれば不可能である。また、切断面の繊維のほぐれの問題や加工コストが高いことも応用分野の拡大を阻害する要因となっている。
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、その第1の目的は、切断加工時に細かい繊維が空中に飛散することなく、高精度でかつ安価に実施できる繊維強化複合材料のレーザ加工方法を提供することである。また、その第2の目的は、繊維強化複合材料同士を高強度で接合することで得られるパネルやH型コラムなどの軽量化部材を提供することである。
100ピコ秒から50ナノ秒のパルスでレーザを物体に照射すると、レーザ光が物体の原子構造中の電子と瞬時に作用し、物体の表面を数万度に加熱する。物質の熱拡散時間よりもパルスの時間幅が短いので、熱の蓄積が表面に生じて、材料(物質)の照射面近傍でのみ熱が発生し、その熱により材料に加熱、溶融、蒸発が起こり、イオン化・分解も起こる。この結果、材料内部への熱伝達はほとんどなく、熱歪みも生じないので、この特性をCFRPなどの複合材料に適用すると、炭素繊維がまるでダイコンを包丁で輪切りしたように見事に切断できる。このように従来法では不可能であったCFRPなどの複合材料のレーザ加工がピコ秒パルスレーザやナノ秒パルスレーザを用いることで可能となる。
すなわち、本発明の繊維強化複合材料のレーザ加工方法は、10ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅を持つ超短パルスレーザで、そのパルスエネルギーが1mJ~500Jの範囲の固体レーザを用いて、炭素繊維強化プラスチック(以下CFRPと呼ぶ)を含む繊維強化複合材料(以下FRPまたはFRMと呼ぶ)や複合材料合板(金属や無機材と繊維強化複合材料との合板)を、数10Hz~数100kHzの高繰り返し数で照射して切断することを特徴とする。
本発明の繊維強化複合材料のレーザ加工方法によれば、材料は溶融、蒸発してしまうので切断加工時に細かい繊維が空中に飛散することはない。また、得られる切断面を高精度なものとすることができる。
ここで、超短パルスレーザは、Q—スイッチYAGレーザ、YVO4レーザ、ピコ秒固体レーザのうちのいずれか一の固体レーザであることが望ましい。また、このような固体レーザの基本波長は約800nm~1080nmの範囲にあり、その2倍波(YAGレーザの場合、波長が532nm)、3倍波(YAGレーザの場合、波長が355nm)を含むレーザを用いることができる。
なお、本明細書において、「切断加工」は、レーザ光を照射することで所定部分の材料を溶融あるいは蒸発させて取り去る除去加工全般を意味し、レーザ切断、穴あけ加工、マーキング加工、溝加工、彫刻加工などを例示することができる。
本発明のレーザ加工方法において、繊維強化複合材料あるいは複合材料合板を出力10W以上で20kWまでの範囲の高出力連続発振固体レーザを用いて切断加工(粗加工)した後に、さらに上記のレーザ加工方法を用いて、粗加工後の切断加工面の両面または片面にレーザ加工(仕上加工)を施すことが望ましい(以後、重ね除去加工ともいう)。
このような重ね除去加工によれば、高出力連続発振固体レーザによる粗加工は高速で実施することができ、粗加工後の切断加工面に仕上加工を施すことで、高精度の切断面とすることができる。すなわち、高精度の切断加工を高い生産性で実施することができる。
より具体的には、高出力連続発振固体レーザの直後約1mm~100mm後方に、1ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅で、該高出力連続発振固体レーザのビームスポット径より大きなビームスポット径を持つ超短パルスレーザビームを配置して、切断加工される両面を同時に連続して加工するようにしてもよい。また、高出力連続発振固体レーザの直後約1mm~100mm後方に、1ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅で、該高出力連続発振固体レーザのビームスポット径より小さなビームスポット径を持つ超短パルスレーザビームを配置して切断加工される片面を同時に連続して加工するようにしてもよい。
ところで、複合材料とは、軽量で高強度の複合材料である炭素繊維やガラス繊維で強化されたプラスチック(FRP)、またはこれらで強化された金属(FRM)であり、マトリックスの材料(プラスチックまたは金属)と繊維材料(炭素繊維、ガラス繊維、ウイスカーなど)とでは著しく材料特性が異なるものを意味する。これらはレーザ吸収特性も異なり、融点も大きく異なるために、数億分の1秒というナノ秒で切断することにより、除去加工中の熱伝導を著しく抑制でき、レーザ切断、レーザ穴あけ、レーザマーキング、レーザ溝加工およびレーザ微細除去加工などの除去(切断)面の品質を数段向上できるという特徴を有する。
本発明のレーザ加工方法における好適な加工条件として、レーザの波長が800nmから1080nmの範囲にあるピコ秒またはナノ秒パルス固体レーザで、100ピコ秒から50ナノ秒の範囲の超短パルス幅で、0.1~20GW/cm2の高出力密度を持ち、繰り返し数の大きい固体レーザを用いて空気中または水中で行うことを例示することができる。
また、高出力連続発振固体レーザを用い、超短パルスレーザとしてナノ秒パルス固体レーザを用いて、重ね除去加工する場合、まず、高出力連続発振固体レーザを用いて複合材料をレーザ除去加工したところを数10μm~数100μm進行方向に垂直にずらして、再度同じ切断線に沿って切断、穴あけ、溝加工のレーザ除去加工を超短パルス固体レーザでビームスポット径をより大きく(図1の場合)またはより小さくして(図2の場合)、両面または片面をそれぞれ仕上げ加工することにより、前の粗加工の切断面に露出した繊維およびマトリックスの樹脂を後加工(仕上げ加工)で蒸発除去(アブレーション)するようにしてもよい。
本発明のレーザ加工方法において、板厚の厚い複合材料または複合材料合板を超短パルス固体レーザのみを用いて切断する場合には、図3に示すようにカスケード状に表面より板底部に向かい順にレーザを照射し、多パス多層で材料を蒸発・除去させ、深くまで切断することも可能である。(以後、カスケードレーザ切断法と称する。)
本発明のレーザ加工方法によれば、繊維強化複合材料を所望の切断線に沿って高精度に切断することができる。これ故、繊維強化複合材料よりなる溶接継手の開先形状を、嵌合可能なモザイク状に切断加工するには好適な手法であり、このようにして、繊維強化複合材料または複合材料合板のモザイク(ファスナー状)継手(図4参照)を得ることができる。複合材料において、従来の直線状の突き合わせ継手形状では、高い継手強度を得ることができない。しかし、図4に示すようなモザイク継手の接合線に沿って溶接を施すことにより高い継手強度を得ることができる。つまり、波長が532nmから1070nmの固体レーザを用いて、繊維強化複合材料および/又は複合材料合板同志、または繊維強化複合材料と金属との異種材料継手の接合部に溶加材を充填しつつレーザ溶接することである。ここで、溶加材は、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、あるいは熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合物に、強化繊維、強化ガラスおよびウイスカーの群から選ばれる1種以上を含む強化材を重量%で数%~80%含有するワイヤ、棒、粉体あるいはペースト状組成物のうちの何れか一であることが好ましい。また、溶加材は、前記混合物が、熱可塑性樹脂に重量%で10%~99%の範囲で熱硬化性樹脂を配合した混合樹脂であり、さらに前記強化材を数重量%から50重量%含有するようにしてもよい。繊維強化材を添加することにより、複合材料溶接部の強度を向上することができる。
図5は溶加材の充填方法の一例を示す。溶加材の充填方法としては、ワイヤまたは棒状のものを機械的に接合部に充填する方法、溶接継手の接合面または接合部上部に塗布または配置しておく方法、または、樹脂と強化繊維または樹脂と強化ガラスの混合物の粉体をアルゴンガスやシールドガスを送給ガスとして接合部に充填する方法を用いて行うなどの方法を例示することができる。
上記のモザイク継手または繊維強化複合材料を単層のプリプレグとし、これをさらに接着またはレーザ溶着することにより、多層に積層した板厚が大きい高強度複合材料部材を図6のようにして製造することも可能である。
さらに、繊維強化複合材料の単層部材または金属母材およびCFRP母材を上板および/または下板に用い、コルゲート板、チャンネル材または/及びコラム材をこれら上下平板の間に挟むコア材として用い、これらの部材を圧接または接合面に熱可塑性土たは熱硬化性の樹脂を塗布して、それぞれの可塑化温度または硬化温度以上にレーザまたはオーブンで加熱して圧接することにより軽量のサンドイッチパネル部材を得ることができる。
複合材料および金属材料で構成して製作されるこのような軽量のサンドウイッチパネル部材において、複合材料を前記の技術で製作したモザイク継手を持つ多層積層の複合材料部材として、図7のように上面板、中板(コンゲート板)または下面板として用いて、これらの接合面に接着剤を塗布して接着するか、または熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合物を塗布してそれぞれの可塑化温度または硬化温度以上にレーザまたはオーブンで加熱して圧接して軽量のサンドウイッチパネルなどの構造部材を得ることもできる。このようにして得られたサンドウイッチパネル部材は、高強度、高じん性および高疲労強度の軽量パネルとして好適である。
また、上記の上面板および下面板に前記重ねレーザ除去加工法やカスケードレーザ切断法を用いて、図8および図9に示すような所定の切り込み28を形成し、その会合面を上記の溶加材を用いる接合方法で接合し、中板とこれら上面板および下面板の面接合は接着またはレーザ溶着法で溶接して軽量パネル(図8)やH型コラム(図9)などの構造部材とすることもできる。
本発明によれば、CFRPを含む繊維強化複合材料が革新的なレーザ加工法により、精度良く、高品質で切断、穴あけ、溝加工、彫刻加工などの除去加工が可能となる。この精密な除去加工により、CFRPを含む複合材料の微細レーザ加工が可能になり、炭素粉体の飛散も防止でき、人体への影響も低減できる。さらに繊維強化複合材料に適正な形状の溶接継手を作製することができ、従来は困難であった複合材料の突合せ溶接が、モザイク継手を利用することで可能となる。また、このモザイク継手の接合法を用いて所望の大きさ(幅、長さ、厚さ)の板部材を得ることができるので、さらに軽量なパネルやH型コラムなどの構造部材を製作することができる。
図2は、第1実施形態を説明する説明図であり、片面2重レーザ切断法を示す。
図3は、第2実施形態の超短パルスレーザによるカスケード切断法を説明する説明図である。
図4は、第3実施形態のモザイク継手の例を模式的に示す説明図である。16は溶接開先面である。
図5は、第4実施形態を説明する説明図であり、溶加材(ワイヤ)17を用いたレーザ溶接法を示す。18はシールドガスノズル、19はワイヤ送給装置(ローラー)を示す。
図6は、第3実施形態を説明する説明図であり、モザイク継手の積層材の例を断面模式図で示す。20はモザイク継手単層材であり、21はモザイク継手多層材である。
図7は、第5実施形態を説明する説明図である。複合材料14、15を用いたサンドウイッチパネルの例を示す。
図8は、第5実施形態において、差し込み継手28のあるサンドウイッチパネルの例を示す。
図9は、第5実施形態において、差し込み継手28のあるH型コラムの製作例を示す説明図である。
図10は、第1実施形態において、高出力連続発振固体レーザ1によるCFRPの切断溝5を示すレーザ顕微鏡写真である。
図11は、第1実施形態において、超短パルス固体レーザ3によるCFRPの切断面7を示すレーザ顕微鏡写真である。
(第1実施形態)
第1実施形態では超短パルス固体レーザのみの切断法、両面2重レーザ切断法および片面2重レーザ切断法について説明する。通常、高出力連続発振固体レーザ1(例えばファイバーレーザ)でCFRPのような複合材料6をレーザ切断すると図10のように炭素繊維が剥き出て、かつその先端は溶融炭化して丸くなる。これを100ピコ秒から50ナノ秒超短パルスレーザ(例えば10ナノ秒のナノ秒パルスレーザ)3で切断すると、レーザ光が物体の原子構造中の電子と瞬時に作用し、物体の表面を数万度に加熱する。物質の熱拡散時間よりもパルスの時間幅が短いので、熱の蓄積が表面に生じて、材料(物質)の照射面近傍でのみ熱が発生し、その熱により材料は加熱、溶融、蒸発が起こり、イオン化・分解も起こる。この結果、材料内部への熱伝達はほとんどなく、熱歪みも生じないので、この特性をCFRPなどの複合材料に適用すると、炭素繊維がまるでダイコンを包丁で輪切りしたように図11に示すように見事に切断できる。
超短パルスのパルスエネルギーが6.5mJのQースウイッチYAGレーザ装置を用いて、炭素繊維強化プラスチック(CFRP)の板材(板厚:0.7mm)の除去加工(レーザ切断)を20Hzでアシストガスを用いないで大気中で実施したところ、従来のCO2レーザやファイバーレーザで切断した場合に切断部に見られる図10に示すような炭素繊維のむき出しが見られなかった。図11に示すような非常に良好な切断品質の切断面が得られた。このような切断面は従来のレーザでは得られなかった。レーザパルス幅がピコ秒やナノ秒になるとこのような切断が可能となる。
他方、出力10W以上で20kWまでの範囲の高出力連続発振固体レーザを用いて、FRP材料及びFRM(繊維強化金属)材料を含む複合材料および複合材料合板を切断し、粗加工した後に、図1に示すように、その切断面5の両面を超短パルスレーザ3で、小出力で、高繰り返し数のレーザで切断する。例えば、第1集光レンズ2で集光された先行のレーザ1と第2集光レンズ4で集光された後行のレーザ3の間隔は約1mm~100mmとし、100ピコ秒から50ナノ秒の範囲のパルス幅で、高出力連続発振固体レーザ1のビームスポット径より大きなビームスポット径を持つ超短パルスレーザビーム3を配置し、切断面両面を同時に2重切断すると、厚いCFRP材も高品質で切断できる。これを「両面2重レーザ切断法」とここでは呼ぶ。他方、図2に示すように高出力連続発振固体レーザのビームスポット径よりも小さいビームスポット径の超短パルスレーザビームを配置し、切断面5の片面を2重レーザ切断する方法を「片面2重レーザ切断法」と呼ぶ。その結果、図11に示すような切断面7が得られる。
(第2実施形態)
第2実施形態では、超短パルスレーザを用いたカスケード切断法について説明する。図3はレーザパスを全切断線の内、その数分の1に分けて、表面からカスケード切断第1パス8、カスケード切断第2パス9、カスケード切断第nパス10を切断し、次の部分を
またカスケード切断第(n+1)パス11、カスケード切断第(n+2)パス12、カス
ケード切断第(n+3)パス13と順次切断をして行く方法で厚い板厚の複合材料を切断する方法である。これを超短パルスレーザカスケード切断法とここでは呼ぶ。なぜなら
超短パルスレーザの1パスで除去される材料の量は数立方mmと少ないからである。しかし、それが故、切断面の品質は非常によく、図11に示すような切断面となる。
このために、超短パルスレーザのパルス繰り返し数は数kHzから数100kHzの範囲のものが適切である。よって、多パス多層でCFRPなどを切断することになる。高出力連続発振固体レーザやCO2レーザを用いたレーザ切断にはアシストガスが通常用いられるが、超短パルスレーザによる切断では必ずしもアシストガスは必要ではない。
(第3実施形態)
図4はモザイク継手を示す。14は複合材料A、15は複合材料Bまたは金属材料、16は溶接開先面である。複合材料または複合材料合板の溶接継手の開先として、推奨されるもので、第1および2の実施形態の技術により開先の形状をジグザグとしたり、モザイク状に精密に開先加工することができ、複合材料または複合材料合板の溶接継手として、適切な継手となる。
図6はこのような継手を溶接してできたモザイク溶接継手の単層材および多層材を示す。
20はモザイク継手単層材、21はモザイク継手多層材、22はモザイク継手多層材(第1層)、23はモザイク継手多層材(第2層)、24はモザイク継手多層材(第3層)、25はモザイク継手多層材(第4層)、26はモザイク継手多層材(第5層)を示す。単層材をさらに接着材を塗布してオーブン加熱して面接合したり、レーザで加熱して溶着することにより、多層に積層した板厚の大きい高強度複合材料部材を製造することが可能となる。
(第4実施形態)
図5は複合材料のための溶加材を用いたレーザ溶接法を示す。1は高出力連続発振固体レーザ、2は集光レンズ1、6は繊維強化プラスチック(FRP)または金属(FRM)、17は溶加材(ワイヤ)、18はシールドガスノズル、19はワイヤ送給装置(ローラー)である。
波長が532nmから1080nmの高出力連続発振固体レーザ1を用いて、FRP部材及びFRM(繊維強化金属)などの複合材料および複合材料合板6同志、または複合材料と金属の異種材料継手の突合せ継手、重ね継手、へり継手、すみ肉継手の接合部に熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、および熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合したものに、強化繊維、強化ガラス、ウイスカーを含む強化材を重量%で数%~80%添加した溶加材17(ワイヤ、棒、粉体、ペースト状のもの)を充填しつつ、複合材料および複合材料合板6とをレーザ溶接する方法である。
図5は溶加材の充填方法の一例であるワイヤ形態の実施例を示す。溶加材の充填方法としては、ワイヤまたは棒状のものを機械的に接合部に充填する方法、溶接継手の接合面または接合部上部に塗布または配置しておく方法、または、樹脂と強化繊維または樹脂と強化ガラスの混合物の粉体をアルゴンガスやシールドガスを送給ガスとして接合部に充填する方法などがあるが、どのような溶接姿勢でも供給が容易なワイヤ方式を示している。
この第4実施形態における熱可塑性樹脂および熱硬化性樹脂の混合物である溶加材は、熱可塑性樹脂に重量%で10%~99%の範囲の熱硬化性樹脂を混合した樹脂をベース組成として、これにさらに炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維、各種ウイスカーなどの繊維強化材を数%~80%添加したものを用いる。それにより複合材料溶接部の強度やじん性が向上する。
(第5実施形態)
比強度の高いCFRPなどの複合材料をさらにサンドウイッチパネルやH型コラムにして構造物や部品に適用するとさらに軽くて、強度の高い部材を提供できる。図7は複合材料を用いたサンドウイッチパネルの例を示す。14は複合材料A、15は複合材料B(または金属材料)、16は溶接開先面、27はパネル接合面である。
複合材料14および複合材料または金属材料15を上板および/または下板に用い、コルゲート板、チャンネル材または/及びコラム材をこれら上下平板の間に挟むコア材として用い、これらの部材を圧接または接合面に熱可塑性または熱硬化性の樹脂を塗布して、それぞれの可塑化温度または硬化温度以上にレーザまたはオーブンで加熱して圧接することで軽量サンドイッチ部材を製造できる。
図8は差し込み継手をもつ軽量サンドイッチ部材である。28は差し込み継手を示す。
軽量部材のサンドウイッチパネルを複合材料14および複合材料または金属材料15で構成して製作することにおいて、モザイク継手を持つ多層積層の複合材料14を従来の複合材料と併用して、上面板、中板(コンゲート板)または下面板として用い、この上面板および下面板に所定の切り込み28をレーザ切断法で入れ、その会合面をレーザ溶接で接合し、中板とこれら上面板および下面板の面接合は接着またはレーザ溶着法で溶接してパネルを作成すると、強度的にも高い軽量の構造用パネルや図9で示すようなH型コラムを製造できる。
Claims (16)
- 10ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅を持つ超短パルスレーザで、そのパルスエネルギーが1mJ~500Jの範囲の固体レーザを用いて、繊維強化複合材料あるいは複合材料合板(金属や無機材と繊維強化複合材料との合板)を、数10Hz~数100kHzの高繰り返し数で照射して切断することを特徴とする繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記繊維強化複合材料あるいは複合材料合板を出力10W以上で20kWまでの範囲の高出力連続発振固体レーザを用いて切断加工した後に、その切断加工面の両面または片面にさらに請求の範囲第1項のレーザ加工を施すことを特徴とする繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記高出力連続発振固体レーザの直後約1mm~100mm後方に、1ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅で、該高出力連続発振固体レーザのビームスポット径より大きなビームスポット径を持つ超短パルスレーザビームを配置して、切断加工される両面を同時に連続して加工する請求の範囲第2項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記高出力連続発振固体レーザの直後約1mm~100mm後方に、1ピコ秒から100ナノ秒の範囲のパルス幅で、該高出力連続発振固体レーザのビームスポット径より小さなビームスポット径を持つ超短パルスレーザビームを配置して切断加工される片面を同時に連続して加工する請求の範囲第2項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記超短パルスレーザは、Q—スイッチYAGレーザ、YVO4レーザ、ピコ秒固体レーザのうちのいずれか一の固体レーザである請求の範囲第1項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記固体レーザの基本波長は約800nm~1080nmの範囲にあり、その2倍波(YAGレーザの場合、波長が532nm)、3倍波(YAGレーザの場合、波長が355nm)を含むレーザを用いる請求の範囲第5項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記パルス幅は100ピコ秒から50ナノ秒の範囲であり、エネルギー密度が0.1~20GW/cm2であるレーザビームを用いて空気中または水中で行う請求の範囲第1項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記高出力連続発振固体レーザとしてファイバーレーザを用いて粗加工を施し、該粗加工の切断面に露出した繊維およびマトリックスの樹脂を、前記超短パルスレーザとしてQースイッチYAGレーザを用いて施す後加工で除去する請求の範囲第2項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記繊維強化複合材料を表面から内部に向かってカスケード状に蒸発・除去することを繰り返す請求の範囲第1項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 繊維強化複合材料よりなる溶接継手の開先形状を、嵌合可能なモザイク状に切断加工する請求の範囲第1または2項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 波長が532nmから1070nmの固体レーザを用いて、繊維強化複合材料および/又は複合材料合板同志、または繊維強化複合材料と金属との異種材料継手の接合部に溶加材を充填しつつレーザ溶接することを特徴とする繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記溶加材は、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂、あるいは熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂の混合物に、強化繊維、強化ガラスおよびウイスカーの群から選ばれる1種以上を含む強化材を重量%で数%~80%含有するワイヤ、棒、粉体あるいはペースト状組成物のうちの何れか一である請求の範囲第11項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 前記溶加材は、前記混合物が、熱可塑性樹脂に重量%で10%~99%の範囲で熱硬化性樹脂を配合した混合樹脂であり、さらに前記強化材を数重量%から50重量%含有する請求の範囲第12項に記載の繊維強化複合材料のレーザ加工方法。
- 請求の範囲第10項により得られたモザイク継手または繊維強化複合材料を単層のプリプレグとし、複数の該プリプレグを接着またはレーザ溶着してなることを特徴とする高強度複合材料部材。
- 請求の範囲第14項により得られたモザイク継手を有する高強度複合材料部材を、上面板、中板(コンゲート板)または下面板とするとともに、これらの面接合を接着技術またはレーザ透過溶着法で行うことを特徴とする軽量パネル。
- 請求の範囲第14項により得られたモザイク継手を有する高強度複合材料部材を従来の複合材料と併用して、上面板、中板(コンゲート板)または下面板として用い、この上面板および下面板に所定の切り込みを形成し、その会合面を接合し、中板とこれら上面板および下面板の面接合は接着技術またはレーザ透過溶着法で溶接して形成することを特徴とする構造部材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201080016671.7A CN102438787B (zh) | 2009-04-17 | 2010-04-19 | 纤维强化复合材料的激光加工方法及加工构件 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009101211A JP4734437B2 (ja) | 2009-04-17 | 2009-04-17 | 繊維強化複合材料のレーザ加工方法 |
JP2009-101211 | 2009-04-17 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
WO2010119995A1 true WO2010119995A1 (ja) | 2010-10-21 |
Family
ID=42982645
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PCT/JP2010/057309 WO2010119995A1 (ja) | 2009-04-17 | 2010-04-19 | 繊維強化複合材料のレーザ加工方法と加工部材 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4734437B2 (ja) |
KR (1) | KR20120006021A (ja) |
CN (1) | CN102438787B (ja) |
WO (1) | WO2010119995A1 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150328858A1 (en) * | 2013-03-15 | 2015-11-19 | Ann Livingston-Peters | Composite structure with a flexible section forming a hinge |
CN108581188A (zh) * | 2018-06-21 | 2018-09-28 | 华中科技大学 | 一种复合激光焊接透明脆性材料的方法及装置 |
WO2019049411A1 (ja) * | 2017-09-06 | 2019-03-14 | 株式会社Subaru | プリフォーム賦形装置 |
Families Citing this family (44)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5538261B2 (ja) * | 2011-02-10 | 2014-07-02 | 信越ポリマー株式会社 | 導電パターン形成基板の製造方法 |
JP2012192420A (ja) * | 2011-03-15 | 2012-10-11 | Saishin Laser Gijutsu Kenkyu Center:Kk | レーザ加工方法およびレーザ加工装置 |
JP5571806B2 (ja) * | 2012-05-22 | 2014-08-13 | ヤマセイ株式会社 | 炭素繊維強化プラスチック部品用金型及び炭素繊維強化プラスチック部品の製造方法 |
JP6021493B2 (ja) * | 2012-07-30 | 2016-11-09 | 株式会社アマダミヤチ | レーザ加工システム及びレーザ加工方法 |
CN103085274B (zh) * | 2013-01-09 | 2015-08-26 | 天津大学 | 一种对玻璃纤维布进行焊接的方法 |
CN103042459B (zh) * | 2013-01-18 | 2015-01-21 | 北京航空航天大学 | 一种复合材料磨削切边装置 |
CN104014936B (zh) * | 2013-02-28 | 2016-12-28 | 大族激光科技产业集团股份有限公司 | 高分子材料工件的激光加工方法及激光切割系统 |
CN103143841B (zh) * | 2013-03-08 | 2014-11-26 | 西北工业大学 | 一种利用皮秒激光加工孔的方法 |
US9566666B2 (en) * | 2013-03-13 | 2017-02-14 | Abbott Cardiovascular Systems Inc. | Short pulse laser machining of polymers enhanced with light absorbers for fabricating medical devices |
KR101482392B1 (ko) * | 2013-04-17 | 2015-01-14 | 주식회사 포스코 | 테일러드 블랭크용 레이저 용접방법 및 이를 이용한 레이저 용접부재 |
JP6278451B2 (ja) * | 2014-02-27 | 2018-02-14 | 東レエンジニアリング株式会社 | マーキング装置およびパターン生成装置 |
CN103817368A (zh) * | 2014-02-27 | 2014-05-28 | 大连理工大学 | 激光和机械组合加工碳纤维复合材料的方法 |
JP6339661B2 (ja) | 2014-03-11 | 2018-06-13 | 帝人株式会社 | マーキングされた複合材料およびその製造方法 |
US10232547B2 (en) | 2014-03-25 | 2019-03-19 | Polyplastics Co., Ltd. | Composite molded article and method for manufacturing same |
CN104043906B (zh) * | 2014-06-09 | 2016-03-02 | 江苏大学 | 一种双激光系统打孔方法 |
KR101608821B1 (ko) | 2014-06-30 | 2016-04-05 | 경북대학교 산학협력단 | Cfrp 레이저 가공기의 시료고정장치 |
KR20160002566A (ko) | 2014-06-30 | 2016-01-08 | 경북대학교 산학협력단 | Cfrp 레이저 가공기의 시료고정장치 |
JP6547933B2 (ja) * | 2014-12-09 | 2019-07-24 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | 繊維強化複合材料のレーザー加工方法及びそのレーザー加工装置 |
US9776284B2 (en) * | 2015-01-22 | 2017-10-03 | General Electric Company | System and method for cutting a passage in an airfoil |
DE202015009023U1 (de) * | 2015-06-19 | 2016-07-18 | Laser- Und Medizin- Technologie Gmbh | Lateral abstrahlende Lichtwellenleiter |
KR20160002604A (ko) | 2015-10-05 | 2016-01-08 | 경북대학교 산학협력단 | Cfrp 레이저 가공기의 시료고정장치 |
DE102015016259B4 (de) * | 2015-12-15 | 2018-09-06 | INPRO Innovationsgesellschaft für fortgeschrittene Produktionssysteme in der Fahrzeugindustrie mbH | Verfahren zum Herstellen eines Kunststoff-Metall-Hybridbauteils |
DE102016103272A1 (de) * | 2016-02-24 | 2017-08-24 | Leonhard Kurz Stiftung & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zum Verbinden zweier Folienbahnen und derart erhältliche Folienbahn |
CN105689900A (zh) * | 2016-04-05 | 2016-06-22 | 江南大学 | 一种水辅助冷却激光切割碳纤维复合材料的加工方法和装置 |
JP6746407B2 (ja) * | 2016-07-05 | 2020-08-26 | 三菱重工業株式会社 | レーザ加工装置およびレーザ加工方法 |
JP6810951B2 (ja) * | 2016-07-29 | 2021-01-13 | 三星ダイヤモンド工業株式会社 | 脆性材料基板のレーザー加工方法およびレーザー加工装置 |
JP6760050B2 (ja) * | 2016-12-26 | 2020-09-23 | ブラザー工業株式会社 | レーザ加工装置 |
CN106584869A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-04-26 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种三维树脂实体制造的方法 |
CN107363486B (zh) * | 2017-08-08 | 2019-03-08 | 北京航空航天大学 | 一种电刀表面激光刻槽抛光一体化加工的方法 |
CN107498881A (zh) * | 2017-08-15 | 2017-12-22 | 成都新柯力化工科技有限公司 | 一种碳纤维增强塑料‑热塑性塑料激光热熔焊技术 |
CN107433389A (zh) * | 2017-08-22 | 2017-12-05 | 广东工业大学 | 一种金属与塑料混合薄壁结构连接装置和连接方法 |
US20190061272A1 (en) * | 2017-08-28 | 2019-02-28 | GM Global Technology Operations LLC | Method for laser welding of non-transmissive composite materials |
CN108526711B (zh) * | 2018-03-29 | 2020-01-10 | 歌尔股份有限公司 | 一种改善纳秒脉宽紫外激光器切割的方法 |
EP3556508B1 (en) | 2018-04-17 | 2020-11-25 | C.R.F. Società Consortile per Azioni | Method of joining an element of metal material to an element of plastic material, and a hybrid component obtained by this method |
CN108941890A (zh) * | 2018-08-13 | 2018-12-07 | 上海光臻电子科技有限公司 | 一种电路板的加工工艺以及电路板 |
CN108817699B (zh) * | 2018-08-22 | 2020-09-18 | 北京卫星制造厂有限公司 | 一种利用超快激光切割两相复合材料的方法 |
CN113165117A (zh) * | 2018-12-03 | 2021-07-23 | 三菱电机株式会社 | 激光加工方法及激光加工装置 |
EP3685954B1 (en) * | 2019-01-22 | 2024-01-24 | Synova S.A. | Method for cutting a workpiece with a complex fluid-jet-guided laser beam |
CN110202859B (zh) * | 2019-05-31 | 2021-03-30 | 华南理工大学 | 一种碳纤维增强树脂层压板粘接接头及其制备方法 |
CN111016188B (zh) * | 2019-11-18 | 2021-09-10 | 南京理工大学 | 碳纤维/树脂基复合材料的近红外激光表面处理方法 |
CN111037100A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-21 | 湖北三江航天红阳机电有限公司 | 双光束激光焊缝方法以及焊接设备 |
CN111702347A (zh) * | 2020-05-27 | 2020-09-25 | 江苏大学 | 一种激光精密加工纤维增强复合材料的装置和方法 |
CN113773102B (zh) * | 2021-09-08 | 2023-03-28 | 陕西天策新材料科技有限公司 | 一种法兰一体化碳/碳屏栅极结构及其制备方法 |
CN114260590A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-04-01 | 西安晟光硅研半导体科技有限公司 | 一种基于多功率微射流激光的SiC切割装置及其切割方法 |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6236077A (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-17 | 日産自動車株式会社 | 異種材料の結合方法 |
JPH05261566A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 金属基複合材料の溶接方法 |
JPH06142961A (ja) * | 1992-11-13 | 1994-05-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レーザによるfrp部材の切断、穴あけ加工方法 |
JPH06170563A (ja) * | 1992-12-07 | 1994-06-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | パルスレーザ光を用いた加工方法 |
JPH1094891A (ja) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Shibuya Kogyo Co Ltd | Frpの切断加工方法 |
JP2004526577A (ja) * | 2001-05-23 | 2004-09-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | レーザー放射線によってマイクロ孔を穿孔する方法 |
JP2004351513A (ja) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Toppan Printing Co Ltd | 超短パルスレーザーによる材料加工方法、プリント配線板、及びその製造方法 |
JP2006248191A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-09-21 | Asahi Kasei Chemicals Corp | シート状あるいは円筒状の樹脂製印刷基材の製造方法 |
JP2007112126A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-05-10 | Orient Chem Ind Ltd | 成形部材のレーザー溶着体 |
JP2008105430A (ja) * | 2005-09-21 | 2008-05-08 | Orient Chem Ind Ltd | レーザー溶着体 |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DK173850B1 (da) * | 1992-02-25 | 2001-12-27 | Inst Produktudvikling | Fremgangsmåde til nøjagtig samling af to pladedele |
JPH06238438A (ja) * | 1993-02-15 | 1994-08-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 隅肉継手の加工溶接方法 |
JPH105998A (ja) * | 1996-06-28 | 1998-01-13 | Kobe Steel Ltd | 溶接開先溶断機 |
JP2003285183A (ja) * | 2002-03-26 | 2003-10-07 | Sumitomo Heavy Ind Ltd | レーザ加工装置及び加工方法 |
JP2004228590A (ja) * | 2004-03-11 | 2004-08-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 回路形成基板の製造装置 |
US7057133B2 (en) * | 2004-04-14 | 2006-06-06 | Electro Scientific Industries, Inc. | Methods of drilling through-holes in homogenous and non-homogenous substrates |
JP2005303322A (ja) * | 2005-05-12 | 2005-10-27 | Mitsubishi Electric Corp | 配線基板の加工方法、加工装置およびレーザ加工用ヘッド |
-
2009
- 2009-04-17 JP JP2009101211A patent/JP4734437B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
2010
- 2010-04-19 WO PCT/JP2010/057309 patent/WO2010119995A1/ja active Application Filing
- 2010-04-19 CN CN201080016671.7A patent/CN102438787B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2010-04-19 KR KR1020117024115A patent/KR20120006021A/ko active Search and Examination
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6236077A (ja) * | 1985-08-05 | 1987-02-17 | 日産自動車株式会社 | 異種材料の結合方法 |
JPH05261566A (ja) * | 1992-03-17 | 1993-10-12 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 金属基複合材料の溶接方法 |
JPH06142961A (ja) * | 1992-11-13 | 1994-05-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レーザによるfrp部材の切断、穴あけ加工方法 |
JPH06170563A (ja) * | 1992-12-07 | 1994-06-21 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | パルスレーザ光を用いた加工方法 |
JPH1094891A (ja) * | 1996-09-20 | 1998-04-14 | Shibuya Kogyo Co Ltd | Frpの切断加工方法 |
JP2004526577A (ja) * | 2001-05-23 | 2004-09-02 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | レーザー放射線によってマイクロ孔を穿孔する方法 |
JP2004351513A (ja) * | 2003-05-30 | 2004-12-16 | Toppan Printing Co Ltd | 超短パルスレーザーによる材料加工方法、プリント配線板、及びその製造方法 |
JP2006248191A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-09-21 | Asahi Kasei Chemicals Corp | シート状あるいは円筒状の樹脂製印刷基材の製造方法 |
JP2007112126A (ja) * | 2005-09-21 | 2007-05-10 | Orient Chem Ind Ltd | 成形部材のレーザー溶着体 |
JP2008105430A (ja) * | 2005-09-21 | 2008-05-08 | Orient Chem Ind Ltd | レーザー溶着体 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150328858A1 (en) * | 2013-03-15 | 2015-11-19 | Ann Livingston-Peters | Composite structure with a flexible section forming a hinge |
US9701092B2 (en) * | 2013-03-15 | 2017-07-11 | Ann Livingston-Peters | Method for removing matrix from a composite material using a laser |
WO2019049411A1 (ja) * | 2017-09-06 | 2019-03-14 | 株式会社Subaru | プリフォーム賦形装置 |
JPWO2019049411A1 (ja) * | 2017-09-06 | 2020-03-26 | 株式会社Subaru | プリフォーム賦形装置 |
US11780188B2 (en) | 2017-09-06 | 2023-10-10 | Subaru Corporation | Preform shaping apparatus |
CN108581188A (zh) * | 2018-06-21 | 2018-09-28 | 华中科技大学 | 一种复合激光焊接透明脆性材料的方法及装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20120006021A (ko) | 2012-01-17 |
CN102438787A (zh) | 2012-05-02 |
JP4734437B2 (ja) | 2011-07-27 |
JP2010247206A (ja) | 2010-11-04 |
CN102438787B (zh) | 2015-01-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2010119995A1 (ja) | 繊維強化複合材料のレーザ加工方法と加工部材 | |
JP2011056583A (ja) | 複合材料のレーザ加工法 | |
US10828720B2 (en) | Foil-based additive manufacturing system and method | |
EP3135425B1 (en) | Method and apparatus for rapidly manufacturing three-dimensional objects from a plurality of layers | |
JP2011056583A5 (ja) | ||
JP2015047638A (ja) | ビーム分岐回転光学系を用いたレーザ加工法 | |
CN105108341A (zh) | 一种中厚超高强钢板激光-mag焊接方法 | |
Tu et al. | Fatigue crack fusion in thin-sheet aluminum alloys AA7075-T6 using low-speed fiber laser welding | |
JP2015000434A (ja) | ビーム分岐合成光学系を用いたレーザ加工法 | |
Negarestani et al. | Laser machining of fibre-reinforced polymeric composite materials | |
JPH1085864A (ja) | 積層製造方法 | |
CN102091872A (zh) | 适用于镁/钢、镁/钛的激光偏移焊接方法 | |
Amend et al. | Experimental studies on laser-based hot-melt bonding of thermosetting composites and thermoplastics | |
WO2018089080A1 (en) | Foil-based additive manufacturing system and method | |
US9221121B2 (en) | Welding process for welding three elements using two angled energy beams | |
CN113305437A (zh) | 一种热塑性复合材料-金属激光焊接方法 | |
Junke et al. | Laser welding process and strength enhancement of carbon fiber reinforced thermoplastic composites and metals dissimilar joint: A review | |
Tam et al. | A review of the laser processing of aircraft components | |
Liu et al. | Design and application of laser scanning strategy for machining deep surface grooves with a continuous-wave fiber laser | |
DE4244826C2 (de) | Verfahren zur Herstellung lasergeschweißter Platinen und zusammengesetzte lasergeschweißte Platinen | |
Wirth et al. | Friction press joining of laser-texturized aluminum with fiber reinforced thermoplastics | |
Schneider et al. | Laser Cutting and Joining in a Novel Process Chain for Fibre Reinforced Plastics | |
Hajili | Welding processes for joining dissimilar metals and plastics | |
JP6989065B1 (ja) | ブランク、ブランクの製造方法及び部材 | |
Ostendorf et al. | Laser material processing |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
WWE | Wipo information: entry into national phase |
Ref document number: 201080016671.7 Country of ref document: CN |
|
121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 10764572 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
ENP | Entry into the national phase |
Ref document number: 20117024115 Country of ref document: KR Kind code of ref document: A |
|
NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 10764572 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |