WO2010015679A1 - Verfahren und vorrichtungen zur regelung der strömungsgeschwindigkeit und zum abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen flüssigkeiten und schmelzen - Google Patents

Verfahren und vorrichtungen zur regelung der strömungsgeschwindigkeit und zum abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen flüssigkeiten und schmelzen Download PDF

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melt
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magnetic
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Hans-Uwe Morgenstern
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Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh
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Definitions

  • the invention relates to methods and devices for controlling the flow rate and for braking non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melts by electric magnetic fields when flowing through a channel or tubular guide element, in particular during the tapping of metallurgical containers such as blast furnaces and furnaces
  • DE 2 023 901 and DE 2 101 547 describe an electromagnetic valve or an electromagnetic pump which surrounds an obliquely upward directed bleed pipe connected to an outflow opening in the bottom region of a container for receiving a melt.
  • the pump consists of one or more multiphase electromagnetic coils which generate in the melt stream flowing through the bleed tube a magnetic traveling field with a direction dependent on the phase sequence, which exerts a force on the melt stream in or against its flow direction for controlling the outflow velocity of the melt stream.
  • an electromagnetic conveyor trough for the removal of liquid metal from a melting or holding furnace which has an obliquely rising channel body, which opens with its lower end in the oven.
  • an inductor which is formed for example by the stator winding of a three-phase linear motor, arranged to generate an electromagnetic traveling field, which causes an open flow of liquid metal against the force of gravity in the channel body of the conveyor trough.
  • melt streams work with electromagnetic Wanderfeidern generated by electric coil assemblies that enclose closed drainage channels formed, for example, as tubes and at Use of open troughs for the melt streams are arranged under the conveyor troughs.
  • electromagnetic traveling fields To generate such electromagnetic traveling fields requires a complex arrangement of a plurality of electric coils over a greater length of the drainage channels or the conveyor troughs for the melt streams.
  • DE 1 949 053 discloses an electromagnetic valve for influencing the flow velocity and the flow direction of a metal or metal alloy melt in a tubular groove.
  • the mode of operation of the valve is based on the fact that an external electric current is conducted through the melt flow flowing through the channel and the Melt flow is simultaneously penetrated by an external magnetic field, such that on the in-trough and penetrated by the magnetic field portion of the melt stream, a force is exerted in or opposite to the flow direction of the melt stream.
  • This electromagnetic metering valve is only intended for induction troughs in ring furnaces and discharge troughs of melting furnaces and ladles.
  • Another disadvantage of this metering valve is that for the introduction of the electrical current in the melt stream electrodes are needed, which are in direct contact with the melt and thus subject to considerable wear.
  • Electromagnetic coils as in a three-phase electric motor the melt flow in the taphole of the blast furnace is to be set in a rotary motion to separate according to the principle of a centrifuge pig iron and slag.
  • a disadvantage of this solution is the mutual superposition of the normal flow rate and the rotational speed of the melt stream, so that the wear in the taphole channel by the increased velocity of the melt stream and by the force acting on the melt flow centrifugal force increases sharply. A slowing much less stopping the melt stream is not possible. 2.
  • a force is to be exerted in the direction of the central axis of the taphole channel, such that in turn pig iron and slag are separated from each other and also inhibited the pig iron flow through the cross-sectional constriction due to the slag flow in the outer region of the needle hole channel through the cross-sectional constriction of the needle hole channel and slowed down.
  • a disadvantage of this solution is in addition to the poor efficiency, the fact that substantially the outer layer of the molten iron slag stream in the taphole channel is affected by the alternating magnetic fields and a leadership of the magnetic lines in the inner layers of the melt slag mixture, in particular in the central region of the melt -Schlackstrom around the central axis of the needle hole channel is not or only weakly possible.
  • DS 2 110 401 describes the continuous removal of pig iron from a blast furnace by means of an AC magnetic pump, which is arranged around a tubular drainage channel downstream of the branch channel.
  • an AC magnetic pump With the magnetic pump, a magnetic traveling field is generated in the pig iron outflow channel, which moves axially linearly in one direction or in the opposite direction.
  • a pulling effect is exerted on the molten pig iron in the spillway.
  • the flow of the pig iron can be accelerated, throttled or shut off by means of the AC magnetic pump.
  • Induction coils are guided concentrically around the drainage channel. Although this coil arrangement offers advantages in the promotion of electrically conductive media based on the resulting volume flow, but is unfavorable for the stopping of a melt stream, because inevitably the magnetic field strength and thus the resulting holding forces in the center of the drainage channel are weaker, that is, just there , where hydrodynamically the pressure of the melt stream is greatest.
  • the invention has for its object to develop methods and apparatus for controlling the flow rate and braking a melt stream by magnetic fields, especially when tapping metallurgical containers such as blast furnaces and furnaces, which avoid the aforementioned disadvantages of known methods and devices for controlling the flow rate of melt streams and which make it possible to produce a braking effect by the action of magnetic force, which acts directly on a melt flow over its entire flow cross-section until the melt flow stops. It should be worked exclusively with induced eddy currents, so that the devices work completely contactless and wear-prone contacts for the introduction of electrical current can be avoided.
  • This object is achieved by the method with the features of claim 1 and the method with the features of claim 4 and the control device with the features of claim 14 and the control device with the features of claim 32nd
  • the first method according to the invention for regulating the flow velocity and for braking non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melts by electric magnetic fields when flowing through a channel-like or tubular guide element, in particular when tapping metallurgical containers such as blast furnaces and furnaces is characterized in that the diesstechnikss precipit. Melt flow in a closed duct!
  • Direction of flow of the melt stream are directed, whereby locally different strong forces are generated by the interaction of magnetic field and eddy currents, which influence the flow velocity of the melt stream, and that the flow profile of the melt stream is equalized and slowed down with increasing magnetic field strength.
  • the second method according to the invention for regulating the flow velocity and for braking non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melt streams by electric magnetic fields when flowing through a channel-like or tubular guide element, in particular when tapping metallurgical containers such as blast furnaces and furnaces based on the fact that the liquid or Melting current in a closed conducting element is passed through a stationary alternating magnetic field or through a multi-pole electromagnetic traveling field with alternating polarity such that the magnetic field lines transversely penetrate the melt stream over its entire cross section and a voltage is induced in the melt stream through which in the melt stream axial eddy currents are generated in the direction of the melt stream, and that by the interaction of magnetic field and alternating currents forces / eugl. which can reduce and accelerate the flow rate of the melt stream and stop the melt stream.
  • the largest forces acting on the melt stream are produced.
  • the frequency of the electromagnetic field and the traveling magnetic field as well as the electric current generating the magnetic fields can be changed and adapted to different circumstances.
  • the magnetic flux in a closed magnetic circuit at the entrance of the melt flow into the magnetic field and at the exit of the melt stream from the magnetic field of the magnetic circuit counteracts the direction of flow of the melt stream on this decelerating. In this way, an additive effect on the melt flow is achieved.
  • FIG. 1 is a perspective view of a control device with a magnetic field of constant polarity for controlling the flow velocity and for braking a melt stream
  • Fig. 2a shows a longitudinal section through the guide tube of
  • Fig. 2c shows a cross section of the guide tube of
  • Fig. 2d shows a cross section of the guide tube of
  • Fig. 2e is a longitudinal section of the guide tube of
  • Fig. 2f a cross section of the guide tube of
  • Fig. 3a shows a longitudinal section of the guide tube of
  • Control device according to line A-A of FIG. 1 with the magnetic field of the control device
  • 3b is a longitudinal section of the guide tube of
  • Fig. 3c is a longitudinal section of the guide tube of
  • Fig. 3d shows a longitudinal section of the guide tube of
  • FIG. 6 is a schematic representation of a control device with a series connection of two magnetic fields of constant polarity
  • Fig. 7a is a longitudinal section of the control device according to
  • FIG. 7b shows the radial eddy current fields generated by the control device according to FIG. 6, FIG.
  • FIG. 9 is a schematic diagram of an arranged on one pole of the magnetic core of a control device induction coil of superconducting material
  • the FIGS. FIG. 10 shows the arrangement of the apparatus for controlling the flow velocity and for slowing down a melt stream in front of the outlet opening of the taphole channel of a blast furnace, which
  • FIGS. 12a a slide for shutting off the outlet opening and 12b of the taphole channel of a blast furnace in the open and closed positions
  • Fig. 13a shows a pivoting flap for shutting off the outlet opening 13b and 13b of the taphole channel in the open and closed positions
  • FIGS. 18a the course of the resulting and l ⁇ b magnetic flux density of the electromagnetic
  • the control device 1 according to FIG. 1 which is preferably used for tapping blast furnaces for regulating the flow velocity and for braking a melt stream 2 by a stationary electric magnetic field 3 with constant polarity, has a core 4 made of ferromagnetic material which acts as a yoke 5 two poles ⁇ , 7 is formed, which form a gap 8 for receiving a closed guide element 9 in the form of a tube 10 made of an electrically conductive material, for example copper, for passing the melt stream 2.
  • the laminar melt stream 2 which flows in the direction of arrow a through the guide tube 10, has the velocity profile 11 shown in FIG. 2a.
  • eddy currents 16, 17 flow radially to the flow direction a of the melt stream 2 in order to compensate for the electrical potential difference.
  • eddy currents flow axially relative to the flow direction a of the melt stream 2, as will be explained below.
  • the strength of the radial vortex flows 16, 17 is greatly increased by the electrically conductive material, in particular copper, of the guide tube 10 of the control device 1, since then the eddy currents in addition to the melt stream 2 additionally through the wall of the guide tube 10th flow. As a result, the braking effect on the melt stream 2 is amplified accordingly.
  • the longitudinal section of the guide tube 10 of the control device 1 of Figure 3a according to the section line AA of Figure 1 shows the course of the transverse to the melt stream 2 and in the direction of the a melt stream flowing field lines 14 of the magnetic field 3, in and transverse to the flow direction a of the melt stream. 2 extends.
  • the melt stream 2 enters the magnetic field 3 in the region 19 and leaves it again in the region 20.
  • a voltage 21 shown in FIG. 3b is induced in the melt stream in a plane perpendicular to the magnetic field lines 14, through which, according to the rule of Lenz, eddy currents 22 according to FIG. 3 c compensate the potential difference in the melt stream 2 be generated.
  • the eddy currents 22 flow axially to the flow direction a of the melt stream 2 to outside the range of the magnetic field third
  • the thickness of the axial eddy currents 22, 24 is greatly increased by the electrically conductive material, in particular copper, of the guide tube 10 of the regulating device 1, since then the eddy currents, except through the Melt flow 2 additionally flow through the wall of the guide tube 10. As a result, the braking effect on the melt stream 2 is amplified accordingly.
  • the guide tube 10 of the control device 1 which is made of electrically highly conductive material such as copper, is equipped with cooling channels 26 through which a cooling medium is passed in order to prevent the guide tube from being attacked by the liquid melt of the melt stream 2.
  • melt layer 27 of the melt Sterras 2 is deposited on the inner wall 10a of the guide tube 10, which acts as a protective layer against wear of the guide tube 10.
  • the melt layer is thinned by wear at any point, the increased melt cooling effect at this point due to the reduced tube wall thickness immediately causes localized solidification of the melt, with the result of rebuilding the protective layer at that location.
  • wear of the inner wall 10 a of the guide tube 10 is prevented by the melt stream 2.
  • the tapping operation of blast furnaces can be lengthened and the flow rate of the melt stream reduced in such a way that permanent tapping is possible, and ultimately the closure and reopening of the stitch holes can be waived.
  • the gap between the guided in the guide tube 10 melt stream 2 and the ends of the two poles 6, 7 must be as small as possible.
  • Stitch hole tamping machine and the drill bit and the boring bar for opening the taphole channel through the guide tube 10 in the gap 8 between the ends of the two poles 6, 7 of the magnetic core or the yoke 5 can be passed.
  • FIG. 6 illustrates a control device 32 with a series connection of two electromagnetic fields 3, 3a of constant polarity, by means of which a central axial eddy current field 33 shown in FIG. 7a in longitudinal section along line BB of FIG. 6 is produced with a significantly increased current intensity, which is additionally represented by the in Figure 7b shown radial eddy current 34, 35 is amplified, so that a significant increase in the overall efficiency and the braking effect of the control device is achieved in a melt stream.
  • a of the melt stream 2 is built between the two poles 6a, 7a, an alternating electromagnetic field 3b, by the on Poles 6a, 7a arranged, not shown, induction coils, which are operated with AC power is generated.
  • induction coils which are operated with AC power is generated.
  • eddy currents 37, 38 have been induced within the alternating magnetic field 3b, which generate Lorentz forces 39, 40 by interaction with the alternating magnetic field 3b, which act repulsively.
  • control device 36 with an alternating magnetic field 3b according to FIG. 8 corresponds to the construction of the control device 1 with a magnetic field 3 of constant polarity according to FIG. 1.
  • the induction coils can be made of superconducting material.
  • a superconductor has the advantage that it conducts the electrical power without loss. As a result, very high current densities are possible in a small space, so that very strong magnetic fields can be generated with low energy consumption and space requirements as well as low costs.
  • the induction coil 41 is arranged on a pole 7 of the pole pair 6, 7, from which the magnetic field lines 14 emerge, and is preferably made of a high-temperature superconducting material , which develops its superconducting properties in a more or less cooled state.
  • the induction coil 41 is installed in a chamber 42 which consists of one or more layers of highly heat-insulating material 43.
  • the induction coil 41 rests in the center of the chamber 42 in a cooling bath 44 of liquid gas, preferably nitrogen, which is kept at its boiling point by the evaporation cooling resulting from its evaporation, which must be below the critical temperature of the superconducting material of the induction coil 41. Since the evaporation of the liquid gas consumes over time, depending on the consumption of liquid must be replenished in the chamber.
  • the superconducting induction coil is charged or discharged as required with electric current.
  • the arrangement of the control device 28 for generating a force acting on a melt stream in the taphole 45 of a blast furnace 46 braking forces by means of electric magnetic fields of constant polarity as an attachment means in front of the outlet opening 47 of the taphole channel 45 with a connection of the taphole channel to the guide tube 10 of the control device 28 can be seen.
  • a table 50 is movable, on which the control device 28 is arranged as a closed box 51 according to FIG 11.
  • the box 51 of the control device 28 can be brought into a position in which the axis of the taphole 45 extends coaxially to the axis of the guide tube 10 of the control device 28 for the passage of the melt stream 2.
  • the outlet opening 47 of the branch channel 45 and the inlet opening 53 of the guide tube 10 of the control device 28 for braking the melt stream 2 are first sealingly connected together and then the taphole 45 in the wall 54th the blast furnace 46 with a conventional drilling through the guide tube 10 of the control device 28 drilled through.
  • the double efficiency 29 for guiding and guiding the magnetic flux which according to FIG. 5 through the four induction coils 12, 13, 30, 31, is improved in order to improve the overall efficiency is formed as a closed box 51 which encloses all components of the control device.
  • the front of the box 51 is removed.
  • the free space 55 of the induction coils 12, 13, 30, 31 and the guide tube 10 receiving closed box 51 is filled with fine-grained flowable material, preferably sand, to damage the two yokes 5, 5 a of Doppeljochs 29 and the induction coils 12, 13, 30, 31 to avoid even in the case when cracks in the guide tube 10 should arise in operational damage and thereby conditionally liquid iron or slag within the box 51 can escape.
  • fine-grained flowable material preferably sand
  • the leaked melt is collected and brought to solidification.
  • a drain opening 56 in the bottom 57 of the box 51 the sand can be drained.
  • FIGS. 12a and 12b show a mechanical slide 58 which, according to FIG. 10, is located between the outlet opening 47 of the taphole channel 45 of a blast furnace 46 and the inlet opening 53 of the guide tube 10 of the device 28 for regulating the flow velocity and braking the needle hole channel 45 Melting stream 2 is arranged.
  • the slider 58 which consists of high temperature resistant material and is covered on its inside with refractory ceramic, is held and guided in lateral guides 59, 60 and locked by a stop 61 which engages over the slider 58 in the closed position. If the Schmelsestrom 2 is braked in the guide tube 10 by the action of the magnetic fields or almost braked, the slider 58 is closed. In this way, the emerging from the taphole 45 under the internal pressure of the blast furnace 46 melt stream 2 after the deceleration by the magnetic fields of
  • Regulating device 28 are interrupted for a long time. If the melt retained in the taphole channel solidifies, it can be remelted by heaters, as described below with reference to FIG. 14, in order to initiate a new tapping.
  • FIGS. 13 a and 13 b show a shut-off device for interrupting the melt stream 2, which serves as a pivoting flap 62 is formed, which is occupied on its the tap hole channel 45 side facing refractory material.
  • the pivoting flap 62 is held in the closing position of stops 63 pivoted in front of the taphole channel 45.
  • the slider 58 according to Figures 12a and 12b and the pivoting flap 62 according to Figures 13a and 13b can both between the outlet opening 47 of the taphole 45 and the inlet opening 53 of the guide tube 10 of the control device 28 for controlling the flow rate and for braking the melt stream 2 in Sti ⁇ hlochkanal 45 as well as in front of the outlet opening 64 of the guide tube 10 of the control device 28 are arranged.
  • the tap hole channel 45 of the blast furnace 46 shown in Figure 14 is formed by an outer tube 65 and an inner tube 66 axially displaceable therein, wherein the outer tube 65 is fixedly connected to the lining 67 of the blast furnace 46.
  • Both tubes 65, 66 are made of a high-strength, preferably ceramic material and the material of the inner tube 66, which serves to stop the Abrasionsverschl founded by the outflowing pig iron and the effluent melt is additionally resistant to abrasion.
  • the inner tube 66 consists of tube sections 68, which are replaced to compensate for the Abrasionsverschl foundedes occurring at certain intervals by new pipe sections 68a, wherein the inner pipe sections 68a inserted through the outlet opening 47 of the tap hole 45 against the flow direction a of the melt stream 2 in the AuSenrohr 65 and at the same time worn pipe sections 68b are pushed out of the outer pipe 65 out of the outer pipe 65 into the blast furnace 46 through the inlet opening 69 of the taphole channel 45.
  • Inner tube section 68b through which the melt stream 2 enters the taphole channel 45 of the blast furnace 46, protrudes by a certain amount to protect the outer tube 65 and the outer wall 61 of the blast furnace 46 against AbrasionsschleleiS in the blast furnace.
  • This inner pipe section 68b assumes the function of the so-called mushroom on the inside of the lining of a blast furnace in the conventional tapping process.
  • the time interval of the insertion of new pipe sections 68a is selected so that destruction of the inner pipe sections 68 is avoided and thereby contact of the slag or the melt with the outer pipe 65 is excluded.
  • a lubricant 70 on a mineral basis, which unfolds its full lubricity at the high temperatures of the outflowing iron and the effluent slag.
  • Outer tube 65 and inner tube 66 of the illustrated in Figure 15 tap hole 45 are equipped with a combined heating and cooling system, which consists of at least one attached to the outer tube 65 hollow coil 71 of electrically conductive material, preferably copper, wherein a coil 71 flowing through the coolant a solidification of the in the taphole 45 after braking a melt stream 2 by the magnetic fields of a control device 28 for braking the melt stream after a tap retained melt and to initiate a re-tapping the connected to a high-frequency alternating current with high currents coil 71 in the taphole channel 45 solidified melt produced large eddy currents to melt the melt.
  • a combined heating and cooling system which consists of at least one attached to the outer tube 65 hollow coil 71 of electrically conductive material, preferably copper, wherein a coil 71 flowing through the coolant a solidification of the in the taphole 45 after braking a melt stream 2 by the magnetic fields of a control device 28 for braking the melt stream after a tap retained melt and to initiate
  • the apparatus 72 of FIG. 16 for controlling the flow rate and decelerating a nonferromagnetic melt stream 2 to a standstill is characterized by a core 73 of a ferromagnetic eddy current damping material, preferably a transformer sheet, having a plurality of pole pairs 74 in series with a gap 75 Forming a formed as a tube 10 guide element for the melt stream 2, and on the pole pieces 76, 77 of the poles 78, 79 of the pole pairs 74 arranged induction coils 80, 81, with a three-phase current with a single use of the three phases Ll, L2, L3 for generating a bipolar electromagnetic traveling field with a maximum and a minimum of the field strength are fed.
  • a core 73 of a ferromagnetic eddy current damping material preferably a transformer sheet
  • a disadvantage of the control device according to FIG. 16 is that the amplitude of the field strength weakens during the migration from one pole pair to the next in the intermediate positions.
  • the control device 72 in 17 with an increased number of pole pairs 74 and with repeated use of each phase L1, L2, L3 of the three-phase current for generating a multi-pole traveling magnetic field with the output of the magnetic flux density shown in FIGS. 18a and 18b, in which the previously described with reference to Figure 6 technique of eddy current gain with their double utilization is used.

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Abstract

Die Erfindung betrifft Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzeströmen durch Magnetfelder, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen. Die Verfahren sind dadurch gekennzeichnet, dass der Schmelzestrom in einem geschlossenen Leitelement durch mindestens ein stationäres Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität, mindestens ein stationäres magnetisches Wechselfeld oder durch ein mehrpoliges magnetisches Wanderfeld geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen und in dem Schmelzestrom eine Spannung induziert wird, durch die in dem Schmelzestrom bei Verwendung eines stationären Magnetfeldes gleichbleibender Polarität radiale und axiale Wirbelströme und bei Verwendung eines stationären magnetischen Wechselfeldes oder eines elektromagnetischen Wanderfeldes axiale Wirbelströme induziert werden, und dass durch Zusammenwirken von Magnetfeldern und Wirbelströmen Kräfte erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms beeinflussen.

Description

Beschreibung
Titel: Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der
Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen
Die Erfindung betrifft Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen
Die DE 2 023 901 sowie die DE 2 101 547 beschreiben ein elektromagnetisches Ventil oder eine elektromagnetische Pumpe, die ein an eine Ausströmöffnung im Bodenbereich eines Behälters zur Aufnahme einer Schmelze angeschlossenes, schräg aufwärts gerichtetes Abzapfrohr umgibt. Die Pumpe besteht aus einer oder mehreren mehrphasengespeisten elektromagnetischen Spulen, die in dem durch das Abzapfröhr fließenden Schmelzestrom ein magnetisches Wanderfeld mit einer von der Phasenfolge abhängigen Richtung erzeugen, das zur Regelung der Ausströmgeschwindigkeit des Schmelzestroms eine Kraft auf den Schmelzestrom in oder entgegen dessen Strömungsrichtung ausübt.
Aus der DE 1 949 982 sowie der DE 2 248 052 ist eine elektromagnetische Förderrinne zur Entnahme von flüssigem Metall aus einem Schmelz- oder Warmhalteofen bekannt, die einen schräg ansteigenden Rinnenkörper aufweist, der mit seinem unteren Ende in den Ofen einmündet. Unter dem Rinnenkörper ist ein Induktor, der beispielsweise durch die Statorwicklung eines Drehstromlinearmotors gebildet wird, zur Erzeugung eines elektromagnetischen Wanderfeldes angeordnet, das eine offene Strömung flüssigen Metalls gegen die Schwerkraft im Rinnenkörper der Förderrinne bewirkt.
Diese aus dem Stand der Technik bekannten elektromagnetischen Pumpen zur Entnahme von Metallschmelzen aus metallurgischen Behältern über Fließkanäle oder Förderrinnen und zur Regelung der Ausströmgeschwindigkeit der Schmelzeströme arbeiten mit elektromagnetischen Wanderfeidern, die durch elektrische Spulenanordnungen erzeugt werden, die geschlossene beispielsweise als Rohre ausgebildete Abflusskanäle umschließen und die bei Verwendung von offenen Förderrinnen für die Schmelzeströme unter den Förderrinnen angeordnet sind. Zur Erzeugung derartiger elektromagnetischer Wanderfelder bedarf es einer aufwendigen Anordnung von mehreren elektrischen Spulen über eine größere Länge der Abflusskanäle beziehungsweise der Förderrinnen für die Schmelzeströme.
Aus der DE 2 333 802 ist ein elektrodynamisches Dosiergerät für Metallschmelzen bekannt, das für Gießereien zum Ablassen von kleinen Mengen von Schmelzen bestimmt ist. Die Kräfte, die mit einem derartigen Dosiergerät in einem Schmelzestrom erzeugt werden, reichen bei weitem nicht aus, um einen Schmelzestrom im Stichlochkanal eines Hochofens abzubremsen oder gar anzuhalten.
Die DE 1 949 053 offenbart ein elektromagnetisches Ventil zur Beeinflussung der Strömungsgeschwindigkeit und der Strömungsrichtung einer Metall- oder Metalllegierungsschmelze in einer rohrförmigen Rinne . Die Wirkungsweise des Ventils beruht darauf, dass durch den durch die Rinne fließenden Schmelzestrom ein externer elektrischer Strom geleitet wird und der Schmelzestrom gleichzeitig von einem externen Magnetfeld durchsetzt wird, derart, dass auf den in der Rinne befindlichen und von dem Magnetfeld durchsetzten Abschnitt des Schmelzestroms eine Kraft in oder entgegengesetzt zur Strömungsrichtung des Schmelzestroms ausgeübt wird. Dieses elektromagnetische Dosierventil ist nur für Induktionsrinnen in Ringöfen und Ausflussrinnen von Schmelzöfen und Gießpfannen vorgesehen. Ein weiterer Nachteil dieses Dosierventils besteht darin, dass zur Einleitung des elektrischen Stroms in den Schmelzestrom Elektroden benötigt werden, die in unmittelbarem Kontakt mit der Schmelze stehen und damit einem erheblichen Verschleiß unterliegen.
Bei dem aus der DE 694 19 598 T2 bekannten Abstichverfahren für Hochöfen wird ein Leitungsrohr verwendet, das mit der Außenseite eines Eisenschmelzeabstichlochs verbunden wird und auf dessen Außenmantel elektromagnetische Spulen zur Erzeugung eines Wechselraagnetfeldes angeordnet sind, das auf die durch das Leitungsrohr strömende Eisenschmelze und Schmelzeschlacke wirkt. Mit dieser Vorrichtung werden zwei Ziele verfolgt:
1. Durch die Erzeugung eines Drehfeldes mit den
Elektromagnetspulen wie bei einem Drehstromelektromotor soll der Schmelzestrom im Stichlochkanal des Hochofens in eine Drehbewegung versetzt werden, um nach dem Prinzip einer Zentrifuge das Roheisen und die Schlacke zu trennen. Nachteilig an dieser Lösung ist die gegenseitige Überlagerung der normalen Abflussgeschwindigkeit und der Drehgeschwindigkeit des Schmelzestroms, so dass der Verschleiß im Stichlochkanal durch die erhöhte Geschwindigkeit des Schmelzestroms und durch die auf den Schmelzestrom wirkende Zentrifugalkraft stark ansteigt. Ein Abbremsen vielweniger ein Anhalten des Schmelzestroms ist nicht möglich. 2. Es soll eine Kraft in Richtung der Mittelachse des Stichlochkanals ausgeübt werden, derart, dass wiederum Roheisen und Schlacke voneinander getrennt werden und außerdem der Roheisenfluss durch die Querschnittsverengung aufgrund des Schlackestroms im äußeren Bereich des Stichlochkanals durch die Querschnittsverengung des Stichlochkanals gehemmt und abgebremst wird. Nachteilig an dieser Lösung ist neben dem schlechten Wirkungsgrad die Tatsache, dass im Wesentlichen die äußere Schicht des Eisenschmelze-Schlackestrom im Stichlochkanal durch die Wechselmagnetfelder beeinflusst wird und eine Führung der Magnetlinien in die inneren Schichten des Schmelze- Schlackegemisches, insbesondere in den zentralen Bereich des Schmelze-Schlackestroms um die Mittelachse des Stichlochkanals nicht beziehungsweise nur schwach möglich ist. Gerade in diesem zentralen Bereich des Schmelze-Schlackestroms sind, hydrodynamisch bedingt, die Fließgeschwindigkeit und der Strömungsdruck am höchsten. Eine Abbremsung der Strömung erfolgt nur indirekt durch die Verengung des Durchströmquerschnitts des SLichlochkanals für die Eiscncchmelze und prinzipbedingt nur in den äußeren Schichten und damit unvollständig. Ein vollständiges Anhalten des Schmelzestroms ist nicht möglich.
Beiden Lösungen ist gemeinsam, dass sie nur mit Wechselmagnetfeldern funktionieren.
Die DS 2 110 401 beschreibt das kontinuierliche Abziehen von Roheisen aus einem Hochofen mittels einer Wechselstrom- Magnetpumpe, die um einen dem Stichkanal nachgeordneten rohrförmigen Abflusskanal angeordnet ist. Mit der Magnetpumpe wird im Roheisen-Abflusskanal ein magnetisches Wanderfeld erzeugt, das sich linear in einer Richtung oder in der entgegengesetzten Richtung axial verschiebt. Durch das magnetische Wanderfeld wird ein Zieheffekt auf das flüssige Roheisen im Abflusskanal ausgeübt. Je nach den gegebenen Umständen und Erfordernissen kann mittels der Wechselstrom- Magnetpumpe der Fluss des Roheisens beschleunigt, gedrosselt oder auch abgesperrt werden.
Bei dieser Magnetpumpe sind die Windungen der
Induktionsspulen konzentrisch um den Abflusskanal geführt. Diese Spulenanordnung bietet zwar Vorteile bei der Förderung von elektrisch leitfähigen Medien bezogen auf den sich ergebenden Volumenstrom, ist aber für das Anhalten eines Schmelzestroms ungünstig, weil zwangsläufig die Magnetfeldstärke und damit die sich ergebenden Haltekräfte im Zentrum des Abflusskanals schwächer sind, das heißt, gerade dort, wo hydrodynamisch bedingt der Druck des Schmelzestroms am größten ist.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen eines Schmelzestroms durch Magnetfelder insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen zu entwickeln, die die vorerwähnten Nachteile bekannter Verfahren und Vorrichtungen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit von Schmelzeströmen vermeiden und die es ermöglichen, durch Magnetkrafteinwirkung eine Bremswirkung zu erzeugen, die unmittelbar auf einen Schmelzestrom über dessen gesamten Strömungsquerschnitt bis zum Stillstand des Schmelzestroms einwirkt. Dabei soll ausschließlich mit induzierten Wirbelströmen gearbeitet werden, so dass die Vorrichtungen vollständig kontaktlos arbeiten und verschleißanfällige Kontakte zur Einleitung von elektrischem Strom vermieden werden. Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst durch das Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 1 und das Verfahren mit den Merkmalen des Patentanspruchs 4 sowie die Regelvorrichtung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 14 und die Regelvorrichtung mit den Merkmalen des Patentanspruchs 32.
Die Unteransprüche beinhalten vorteilhafte und zweckmäßige Weiterbildungen der Verfahren nach Patentanspruch 1 und Patentanspruch 4 sowie der Regelvorrichtungen nach Patentanspruch 14 und Patentanspruch 32.
Das erfindungsgemäße erste Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen ist dadurch gekennzeichnet, dass der Flüssigkeitsbzw. Schmelzestrom in einem geschlossenen Leite! enifnt durch mindestens ein stationäres Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen, dass innerhalb des Magnetfeldes rechtwinklig zu den Magnetfeldlinien Spannungen induziert werden, deren Höhe proportional der örtlichen Fließgeschwindigkeit des Schmelzestroms und der örtlichen Stärke des Magnetfeldes ist, dass die Spannungen über den Strömungsquerschnitt des Schmelzestroms örtlich unterschiedlich starke elektrische Wirbelströme erzeugen, die radial und axial zur
Strömungsrichtung des Schmelzestroms gerichtet sind, wobei durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und Wirbelströmen örtlich unterschiedlich starke Kräfte erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms beeinflussen, und dass das Strömungsprofil des Schmelzestroms mit steigender Magnetfeldstärke vergleichmäßigt und verlangsamt wird.
Das erfindungsgemäße zweite Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzeströmen durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen beruht darauf, dass der Flüssigkeits- bzw. Schmelzestrom in einem geschlossenen Leitelement durch ein stationäres magnetisches Wechselfeld oder durch ein mehrpoliges elektromagnetisches Wanderfeld mit wechselnder Polarität geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen und in dem Schmelzestrom eine Spannung induziert wird, durch die in dem Schmelzestrom axiale Wirbelströme in Richtung des Schmelzestroms erzeugt werden, und dass durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und Wechselströmen Kräfte er/eugl. werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms verringern und beschleunigen und den Schmelzestrom anhalten können .
Bei dem ersten Verfahren werden in dem Bereich des Schmelzestroms mit der höchsten Strömungsgeschwindigkeit, insbesondere in dem zentralen Bereich des Schmelzestroms, die größten auf den Schmelzestrom wirkenden Kräfte erzeugt.
Durch das Zusammenwirken des Elektromagnetfeldes mit gleichbleibender Polarität, des magnetischen Wechselfeldes und des elektromagnetischen Wanderfeldes mit den Wirbelströmen wird eine Kraft erzeugt, welche bei gleichzeitiger Verringerung der Turbulenzen aufgrund einer erhöhten magnetischen Viskosität der Schmelze die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms vermindert .
Durch das Zusammenwirken des magnetischen Wechselfeldes beziehungsweise der magnetischen Wechselfelder und der Wirbelströme wird eine der Fließrichtung des Schmelzestroms entgegengerichtete Kraft erzeugt, die die
Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms verringern und den Schmelzestrom anhalten kann. Durch das Zusammenwirken eines elektromagnetischen Wanderfeldes mit den Wirbelströmen kann der Schmelzestrom angehalten und die Strömungsrichtung des Schmelzestroms umgekehrt werden.
Durch eine Veränderung des Magnetfeldes mit gleichbleibender Polarität, des magnetischen Wechselfeldes und des elektrischen Wandermagnetfeldes wird eine Verstärkung oder Verringerung der auf den Schmelzestrom einwirkenden Kräfte erreicht.
Die Frequenz des elektromagπ^i i sehen Wechselfcldeε und des Wandermagnetfeldes sowie des die Magnetfelder erzeugenden elektrischen Stroms kann verändert und unterschiedlichen Gegebenheiten angepasst werden.
Bei dem Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität und bei dem Wandermagnetfeld wirkt der magnetische Fluss in einem geschlossenen Magnetkreis beim Eintritt des Schmelzestroms in das Magnetfeld und beim Austritt des Schmelzestroms aus dem Magnetfeld des Magnetkreises entgegen der Fließrichtung des Schmelzestroms auf diesen abbremsend. Auf diese Weise wird eine additive Wirkung auf den Schmelzestrom erzielt.
Durch die Hintereinanderschaltung von mehreren in sich geschlossenen Magnetkreisen mit einer doppelten Ausnutzung des Magnetflusses von Magnetfeldern mit gleichbleibender Polarität kann die Bremswirkung auf den Schmelzestrom zusätzlich gesteigert werden.
In dem Schmelzestrom in Stichlochkanälen von Hochöfen oder in anderen Schmelzeströmen, in welchen flüssiges Metall und Schlacke enthalten sind, ist die Wirkung der Magnetfelder mit gleichbleibender Polarität, von Wechselmagnetfeldern und elektromagnetischen Wanderfeldern in den flüssigen Metallen und in den Schlacken sehr unterschiedlich. Dadurch kann diese unterschiedliche Wirkung auch zur Trennung von flüssigem Metall und Schlacke genutzt werden.
Vorrichtungen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von Schmelzeströmen, die gemäß den vorstehend beschriebenen Verfahren arbeiten und die insbesondere beim Abstich von Hochöfen eingesetzt werden, sind nachfolgend anhand schematischer Zeichnungsfiguren erläutert, die folgendes darstellen:
Fig. 1 eine perspektivische Darstellung einer Regelvorrichtung mit einem Magnetfeld gleichbleibender Polarität zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen eines Schmelzestroms,
Fig. 2a einen Längsschnitt durch das Leitrohr der
Regelvorrichtung mit dem Geschwindigkeitsprofil des Schmelzestroms,
Fig. 2b einen Querschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit den den Schmelzestrom transversal durchdringenden Magnetfeldlinien, Fig. 2c einen Querschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit den durch das Magnetfeld in dem Schmelzestrom induzierten unterschiedlichen Spannungen,
Fig. 2d einen Querschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit den in dem Schmelzestrom erzeugten radialen Wirbelströmen,
Fig. 2e einen Längsschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit dem durch Lorentz -Kräfte aufgrund radialer Wirbelströme und Magnetfelder abgeflachten Geschwindigkeitsprofil des Schmelzestroms ,
Fig. 2f einen Querschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit dem Verlauf der radialen Wirbel ströme durch den Schmelzestrotn und di^ Wand des Leitrohres,
Fig. 3a einen Längsschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung nach Linie A-A der Fig. 1 mit dem Magnetfeld der Regelvorrichtung,
Fig. 3b einen Längsschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung entsprechend Linie A-A der Fig. 1 mit den durch das Magnetfeld in dem Schmelzestrom induzierten Spannungen,
Fig. 3c einen Längsschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung nach Linie A-A der Fig. 1 mit den in dem Schmelzestrom erzeugten axialen Wirbelströmen,
Fig. 3d einen Längsschnitt des Leitrohres der
Regelvorrichtung mit dem Verlauf der axialen Wirbelströme durch den Schmelzestrom und die Wand des Leitröhres,
Fig. 4 einen Querschnitt des mit Kühlkanälen ausgerüsteten Leitrohres der Regelvorrichtung,
Fig. 5 eine weitere Ausführungsform der mit einem Magnetfeld gleichbleibender Polarität arbeitenden Regelvorrichtung,
Fig. 6 die Prinzipdarstellung einer Regelvorrichtung mit einer Hintereinanderschaltung von zwei Magnetfeldern gleichbleibender Polarität,
Fig. 7a einen Längsschnitt der Regelvorrichtung nach
Linie B-B der Fig. 6 mit den erzeugten axialen WirbelStromfeldern,
Fig. 7b die mit der Regelvorrichtung nach Fig. 6 erzeugten radialen Wirbelstromfelder,
Fig. 8 die Prinzipdarstellung einer mit magnetischen Wechselfeldern betriebenen Regelvorrichtung,
Fig. 9 die Prinzipdarstellung einer auf einem Pol des Magnetkerns einer Regelvorrichtung angeordneten Induktionsspule aus supraleitendem Material, die Fign. 10 die Anordnung der Vorrichtung zur Regelung der und 11 Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen eines Schmelzestroms vor der Auslauföffung des Stichlochkanals eines Hochofens, die
Fign. 12a einen Schieber zum Absperren der Auslauföffnung und 12b des Stichlochkanals eines Hochofens in Offen- und Schließstellung, die
Fign, 13a eine Schwenkklappe zum Absperren der und 13b Auslauföffnung des Stichlochkanals in Offen- und Schließstellung,
Fig. 14 einen durch ein Außenrohr und ein Innenrohr gebildeten Stichlochkanal,
Fig. 15 das mit einem kombinierten Heiz- und Kühlsystem ausgestattete Außen- und Innenrohr des Stichlochkanals ,
Fig. 16 das Schema einer mit einem elektromagnetischen Wanderfeld arbeitenden Regelvorrichtung,
Fig. 17 die praktische Ausführungsform der
Regelvorrichtung nach Fig. 16 und die
Fign. 18a den Verlauf der resultierenden und lδb Magnetflussdichte des elektromagnetischen
Wanderfeldes zu zwei verschiedenen Zeitpunkten, das mit einem mit Drehstrom betriebenen Induktionsspulensystem der Regelvorrichtung gemäß den Fign. 16 und 17 erzeugt wird.
Die Regelvorrichtung 1 nach Figur l, die bevorzugt beim Abstich von Hochöfen zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen eines SchmelzeStroms 2 durch ein stationäres elektrisches Magnetfeld 3 mit gleichbleibender Polarität eingesetzt wird, weist einen Kern 4 aus ferromagnetischem Material auf, der als ein Joch 5 mit zwei Polen β, 7 ausgebildet ist, die einen Spalt 8 zur Aufnahme eines geschlossenen Leitelements 9 in Form eines Rohres 10 aus einem elektrisch leitfähigen Material, zum Beispiel Kupfer, zum Durchleiten des Schmelzestroms 2 bilden.
Der laminare Schmelzestrom 2, der in Pfeilrichtung a durch das Leitrohr 10 fließt, weist das in Fig. 2a dargestellte Geschwindigkeitsprofil 11 auf.
Auf dem Joch 5 sitzen zwei mit Gleichstrom betriebene Induktionsspulen 12, 13 zur Erzeugung des Magnetfeldes 3 gleichbleibender Polarität zwischen den beiden Polen 6, I1 das durch Feldlinien 14 charakterisiert ist, die den Schmelzestrom 2 gemäß Figur 2b über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen .
Figur 2c veranschaulicht, dass aufgrund des
Geschwindigkeitsprofils 11 des Schmelzestroms 2 in Kombination mit dem stationären Magnetfeld 3 mit gleichbleibender Polarität in Abhängigkeit von der örtlichen Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms 2 unterschiedlich starke Spannungen 15 quer zu den Feldlinien 14 des Magnetfeldes 3 in dem Schmelzestrom 2 induziert werden, die in der stationären Grenzschicht des Schmelzestroms 2 bis auf den Wert null abfallen. Um die elektrische Potenzialdifferenz auszugleichen, fließen gemäß Figur 2d Wirbelströme 16, 17 radial zur Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2. Des Weiteren fließen axial zur Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 Wirbelströme, wie dies nachfolgend erläutert wird.
Durch das Zusammenwirken von Magnetfeld 3 und radialen Wirbelströmen 16, 17 entstehen im Schmelzestrom 2 die sogenannten Lorentz -Kräfte 18, die der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 entgegengerichtet sind. Dadurch wird das Geschwindigkeitsprofil 11 des Schmelzestroms 2 abgeflacht, so dass der Schmelzestrom insgesamt durch die Unterdrückung von Verwirbelungen vergleichmäßigt und verlangsamt wird, wie dies Figur 2e verdeutlicht.
Gemäß der Darstellung der Figur 2f wird durch das elektrisch leitfähige Material, insbesondere Kupfer, des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 1 die Stärke der radialen Wirbelst röme 16, 17 stark angehoben, da dann die Wirbelströme außer durch den Schmelzestrom 2 zusätzlich durch die Wand des Leitrohres 10 fließen. Dadurch wird die Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 entsprechend verstärkt.
Der Längsschnitt des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 1 nach Figur 3a gemäß der Schnittlinie A-A der Figur 1 zeigt den Verlauf der quer zum Schmelzestrom 2 und in Richtung a des Schmelzestroms verlaufenden Feldlinien 14 des Magnetfeldes 3, das sich in und quer zur Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 erstreckt.
Gemäß Figur 3a tritt der Schmelzestrom 2 im Bereich 19 in das Magnetfeld 3 ein und verlässt dieses wieder im Bereich 20. Beim Eintreten des Schmelzestroms 2 in das Magnetfeld 3 wird in dem Schmelzestrom in einer Ebene senkrecht zu den Magnetfeldlinien 14 eine in Figur 3b dargestellte Spannung 21 induziert, durch die nach der Regel von Lenz Wirbelströme 22 gemäß Figur 3c zum Ausgleich der Potenzialdifferenz in dem Schmelzestrom 2 erzeugt werden. Die Wirbelströme 22 fließen axial zur Strömungssrichtung a des Schmelzestroms 2 bis außerhalb des Bereichs des Magnetfeldes 3.
Durch das Zusammenwirken von Magnetfeld 3 und Wirbelströmen 22 entstehen im Schmelzestrom 2 Lorentz-Kräfte 23, die der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 entgegengeriσhtet sind und die dadurch eine Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 ausüben, durch die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms herabgesetzt wird.
Beim Verlassen des Austrittsbereichs 20 des Magnetfeldes 3 entstehen in dem Schmel τ;estrom 2 Wirbelströme 24, die durch Zusammenwirken mit dem Magnetfeld 3 wiederum Lorentz -Kräfte 25 erzeugen, die der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 entgegengerichtet sind und damit eine zusätzliche Bremswirkung zu der Bremswirkung der Lorentz-Kräfte 23 im Eintrittbereich 19 des Schmelzestroms 2 in das Magnetfeld 3 auslösen.
Durch das Zusammenwirken der radialen Wirbelströme 16, 17 und der axialen Wirbelströme 22, 24 mit dem Magnetfeld 3 entstehen Lorentz-Kräfte 18, 23, 25, die eine große Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 ausüben.
Gemäß der Darstellung der Figur 3d wird durch das elektrisch leitfähige Material, insbesondere Kupfer, des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 1 die Stärke der axialen Wirbelströme 22, 24 stark angehoben, da dann die Wirbelströme außer durch den Schmelzestrom 2 zusätzlich durch die Wand des Leitrohres 10 fließen. Dadurch wird die Bremswirkung auf den Schmelzestrom 2 entsprechend verstärkt.
Gemäß Figur 4 ist das aus elektrisch gut leitendem Material wie Kupfer hergestellt Leitrohr 10 der Regelvorrichtung 1 mit Kühlkanälen 26 ausgerüstet, durch die ein Kühlmedium geleitet wird, um zu verhindern, dass das Leitrohr von der flüssigen Schmelze des Schmelzestroms 2 angegriffen wird.
Durch die Kühlung setzt sich an der Innenwand 10a des Leitrohres 10 eine erstarrte Schmelzeschicht 27 des Schmelzestroras 2 ab, die als Schutzschicht gegen einen Verschleiß des Leitrohres 10 wirkt. Wenn sich die Schmelzeschicht durch Verschleiß an irgendeiner Stelle verdünnt, stellt sich durch die an dieser Stelle aufgrund der verringerten Rohrwandstärke gesteigerte Kühlwirkung auf die Schmelze sofort eine örtliche Erstarrung der Schmelze ein mit dem Ergebnis eines Wiederaufbaus der Schutzschicht an dieser Stelle. Dadurch wird ein Verschleiß der Innenwand 10a des Leitrohres 10 durch den Schmelzestrom 2 verhindert.
Mit dem Verfahren und der Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen des Schmelzestroms kann der Abstichvorgang bei Hochöfen verlängert und die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms in einer solchen Weise verringert werden, dass ein permanenter Abstich möglich ist und damit letztendlich auf das Verschließen und erneute Öffnen der Stichlöcher verzichtet werden kann.
Da die Bremswirkung der Lorentz-Kräfte proportional der Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzeεtroms ist, werden die Turbulenzen, die eine lokale Geschwindigkeitserhöhung bewirken, in dem ausfließenden Schmelzestrom reduziert.
Um die Wirkung der Magnetfelder auf den Schmelzestrom möglichst intensiv zu gestalten und den Wirkungsgrad der Regelvorrichtung zu optimieren, müssen die geometrischen Abmessungen der Bauelemente der Regelvorrichtung folgende Anforderungen erfüllen:
Der Spalt zwischen dem in dem Leitrohr 10 geführten Schmelzestrom 2 und den Enden der beiden Pole 6, 7 muss möglichst klein sein. Das gleiche gilt für die Wandstärke des Rohres 10, wobei die Rohrwandstärke den Sicherheitsanforderungen beim Ausströmen und Leiten von extrem heißen Schmelzeströmen 2 entsprechen muss. Wenn das neue Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von Schmelzeströmen durch Magnetfelder mit der herkömmlichen Stichlochtechnik für den Abstich von Hochöfen kombiniert wird, müssen der Abstand der Enden der Pole 6, 7 sowie der Durchmesser des Leitrohres 10 so gewählt werden, dass die Einrichtungen einer
Stichlochstopfmaschine sowie die Bohrkrone und die Bohrstange zum Öffnen des Stichlochkanals durch das Leitrohr 10 in dem Spalt 8 zwischen den Enden der beiden Pole 6, 7 des Magnetkerns beziehungsweise des Jochs 5 hindurchgeführt werden können.
Figur 5 zeigt eine weitere Ausführungsform 28 der Regelvorrichtung zur Erzeugung von elektrischen Magnetfeldern gleichbleibender Polarität, deren Kern 4 zur Verstärkung des Magnetfeldes 3 als Doppelj och 29 mit zwei Jochen 5, 5a ausgebildet ist, auf denen vier Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 angeordnet sind. Figur 6 veranschaulicht eine Regelvorrichtung 32 mit einer Hintereinanderschaltung von zwei Elektromagnetfeldern 3, 3a gleichbleibender Polarität, durch die ein in Figur 7a im Längsschnitt nach Linie B-B der Figur 6 dargestelltes mittleres axiales Wirbelstromfeld 33 mit einer erheblich gesteigerten Stromstärke erzeugt wird, das zusätzlich durch die in Figur 7b gezeigten radialen Wirbelstromfeider 34, 35 verstärkt wird, so dass eine deutliche Erhöhung des Gesamtwirkungsgrades und der Bremswirkung der Regelvorrichtung auf einen Schmelzestrom erreicht wird.
Bei der in Figur 8 dargestellten Vorrichtung 36 zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit, zum Abbremsen und zum Halten eines Schmelzestroms 2 sowie zum Umkehren der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 baut sich zwischen den beiden Polen 6a, 7a ein elektromagnetisches Wechselfeld 3b auf, das durch die auf den Polen 6a, 7a angeordneten, nicht dargestellten Induktionsspulen, die mit Wechselstrom betrieben werden, erzeugt wird. In dem Schmelzestrom 2 worden innerhalb des magnetischen Wechselfeldes 3b Wirbelströme 37, 38 induziert, die durch Zusammenwirken mit dem magnetischen Wechselfeld 3b Lorentz -Kräfte 39, 40 erzeugen, die abstoßend wirken.
Der Aufbau der Regelvorrichtung 36 mit einem magnetischen Wechselfeld 3b gemäß Figur 8 entspricht dem Aufbau der Regelvorrichtung 1 mit einem Magnetfeld 3 gleichbleibender Polarität gemäß Figur 1.
Bei der Beeinflussung von Schmelzeströmen durch magnetische Wechselfelder können durch eine Veränderung der Frequenz dieser Felder und des die Magnetfelder erzeugenden elektrischen Stroms die Wirbelströme und die Lorentz -Kräfte verändert und damit unterschiedlichen Gegebenheiten angepasst werden. Die Induktionsspulen können aus supraleitendem Material hergestellt werden. Ein Supraleiter hat den Vorteil, dass er den elektrischen Strom verlustfrei leitet. Dadurch sind sehr hohe Stromdichten auf engem Raum möglich, so dass sehr starke Magnetfelder mit geringem Energieeinsatz und Platzbedarf sowie niedrigen Kosten erzeugt werden können.
Figur 9 zeigt eine Induktionsspule 41 der beiden als Supraleiter ausgebildeten Induktionsspulen zur Erzeugung von Magnetfeldern der Regelvorrichtung 1. Die Induktionsspule 41 ist auf einem Pol 7 des Polpaares 6, 7 angeordnet, aus dem die Magnetfeldlinien 14 austreten, und ist vorzugsweise aus einem hochtemperatursupraleitenden Material hergestellt, das seine supraleitenden Eigenschaften in mehr oder weniger stark gekühltem Zustand entwickelt. Die Induktionsspule 41 ist in eine Kammer 42 eingebaut, die aus einer oder mehreren Lagen aus hochwärmeisolierendem Material 43 besteht. Die Induktionsspule 41 ruht im Zentrum der Kammer 42 in einem Kühlbad 44 aus Flüssiggas, vorzugsweise Stickstoff, das durch die bei seiner Verdunstung entstehende Verdampfungskälte am Siedepunkt gehalten wird, der unterhalb der kritischen Temperatur des supraleitenden Materials der Induktionsspule 41 liegen muss. Da sich durch die Verdunstung das flüssige Gas im Laufe der Zeit verbraucht, muss je nach Verbrauch Flüssigkeit in die Kammer nachgefüllt werden. Mittels einer elektrischen Schaltvorrichtung wird die supraleitende Induktionsspule je nach Bedarf mit elektrischem Strom be- beziehungsweise entladen.
Aus Figur 10 ist die Anordnung der Regelvorrichtung 28 zur Erzeugung von auf einen Schmelzestrom im Stichlochkanal 45 eines Hochofens 46 wirkenden Bremskräften mittels elektrischer Magnetfelder gleichbleibender Polarität als Vorsatzeinrichtung vor der Auslauföffnung 47 des Stichlochkanals 45 mit einem Anschluss des Stichlochkanals an das Leitrohr 10 der Regelvorrichtung 28 ersichtlich. Auf der Arbeitsbühne 48 an der Außenwand 49 des Hochofens 46 ist ein Tisch 50 verfahrbar, auf welchem die Regelvorrichtung 28 als geschlossener Kasten 51 gemäß Figur 11 angeordnet ist. Mittels Justiereinrichtungen 52 kann der Kasten 51 der RegelVorrichtung 28 in eine Position gebracht werden, in der die Achse des Stichlochkanals 45 koaxial zur Achse des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 28 für die Durchleitung des Schmelzestroms 2 verläuft.
Wenn die Regelvorrichtung 28 zusammen mit der herkömmlichen Stichlochtechnik bei Hochöfen eingesetzt wird, werden die Auslauföffnung 47 des Stichkanals 45 und die Einlauföffnung 53 des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 28 zum Abbremsen des Schmelzestroms 2 zunächst dichtend miteinander verbunden und anschließend wird der Stichlochkanal 45 in der Wand 54 des Hochofens 46 mit einer herkömmlichen Bohreinrichtung durch das Leitrohr 10 der RegelVorrichtung 28 hindurch aufgebohrt.
Bei der in den Figuren 10 und 11 dargestellten Regelvorrichtung 28, die aus Figur 5 ersichtlich ist, ist zur Verbesserung des Gesamtwirkungsgrades das Doppelj och 29 zur Führung und Leitung des Magnetflusses, der gemäß Figur 5 durch die vier Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 erzeugt wird, als ein geschlossener Kasten 51 ausgebildet, der sämtliche Bestandteile der Regelvorrichtung umschließt. In der Schemadarstellung gemäß Figur 11 ist die Vorderseite des Kastens 51 abgenommen.
Der freie Raum 55 des die Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 und das Leitrohr 10 aufnehmenden geschlossenen Kastens 51 ist mit feinkörnigem fließfähigem Material, vorzugsweise Sand ausgefüllt, um Beschädigungen der beiden Joche 5, 5a des Doppeljochs 29 und der Induktionsspulen 12, 13, 30, 31 auch in dem Fall zu vermeiden, wenn bei betrieblichen Schäden Risse im Leitrohr 10 entstehen sollten und dadurch bedingt flüssiges Rohreisen oder Schlacke innerhalb des Kastens 51 austreten kann.
Durch den Sand wird die ausgetretene Schmelze aufgefangen und zur Erstarrung gebracht. Durch eine AblaufÖffnung 56 im Boden 57 des Kastens 51 kann der Sand abgelassen werden.
In den Figuren 12a und 12b ist ein mechanischer Schieber 58 dargestellt, der gemäß Figur 10 zwischen der AuslaufÖffnung 47 des Stichlochkanals 45 eines Hochofens 46 und der Einlauföffnung 53 des Leitrohres 10 der Vorrichtung 28 zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit sowie zum Abbremsen des aus dem Stichlochkanal 45 austretenden Schmelzestroms 2 angeordnet wird. Der Schieber 58, der aus hochtemperaturbeständigem Material besteht und auf seiner Innenseite mit feuerfester Keramik belegt ist, wird in seitlichen Führungen 59, 60 gehalten und geführt und durch einen Anschlag 61, der den Schieber 58 übergreift, in der Schließstellung arretiert. Wenn der Schmelsestrom 2 in dem Leitrohr 10 durch die Wirkung der Magnetfelder abgebremst beziehungsweise nahezu abgebremst ist, wird der Schieber 58 geschlossen. Auf diese Weise kann der aus dem Stichlochkanal 45 unter dem Innendruck des Hochofens 46 austretende Schmelzestrom 2 nach der Abbremsung durch die Magnetfelder der
Regelvorrichtung 28 für längere Zeit unterbrochen werden. Sollte die im Stichlochkanal zurückgehaltene Schmelze erstarren, kann diese durch Heizvorrichtungen, wie sie nachstehend anhand von Figur 14 beschrieben werden, wieder aufgeschmolzen werden, um einen erneuten Abstich einzuleiten.
Die Figuren 13a und 13b zeigen ein Absperrorgan zum Unterbrechen des Schmelzestroms 2, das als Schwenkklappe 62 ausgebildet ist, die auf ihrer dem Stichlochkanal 45 zugewandten Seite mit feuerfestem Material belegt ist. Die Schwenkklappe 62 wird in der vor den Stichlochkanal 45 eingeschwenkten Schließstellung von Anschlägen 63 gehalten.
Der Schieber 58 gemäß den Figuren 12a und 12b und die Schwenkklappe 62 gemäß den Figuren 13a und 13b können sowohl zwischen der AuslaufÖffnung 47 des Stichlochkanals 45 und der EinlaufÖffnung 53 des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 28 zum Regeln der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen des Schmelzestroms 2 im Stiσhlochkanal 45 als auch vor der AuslaufÖffnung 64 des Leitrohres 10 der Regelvorrichtung 28 angeordnet werden.
Der in Figur 14 gezeigte Stichlochkanal 45 des Hochofens 46 wird durch ein Außenrohr 65 und ein in diesem axial verschiebbares Innenrohr 66 gebildet, wobei das Außenrohr 65 fest mit der Ausmauerung 67 des Hochofens 46 verbunden ist. Beide Rohre 65, 66 bestehen aus einem hochfesten, vorzugsweise keramischen Material und das Material des Innenrohres 66, das dazu dient, den Abrasionsverschleiß durch das ausfließende Roheisen und die ausfließende Schmelze aufzuhalten, ist zusätzlich widerstandsfähig gegen Abrasion.
Das Innenrohr 66 besteht aus Rohrabschnitten 68, die zur Kompensation des auftretenden Abrasionsverschleißes in bestimmten Zeitabständen durch neue Rohrabschnitte 68a ersetzt werden, wobei die Innenrohrabschnitte 68a durch die AuslaufÖffnung 47 des Stichlochkanals 45 entgegen der Strömungsrichtung a des Schmelzestroms 2 in das AuSenrohr 65 eingeschoben und dabei gleichzeitig verschlissene Rohrabschnitte 68b durch die Einlauföffnung 69 des Stichlochkanals 45 aus dem Außenrohr 65 heraus in den Hochofen 46 geschoben werden. Der Innenrohrabschnitt 68b, durch den der Schmelzestrom 2 in den Stichlochkanal 45 des Hochofens 46 eintritt, ragt um ein bestimmtes Maß zum Schutz des Außenrohres 65 und der Außenraauerung 61 des Hochofens 46 gegen AbrasionsverschleiS in den Hochofen hinein. Dieser Innenrohrabschnitt 68b übernimmt die Funktion des sogenannten Pilzes auf der Innenseite der Ausmauerung eines Hochofens beim herkömmlichen Abstichverfahren. Der zeitliche Abstand des Einschiebens neuer Rohrabschnitte 68a wird so gewählt, dass eine Zerstörung der Innenrohrabschnitte 68 vermieden und dadurch eine Berührung der Schlacke oder der Schmelze mit dem Außenrohr 65 ausgeschlossen wird.
Zwischen dem Außenrohr 65 und den Innenrohrabschnitten 68 befindet sich ein Schmiermittel 70 auf mineralischer Basis, das bei den hohen Temperaturen des ausfließenden Eisens und der ausfließenden Schlacke seine volle Gleitfähigkeit entfaltet.
Außenrohr 65 und Innenrohr 66 des in Figur 15 veranschaulichten Stichlochkanals 45 sind mit einem kombinierten Heiz- und Kühlsystem ausgestattet, das aus mindestens einer auf dem Außenrohr 65 angebrachten Hohlwendel 71 aus elektrisch leitendem Material, vorzugsweise Kupfer, besteht, wobei ein die Wendel 71 durchströmendes Kühlmittel eine Erstarrung der im Stichlochkanal 45 nach dem Abbremsen eines Schmelzestroms 2 durch die Magnetfelder einer Regelvorrichtung 28 zum Abbremsen des Schmelzestroms nach einem Abstich zurückgehaltenen Schmelze bewirkt und wobei zum Einleiten eines erneuten Abstichvorgangs die an einen hochfrequenten Wechselstrom mit hohen Stromstärken angeschlossene Wendel 71 in der im Stichlochkanal 45 erstarrten Schmelze große Wirbelströme zum Aufschmelzen der Schmelze erzeugt. Durch dieses Stichlochkanalkonzept wird es möglich, den früher beim Abstichvorgang gefürchteten Effekt des Erstarrens beziehungsweise Einfrierens des Schmelzestroms im Stichlochkanal in positiver Weise nutzbar zu machen und zum Verschließen des Stichlochkanals heranzuziehen und zum Einleiten eines erneuten Abstichvorgangs große Wirbelströme vorzugsweise im äußeren Umfangsbereich des Roheisenstopfens im Stichlochkanal zum Aufschmelzen des Stopfens zu erzeugen. Das Aufschmelzen beginnt an der Grenzfläche des im Stichlochkanal erstarrten Stopfens zur Innenwand des Stichloσhkanals, so dass der Stopfen durch den Innendruck des Hochofens aus dem Stichlochkanal herausgedrückt wird, bevor der Stopfen bis zum Kern vollkommen aufgeschmolzen ist.
Die Vorrichtung 72 nach Figur 16 zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen eines nichtferromagnetischen Schmelzestroms 2 bis zum Stillstand ist gekennzeichnet durch einen Kern 73 aus einem ferromagnetischen, wirbelstromdämpfenden Material, vorzugsweise einem Transformatorenblech, mit mehreren in Reihe angeordneten Polpaaren 74, die einen Spalt 75 zur Aufnahme eines als Rohr 10 ausgebildeten Leitelementes für den Schmelzestrom 2 bilden, sowie auf den Polschuhen 76, 77 der Pole 78, 79 der Polpaare 74 angeordnete Induktionsspulen 80, 81, die mit einem Drehstrom mit einer einmaligen Nutzung der drei Phasen Ll, L2 , L3 zur Erzeugung eines zweipoligen elektromagnetischen Wanderfeldes mit einem Maximum und einem Minimum der Feldstärke gespeist werden.
Ein Nachteil der Regelvorrichtung nach Figur 16 besteht darin, dass sich die Amplitude der Feldstärke bei der Wanderung von einem Polpaar zum nächsten in den Zwischenstellungen abschwächt . Um die Amplitudenabschwächung zu vermeiden beziehungsweise zu vermindern, wird die Regelvorrichtung 72 in der Praxis gemäß der Darstellung in Figur 17 mit einer vermehrten Anzahl der Polpaare 74 und mit einer mehrmaligen Nutzung jeder Phase Ll, L2, L3 des Drehstroms zur Erzeugung eines mehrpoligen Wandermagnetfeldes mit dem in den Figuren 18a und 18b dargestellten Verlaut der Magnetflussdichte ausgeführt, bei dem die zuvor anhand von Figur 6 beschriebene Technik der Wirbelstromverstärkung mit deren doppelter Ausnutzung zur Anwendung gelangt.

Claims

Patentansprüche
1. Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen, dadurch gekennzeichnet, dass der Flüssigkeits- beziehungsweise Schmelzestrom in einem geschlossenen Leitelement durch mindestens ein stationäres Magnetfeld mit gleichbleibender Polarität geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen, dass innerhalb des Magnetfeldes rechtwinklig zu den Magnetfeldlinien Spannungen induziert werden, deren Höhe proportional der örtlichen Fließgeschwindigkeit des Schmelzestroms und der örtlichen Stärke des Magnetfeldes ist, dass die Spannungen über den Strömungsquerschnitt des Schmelzestroms örtlich unterschiedlich starke elektrische Wirbelströme erzeugen, die radial und axial zur Strömungsrichtung des Schmelzestroms gerichtet sind, wobei durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und Wirbelströmen örtlich unterschiedlich starke Kräfte erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms beeinflussen, und dass das Strömungsprofil des Schmelzestroms mit steigender Magnetfeldstärke vergleichmäSigt und verlangsamt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Schmelzestrom zur Verminderung des elektrischen Widerstandes und einer sich daraus ergebenden Verstärkung der Wirbelströme mit entsprechend verstärkter Bremskraft durch ein Leitelement aus elektrisch leitfähigem Material geführt wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitelement zur Ausbildung einer Schutzschicht aus erstarrter Schmelze auf der Innenwand gegen Verschleiß gekühlt wird.
4. Verfahren zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrischen leitfähigen Flüssigkeiten und Schmelzen durch elektrische Magnetfelder beim Durchfluss durch ein kanal- oder rohrartiges Leitelement, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen, dadurch gekennzeichnet, dass der Flüssigkeits- beziehungsweise Schmelzestrom in einem geschlossenen Leitelement durch ein stationäres magnetisches Wechselfeld oder durch ein mehrpoliges elektromagnetisches Wanderfeld geleitet wird, derart, dass die Magnetfeldlinien den Schmelzestrom über dessen gesamten Querschnitt transversal durchdringen und in dem Schmelzestrom eine Spannung induziert wird, durch die in dem Schmelzestrom axiale Wirbelströme erzeugt werden, und dass durch das Zusammenwirken von Magnetfeld und Wirbelströmen Kräfte erzeugt werden, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms verringern und beschleunigen und den Schmelzestrom anhalten können.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Bereich des Schmelzestroms mit der höchsten Strömungsgeschwindigkeit, insbesondere in dem zentralen Bereich des Schmelzestroms , die größten auf den Schmelzestrom wirkenden Kräfte erzeugt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch eine Änderung der Netzfrequenz des Drehstroms zum Betrieb der Induktionsspulen zur Erzeugung des magnetischen Wanderfeldes und eine durch die Frequenzänderung des Drehstroms bewirkte Änderung der Geschwindigkeit des magnetischen Wanderfeldes zur Beeinflussung der in dem Schmelzestrom erzeugten Wirbelströme und der auf den Schmelzestrom wirkenden Kräfte.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Zusammenwirken des Magnetfeldes beziehungsweise der Magnetfelder gleichbleibender Polarität und der Wirbelströme eine der Fließrichtung des Schmelzestroms entgegengerichtete Kraft erzeugt wird, durch welche bei gleichzeitiger Verringerung der Turbulenzen die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms vermindert wird.
8. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass durch das Zusammenwirken des magnetischen Wechsel feldes beziehungsweise der magnetischen Wechselfelder sowie des Wandermagnetfeldes beziehungsweise der Wandermagnetfelder und der Wirbelströme eine der Strömungsrichtung des Schmelzestroms entgegengeriσhtete Kraft erzeugt wird, die die Strömungsgeschwindigkeit des Schmelzestroms verringern, den Schmelzestrom anhalten und die Strömungsrichtung des Schmelzestroms umkehren kann.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, gekennzeichnet durch eine Veränderung des Magnetfeldes beziehungsweise der Magnetfelder zur Verstärkung oder Verringerung der auf den Schmelzestrom wirkenden Kräfte.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Frequenz des Wechselfeldes und des Wandermagnetfeldes sowie die Frequenz des das Wechselfeld und das Wandermagnetfeld erzeugenden elektrischen Stromes veränderbar und unterschiedlichen Gegebenheiten anpassbar sind.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass der magnetische Fluss des Magnetfeldes in einem geschlossenen Magnetkreis beim Eintritt des Schmelzestroms in das Magnetfeld und beim Austritt des Schmelzestroms aus dem Magnetfeld des Magnetkreises entgegen der Strömungsrichtung des Schmelzestroms auf diesen abbremsend wirkt .
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, gekennzeichnet durch die Hintereinanderschaltung von mindestens zwei in sich geschlossenen Magnetfeldern mit gleichbleibender Polarität mit einer doppelten Ausnutzung des magnetischen Flusses der Magnetfelder und der doppelten Ausnutzung der Wirbelströme zur Erhöhung der Bremswirkung auf den Schmelzestrom.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, gekennzeichnet durch die Nutzung der unterschiedlichen Wirkungen des Magnetfeldes auf Roheisen und Schlacke zur Trennung dieser beiden Bestandteile eines Schmelzestroms.
14. Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen Schmelzeströmen, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen gemäß dem Verfahren nach Patentanspruch 1, gekennzeichnet durch einen Kern (4) aus ferromagnetischem Material, der zwei Pole (6, 7) aufweist, die einen Spalt (8) zur Aufnahme eines Leitelements (9} für einen Schmelzestrom (2) bilden, sowie auf dem Kern (4) angeordnete Induktionsspulen (12, 13) zur Erzeugung eines stationären Magnetfeldes (3) mit gleichbleibender Polarität, das auf den Schmelzestrom (2) in dem zwischen den beiden Polen {6, 7) angeordneten Leitelement (9) wirkt.
15. Regelvorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass der Kern (4) als Joch (5) ausgebildet ist, auf dem zwei Induktionsspulen (12, 13) sitzen.
16. Regelvorrichtung nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Kern (4) als Doppelj och (29) mit zwei Jochen (5, 5a) ausgeführt ist, auf denen vier Induktionsspulen (12, 13, 30, 31) angeordnet sind.
17. Regelvorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitelement (9) für den Schmelzestrom (2) als ein Leitrohr (10) aus elektrisch leitfähigem Material, insbesondere Kupfer, ausgebildet ist.
18. Regelvorrichtung nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitrohr (10) mit Kühlkanälen (26) zum Durchleiten eines Kühlmediums ausgerüstet ist.
19. Regelvorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis IS, dadurch gekennzeichnet, dass die Abmessungen der Pole (6, 7) des Kerns (4) und des Spaltes (8) den Abmessungen des Leiteletnentes (9) für den Schmelzestrom (2) angepasst sind.
20. Regelvorrichtung nach Anspruch 19, gekennzeichnet durch eine derartige Bemessung des Spaltes (8) zwischen den Polen (6, 7) des Kerns (4) sowie des Durchmessers des Leitrohres (10) , dass die Bohrkrone und die Bohrstange einer
Stichlochbohrmaschine zum Öffnen des Stichlochkanals (45) eines Hochofens (46) sowie die entsprechenden Einrichtungen einer Stichlochstopfmaschine durch das Leitrohr (10) in dem Spalt (8) hindurchgeführt werden können.
21. Regelvorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 20, dadurch gekennzeichnet, dass die Induktionsspulen (41) zur Erzeugung eines Magnetfeldes mit gleichbleibender Polarität als Supraleiter, insbesondere Hochtemperatursupraleiter ausgebildet sind.
22. Regelvorrichtung nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, dass jede Induktionsspule (41) in eine wärmeisolierte Kammer (42) mit einem Flüssiggasbad (44) zur Kühlung der Spule eingebaut ist-
23. RegelVorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass das Joch (5) zur Führung und Leitung des Magnetflusses (14) die Induktionsspulen (12, 13) in Form eines geschlossenen Kastens (51) zur Erzielung eines größtmöglichen magnetischen Wirkungsgrades umgibt.
24. Regelvorrichtung nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet., dass der freie Raum (55) des die Induktionsspulen (12, 13, 30, 31) einschließenden Kastens (51} mit fließfähigem Material, vorzugsweise feinkörnigem Sand gefüllt ist.
25. Regelvorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 24, gekennzeichnet durch eine Anordndung derselben (28) als Vorsatzeinrichtung vor der AuslaufÖffnung (47) des Stichlochkanals (45) eines Hochofens (46) mit einem Anschluss des Stichlochkanals (45) an das Leitrohr (10) der Regelvorrichtung (28) .
26. Regelvorrichtung nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, dass zwischen der als Vorsatzeinrichtung vor dem Stichlochkanal (45) eines Hochofens (46} anbringbaren Regelvorrichtung (28) und der Auslauföffnung (47) des Stichlochkanals (45) oder vor der AuslaufÖffnung (64) des Leitrohres (10) der Regelvorrichtung (28) ein Absperrorgan, beispielweise ein Schieber (58) oder eine Schwenkklappe (62) angeordnet ist zum längerfristigen Absperren des Stichlochkanals (45) nach dem Abbremsen des Schmelzestroms (2) durch das Magnetfeld (3) der Regelvorrichtung (28) .
27. Regelvorrichtung nach einem der Ansprüche 14 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass der Stichlochkanal (45) des Hochofens (46) durch ein Außenrohr (65) und ein in diesem axial verschiebbares Innenrohr (66) gebildet wird, wobei das Außenrohr
(65) fest mit der Ausmauerung (67) des Hochofens (46) verbunden ist, beide Rohre (65, 66) aus einem hochfesten, vorzugsweise keramischen Material bestehen und das Material des Innenrohres
(66) zusätzlich abrasionsbeständig ist.
28. Regelvorrichtung nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, dass das Innenrohr (66) aus Rohrabschnitten (68) besteht, die zur Kompensation des auftretenden Abrasionsverschleißes in bestimmten Zeitabständen durch neue Rohrabschnitte (68a) ersetzt werden, wobei die neuen Rohrabschnitte (68a) durch die AuslaufÖffnung (47) des Stichlochkanals (45) entgegen der Strömungsrichtung (a) des Schmelzestroms (2) in das Außenrohr (65) eingeschoben und dabei gleichzeitig verschlissene Innenrohrabschnitte (68b) durch die EinlaufÖffnung (69) des Stichlochkanals (45) aus dem Außenrohr (65) heraus in den Kochofen (46) geschoben werden.
29. Regelvorrichtung nach Anspruch 27 und 28, dadurch gekennzeichnet, dass der verschlissene Innenrohrabschnitt (68b) , durch den der Schmelzestrom (2) in den Stichlochkanal (45) des Hochofens (46) eintritt, utn ein bestimmtes Maß zum Schutz des Außenrohres (65) und der Ausmauerung (67) des Hochofens (46) in diesen hineinragt.
30. RegelVorrichtung nach Anspruch 27 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass Außenrohr (65) und Innenrohr (66) des Stichlochkanals (45) mit einer Kühlung ausgestattet sind, um eine Erstarrung der im Stichlochkanal (45) zurückgehaltenen Schmelze nach dem Abbremsen des Schmelzstroms (2) zu bewirken.
31. Regelvorrichtung nach Anspruch 30, gekennzeichnet durch die Ausrüstung von Außenrohr (65) und Innenrohr (66) des Stichlochkanals (45) mit einem kombinierten Heiz- und Kühlsystem, das aus mindestens einer auf dem Außenrohr (65) angebrachten Hohlwendel (71) aus elektrisch leitendem Material besteht, wobei ein die Hohlwendel (71) durchströmendes Kühlmittel eine Erstarrung der im Stichlochkanal (45) nach dem Abbremsen eines Schmelzestroms (2) durch die Magnetfelder einer Regelvorrichtung (28) zum Abbremsen des Schmelzestroms nach einem Abstich zurückgehaltenen Schmelze bewirkt und wobei zum Einleiten eines erneuten Abstichvorgangs die an einen hochfrequenten Wechselstrom mit hohen Stromstärken angeschlossene Hohlwendel (71) in der im Stichlochkanal (45) erstarrten Schmelze groSe Wirbelströme zum Aufschmelzen der erstarrten Schmelze erzeugt.
32. Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von nichtferromagnetischen Schmelzeströmen bis zum Stillstand gemäß dem Verfahren nach Patentanspruch 4, gekennzeichnet durch mindestens einen Kern (73) aus ferromagnetischem Material mit mehreren in Reihe angeordneten Polpaaren (74), die einen Spalt (75) zur Aufnahme eines Leitelementes (9) für einen Schmelzestrom (2) bilden, sowie auf den Polschuhen (76, 77) der Pole (78, 79) der Polpaare (74) angeordnete Induktionsspulen {80, 81) , die mit einem Drehstrom mit einer einmaligen Nutzung der drei Phasen Ll, L2, L3 zur Erzeugung eines zweipoligen elektromagnetischen Wanderfeldes oder mit einem Drehstrom mit einer mehrmaligen Nutzung jeder Phase Ll, L2 , L3 zur Erzeugung eines mehrpoligen Wandermagnetfelder gespeist werden, das auf den Schmelzestrom (2) in dem zwischen den beiden Polen (78, 79) der Polpaare (74) angeordneten Leitelement (9) wirkt.
33. Regelvorrichtung nach Anspruch 32, dadurch gekennzeichnet, dass der Kern (73) aus einem wirbeistromdämpfenden Material hergestellt ist.
34. Regelvorrichtung nach Anspruch 33, dadurch gekennzeichnet, dass der Kern (73) aus Transformatorenblechen gefertigt ist.
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Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2011106578/02A RU2532213C2 (ru) 2008-08-07 2009-08-06 Способ и устройство для управления скоростью потока и замедления потока неферромагнитных электропроводных жидкостей и расплавов
CN200980139898.8A CN102177257B (zh) 2008-08-07 2009-08-06 用于调节非铁磁性导电液体和熔液的流速和使其减速的方法和装置
BRPI0917122A BRPI0917122A2 (pt) 2008-08-07 2009-08-06 métodos e dispositivos para regular a taxa de fluxo e para desacelerar fundidos e líquidos eletricamente condutores, não ferromagnéticos.
US13/057,378 US8696976B2 (en) 2008-08-07 2009-08-06 Method and devices for regulating the flow rate and for slowing down non-ferromagnetic, electrically-conducting liquids and melts
EP20090781564 EP2310538B1 (de) 2008-08-07 2009-08-06 Verfahren und vorrichtungen zur regelung der strömungsgeschwindigkeit und zum abbremsen von nichtferromagnetischen, elektrisch leitfähigen flüssigkeiten und schmelzen
UAA201102449A UA105498C2 (uk) 2008-08-07 2009-08-06 Спосіб і пристрої для керування швидкістю потоку та уповільнення потоку неферомагнітних, електропровідних рідин і розплавів
JP2011521582A JP2011529794A (ja) 2008-08-07 2009-08-06 非強磁性の導電性液体および溶融物の流速を調整するための及び非強磁性の導電性液体および溶融物を減速させるための方法及び装置
ZA2011/00942A ZA201100942B (en) 2008-08-07 2011-02-04 Method amd devices for regulating the flow rate and for slowing down non-ferromagnetic,electrically-conducting liquids and melts
US13/022,244 US8343416B2 (en) 2008-08-07 2011-02-07 Methods and devices for regulating the flow rate and for slowing down non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melts

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ZA (1) ZA201100942B (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017005210A1 (de) 2017-05-30 2018-12-20 Technische Universität Ilmenau Vorrichtung zur Ermittlung von Parametern einer elektrisch leitfähigen Substanz und dazugehöriges Verfahren

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US8343416B2 (en) * 2008-08-07 2013-01-01 Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh Methods and devices for regulating the flow rate and for slowing down non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melts
US20100229955A1 (en) * 2009-03-13 2010-09-16 Douglas Bell Increasing Fluidity of a Flowing Fluid
JP5926262B2 (ja) * 2010-09-10 2016-05-25 イェルンコントレットＪｅｒｎｋｏｎｔｏｒｅｔ ナノサイズフェライトの製造
DE102013101962B3 (de) 2013-02-27 2014-05-22 Schuler Pressen Gmbh Gießvorrichtung und Gießverfahren
CN104317350A (zh) * 2014-10-13 2015-01-28 上海大学 一种控制磁性液体流动的方法
JP6413959B2 (ja) * 2015-07-08 2018-10-31 トヨタ自動車株式会社 流体輸送装置
KR101931633B1 (ko) * 2016-10-28 2018-12-21 울산과학기술원 회전자계형 유도전자펌프
CN108929929A (zh) * 2017-05-23 2018-12-04 余凤彬 一种高炉钻铁口装置
CN109468750A (zh) * 2018-10-15 2019-03-15 浙江理工大学 制备均质增强熔喷非织造材料的阶梯磁场装置及使用方法
CN109609713A (zh) * 2019-01-21 2019-04-12 浙江华源通冶金科技有限公司 一种能够减少高炉出铁沟铁损的装置和方法
DE102019122000A1 (de) 2019-08-15 2021-02-18 Ald Vacuum Technologies Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Zerteilen einer elektrisch leitfähigen Flüssigkeit
CN112311195B (zh) * 2020-09-21 2021-11-23 江苏大学 一种具有轴向导叶的圆柱式线性感应电磁泵
CN112167501B (zh) * 2020-09-30 2023-10-27 江南大学 一种连续流磁感应电场低温杀菌装置及方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2110401A1 (de) * 1970-03-24 1971-10-14 Elio Grisanti Einrichtung zum kontinuierlichen Abstechen von Roheisen aus Hochoefen
US5681527A (en) 1996-01-11 1997-10-28 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Molten metal holding apparatus
WO2000071761A1 (en) 1999-05-18 2000-11-30 Danieli Technology, Inc. Electromagnetic braking process in the outlet channel of a furnace

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1111344B (de) * 1952-07-25 1961-07-20 Ver Leichtmetallwerke Gmbh Verfahren und Anordnung zur Durchflussregelung fuer Metalle beim Giessen
JPS474890Y1 (de) 1967-05-26 1972-02-21
DE1949982C2 (de) 1969-10-03 1971-05-19 Aeg Elotherm Gmbh Elektromagnetische Foerderrinne zur Entnahme von fluessigem Metall aus Schmelz- oder Warmhaltegefaessen sowie Verfahren zum Betrieb einer solchen Foerderrinne
US3701357A (en) * 1968-09-30 1972-10-31 Asea Ab Electromagnetic valve means for tapping molten metal
SE357686B (de) 1969-05-21 1973-07-09 Asea Ab
SE365731B (de) * 1970-01-20 1974-04-01 Asea Ab
DE2248052C2 (de) * 1972-09-30 1973-09-27 Aeg-Elotherm Gmbh, 5630 Remscheidhasten Gießvorrichtung zum Vergießen von flüssigem Metall oder Metallegierungen mit einem Schmelz- oder Warmhalteofen und einer elektromagnetischen Förderrinne
JPS53126909U (de) * 1977-03-17 1978-10-07
JPS6028661Y2 (ja) * 1980-08-27 1985-08-30 川崎製鉄株式会社 高炉の連続出銑装置
JPS5932296U (ja) 1982-08-21 1984-02-28 株式会社ニツコ− 製鋼用電気炉の水冷式出鋼樋
JPS63238969A (ja) * 1987-03-25 1988-10-05 Nippon Steel Corp 溶融金属の移送速度調整装置
US4936374A (en) * 1988-11-17 1990-06-26 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Sidewall containment of liquid metal with horizontal alternating magnetic fields
JP2820430B2 (ja) * 1989-05-16 1998-11-05 川崎製鉄株式会社 金属溶解炉からの溶融金属排出制御方法
JPH03198974A (ja) * 1989-12-26 1991-08-30 Kawasaki Steel Corp 移送流路内の溶融金属の流動制御装置
JPH06142853A (ja) * 1992-11-02 1994-05-24 Sumitomo Metal Ind Ltd 液体金属の流量制御装置
US5616166A (en) * 1993-12-28 1997-04-01 Kawasaki Steel Corporation Tapping method for blast furnace
JPH07188719A (ja) 1993-12-28 1995-07-25 Kawasaki Steel Corp 高炉の出銑滓分離方法
JPH07204829A (ja) 1994-01-12 1995-08-08 Sakai Shoji Kk コアレス型溶湯金属の給排湯装置
JPH07276018A (ja) 1994-04-05 1995-10-24 Nkk Corp ノズル内の溶鋼の流動状態検出方法
DE19641169C1 (de) * 1996-10-08 1998-05-28 Didier Werke Ag Verfahren und Vorrichtung zum disontinuierlichen Abstechen von Schmelzen
JPH10273707A (ja) 1997-03-31 1998-10-13 Kawasaki Steel Corp 高炉出銑口における出銑滓流量の制御方法及び出銑口
FR2776216B1 (fr) 1998-03-19 2000-06-16 Kvaerner Metals Clecim Installation de coulee continue, en particulier pour l'acier
US8343416B2 (en) * 2008-08-07 2013-01-01 Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh Methods and devices for regulating the flow rate and for slowing down non-ferromagnetic, electrically conductive liquids and melts
DE102008036798A1 (de) * 2008-08-07 2010-02-18 Tmt Tapping-Measuring-Technology Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Strömungsgeschwindigkeit und zum Abbremsen von Schmelzeströmen durch Magnetfelder, insbesondere beim Abstich von metallurgischen Behältern wie Hochöfen und Schmelzöfen

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2110401A1 (de) * 1970-03-24 1971-10-14 Elio Grisanti Einrichtung zum kontinuierlichen Abstechen von Roheisen aus Hochoefen
US5681527A (en) 1996-01-11 1997-10-28 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Molten metal holding apparatus
WO2000071761A1 (en) 1999-05-18 2000-11-30 Danieli Technology, Inc. Electromagnetic braking process in the outlet channel of a furnace

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102017005210A1 (de) 2017-05-30 2018-12-20 Technische Universität Ilmenau Vorrichtung zur Ermittlung von Parametern einer elektrisch leitfähigen Substanz und dazugehöriges Verfahren

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