WO2010013435A1 - ズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法 - Google Patents

ズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法 Download PDF

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refractive power
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佐藤治夫
鈴木剛司
三輪哲史
山本浩史
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Definitions

  • the present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus having the zoom lens, and a method for manufacturing the zoom lens.
  • a mechanism for correcting camera shake must be incorporated in the lens barrel, and the compactness tends to be lost in the entire length and outer diameter of the lens barrel.
  • a zoom lens having a camera shake correction function has a problem that optical performance is significantly deteriorated when zooming is performed at a high magnification.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and performs image shift by an optical system that can move so as to have a component orthogonal to the optical axis, enables camera shake correction, and achieves high zooming. It is an object of the present invention to provide a zoom lens in which the refractive power of an appropriate lens group is set so as to reduce the performance degradation while achieving it, an optical apparatus having the zoom lens, and a method for manufacturing the zoom lens.
  • a zoom lens according to the first aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the lens groups are movable so as to have a component perpendicular to the optical axis, and when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes, and the following conditional expression is satisfied. To do.
  • the zoom lens preferably, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following formula 0.577 ⁇ ( ⁇ f2) / ( ⁇ f4) ⁇ 1.200 Satisfy the conditions.
  • the focal length of the fourth lens unit is f4 and the focal length ft in the telephoto end state when the entire lens system is focused at infinity, the following expression 0.01 ⁇ ( ⁇ f4 ) / Ft ⁇ 0.25 Satisfy the conditions.
  • the fourth lens group includes a lens group GA having a negative refractive power, and a lens group GB which is disposed adjacent to the image side of the lens group GA and has a negative refractive power. Consists of
  • the lens group GB includes at least one aspheric surface.
  • the focal length of the lens group moving so as to have a component orthogonal to the optical axis is fA
  • the focal length in the telephoto end state when the entire lens system is focused at infinity is ft.
  • the zoom lens preferably, when the focal length of the fourth lens group is f4 and the focal length of the fifth lens group is f5, the following expression 1.10 ⁇ f5 / ( ⁇ f4) ⁇ 2.00 Satisfy the conditions.
  • the focal length of the fifth lens group is f5 and the focal length in the wide-angle end state at the time of focusing on infinity of the entire lens system is fw, 0.11 ⁇ f5 / fw ⁇ 3.20 Satisfy the conditions.
  • the fourth lens group includes a cemented lens.
  • the zoom lens preferably, upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the second lens group and the third lens group. Decreases, the distance between the third lens group and the fourth lens group increases, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group decreases.
  • the zoom lens it is preferable that the third lens group and the fifth lens group move together when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the third lens group has three lens groups having positive refractive power.
  • the third lens group includes at least two cemented lenses.
  • the fifth lens group includes at least two lens groups having positive refractive power and a lens group having negative refractive power.
  • the fifth lens group includes at least one cemented lens.
  • the second lens group has at least an aspherical surface.
  • the fourth lens group has at least one aspheric surface.
  • focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving at least a part of the second lens group in the optical axis direction.
  • the optical apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the first aspect of the present invention.
  • a zoom lens according to a second aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • At least a part of the fourth lens group has a direction orthogonal to the optical axis. The distance between the lens units changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and further satisfies the following conditional expression.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention preferably, when the focal length of the fifth lens group is f5 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.80 ⁇ f5 / ( -F4) ⁇ 3.50 Satisfy the conditions.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention preferably, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following formula 0.45 ⁇ ( ⁇ f2 ) / ( ⁇ F4) ⁇ 1.25 Satisfy the conditions.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention preferably, when the focal length of the first lens group is f1 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 3.45 ⁇ f1 / ( -F4) ⁇ 6.00 Satisfy the conditions.
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention preferably, when the focal length of the fifth lens group is f5 and the focal length in the telephoto end state of the entire lens system is ft, the following expression 0.05 ⁇ f5 /Ft ⁇ 0.35 Satisfy the conditions.
  • the back focus in the telephoto end state is Bft
  • the back focus in the wide angle end state is Bfw
  • the focal length of the third lens group is f3
  • the optical apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the second aspect of the present invention.
  • a zoom lens according to a third aspect of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • At least a part of the fourth lens group has a direction orthogonal to the optical axis.
  • the distance between the lens units changes upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and further satisfies the following conditional expression.
  • Conditional expression 3.45 ⁇ f1 / ( ⁇ f4) ⁇ 6.00
  • f1 focal length of the first lens group
  • f4 focal length of the fourth lens group
  • the zoom lens according to the second aspect of the present invention preferably, when the focal length of the first lens group is f1 and the focal length of the third lens group is f3, the following formula 3.50 ⁇ f1 / f3 ⁇ 4.60 Satisfy the conditions.
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group, which are arranged in order from the object side.
  • a method of manufacturing a lens wherein the first lens group has a positive refractive power, the second lens group has a negative refractive power, and the third lens group has a positive refractive power.
  • the lenses are arranged so that the fourth lens group has a negative refractive power, and the fifth lens group has a positive refractive power, and at least a part of the fourth lens group.
  • the first to fifth lens groups are spaced apart from each other during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. Arranged to satisfy the following conditional expression That.
  • the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following formula 0.577 ⁇ ( ⁇ f2 ) / ( ⁇ F4) ⁇ 1.200 Satisfy the conditions.
  • the focal length of the lens group that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis is fA
  • the telephoto end of the entire lens system at the time of focusing on infinity is ft
  • the zoom lens manufacturing method includes a first lens group, a second lens group, a third lens group, a fourth lens group, and a fifth lens group arranged in order from the object side.
  • the third lens group is positively refracted so that the first lens group has a positive refractive power and the second lens group has a negative refractive power.
  • Each lens is arranged so that the fourth lens group has a negative refractive power so that the fourth lens group has a negative refractive power, and at least part of the fourth lens group.
  • the first to fifth lens groups are movable at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It arrange
  • the zoom lens manufacturing method preferably, when the focal length of the fifth lens group is f5 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following formula 0.80 ⁇ f5 /(-F4) ⁇ 3.50 Satisfy the conditions.
  • the zoom lens manufacturing method preferably, when the focal length of the first lens group is f1 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 3.45 ⁇ f1 /(-F4) ⁇ 6.00 Satisfy the conditions.
  • image shift is performed by an optical system that can move so as to have a component orthogonal to the optical axis, image stabilization is possible, and it is appropriate to reduce performance deterioration while achieving high zooming. It is possible to provide a zoom lens in which the refractive power of various lens groups is set, an optical apparatus having the zoom lens, and a method for manufacturing the zoom lens.
  • FIG. 2A is a diagram showing various aberrations when the zoom lens according to Example 1 is in focus at infinity in the wide-angle end state
  • FIG. 2B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed
  • FIG. 3A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 1
  • FIG. 3B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 2 is in focus at infinity in the wide-angle end state
  • FIG. 5B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed
  • FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 2 is in focus at infinity in the telephoto end state
  • FIG. 6B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. It is a figure which shows the structure of a lens system and zoom locus
  • FIG. 8A is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 3, and FIG.
  • FIG. 8B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed.
  • FIG. 9A is a diagram of various aberrations during focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 3
  • FIG. 9B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. It is a figure which shows the structure of a lens system and zoom locus
  • FIGS. 11A and 11B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 and blur correction for 0.58 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 11A is a diagram of various aberrations during focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 3
  • FIG. 9B is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed. It is a figure which shows the structure of a lens system and zoom locus
  • FIGS. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 4 is in focus at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 13A and 13B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to the fourth example, when shake correction is performed for a rotational shake of 0.18 °. It is a meridional transverse aberration diagram. It is a figure which shows the structure of a lens system and zoom locus
  • FIGS. 15A and 15B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 5 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 5 is focused at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 17A and 17B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5, and performing shake correction for rotational shake of 0.18 °.
  • FIGS. 19A and 19B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 6 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 6 was focused at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 21A and 21B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6, and blur correction was performed for rotational shake of 0.18 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIGS. 23A and 23B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 7 and blur correction for 0.58 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 7 is in focus at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 25A and 25B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to the seventh example, when shake correction is performed for a rotational shake of 0.18 °.
  • FIGS. 27A and 27B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 8 and blur correction for 0.58 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 8 is in focus at infinity in the intermediate focal length state.
  • 29A and 29B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8, in which shake correction was performed for rotational shake of 0.18 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time. It is a figure which shows the structure of a lens system and zoom locus
  • FIGS. 31A and 31B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 9 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG 12A is a diagram illustrating various aberrations during focusing on infinity in the intermediate focal length state of the zoom lens according to Example 9;
  • FIGS. 33A and 33B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9, and blur correction was performed for rotational shake of 0.18 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time. It is a schematic sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM (optical apparatus) provided with the zoom lens having the above-described configuration as a photographing lens.
  • CAM optical apparatus
  • the zoom lens according to the first embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side, for example, as shown in FIG.
  • Image plane correction at the time of occurrence of camera shake is performed by moving at least a part of the lens groups so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the fourth lens group G4 has a smaller number of constituent lenses than the other lens groups, and the lens diameter can be reduced, so that it is suitable for incorporating a camera shake correction mechanism. With this configuration, it is possible to reduce the size of the lens barrel, and it is possible to satisfactorily correct aberration fluctuations accompanying camera shake correction.
  • Conditional expression (1) defines the focal length f5 of the fifth lens group G5 with respect to the focal length ft in the telephoto end state.
  • the present zoom lens can reduce the burden on aberrations and zooming to other lens groups other than the fifth lens group G5, thus realizing good optical performance.
  • a predetermined zoom ratio can be ensured. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too weak, and the refractive power of the other lens groups becomes strong in order to ensure the zoom ratio, and the spherical surface in the telephoto end state. It becomes difficult to correct aberrations. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, making it difficult to correct coma in the wide-angle end state.
  • the upper limit of conditional expression (1) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.24. Accordingly, the focal length of the fifth lens group G5 can be more appropriately arranged, and spherical aberration in the telephoto end state can be corrected more favorably. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.05. Thereby, the focal length of the fifth lens group G5 can be more appropriately arranged, and coma aberration in the wide-angle end state can be corrected more favorably.
  • the condition of the following expression (2) is satisfied when the focal length of the second lens group G2 is f2 and the focal length of the fourth lens group G4 is f4.
  • the conditional expression (2) defines the focal length f2 of the second lens group G2 with respect to the focal length f4 of the fourth lens group G4.
  • the present zoom lens can satisfy the conditional expression (2), thereby realizing good optical performance and ensuring a predetermined zoom ratio. If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the second lens group G2 becomes too weak, and it becomes difficult to ensure the amount of peripheral light in the wide-angle end state. If the refractive powers of the other lens groups are increased to alleviate this influence, it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, and the field curvature and astigmatism in the wide-angle end state deteriorate.
  • the upper limit of conditional expression (2) it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.000. Accordingly, the focal lengths of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 can be more appropriately arranged, and spherical aberration in the telephoto end state can be corrected more favorably. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.580. Thereby, the focal lengths of the second lens group G2 and the fourth lens group G4 can be more appropriately arranged, and field curvature and astigmatism in the wide-angle end state can be corrected more favorably.
  • conditional expression (2) it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 0.900. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 0.590.
  • the focal length of the fourth lens group G4 is f4 and the focal length is ft in the telephoto end state when the entire lens system is focused at infinity
  • the condition of the following expression (3) is satisfied. It is preferable to do.
  • Conditional expression (3) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length ft in the telephoto end state.
  • this zoom lens can realize good optical performance and ensure a predetermined zoom ratio. If the upper limit value of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too weak, and the shift amount of the fourth lens group G4 increases in order to correct camera shake. In addition, it is difficult to correct astigmatism fluctuations during camera shake correction. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the focal length of the fourth lens group G4 can be more appropriately arranged, and fluctuations in astigmatism during camera shake correction can be suppressed more favorably.
  • the fourth lens group G4 includes the lens group GA having a negative refractive power and the lens group GB that is disposed adjacent to the image side of the lens group GA and has a negative refractive power. It is preferable to have. Furthermore, it is preferable that the lens group GB includes at least one aspheric surface. As a result, it is possible to simultaneously correct the fluctuation of the curvature of field at the time of camera shake correction in the telephoto end state and the fluctuation of the eccentric coma aberration.
  • the focal length of the lens group which is a vibration-proof lens group that moves so as to have a component orthogonal to the optical axis, is fA, and the telephoto end state when the entire lens system is focused at infinity
  • the focal length at is ft, it is preferable to satisfy the condition of the following expression (4).
  • the conditional expression (4) defines the focal length fA of the lens unit that is the anti-vibration lens unit with respect to the focal length ft in the telephoto end state.
  • the focal length fA of the lens group that is the anti-vibration lens group can be more appropriately arranged, and spherical aberration in the telephoto end state can be corrected more favorably.
  • the focal length fA of the lens group that is the anti-vibration lens group can be arranged more appropriately, and astigmatism fluctuations during camera shake correction can be corrected better.
  • conditional expression (4) it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.10. In order to further secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.25.
  • the condition of the following expression (5) is satisfied when the focal length of the fourth lens group G4 is f4 and the focal length of the fifth lens group G5 is f5.
  • the conditional expression (5) defines the focal length f5 of the fifth lens group G5 with respect to the focal length f4 of the fourth lens group G4.
  • the zoom lens satisfies the conditional expression (5), thereby realizing good optical performance and ensuring a predetermined zoom ratio. If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, the decentering coma during camera shake correction increases, and the field curvature fluctuations also increase. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, and coma, curvature of field, and distortion become large.
  • the focal length f4 of the fourth lens group G4 and the focal length f5 of the fifth lens group G5 can be more appropriately arranged, the decentering coma aberration during camera shake correction can be further reduced, and the image plane The bending fluctuation can be further reduced.
  • the focal length of the fifth lens group G5 is f5 and the focal length at the wide-angle end state when the entire lens system is focused at infinity is fw, the condition of the following equation (6) is satisfied. It is preferable to satisfy.
  • the conditional expression (6) defines the focal length f5 of the fifth lens group G5 with respect to the focal length fw in the wide-angle end state of the entire lens system.
  • the zoom lens can satisfy the conditional expression (6), thereby realizing good optical performance and ensuring a predetermined zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too weak, and the refractive power of the other lens groups becomes strong to secure the zoom ratio, and the spherical surface in the telephoto end state. It becomes difficult to correct aberrations. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, making it difficult to correct coma in the wide-angle end state.
  • the focal length f5 of the fifth lens group G5 can be more appropriately arranged with respect to the focal length fw of the wide-angle end state of the entire lens system, and spherical aberration in the telephoto end state can be corrected more favorably. it can.
  • the focal length f5 of the fifth lens group G5 can be more appropriately arranged with respect to the focal length fw of the wide-angle end state of the entire lens system, and coma aberration in the wide-angle end state can be corrected more favorably. it can.
  • the fourth lens group G4 has a cemented lens. With this configuration, both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the eccentricity of the fifth lens group G5 it is possible to reduce the deterioration in performance due to the eccentricity of the fifth lens group G5 at the time of manufacture while ensuring a predetermined zoom ratio.
  • the third lens group G3 preferably includes three lens groups having a positive refractive power, and these three lens groups preferably include at least two cemented lenses. Thereby, the field curvature in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be corrected simultaneously.
  • focusing from an infinitely distant object to a close object is performed by moving at least a part of the second lens group G2 in the optical axis direction.
  • fluctuations in spherical aberration, curvature of field, and the like during focusing on a short-distance object can be reduced.
  • the small lens group as the focusing lens group, it is possible to focus quickly.
  • the zoom lens according to the second embodiment includes a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having negative refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • Image plane correction at the time of occurrence of camera shake is performed by moving at least a part of the lens groups so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the fourth lens group G4 has a smaller number of constituent lenses than the other lens groups, and the lens diameter can be reduced, so that it is suitable for incorporating a camera shake correction mechanism. With this configuration, it is possible to reduce the size of the lens barrel, and it is possible to satisfactorily correct aberration fluctuations accompanying camera shake correction.
  • the conditional expression (7) defines the focal length ft in the telephoto end state with respect to the focal length f4 of the fourth lens group G4.
  • the present zoom lens can achieve good optical performance by satisfying the conditional expression (7), and can ensure a predetermined zoom ratio. If the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes weak, the shift amount of the fourth lens group G4 increases, and the fluctuation of astigmatism during camera shake correction is corrected. It becomes difficult.
  • the condition of the following expression (8) is satisfied when the focal length of the fifth lens group G5 is f5 and the focal length of the fourth lens group G4 is f4.
  • the conditional expression (8) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length f5 of the fifth lens group G5. This zoom lens satisfies the conditional expression (8), thereby realizing good optical performance and ensuring a predetermined zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (8) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma in the wide-angle end state.
  • the condition of the following expression (9) is satisfied when the focal length of the second lens group G2 is f2, and the focal length f4 of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (9) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length f2 of the second lens group G2.
  • This zoom lens can realize good optical performance by satisfying conditional expression (9). If the upper limit value of conditional expression (9) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it is possible to simultaneously correct the fluctuations in field curvature and the decentration coma aberration during camera shake correction. It becomes difficult. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (9) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it becomes difficult to correct off-axis aberrations, particularly field curvature and astigmatism, in the wide-angle end state.
  • the condition of the following expression (10) is satisfied when the focal length of the first lens group G1 is f1 and the focal length of the fourth lens group G4 is f4.
  • the conditional expression (10) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length f1 of the first lens group G1.
  • the zoom lens satisfies the conditional expression (10), so that a predetermined zoom ratio can be ensured while ensuring optical performance during camera shake correction. If the upper limit value of conditional expression (10) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it is possible to simultaneously correct the fluctuations in the curvature of field and the decentration coma aberration during camera shake correction. It becomes difficult. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (10) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. Further, the deterioration of lateral chromatic aberration in the wide-angle end state becomes significant, which is not preferable.
  • the fourth lens group G4 includes a lens group GA having a negative refractive power and a lens group GB having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side. Furthermore, it is preferable that the lens group GB (arranged adjacent to the image side of the lens group GA) has at least one aspheric surface. As a result, it is possible to simultaneously correct the fluctuation of the curvature of field at the time of camera shake correction in the telephoto end state and the fluctuation of the eccentric coma.
  • the fourth lens group G4 has a cemented lens. With this configuration, both axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the eccentricity of the fifth lens group G5 it is possible to reduce the deterioration in performance due to the eccentricity of the fifth lens group G5 at the time of manufacture while ensuring a predetermined zoom ratio.
  • f5 is the focal length of the fifth lens group G5 and ft is the focal length of the entire lens system in the telephoto end state.
  • the conditional expression (11) defines the focal length ft in the telephoto end state with respect to the focal length f5 of the fifth lens group G5.
  • the zoom lens can satisfy the conditional expression (11) to achieve good optical performance and ensure a predetermined zoom ratio. If the upper limit value of the conditional expression (11) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes weak, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong in order to secure the zoom ratio, and in the telephoto end state. Correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (11) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma in the wide-angle end state.
  • the fifth lens group G5 includes at least two lens groups having a positive refractive power and a lens group having a negative refractive power.
  • the fifth lens group G5 preferably includes at least one cemented lens.
  • the conditional expression (12) defines the focal length f3 of the third lens group G3 with respect to the difference between the back focus Bft in the telephoto end state and the back focus Bfw in the wide angle end state.
  • the zoom lens can satisfy the conditional expression (12) to achieve good optical performance and ensure a predetermined zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • conditional expression (12) On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (12) is not reached, the refractive powers of the first lens group G1 and the second lens group G2 become stronger, and correction of higher-order coma aberration fluctuations that occur from the wide-angle end state to the telephoto end state is corrected. It becomes difficult.
  • the third lens group G3 includes at least three lens groups having positive refractive power. More preferably, the third lens group G3 preferably includes at least one cemented lens. Thereby, the field curvature in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be corrected simultaneously.
  • the second lens group G2 has at least one aspheric surface. Thereby, it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion in the wide-angle end state.
  • the zoom lens according to the third embodiment includes, for example, a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens group G2 having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side, as shown in FIG.
  • Image plane correction at the time of occurrence of camera shake is performed by moving some lens groups so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the fourth lens group G4 is suitable for incorporating a camera shake correction mechanism because the number of constituent lenses is smaller than that of the other lens groups and the lens diameter can be reduced. Accordingly, it is possible to reduce the size of the lens barrel, and it is possible to satisfactorily correct aberration fluctuations accompanying camera shake correction.
  • the conditional expression (13) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length f1 of the first lens group G1.
  • the zoom lens satisfies the conditional expression (13), so that a predetermined zoom ratio can be ensured while ensuring optical performance during camera shake correction. If the upper limit value of conditional expression (13) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it is possible to simultaneously correct the fluctuations in the curvature of field and the decentration coma aberration during camera shake correction. It becomes difficult.
  • conditional expression (13) if the lower limit value of conditional expression (13) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. Further, the deterioration of lateral chromatic aberration in the wide-angle end state becomes significant, which is not preferable.
  • the condition of the following expression (14) is satisfied when the focal length of the fourth lens group G4 is f4 and the focal length is ft in the telephoto end state of the entire lens system.
  • the conditional expression (14) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length ft in the telephoto end state.
  • This zoom lens can satisfy the conditional expression (14) to realize good optical performance and to ensure a predetermined zoom ratio. If the upper limit value of conditional expression (14) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes weak, the shift amount of the fourth lens group G4 increases, and astigmatism fluctuations during camera shake correction are corrected. It becomes difficult. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (14) is not reached, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases.
  • the fourth lens group G4 includes the lens group GA having negative refractive power and the lens group GB having negative refractive power, which are arranged in order from the object side. As a result, it is possible to simultaneously correct the variation in curvature of field at the time of camera shake correction in the telephoto end state and the variation in eccentric coma.
  • the fourth lens group G4 has at least one aspheric surface. As a result, it is possible to simultaneously correct the variation in curvature of field at the time of camera shake correction in the telephoto end state and the variation in eccentric coma.
  • the fourth lens group G4 has a cemented lens. With this configuration, axial and lateral chromatic aberration can be corrected well.
  • the condition of the following expression (15) is satisfied when the focal length of the second lens group G2 is f2 and the focal length f4 of the fourth lens group G4.
  • conditional expression (15) defines the focal length f4 of the fourth lens group G4 with respect to the focal length f2 of the second lens group G2.
  • This zoom lens can achieve good optical performance by satisfying conditional expression (15). If the upper limit value of the conditional expression (15) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes strong, and it is possible to simultaneously correct the fluctuation of the curvature of field and the fluctuation of the decentration coma aberration when the camera shake is corrected. It becomes difficult. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (15) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes strong, and it becomes difficult to correct off-axis aberrations, particularly field curvature and astigmatism, in the wide-angle end state.
  • the back focus in the telephoto end state is Bft
  • the back focus in the wide-angle end state is Bfw
  • the focal length of the third lens group G3 is f3
  • the condition of the following expression (16) is satisfied. It is preferable to do.
  • the conditional expression (16) defines the focal length f3 of the third lens group G3 with respect to the difference between the back focus Bft in the telephoto end state and the back focus Bfw in the wide angle end state.
  • the zoom lens can satisfy the conditional expression (16) to realize good optical performance and to secure a predetermined zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (16) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state.
  • conditional expression (16) if the lower limit value of conditional expression (16) is not reached, the refractive powers of the first lens group G1 and the second lens group G2 become stronger, and correction of higher-order coma aberration variation that occurs from the wide-angle end state to the telephoto end state is corrected. It becomes difficult.
  • f5 is the focal length of the fifth lens group G5 and ft is the focal length of the entire lens system in the telephoto end state.
  • the conditional expression (17) defines the focal length ft in the telephoto end state with respect to the focal length f5 of the fifth lens group G5.
  • This zoom lens can satisfy the conditional expression (17) to realize good optical performance and to secure a predetermined zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (17) is exceeded, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes weak, and the refractive power of the third lens group G3 becomes strong in order to secure the zoom ratio, so that in the telephoto end state. Correction of spherical aberration becomes difficult. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (17) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma in the wide-angle end state.
  • the focal length of the first lens group G1 is f1
  • the focal length f3 of the third lens group G3 it is preferable that the condition of the following formula (18) is satisfied.
  • the conditional expression (18) defines the focal length f3 of the third lens group G3 with respect to the focal length f1 of the first lens group G1.
  • the present zoom lens can achieve good optical performance by satisfying conditional expression (18), and can also perform color correction more effectively. If the upper limit of conditional expression (18) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes strong, and it becomes difficult to correct coma aberration in the wide-angle end state and spherical aberration in the telephoto end state. Further, the deterioration of the imaging performance due to a manufacturing error becomes remarkable. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (18) is not reached, the refractive power of the first lens group G1 will become strong, and it will be difficult to correct lateral chromatic aberration.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the eccentricity of the fifth lens group G5 it is possible to reduce the deterioration in performance due to the eccentricity of the fifth lens group G5 at the time of manufacture while ensuring a predetermined zoom ratio.
  • the second lens group G2 has an aspherical surface. Thereby, it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion in the wide-angle end state.
  • the third lens group G3 includes at least three positive lenses. Therefore, the field curvature in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be corrected simultaneously.
  • FIG. 34 is a schematic sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM (optical apparatus) provided with the zoom lens having the above-described configuration as the photographing lens 1.
  • a digital single-lens reflex camera CAM optical apparatus
  • FIG. 34 shows that light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 1 and imaged on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3.
  • the light imaged on the focusing screen 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece lens 6.
  • the photographer can observe the object (subject) image as an erect image through the eyepiece 6.
  • the camera CAM shown in FIG. 34 may be one that holds the photographing lens 1 in a detachable manner or may be molded integrally with the photographing lens 1.
  • the camera CAM may be a so-called single-lens reflex camera or a compact camera that does not have a quick return mirror or the like.
  • Tables 1 to 9 are shown below. These are tables of specifications in the first to ninth examples.
  • f represents the focal length of the entire lens system
  • FNO represents the F number
  • ⁇ represents the half field angle
  • Y represents the image height
  • TL represents the total length of the lens system
  • Bf represents the back focus.
  • the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels
  • r is the radius of curvature of each lens surface
  • d is the next optical surface (or image from each optical surface).
  • ⁇ d represents the Abbe number with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • nd represents the refractive index with respect to the d-line.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • ⁇ is the imaging magnification between the object and the image
  • Di (where i is an integer) is the i-th surface.
  • Bf indicates a back focus with a variable surface interval.
  • 1-POS is focused at infinity in the wide-angle end state
  • 2-POS is focused at infinity in the first intermediate focal length state
  • 3-POS is focused at infinity in the second intermediate focal length state.
  • 4-POS is in focus at infinity in the telephoto end state
  • 6-POS is in the first intermediate focal length state.
  • f indicates the focal length of the entire lens system
  • Di indicates the variable surface interval of the i-th surface.
  • mm is generally used as the focal length f, radius of curvature r, surface interval d, and other length units.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • first to ninth examples will be described.
  • the first to third examples correspond to the first embodiment
  • the fourth to sixth examples correspond to the second embodiment.
  • the seventh to ninth examples correspond to the third embodiment.
  • the lens groups constituting the zoom lens in each embodiment are expressed in order from the object side as the first lens group G1, the second lens group G2,..., And the lenses constituting each lens group are the first lens group.
  • L11, L12,... In the second lens group and denoted by L21, L22,...
  • FIG. 1 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the first embodiment.
  • the zoom lens according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • a cemented positive lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having an aspheric surface with a convex surface facing the object side, a biconcave lens L22, a biconvex lens L23, and a negative meniscus lens with a concave surface facing the object side. And a negative positive meniscus lens L25 having a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is a so-called composite aspheric lens having both a portion made of a resin material having an aspheric surface and a portion made of a glass material.
  • the third lens group G3 includes a biconvex lens L31 arranged in order from the object side, a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive cemented lens composed of a positive meniscus lens L34.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a lens group GA having a negative refractive power for performing camera shake correction by moving the lens group so as to have a component substantially orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power.
  • the lens group GA includes a cemented negative lens that is arranged in order from the object side and includes a biconcave lens L41 and an aspheric positive lens L42 having an aspheric surface on the image side and a convex surface facing the object side.
  • the lens group GB includes a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is composed of an aspherical biconvex lens L51 having an aspheric surface on the image side and a cemented positive lens that is composed of a biconvex lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface on the object side. And a negative meniscus lens L54 having a concave surface facing the object side.
  • the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is decreased. At this time, the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together.
  • focusing on an object at a short distance from infinity is performed by extending in the object direction of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Table 1 below lists the values of each specification of the zoom lens according to the first example.
  • the surface numbers 1 to 35 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 35 shown in FIG.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height (unit: mm).
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • d indicates various aberrations with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates various aberrations with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those not described indicate various aberrations with respect to the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • FIG. 4 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the second embodiment.
  • the zoom lens according to the second example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes an aspheric negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the object side, a biconcave lens L22, a biconvex lens L23, and an object side. And a plano-concave lens L24 having a concave surface.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, a cemented positive lens including the biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a negative lens having a convex surface facing the object side. It has a cemented positive lens composed of a meniscus lens L34 and a biconvex lens L35.
  • the fourth lens group G4 has a negative refractive power, a lens group GA having negative refractive power, which is arranged in order from the object side, and performs camera shake correction by moving so as to have a component substantially orthogonal to the optical axis.
  • a lens group GB has a cemented negative lens composed of a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the lens group GB includes a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L43 is a so-called composite aspheric lens having both a portion made of a resin material having an aspheric surface and a portion made of a glass material.
  • the fifth lens group G5 is composed of an aspherical biconvex lens L51 having an aspheric surface on the image side and a cemented positive lens that is composed of a biconvex lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface on the object side. And a negative meniscus lens L54 having a concave surface facing the object side.
  • the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is decreased. At this time, the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together.
  • focusing on an object at a short distance from infinity is performed by extending in the object direction of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Table 2 below lists the values of various specifications of the zoom lens according to the second example.
  • the surface numbers 1 to 35 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 35 shown in FIG.
  • FIG. 7 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the third embodiment.
  • the zoom lens according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented positive lens including a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
  • the second lens group G2 includes an aspheric negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and an aspheric surface on the object side, a biconcave lens L22, a biconvex lens L23, and an object side. And a plano-concave lens L24 having a concave surface.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex lens L31, a cemented positive lens including the biconvex lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a negative lens having a convex surface facing the object side. It has a cemented positive lens composed of a meniscus lens L34 and a biconvex lens L35.
  • the fourth lens group G4 has a negative refractive power, a lens group GA having negative refractive power, which is arranged in order from the object side, and performs camera shake correction by moving so as to have a component substantially orthogonal to the optical axis.
  • a lens group GB has a cemented negative lens composed of a biconcave lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the lens group GB includes a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the image side.
  • the negative meniscus lens L43 is a so-called composite aspheric lens having both a portion made of a resin material having an aspheric surface and a portion made of a glass material.
  • the fifth lens group G5 includes an aspherical biconvex lens L51 having an aspheric surface on the image side, a biconvex lens L52, and a negative meniscus lens L53 with a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the zoom lens according to the present embodiment having such a configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 And the third lens group G3 are decreased, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 is increased, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 is decreased. At this time, the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together.
  • focusing on an object at a short distance from infinity is performed by extending in the object direction of the second lens group G2.
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • Table 3 below lists the values of each specification of the zoom lens according to the third example.
  • the surface numbers 1 to 34 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 34 shown in FIG.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the movement may be rotational movement (swing) with a certain point on the optical axis as the rotation center.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. In addition, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed of glass with an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed of resin on the glass surface with an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3 or the fourth lens group G4. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop. . In particular, the aperture stop S is more preferably on the object side of the third lens group G3.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of 5 to 18 times, more preferably 8 to 12 times.
  • the first lens group G1 has two positive lenses and one negative lens. In the first lens group G1, it is preferable to dispose the lenses in order of negative / positive from the object side.
  • the second lens group G2 has one positive lens and three negative lenses.
  • lens components are arranged in order of negative, negative, positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the third lens group G3 has three positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fourth lens group G4 has one positive lens and two negative lenses.
  • the fourth lens group G4 it is preferable to dispose lens components in the order of negative and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fifth lens group G5 has two positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • FIG. 10 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the fourth example.
  • the zoom lens according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side of the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric surface formed on the glass lens surface on the object side (sixth surface counted from the object side in FIG. 10). It is.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33, and a biconvex positive lens L34. And a cemented lens with a negative meniscus lens L35 having a concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 located on the most image side of the fourth lens group G4 is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the glass lens surface on the object side (27th surface counted from the object side in FIG. 10). is there.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L54 located closest to the image side of the fifth lens group G5 is an aspherical lens having an aspherical surface formed on the glass lens surface on the object side (the 34th surface counted from the object side in FIG. 10). .
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes. At this time, the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the cemented lens of the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 1.012 and the focal length is 28.80 (mm). Therefore, the fourth lens group G4 for correcting the rotational blur of 0.58 °.
  • the amount of movement is 0.30 (mm).
  • the movement amount of the group G4 is 0.57 (mm).
  • Table 4 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the fourth example.
  • the surface numbers 1 to 35 in Table 4 correspond to the surfaces 1 to 35 shown in FIG.
  • FIGS. 11A and 11B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 and blur correction for 0.58 ° rotational shake.
  • FIG. FIG. 12 is a diagram of various types of aberration when the zoom lens according to Example 4 is in focus at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 13A and 13B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 4 and blur correction for 0.18 ° rotational blur.
  • FIG. 11A and 11B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 4 and blur correction for 0.58 ° rotational shake.
  • FIG. 12 is a diagram of various types of aberration when the zoom lens according to Example 4 is in focus at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 13A and 13B are diagrams illustrating various aberration
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height (unit: mm).
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • d indicates various aberrations with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates various aberrations with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those not described indicate various aberrations with respect to the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • FIG. 14 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the fifth example.
  • the zoom lens according to Example 5 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group is an aspheric lens in which an aspheric surface is formed on the object side glass lens surface (sixth surface counted from the object side in FIG. 14). is there.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a negative meniscus lens L34 and a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 located on the most image side of the fourth lens group G4 is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the glass lens surface on the object side (the 26th surface counted from the object side in FIG. 14). is there.
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L54 located on the most image side of the fifth lens group G5 is an aspheric lens having an aspheric surface formed on the glass lens surface on the object side (the 33rd surface counted from the object side in FIG. 14). It is.
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes. At this time, the third lens group G3 and the fifth lens group G5 move together.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the cemented lens of the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is K.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 0.98, and the focal length is 28.80 (mm). Therefore, the fourth lens group G4 for correcting the rotational blur of 0.58 °.
  • the amount of movement is 0.30 (mm).
  • the image stabilization coefficient is 1.70 and the focal length is 292.00 (mm). Therefore, the fourth lens for correcting the rotation blur of 0.18 °.
  • the movement amount of the group G4 is 0.57 (mm).
  • Table 5 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the fifth example.
  • the surface numbers 1 to 34 in Table 5 correspond to the surfaces 1 to 34 shown in FIG.
  • FIGS. 15A and 15B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 5 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °.
  • FIG. FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations when the zoom lens according to Example 5 is focused at infinity in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 17A and 17B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 5 and blur correction for 0.18 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 18 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the sixth example.
  • the zoom lens according to Example 6 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side of the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric surface formed on the glass lens surface on the object side (sixth surface counted from the object side in FIG. 18). It is.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. And a cemented lens with L34.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 constituting the fourth lens group GB is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the image side glass lens surface (27th surface counted from the object side in FIG. 18).
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. Negative meniscus lens L54.
  • the biconvex positive lens L54 located closest to the image side of the fifth lens group G5 is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the image side glass lens surface (the 34th surface counted from the object side in FIG. 18). .
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient K.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 1.06 and the focal length is 28.80 (mm). Therefore, the fourth lens group G4 for correcting the rotational blur of 0.58 °.
  • the amount of movement is 0.27 (mm).
  • the movement amount of the group G4 is 0.48 (mm).
  • Table 6 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the sixth example.
  • the surface numbers 1 to 34 in Table 6 correspond to the surfaces 1 to 34 shown in FIG.
  • FIGS. 19A and 19B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 6 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 20 is a diagram of various aberrations during focusing on infinity in the intermediate focal length state of the zoom lens according to Example 6.
  • FIGS. 21A and 21B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 6 and blur correction for 0.18 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group is a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the movement may be rotational movement (swing) with a certain point on the optical axis as the rotation center.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. In addition, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed of glass with an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed of resin on the glass surface with an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3 or the fourth lens group G4. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop. . In particular, the aperture stop S is more preferably on the object side of the third lens group G3.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of 5 to 18 times, more preferably 8 to 12 times.
  • the first lens group G1 has two positive lenses and one negative lens. In the first lens group G1, it is preferable to dispose the lenses in order of negative / positive from the object side.
  • the second lens group G2 has one positive lens and three negative lenses.
  • lens components are arranged in order of negative, negative, positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the third lens group G3 has three positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fourth lens group G4 has one positive lens and two negative lenses.
  • the fourth lens group G4 it is preferable to dispose lens components in the order of negative and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fifth lens group G5 has two positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • FIG. 22 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the seventh example.
  • the zoom lens according to the seventh example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side of the second lens group G2 is an aspheric lens in which an aspheric surface is formed on the glass lens surface on the object side (sixth surface counted from the object side in FIG. 22). It is.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side. It has a cemented lens with a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 of the fourth B lens group GB is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the glass lens surface on the object side (the 27th surface counted from the object side in FIG. 22).
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • Negative meniscus lens L54 located on the most image side of the fifth lens group G5 has an aspherical surface (the 34th surface counted from the object side in FIG. 22) on the object side glass lens surface. It is.
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is K.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the amount of movement is 0.33 (mm).
  • the movement amount of the group G4 is 0.62 (mm).
  • Table 7 below lists the values of various specifications of the zoom lens according to the seventh example.
  • the surface numbers 1 to 35 in Table 7 correspond to the surfaces 1 to 35 shown in FIG.
  • FIGS. 23A and 23B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 7 and blur correction for 0.58 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 24 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the zoom lens according to Example 7.
  • FIGS. 25 (a) and 25 (b) are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 7 and blur correction for 0.18 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height (unit: mm).
  • the spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma diagram shows the value of each image height.
  • d indicates various aberrations with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates various aberrations with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm)
  • those not described indicate various aberrations with respect to the d-line.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • FIG. 26 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the eighth example.
  • the zoom lens according to the eighth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a second lens group having a negative refractive power. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens in which an aspheric surface is formed on the glass lens surface on the object side (the sixth surface counted from the object side in FIG. 26). .
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L31, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, and a negative meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side. It has a cemented lens with a biconvex positive lens L35.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 of the fourth B lens group GB is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the glass lens surface on the object side (the 26th surface counted from the object side in FIG. 26).
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L54 located on the most image side of the fifth lens group G5 is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the glass lens surface on the object side (the 33rd surface counted from the object side in FIG. 26). .
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient K.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 0.98 and the focal length is 28.8 (mm). Therefore, the fourth lens group G4 for correcting the rotational blur of 0.58 °.
  • the amount of movement is 0.30 (mm).
  • the movement amount of the group G4 is 0.54 (mm).
  • Table 8 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the eighth example.
  • the surface numbers 1 to 34 in Table 8 correspond to the surfaces 1 to 34 shown in FIG.
  • FIGS. 27A and 27B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 8 and blur correction for 0.58 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 28 is a diagram of various aberrations at the time of focusing on infinity in the intermediate focal length state of the zoom lens according to Example 8;
  • FIGS. 29A and 29B are diagrams illustrating various aberrations at the time of focusing on infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 8 and blur correction for 0.18 ° rotational blur. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 30 shows a lens configuration diagram and zoom locus of the ninth example.
  • the zoom lens according to the ninth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 includes a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a negative meniscus having a concave surface directed toward the object side. And a lens L24.
  • the negative meniscus lens L21 located closest to the object side of the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric surface formed on the glass lens surface on the object side (the sixth surface counted from the object side in FIG. 30). It is.
  • the third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31, a biconvex positive lens L32, a negative meniscus lens L33 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. And a cemented lens with L34.
  • the fourth lens group G4 is arranged in order from the object side, the fourth A lens group GA composed of a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. And a fourth B lens group GB composed of a negative meniscus lens L43.
  • the negative meniscus lens L43 constituting the fourth lens group GB is an aspherical lens in which an aspherical surface is formed on the image side glass lens surface (27th surface counted from the object side in FIG. 30).
  • the fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L54 located closest to the image side of the fifth lens group G5 is an aspherical lens having an aspherical surface formed on the glass lens surface on the image side (the 34th surface counted from the object side in FIG. 30).
  • the zoom lens according to the present embodiment having the above-described configuration, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the second lens group G2 and the second lens group The distance between the third lens group G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The distance between the lens groups changes.
  • the diaphragm S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • focusing from a long distance to a short distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
  • camera shake correction is performed by moving the 4A lens group GA so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient K.
  • the moving lens group for shake correction may be moved by (f ⁇ tan ⁇ ) / K so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 1.06 and the focal length is 28.8 (mm). Therefore, the fourth lens group G4 for correcting the rotation blur of 0.58 °.
  • the amount of movement is 0.27 (mm).
  • the movement amount of the group G4 is 0.48 (mm).
  • Table 9 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the ninth example.
  • the surface numbers 1 to 34 in Table 9 correspond to the surfaces 1 to 34 shown in FIG.
  • FIGS. 31A and 31B are graphs showing various aberrations at the time of focusing on infinity in the wide-angle end state of the zoom lens according to Example 9 and blur correction with respect to a rotational shake of 0.58 °. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • FIG. 32 is a diagram of various types of aberration when the zoom lens according to Example 9 is in infinity focus in the intermediate focal length state.
  • FIGS. 33A and 33B are graphs showing various aberrations at the time of focusing at infinity in the telephoto end state of the zoom lens according to Example 9 and blur correction for 0.18 ° rotational shake. It is a meridional transverse aberration diagram at the time.
  • the five-group configuration is shown, but the present invention can be applied to other group configurations such as the sixth group and the seventh group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group is a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to reduce image blur caused by camera shake.
  • a vibration-proof lens group to be corrected may be used.
  • the movement may be rotational movement (swing) with a certain point on the optical axis as the rotation center.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. In addition, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed of glass with an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed of resin on the glass surface with an aspherical shape. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3 or the fourth lens group G4. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop. . In particular, the aperture stop S is more preferably on the object side of the third lens group G3.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of 5 to 18 times, more preferably 8 to 12 times.
  • the first lens group G1 has two positive lenses and one negative lens. In the first lens group G1, it is preferable to dispose the lenses in order of negative / positive from the object side.
  • the second lens group G2 has one positive lens and three negative lenses.
  • lens components are arranged in order of negative, negative, positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the third lens group G3 has three positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fourth lens group G4 has one positive lens and two negative lenses.
  • the fourth lens group G4 it is preferable to dispose lens components in the order of negative and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
  • the fifth lens group G5 has two positive lenses and one negative lens.
  • lens components are arranged in order of positive and negative in order from the object side with an air gap interposed therebetween.

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Abstract

　光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な光学系により像シフトを行い、手ぶれ補正を可能とし、高変倍化を図りながら性能の劣化が少なくなるようなズームレンズに関する。 　このズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化し、さらに、条件式 　　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０ 　　　但し、ｆ５：　前記第５レンズ群の焦点距離、 　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離 を満足する。

Description

ズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法
　本発明は、ズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した、手ぶれ補正機能を有するズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開２００６－２２７５２６号公報
　しかしながら、従来のズームレンズでは、鏡筒内に手ぶれ補正を行う機構を組み込まなければならず、レンズ鏡筒の全長や外径においてコンパクト性が損なわれる傾向にあった。また、手ぶれ補正機能を有するズームレンズでは、高変倍化を図ると光学性能の劣化が著しいという問題があった。
　本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な光学系により像シフトを行い、手ぶれ補正を可能とし、高変倍化を図りながら性能の劣化が少なくなるよう、適切なレンズ群の屈折力を設定したズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
　このような目的を達成するため、第１の本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化し、さらに、次の条件式を満足する。
　　条件式
　　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０
　　　但し、ｆ５：　前記第５レンズ群の焦点距離、
　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　　０．５７７＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２００　
の条件を満足する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４とし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離ｆｔとしたとき、次式
　　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２５
の条件を満足する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第４レンズ群は、負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、前記レンズ群ＧＡの像側に隣接して配置され、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとから構成される。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記レンズ群ＧＢは、少なくとも１つの非球面を含む。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、光軸と直交方向の成分を持つように移動する前記レンズ群の焦点距離をｆＡとし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
　　０．０５＜（－ｆＡ）／ｆｔ＜０．４０
の条件を満足する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４とし、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、次式
　１．１０＜ｆ５／（－ｆ４）＜２．００
の条件を満足する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の無限遠合焦時の広角端状態における焦点距離をｆｗとしたとき、次式
　　０．１１＜ｆ５／ｆｗ＜３．２０
の条件を満足する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第４レンズ群は、接合レンズを有する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は増大し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔は減少する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第５レンズ群とが一体で移動する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第３レンズ群は、正の屈折力を有する３つのレンズ群を有する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第３レンズ群は、少なくとも２つの接合レンズを含む。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第５レンズ群は、少なくとも正屈折力の２つのレンズ群と、負屈折力のレンズ群とを有する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第５レンズ群は、少なくとも１つの接合レンズを含む。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第２レンズ群は、少なくとも非球面を有する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、前記第４レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有する。
　上記ズームレンズにおいて、好ましくは、無限遠物体から近距離物体への合焦は、前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行う。
　本発明に係る光学機器は、上記第１の本発明に係るズームレンズを有して構成される。
　第２の本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、さらに、次の条件式を満足する。
　　条件式
　　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２０
　　　但し、ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離、
　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の望遠端状態における焦点距離
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　０．８０＜ｆ５／（－ｆ４）＜３．５０
の条件を満足する。
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　０．４５＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２５
の条件を満足する。
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
の条件を満足する。
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
　０．０５＜ｆ５／ｆｔ＜０．３５
の条件を満足する。
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、望遠端状態におけるバックフォーカスをＢｆｔとし、広角端状態におけるバックフォーカスをＢｆｗとし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
　１．３５＜（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＜１．８０
の条件を満足する。
　本発明に係る光学機器は、上記第２の本発明に係るズームレンズを有して構成される。
　第３の本発明に係るズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、さらに、次の条件式を満足する。
　　条件式
　　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
　　　但し、ｆ１：　前記第１レンズ群の焦点距離
　　　　　　ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離
　上記第２の本発明に係るズームレンズにおいて、好ましくは、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第３レンズ群の焦点距離ｆ３としたとき、次式
　３．５０＜ｆ１／ｆ３＜４．６０
の条件を満足する。
　本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズを製造する方法であり、前記第１レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第２レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第３レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第４レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第５レンズ群は正の屈折力を有するように各レンズを配置し、前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は光軸と直交方向の成分を持つような移動が可能であるように配置し、前記第１～前記第５レンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化するように、また、以下の条件式を満足するように配置する。
　　条件式
　　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０
　　　但し、ｆ５：　前記第５レンズ群の焦点距離、
　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離
　上記本発明に係るズームレンズの製造方法において、好ましくは、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　０．５７７＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２００
の条件を満足する。
　上記本発明に係るズームレンズの製造方法において、好ましくは、光軸と直交方向の成分を持つように移動する前記レンズ群の焦点距離をｆＡとし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
　０．０５＜（－ｆＡ）／ｆｔ＜０．４０
の条件を満足する。
　第２の本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズを製造する方法であり、前記第１レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第２レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第３レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第４レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第５レンズ群は正の屈折力を有するように各レンズを配置し、前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、前記第１～前記第５レンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化するように、また、以下の条件式を満足するように配置する。
　　条件式
　　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２０
　　　但し、ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離、
　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の望遠端状態における焦点距離
　上記第２の発明に係るズームレンズの製造方法において、好ましくは、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　０．８０＜ｆ５／（－ｆ４）＜３．５０
の条件を満足する。
　上記第２の発明に係るズームレンズの製造方法において、好ましくは、前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
の条件を満足する。
　本発明によれば、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能な光学系により像シフトを行い、手ぶれ補正を可能とし、高変倍化を図りながら性能の劣化が少なくなるよう、適切なレンズ群の屈折力を設定したズームレンズ、これを有する光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。
第１実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図２（ａ）は第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図２（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 図３（ａ）は第１実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図３（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 第２実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図５（ａ）は第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図５（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 図６（ａ）は第２実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図６（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 第３実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図８（ａ）は第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図８（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 図９（ａ）は第３実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図、図９（ｂ）は像ぶれ補正を行った際の横収差図である。 第４実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図１１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第４実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１３（ａ）（ｂ）は、それぞれ第４実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第５実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図１５（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第５実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図１７（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第６実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図１９（ａ），（ｂ）は、それぞれ第６実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第６実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第６実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第７実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図２３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第７実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第７実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２５（ａ）（ｂ）は、それぞれ第７実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第８実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図２７（ａ），（ｂ）は、それぞれ第８実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第８実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図２９（ａ），（ｂ）は、それぞれ第８実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第９実施例に係るレンズ系の構成及びズーム軌跡を示す図である。 図３１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第９実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 第９実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 図３３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第９実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図，０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。 上記構成のズームレンズを撮影レンズとして備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭ（光学機器）の略断面図である。
　以下、好ましい実施形態について、図面を参照して説明する。なお、以下においては、好ましい実施形態を、上述した第１～第３の本発明に対応して、第１～第３実施形態に分けて説明する。
　（第１実施形態）
　第１実施形態に係るズームレンズは、例えば図１に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、前記第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部のレンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像面補正を行う。
　本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、他のレンズ群に比べて構成レンズ枚数が少なく、レンズ径の小型化が可能であるため、手ぶれ補正機構を組み込むことに適している。この構成により、レンズ鏡筒の小型化を達成することができるとともに、手ぶれ補正に伴う収差変動を良好に補正することができる。
　そして、上記構成の基で、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式（１）の条件を満足する。
　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０　…（１）
　上記条件式（１）は、望遠端状態の焦点距離ｆｔに対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１）を満足することで、第５レンズ群Ｇ５以外の他レンズ群への収差および変倍への負担を軽減することができるので、良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなりすぎ、変倍比を確保するために他レンズ群の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（１）の上限値を０．２４とすることが好ましい。これにより、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、望遠端状態における球面収差をより良好に補正することができる。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（１）の下限値を０．０５とすることが好ましい。これにより、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、広角端状態におけるコマ収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（１）の上限値を０．１７５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（１）の下限値を０．１０とすることが好ましい。
　また、本実施形態においては、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４としたとき、次式（２）の条件を満足することが好ましい。
　０．５７７＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２００　…（２）
　上記条件式（２）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４に対する、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（２）を満足することで、良好な光学性能を実現し、且つ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなりすぎ、広角端状態において周辺光量の確保が困難になる。そして、この影響を緩和させるために他のレンズ群の屈折力を強くすると、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。一方、条件式（２）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態における像面湾曲及び非点収差が劣化する。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を１．０００とすることが好ましい。これにより、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、望遠端状態における球面収差をより良好に補正することができる。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．５８０とすることが好ましい。これにより、第２レンズ群Ｇ２及び第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、広角端状態における像面湾曲及び非点収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（２）の上限値を０．９００とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．５９０とすることがより好ましい。
　また、本実施形態においては、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離ｆｔとしたとき、次式（３）の条件を満足することが好ましい。
　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２５　…（３）
　上記条件式（３）は、望遠端状態における焦点距離ｆｔに対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、条件式（３）を満足することで、良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（３）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が弱くなりすぎ、手ぶれ補正するために第４レンズ群Ｇ４のシフト量が大きくなる。また、手ぶれ補正時の非点収差の変動を補正することが困難となる。一方、条件式（３）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（３）の上限値を０．１８とすることが好ましい。これにより、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、手ぶれ補正時の非点収差の変動をより良好に抑えることができる。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（３）の下限値を０．０２とすることが好ましい。これにより、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をより適切に配置することができるとともに、望遠端状態における球面収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（３）の上限値を０．１３５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（３）の下限値を０．０５とすることが好ましい。
　また、本実施形態においては、第４レンズ群Ｇ４は、負の屈折力を有する前記レンズ群ＧＡと、前記レンズ群ＧＡの像側に隣接して配置され、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有することが好ましい。さらに、レンズ群ＧＢは、少なくとも１つの非球面を含むことが好ましい。これにより、望遠端状態における手ぶれ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態においては、光軸と直交方向の成分を持つように移動する防振レンズ群である前記レンズ群の焦点距離をｆＡとし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式（４）の条件を満足することが好ましい。
　０．０５＜（－ｆＡ）／ｆｔ＜０．４０　…（４）
　上記条件式（４）は、望遠端状態における焦点距離ｆｔに対する、防振レンズ群であるレンズ群の焦点距離ｆＡを規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（４）を満足することで、手ぶれ補正時の光学性能の確保と、製造誤差による光学性能劣化を緩和することができる。なお、条件式（４）の上限値を上回ると、防振レンズ群である前記レンズ群の屈折力が弱くなり、該レンズ群のシフト量が大きくなり、手ぶれ補正時の非点収差の変動を補正することが困難となる。一方、条件式（４）の下限値を下回ると、防振レンズ群である前記レンズ群の屈折力が強くなり、製造誤差が敏感になる他、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（４）の下限値を０．０８とすることが好ましい。これにより、防振レンズ群であるレンズ群の焦点距離ｆＡをより適切に配置することができるとともに、望遠端状態における球面収差をより良好に補正することができる。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（４）の上限値を０．３０とすることが好ましい。これにより、防振レンズ群であるレンズ群の焦点距離ｆＡをより適切に配置することができるとともに、手ぶれ補正時の非点収差の変動をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（４）の下限値を０．１０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をさらに確実なものにするために、条件式（４）の上限値を０．２５とすることが好ましい。
　また、本実施形態においては、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５としたとき、次式（５）の条件を満足することが好ましい。
　１．１０＜ｆ５／（－ｆ４）＜２．００　…（５）
　上記条件式（５）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４に対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（５）を満足することで、良好な光学性能を実現し、且つ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（５）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり過ぎ、手ぶれ補正時の偏芯コマが大きくなり、また、像面湾曲変動が大きくなる。一方、条件式（５）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなり過ぎ、コマ収差、像面湾曲、歪曲収差が大きくなる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（５）の上限値を１．８０とすることが好ましい。これにより、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４及び第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５をより適切に配置することができるとともに、手ぶれ補正時の偏芯コマ収差をより小さくでき、また、像面湾曲変動をより小さくすることができる。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（５）の下限値を１．２０とすることが好ましい。これにより、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４及び第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５をより適切に配置することができるとともに、コマ収差、像面湾曲、歪曲収差をより良好に補正することができる。
　また、本実施形態においては、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の無限遠合焦時の広角端状態における焦点距離をｆｗとしたとき、次式（６）の条件を満足することが好ましい。
　０．１１＜ｆ５／ｆｗ＜３．２０　…（６）
　上記条件式（６）は、レンズ全系の広角端状態の焦点距離ｆｗに対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（６）を満足することで、良好な光学性能を実現し、且つ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（６）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなり過ぎ、変倍比を確保するために他レンズ群の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（６）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなり過ぎ、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（６）の上限値を２．６０とすることが好ましい。これにより、レンズ全系の広角端状態の焦点距離ｆｗに対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５をより適切に配置することができるとともに、望遠端状態における球面収差をより良好に補正することができる。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式（６）の下限値を０．５０とすることが好ましい。これにより、レンズ全系の広角端状態の焦点距離ｆｗに対する、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５をより適切に配置することができるとともに、広角端状態におけるコマ収差をより良好に補正することができる。
　本実施形態においては、第４レンズ群Ｇ４は、接合レンズを有することが好ましい。この構成により、軸上色収差及び倍率色収差をともに良好に補正することができる。
　また、本実施形態においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズＧ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少することが好ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、本実施形態においては、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体で移動することが好ましい。これにより、所定の変倍比を確保しつつ、製造時に第５レンズ群Ｇ５の偏芯による性能の劣化を小さくすることができる。
　また、本実施形態においては、第３レンズ群Ｇ３は、正の屈折力を有する３つのレンズ群を有し、これら３つのレンズ群は、少なくとも２つの接合レンズを含むことが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態においては、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行うことが好ましい。これにより、近距離物体への合焦時の球面収差、像面湾曲等の変動を少なくできる。また、小型な当該レンズ群を合焦レンズ群とすることにより、迅速に合焦することができる。
　（第２実施形態）
　第２実施形態に係るズームレンズは、例えば図１０に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、前記第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部のレンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより手ぶれ発生時の像面補正を行う。
　本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、他のレンズ群に比べて構成レンズ枚数が少なく、レンズ径の小型化が可能であるため、手ぶれ補正機構を組み込むことに適している。この構成により、レンズ鏡筒の小型化を達成することができるとともに、手ぶれ補正に伴う収差変動を良好に補正することができる。
　そして、上記構成の基で、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式（７）の条件を満足する。
　０．０１＜（－ｆ４）／ｆt＜０．２０　…（７）
　上記条件式（７）は、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４に対する、望遠端状態における焦点距離ｆｔを規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（７）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（７）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（７）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が弱くなり、第４レンズ群Ｇ４のシフト量が大きくなり、手ぶれ補正時の非点収差の変動を補正することが困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を０．０７とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を０．１３とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４としたとき、次式（８）の条件を満足することが好ましい。
　０．８０＜ｆ５／（－ｆ４）＜３．５０　…（８）
　上記条件式（８）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５に対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（８）を満足することで、良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（８）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（８）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難になる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の下限値を１．１０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（８）の上限値を２．９０とすることが好ましい。
　さらに、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（８）の下限値を１．４０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（８）の上限値を１．７０とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４としたとき、次式（９）の条件を満足することが好ましい。
　０．４５＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２５　…（９）
　上記条件式（９）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２に対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（９）を満足することで良好な光学性能を実現することができる。なお、条件式（９）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することが困難になる。一方、条件式（９）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、広角端状態における軸外収差、特に像面湾曲と非点収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の下限値を０．５３とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（９）の上限値を１．００とすることが好ましい。
　また、本実施形態おいて、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４としたとき、次式（１０）の条件を満足することが好ましい。
　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００　…（１０）
　上記条件式（１０）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１に対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１０）を満足することで手ぶれ補正時の光学性能の確保しつつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１０）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することが困難になる。一方、条件式（１０）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。また、広角端状態における倍率色収差の劣化も顕著となるため好ましくない。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１０）の下限値を３．５５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を５．５４とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有することが好ましい。さらに、（レンズ群ＧＡの像側に隣接して配置される）前記レンズ群ＧＢは、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。これにより、望遠端状態における手ぶれ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、接合レンズを有することが好ましい。この構成により、軸上色収差及び倍率色収差をともに良好に補正することができる。
　また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少することが好ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体で移動することが好ましい。これにより、所定の変倍比を確保しつつ、製造時に第５レンズ群Ｇ５の偏芯による性能の劣化を小さくすることができる。
　また、本実施形態において、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式（１１）の条件を満足することが好ましい。
　０．０５＜ｆ５／ｆｔ＜０．３５　…（１１）
　上記条件式（１１）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５に対する、望遠端状態における焦点距離ｆｔを規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１１）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１１）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなり、変倍比を確保するために第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（１１）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなり、広角端状態においてコマ収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の下限値を０．１０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１１）の上限値を０．２１とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第５レンズ群Ｇ５は、少なくとも正屈折力の２つのレンズ群と、負屈折力のレンズ群とを有することが好ましい。また、第５レンズ群Ｇ５は、少なくとも１つの接合レンズを含むことが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲と、製造時の偏芯による収差の変動とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態において、望遠端状態におけるバックフォーカスをＢｆｔとし、広角端状態におけるバックフォーカスをＢｆｗとし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆ３としたとき、次式（１２）の条件を満足することが好ましい。
　１．３５＜（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＜１．８０　…（１２）
　上記条件式（１２）は、望遠端状態におけるバックフォーカスＢｆｔと広角端状態におけるバックフォーカスＢｆｗとの差分に対する、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１２）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１２）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。一方、条件式（１２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態において発生する高次のコマ収差変動の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を１．４０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を１．６５とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも３つの正の屈折力を有するレンズ群を含むことが好ましい。さらに好ましくは、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも１つの接合レンズを含むことが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲及び歪曲収差を良好に補正することができる。
　（第３実施形態）
　第３施形態に係るズームレンズは、例えば図２２に示すように、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有し、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部のレンズ群を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像面補正を行う。
　なお、第４レンズ群Ｇ４は、他のレンズ群に比べて構成レンズ枚数が少なく、レンズ径の小型化が可能であるため、手ぶれ補正機構を組み込むことに適している。これにより、レンズ鏡筒の小型化を達成することができるとともに、手ぶれ補正に伴う収差変動を良好に補正することができる。
　そして、上記構成の基で、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４としたとき、次式（１３）の条件を満足することが好ましい。
　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００　…（１３）
　上記条件式（１３）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１に対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１３）を満足することで手ぶれ補正時の光学性能を確保しつつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１３）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することが困難になる。一方、条件式（１３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。また、広角端状態における倍率色収差の劣化も顕著となるため好ましくない。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の下限値を３．５５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１３）の上限値を５．５４とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離ｆｔとしたとき、次式（１４）の条件を満足することが好ましい。
　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２０　…（１４）
　上記条件式（１４）は、望遠端状態の焦点距離ｆｔに対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１４）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が弱くなり、第４レンズ群Ｇ４のシフト量が大きくなり、手振れ補正時の非点収差の変動を補正することが困難となる。一方、条件式（１４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の下限値を０．０５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１４）の上限値を０．１３とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少することが好ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する前記レンズ群ＧＡと、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有することが好ましい。これにより、望遠端状態における手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。これにより、望遠端状態における手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することができる。
　また、本実施形態において、第４レンズ群Ｇ４は、接合レンズを有することが好ましい。この構成により、軸上及び倍率色収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４としたとき、次式（１５）の条件を満足することが好ましい。
　０．４５＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２５　…（１５）
　上記条件式（１５）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離ｆ２に対する、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離ｆ４を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１５）を満足することで良好な光学性能を実現することができる。なお、条件式（１５）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の屈折力が強くなり、手振れ補正時の像面湾曲の変動と、偏芯コマ収差の変動とを同時に補正することが困難になる。一方、条件式（１５）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、広角端状態における軸外収差、特に像面湾曲と非点収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の下限値を０．５３とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１５）の上限値を１．００とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、望遠端状態におけるバックフォーカスをＢｆｔとし、広角端状態におけるバックフォーカスをＢｆｗとし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、次式（１６）の条件を満足することが好ましい。
　１．３５＜（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＜１．８０　…（１６）
　上記条件式（１６）は、望遠端状態におけるバックフォーカスＢｆｔと広角端状態におけるバックフォーカスＢｆｗとの差分に対する、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１６）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１６）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難になる。一方、条件式（１６）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態において発生する高次のコマ収差変動の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の下限値を１．４０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１６）の上限値を１．６５とすることが好ましい。
　また、本実施形態においては、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式（１７）の条件を満足することが好ましい。
　０．０５＜ｆ５／ｆｔ＜０．３５　…（１７）
　上記条件式（１７）は、第５レンズ群Ｇ５の焦点距離ｆ５に対する、望遠端状態における焦点距離ｆｔを規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１７）を満足することで良好な光学性能を実現し、かつ、所定の変倍比を確保することができる。なお、条件式（１７）の上限値を上回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が弱くなり、変倍比を確保するために第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。一方、条件式（１７）の下限値を下回ると、第５レンズ群Ｇ５の屈折力が強くなり、広角端状態においてコマ収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の下限値を０．１０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１７）の上限値を０．２１とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３としたとき、次式（１８）の条件を満足することが好ましい。
　３．５０＜ｆ１／ｆ３＜４．６０　…（１８）
　上記条件式（１８）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離ｆ１に対する、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式（１８）を満足することで良好な光学性能を実現することができ、さらに効果的に色補正も行うことができる。なお、条件式（１８）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなり、広角端状態におけるコマ収差の補正と、望遠端状態における球面収差の補正とが困難となる。また、製造誤差による結像性能の劣化も顕著になってしまう。一方、条件式（１８）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなり、倍率色収差の補正が困難となる。
　なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の下限値を４．００とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１８）の上限値を４．４０とすることが好ましい。
　また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体で移動することが好ましい。これにより、所定の変倍比を確保しつつ、製造時に第５レンズ群Ｇ５の偏芯による性能の劣化を小さくすることができる。
　また、本実施形態において、第２レンズ群Ｇ２は、非球面を有することが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲及び歪曲収差を良好に補正することができる。
　また、本実施形態において、第３レンズ群Ｇ３は、少なくとも３枚の正レンズを含むことが好ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲と、望遠端状態における球面収差を同時に補正することができる。
　図３４に、上記構成のズームレンズを撮影レンズ１として備えたデジタル一眼レフカメラＣＡＭ（光学機器）の略断面図を示す。図３４に示すデジタル一眼レフカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ１で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして、焦点板４に結像された光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ１で集光された不図示の物体（被写体）の光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、当該撮像素子７により撮像され、物体（被写体）画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、図３４に記載のカメラＣＡＭは、撮影レンズ１を着脱可能に保持するものでもよく、撮影レンズ１と一体に成形されるものでもよい。また、カメラＣＡＭは、いわゆる一眼レフカメラでもよく、クイックリターンミラー等を有さないコンパクトカメラでもよい。
　以下、具体的な実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１～表９を示すが、これらは第１～第９実施例における各諸元の表である。
　［全体諸元］において、ｆはレンズ全系の焦点距離を、ＦＮＯはＦナンバーを、ωは半画角を、Ｙは像高を、ＴＬはレンズ系全長を、Ｂｆはバックフォーカスを示す。
　［レンズデータ］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、νｄはｄ線（波長587.6nm）に対するアッベ数を、ｎｄはｄ線に対する屈折率を示す。また、レンズ面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示す。なお、曲率半径の「0.0000」および「∞」は平面又は開口を示している。また、空気の屈折率「1.00000」は記載を省略している。
　［非球面データ］には、［レンズデータ］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。すなわち、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐係数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡｎとしたとき、以下の式（ａ）で示している。なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０であり、その記載を省略している。また、Ｅnは、×１０nを表す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。
　Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－κ・y2／ｒ2）1/2｝＋Ａ3×｜ｙ3｜
　　　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　…（ａ）
　表１～３に示す［可変面間隔データ］においては、ｆはレンズ全系の焦点距離を、βは物体と像間の結像倍率を、Ｄｉ（但し、ｉは整数）は第ｉ面の可変の面間隔を、Ｂｆはバックフォーカスを示す。また、１－ＰＯＳは広角端状態における無限遠合焦時を、２－ＰＯＳは第１中間焦点距離状態における無限遠合焦時を、３－ＰＯＳは第２中間焦点距離状態における無限遠合焦時を、４－ＰＯＳは望遠端状態における無限遠合焦時を、５－ＰＯＳは広角端状態におけるβ＝－０．０３３３３での合焦時を、６－ＰＯＳは第１中間焦点距離状態におけるβ＝－０．０３３３３での合焦時を、７－ＰＯＳは第２中間焦点距離状態におけるβ＝－０．０３３３３での合焦時を、８－ＰＯＳは望遠端状態におけるβ＝－０．０３３３３での合焦時を、９－ＰＯＳは広角端状態における近距離合焦時を、１０－ＰＯＳは第１中間焦点距離状態における近距離合焦時を、１１－ＰＯＳは第２中間焦点距離状態における近距離合焦時を、１２－ＰＯＳは望遠端状態における近距離合焦時を示す。
　表４～表９に示す［可変間隔データ］においては、ｆはレンズ全系の焦点距離を、Ｄｉ（但し、ｉは整数）は第ｉ面の可変の面間隔を示す。
　［レンズ群データ］において、各群の初面及び焦点距離を示す。
　［条件式対応値］において、上記の条件式（１）～（１８）に対応する値を示す。
　なお、表中において、焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さの単位は、一般に「ｍｍ」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　以上の表の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。なお、以下においては第１～第９実施例を示すが、第１～第３実施例が上記第１実施形態に対応し、第４～第６実施例が上記第２実施形態に対応し、第７～第９実施例が上記第３実施形態に対応する。
　また、各実施例におけるズームレンズを構成するレンズ群を物体側から順に第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２・・・というように表し、各レンズ群を構成するレンズを第１レンズ群においてはＬ１１，Ｌ１２・・・と表し、第２レンズ群においてはＬ２１，Ｌ２２・・・と表し、これら全てのレンズのレンズ面を物体側から順に連続する番号を付して説明する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図３及び表１を用いて説明する。図１は、第１実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図１に示すように、第１実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２とからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて非球面を有する負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とからなる接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とを有する。なお、負メニスカスレンズＬ２１は、非球面を有する樹脂材料からなる部分と、ガラス材料からなる部分とを併せ持つ、所謂複合型非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とからなる接合正レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、光軸とほぼ直交方向の成分を持つように移動させることにより手ぶれ補正を行う負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有する。なお、レンズ群ＧＡは、物体側より順に並んだ、両凹レンズＬ４１と像側に非球面を有し物体側に凸面を向けた非球面正レンズＬ４２とからなる接合負レンズを有する。また、レンズ群ＧＢは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３を有する。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を有する非球面両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とからなる接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。
　このような構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少する。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体となって移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、無限遠より近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２物体方向に繰り出すことによって行う。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　以下の表１に第１実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表１における面番号１～３５は、図１に示す面１～３５に対応している。
（表１）
［全体諸元］
ｆ＝29.1～292
ＦＮＯ＝3.6～5.9
２ω＝75.92°～8.22°
Ｙ＝21.6
ＴＬ＝163.77～239.01
Ｂｆ＝38.30～79.07
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　151.1527　　　1.8000　　　32.35　　　1.850260
　　2　　　68.0198　　　10.0255　　　82.52　　　1.497820
　　3　　-538.6972　　　0.1000
　　4　　　66.3072　　　6.3291　　　63.38　　　1.618000
　　5　　　472.1276　　　D5
　＊6　　　107.6136　　　0.2000　　　38.09　　　1.553890　
　　7　　　107.6136　　　1.0000　　　52.29　　　1.755000　
　　8　　　18.4339　　　6.5000
　　9　　　-48.3041　　　1.0000　　　40.77　　　1.883000　
　　10　　　75.1044　　　0.1000
　　11　　　35.4941　　　6.0000　　　25.43　　　1.805180
　　12　　　-25.1321　　　1.0000　　　46.63　　　1.816000
　　13　　　-39.5271　　　1.0000
　　14　　　-25.8306　　　1.0000　　　46.63　　　1.816000
　　15　　-6376.7789　　　D15
　　16　　開口絞りＳ　　　1.0000
　　17　　1255.1135　　　3.5000　　　69.89　　　1.518600
　　18　　　-42.5806　　　0.1000
　　19　　　26.2857　　　4.0000　　　82.56　　　1.497820
　　20　　　245.0143　　　0.1000
　　21　　　27.9820　　　1.0000　　　25.43　　　1.805180
　　22　　　14.7422　　　6.5000　　　58.89　　　1.518230
　　23　　　190.7576　　　D23
　　24　　　-90.8993　　　1.0000　　　49.61　　　1.772500
　　25　　　15.3080　　　4.5000　　　32.35　　　1.850260
　＊26　　　47.3128　　　4.0000
　　27　　　-24.6747　　　1.0000　　　42.72　　　1.834810
　　28　　　-50.9926　　　D28
　　29　　　47.8109　　　8.0000　　　69.89　　　1.518600
　＊30　　　-24.7604　　　4.8012
　　31　　　43.6539　　　8.0000　　　52.32　　　1.517420　
　　32　　　-25.7562　　　2.0000　　　40.77　　　1.883000
　　33　　　-49.5366　　　2.0000
　　34　　　-28.1887　　　1.0000　　　46.63　　　1.816000
　　35　　　-184.7070　　　Bf
［非球面データ］
　第６面
κ＝15.3921,A3＝-0.59282E-05,A4＝1.30620E-06,A6＝9.36650E-09,
A8＝-1.11260E-10,A10＝4.97080E-13,A12＝-0.56752E-15,A14＝0.00000
　第２６面
κ＝-25.8788,A3＝0.00000,A4＝3.09780E-05,A6＝-1.24430E-07,
A8＝3.16720E-10,A10＝0.00000,A12＝0.00000,A14＝0.00000
　第３０面
κ＝0.0568,A3＝0.35585E-06,A4＝4.96950E-09,A6＝5.91140E-09,
A8＝-4.14490E-11,A10＝1.10780E-13,A12＝0.00000,A14＝0.00000
［可変面間隔データ］
　　　　　　　1-POS　　　　2-POS　　　　3-POS　　　　4-POS
　　f,β　　29.09101　　　48.2400　　　100.6506　　　291.819
　　D0　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000
　　D5　　　2.12367　　　17.46296　　　38.43018　　　62.16137
　　D15　　26.06867　　　19.06022　　　11.97558　　　0.49737
　　D23　　　2.32242　　　3.99110　　　5.71830　　　　6.85273
　　D28　　　6.40577　　　4.73716　　　3.00987　　　　1.87544
　　Bf　　　38.29617　　　48.53884　　　64.87857　　　79.06793
　　　　　　　5-POS　　　　6-POS　　　　7-POS　　　　8-POS
　　β　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333
　　D0　　　821.2069　　1353.4997　　　2798.6977　　　6780.5062
　　D5　　　1.47269　　　16.83833　　　37.68497　　　58.30009
　　D15　　26.71965　　　19.68485　　　12.72079　　　4.35865
　　D23　　2.32242　　　　3.99110　　　5.71830　　　6.85273
　　D28　　　6.40577　　　4.73716　　　3.00987　　　1.87544
　　Bf　　　38.29617　　　48.53884　　　64.87857　　　79.06794
　　　　　　　9-POS　　　　10-POS　　　　11-POS　　　　12-POS
　　β　　　-0.07534　　　-0.11871　　　-0.21005　　　-0.31900
　　D0　　　336.2274　　　317.6538　　　287.4316　　　260.5686
　　D5　　　0.66800　　　15.29562　　　34.15968　　　48.72149
　　D15　　27.52434　　　21.22756　　　16.24608　　　13.93725
　　D23　　　2.32242　　　3.99110　　　5.71830　　　6.85273
　　D28　　　6.40577　　　4.73716　　　3.00987　　　1.87544
　　Bf　　38.29617　　　48.53885　　　64.87856　　　79.06793
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　106.56812
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.08486
　　Ｇ３　　　　16　　　　27.20141
　　Ｇ４　　　　24　　　　-24.83040
　　Ｇ５　　　　29　　　　33.33177
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ５／ｆｔ＝0.114
条件式（２）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.688
条件式（３）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.085
条件式（４）（－ｆＡ）／ｆｔ＝0.159
条件式（５）ｆ５／（－ｆ４）＝1.342
条件式（６）ｆ５／ｆｗ＝1.145
　表１に示す諸元の表から、第１実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１）～（６）を全て満たすことが分かる。
　図２（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.27）を行った際の横収差図である。図３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第１実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.50）を行った際の横収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高（単位：ｍｍ）を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、ｄはｄ線（波長587.6nm）、ｇはｇ線（波長435.8nm）に対する諸収差を、記載のないものはｄ線に対する諸収差をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。
　各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図４～図６及び表２を用いて説明する。図４は、第２実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図４に示すように、第２実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて物体側の面に非球面を有する非球面負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ２４とを有する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３とからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とからなる接合正レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、光軸とほぼ直交方向の成分を持つように移動させることにより手ぶれ補正を行う、負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有する。なお、レンズ群ＧＡは、物体側より順に並んだ、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとからなる接合負レンズを有する。また、レンズ群ＧＢは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３を有する。なお、前記負メニスカスレンズＬ４３は、非球面を有する樹脂材料からなる部分と、ガラス材料からなる部分とを併せ持つ、所謂複合型非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を有する非球面両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とからなる接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。
　このような構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少する。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体となって移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、無限遠より近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２物体方向に繰り出すことによって行う。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　以下の表２に第２実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表２における面番号１～３５は、図４に示す面１～３５に対応している。
（表２）
［全体諸元］
ｆ＝28.8～292
ＦＮＯ＝3.6～5.9
２ω＝76.62°～8.18°
Ｙ＝21.6
ＴＬ＝154.81～230.36
Ｂｆ＝38.26～78.33
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　110.7015　　　2.0000　　　32.34　　　1.850260
　　2　　　61.1227　　　9.3000　　　82.56　　　1.497820
　　3　　　831.5286　　　0.1000
　　4　　　71.2987　　　7.1000　　　67.87　　　1.593189
　　5　　　1005.3945　　　D5
　＊6　　　127.2929　　　1.3500　　　46.82　　　1.766840
　　7　　　17.2677　　　6.0759
　　8　　　-54.3521　　　1.0000　　　46.58　　　1.804000
　　9　　　55.9968　　　0.5000
　　10　　　32.6904　　　4.4000　　　22.79　　　1.808090
　　11　　　-48.8263　　　0.9415
　　12　　　-28.5862　　　1.0000　　　46.58　　　1.804000
　　13　　　　　∞　　　　D13
　　14　　　開口絞りＳ　　　0.5000
　　15　　　50.7881　　　3.4000　　　54.66　　　1.729160
　　16　　　-102.1535　　　0.1000
　　17　　　41.2071　　　4.7000　　　82.56　　　1.497820
　　18　　　-39.6235　　　1.0000　　　32.35　　　1.850260
　　19　　　-152.2422　　　0.1000
　　20　　　26.8457　　　1.4000　　　32.35　　　1.850260
　　21　　　14.8725　　　5.6000　　　69.89　　　1.518600
　　22　　　-558.6358　　　D22
　　23　　　-74.8002　　　1.0000　　　49.61　　　1.772500
　　24　　　15.4519　　　3.1425　　　32.34　　　1.850260
　　25　　　54.7491　　　2.6536
　＊26　　1622.7936　　　0.3000　　　38.09　　　1.553890
　　27　　1622.7936　　　1.2000　　　54.66　　　1.729160
　　28　　　57.4462　　　　D28
　　29　　　113.9864　　　5.6000　　　61.18　　　1.589130
　＊30　　　-33.2537　　　0.1000
　　31　　　84.5332　　　6.7000　　　58.89　　　1.518230
　　32　　　-20.6076　　　1.4000　　　40.76　　　1.883000
　　33　　　-31.0038　　　2.2000
　　34　　　-18.9228　　　1.2000　　　40.77　　　1.883000
　　35　　　-35.7750　　　　Bf
［非球面データ］
　第６面
κ＝6.0978,A3＝0.00000,A4＝1.20280E-06,A6＝1.30920E-08,
A8＝-1.37530E-10,A10＝5.64160E-13,A12＝-0.74954E-15,A14＝0.00000
　第２６面
κ＝100.0000,A3＝0.00000,A4＝8.03660E-06,A6＝-9.88790E-08,
A8＝1.39310E-09,A10＝-6.55480E-12,A12＝0.00000,A14＝0.00000
　第３０面
κ＝1.9575,A3＝0.00000,A4＝-3.55160E-06,A6＝-5.40150E-08,
A8＝1.61410E-10,A10＝-6.70370E-13,A12＝-0.18148E-15,A14＝-0.10467E-17
［可変面間隔データ］
　　　　　　　1-POS　　　　2-POS　　　　3-POS　　　　4-POS
　　F,β　　　28.80002　　　50.00000　　100.00005　　292.00014
　　D0　　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000
　　D5　　　2.33995　　　17.99752　　　37.84134　　　64.87735
　　D13　　　28.56163　　　19.59632　　　12.37520　　　1.50817
　　D22　　　2.90075　　　4.91772　　　7.01855　　　8.31016
　　D28　　　6.68309　　　4.66612　　　2.56529　　　1.27369
　　Bf　　　38.26493　　　50.16229　　　66.37665　　　78.33071
 
　　　　　　　　5-POS　　　　6-POS　　　　7-POS　　　　8-POS
　　F,β　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333
　　D0　　　813.3836　　　1407.7910　　　2802.5923　　　7194.7515
　　D5　　　1.70387　　　17.42468　　　37.21607　　　62.05719
　　D13　　　29.19771　　　20.16916　　　13.00047　　　4.32833
　　D22　　　2.90075　　　4.91772　　　7.01855　　　8.31016
　　D28　　　6.68309　　　4.66612　　　2.56529　　　1.27369
　　Bf　　　38.26493　　　50.16228　　　66.37664　　　78.33067
 
　　　　　　　9-POS　　　　10-POS　　　　11-POS　　　　12-POS
　　β　　　-0.07303　　　-0.12069　　　-0.21096　　　-0.32000
　　D0　　　345.1860　　　326.5964　　　297.7593　　　274.0088
　　D5　　　0.95928　　　15.97061　　　34.15946　　　52.81222
　　D13　　　29.94230　　　21.62323　　　16.05708　　　13.57330
　　D22　　　2.90075　　　　4.91772　　　　7.01855　　　　8.31016
　　D28　　　6.68309　　　　4.66612　　　　2.56529　　　　1.27369
　　Bf　　　38.26493　　　50.16228　　　66.37664　　　78.33067　
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　111.46551
　　Ｇ２　　　　６　　　　-16.92695
　　Ｇ３　　　　16　　　　25.25179
　　Ｇ４　　　　23　　　　-29.10021
　　Ｇ５　　　　29　　　　48.25475
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ５／ｆｔ＝0.165
条件式（２）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.582
条件式（３）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.100
条件式（４）（－ｆＡ）／ｆｔ＝0.163
条件式（５）ｆ５／（－ｆ４）＝1.658
条件式（６）ｆ５／ｆｗ＝1.676
　表２に示す諸元の表から、第２実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１）～（６）を全て満たすことが分かる。
　図５（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.27）を行った際の横収差図である。図６（ａ），（ｂ）は、それぞれ第２実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.50）を行った際の横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図７～図９及び表３を用いて説明する。図７は、第３実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図７に示すように、第３実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて物体側の面に非球面を有する非球面負メニスカスレンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた平凹レンズＬ２４とを有する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３とからなる接合正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸レンズＬ３５とからなる接合正レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、光軸とほぼ直交方向の成分を持つように移動させることにより手ぶれ補正を行う、負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとを有する。なお、レンズ群ＧＡは、物体側より順に並んだ、両凹レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる接合負レンズを有する。また、レンズ群ＧＢは、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３を有する。なお、前記負メニスカスレンズＬ４３は、非球面を有する樹脂材料からなる部分と、ガラス材料からなる部分とを併せ持つ、所謂複合型非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、像側に非球面を有する非球面両凸レンズＬ５１と、両凸レンズＬ５２と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３とを有する。
　このような構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少する。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５とが一体となって移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、無限遠より近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２物体方向に繰り出すことによって行う。
　開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　以下の表３に第３実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表３における面番号１～３４は、図７に示す面１～３４に対応している。
（表３）
［全体諸元］
ｆ＝28.8～292
ＦＮＯ＝3.6～5.9
２ω＝76.78°～8.14°
Ｙ＝21.6
ＴＬ＝157.37～230.34
Ｂｆ＝38.02～78.21
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　νｄ　　　　ｎｄ
　　1　　　117.2951　　　2.0000　　　32.34　　　1.850260
　　2　　　63.4102　　　9.6000　　　82.56　　　1.497820
　　3　　　1973.1119　　　0.1000
　　4　　　70.5086　　　7.0000　　　67.87　　　1.593189
　　5　　　816.0257　　　D5
　＊6　　　166.4533　　　1.3500　　　46.82　　　1.766840
　　7　　　18.7190　　　6.1000
　　8　　　-58.8089　　　1.0000　　　46.58　　　1.804000
　　9　　　55.5875　　　0.5000
　　10　　　33.5848　　　4.7000　　　22.79　　　1.808090
　　11　　　-54.2907　　　1.1000
　　12　　　-29.9194　　　1.0000　　　46.58　　　1.804000
　　13　　　　∞　　　　　D13
　　14　　　開口絞りＳ　　0.5000
　　15　　　42.4257　　　4.0000　　　64.12　　　1.516800
　　16　　　-52.8020　　　0.1000
　　17　　　26.4500　　　5.5000　　　82.56　　　1.497820
　　18　　　-42.7941　　　1.0000　　　32.35　　　1.850260
　　19　　　-465.6905　　　0.1000
　　20　　　31.4200　　　1.5000　　　42.72　　　1.834810
　　21　　　13.5952　　　6.0000　　　69.89　　　1.518600
　　22　　　-255.9214　　　D22
　　23　　　-94.4144　　　1.0000　　　49.61　　　1.772500
　　24　　　15.3153　　　2.9928　　　32.34　　　1.850260
　　25　　　47.6604　　　4.5449
　＊26　　　-23.6399　　　0.2000　　　38.09　　　1.553890
　　27　　　-23.6399　　　1.2000　　　54.66　　　1.729160
　　28　　　-58.9473　　　D28
　　29　　　112.3256　　　5.0000　　　61.18　　　1.589130
　＊30　　　-31.9459　　　0.1000
　　31　　　191.3590　　　6.6657　　　82.56　　　1.497820
　　32　　　-22.5309　　　3.1289
　　33　　　-22.6718　　　1.3000　　　46.63　　　1.816000
　　34　　　-99.6640　　　　Bf
［非球面データ］
　第６面
κ＝1.0000,A3＝0.00000,A4＝7.00430E-07,A6＝9.58940E-09,
A8＝-9.46680E-11,A10＝4.00920E-13,A12＝-0.66807E-15,A14＝0.31353E-18
　第２６面
κ＝1.4228,A3＝0.00000,A4＝1.68800E-05,A6＝5.21330E-08,
A8＝1.71590E-10,A10＝0.00000,A12＝0.00000,A14＝0.00000
　第３０面
κ＝1.0000,A3＝0.00000,A4＝1.80100E-05,A6＝3.10700E-08,
A8＝-1.34120E-10,A10＝9.05530E-13,A12＝0.85085E-15,A14＝-0.11437E-16
［可変面間隔データ］
　　　　　　　1-POS　　　　2-POS　　　　3-POS　　　　4-POS
　　F,β　　　28.80000　　　50.00000　　100.00000　　291.99996
　　D0　　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000　　　　0.0000
　　D5　　　2.29069　　　15.44974　　　36.89931　　　63.76637
　　D13　　　30.69148　　　20.78037　　　13.67932　　　1.99142
　　D22　　　1.45891　　　3.45176　　　5.01843　　　5.79638
　　D28　　　5.62778　　　3.63493　　　2.06826　　　1.29031
　　Bf　　　38.01698　　　50.94008　　　66.10148　　　78.20934
 
　　　　　　　　5-POS　　　　6-POS　　　　7-POS　　　　8-POS
　　F,β　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333　　　-0.03333
　　D0　　　811.3735　　　1412.4237　　　2798.6550　　　6931.8537
　　D5　　　1.59706　　　14.86615　　　36.21775　　　60.20067
　　D13　　　31.38511　　　21.36396　　　14.36088　　　5.55712
　　D22　　　1.45891　　　3.45176　　　5.01843　　　5.79638
　　D28　　　5.62778　　　3.63493　　　2.06826　　　1.29031
　　Bf　　　38.01698　　　50.94008　　　66.10149　　　78.20935
 
　　　　　　　9-POS　　　　10-POS　　　　11-POS　　　　12-POS
　　β　　　-0.07317　　　-0.12008　　　-0.21059　　　-0.31600
　　D0　　　342.6319　　　326.4609　　　296.9509　　　268.8877
　　D5　　　0.78400　　　13.36202　　　32.92279　　　50.47276
　　D13　　　32.19817　　　22.86809　　　17.65584　　　15.28503
　　D22　　　1.45891　　　　3.45176　　　　5.01843　　　　5.79638
　　D28　　　5.62778　　　　3.63493　　　　2.06826　　　　1.29031
　　Bf　　　38.01698　　　50.94008　　　66.10150　　　78.20938
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　110.40923
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.47291
　　Ｇ３　　　　16　　　　25.33835
　　Ｇ４　　　　23　　　　-24.38340
　　Ｇ５　　　　29　　　　40.32144
［条件式対応値］
条件式（１）ｆ５／ｆｔ＝0.138
条件式（２）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.717
条件式（３）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.0835
条件式（４）（－ｆＡ）／ｆｔ＝0.162
条件式（５）ｆ５／（－ｆ４）＝1.654
条件式（６）ｆ５／ｆｗ＝1.400
　表３に示す諸元の表から、第３実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１）～（６）を全て満たすことが分かる。
　図８（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.27）を行った際の横収差図である。図９（ａ），（ｂ）は、それぞれ第３実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び像ぶれ補正（防振群であるレンズ群ＧＡのシフト量=0.50）を行った際の横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
　なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　上記実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を指す。
　また、単独又は複数のレンズ群、又は部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。なお、移動としては、光軸上のある点を回転中心とした回転移動（揺動）でもよい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも、描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズが非球面の場合、非球面は研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。特に、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側がより好ましい。
　また、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　なお、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、変倍比が５～１８倍であり、より好ましくは８～１２倍である。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第１レンズ群Ｇ１が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負正正の順番にレンズを配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第２レンズ群Ｇ２が、正のレンズを１つと、負のレンズを３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第３レンズ群Ｇ３が、正のレンズを３つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、正正正の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第４レンズ群Ｇ４が、正のレンズを１つと、負のレンズを２つ有するのが好ましい。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第５レンズ群Ｇ５が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、正正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１０～図１３及び表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図１０に示すように、第４実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図１０では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と両凸正レンズＬ３３との接合レンズと、両凸正レンズＬ３４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ４３は物体側のガラスレンズ面（図１０では物体側から数えて２７番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ５４は、物体側のガラスレンズ面（図１０では物体側から数えて３４番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５は一体で移動する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡの接合レンズを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第４実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第４実施例の広角端状態において、防振係数が１．０１２であり、焦点距離が２８．８０（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．３０（ｍｍ）となる。また、第４実施例の望遠端状態において、防振係数が１．７００であり、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
　以下の表４に第４実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表４における面番号１～３５は、図１０に示す面１～３５に対応している。
（表４）
［全体諸元］
　　f　　　　28.7　　　96.6　　　291.9
　　Fno　　　3.6　　　5.5　　　5.9
　　２ω　　76.5　　　24.1　　　8.2
　　Y　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　　TL　　162.728　　207.565　　235.927
　　BF　　　38.462　　63.688　　76.6097
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　141.1761　　　1.0000　　　1.8503　　　32.3500
　　2　　　69.4853　　　10.0765　　　1.4978　　　82.5200
　　3　　-889.6155　　　0.1000　　　1.0000
　　4　　　66.6674　　　6.5001　　　1.6030　　　65.4700
　　5　　　381.0871　　　　D5　　　1.0000
　＊6　　　79.9451　　　0.1006　　　1.5539　　　38.0900
　　7　　　74.7011　　　1.0028　　　1.8040　　　46.5800
　　8　　　17.8520　　　7.3031　　　1.0000
　　9　　　-48.6373　　　1.0000　　　1.8160　　　46.6300
　　10　　　58.7199　　　0.1492　　　1.0000
　　11　　　33.7080　　　4.5990　　　1.8467　　　23.7700
　　12　　　-45.7479　　　1.1779　　　1.0000
　　13　　　-26.8650　　　1.0000　　　1.8160　　　46.6300
　　14　　　-8904.0687　　　D14　　　1.0000
　　15　　　0.0000　　　0.5000　　　1.0000　　　（絞りＳ）
　　16　　　30.7323　　　3.5000　　　1.6030　　　65.4700
　　17　　　-107.2786　　　0.1000　　　1.0000
　　18　　　48.7571　　　1.0000　　　1.8348　　　42.7200
　　19　　　15.4106　　　5.5000　　　1.6030　　　65.4700
　　20　　　-217.8297　　　0.3000　　　1.0000
　　21　　　49.0547　　　3.5679　　　1.6030　　　65.4700
　　22　　　-29.6706　　　1.4591　　　1.8503　　　32.3500
　　23　　　-160.3002　　　D23　　　　1.0000
　　24　　　-142.1433　　　1.0000　　　1.7725　　　49.6100
　　25　　　16.3170　　　2.9126　　　1.8503　　　32.3500
　　26　　　48.2164　　　6.0283　　　1.0000
　＊27　　　-14.4254　　　1.0000　　　1.8040　　　46.5800
　　28　　　-17.2680　　　D28　　　1.0000
　　29　　　-1093.1368　　　4.7467　　　1.5186　　　69.8900
　　30　　　-22.8468　　　0.1000　　　1.0000
　　31　　　42.0285　　　6.9126　　　1.5174　　　52.3200
　　32　　　-19.2157　　　1.0000　　　1.8348　　　42.7200
　　33　　　-34.6022　　　1.5145　　　1.0000
　＊34　　　-23.6619　　　1.0000　　　1.8160　　　46.6200
　　35　　　-311.6038　　　BF　　　1.0000
［非球面データ］
　第６面
　κ=4.8810E+00,A4=1.3626E-06,A6=-3.8149E-09,A8=-1.7705E-11,
　A10=1.1444E-13,A12=0.0000E+00
　第２７面
　κ=7.7650E-01,A4=3.1469E-06,A6=2.0215E-09,A8=0.0000E+00,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３４面
　κ=1.0000E+00,A4=-2.9251E-06,A6=3.3679E-08,A8=-1.3515E-11,
　A10=7.4135E-15,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　D5　　　2.025　　　　　　　37.999　　　　　　65.478
　D14　　29.610　　　　　　　13.247　　　　　　1.208
　D23　　2.732　　　　　　　　7.325　　　　　　8.459
　D28　　7.026　　　　　　　　2.433　　　　　　1.300
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　111.40
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.34
　　Ｇ３　　　　15　　　　26.70
　　Ｇ４　　　　24　　　　-37.72
　　Ｇ５　　　　29　　　　61.85
［条件式対応値］
条件式（７）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.13
条件式（８）ｆ５／（－ｆ４）＝1.64
条件式（９）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.46
条件式（１０）ｆ１／（－ｆ４）＝2.95
条件式（１１）ｆ５／ｆｔ＝0.21
条件式（１２）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.43
　表４に示す諸元の表から、第４実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（７）～（１２）を全て満たすことが分かる。
　図１１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１２は、第４実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第４実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高（単位：ｍｍ）を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、ｄはｄ線（波長587.6nm）、ｇはｇ線（波長435.8nm）に対する諸収差を、記載のないものはｄ線に対する諸収差をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。
　各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１４～図１７及び表５を用いて説明する。図１４は、第５実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図１４に示すように、第５実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、第２レンズ群の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図１４では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、両凸正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸正レンズＬ３５との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４レンズ群Ｇ４の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ４３は物体側のガラスレンズ面（図１４では物体側から数えて２６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。なお、第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ５４は、物体側のガラスレンズ面（図１４では物体側から数えて３３番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。このとき、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５は一体で移動する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡの接合レンズを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第５実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第５実施例の広角端状態において、防振係数が０．９８であり、焦点距離が２８．８０（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．３０（ｍｍ）となる。また、第５実施例の望遠端状態において、防振係数が１．７０であり、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
　以下の表５に第５実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表５における面番号１～３４は、図１４に示す面１～３４に対応している。
（表５）
［全体諸元］
　　f　　　　28.8　　　100.0　　　291.9
　　Fno　　　　3.6　　　5.4　　　5.9
　　２ω　　　76.3　　　23.4　　　8.2
　　Y　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　　TL　　　164.6　　　210.8　　　237.6
　　BF　　　38.668　　65.898　　78.377
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　124.2669　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　2　　　65.6300　　　10.060　　　1.49782　　　82.56
　　3　　　-11797.766　　　0.100　　　1.00000
　　4　　　69.1189　　　6.568　　　1.59319　　　67.87
　　5　　　585.6642　　　D5　　　1.00000
　＊6　　　112.8410　　　1.000　　　1.76684　　　46.82
　　7　　　17.9479　　　7.242　　　1.00000
　　8　　　-46.5542　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　9　　　66.1042　　　0.100　　　1.00000
　　10　　　34.8030　　　4.801　　　1.84666　　　23.77
　　11　　　-39.9905　　　1.014　　　1.00000
　　12　　　-27.6099　　　1.000　　　1.83481　　　42.72
　　13　　　1177.0768　　　D13　　　1.00000
　　14　　　0.0000　　　0.500　　　1.00000　　　（絞りＳ）
　　15　　　45.9090　　　3.500　　　1.75500　　　52.29
　　16　　　-58.7912　　　0.100　　　1.00000
　　17　　　35.0034　　　4.500　　　1.49782　　　82.56
　　18　　　-35.3849　　　1.000　　　1.79504　　　28.69
　　19　　　65.2580　　　0.100　　　1.00000
　　20　　　28.8329　　　1.871　　　1.81600　　　46.63
　　21　　　15.4357　　　6.462　　　1.51742　　　52.32
　　22　　　-87.3182　　　D22　　　1.00000
　　23　　　-117.6399　　　1.000　　　1.77250　　　49.61
　　24　　　16.7518　　　3.000　　　1.85026　　　32.35
　　25　　　51.4655　　　4.628　　　1.00000
　＊26　　　-24.4461　　　1.200　　　1.71300　　　53.89
　　27　　　-58.2076　　　D27　　　1.00000
　　28　　　73.1770　　　5.500　　　1.60311　　　60.68
　　29　　　-24.7896　　　0.166　　　1.00000
　　30　　　91.8843　　　6.791　　　1.51823　　　58.89
　　31　　　-18.6935　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　32　　　-48.9134　　　1.917　　　1.00000
　＊33　　　-24.2966　　　1.000　　　1.82080　　　42.71
　　34　　　-56.3780　　　BF　　　1.00000
［非球面データ］
　第６面
　κ=-1.0000E+00,A4=1.2946E-06,A6=6.9345E-09,A8=-7.3236E-11,
　A10=2.8299E-13,A12=-2.9971E-16
　第２６面
　κ=0.1763E+00,A4=-1.5504E-06,A6=1.8584E-08,A8=0.0000E+00,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３３面
　κ=1.0000E+00,A4=-4.8013E-06,A6=-2.8757E-09,A8=8.0066E-11,
　A10=-2.4817E-13,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　D5　　　2.226　　　　　　　38.148　　　　　　64.584
　D13　　31.000　　　　　　　14.096　　　　　　1.917
　D22　　1.523　　　　　　　　5.269　　　　　　6.049
　D27　　6.332　　　　　　　　2.586　　　　　　1.806
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　110.62
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.76
　　Ｇ３　　　　14　　　　26.64
　　Ｇ４　　　　23　　　　-27.33
　　Ｇ５　　　　28　　　　41.87
［条件式対応値］
条件式（７）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.09
条件式（８）ｆ５／（－ｆ４）＝1.53
条件式（９）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.65
条件式（１０）ｆ１／（－ｆ４）＝4.05
条件式（１１）ｆ５／ｆｔ＝0.14
条件式（１２）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.49
　表５に示す諸元の表から、第５実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（７）～（１２）を全て満たすことが分かる。
　図１５（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図１６は、第５実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図１７（ａ），（ｂ）は、それぞれ第５実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１８～図２１及び表６を用いて説明する。図１８は、第６実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図１８に示すように、第６実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図１８では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、両凸正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４Ｂレンズ群ＧＢを構成する負メニスカスレンズＬ４３は、像側のガラスレンズ面（図１８では物体側から数えて２７番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する両凸正レンズＬ５４は、像側のガラスレンズ面（図１８では物体側から数えて３４番目の面）に非球面を形成した非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第６実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第６実施例の広角端状態において、防振係数が１．０６であり、焦点距離が２８．８０（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．２７（ｍｍ）となる。また、第６実施例の望遠端状態において、防振係数が１．７０であり、焦点距離が２９１．８０（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．４８（ｍｍ）となる。
　以下の表６に第６実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表６における面番号１～３４は、図１８に示す面１～３４に対応している。
（表６）
［全体諸元］
　ｆ　　　　　28.8　　　97.8　　　291.8
　Ｆｎｏ　　　3.6　　　　5.4　　　5.9
　２ω　　　　76.3　　　24.0　　　8.2
　Ｙ　　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　ＴＬ　　　155.259　　200.892　　230.440
　Ｂｆ　　　38.296　　　61.715　　79.010
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　131.9600　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　2　　　64.7763　　　10.026　　　1.49782　　　82.52
　　3　　-1939.8917　　　0.100　　　1.00000
　　4　　　64.6003　　　6.329　　　1.61800　　　63.38
　　5　　　410.2657　　　D5　　　1.00000
　＊6　　　89.4836　　　0.100　　　1.55389　　　38.09
　　7　　　89.4836　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　8　　　17.9244　　　7.340　　　1.00000
　　9　　　-42.0840　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　10　　　73.2932　　　0.100　　　1.00000
　　11　　　36.7795　　　4.691　　　1.84666　　　23.78
　　12　　　-39.1344　　　1.214　　　1.00000
　　13　　　-26.1074　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　14　　　-3773.9951　　　D14　　　1.00000
　　15　　　0.0000　　　0.500　　　1.00000　　　（絞りＳ）
　　16　　　224.1127　　　2.598　　　1.69680　　　55.52
　　17　　　-66.2510　　　0.100　　　1.00000
　　18　　　30.7404　　　3.300　　　1.49782　　　82.56
　　19　　　-2017.6973　　　0.100　　　1.00000
　　20　　　27.5622　　　1.000　　　1.84666　　　23.78
　　21　　　16.0865　　　5.531　　　1.51680　　　64.12
　　22　　　1640.3102　　　D22　　　1.00000
　　23　　　-254.1339　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　24　　　15.9374　　　3.355　　　1.85026　　　32.35
　　25　　　45.3566　　　5.500　　　1.00000
　　26　　　-20.8777　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　＊27　　　-53.9758　　　D27　　　1.00000
　　28　　　67.5729　　　6.000　　　1.51860　　　69.89
　　29　　　-20.5166　　　4.000　　　1.00000
　　30　　　47.4864　　　7.500　　　1.51742　　　52.32
　　31　　　-20.4408　　　1.500　　　1.81600　　　46.63
　　32　　　-56.8501　　　1.619　　　1.00000
　　33　　　-33.4116　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　＊34　　　-130.4172　　　　Bf　　　1.00000
［非球面データ］
　第６面
　κ=8.332,A4=1.1402E-06,A6=5.3964E-10,A8=-2.3261E-11,
　A10=1.0349E-13,A12=0.0000E+00
　第２７面
　κ=-3.0393,A4=4.0455E-06,A6=-5.4765E-09,A8=2.7129E-11,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３４面
　κ=0.181,A4=-1.3072E-06,A6=5.5840E-09,A8=-8.7610E-11,
　A10=2.5603E-13,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　　D5　　　2.325　　　　　　38.632　　　　　　　62.363
　　D14　　　26.770　　　　　12.676　　　　　　　1.198
　　D22　　　2.836　　　　　　6.232　　　　　　　7.367
　　D27　　　5.530　　　　　　2.134　　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　107.36
　　Ｇ２　　　　６　　　　-16.98
　　Ｇ３　　　　16　　　　25.15
　　Ｇ４　　　　23　　　　-21.73
　　Ｇ５　　　　28　　　　32.44
［条件式対応値］
条件式（７）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.07
条件式（８）ｆ５／（－ｆ４）＝1.49
条件式（９）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.78
条件式（１０）ｆ１／（－ｆ４）＝4.94
条件式（１１）ｆ５／ｆｔ＝0.11
条件式（１２）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.62
　表６に示す諸元の表から、第６実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（７）～（１２）を全て満たすことが分かる。
　図１９（ａ），（ｂ）は、それぞれ第６実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２０は、第６実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第６実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第６実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
　なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　上記実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分である。
　また、単独又は複数のレンズ群、又は部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。なお、移動としては、光軸上のある点を回転中心とした回転移動（揺動）でもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも、描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズが非球面の場合、非球面は研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。特に、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側がより好ましい。
　また、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　なお、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、変倍比が５～１８倍であり、より好ましくは８～１２倍である。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第１レンズ群Ｇ１が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負正正の順番にレンズを配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第２レンズ群Ｇ２が、正のレンズを１つと、負のレンズを３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第３レンズ群Ｇ３が、正のレンズを３つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、正正正の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第４レンズ群Ｇ４が、正のレンズを１つと、負のレンズを２つ有するのが好ましい。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第５レンズ群Ｇ５が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、正正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
（第７実施例）
　第７実施例について、図２２～図２５及び表７を用いて説明する。図２２は、第７実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図２２に示すように、第７実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図２２では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、両凸正レンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸正レンズＬ３５との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４Ｂレンズ群ＧＢの負メニスカスレンズＬ４３は、物体側のガラスレンズ面（図２２では物体側から数えて２７番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。なお、第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ５４は、物体側のガラスレンズ面に非球面（図２２では物体側から数えて３４番目の面）を形成した、非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第７実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第７実施例の広角端状態において、防振係数が０．８９であり、焦点距離が２８．８（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．３３（ｍｍ）となる。また、第７実施例の望遠端状態において、防振係数が１．５０であり、焦点距離が２９２．０（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．６２（ｍｍ）となる。
　以下の表７に第７実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表７における面番号１～３５は、図２２に示す面１～３５に対応している。
（表７）
［全体諸元］
　ｆ　　　　　28.8　　　95.2　　　292.0
　Ｆｎｏ　　　3.6　　　　5.5　　　6.0
　２ω　　　　76.6　　　24.5　　　8.2
　Ｙ　　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　ＴＬ　　　156.032　　198.835　　229.227
　Ｂｆ　　　38.462　　　61.654　　76.605
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　138.8204　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　2　　　69.6255　　　9.900　　　1.49782　　　82.52
　　3　　-1121.4726　　　0.100　　　1.00000
　　4　　　66.5234　　　6.500　　　1.60300　　　65.47
　　5　　　364.2280　　　D5　　　1.00000
　＊6　　　77.5565　　　0.101　　　1.55389　　　38.09
　　7　　　69.1985　　　1.003　　　1.80400　　　46.58
　　8　　　17.7505　　　7.303　　　1.00000
　　9　　　-45.2772　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　10　　　64.3914　　　0.149　　　1.00000
　　11　　　34.6940　　　4.700　　　1.84666　　　23.77
　　12　　　-46.1405　　　1.178　　　1.00000
　　13　　　-27.3129　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　14　　-2388.7913　　　D14　　　1.00000
　　15　　　0.0000　　　0.500　　　1.00000　　　（絞りＳ）
　　16　　　240.3547　　　2.700　　　1.61800　　　63.38
　　17　　　-48.3097　　　0.100　　　1.00000
　　18　　　32.2344　　　4.000　　　1.60300　　　65.47
　　19　　　-65.8684　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　20　　　163.3971　　　0.300　　　1.00000
　　21　　　28.9156　　　1.500　　　1.85026　　　32.35
　　22　　　16.0863　　　5.700　　　1.51680　　　64.12
　　23　　　-90.6196　　　D23　　　1.00000
　　24　　　-353.6058　　　1.000　　　1.77250　　　49.61
　　25　　　13.7394　　　2.967　　　1.80100　　　34.96
　　26　　　49.7586　　　5.375　　　1.00000
　＊27　　　-18.4961　　　1.000　　　1.72916　　　54.66
　　28　　　-30.5221　　　D28　　　1.00000
　　29　　　258.3375　　　5.299　　　1.51680　　　64.12
　　30　　　-21.7751　　　0.100　　　1.00000
　　31　　　71.6589　　　6.791　　　1.51823　　　58.89
　　32　　　-19.3953　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　33　　　-37.1560　　　1.917　　　1.00000
　＊34　　　-22.1994　　　1.000　　　1.79668　　　45.34
　　35　　　-69.8232　　　Bf　　　　1.00000
［非球面データ］
　第６面
　κ=4.881,A4=5.5213E-07,A6=-3.4799E-09,A8=-1.0831E-11,
　A10=8.3083E-14,A12=0.0000E+00
　第２７面
　κ=0.6133,A4=3.3743E-06,A6=1.0271E-08,A8=0.0000E+00,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３４面
　κ=0.8088,A4=-6.7721E-06,A6=1.4720E-08,A8=-2.0115E-11,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　　D5　　　2.025　　　　　　37.999　　　　　　　65.479
　　D14　　　29.610　　　　　13.247　　　　　　　1.208
　　D23　　　2.683　　　　　　7.326　　　　　　　8.459
　　D28　　　7.070　　　　　　2.427　　　　　　　1.293
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　112.11
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.38
　　Ｇ３　　　　16　　　　25.99
　　Ｇ４　　　　24　　　　-30.94
　　Ｇ５　　　　29　　　　51.56
［条件式対応値］
条件式（１３）ｆ１／（－ｆ４）＝3.62
条件式（１４）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.11
条件式（１５）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.56
条件式（１６）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.47
条件式（１７）ｆ５／ｆｔ＝0.18
条件式（１８）ｆ１／ｆ３＝4.31
　表７に示す諸元の表から、第７実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１３）～（１８）を全て満たすことが分かる。
　図２３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第７実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２４は、第７実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２５（ａ），（ｂ）は、それぞれ第７実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高（単位：ｍｍ）を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、ｄはｄ線（波長587.6nm）、ｇはｇ線（波長435.8nm）に対する諸収差を、記載のないものはｄ線に対する諸収差をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。
　各収差図から明らかなように、第７実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２６～図２９及び表８を用いて説明する。図２６は、第８実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図２６に示すように、第８実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図２６では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、両凸正レンズＬ３２と両凹負レンズＬ３３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３４と両凸正レンズＬ３５との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４Ｂレンズ群ＧＢの負メニスカスレンズＬ４３は、物体側のガラスレンズ面（図２６では物体側から数えて２６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ５４は、物体側のガラスレンズ面（図２６では物体側から数えて３３番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第８実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第８実施例の広角端状態において、防振係数が０．９８であり、焦点距離が２８．８（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．３０（ｍｍ）となる。また、第８実施例の望遠端状態において、防振係数が１．７０であり、焦点距離が２９２．０（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．５４（ｍｍ）となる。
　以下の表８に第８実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表８における面番号１～３４は、図２６に示す面１～３４に対応している。
（表８）
［全体諸元］
　ｆ　　　　　28.8　　　100.0　　　291.9
　Ｆｎｏ　　　3.6　　　　5.4　　　5.9
　２ω　　　　76.3　　　23.4　　　8.2
　Ｙ　　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　ＴＬ　　　157.869　　204.116　　230.852
　Ｂｆ　　　38.668　　　65.898　　78.377
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　124.2669　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　2　　　65.6300　　　10.060　　　1.49782　　　82.56
　　3　　-11797.766　　　0.100　　　1.00000
　　4　　　69.1189　　　6.568　　　1.59319　　　67.87
　　5　　　585.6642　　　D5　　　1.00000
　＊6　　　112.8410　　　1.000　　　1.76684　　　46.82
　　7　　　17.9479　　　7.242　　　1.00000
　　8　　　-46.5542　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　9　　　66.1042　　　0.100　　　1.00000
　　10　　　34.8030　　　4.801　　　1.84666　　　23.77
　　11　　　-39.9905　　　1.014　　　1.00000
　　12　　　-27.6099　　　1.000　　　1.83481　　　42.72
　　13　　　1177.0768　　　D13　　　1.00000
　　14　　　0.0000　　　0.500　　　1.00000　　　（絞りＳ）
　　15　　　45.9090　　　3.500　　　1.75500　　　52.29
　　16　　　-58.7912　　　0.100　　　1.00000
　　17　　　35.0034　　　4.500　　　1.49782　　　82.56
　　18　　　-35.3849　　　1.000　　　1.79504　　　28.69
　　19　　　65.2580　　　0.100　　　1.00000
　　20　　　28.8329　　　1.871　　　1.81600　　　46.63
　　21　　　15.4357　　　6.462　　　1.51742　　　52.32
　　22　　　-87.3182　　　D22　　　1.00000
　　23　　　-117.6399　　　1.000　　　1.77250　　　49.61
　　24　　　16.7518　　　3.000　　　1.85026　　　32.35
　　25　　　51.4655　　　4.628　　　1.00000
　＊26　　　-24.4461　　　1.200　　　1.71300　　　53.89
　　27　　　-58.2076　　　D27　　　1.00000
　　28　　　73.1770　　　5.500　　　1.60311　　　60.68
　　29　　　-24.7896　　　0.166　　　1.00000
　　30　　　91.8843　　　6.791　　　1.51823　　　58.89
　　31　　　-18.6935　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　32　　　-48.9134　　　1.917　　　1.00000
　＊33　　　-24.2966　　　1.000　　　1.82080　　　42.71
　　34　　　-56.3780　　　Bf　　　1.00000
［非球面データ］
　第６面
　κ=-1.000,A4=1.2946E-06,A6=6.9345E-09,A8=-7.3236E-11,
　A10=2.8299E-13,A12=-2.9971E-16
　第２６面
　κ=0.1763,A4=-1.5504E-06,A6=1.8584E-08,A8=0.0000E+00,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３３面
　κ=1.000,A4=-4.8013E-06,A6=-2.8757E-09,A8=8.0066E-11,
　A10=-2.4817E-13,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　　D5　　　2.226　　　　　　38.148　　　　　　　64.584
　　D13　　　31.000　　　　　14.096　　　　　　　1.917
　　D22　　　1.523　　　　　　5.269　　　　　　　6.049
　　D27　　　6.332　　　　　　2.586　　　　　　　1.806
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　110.62
　　Ｇ２　　　　６　　　　-17.76
　　Ｇ３　　　　15　　　　26.64
　　Ｇ４　　　　23　　　　-27.33
　　Ｇ５　　　　28　　　　41.87
［条件式対応値］
条件式（１３）ｆ１／（－ｆ４）＝4.03
条件式（１４）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.09
条件式（１５）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.65
条件式（１６）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.49
条件式（１７）ｆ５／ｆｔ＝0.14
条件式（１８）ｆ１／ｆ３＝4.14
　表８に示す諸元の表から、第８実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１３）～（１８）を全て満たすことが分かる。
　図２７（ａ），（ｂ）は、それぞれ第８実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図２８は、第８実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図２９（ａ），（ｂ）は、それぞれ第８実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第８実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図３０～図３３及び表９を用いて説明する。図３０は、第９実施例のレンズ構成図及びズーム軌跡を示したものである。図３０に示すように、第９実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と有する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを有する。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、両凹負レンズＬ２２と、両凸正レンズＬ２３と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４とを有する。なお、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のガラスレンズ面（図３０では物体側から数えて６番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ３１と、両凸正レンズＬ３２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４との接合レンズとを有する。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合レンズからなる第４Ａレンズ群ＧＡと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３からなる第４Ｂレンズ群ＧＢとを有する。なお、第４Ｂレンズ群ＧＢを構成する負メニスカスレンズＬ４３は、像側のガラスレンズ面（図３０では物体側から数えて２７番目の面）に非球面を形成した、非球面レンズである。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズＬ５１と、両凸正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５４とを有する。第５レンズ群Ｇ５の最も像側に位置する負メニスカスレンズＬ５４は、像側のガラスレンズ面（図３０では物体側から数えて３４番目の面）に非球面を形成した非球面レンズである。
　上記構成である本実施例に係るズームレンズでは、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群との間隔は増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔は増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔は減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。
　絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離から近距離への合焦は、第２レンズ群Ｇ２を物体方向に繰り出すことによって行う。
　また、手ぶれ補正（防振）は、第４Ａレンズ群ＧＡを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより行う。
　なお、第９実施例において、レンズ全系の焦点距離がｆで、ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比、すなわち防振係数がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交方向の成分を持つように移動させればよい。第９実施例の広角端状態において、防振係数が１．０６であり、焦点距離が２８．８（ｍｍ）であるため、０．５８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．２７（ｍｍ）となる。また、第９実施例の望遠端状態において、防振係数が１．７０であり、焦点距離が２９１．８（ｍｍ）であるため、０．１８°の回転ぶれを補正するための第４レンズ群Ｇ４の移動量は０．４８（ｍｍ）となる。
　以下の表９に第９実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表９における面番号１～３４は、図３０に示す面１～３４に対応している。
（表９）
［全体諸元］
　ｆ　　　　　28.8　　　97.8　　　291.8
　Ｆｎｏ　　　3.6　　　　5.4　　　5.9
　２ω　　　　76.3　　　24.0　　　8.2
　Ｙ　　　　　21.6　　　21.6　　　21.6
　ＴＬ　　　155.259　　200.892　　230.440
　Ｂｆ　　　38.296　　　61.715　　79.010
［レンズデータ］
　面番号　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　　ｎｄ　　　　νｄ
　　1　　　131.9600　　　1.000　　　1.85026　　　32.35
　　2　　　64.7763　　　10.026　　　1.49782　　　82.52
　　3　　-1939.8917　　　0.100　　　1.00000
　　4　　　64.6003　　　6.329　　　1.61800　　　63.38
　　5　　　410.2657　　　D5　　　1.00000
　＊6　　　89.4836　　　0.100　　　1.55389　　　38.09
　　7　　　89.4836　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　8　　　17.9244　　　7.340　　　1.00000
　　9　　　-42.0840　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　10　　　73.2932　　　0.100　　　1.00000
　　11　　　36.7795　　　4.691　　　1.84666　　　23.78
　　12　　　-39.1344　　　1.214　　　1.00000
　　13　　　-26.1074　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　14　　　-3773.9951　　　D14　　　1.00000
　　15　　　0.0000　　　0.500　　　1.00000　　　（絞りＳ）
　　16　　　224.1127　　　2.598　　　1.69680　　　55.52
　　17　　　-66.2510　　　0.100　　　1.00000
　　18　　　30.7404　　　3.300　　　1.49782　　　82.56
　　19　　　-2017.6973　　　0.100　　　1.00000
　　20　　　27.5622　　　1.000　　　1.84666　　　23.78
　　21　　　16.0865　　　5.531　　　1.51680　　　64.12
　　22　　　1640.3102　　　D22　　　1.00000
　　23　　　-254.1339　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　　24　　　15.9374　　　3.355　　　1.85026　　　32.35
　　25　　　45.3566　　　5.500　　　1.00000
　　26　　　-20.8777　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　＊27　　　-53.9758　　　D27　　　1.00000
　　28　　　67.5729　　　6.000　　　1.51860　　　69.89
　　29　　　-20.5166　　　4.000　　　1.00000
　　30　　　47.4864　　　7.500　　　1.51742　　　52.32
　　31　　　-20.4408　　　1.500　　　1.81600　　　46.63
　　32　　　-56.8501　　　1.619　　　1.00000
　　33　　　-33.4116　　　1.000　　　1.81600　　　46.63
　＊34　　　-130.4172　　　　Bf　　　1.00000
［非球面データ］
　第６面
　κ=8.332,A4=1.1402E-06,A6=5.3964E-10,A8=-2.3261E-11,
　A10=1.0349E-13,A12=0.0000E+00
　第２７面
　κ=-3.0393,A4=4.0455E-06,A6=-5.4765E-09,A8=2.7129E-11,
　A10=0.0000E+00,A12=0.0000E+00
　第３４面
　κ=0.181,A4=-1.3072E-06,A6=5.5840E-09,A8=-8.7610E-11,
　A10=2.5603E-13,A12=0.0000E+00
［可変間隔データ］
　　　　　広角端状態　　　中間焦点距離状態　　　望遠端状態
　　D5　　　2.325　　　　　　38.632　　　　　　　62.363
　　D14　　　26.770　　　　　12.676　　　　　　　1.198
　　D22　　　2.836　　　　　　6.232　　　　　　　7.367
　　D27　　　5.530　　　　　　2.134　　　　　　　1.000
［レンズ群データ］
　群番号　　　群初面　　群焦点距離
　　Ｇ１　　　　１　　　　107.36
　　Ｇ２　　　　６　　　　-16.98
　　Ｇ３　　　　16　　　　25.15
　　Ｇ４　　　　23　　　　-21.73
　　Ｇ５　　　　28　　　　32.44
［条件式対応値］
条件式（１３）ｆ１／（－ｆ４）＝4.94
条件式（１４）（－ｆ４）／ｆｔ＝0.07
条件式（１５）（－ｆ２）／（－ｆ４）＝0.78
条件式（１６）（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＝1.62
条件式（１７）ｆ５／ｆｔ＝0.11
条件式（１８）ｆ１／ｆ３＝4.27
　表９に示す諸元の表から、第９実施例に係るズームレンズでは、上記条件式（１３）～（１８）を全て満たすことが分かる。
　図３１（ａ），（ｂ）は、それぞれ第９実施例に係るズームレンズの広角端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．５８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。図３２は、第９実施例に係るズームレンズの中間焦点距離状態における無限遠合焦時の諸収差図である。図３３（ａ），（ｂ）は、それぞれ第９実施例に係るズームレンズの望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図及び０．１８°の回転ぶれに対してぶれ補正を行った際のメリディオナル横収差図である。
　各収差図から明らかなように、第９実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
　なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　上記実施例では、５群構成を示したが、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分である。
　また、単独又は複数のレンズ群、又は部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。なお、移動としては、光軸上のある点を回転中心とした回転移動（揺動）でもよい。特に、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも、描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズが非球面の場合、非球面は研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３又は第４レンズ群Ｇ４の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。特に、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側がより好ましい。
　また、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　なお、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、変倍比が５～１８倍であり、より好ましくは８～１２倍である。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第１レンズ群Ｇ１が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負正正の順番にレンズを配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第２レンズ群Ｇ２が、正のレンズを１つと、負のレンズを３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第３レンズ群Ｇ３が、正のレンズを３つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、正正正の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第４レンズ群Ｇ４が、正のレンズを１つと、負のレンズを２つ有するのが好ましい。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、負負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第５レンズ群Ｇ５が、正のレンズを２つと、負のレンズを１つ有するのが好ましい。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、正正負の順番にレンズ成分を空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
　なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
　Ｇ１　　第１レンズ群
　Ｇ２　　第２レンズ群
　Ｇ３　　第３レンズ群
　Ｇ４　　第４レンズ群
　Ｇ５　　第５レンズ群
　Ｓ　　　開口絞り
　Ｉ　　像面
　ＣＡＭ　デジタル一眼レフカメラ
 

Claims (34)

  1. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、各レンズ群の間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　条件式
    　　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０
    　　　但し、ｆ５：　前記第５レンズ群の焦点距離、
    　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離
  2. 　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　０．５７７＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２００
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  3. 　前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４とし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離ｆｔとしたとき、次式
    　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２５
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  4. 　前記第４レンズ群は、負の屈折力を有するレンズ群ＧＡと、前記レンズ群ＧＡの像側に隣接して配置され、負の屈折力を有するレンズ群ＧＢとから構成されることを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  5. 　前記レンズ群ＧＢは、少なくとも１つの非球面を含むことを特徴とする請求項４に記載のズームレンズ。
  6. 　光軸と直交方向の成分を持つように移動する前記レンズ群の焦点距離をｆＡとし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
    　０．０５＜（－ｆＡ）／ｆｔ＜０．４０
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  7. 　前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４とし、前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５としたとき、次式
    　１．１０＜ｆ５／（－ｆ４）＜２．００
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  8. 　前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の無限遠合焦時の広角端状態における焦点距離をｆｗとしたとき、次式
    　０．１１＜ｆ５／ｆｗ＜３．２０
    の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  9. 　前記第４レンズ群は、接合レンズを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  10. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔は増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔は減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔は増大し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  11. 　広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第３レンズ群と前記第５レンズ群とが一体で移動することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  12. 　前記第３レンズ群は、正の屈折力を有する３つのレンズ群を有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  13. 　前記第３レンズ群は、少なくとも２つの接合レンズを含むことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  14. 　前記第５レンズ群は、少なくとも正屈折力の２つのレンズ群と、負屈折力のレンズ群とを有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  15. 　前記第５レンズ群は、少なくとも１つの接合レンズを含むことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  16. 　前記第２レンズ群は、少なくとも非球面を有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  17. 　前記第４レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  18. 　無限遠物体から近距離物体への合焦は、前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行うことを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
  19. 　請求項１に記載のズームレンズを有することを特徴とする光学機器。
  20. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　条件式
    　　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２０
    　　　但し、ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離、
    　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の望遠端状態における焦点距離
  21. 　前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　０．８０＜ｆ５／（－ｆ４）＜３．５０
    の条件を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
  22. 　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　０．４５＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２５
    の条件を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
  23. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
    の条件を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
  24. 　前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、レンズ全系の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
    　０．０５＜ｆ５／ｆｔ＜０．３５
    の条件を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
  25. 　望遠端状態におけるバックフォーカスをＢｆｔとし、広角端状態におけるバックフォーカスをＢｆｗとし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、
    次式
    　１．３５＜（Ｂｆｔ－Ｂｆｗ）／ｆ３＜１．８０
    の条件を満足することを特徴とする請求項２０に記載のズームレンズ。
  26. 　請求項２０に記載のズームレンズを有することを特徴とする光学機器。
  27. 　物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群とを有し、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、
    　広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    　　条件式
    　　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
    　　　但し、ｆ１：　前記第１レンズ群の焦点距離
    　　　　　　ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離
  28. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第３レンズ群の焦点距離ｆ３としたとき、次式
    　３．５０＜ｆ１／ｆ３＜４．６０
    の条件を満足することを特徴とする請求項２７に記載のズームレンズ。
  29. 　物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズを製造する方法であり、
    　前記第１レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第２レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第３レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第４レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第５レンズ群は正の屈折力を有するように各レンズを配置し、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は光軸と直交方向の成分を持つような移動が可能であるように配置し、
    　前記第１～前記第５レンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化するように、また、以下の条件式を満足するように配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　　条件式
    　　０．０１＜ｆ５／ｆｔ＜０．３０
    　　　但し、ｆ５：　前記第５レンズ群の焦点距離、
    　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離
  30. 　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　０．５７７＜（－ｆ２）／（－ｆ４）＜１．２００
    の条件を満足することを特徴とする請求項２９に記載のズームレンズの製造方法。
  31. 　光軸と直交方向の成分を持つように移動する前記レンズ群の焦点距離をｆＡとし、レンズ全系の無限遠合焦時の望遠端状態における焦点距離をｆｔとしたとき、次式
    　０．０５＜（－ｆＡ）／ｆｔ＜０．４０
    の条件を満足することを特徴とする請求項２９に記載のズームレンズの製造方法。
  32. 　物体側から順に並んだ、第１レンズ群と、第２レンズ群と、第３レンズ群と、第４レンズ群と、第５レンズ群とを有するズームレンズを製造する方法であり、
    　前記第１レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第２レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第３レンズ群は正の屈折力を有するように、前記第４レンズ群は負の屈折力を有するように、前記第５レンズ群は正の屈折力を有するように各レンズを配置し、
    　前記第４レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能であり、
    　前記第１～前記第５レンズ群は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化するように、また、以下の条件式を満足するように配置することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    　　条件式
    　　０．０１＜（－ｆ４）／ｆｔ＜０．２０
    　　　但し、ｆ４：　前記第４レンズ群の焦点距離、
    　　　　　　ｆｔ：　レンズ全系の望遠端状態における焦点距離
  33. 　前記第５レンズ群の焦点距離をｆ５とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　０．８０＜ｆ５／（－ｆ４）＜３．５０
    の条件を満足することを特徴とする請求項３２に記載のズームレンズの製造方法。
  34. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
    　３．４５＜ｆ１／（－ｆ４）＜６．００
    の条件を満足することを特徴とする請求項３２に記載のズームレンズの製造方法。
     
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