WO2009081864A1

WO2009081864A1 - ラッシュアジャスタ

Info

Publication number: WO2009081864A1
Application number: PCT/JP2008/073202
Authority: WO
Inventors: Makoto Yasui; Eiji Maeno; Katsuhisa Yamaguchi
Original assignee: Ntn Corporation
Priority date: 2007-12-25
Filing date: 2008-12-19
Publication date: 2009-07-02
Also published as: DE112008003546T5; JP2009257306A; US20100263614A1

Abstract

　長期間使用したときに圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくいラッシュアジャスタを提供する。　内周に雌ねじ１７を有するナット部材１０と、雌ねじ１７にねじ係合する雄ねじ１８を外周に有するアジャストスクリュ１１と、そのアジャストスクリュ１１をナット部材１０から突出する方向に付勢するリターンスプリング１２とを有し、アジャストスクリュ１１をナット部材１０に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに、その軸方向荷重を雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１で受けるラッシュアジャスタ１において、雄ねじ１８の圧力側フランク１９を梨地とし、その梨地の表面硬度を雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高くする。

Description

ラッシュアジャスタ

　この発明は、エンジンの動弁装置に組み込まれるラッシュアジャスタに関する。

　エンジンの吸気ポートまたは排気ポートに設けたバルブを動作させる動弁装置として、上下にスライド可能に支持されたバルブリフタをカムで押し下げ、そのバルブリフタでバルブステムを押し下げるようにしたもの（ダイレクト式動弁装置）や、中央部を支点として揺動可能に支持されたアームの一端部をカムで押し上げ、そのアームの他端部でバルブステムを押し下げるようにしたもの（ロッカアーム式動弁装置）、一端部を支点として揺動可能に支持されたアームの中央部をカムで押し下げ、そのアームの他端部でバルブステムを押し下げるようにしたもの（スイングアーム式動弁装置）などが知られている。

　これらの動弁装置は、エンジン作動中、動弁装置の構成部材間に生じる熱膨張差によって、動弁装置の構成部材間の隙間が変化し、その隙間の変化によって異音や圧縮漏れを生じるおそれがある。また、動弁装置の摺動部が摩耗しても、動弁装置の構成部材間の隙間が変化し、その隙間の変化によって異音を生じるおそれがある。

　この異音や圧縮漏れを防止するため、一般に、動弁装置にはラッシュアジャスタが組み込まれ、そのラッシュアジャスタで動弁装置の構成部材間の隙間の変化を吸収する。

　このようなラッシュアジャスタとして、上記ダイレクト式動弁装置においては、シリンダヘッドに形成されたガイド孔に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディと、そのリフタボディに固定されたナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から下方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するものが知られている（特許文献１）。

　また、上記ロッカアーム式動弁装置においては、カムの回転に応じて揺動するアームの下面に開口した収容穴に挿入されるナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から下方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するものが知られている（特許文献２）。

　また、上記スイングアーム式動弁装置においては、シリンダヘッドの上面に開口した収容穴に挿入されるナット部材と、そのナット部材の内周に形成された雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から上方に突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュのナット部材からの突出端で動弁装置のアームを揺動可能に支持するものが知られている（特許文献３）。

　これらのラッシュアジャスタにおいて、カムの回転によりアジャストスクリュをナット部材に押し込む方向の荷重が負荷されたときは、アジャストスクリュの雄ねじの圧力側フランクが、ナット部材の雌ねじの圧力側フランクで受け止められ、アジャストスクリュの軸方向位置が固定される。

　また、動弁装置の熱膨張などによって、アームとバルブステムの相対位置が変化したときは、その位置変化に応じて、アジャストスクリュがナット部材内を回転しながら軸方向に移動し、動弁装置の構成部材間の隙間の変化を吸収する。

　ところで、上記ラッシュアジャスタは、長期間の使用によって、アジャストスクリュの雄ねじの圧力側フランクとナット部材の雌ねじの圧力側フランクが摩耗すると、その圧力側フランクの表面が平滑化し、圧力側フランク間の摩擦係数が小さくなる。そのため、カムの回転により押し込み方向の荷重が負荷されたときに、圧力側フランク間の滑りによってアジャストスクリュが押し込み方向に移動し、バルブリフト量が小さくなるおそれがあった。

　そこで、長期間の使用による圧力側フランク間の摩擦係数の低下を抑制するため、雄ねじの圧力側フランクと雌ねじの圧力側フランクのうち、一方の圧力側フランクを梨地としたラッシュアジャスタが提案されている（特許文献４）。

　このようにすると、梨地の凹凸高さは摩耗量と比較して大きいので、長期間の使用によって、雄ねじの圧力側フランクと雌ねじの圧力側フランクが摩耗したときにも、圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくい。

特開２００３－２２７３１８号公報特開２００６－１３２４２６号公報特開２００５－２７３５１０号公報特開２００５－１２７１８９号公報

　しかし、一方の圧力側フランクを梨地としても、その表面硬度が他方の圧力側フランクの表面硬度と同程度、あるいはそれ以下であれば、梨地の摩耗が進行しやすく、圧力側フランク間の摩擦係数の低下を十分に抑制できない可能性があった。

　また、上記の各ラッシュアジャスタは、エンジン設計の自由度を高めるため、軸方向長さを短縮することが求められている。しかし、ラッシュアジャスタの軸方向長さを短縮すると、雄ねじと雌ねじの噛み合い長さが短くなり、その結果、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間に作用する面圧が高くなって、雄ねじと雌ねじの摩耗が進行しやすくなるという問題があった。

　そこで、この発明の発明者は、雄ねじと雌ねじの噛み合い長さが短い場合にも、雄ねじと雌ねじの摩耗を抑制することが可能なラッシュアジャスタを検討し、雄ねじと雌ねじの間のバックラッシの大きさが互いに異なる多数のラッシュアジャスタについて実機試験を行なった。

　この発明が解決しようとする課題は、長期間使用したときに雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくいラッシュアジャスタを提供すること、およびそのラッシュアジャスタの雄ねじと雌ねじの摩耗を抑制することである。

　上記の課題を解決するため、内周に雌ねじを有するナット部材と、前記雌ねじにねじ係合する雄ねじを外周に有するアジャストスクリュと、そのアジャストスクリュを前記ナット部材から突出する方向に付勢するリターンスプリングとを有し、前記アジャストスクリュをナット部材に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに、その軸方向荷重を前記雄ねじと雌ねじの圧力側フランクで受けるラッシュアジャスタにおいて、前記雄ねじの圧力側フランクと前記雌ねじの圧力側フランクのうちの一方の圧力側フランクを梨地とし、その梨地の表面硬度を他方の圧力側フランクの表面硬度よりも高くしたのである。なお、ここで言う梨地とは、不規則に並んだ凹凸からなる面のことである。

　前記リターンスプリングは、前記アジャストスクリュを軸方向に押圧する圧縮コイルばねや、前記アジャストスクリュにナット部材から突出する方向の回転力を付与するねじりばねを採用することができる。リターンスプリングとして圧縮コイルばねを採用する場合は、前記雄ねじと雌ねじを、前記圧力側フランクのフランク角が遊び側フランクのフランク角よりも大きい鋸歯状とすることができる。

　前記梨地の表面粗さは、Ｒａ１．６～１２．５の範囲に設定することができる。また、前記梨地は、放電加工やレーザ加工によって形成してもよいが、ショットピーニングにより形成すると、圧力側フランクを硬化させてその耐久性を高めることができる。梨地の圧力側フランクの表面硬度は、例えば、硬質皮膜のコーティングによって他方の圧力側フランクよりも高めることができ、前記硬質皮膜としては、窒化チタン膜や、窒化クロム膜、ダイヤモンドライクカーボン膜、セラミック膜を採用することができる。また、浸炭窒化処理やＷＰＣ処理によっても、梨地の圧力側フランクの表面硬度を他方の圧力側フランクよりも高めることができる。

　また、この発明の発明者は、雄ねじと雌ねじの間のバックラッシが互いに異なる多数のラッシュアジャスタについて実機試験を行なった結果、雄ねじと雌ねじの間のバックラッシを０．１～０．４ｍｍの範囲に設定すると、バックラッシを０．４ｍｍよりも大きくした場合と比較して、雄ねじと雌ねじが極めて摩耗しにくくなることを見出した。

　上述した各構成は、例えば、次のラッシュアジャスタに適用することができる。
１）前記ナット部材は、シリンダヘッドに形成されたガイド孔に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディに固定され、前記アジャストスクリュは、ナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するダイレクト式動弁装置のラッシュアジャスタ。
２）前記ナット部材は、カムの回転に応じて揺動するアームの下面に開口した収容穴に挿入され、前記アジャストスクリュは、ナット部材からの突出端で動弁装置のバルブステムを押圧するロッカアーム式動弁装置のラッシュアジャスタ。
３）前記ナット部材は、シリンダヘッドの上面に開口した収容穴に挿入され、前記アジャストスクリュは、ナット部材からの突出端で動弁装置のアームを揺動可能に支持するスイングアーム式動弁装置のラッシュアジャスタ。

　この発明のラッシュアジャスタは、長期間の使用によって、雄ねじの圧力側フランクと雌ねじの圧力側フランクが摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きいので、梨地の圧力側フランクの表面が平滑になりにくく、圧力側フランク間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地の圧力側フランクの表面硬度が他方の圧力側フランクの表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタは、雄ねじの圧力側フランクと雌ねじの圧力側フランクのうちの一方の圧力側フランクが梨地なので、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク同士が接近するときに、その圧力側フランク間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。そのため、潤滑油の粘性が高い低温時においても、アジャストスクリュに負荷される軸方向荷重をナット部材の雌ねじで速やかに受け止めることができる。

　さらに、前記硬質皮膜として、窒化チタン膜、窒化クロム膜、ダイヤモンドライクカーボン膜、セラミック膜のいずれかを採用すると、有機モリブデンを添加したオイルを潤滑油に用いた場合にも、二硫化モリブデンを含む潤滑皮膜が硬質皮膜の表面に形成されにくく、雄ねじと雌ねじの圧力側フランク間で滑りが生じるのをより確実に防止することができる。

　また、前記雄ねじと前記雌ねじの間のバックラッシを０．１～０．４ｍｍの範囲に設定したものは、バックラッシを０．４ｍｍよりも大きくした場合と比較して、雄ねじと雌ねじが極めて摩耗しにくい。そのため、雄ねじと雌ねじの噛み合い長さを短く設定することができ、ラッシュアジャスタの軸方向長さを短縮することが可能である。

この発明の第１実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図図１に示すラッシュアジャスタの拡大断面図図２に示すアジャストスクリュの表面近傍の拡大断面図図３に示す硬質皮膜をナット部材の雌ねじにコーティングした変形例を示す拡大断面図図１に示すラッシュアジャスタの雄ねじと雌ねじの間のバックラッシを示す拡大断面図この発明の第２実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図図６に示すラッシュアジャスタの雄ねじと雌ねじの間のバックラッシを示す拡大断面図この発明の第３実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図ねじの噛み合い長さが従来と同等のサンプルについて、耐久前後のバックラッシの関係を示す図ねじの噛み合い長さが従来の１／２のサンプルについて、耐久前後のバックラッシの関係を示す図ねじの噛み合い長さが従来の１／３のサンプルについて、耐久前後のバックラッシの関係を示す図この発明の第４実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図図１２に示すラッシュアジャスタの拡大断面図この発明の第５実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図図１４に示すラッシュアジャスタの拡大断面図この発明の第６実施形態のラッシュアジャスタを組み込んだ動弁装置を示す正面図図１６に示すラッシュアジャスタの拡大断面図

符号の説明

１　　　　ラッシュアジャスタ
２　　　　シリンダヘッド
５　　　　バルブステム
９　　　　リフタボディ
１０　　　ナット部材
１１　　　アジャストスクリュ
１２　　　リターンスプリング
１３　　　ガイド孔
１５　　　カム
１７　　　雌ねじ
１８　　　雄ねじ
１９　　　圧力側フランク
２０　　　遊び側フランク
２１　　　圧力側フランク
２２　　　遊び側フランク
２７　　　硬質皮膜
３１　　　ラッシュアジャスタ
３３　　　アーム
３５　　　ナット部材
３６　　　アジャストスクリュ
３７　　　リターンスプリング
３８　　　収容穴
５１　　　ラッシュアジャスタ
５２　　　アーム
５３　　　ナット部材
５４　　　アジャストスクリュ
５５　　　リターンスプリング
５６　　　収容穴
７６　　　ねじりコイルばね
ｂ　　　　バックラッシ

　図１に、この発明の第１実施形態のラッシュアジャスタ１を組み込んだ動弁装置を示す。この動弁装置は、シリンダヘッド２の吸気ポート３に設けられたバルブ４と、そのバルブ４に接続されたバルブステム５とを有する。バルブステム５は、バルブ４から上方に延びており、バルブステム５の上部外周には環状のスプリングリテーナ６が固定されている。スプリングリテーナ６は、バルブスプリング７によって上方に付勢され、その付勢力によってバルブ４をバルブシート８に着座させている。

　ラッシュアジャスタ１は、リフタボディ９と、ナット部材１０と、アジャストスクリュ１１と、リターンスプリング１２とを有する。リフタボディ９は、シリンダヘッド２に形成されたガイド孔１３に上下にスライド可能に挿入されている。

　リフタボディ９は、筒部９ａと、筒部９ａの上端を閉塞する端板９ｂとからなる。リフタボディ９の上方には、カムシャフト１４に固定されたカム１５が設けられている。カム１５は、カムシャフト１４が回転すると、ベースサークル１５ａに対して隆起したカム山部１５ｂが、端板９ｂの上面を押圧してリフタボディ９を押し下げるようになっている。

　ナット部材１０は、図２に示すように、端板９ｂの下面に止め輪１６で固定されており、ナット部材１０の内周に形成された雌ねじ１７が、アジャストスクリュ１１の外周に形成された雄ねじ１８とねじ係合している。雄ねじ１８は、アジャストスクリュ１１をナット部材１０に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに圧力を受ける圧力側フランク１９のフランク角が、遊び側フランク２０のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。雌ねじ１７も、アジャストスクリュ１１をナット部材１０に押し込む方向の荷重を負荷したときに圧力を受ける圧力側フランク２１のフランク角が、遊び側フランク２２のフランク角よりも大きい鋸歯状に形成されている。

　アジャストスクリュ１１のナット部材１０からの突出端は、スペーサ２３に接触している。スペーサ２３は、止め輪１６で固定されたリテーナ２４でナット部材１０に対して回り止めされ、かつ、リテーナ２４に形成された切欠き２５の範囲内で上下に移動可能となっている。

　リフタボディ９の端板９ｂには、上下に貫通する通油孔２６が形成されており、端板９ｂの上面に供給された潤滑油が、通油孔２６を通ってナット部材１０内に導入されるようになっている。ナット部材１０内に導入された潤滑油は、雄ねじ１８と雌ねじ１７を潤滑する。

　図３に示すように、アジャストスクリュ１１の雄ねじ１８はショットピーニングを施した上に硬質皮膜２７がコーティングされ、これにより、雄ねじ１８の圧力側フランク１９は梨地となっており、かつ、その表面硬度が雌ねじ１７の圧力側フランク１９の表面硬度よりも高められている。ここで、梨地の表面粗さは、Ｒａ１．６～１２．５の範囲に設定すると、梨地の凹凸高さを摩耗量と比較して確実に大きくすることができる。硬質皮膜２７としては、窒化チタン（ＴｉＮ）膜、窒化クロム（ＣｒＮ）膜、ダイヤモンドライクカーボン（ＤＬＣ）膜、セラミック膜を挙げることができる。

　一方、雌ねじ１７の圧力側フランク２１は、雄ねじ１８の圧力側フランク１９よりも表面粗さが小さくなるように形成されている。また、図５に示すように、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間にはバックラッシｂ（軸方向隙間）が設けられており、そのバックラッシｂは、０．１～０．４ｍｍの範囲に設定されている。

　図２に示すように、リターンスプリング１２は圧縮コイルばねであり、軸方向に圧縮された状態でアジャストスクリュ１１とリフタボディ９の端板９ｂの間に組み込まれている。このリターンスプリング１２は、上端が端板９ｂで支持され、下端がアジャストスクリュ１１を軸方向に押圧しており、その押圧によって、アジャストスクリュ１１をナット部材１０から下方に突出する方向に付勢している。アジャストスクリュ１１のナット部材１０からの突出端は、図１に示すように、スペーサ２３を介してバルブステム５の上端を押圧している。

　次に、ラッシュアジャスタ１の動作例を説明する。

　エンジンの作動によりカムシャフト１４が回転して、カム１５のカム山部１５ｂがリフタボディ９の端板９ｂを押し下げると、バルブ４がバルブシート８から離れて、吸気ポート３を開く。このとき、アジャストスクリュ１１に押し込み方向の荷重が負荷されるが、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が雌ねじ１７の圧力側フランク２１で受け止められるので、アジャストスクリュ１１は軸方向位置が固定される。

　さらに、カムシャフト１４が回転して、カム山部１５ｂが端板９ｂの位置を過ぎると、バルブスプリング７の付勢力によってバルブステム５が上昇し、バルブ４がバルブシート８に着座して、吸気ポート３を閉じる。

　なお、厳密には、カム１５のカム山部１５ｂがアームを押し下げるとき、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１との間で微小な滑りが生じるが、カム山部１５ｂが端板９ｂの位置を通り過ぎてから再び端板９ｂの位置に来るまでの間、アジャストスクリュ１１に負荷される押し込み方向の荷重が解除されるので、リターンスプリング１２の付勢力によってアジャストスクリュ１１の位置は元に戻る。

　また、エンジン作動中に、シリンダヘッド２、バルブステム５など、動弁装置の構成部材間に熱膨張差が生じ、カム１５とリフタボディ９の間の距離が大きくなったときは、カム１５のカム山部１５ｂがリフタボディ９を押し下げるときのアジャストスクリュ１１の押し込み量よりも、更にカム１５が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ１１の突出量が大きくなる。その結果、カム１５が回転するごとに、アジャストスクリュ１１が突出方向に徐々に移動するので、カム１５のベースサークル１５ａとリフタボディ９の端板９ｂの間に隙間が生じない。

　反対に、バルブ４とバルブシート８の接触面が摩耗したときは、カム１５のベースサークル１５ａがリフタボディ９の端板９ｂの位置にあるときにも、バルブスプリング７の付勢力がアジャストスクリュ１１に作用するため、カム１５のカム山部１５ｂがリフタボディ９を押し下げるときのアジャストスクリュ１１の押し込み量よりも、更にカム１５が回転して押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ１１の突出量が小さくなる。その結果、カム１５が回転するごとに、アジャストスクリュ１１が押し込み方向に徐々に移動し、バルブステム５が上昇するので、バルブ４とバルブシート８の接触面間に隙間が生じない。

　このラッシュアジャスタ１は、長期間の使用によって、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きいので、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面が平滑になりにくく、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数が低下しにくい。そのため、カム１５の回転によりアジャストスクリュ１１に押し込み方向の荷重が負荷されたときに、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間で過大な滑りが生じるのを防止することができる。

　また、このラッシュアジャスタ１は、梨地とした雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度が、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタ１は、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が梨地なので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１同士が接近するときに、その圧力側フランク１９，２１間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。そのため、潤滑油の粘性が高い低温時においても、アジャストスクリュ１１に負荷される軸方向荷重をナット部材１０の雌ねじ１７で速やかに受け止めることができる。

　また、このラッシュアジャスタ１は、硬質皮膜２７として、窒化チタン膜や、窒化クロム膜、ダイヤモンドライクカーボン膜、セラミック膜を採用すると、モリブデンジチオカーバメイト（ＭｏＤＴＣ）やモリブデンジチオフォスフェート（ＭｏＤＴＰ）を添加したオイル（いわゆるＦＭオイル）を潤滑油に用いた場合にも、二硫化モリブデン（ＭｏＳ_２）を含む潤滑皮膜が硬質皮膜２７の表面に形成されにくく、雄ねじ１８の圧力側フランク１９と雌ねじ１７の圧力側フランク２１の間で滑りが生じるのをより確実に防止することができる。

　また、このラッシュアジャスタ１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシｂが０．４ｍｍ以下の大きさなので、バックラッシｂを０．４ｍｍよりも大きくしたものと比較して、雄ねじ１８と雌ねじ１７が極めて摩耗しにくい。そのため、雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さを短く設定することができ、ラッシュアジャスタ１の軸方向長さを抑えることが可能である。

　また、このラッシュアジャスタ１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシｂが０．１ｍｍ以上の大きさなので、バックラッシｂを０．１ｍｍよりも小さくしたものと比較して、押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ１１の回転が円滑であり、安定した性能を発揮可能である。

　上記実施形態では、雄ねじ１８に硬質皮膜２７をコーティングすることにより、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度を、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高めているが、雄ねじ１８に浸炭窒化処理を施すことにより、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度を高めてもよい。

　また、アジャストスクリュ１１の雄ねじ１８にＷＰＣ処理を施すことにより、雄ねじ１８の圧力側フランク１９を梨地としてもよい。ここで、ＷＰＣ処理は、雄ねじ１８の表面温度をＡ３変態点以上に上昇させるショットピーニングであり、例えば、４０～２００μｍのショットを雄ねじ１８の表面に向けて１００ｍ／分以上の速度で噴射する処理である。この処理により、雄ねじ１８の表面の残留オーステナイトのマルテンサイト化や、雄ねじ１８の表面組織の再結晶・微細化が行なわれるので、雄ねじ１８の表面硬度を、雌ねじ１７の圧力側フランク２１よりも高めることができる。

　雄ねじ１８は、図３に示すように、その表面全体にショットピーニングを施した上に硬質皮膜２７をコーティングすることができる。このようにすると、雄ねじ１８の遊び側フランク２０も梨地となり、その梨地の表面硬度が雌ねじ１７の遊び側フランク２２の表面硬度よりも高くなるので、長期間の使用によって、雄ねじ１８の遊び側フランク２０が摩耗したときにも、雄ねじ１８と雌ねじ１７の遊び側フランク２０，２２間の摩擦係数を維持することができる。

　なお、上記梨地は、放電加工やレーザ加工によっても形成することができるが、上記実施形態で示すようにショットピーニングで形成すると、圧力側フランク１９を硬化させてその耐久性を高めることができる。

　上記実施形態では、雄ねじ１８の圧力側フランク１９と雌ねじ１７の圧力側フランク２１のうち、雄ねじ１８の圧力側フランク１９を梨地とし、その梨地の表面硬度を雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高くしたが、図４に示すように、ショットピーニングを雌ねじ１７に施すことで、雌ねじ１７の圧力側フランク２１を梨地とし、かつ、その表面硬度を雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度よりも高くしてもよい。この場合も、雌ねじ１７は、その表面全体にショットピーニングを施した上に硬質皮膜２７をコーティングすることができる。これにより、長期間の使用によって、雌ねじ１７の遊び側フランク２２が摩耗したときにも、雄ねじ１８と雌ねじ１７の遊び側フランク２０，２２間の摩擦係数を維持することができる。

　図６に、この発明の第２実施形態のラッシュアジャスタ３１を組み込んだ動弁装置を示す。以下、第１実施形態と対応する部分は、同一の符号を付して説明を省略する。

　この動弁装置は、中央部を支点軸３２で揺動可能に支持されたアーム３３を有する。アーム３３の一方の端部にはローラ３４が取り付けられ、他方の端部にはラッシュアジャスタ３１が組み込まれている。ローラ３４には、カムシャフト１４に固定されたカム１５が接触しており、カムシャフト１４が回転するとアーム３３が揺動するようになっている。

　ラッシュアジャスタ３１は、ナット部材３５と、アジャストスクリュ３６と、リターンスプリング３７とを有する。ナット部材３５は、アーム３３を上下に貫通する収容穴３８に挿入されており、ナット部材３５の内周に形成された雌ねじ１７が、アジャストスクリュ３６の外周に形成された雄ねじ１８とねじ係合している。

　雄ねじ１８の圧力側フランク１９は、第１実施形態と同様、ショットピーニングによって梨地となっており、その梨地の表面硬度は、硬質皮膜２７を雄ねじ１８にコーティングすることによって、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高められている。また、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間にはバックラッシｂが設けられており（図７参照）、そのバックラッシｂは、０．１～０．４ｍｍの範囲に設定されている。

　ナット部材３５の上端は、アーム３３の上面から突出しており、その突出部分に有底筒状のキャップ３９が、締め代をもって嵌め合わせて固定されている。キャップ３９は、収容穴３８の上縁に係止して、ナット部材３５が収容穴３８から下方に脱落するのを防止する。また、キャップ３９には、上下に貫通する通油孔４０が形成されており、アーム３３の上面に供給された潤滑油が、通油孔４０を通ってナット部材３５内に導入されるようになっている。

　一方、ナット部材３５の下端には、アーム３３の下面に当接するフランジ４１が形成されており、そのフランジ４１で、ナット部材３５に作用する上向きの力を受け止めるようになっている。

　リターンスプリング３７は圧縮コイルばねであり、軸方向に圧縮された状態でキャップ３９とアジャストスクリュ３６の間に組み込まれている。このリターンスプリング３７は、上端がキャップ３９で支持され、下端がアジャストスクリュ３６を軸方向に押圧しており、その押圧によって、アジャストスクリュ３６をナット部材３５から下方に突出する方向に付勢している。アジャストスクリュ３６のナット部材３５からの突出端は、バルブステム５の上端を押圧している。

　このラッシュアジャスタ３１は、第１実施形態と同様、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きく、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面が平滑になりにくいので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地とした雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度が、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタ３１は、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が梨地となっているので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１同士が接近するときに、その圧力側フランク１９，２１間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。

　また、このラッシュアジャスタ３１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシｂが０．４ｍｍ以下の大きさなので、バックラッシｂを０．４ｍｍよりも大きくしたものと比較して、雄ねじ１８と雌ねじ１７が極めて摩耗しにくい。そのため、雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さを短く設定することができ、ラッシュアジャスタ３１の軸方向長さを抑えることが可能である。

　また、このラッシュアジャスタ３１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシｂが０．１ｍｍ以上の大きさなので、バックラッシｂを０．１ｍｍよりも小さくしたものと比較して、押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ３６の回転が円滑であり、安定した性能を発揮可能である。

　図８に、この発明の第３実施形態のラッシュアジャスタ５１を組み込んだ動弁装置を示す。以下、第１実施形態と対応する部分は、同一の符号を付して説明を省略する。

　この動弁装置は、一方の端部をラッシュアジャスタ５１で揺動可能に支持され、他方の端部がバルブステム５の上端に接触するアーム５２を有する。アーム５２の上方には、カムシャフト１４に固定されたカム１５が設けられており、カムシャフト１４が回転すると、ラッシュアジャスタ５１を支点としてアーム５２が揺動するようになっている。

　ラッシュアジャスタ５１は、ナット部材５３と、アジャストスクリュ５４と、リターンスプリング５５とを有する。ナット部材５３は、シリンダヘッド２の上面に開口した収容穴５６に挿入されており、ナット部材５３の内周に形成された雌ねじ１７が、アジャストスクリュ５４の外周に形成された雄ねじ１８とねじ係合している。

　雄ねじ１８の圧力側フランク１９は、第１実施形態と同様、ショットピーニングによって梨地となっており、その梨地の表面硬度は、硬質皮膜２７を雄ねじ１８にコーティングすることによって、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高められている。また、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシは、０．１～０．４ｍｍの範囲に設定されている。

　ナット部材５３の下端には、底部材５７が固定されている。リターンスプリング５５は圧縮コイルばねであり、軸方向に圧縮された状態でアジャストスクリュ５４と底部材５７の間に組み込まれている。このリターンスプリング５５は、下端が底部材５７で支持され、上端がスプリングシート５８を介してアジャストスクリュ５４を軸方向に押圧しており、その押圧によって、アジャストスクリュ５４をナット部材５３から上方に突出する方向に付勢している。アジャストスクリュ５４のナット部材５３からの突出端は、アーム５２の下面に形成された凹部５９に嵌合してアーム５２を揺動可能に支持している。

　このラッシュアジャスタ５１は、第１実施形態と同様、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きく、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面が平滑になりにくいので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地とした雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度が、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタ５１は、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が梨地となっているので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１同士が接近するときに、その圧力側フランク１９，２１にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。

　また、このラッシュアジャスタ５１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシが０．４ｍｍ以下の大きさなので、バックラッシを０．４ｍｍよりも大きくしたものと比較して、雄ねじ１８と雌ねじ１７が極めて摩耗しにくい。そのため、雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さを短く設定することができ、ラッシュアジャスタ５１の軸方向長さを抑えることが可能である。

　また、このラッシュアジャスタ５１は、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシが０．１ｍｍ以上の大きさなので、バックラッシを０．１ｍｍよりも小さくしたものと比較して、押し込み方向の荷重が解除されたときのアジャストスクリュ５４の回転が円滑であり、安定した性能を発揮可能である。

　このラッシュアジャスタ５１の雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシを０．４ｍｍ以下の大きさにすると、雄ねじ１８と雌ねじ１７の摩耗が抑制されることを確認するため、次の１）～３）の各タイプのラッシュアジャスタ５１について、雄ねじ１８と雌ねじ１７の間のバックラッシの大きさが互いに異なる多数のサンプルを準備し、その各サンプルを実際のエンジンに組み込んで耐久試験を行ない、耐久前のバックラッシと耐久後のバックラッシの関係を調べた。
１）雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さが従来と同等のラッシュアジャスタ５１
２）雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さが従来の１／２のラッシュアジャスタ５１
３）雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さが従来の１／３のラッシュアジャスタ５１

　試験条件は、次の通りである。
エンジン回転数：６０００ｒｐｍ
エンジン排気量：１５００ｃｃ
エンジンオイル：０Ｗ－２０（ＳＡＥ粘度）
耐久時間　　　：５００時間

　その結果、図９に示すように、ねじの噛み合い長さが従来と同等のサンプルについては、初期バックラッシの大きさにかかわらず、耐久試験によるバックラッシの増加が小さいが、図１０、図１１に示すように、ねじの噛み合い長さが従来の１／２のサンプル、１／３のサンプルについては、初期バックラッシを０．４ｍｍ以下の大きさとすると、初期バックラッシを０．４ｍｍよりも大きくした場合と比較して、バックラッシの増加が極めて小さくなることを確認することができた。

　よって、ラッシュアジャスタ５１の軸方向長さを短縮するために、雄ねじ１８と雌ねじ１７の噛み合い長さを従来よりも短くした場合にも、初期バックラッシを０．４ｍｍ以下の大きさとすることにより、雄ねじ１８と雌ねじ１７の摩耗を極めて効果的に抑制可能であることが分かる。

　なお、初期バックラッシが０．４ｍｍ以下の大きさの各サンプルについて、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間に作用する最大面圧を計測したところ、ねじの噛み合い長さが従来と同等のサンプルでは１０ＭＰａ、ねじの噛み合い長さが従来の１／２のサンプルでは２０ＭＰａ、ねじの噛み合い長さが従来の１／３のサンプルでは３０ＭＰａであった。

　図１２、図１３に、この発明の第４実施形態のラッシュアジャスタ７１を組み込んだ動弁装置を示す。以下、第１実施形態と対応する部分は、同一の符号を付して説明を省略する。

　アジャストスクリュ１１は、ナット部材１０の内周に形成された雌ねじ７２にねじ係合する雄ねじ７３を外周に有する。ここで、雄ねじ７３と雌ねじ７２は、上下対称の台形ねじであり、アジャストスクリュ１１をナット部材１０に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに、その軸方向荷重を雄ねじ７３と雌ねじ７２の圧力側フランク７４，７５で受けるようになっている。

　雄ねじ７３の圧力側フランク７４は、第１実施形態と同様、ショットピーニングによって、表面粗さがＲａ１．６～１２．５の梨地となっており、その梨地の表面硬度は、硬質皮膜を雄ねじ７３にコーティングすることによって、雌ねじ７２の圧力側フランク７５の表面硬度よりも高められている。また、雄ねじ７３と雌ねじ７２の間にはバックラッシが設けられており、そのバックラッシは、０．１～０．４ｍｍの範囲に設定されている。

　アジャストスクリュ１１とリフタボディ９の端板９ｂの間には、ねじりコイルばね７６が組み込まれている。ねじりコイルばね７６は、その上端が、ナット部材１０の上面に形成された係止溝７７に差し込んで回り止めされ、下端が、アジャストスクリュ１１に形成された係止孔７８に係止しており、そのねじり変形によって、ナット部材１０から下方に突出する方向の回転力をアジャストスクリュ１１に付与している。アジャストスクリュ１１のナット部材１０からの突出端は、スペーサ２３を介してバルブステム５の上端を押圧している。

　このラッシュアジャスタ７１は、雄ねじ７３の圧力側フランクが摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きく、雄ねじ７３の圧力側フランクの表面が平滑になりにくいので、雄ねじ７３と雌ねじ７２の圧力側フランク７４，７５間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地とした雄ねじ７３の圧力側フランク７４の表面硬度が、雌ねじ７２の圧力側フランク７５の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク７４，７５間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタ７１は、雄ねじ７３の圧力側フランクが梨地となっているので、雄ねじ７３と雌ねじ７２の圧力側フランク７４，７５同士が接近するときに、その圧力側フランク７４，７５間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。

　この実施形態では、アジャストスクリュ１１にナット部材１０から突出する方向の回転力を付与するねじりばねとして、ねじりコイルばね７６を採用しているが、ねじりコイルばね７６に換えてぜんまいばねを採用してもよい。

　図１４，１５に、この発明の第５実施形態のラッシュアジャスタ９１を組み込んだ動弁装置を示す。以下、第２実施形態と対応する部分は、同一の符号を付して説明を省略する。

　ナット部材３５は、アーム３３の下面に開口した収容穴９２に挿入されており、その内周に形成された雌ねじ９３が、アジャストスクリュ３６の外周に形成された雄ねじ９４とねじ係合している。雄ねじ９４と雌ねじ９３は、上下対称の三角ねじであり、アジャストスクリュ３６をナット部材３５に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに、その軸方向荷重を雄ねじ９４と雌ねじ９３の圧力側フランク９５，９６で受けるようになっている。

　雄ねじ９４の圧力側フランク９５は、第２実施形態と同様、ショットピーニングによって、表面粗さがＲａ１．６～１２．５の梨地となっており、その梨地の表面硬度は、硬質皮膜を雄ねじ９４にコーティングすることによって、雌ねじ９３の圧力側フランクの表面硬度よりも高められている。また、雄ねじ９４と雌ねじ９３の間にはバックラッシが設けられており、そのバックラッシは、０．１～０．４ｍｍの範囲に設定されている。

　アジャストスクリュ３６と収容穴９２の内底面の間には、ねじりコイルばね９７が組み込まれている。ねじりコイルばね９７は、その上端が、収容穴９２の内底面に形成された貫通孔９８に差し込んで回り止めされ、下端が、アジャストスクリュ３６に形成された係止孔９９に係止しており、そのねじり変形によって、ナット部材３５から下方に突出する方向の回転力をアジャストスクリュ３６に付与している。アジャストスクリュ３６のナット部材３５からの突出端は、バルブステム５の上端を押圧している。

　また、アーム３３の上面にはねかけられたエンジン油は、貫通孔９８を通って収容穴９２内に導入され、雄ねじ９４と雌ねじ９３の間を潤滑する。

　このラッシュアジャスタ９１は、雄ねじ９４の圧力側フランク９５が摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きく、雄ねじ９４の圧力側フランク９５の表面が平滑になりにくいので、雄ねじ９４と雌ねじ９３の圧力側フランク９５，９６間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地とした雄ねじ９４の圧力側フランク９５の表面硬度が、雌ねじ９３の圧力側フランク９６の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク９５，９６間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタ９１は、雄ねじ９４の圧力側フランク９５が梨地となっているので、雄ねじ９４と雌ねじ９３の圧力側フランク９５，９６同士が接近するときに、その圧力側フランク９５，９６間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。

　この実施形態では、アジャストスクリュ３６にナット部材３５から突出する方向の回転力を付与するねじりばねとして、ねじりコイルばね９７を採用しているが、ねじりコイルばね９７に換えてぜんまいばねを採用してもよい。

　図１６、図１７に、この発明の第６実施形態のラッシュアジャスタ１１１を組み込んだ動弁装置を示す。以下、第３実施形態と対応する部分は、同一の符号を付して説明を省略する。

　ナット部材５３は、下部内周に雌ねじ１７を有する。アジャストスクリュ５４は、ナット部材５３の雌ねじ１７にねじ係合する雄ねじ１８を外周に有する雄ねじ部材５４Ａと、ナット部材５３内に軸方向にスライド可能に嵌め込まれたピボット部材５４Ｂとからなる。ピボット部材５４Ｂと雄ねじ部材５４Ａの間には皿ばね１１２が組み込まれており、その皿ばね１１２を介して、ピボット部材５４Ｂのナット部材５３への挿入端が雄ねじ部材５４Ａで支持されている。

　皿ばね１１２は、エンジンが冷却して動弁装置の構成部材間に収縮差が生じたときに圧縮して、構成部材間の収縮差を吸収する。そのため、エンジンの再始動時に、動弁装置の構成部材間の収縮差による隙間がバルブ４とバルブシート８の間に生じず、圧縮漏れが生じない。

　図３に示すように、雄ねじ１８はショットピーニングを施した上に硬質皮膜がコーティングされ、これにより、雄ねじ１８の圧力側フランク１９は梨地となっており、その梨地の表面粗さがＲａ１．６～１２．５の範囲となっている。梨地の表面硬度は、硬質皮膜を雄ねじ１８にコーティングすることによって、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高められている。

　雄ねじ部材５４Ａとナット部材５３の底部１１３の間には、図１７に示すように、ねじりコイルばね１１４が組み込まれている。ねじりコイルばね１１４は、その下端が、ナット部材５３の底部１１３に形成された貫通孔１１５に差し込んで回り止めされ、上端が、雄ねじ部材５４Ａに形成された係止孔１１６に係止しており、そのねじり変形によって、ピボット部材５４Ｂがナット部材５３から突出する方向の回転力を雄ねじ部材５４Ａに付与している。

　ピボット部材５４Ｂは、図１６に示すように、ナット部材５３からの突出端１１７が半球状に形成されており、その突出端１１７が、アーム５２の端部下面に形成された凹部５９に嵌合してアーム５２を揺動可能に支持している。

　収容穴５６の内底面には、貫通孔１１５と連通する排油孔１１８が形成されている。そのため、ナット部材５３の上端面から雄ねじ１８と雌ねじ１７の隙間を通ってナット部材５３内に流れ込んだエンジン油は、貫通孔１１５と排油孔１１８とを順に通ってナット部材５３から排出される。

　このラッシュアジャスタ１１１は、雄ねじ１８の圧力側フランクが摩耗したときにも、その摩耗量と比較して梨地の凹凸高さが大きく、雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面が平滑になりにくいので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数が低下しにくい。また、梨地とした雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度が、雌ねじ１７の圧力側フランク２１の表面硬度よりも高いので、梨地の摩耗が進行しにくく、圧力側フランク１９，２１間の摩擦係数の低下を効果的に抑制することができる。

　また、このラッシュアジャスタは、雄ねじ１８の圧力側フランク１９が梨地となっているので、雄ねじ１８と雌ねじ１７の圧力側フランク１９，２１同士が接近するときに、その圧力側フランク１９，２１間にスクイズ効果による油膜が形成されにくい。

　この実施形態では、雄ねじ１８の圧力側フランク１９と雌ねじ１７の圧力側フランク２１のうち、雄ねじ１８の圧力側フランク１９を梨地としたが、図４に示すように、ショッ
トピーニングを雌ねじ１７に施すことで、雌ねじ１７の圧力側フランク２１を梨地とし、かつ、その表面硬度を雄ねじ１８の圧力側フランク１９の表面硬度よりも高くしてもよい。この場合も、雌ねじ１７は、その表面のうちの圧力側フランク２１のみにショットピーニングを施してもよく、その表面全体にショットピーニングを施してもよい。

　この実施形態では、アジャストスクリュ５４にナット部材５３から突出する方向の回転力を付与するねじりばねとして、ねじりコイルばねを採用しているが、ねじりコイルばねに換えてぜんまいばねを採用してもよい。

Claims

　内周に雌ねじ（１７）を有するナット部材（１０）と、前記雌ねじ（１７）にねじ係合する雄ねじ（１８）を外周に有するアジャストスクリュ（１１）と、そのアジャストスクリュ（１１）を前記ナット部材（１０）から突出する方向に付勢するリターンスプリング（１２）とを有し、前記アジャストスクリュ（１１）をナット部材（１０）に押し込む方向の軸方向荷重を負荷したときに、その軸方向荷重を前記雄ねじ（１８）と雌ねじ（１７）の圧力側フランク（１９，２１）で受けるラッシュアジャスタ（１）において、前記雄ねじ（１８）の圧力側フランク（１９）と前記雌ねじ（１７）の圧力側フランク（２１）のうちの一方を梨地とし、その梨地の表面硬度を他方の圧力側フランク（１９，２１）の表面硬度よりも高くしたことを特徴とするラッシュアジャスタ。
　前記リターンスプリング（１２）は、前記アジャストスクリュ（１１）を軸方向に押圧する圧縮コイルばねであり、前記雄ねじ（１８）と雌ねじ（１７）は、前記圧力側フランク（１９，２１）のフランク角が遊び側フランク（２０，２２）のフランク角よりも大きい鋸歯状である請求項１に記載のラッシュアジャスタ。
　前記リターンスプリングは、前記アジャストスクリュ（１１）にナット部材（１０）から突出する方向の回転力を付与するねじりばね（７６）である請求項１に記載のラッシュアジャスタ。
　前記梨地の表面粗さをＲａ１．６～１２．５の範囲に設定した請求項１から３のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記梨地をショットピーニングにより形成した請求項１から４のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　硬質皮膜（２７）のコーティングによって、梨地の圧力側フランク（１９）の表面硬度を他方の圧力側フランク（２１）よりも高めた請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記硬質皮膜（２７）が、窒化チタン膜、窒化クロム膜、ダイヤモンドライクカーボン膜、セラミック膜のいずれかである請求項６に記載のラッシュアジャスタ。
　浸炭窒化処理によって、梨地の圧力側フランク（１９）の表面硬度を他方の圧力側フランク（２１）よりも高めた請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　ＷＰＣ処理によって、梨地の圧力側フランク（１９）の表面硬度を他方の圧力側フランク（２１）よりも高めた請求項１から５のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記雄ねじ（１８）と前記雌ねじ（１７）の間のバックラッシ（ｂ）を０．１～０．４ｍｍの範囲に設定した請求項１から９のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記ナット部材（１０）は、シリンダヘッド（２）に形成されたガイド孔（１３）に上下にスライド可能に挿入されるリフタボディ（９）に固定され、前記アジャストスクリュ（１１）は、ナット部材（１０）からの突出端で動弁装置のバルブステム（５）を押圧する請求項１から１０のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記ナット部材（３５）は、カム（１５）の回転に応じて揺動するアーム（３３）の下面に開口した収容穴（３８）に挿入され、前記アジャストスクリュ（３６）は、ナット部材（３５）からの突出端で動弁装置のバルブステム（５）を押圧する請求項１から１０のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。
　前記ナット部材（５３）は、シリンダヘッド（２）の上面に開口した収容穴（５６）に挿入され、前記アジャストスクリュ（５４）は、ナット部材（５３）からの突出端で動弁装置のアーム（５２）を揺動可能に支持する請求項１から１０のいずれかに記載のラッシュアジャスタ。