WO2009031599A1 - 溶融金属めっき鋼帯の製造装置 - Google Patents

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bath
steel
steel band
roll
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Hiroyuki Fukuda
Gentaro Takeda
Hideyuki Takahashi
Tadashi Nara
Keisuke Ono
Shinji Goto
Nobutomo Inenaga
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Jfe Steel Corporation
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    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C23COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23CCOATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/14Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness
    • C23C2/16Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness using fluids under pressure, e.g. air knives
    • C23C2/18Removing excess of molten coatings from elongated material
    • C23C2/20Strips; Plates
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
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    • C23C2/00Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003Apparatus
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    • C23C2/00342Moving elements, e.g. pumps or mixers
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    • C23C2/003Apparatus
    • C23C2/0035Means for continuously moving substrate through, into or out of the bath

Definitions

  • the present invention relates to an apparatus for producing a hot-dip metal coated steel strip that can reduce molten splash in the leaking process.
  • Background sickle
  • the steel strip 2 is generally immersed in the hot metal metal plating bath 7 filled in the plating tank 8, and the sink roll 6 (sink roll After the direction change in 6), after the step of pulling up the steel strip 2 to the lead ⁇ direction, the Fujimushi repulsive force attached to the steel ⁇ surface S uniformly in the plate width direction and the plate longitudinal direction. Thickness is increased by the force from the gas wiping nozzle 3 extending in the width direction of the steel strip provided across the steel strip 2 so as to be thicker.
  • a gas wiping device is provided to control the coating weight by squeezing the insect metal and controlling the coating weight of the molten soot.
  • a submerged support roll 5 is usually placed under the bath surface of the sink roll 6 ⁇ 3 ⁇ 4 "and alloying treatment is performed. ⁇ is performed on the gas wiping nozzle 3 as needed.
  • the gas wiping nozzle 3 is usually longer than the width of the steel strip, that is, outside the width end of the steel strip 2 in order to cope with various widths of the steel strip and at the same time to shift in the width direction when the steel strip is pulled up. It extends.
  • a so-called splash force s is generated, which is caused by the turbulence of the jet impinging on the steel strip 2 and falling off the steel strip. Incurs quality degradation.
  • the amount of plating deposited is controlled by the gas wiping method.
  • the initial deposit immediately after passing through the plating bath of the steel strip increases.
  • Must be set to a higher pressure which greatly increases the splash and makes it impossible to maintain a shooting surface quality.
  • Patent Document 1 JP 2 0 4 — 7 6 0 8 2 ⁇ describes a wisteria that faces the B of the steel strip with a ⁇ between the support mouth in the mess liquid and the gas wiping nozzle. This is a device that adjusts the thickness of the metal fitting by gas wiping after removing the excess cling by providing a throttling member. A shape or a cylindrical body having an introduction portion is desirable. There is disclosed a transcribing device in which the most desired position is the position that extends above and below the plating solution surface.
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2 005 1-5 8 3 7 provides a blade scraping device in which a steel strip ⁇ is inclined with respect to the steel strip at a position protruding from the plating solution surface. It is a device that adjusts the plating thickness by gas wiping after removing ⁇ J plating, and the portion closest to the steel strip of the blade has a roundness of 30 mm or less in diameter. A mating device is disclosed. However, in the method disclosed in Patent Document 1, the leakage finally removed by gas wiping flows down to the lower side of the molten ⁇ S squeeze fitting over the plating bath surface or above and below the plating solution surface. Steel strip and wisteria!
  • the initial coating immediately after the plating bath is taken into account, and even in normal iSSg and high-speed feeding plates, splashing is prevented and stable production of wisteria-plated steel strips with excellent surface defects is achieved.
  • the inventors of the present invention have established a liquid pool like tfflS and a gas wiping position. »with is that short ⁇ !
  • the present inventors have found that the Su! As a result of repeated deliberation on the shape of the molten metal squeeze shape to remove stubborn insects, as a result of FUJITSU ⁇ S squeeze, the bath surface side of the outer peripheral surface of the bath support mouth 1/4 Conceived of a reconciliation comprising a part covering the above and a part facing the steel strip, and hereby inventing the invention with the following flaws ⁇ o
  • the steel strip is provided with an anti-corrosion reaction comprising a portion that covers a quarter or more of the outer peripheral surface of the support roll in the bath and a portion that faces the steel strip during the bathing bath.
  • IJ Melt ⁇ R amount is reduced, IJ can be reduced after the plating thickness can be adjusted by gas wiping, can greatly reduce the amount of splash.
  • the amount of splash generated significantly increased with the use of male and female techniques.
  • the occurrence of splash can be suppressed even when the total 1 ⁇ is significantly increased, and there is no surface defect. This makes it possible to produce steel plates and steel strips while maintaining high productivity.
  • Fig. 1 is a diagram showing the general separation of molten metal-plated steel strip.
  • FIG. 2 is a diagram showing an embodiment of the apparatus for producing a molten metal-plated steel strip according to the present invention.
  • FIG. 3 is a diagram showing a cross-sectional shape of the rectifying plate installed in the molten metal-plated steel apparatus according to the present invention and the flow of the lis.
  • FIG. 4 is a diagram for explaining an example of the rectifying plate according to the present invention.
  • FIG. 5 is a diagram for explaining another embodiment of the shear resistance of the molten metal-plated steel according to the present invention.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining another difficult form of the shearing resistance of the tiling provided in the hard-to-melt steel plate of the present invention. Best Mode for Invention
  • FIG. 2 is a view showing a first embodiment of the hot-dip plated steel facing away according to the present invention.
  • it is 1 force S Sato.
  • Thickening reaction 1 is provided on both sides of steel strip 2 below the bath surface of each in-bath support roll 5.
  • the counterweight 1 is composed of a part formed so as to cover the outer peripheral surface of the support roll 5 in the bath (tool covering part) and a part formed so as to face the steel strip with insects (facing the steel strip). Part).
  • the steel strip facing portion is arranged above the roll coating portion, and the lower ⁇ of the steel strip facing portion is connected to the steel rule of the roll coating portion.
  • the bath! ⁇ Support roll 5 is rotated so that the steel strip recently is in the same direction as the steel strip advancement direction. '
  • FIG. 3 is a diagram showing a flow of molten metal around one embodiment of the cross-sectional shape of the arrangement 1 installed in the apparatus of FIG. 1 1 is a flow accompanying the support roll 5 in the bath, 1 2 is a flow accompanying the steel strip 2, and 1 3 is a flow generated by the flow 1 1.
  • the flow generated in the direction opposite to the direction of travel of the steel strip 2 between the steel strip 2 and the set 1 is generated by the rotation of the support roll 5 in the bath.
  • the length of the part that covers the inner surface of the bath 1 of the Sword 1 is 5 or more on the bath side of the outer peripheral surface of the inner support 5 of the bath
  • the length must be covered. If the length of the part covering the in-bath support ronole 5 is a range that is not removed from the steel plate, the longer the length, the better the effect. If the bath surface side of the outer peripheral surface of the bath support roll 5 is 1/4 or more (25% or more), the bath surface side of the outer surface of the bath support roll 5 is less than 100%, and it is in the band 2 .
  • the length over which the finishing roll 1 covers the in-bath support roll 5 is obtained by shading the finishing setup 1 toward the center of the in-bath support roll 5 in a cross section perpendicular to the center line of the in-bath support port.
  • the wrinkle between the antiseptic 1 and the in-bath support roll 5 is preferably 100 mm or less, more preferably 50 mm or less. If it is larger than 100 mm, the flow of # 3 ⁇ 43 ⁇ 4 1 1 is weakened, so that the flow 1 3 force S is not generated, and the effect of reducing the excess amount of stored metal accompanying the steel strip is reduced. In addition, when the thickness is 50 mm or less, the flow itself that reduces the amount of molten metal that accompanies the key is reduced, so that the flow itself that accompanies the steel strip can be suppressed. I will be even more effective.
  • the balance between the adjustment 1 and the in-bath support ronole 5 is the adjustment 1 force S in-bath support ronor 5 If the worm does not scab, it can be reduced. It is sufficient that the «between the lining 1 and the in-bath support roll 5 is larger than 0 nra.
  • the wrinkle between the rebound 1 and the steel strip 2 is preferably 100 mm or less, and more preferably 50 mm or less.
  • the diameter is greater than 100 mm, the flow in the direction and direction of steel strip 2 1 3 does not affect the accompanying flow 1 2 due to the progress of steel strip 2, and the recorded IJ melting ⁇ Reduction effect is reduced.
  • the thickness is 5 O mm or less, the flow itself associated with the steel strip can be suppressed, so that the effect of reducing the amount of melted S associated with the steel strip is further increased.
  • the length of the sheet warp 1 and the steel strip 2 can be reduced as long as it is less than that of the steel strip 2 for the warping 1 force. «Between the size 1 and the bath support roll 5 should be greater than 0 ran! /.
  • the shape of the portion covering the in-bath support roll 5 is not limited to the arc shape, and the portion facing the steel strip 2 of the anti-rotation reaction 1 may not be the steel strip and TO.
  • the upper end of the current plate 1 should be placed so that it is within 10 O mm of the metal plating bath surface.
  • the ⁇ ⁇ 1 2 develops as the band 2 progresses with ⁇ ⁇ of Seidou 1, and the ⁇ flJ melt recording attached to the steel band The effect of reducing ij is reduced. If the upper end of the antiseptic 1 is on a metal plating bath, there is a problem that the wiped recording U ⁇ ⁇ ⁇ will adhere to the upper end of the antiseptic 1 and damage the steel plate.
  • the section covering the in-bath roll is an arc having the same center as the in-bath support roll 5, and the section facing the steel strip is shaped like TO in the steel strip surface.
  • Narrowing of ⁇ Study on vitality As a result, ⁇ of steel strip 2 and sizing l is covered by S [mm], and the heel of bathing support support tool 5 and sendo 1 is covered by Sr [mm], and the antiseptic reaction is covered by 1 force!
  • the length of the outer surface of the inner support roll 6 of the bath support ridge 5 is set to L r [mm] and the length of the steel strip 2 and the TO part of the reciprocation 1 is L.
  • the circumferential speed V r of the support roll and the steel ⁇ 3 ⁇ 4 V are synchronized, and the »S between the steel strip 2 and the adjustment 1 and the» S r between the support roll 5 in the bath and the anti-rotation reaction 1 are both 100 mm.
  • the length L r of the bath surface side arc of the outer peripheral surface of the in-bath support roll 5 covering the anti-extinguishing reaction 1 force S is as described above.
  • Equation (1) The larger the left side of Equation (1), the more effective it is to reduce the amount of excess melt associated with the steel strip.
  • the shape of the part covering the bathing support ronor 5 of the reversal 1 is not an arc as shown in Fig. 3, but for example a horizontal part and a vertical part as shown in Fig. 5 (a); ⁇ As shown in Fig. 5 (b), if there is a tilted part between the horizontal part and the vertical part, the pressure drop force will be generated and the effect will be reduced.
  • Surface side outer peripheral surface Fig. 5
  • molten ⁇ S plating steel strip shown in Fig. 2 was installed in the hot metal plating line, and the production experiment of the mouth and plating steel strip was conducted. Since reciprocation 1 is attached to the frame of support ronole 5, it cannot move arbitrarily in line ⁇ .
  • the vertical offset between the support rollers in the bath placed on both sides of the steel strip 2 is 20 Omm, and the upper end of the bath support roll on the side close to the bath surface and the bath surface The «was 8 Omm.
  • the support rho in the bath 5 and the reciprocating 1 »Sr is 20mm
  • the steel strip 2 and the reciprocating 1 is the same S, 30m m, or the counter part of the steel strip for anti-sheathing, has an upper end of 20 irmi and a lower end of 3 O mm ⁇ It is an oblique shape
  • the steel strip of the anti-shrinking anti-steel 1 until the melted 1 ET port and drawing » is 30 mm And increased the length of the cunning part.
  • the opening that covers the support roll 5 in the bath of the reversing 1 was made into an arc.
  • the length of rnrn ⁇ in the width direction of the steel strip was set to 200 mm equivalent to the gas wiping nozzle.
  • the support mouth A ⁇ D in the bath should be 400 mm.
  • Difficult example 1 Oppi 2 is an example in which the length L r force S of the portion of the outer peripheral surface of the support roll 5 in the bath 5 that covers the bath surface side is different, but both are significantly larger than the comparative example 1. Splash ⁇ 3 ⁇ 4 was obtained.
  • Male example 3 is an example in which the shape of the steel strip facing portion of Seidou 1 is ⁇ 3 ⁇ 4 20 mm and the lower end is 30 mm i ⁇ , but a larger splash cocoon fruit was obtained than in comparative example 1. .
  • Difficult example 4 and comparative example 2 are examples in which the speed was increased to 4. O m / s, but in comparative example 2, the splash generation force S was effective and the male case was 4, better than the prison 2.5 m / s. 3 ⁇ 4 ⁇ ! At the quality level is now possible.
  • the apparatus of the present invention can be used as a production facility for a molten metal-plated steel strip that has a spectacular appearance and excellent surface appearance. Since the apparatus of the present invention can suppress the occurrence of splash even during high-speed plate feeding, it can be used as an apparatus for manufacturing a molten metal-plated steel strip having excellent surface defects while maintaining a high level of inertia.

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Abstract

溶融金属めっき槽8から連続的に引き上げられる鋼帯2に対し、溶融金属めっき槽8上方で鋼帯2を挟んでその両面に対向配置したワイピングノズル3からガスを吹き付けて付着金属の厚さを制御する溶融金属めっき鋼帯の製造装置において、浴内サポートロール5上方の浴面下の鋼帯2の両側に、浴内サポートロール5の外周面の浴面側1/4以上を覆うように形成されたロール被覆部分と、その上方に配置され鋼帯に対向するように形成された鋼帯対向部分とを備える整流板1が鋼帯2及び浴内サポートロール5に非接触に設けられ、該整流板1の鋼帯対向部分はロール被覆部分の鋼帯側端部に接続されている。

Description

明細書 漏雑めつき鋼帯の 置 鎌分野
本発明は、 漏めつきプロセスにおいて、溶融 のスプラッシュ «を軽減できる溶 fe&Aめつさ鋼 の製 置、 an apparatus for producing a hot-dip metal coated steel strip) に関するものである。 背景鎌
赚溶融めつきプロセス等においては、 図 1に示すように、 一般的にめっき槽 8内に満 たした溶鬲虫金属めつき浴 7に鋼帯 2を浸漬させシンク口ール 6 (sink roll 6)で方向転換し た後、 該鋼帯 2を鉛 ΐ 方に引き上げる工程の後に、鋼驗面に付着し'た藤虫錄力 S板幅 方向および板長手方向に均一に所定のめつき厚になるように、 この鋼帯 2を挟んで対向し て設けた鋼帯幅方向に延在するガスワイピングノズル 3から力 [I圧気体を鋼帯上に嘖出させ て、 余剰な^ ff虫金属を絞り取り、 溶融 Μの付着量 (めっきィ寸着 4) (coating weight)を 制御するガスワイビング装置が設けられてレ、る。
ガスワイビング部での鋼帯走行位置を安定化させるために、 通常、 シンクロール 6 ±¾" の浴面下に浴内サポートローノレ 5 (submersed support roll 5)が酉己置され、 また合金化処理 等を行う ^^は必要に応じてガスワイピングノズル 3 に浴上サポートローノレ 4 (support roll outside the bath)力 gSSされる。
ガスワイピングノズル 3は、 多様な鋼帯幅に対応すると同時に鋼帯引き上げ時の幅方向 のズレなどに対応するため、通常、鋼帯幅より長く、すなわち鋼帯 2の幅端部より外側ま で延びている。 このようなガスワイビング装置では、鋼帯 2に衝突した噴流の乱れによつ て鋼帯下方に落下する翻虫^ isが周睡こ飛ひ る、 いわゆるスプラッシュ力 s発生して、鋼 帯の表面品質の低下を招く。
また、赚プロセスにおいて、 確量を増加させるには、鋼^ ¾¾¾¾を増加さ ば よいが、 itSiめっきプロセスにおいてガスワイビング方式でめっき付着量を制御する ^, ^Bi^isの米占'性により、 ライン の増加に伴って鋼帯のめっき浴通過直後の初期 付着量が増加するため、 めっき付着量を一鎌囲内に制御するには、 ワイビングガス圧力 をより高圧に設定せざるを得ず、 それによつてスプラッシュが大幅に増加し、 射子な表面 品質を維持できなくなる。
上記の問題を角決するため、溶融金属めつき槽からワイピングノズンレに るまでの 間で鋼帯に随伴する余剰な 金属をある 削減してめっき浴通過直後の初期付着量を «しておく :¾¾が以下の通り開示されている。
特許文献 1 :特開 2 0 0 4— 7 6 0 8 2号^^には、 めつき液中サポート口ールとガス ワイピングノズノレとの間に、鋼帯の Bに^ で対向する藤 絞り部材を設けて余 剰めつきを取り除レ、た後に、 ガスワイビングでめつき厚を調整する装置で、該溶融金属絞 り謝の形状は、 矩形あるいは下端ほど鋼^ 面との赚が広くなる導入部を有する形 状あるいは円柱体が望ましく、該麵! ^絞り謝の言耀位置は、 めっき液面の上下にま たがる位置が最も望ましレヽとする翻画めつき装置が開示されている。
特許文献 2 :特開 2 0 0 5— 1 5 8 3 7号公報には、 めっき液面から出たところに、鋼 帯 βに鋼帯に対して傲斜させたブレード¾き取り装置を設けて^ Jめっきを取り除レ、た 後に、 ガスワイビングでめっき厚を調整する装置で、該ブレードの鋼帯に最も近接する部 分が直径 3 0 mm以下の丸みを有することが赚の漏 ¾金属めつき装置が開示されてレヽる。 ところが、 特許文献 1に開示された方法では、溶融^ S絞り咅附がめつき浴面より上側 あるいはめっき液面の上下にまたがる齡に、 ガスワイビングによって最終的に取り除か れる漏^が下方に流れ落ちて、鋼帯と藤!! ί^ϋ絞り との隙間に液だまりを形成し てしまい、 その液溜まりの高さからガスワイビングまでの «が短いために結果的に絞り 効果が小さいこと、 また、 溶融^絞り謝に固着して固体化した^ S力鋼帯に付着して 表面欠陥力 S発生するなどの問題がある。 一方、髓! l 絞り謝をめつき槽内に配置した でも、翻麵絞り謝の下端ほど鋼帯との腿が広くなる形状にすることによって、 流路が徐々に狭くなるため廳虫^ S力 S集中して流れ込んで が局所的に増加し、 絞り効 果が小さくなる問題がある。
また、 特許: ¾m2に開示された方法では、 例えブレードを惧斜させて鋼帯先 βに丸み を与えても、 特許 ¾miと同様に上端に液だまりができてしまうためにそこからガスワイ ビングまでの赚が短レ、ために結果的に絞り効果が小さレ、。
従って、 特許文献 1〜 2の 法では、 めっき浴通過直後の初期付着量を ί雄する効果が に発現されないため、 ガスワイビング部で藤翻のスプラッシュの発生を繊する 効果力 S不十分である。 ■ 発明の開示
本発明は、 めっき浴 直後の初期付 «を赚し、 通常通 iSSgにおいても、 また高 速通板時においても、 スプラッシュの発生を赚し、表面舰に優れる藤 めっき鋼 帯を安定して製造できる溶融^ JSめつき鋼 »造設備を^することを目的とする。 本発明者らは、 シンクロールからガスワイビングまでの間に、 ^ Jな Mi金属を取り除 くための 虫^ g絞り部材を^ gするにあたり、 tfflSのように液溜まり ί立置とガスワイピ ング位置との»が短ヽことで! ¾果的に^ ¾めつき量を削減できなレヽ問題が発生すること から、溶融^ JR絞り はめつき βより下側に設 ei "るの力 s最良であるとの ^^に至つ た。 しかしながら、溶融金属絞り の断耐状が従雄術のままではめつき絞り効果は 小さい。 そこで、 めっき槽から出た鋼帯に付随する溶融金属めつきの量を効果的に肖 IJ減す るべく、蘭滅絞り謝周辺の漏 の流れを機する水モデ 置を用 、て、 詳細 な流黼晰を行つ o その結果、 鋼帯に付随して持上げられる漏翻の量に影響してい るのは、鋼赚面近傍で鋼観行方向に流れるいわゆる随# ^であり、 この流れを減少さ せるほど効果的であることがわかった。
本発明者らは、 以上の知見に基づいて、 鋼帯に付随する蘇!]な漏虫 を取り除くため の溶融金属絞り謝形状などにっレヽて鋭 討を重ねた結果、 、藤虫^ S絞り謝として、 浴内サポート口ールの外周面の浴面側 1 / 4以上を覆う部分と鋼帯に対向する部分とを備 える整蔽を着想し、 以下の赚を有する発明を誠させ^ o
( 1 ) 漏虫^ Sめっき槽から聽的に引き上げられる鋼帯に対し、 翻虫 めつき槽上 方で销帯を挟んでその雨に対向配置したワイピングノズルからガスを吹き付けて付着金 属の厚さを制御する漏虫金属めつき鋼帯の 置にぉレ、て、 浴内サポート口ール の 浴面下の鋼帯の両側に、浴内サポート口ールの外周面の浴面側 1 / 4以上を覆うように形 成されたロール被 ¾ ^分 (roll covered portion)と、 その上方に配置され鋼帯に対向するよ うに形成された鋼帯対向部分とを備える整腐反 (baffle plate)力 S鋼帯及 内サポート口 一ルに繊虫に設けられ、 該整蔵の鋼帯対向部分はロール被 分の鋼樹則¾に接続 されていることを難とする髓翻めっき鋼帯の製 it¾tto ( 2 ) 上記整腐反の口ール被覆部分とサポートローノレとの最近接謹が 1 0 0 mm以下 であり、 上 の鋼帯対向部分と鋼帯との: ¾¾接«が 1 0 0 mm以下であることを 鐘とする (1 ) に記載の溶 めっき鋼帯の製^ ¾
( 3) 上! 5¾灘の鋼帯対向部分の最上部と^ Sめっき浴面との薩が 1 0 0 mm以内 であることを赚とする (1 ) または (2 ) に f5¾の漏虫^ Sめっき鋼帯の製離 ¾
(4) 鋼帯と整腐反との: 接赚を S [mm] 、浴内サポートロールと整腐反との最 近接 «を S r [mm] 、整 反が覆っている浴内サポートロール外周面の浴面側円弧の 長さを L r [mm] 、整腐反の鋼帯対向部分の長さを L [mm] としたときに、 L r * S r S * Lを満足することを赚とする (1 ) 〜 (3 ) のいずれかに記載の溶融^ めつ さ鋼帯の 齓
本努明によれば、 めつき浴中に浴内サポートロールの外周面の浴面側 1 /4以上を覆う 部分と鋼帯に対向する部分とを備える整腐反を設けることによって鋼帯に付随する録 IJな 溶融^ R量を肖 IJ減した後にガスワイビングでめっき厚を調整できるので、 スプラッシュの 発生量を大幅に赚できる。 また、 従雄術では通ネ を上昇するとスプラッシュの発 生量が大幅に増加したが、 本発明によれば、通 ¾1 ^を大幅に上昇してもスプラッシュの 発生を抑制でき、 表面欠陥の無レ、めつき鋼帯を高レヽ生産性を維持して製 ることが可能 となる。 図面の簡単な説明
図 1は、 一般的な溶融金属めつき鋼帯製離置を示す図である。
図 2は、 本発明の溶融金属めつき鋼帯製 置の一 «形態を示す図である。
図 3は、本発明の溶融金属めつき鋼 置に設置する整流板の断面形状のー¾形 態およ 辺の^ li^sの流れを示す図である。
図 4は、 本発明に係る整流板の設¾¾を説明する図である。
図 5は、 本発明の溶融金属めつき鋼^ ^置に^! ^る整 反の断耐狱の別の雞 形態を説明する図である。
図 6は、 本発明の溶融^ gめつき鋼難離置に設 る整藏の断耐さ状の別の難 形態を説明する図である。 発明を するための最良の形態
以下、 図面を参照して本発明の »の形態を説明する。 以下の図において、説明済みの 図に示された部分の作用と同じ作用の部分には同じ符号を付してその説明を省略する。 図
2は、 本発明の溶融^ めっき鋼観離置の一魏形態を示す図である。 図 2にお 、て、 1力 S整藤である。 整滅反 1は、 各浴内サポートロール 5 の浴面下の鋼帯 2の両側に 設けられている。
整淑反 1は、 浴内サポートロール 5の外周面を ¾ に覆うように形成された部分 (口 ール被覆部分) と鋼帯に ^虫で対向するように形成された部分 (鋼帯対向部分) を備え る。 鋼帯対向部分は、 ロール被覆部分の上方に配置され、鋼帯対向部分の下 βはロール 被覆部分の鋼樹則 に接続されている。 浴!^サポートロール 5は、 鋼帯最近 が鋼帯 進 ί亍方向と同方向となるように回転 »される。 '
図 3は、 図 2の装置に設置される整 1の断面形状の一 形態及ひ孩整爾反 1周辺 の溶融金属の流れを示す図である。 1 1は浴内サポートロール 5に随伴する流れ、 1 2は 鋼帯 2に随伴する流れ、 1 3は流れ 1 1により発生する流れである。
めつき浴面下の浴内サポートローノレ 5上方に整 反 1を^ SI"ると、 浴内サポートロー ル 5と整 « 1の間に、浴内サポートローノレ 5に随伴される流れ 1 1力 S発生する。 流れ 1 1力 S発生すると、 鋼帯 2の進行に伴う随 2力 S発生していても、鋼帯 2と整 « 1の 間に鋼帯 2の進行方向と逆方向の強制的な流れ 1 3力 S発生し、 随鎌 1 2を大幅に抑制す る。 これによりめっき浴から引き上げられる鋼帯に付随する^ flJな涵録量を肖 IJ減でき る。
浴内サポートロール 5の回転によつて発生する随{« 1 1によつて鋼帯 2と整 1の 間に鋼帯 2の進行方向と逆方向の流れ 1 3を + ^に発生させるには、 整藤 1の浴内サボ 一トロール 5を覆う部分の長さは、浴内サポートローノレ 5の外周面の浴面側 1 ,4以上
( 2 5 %以上) 覆う長さにすることが必要である。 浴内サポートローノレ 5を覆う部分の長 さは、 鋼板に撤 しなレ、範囲であれば、長いほど効果が向上する。 浴内サポートロール 5 の外周面の浴面側 1/4以上 (2 5 %以上) 、 浴内サポートロール 5の外周面の浴面側 1 0 0 %未満で销帯 2に であればょ ヽ。 ここで、整潘反 1が浴内サポートロール 5を 覆う長さは、 浴内サポート口ール中心線に垂直な断面で整 反 1を浴内サポートローノレ 5 の中心に向かって ¾影したときに浴内サポートローノレ 5外周面における整 反 1の 影弧 長 5ある。 また、 整腐反 1と浴内サポートロール 5の賺は 1 0 0 mm以下が好ましく、 5 0 mm 以下がさらに好ましい。 1 0 0 mmより大きいと随#¾¾ 1 1の流れが弱くなるため、 流れ 1 3力 S発生しなくなり、鋼帯に付随する余剰な灘 ί金属量を肖1減する効果が低下する。 ま た、 5 0 mm以下になると、鍵反に随伴する蘇 Uな溶融金属量を肖 IJ減する流れ自体を抑制 することができるため、鋼帯に付随する^ ¾1な藤! ^量を肖 I滅する効果がさらに大きく なる。 整» 1と浴内サポートローノレ 5との賺は、整« 1力 S浴内サポートローノレ 5に 繊虫しないなら小さくしても構わなレ、。整爾反 1と浴内サポートロール 5との «は、 0 nraより大きければよい。
また、 整 反 1と鋼帯 2との賺は 1 0 0 mm以下が好ましく、 5 0 mm以下がさらに 好ましい。 1 0 0 mmより大きくなると、 鋼帯 2の進行方向と 向の流れ 1 3が鋼帯 2 の進行に伴う随伴流 1 2に影響を及ぼさなくなり、鋼帯に付随する録 IJな溶融 ^量を削 減する効果が低下する。 また、 5 O mm以下になると、 鋼帯に付随する流れ自体を抑制す ることができるため、鋼帯に付随する録 IJな溶融^ S量を肖 I碱する効果がさらに大きくな る。 整爾反 1と鋼帯 2との«は、整 反 1力 S鋼帯 2に ¾ しな ヽなら小さくしても構わ なレヽ。 整 1と浴内サポートロール 5との«は、 0 ranより大きければよ!/、。
1は、 浴内サポートロール 5との«を一定に保つ必要はなく、 また鋼帯 2との «を一定に保つ必要もない。 従って、 整 « 1の浴内サポートロール 5を覆う部分の形 状は円弧状に限定されず、 また整腐反1の鋼帯 2に対向する部分は鋼帯と TOでなくても よい。
整流板 1の上端は、金属めつき浴面より 1 0 O mm以内の ^置になるように設置するの 力 S好ましレヽ。 浴面からの赚が 1 0 0 mmより大きレ、と、 整藤 1の ±^で 帯 2の進行 にともなう随 ί權 1 2が発達し、 鋼帯に付随する^ flJな溶融録量を肖 ij減する効果が低下 する。 整腐反 1の上端が金属めつき浴面上にあると、 ワイビングされた録 Uな^ ΐ^βが 整菌 1の上端に付着し、鋼板を傷つける問題がある。
次に、 図 4に示すように、浴内ロールを覆う部分は浴内サポートロール 5と同じ中心を 持つ円弧とし、鋼帯対向部分は鋼帯面に TOな形状とした整藤 1について、整 の絞 り†生能を検討した。 その結果、鋼帯 2と整 lとの βを S [mm] 、 浴內サポート口 ール 5と整藤 1との賺を S r [mm] 、整腐反 1力覆つて!/ヽる浴内サポートローノレ 5 の外周面の?谷面佃 J円弧の長さを L r [mm] 、整 反 1の鋼帯 2と TOな部分の長さを L [mm] としたときに、 めっき浴から引き上げられる鋼帯に随伴する な溶融^ M量を 肖 IJ減するためには、 下式 (1) を満たしていることがより好ましいことを見出した。 Lr *S r≥L*S-" (1)
なお、 サポートロール周速 V rと鋼^ ¾ V は同期しており、鋼帯 2と整廠 1との »Sおよび浴内サポートロール 5と整腐反 1との »S rはいずれも 100mm以下、 整滅反 1力 S覆っている浴内サポートロール 5の外周面の浴面側円弧の長さ L rは 以上である。
式 (1) の左辺が大きければ大きいほど、鋼帯に付随する余剰な溶融 ^量を肖 U減する 効果を向上させることが可能である。
整 反 1の浴內サポートローノレ 5を覆う部分の形状が図 3のような円弧でなく、 例えば 図 5 (a) のような水平部分と鉛直部分;^接続された逆し赚状や、 図 5 (b) のよう な水平部分と鉛直部分の間に俱斜部分が する形状であれば、 多少圧損力発生して効果 は低下するものの、 浴内サポートロール 5の鋼樹則力つ浴面側の口ール外周面 (図 5
(a) 、 (b) の四分円 AOBの円弧部分。 ただし、 AOは鋼帯面と直角、 BOは鋼帯面 と ¥ί?である。 ) と整 反1の最近接賺 S r' を代表賺 Srとして式 (1) に当ては めることで、 およその効果を算定することが可能である。 . また、整藤 1の鋼帯 2に対向する部分は、 図 3のように鋼細と TOな形状のものだ けでなく、例えば図 6のように鋼帯進行方向で鋼帯面に対して傾斜した形状のものであつ ても、鋼帯 2と整菌 1の最近接赚 S, を代表賺 Sとし、 また整 «1の鋼帯対向部 分を鋼帯面に したときに整« 1の鋼帯対向部分の鋼帯通 向の 影長さを Lとし て、 式 (1) に当てはめることで、 およその効果を算定することが可能である。 難例
図 2に示した溶融^ Sめつき鋼帯の ® ^置を、 聽溶鬲 »めっきラインに設置し、 口、めつき鋼帯の製造実験を行った。 整 反 1はサポートローノレ 5のフレームに取り 付けているため、 ライン β中に任意に移動することはできない。
上記 溶雨 »口、めつきラインにおいて、鋼帯 2の両側に配置された浴内サポートロー ル同士の鉛直方向オフセット量は 20 Omm、 浴面と浴面に近い側の浴内サポートロール 上端との «は 8 Ommであった。 周辺 βとの取り合いを考慮して、浴内サポートロー ノレ 5と整 反 1との »S rを 20mm、 鋼帯 2と整 反 1との隱 Sを、 一定の 30m m、 又は、 整腐反の鋼帯対向部分を、 上端 2 0 irmi、 下端 3 O mmの { 斜形状とし、 溶融 1ET口、画との »が 3 0 mmとなるまで整爾反 1の鋼帯と 亍な部分の長さを伸ばした。 整 反 1の浴内サポートロール 5を覆う部分の开娥は円弧にした。 rnrn ιの鋼帯幅方向 長さはガスワイピングノズル相当の 2 0 0 0 mmとした。 浴内サポート口一 A^Dは 4 0 0 mmでめる。
溶 ΐ»口、めっき鋼帯製 件は、 ガスワイピングノズルのスリットギャップ 0 · 8 mm、 ガスワイピングノズルー鋼帯 « 7 mm、 爾»口、浴からのノズル高さ 4 0 0 mm、 溶融 ffifロゝ浴 4 6 0。Cとし、 製造する鋼帯のサイズは、 0. 8 mm厚 X I . 2 πιφ畐、 めっき 付着量は片面 4 5 g /m2とした。 その他の ^^(牛およ 反 1の浴内サポートロー ル 5の外周面の浴面側を覆う部分の長さ L r、 鋼帯と整«との最近接 «S、 整 の 鋼帯対向部分の長さ L、 浴内サポートローノレと整満反との: 接 «S rおよひ ¾品品質 指標となるスプラッシュ発生量の調 果を表 1に示す。 スプラッシュ発生量は、 各製造 牛で通過した鋼 ¾Rさに る猫工程でスプラッシュ欠陥ありと判定された鋼 ¾fiさ の比率であり、 実用上問題とならなレ、@gのスプラッシュ欠陥を含んでいる。
Figure imgf000011_0001
難例 1おょぴ 2は、整淑反 1の浴内サポートロール 5の外周面の浴面側を覆う部分の 長さ L r力 S異なる例であるが、 いずれも比較例 1より大幅なスプラッシュ^ ¾果が得ら れた。 雄例 3は、整藤 1の鋼帯対向部分の形状を ±¾ 2 0 mm、 下端 3 0 mm i ^ 形状とした例であるが、 比較例 1より大幅なスプラッシュ麟カ果が得られた。 難例 4 および比較例 2は、 通 を 4. O m/ sまで高速化した例であるが、 比較例 2ではス プラッシュの発生力 S し、 能な状況であつたのに対し、 雄例 4では、 獄の 2. 5 m/ sより良い。¾質レベルでの^!が可能になった。
本発明の装置は、 スプラッシュの発生を観威し、 表面外観に優れる溶融金属めつき鋼帯 の製造設備として利用することができる。 本発明の装置は、 高速通板時にもスプラッシュ の発生を抑制できるので、 表面舰に優れる溶融金属めつき鋼帯を高レ、錢性を維持して 製造する装置として利用することができる。

Claims

請求の範囲
1. 溶融錄めっき槽から聽的に引き上げられる鋼帯に対し、藤虫^ Sめっき槽 で彌帯を挟んでその ®に対向配置したワイピングノズルからガスを吹き付けて付着金属 の厚さを制御する藤翻めつき鋼帯の製離置にぉ 、て、
浴内サポートロール上方の浴面下の鋼帯の両側に、浴内サポートロールの外周面の 浴面側 1 /4以上を覆うように形成されたローノレネ皮覆部分と、 その上方に配置され鋼帯に 対向するように形成された鋼帯対向部分とを備える整腐反が鋼帯及び浴内サポートロール に,に設けられ、 の鋼帯対向部分はロール被覆部分の鋼^!則 に接続され ている溶½Sめつき鋼帯の
2. 上言應 のロール被覆部分と浴内サポートローノレとの最近接謹が 100 mm以 下であり、 上 ¾fB¾の鋼帯対向部分と鋼帯との最近接«が 10 Omm以下である請求 項 1に記載の^ Ϊ虫^ gめっき鋼帯の製離 ¾
3 · 上記整»の鋼帯対向部分の最上部と金属めつき浴面との «が 100 mm以内で ある請求項 1または 2に記載の溶雨虫金属めつき鋼帯の製造装 go
4. 鋼帯と整爾反との: 接賺を S [mm] 、 浴内サポートロールと整»との: 接薩を S r [mm] 、整爾反が覆っている浴内サポートロール外周面の浴面側円弧の長 さを Lr [mm] 、 整 の鋼帯対向部分の長さを L [mm] としたときに、
Lr *S r≥S*Lを満足する請求項 1〜 3のレ、ずれかに記載の溶融^ ¾めつき鋼帯の製 驟
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