BR112013017568B1

BR112013017568B1 - Membro de regulagem de fluxo de tanque de revestimento com imersão a quente e sistema de revestimento com imersão a quente contínuo

Info

Publication number: BR112013017568B1
Application number: BR112013017568-0A
Authority: BR
Inventors: Mikio Kawamura; Yu Yamauchi; Tsukasa Oyama; Masaaki Omodaka; Makoto Kusama; Koichi Nishizawa
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2011-01-14
Filing date: 2012-01-16
Publication date: 2020-05-26
Also published as: JPWO2012096402A1; MX2013006985A; US8887661B2; KR101401061B1; BR112013017568A2; JP5224006B2; WO2012096402A1; CN103221569A; US20130263778A1; KR20130051508A; CN103221569B

Abstract

membro de regulagem de fluxo de tanque de revestimento com imersão a quente e sistema de revestimento com imersão a quente contínuo a presente invenção refere-se a um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente que pode suprimir a agitação da escória de fundo, caracterizado por ser provido com placas horizontais que estão respectivamente dispostas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de um cilindro coletor, que está disposto dentro de um tanque de revestimento em uma forma giratória, para as direções externas do cilindro coletor e persianas que estão dispostas acima a partir das partes de extremidade das respectivas placas horizontais em posições separadas a partir das duas extremidades do cilindro coletor e que têm membros de troca da direção de fluxo que são inclinados de modo que suas alturas tornam-se gradualmente mais altas em direção aos lados da superfície do tanque de revestimento.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MEMBRO DE REGULAGEM DE FLUXO DE TANQUE DE REVESTIMENTO COM IMERSÃO A QUENTE E SISTEMA DE REVESTIMENTO COM IMERSÃO A QUENTE CONTÍNUO.

CAMPO TÉCNICO

[0001] A presente invenção refere-se à técnica de inibição da agitação de escória de fundo devido a um fluxo de um metal de revestimento com imersão quente que ocorre junto com o funcionamento de uma folha de aço ou rotação de um cilindro coletor. TÉCNICA ANTERIOR

[0002] Um sistema de galvanização com imersão a quente que realiza galvanização com imersão a quente em uma folha de aço, como mostrado na FIG. 10, é compreendido de um tanque de revestimento 51 em que zinco fundido 71 é carregado e um cilindro coletor 52 que é suportado por membros de suporte de cilindro 53 para pender dentro do tanque de revestimento 51 em uma forma rotativa. Uma folha de aço 75 que penetra o interior do tanque de revestimento 51 a partir de cima é enrolada em torno do cilindro coletor 52 pelo que ele muda na direção voltada para baixo e é puxado para cima a partir do tanque de revestimento 51. Durante este tempo, a superfície da folha de aço 75 tem zinco fundido 75 depositado sobre ela, pelo qual uma camada galvanizada é formada.

[0003] Se a galvanização com imersão a quente é realizada, o ferro que é eluído a partir da folha de aço e de zinco fundido reage pelo que a escória de fundo 72 que é principalmente compreendida de uma liga de ferro-zinco é produzida e deposita-se no fundo do tanque de revestimento 51. Nesse processo de galvanização com imersão a quente, como mostrado na FIG. 10(B), junto com o movimento da folha de aço 75 que penetra o tanque de revestimento 51 a partir de cima, um fluxo na direção do movimento da folha de aço 75 (abaixo referido como

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2/23 um fluxo rebocável) é formado no zinco fundido 71 que contata a folha de aço 75. O fluxo de zinco fundido rebocável 71, como mostrado na FIG. 10(A), funciona dentro de uma extremidade morta na posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 se contatam e é descarregado para os lados do fundo lateral do cilindro coletor 52. O fluxo de zinco fundido 71 é refletido nas paredes laterais do tanque de revestimento 51, flui para baixo, e agita a escória de fundo 72.

[0004] Se a escória de fundo 72 é agitada, a escória de fundo agitada 72 deposita-se sobre a superfície da folha de aço 75. A escória de fundo 72 é dura, assim no momento da laminação ou trabalho, a superfície da folha de aço 75 é formada com mossas como defeitos de escória de fundo.

[0005] PLT 1 e PLT2 propõem as técnicas de prevenir a agitação da escória de fundo 72 e de prevenir os defeitos de escória de fundo fornecendo membros de regulagem de fluxo que cobrem o fundo ou lados do cilindro coletor 52 e bloqueando o fluxo de zinco fundido 71 em direção aos lados do fundo lateral do cilindro coletor 52 pelos membros de regulagem de fluxo de modo a prevenir a agitação da escória de fundo 72.

[0006] PLT 3 propõe a técnica de prover o fundo de um cilindro coletor 52 com um membro de regulagem de fluxo que é provido com uma pluralidade de orifícios de modo a prevenir a agitação da escória de fundo.

LISTA DE CITAÇÕES

Literatura de Patente

[0007] PLT 1: Publicação de Patente Japonesa n^o 2002-69602A

[0008] PLT 2: Publicação de Patente Japonesa n^o 2000-54097A

[0009] PLT 3: WO2007/139206

SUMÁRIO DA INVENÇÃO

Problema Técnico

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3/23

[00010] Os membros de regulagem de fluxo que são mostrados em PLT 1 e PLT 2 são fixados aos membros de suporte de cilindro 53 que suportam o cilindro coletor 52 ou o cilindro coletor 52 por si mesmo (membros laterais que são mostrados em PLT 2). Portanto, quando se puxa para cima o cilindro coletor 52 a partir do tanque de revestimento para substituir o cilindro coletor 52, os membros de regulagem de fluxo têm que ser destacados dos membros de suporte de rolo 53 ou do cilindro coletor 52, assim o trabalho de substituição do cilindro coletor torna-se problemático.

[00011] Além disso, quando se substitui o cilindro coletor 52, a linha tem que ser feita parar e a tensão entre a folha de aço e o cilindro coletor facilitada. Os membros de regulagem de fluxo que são mostrados em PLT 1 e PLT 2 cobrem completamente o fundo do cilindro coletor 52, assim, se facilitar a tensão entre a folha de aço e o cilindro coletor 52, a folha de aço inclinada contatará os membros de regulagem de fluxo e o dano à folha de aço ou os membros de regulagem de fluxo serão rompidos.

[00012] Além disso, os mancais do cilindro coletor 52 são compreendidos de cerâmica. Por esta razão, para prevenir a ruptura dos mancais cerâmicos devido à expansão de calor súbita, antes de imergir o cilindro coletor 52 e os membros de suporte de cilindro 53 no zinco fundido 71, uma etapa de pré-aquecimento de produzir gradualmente o cilindro coletor 52 e os membros de suporte de rolo 53 de aumento de temperatura torna-se necessária. Se os membros de regulagem de fluxo são fixados ao cilindro coletor 52 e aos membros de suporte de cilindro neste momento, a energia é desperdiçada para pré-aquecer os membros de regulagem de fluxo.

[00013] Além disso, os membros de regulagem de fluxo cobrem totalmente o fundo do cilindro coletor 52, assim a escória de fundo 72 que é produzida acumula-se sobre os membros de regulagem de fluxo.

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4/23

A escória de fundo 72 acumulada é estimada pelo fluxo de zinco fundido 71 que acompanha a rotação do cilindro coletor 52 e deposita-se sobre a superfície da folha de aço 75.

[00014] O membro de regulagem de fluxo que é mostrado em PLT 3 tem o efeito de atenuar a taxa de fluxo da superfície da parede que ocorre nas duas partes da superfície lateral do cilindro coletor e agita a escória de fundo. No entanto, não deve haver placas laterais servindo como placas de regulagem de fundo. O efeito é insuficiente em particular quando a velocidade de funcionamento da folha de aço é rápida e quando a folha de aço em funcionamento é larga.

[00015] A presente invenção tem como tarefa resolver os problemas acima e fornecer um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente que pode suprimir a agitação da escória de fundo e fornece um sistema de revestimento com imersão a quente contínuo que usa a mesma.

Solução para o Problema

[00016] Os inventores trabalharam para completar a tarefa acima estudando profundamente a estrutura de um sistema para prevenir agitação dentro de um tanque de banho galvânico com imersão a quente contínuo. Como resultado, eles descobriram o que segue. Ao fornecer dentro de um tanque de banho galvânico um membro de regulagem de fluxo que é provido com placas horizontais e, como membros laterais, persianas que são providas abaixo das partes de extremidade da parede lateral do tanque de banho das placas horizontais em direções verticais às placas horizontais e têm membros de troca de direção de fluxo, o fluxo forte do fluxo rebocável pode ser enfraquecido enquanto passado por um mecanismo de dois estágios. Portanto, a agitação da escória de fundo pode ser prevenida eficazmente.

[00017] Isto é, usando placas horizontais para atenuar o fluxo de

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5/23 fluxo rebocável enquanto trocando a direção de fluxo e usando persianas que têm membros de troca de direção de fluxo como suas pontas de modo a ainda atenuar e dispersar o fluxo de fluxo rebocável. Portanto, mesmo se o fluxo rebocável atinge as paredes laterais do tanque de revestimento, ele não tem mais resistência suficiente para agitar a escória de fundo e, portanto, o movimento do fluxo de fluxo rebocável pode ser tornado inofensivo.

[00018] A presente invenção foi feita baseada nas descobertas acima e tem como essência o seguinte:

(1) Um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente caracterizado por ser provido com placas horizontais que estão respectivamente dispostas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de um cilindro coletor, que está disposto dentro de um tanque de revestimento em uma forma giratória, para as direções externas do cilindro coletor e, como membros laterais, as persianas que estão dispostas acima a partir das partes de extremidade das respectivas placas horizontais em posições separadas a partir das duas extremidades do cilindro coletor e que têm membros de troca de direção de fluxo que são inclinados de modo que suas alturas tornam-se gradualmente maiores em direção aos lados da superfície da parede do tanque de revestimento.

(2) O membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente de (1), caracterizado em que as persianas têm membros laterais de entrada que se inclinam de modo a aumentar gradualmente em altura a partir das extremidades de base dos membros de regulagem de fluxo para a direção do cilindro coletor.

(3) O membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente de (1) ou (2), caracterizado em que as persianas têm nervuras na forma galvanizada que pendem das

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6/23 extremidades de base dos membros de regulagem de direção de fluxo.

(4) O membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente de qualquer um de (1) a (3), caracterizado em que um afastamento entre uma extremidade de fundo de um membro de troca de direção de fluxo de uma persiana e uma extremidade de fundo da persiana que é fornecida adjacente à persiana acima é 100 a 300 mm.

(5) O membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente de qualquer um de (2) a (4), caracterizado em que um ângulo Θ1 dos membros laterais de entrada das persianas com respeito ao plano horizontal e um ângulo Θ2 dos membros de troca de direção de fluxo com respeito à horizontal satisfazem -Θ2<Θ1<70° e 20°<Θ2<40°.

(6) Um sistema de revestimento com imersão a quente contínuo caracterizado por ser provido com um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente de qualquer um de (1) a (5).

(7) O sistema de revestimento com imersão a quente contínuo de (6), caracterizado em que a dimensão da direção horizontal a partir das partes de mancal do cilindro coletor em uma direção lateral de saída da folha de aço é 300 mm ou mais e em que uma dimensão da direção horizontal a partir das partes de mancal do cilindro coletor em uma direção lateral de entrada da folha de aço é 350 mm ou mais.

(8) O sistema de revestimento com imersão a quente contínuo de (6) ou (7) caracterizado em que uma dimensão de separação das persianas e das superfícies laterais do tanque de revestimento é 50 mm ou mais.

(9) O sistema de revestimento com imersão a quente contínuo de qualquer um de (6) a (8) caracterizado em que o membro de regulagem de fluxo é colocado baixo das partes de extremidade do cilindro coletor

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7/23 nas direções internas de 0 a 15% de um comprimento de tambor do cilindro coletor.

(10) O sistema de revestimento com imersão a quente contínuo de qualquer um de (6) a (9) caracterizado em que o membro de regulagem de fluxo é fixado pelos membros de suporte e membros horizontais às faces de borda do tanque de revestimento com imersão a quente.

EFEITOS VANTAJOSOS DA INVENÇÃO

[00019] Na presente invenção, o membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente é caracterizado por ser provido com placas horizontais que são respectivamente dispostas horizontalmente abaixo de duas partes de extremidade laterais de baixo de um cilindro coletor, que é disposto dentro de um tanque de revestimento em uma forma giratória, para as direções externas do cilindro coletor e persianas que são dispostas abaixo das partes de extremidade das respectivas placas horizontais em posições separadas a partir das duas extremidades do cilindro coletor e que têm membros de troca de direção de fluxo que são inclinados de modo que suas alturas tornam-se gradualmente mais altas em direção aos lados da superfície da parede do tanque de revestimento. Portanto, um fluxo rebocável de zinco fundido atinge as placas horizontais, flui trocado para as direções externas das placas horizontais, é trocado em fluxo na direção para cima pelos membros de regulagem de fluxo das persianas, assim a agitação da escória de fundo é suprimida.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

[00020] A FIG. 1 é uma vista explicativa de um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente que mostra uma modalidade da presente invenção.

[00021] A FIG. 2 é um diagrama detalhado das persianas.

[00022] A FIG. 3 é uma vista explicativa que mostra o efeito vantajoso

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8/23 da presente invenção.

[00023] A FIG. 4 é uma vista explicativa de um fluxo de um fluxo rebocável.

[00024] A FIG. 5 é um gráfico que mostra uma relação entre uma dimensão de separação das placas laterais de superfícies de parede de um tanque de revestimento e um índice de agitação de escória.

[00025] A FIG. 6 é um gráfico que mostra uma relação entre um afastamento entre as persianas e um índice de agitação de escória.

[00026] A FIG. 7 é uma vista explicativa de uma distância de separação ótima de um afastamento entre as persianas.

[00027] A FIG. 8 é uma vista explicativa que mostra os ângulos preferíveis das persianas.

[00028] A FIG. 9 é um gráfico que mostra os efeitos vantajosos da presente invenção.

[00029] A FIG. 10 é uma vista explicativa de um sistema de galvanização com imersão a quente convencional.

DESCRIÇÃO DAS MODALIDADES

[00030] Abaixo, embora se referindo aos desenhos, as modalidades preferíveis da presente invenção serão mostradas. Como mostrado na FIG. 1, um membro de regulagem de fluxo 10 de um tanque de revestimento com imersão a quente da presente invenção (abaixo, simplesmente referido como o membro de regulagem de fluxo 10) é compreendido de placas horizontais 1 e membros laterais feitos de persianas 2. As placas horizontais 1 estão dispostas abaixo de duas extremidades laterais de um cilindro coletor 52 para as direções externas do cilindro coletor 52 na direção horizontal. Como mostrado na FIG. 1 (A), as placas horizontais 1 não estão posicionadas abaixo de uma folha de aço 75.

[00031] Como mostrado na FIG. 1 (A), as persianas 2 estão dispostas para cima a partir das extremidades das placas horizontais 1

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9/23 em posições separadas a partir das duas extremidades do cilindro coletor 52.

[00032] Como mostrado na FIG. 2, as persianas 2 são compostas de membros laterais de entrada 2a, membros de regulagem de direção de fluxo 2b, e nervuras na forma de placa 2c. Os membros laterais de entrada 2a inclinam-se de modo a aumentar gradualmente em altura a partir das juntas 2d das extremidades de base dos membros de regulagem de direção de fluxo 2b (extremidades laterais de direção do cilindro coletor 52) para a direção do cilindro coletor 52. Os membros de regulagem de direção de fluxo 2b inclinam-se de modo a aumentar gradualmente em altura para a direção da superfície de parede do cilindro coletor 52. As nervuras na forma de placa 2c pendem a partir das juntas 2d das extremidades de base dos membros de regulagem de direção de fluxo 2b. Estes formam as formas em seção transversal das formas em Y da FIG..

[00033] As pluralidades de tais persianas 2 estão dispostas na direção vertical. Na presente modalidade, como uma modalidade da presente invenção, duas persianas 2 são fornecidas na direção vertical. Os membros de regulagem de direção de fluxo 2b são fixados às extremidades na direção da superfície de parede das placas horizontais

1.

[00034] Como mostrado na FIG. 1 (A), o membro de regulagem de fluxo 10 que é compreendido das placas horizontais 1 e das persianas

2, é suportado pelos membros de suporte 3 que são fixados ao tanque de revestimento 51. Em outras palavras, o membro de regulagem de fluxo 10 não é fixado ao cilindro coletor 52 ou membros de suporte de cilindro 53 que suportam o cilindro coletor 52. Por esta razão, quando se substitui o cilindro coletor 52, o membro de regulagem de fluxo 10 não é puxado para cima a partir do tanque de revestimento 51, assim o trabalho de substituição do cilindro coletor 52 não se torna problemática.

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Na presente modalidade, como mostrado na FIG. 1 (A), os membros de suporte 3 são compreendidos de membros horizontais 3a que são fixados às faces de borda 51a do tanque de revestimento 51 e se estendem para o interior do tanque de revestimento 51 na direção horizontal, e membros verticais 3b que pendem a partir das extremidades frontais dos membros horizontais 3a e que suportam as persianas 2 ou as placas horizontais 1.

[00035] Em seguida, usando a FIG. 2, a ação do membro de regulagem de fluxo 10 da presente invenção será explicada. Como mostrado na FIG. 2, (1) um fluxo rebocável de zinco fundido 71 que é descarregado em um lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 atinge a placa horizontal 1 e flui trocado em direção à direção externa da placa horizontal 1 (direção da persiana 2) (FIG. 1 (A), (2)) Neste momento, a taxa de fluxo do fluxo rebocável é atenuada. Além disso, se o fluxo rebocável alcança as persianas 2, o fluxo rebocável colida com os membros laterais de entrada 2a e as nervuras 2c e tem a taxa de fluxo atenuada, então é trocado na direção de fluxo para uma direção para cima pelos membros de câmara da direção de fluxo 2b das persianas 2 e flui para o lado da superfície lateral do tanque de revestimento 51 (FIG. 1 (A), (3)). Deste modo, o fluxo rebocável tem a taxa de fluxo atenuada pelas persianas 2, então é trocado na direção de fluxo para a direção para cima e flui para o lado da superfície de parede do tanque de revestimento 51, assim, mesmo se o fluxo rebocável atinge a superfície de parede do tanque de revestimento 51, a agitação da escória de fundo 72 é suprimida.

[00036] Nota-se que as placas horizontais 1 são formas de placas planas e estão dispostas na direção horizontal, assim a escória quase nunca acumulará sobre as placas horizontais 1. No entanto, quando a operação é interrompida, etc., escória leve pode se acumular, assim as placas horizontais 1 também podem ser providas com orifícios. Mesmo

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11/23 se as placas horizontais 1 sejam providas com orifícios, o fluxo rebocável atingirá as placas horizontais 1 em uma inclinação, assim o mecanismo pelo qual a taxa de fluxo é atenuada e a direção e fluxo é trocada para uma direção para cima irá trabalhar. No entanto, quando a velocidade de funcionamento é rápida, o fluxo rebocável que passa através dos orifícios facilmente fará com que a escória seja agitada, assim as placas horizontais 1 são preferivelmente placas planas sem nenhum orifício.

[00037] Abaixo, usando a FIG. 3 e a tabela 1, os efeitos vantajosos do membro de regulagem de fluxo 10 da presente invenção serão explicados. Os inventores executaram testes em um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente em que carregaram água para dentro de um tanque de água representando um tanque de revestimento, causaram a precipitação de traçadores 73 que simulam a escória de fundo, e compararam o número de Froude em um tanque de revestimento em operação atual e o número de Froude no tanque de água representando o tanque de revestimento (teste de modelagem de água) de modo a estudar várias estruturas. Nos testes de modelagem de água, como os traçadores, eles usaram partículas acrílicas de um tamanho de partícula de 10 a 300 pm e densidade de 1050 kg/m³, enquanto para a agitação dos traçadores precipitados, eles usaram um contador de partícula de solução disponível comercialmente que possibilita que a faixa de tamanho de partícula e o número de partículas sejam contados por um método de dispersão com laser. Para avaliar a agitação dos traçadores 73 que simulam a escória de fundo, um índice de agitação de escória Dr foi usado. No presente documento, o índice de agitação de escória Dr é o índice sem dimensão que é representado pela seguinte fórmula (1).

[00038] Dr = número de traçadores de tamanho de partícula de 50 pm ou mais agitados/ Número total de traçadores agitados (1)

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TABELA 1

Estrutura	A: Membros de fundo de cilindro	B: Membros laterais	Índice de agitação de escória de fundo
(1)	Nenhum membro de fundo do cilindro	Sem membros laterais	1,0
(2)	Placas horizontais	Placas planas (sem orifícios)	0,8
(3)	Folhas de metal perfuradas	Placas planas (sem orifícios)	0,6
(4)	Folhas de metal perfuradas	Sem membros laterais	0,4
(5)	Folhas de metal perfuradas com membros de troca de direção de fluxo	Persianas	0,4
(6)	Placas horizontais com membros de troca de direção de fluxo	Persianas	0,2

[00039] A FIG. 3, (2) mostra o caso quando se forma o membro de fundo do cilindro A por uma placa horizontal e o membro lateral B que está disposto acima das partes de extremidade por uma placa plana (sem orifícios). Neste caso, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é descarregado no lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 atinge e é refletido na placa horizontal A e o membro lateral B (placa plana (sem orifícios)) é descarregado ao longo do fluxo da folha de aço 75 a partir

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13/23 da parte mais profunda da placa horizontal 1 (lado da profundidade do papel), e agita os traçadores 73 que simularam a escória de fundo. [00040] Como mostrado na FIG. 3, (3), quando se forma o membro de fundo do cilindro A por uma folha de metal perfurada e o membro lateral B por uma placa plana (sem orifícios), o fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é descarregado no lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 torna-se um fluxo para baixo que é dispersado pela folha de metal perfurada compreendendo o membro de fundo do cilindro A e um fluxo para baixo que atinge e é refletido no membro lateral B e flui para baixo a partir da parte do fundo central do cilindro com nenhum membro de fundo do cilindro A. Neste caso, também, a agitação da escória de fundo 72 pelo fluxo rebocável é reduzida comparada com o caso de nenhum membro de fundo do cilindro A e dos membros laterais B (FIG.

3, (1)), mas o fluxo rebocável que é dispersado e flui para baixo agita os traçadores 73 que simulam a escória de fundo.

[00041] Como mostrado na FIG. 3, (4), quando se torna o membro de fundo de cilindro A uma folha de metal perfurada e se elimina o membro lateral B, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é descarregado no lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 inclui um fluxo que é dispersado pelo membro de fundo de cilindro A e flui para baixo e um fluxo que atinge diretamente a superfície da parede ou é refletido no membro de fundo de cilindro A e então atinge o mesmo. Neste momento, o fluxo rebocável que atinge a superfície da parede e flui para baixo agita os traçadores 73 que simulam a escória de fundo. [00042] Como mostrado na FIG. 3, (5), quando se torna o membro de fundo de cilindro A uma folha de metal perfurada com um membro de troca de direção de fluxo e se torna o membro lateral B em persianas 2, o fluxo principal do fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é descarregado para o lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 tem a taxa de fluxo atenuada pelas persianas 2 compreendendo o membro

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14/23 lateral B, o fluxo para cima é trocado, e o zinco flui ao longo da superfície da parede do tanque de revestimento 51. No entanto, quando a velocidade de funcionamento é rápida, parte do fluxo rebocável que é dispersada no membro de fundo de cilindro A e flui para baixo agita os traçadores 73 que simulam a escória de fundo.

[00043] Como mostrado na FIG. 3, (6), quando se torna o membro de fundo de troca de cilindro A, uma placa plana com um membro de troca de direção de fluxo e se torna o membro lateral B em persianas 2, a quantidade de agitação dos traçadores 73 que simulam a escória de fundo torna-se a menor.

[00044] Em seguida, os tamanhos preferíveis e os locais de instalação das placas horizontais de serviço e as persianas serão explicados.

[00045] Em geral, um cilindro coletor 52 tem um diâmetro externo de 600 a 1.000 mm (principalmente 800 ou assim) e uma dimensão de largura de 1.800 a 2.800 mm (principalmente 2.300 mm ou assim). Neste caso, as persianas 2 são dispostas separadas das extremidades do cilindro coletor 52 em 200 a 800 mm ou assim.

[00046] Abaixo, as dimensões ótimas quando o cilindro coletor 52 tem as dimensões acima serão explicadas. Nota-se que o ângulo de entrada Θ da folha de aço a partir da direção vertical é geralmente 25 a 40^o ou assim. A folha de aço 75 que é enrolada em torno do cilindro coletor 52 tem uma largura de 600 a 2.000 mm.

[00047] Nota-se que as FIGS. 4(A) e (B) são vistas de topo do tanque de revestimento 51, enquanto a FIG. 4(C) é uma vista lateral de um cilindro coletor 52.

[00048] Quando a folha de aço 75 tem uma largura grande, como mostrado na FIG. 4(A), o fluxo rebocável do zinco fundido 71 é descarregado a partir da posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam os lados de fundo traseiros e laterais do cilindro

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15/23 coletor 52. Se visualizando isto a partir do lado do cilindro coletor 52, como mostrado na FIG. 4(C), (2), o fluxo rebocável do zinco fundido 71 flui para baixo no lado de entrada da folha de aço a partir da posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se. Além disso, como mostrado na FIG. 4(C), (1), parte do fluxo rebocável do zinco fundido 71 flui para baixo em direção ao cilindro coletor 52 a partir da posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se. Deste modo, quando a folha de aço 75 tem a largura grande, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 flui em direção ao lado traseiro e ao lado de fundo do tanque de revestimento 51, atinge as superfícies laterais do tanque de revestimento 51, então troca de direção para o lado de fundo do tanque de revestimento 51 e flui para baixo, e agita a escória de fundo 72 que está depositada no fundo do tanque de revestimento 51.

[00049] Quando a folha de aço 75 tem a largura pequena, como mostrado na FIG. 4(B), o fluxo rebocável do zinco fundido 71 é descarregado para frente do lado do fundo lateral do cilindro coletor 52 na posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se. Se visualizando isto a partir do lado do cilindro coletor 52, como mostrado na FIG. 4(C), (3), o fluxo rebocável do zinco fundido 71 flui para baixo no lado de saída da folha de aço a partir da posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se. Além disso, como mostrado na FIG. 4(C), (1), o fluxo rebocável do zinco fundido 71, do mesmo modo como quando a folha de aço 75 tem a largura grande, flui em direção ao fundo do cilindro coletor 52 a partir da posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se. Deste modo, quando a folha de aço 75 tem a largura pequena, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 flui em direção à frente e em direção ao fundo do tanque de revestimento 51, atinge a superfície lateral do tanque de revestimento 51, então troca a direção do lado de fundo do tanque de revestimento 51 e agita a escória de fundo 72 que está depositada no fundo do tanque

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16/23 de revestimento 51.

[00050] Deste modo, dependendo da largura da folha de aço 75 que é enrolada em torno do cilindro coletor 52, a direção de fluxo do fluxo rebocável do zinco fundido 71 muda. Por esta razão, as persianas 2 têm que ser capazes de manipular os fluxos que são criados a partir de todas as larguras das folhas de aço 75 que são enroladas em torno do cilindro coletor 52. Como mostrado na FIG. 1(B) e FIG. 4(C), as dimensões da direção de largura preferíveis das persianas 2 serão explicadas para o caso de designar a dimensão da direção horizontal a partir das partes de mancal do cilindro coletor 52 da direção lateral de saída da folha de aço como Bf e designar a dimensão da direção horizontal a partir das partes de mancal do cilindro coletor 52 para a direção lateral de entrada da folha de aço como Bb.

[00051] Se a dimensão Bf é menor do que 300 mm ou a dimensão Bb é menor do que 350 mm, dependendo da largura da folha de aço 75, grande parte do fluxo rebocável do zinco fundido 71 não atingirá as persianas 2, mas vazará a partir das persianas 2. Portanto, as dimensões da direção de largura preferíveis das persianas 2 são uma dimensão Bf de 300 mm ou mais e uma dimensão Bb de 350 mm ou mais. Notar que, se a dimensão Bf for maior do que 500 mm ou se a dimensão Bb for maior do que 850 mm, nenhuma outra melhora no efeito da dispersão do fluxo rebocável pelas persianas 2 pode ser obtida. Além disso, dependendo da variação no fluxo do fluxo rebocável do zinco fundido 71, mesmo se ajustando as persianas 2 às dimensões de largura preferíveis, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 tende a vazar para fora das persianas 2. Portanto, é mais preferível adicionar 100 mm às dimensões de largura preferíveis das persianas 2. Portanto, as dimensões de largura preferíveis das persianas 2 são uma dimensão Bf de 400 a 500 mm e uma dimensão Bb de 450 a 850 mm.

[00052] Notar que a altura das extremidades de topo das persianas

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17/23 a partir do fundo do tanque de revestimento 51 é preferivelmente feita aproximadamente a mesma altura que as partes de mancal do cilindro coletor 52. Se as posições das extremidades de topo das persianas 2 são menores do que as partes de mancal do cilindro coletor 52, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 tende a vazar para fora das persianas 2. Por outro lado, mesmo se tornando as posições da extremidade de topo das persianas 2 mais altas do que as partes de mancal do cilindro coletor 52 (por exemplo, 50 mm ou mais a partir do centro axial do cilindro coletor), nenhum outro efeito de supressão da agitação da escória de fundo pode ser obtido.

[00053] Abaixo, usando a FIG. 5, a distância de separação ótima das persianas 2 a partir das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 será explicada. O gráfico da FIG. 5 é um gráfico que mostra a relação entre a dimensão de separação La das persianas 2 a partir das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 (mostradas na FIG. 1(A)) e o índice de agitação da escória Dr enquanto expressando o índice de agitação da escória Dr em La=0 mm como 1,0. Quando se obtém os dados da FIG. 5, o teste de modelagem de água acima mencionado foi realizado.

[00054] Como mostrado no gráfico da FIG. 5, se as persianas 2 abordam as superfícies da parede do tanque de revestimento 51 demasiadamente, o efeito da dispersão do fluxo rebocável do zinco fundido 71 pelas persianas 2 pode não mais ser obtido. Como mostrado no gráfico da FIG. 5, se a dimensão de separação La das persianas 2 e as superfícies da parede do tanque de revestimento 51 torna-se menor do que 50 mm, o índice de agitação de escória aumenta subitamente. Portanto, a dimensão de separação La das persianas 2 e das superfícies da parede do tanque de revestimento 51 é preferivelmente 50 mm ou mais.

[00055] Abaixo, usando a FIG. 6 e a FIG. 7, o valor ótimo de

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18/23 afastamento ΔΡ entre a extremidade de fundo do membro de troca de direção de fluxo 2b de uma persiana 2 e a extremidade de fundo da persiana 20 que é fornecida adjacente à persiana 2 acima do mesmo (mostrado na FIG. 2 ou FIG. 7) será explicado. A extremidade de fundo de uma persiana 2 significa a extremidade de fundo de uma nervura no caso onde uma persiana 2 tem uma nervura e uma extremidade de fundo de um membro de troca de direção de fluxo no caso onde de não ter uma nervura. Como mostrado na FIG. 7A, quando ΔP é pequeno, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 tem um tempo extremamente rígido fluindo para a direção da superfície da parede do tanque de revestimento 51 e comporta-se de um modo muito similar à tabela 1(2) e FIG. 3, (2), assim este não é preferível. Por outro lado, quando ΔP é grande, a maior parte do fluxo rebocável que tem o fluxo atenuado pelas placas horizontais enquanto a troca na direção do fluxo não é atenuada pelos membros laterais de entrada 2a ou pelas nervuras 2c. Além disso, o efeito da troca de fluxo para a direção para cima pelos membros de troca da direção de fluxo 2b das persianas 2 também se torna menor. [00056] A FIG. 6 é um gráfico que mostra a relação entre ΔP no caso quando se torna os comprimentos dos membros laterais de entrada 2a e os membros de troca da direção de fluxo 2b 100 mm, se torna a altura Ph das nervuras 2c 40 mm, se torna o ângulo Θ1 dos membros laterais de entrada 2a com respeito ao plano horizontal 30^o, e se torna o ângulo Θ2 do membro de troca da direção de fluxo 2b com respeito ao plano horizontal 60^o e o índice de agitação da escória Dr enquanto expressando o índice de agitação da escória Dr em ΔP=0 como 1,0. Como mostrado na FIG. 6, ΔP é preferivelmente 100 a 300 mm, mais preferivelmente 150 a 250 mm.

[00057] Além disso, a distância de separação Hb das placas horizontais 1 a partir da extremidade de fundo do cilindro coletor 52 não é particularmente limitada, mas é preferivelmente 100 a 600 mm do

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19/23 ponto de vista da agitação da escória. A distância entre as placas horizontais 1 e o fundo do tanque de revestimento também não é particularmente limitado. É suficiente que um espaço apropriado seja mantido. Basicamente, se o tanque de revestimento é suficientemente profundo, o problema da agitação não surge, mas quando se torna o tanque de revestimento mais profundo, uma quantidade grande de metal fundido torna-se necessária e o custo torna-se alto, assim a profundidade do tanque de revestimento é limitada em uma determinada extensão. A distância entre as placas horizontais 1 e o fundo do tanque de revestimento é geralmente 500 a 1.500 mm ou assim.

[00058] A FIG. 8 mostra os ângulos ótimos dos membros laterais de entrada 2a e dos membros de troca de direção de fluxo 2b das persianas

2. No gráfico, (A) a (C) correspondem às figuras (A) a (C) no fundo. Como mostrado na FIG. 8(A), quando o ângulo Θ1 dos membros laterais de entrada 2a a partir da direção horizontal é grande, quase todo o fluxo rebocável do zinco fundido 71 é interrompido pelos membros laterais de entrada 2a e não flui para os membros de troca da direção de fluxo 2b. Por outro lado, como mostrado na FIG. 8B, quando o ângulo Θ2 dos membros de troca da direção de fluxo 2b a partir da direção horizontal é pequeno, quase nenhum efeito é obtido do fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é trocado no fluxo para a direção para cima pelos membros de troca da direção de fluxo 2b. Além disso, como mostrado na FIG. 8(C), quando o ângulo Θ2 dos membros de troca da direção de fluxo 2b a partir da direção horizontal é grande, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 é grandemente trocado no fluxo para a direção para cima pelos membros de troca da direção de fluxo 2b, um forte fluxo para cima é criado próximo às superfícies da parede do tanque de revestimento 51, e a escória de topo que flui para cima da camada de superfície do zinco fundido 71 (não mostrada) deposita-se sobre a folha de aço, assim são causados os defeitos de qualidade. A escória de topo

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20/23 mencionada acima é uma liga do ferro que é eluída a partir da folha de aço e do alumínio que é dissolvido no banho de zinco para o fim de ajustar os ingredientes no banco de zinco.

[00059] Os ângulos Θ1 e Θ2 dos membros laterais de entrada 2a e os membros de troca da direção de fluxo 2b das persianas 2 com respeito ao plano horizontal são preferivelmente um Θ1 e Θ2 que satisfazem Θ2<Θ1<70° e 20°<Θ2<40°, mais preferivelmente 20°<Θ1<40° e 30°<Θ2<70°, ainda mais preferivelmente 50°<Θ2<60°.

[00060] Além disso, o ângulo Θ3 das partes de extremidade das placas horizontais 1 não é particularmente limitado, mas é preferivelmente 0 a 70°, mais preferivelmente 50 a 60°.

[00061] Em seguida, usando a FIG. 1, a ótima dimensão de largura das placas horizontais 1 será explicada. Como mostrado na FIG. 1(A), as placas horizontais 1 são colocadas abaixo das partes de extremidade do cilindro coletor 52 nas direções internas exatamente por uma dimensão predeterminada Lw. A dimensão predeterminada Lw é preferivelmente 0 a 15% do comprimento do tambor do cilindro coletor 52. Se a dimensão predeterminada Lw é maior do que 15% do corpo do comprimento do cilindro coletor 52 quando se faz a parada da linha e a folha de aço 75 inclina-se para baixo, a folha de aço 75 pode contatar as placas horizontais 1. Por outro lado, quando as partes de extremidade das placas horizontais 1 não estão abaixo das partes de extremidade do cilindro coletor 52, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 que é descarregado para os lados do fundo lateral do cilindro coletor 52 na posição onde a folha de aço 75 e o cilindro coletor 52 contatam-se tende a não atingir as placas horizontais 1 e a agitar a escória de fundo 72.

[00062] O membro de regulagem de fluxo 10 da presente invenção, para eficácia de trabalho segura, também pode ser fixado às faces de borda do tanque de revestimento 51 pelos membros de suporte que se

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21/23 conectam ao membro de regulagem de fluxo 10 e os membros horizontais que se conectam aos membros de suporte.

EXEMPLOS

[00063] O membro de regulagem de fluxo 10 da presente invenção foi colocado em um tanque de revestimento 51 em operação atualmente e as placas horizontais 1 e as persianas 2 foram fixadas nos lugares preferíveis de modo a confirmar os efeitos vantajosos. Os comprimentos dos membros laterais de entrada 2a e dos membros de troca da direção de fluxo 2b das persianas 2 foram feitos de 100 mm, a altura Ph das nervuras 2c foi feita de 40 mm, 01=30°, 02=60°, e ΔΡ=160 mm. Para o método de confirmação dos efeitos vantajosos, o índice de agitação da escória foi usado do mesmo modo como o teste de modelagem de água. No entanto, o tamanho de partícula e o número de partículas da escória de fundo foram visualizados visualmente usando um microscópio de elétron em vez de um contato de partícula de solução.

[00064] Os resultados são mostrados na FIG. 9. A FIG. 9 é um gráfico que compara os índices de agitação da escória quando se usa o índice de agitação da escória Dr a uma velocidade de linha de 110 rpm com nenhuma contramedida tomada como 1,0. Como mostrado na FIG. 9, pode ser confirmado que comparado com o caso de nenhuma contramedida, instalando o membro de regulagem de fluxo da presente invenção, é possível diminuir muito o índice de agitação da escória.

[00065] Notar que, nas modalidades que foram explicadas acima, as persianas 2 eram compreendidas dos membros laterais de entrada 2a, dos membros de troca de fluxo 2b, e das nervuras 2c, mas mesmo se as persianas 2 forem compreendidas de somente os membros de troca 2b, o fluxo rebocável do zinco fundido 71 é trocado para uma direção para cima pelos membros de troca da direção de fluxo 2b e há um efeito de supressão da agitação da escória de fundo 72. Além disso, qualquer um dos membros laterais de entrada 2a e das nervuras 2c pode ser

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22/23 omitido em outras modalidades.

[00066] Notar que, nas modalidades que foram explicadas acima, o metal fundido que é carregado no tanque de revestimento 51 era zinco fundido, mas o metal fundido não está limitado a esse. Mesmo se estanho, cobre ou outro metal fundido, a ideia técnica da presente invenção pode ser aplicada naturalmente.

[00067] Além disso, nas modalidades que foram explicadas acima, o material da folha de metal que foi enrolada em torno do cilindro coletor 52 e submetida ao tratamento de galvanização no tanque de revestimento 51 foi uma folha de metal, mas o material da folha de metal não está limitado a isto. Mesmo quando se submete uma folha de alumínio, folha de cobre, ou outro material da folha de metal a tratamento por galvanização, a ideia técnica da presente invenção pode ser aplicada naturalmente.

[00068] Acima, a presente invenção foi explicada em relação às modalidades acreditadas serem as mais práticas e preferíveis no presente ponto de tempo. Naturalmente, a presente invenção não está limitada às modalidades que são divulgadas na descrição do presente pedido. A presente invenção pode ser apropriadamente trocada em uma faixa que não transgrida à essência ou a ideia da invenção que pode ser lida a partir das reivindicações ou da descrição como um todo. Um membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente que é acompanhado com tais trocas deve ser entendido como sendo englobado pelo escopo técnico.

LISTA DOS SINAIS DE REFERÊNCIA placa horizontal persiana

2a membro lateral de entrada

2b membro de troca da direção de fluxo

2c nervura

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23/23

2d junta membro de suporte

3a membro horizontal

3b membro vertical membro de regulagem de fluxo do tanque de revestimento com imersão a quente tanque de revestimento

51a face de borda cilindro coletor membro de suporte de cilindro zinco fundido escória de fundo traçador que simula a escória de fundo folha de aço

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente, caracterizado pelo fato de ser provido com:

placas horizontais (1) que são respectivamente dispostas horizontalmente de abaixo de duas partes de extremidades laterais de um cilindro coletor (52), que está disposto dentro de um tanque de revestimento (51) em uma maneira giratória, no sentido da direções externas do cilindro coletor (52) e como membros laterais, persianas (2) que estão dispostas acima das partes de extremidade das respectivas placas horizontais (1) em posições separadas das duas extremidades do cilindro coletor (52), e que possui membros de troca de direção de fluxo (2b) que são inclinados de modo que suas alturas tornam-se gradualmente mais altas em direção aos lados da superfície da parede do tanque de revestimento (51) e em que as ditas persianas apresentam membros laterais de entrada (2a) que se inclinam de modo a aumentar gradualmente em altura a partir das juntas das extremidades de base dos ditos membros de troca de direção de fluxo (2b) e membros laterais de entrada (2a) no sentido da direção do cilindro coletor (52).

2/3 persiana (2) e a extremidade de fundo da persiana (2) que são providas adjacentes à dita persiana acima é de 100 a 300 mm.

2. Membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que as ditas persianas (2) têm nervuras em forma de placa (2c) que pendem a partir das juntas das extremidades de base dos ditos membros de troca de direção de fluxo (2b) e membros laterais de entrada (2a).

3/3

3. Membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um afastamento entre uma extremidade de fundo de um membro de troca de direção de fluxo (2b) de uma

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4. Membro de regulagem de fluxo de um tanque de revestimento com imersão a quente, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que um ângulo (Θ1) dos membros laterais de entrada (2a) das ditas persianas (2) com respeito ao plano horizontal e um ângulo (Θ2) dos membros de troca de direção de fluxo (2b) com respeito à horizontal satisfazem, respectivamente, ^2^1<70o e 20o<O2<40o.

5. Sistema de revestimento com imersão a quente contínua caracterizado pelo fato de ser provido com um membro de regulagem de fluxo (10) de um tanque de revestimento com imersão a quente (51), como definido na reivindicação 1.

6. Sistema de revestimento com imersão a quente contínua, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que nas referidas persianas (2), uma dimensão de direção horizontal das partes de mancal do cilindro coletor (52) em uma direção de lado de saída da folha de aço é de 300 mm ou mais, em que uma dimensão de direção horizontal das partes de mancal do cilindro coletor (52) em uma direção de lado de entrada da folha de aço é de 350 mm ou mais.

7. Sistema de revestimento com imersão a quente contínua, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que uma dimensão da separação (La) das ditas persianas (2) e superfícies da parede na direção do eixo do cilindro coletor do tanque de revestimento (51) é de 50 mm ou mais.

8. Sistema de revestimento com imersão a quente contínua, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o dito membro de regulagem de fluxo (10) é colocado por baixo das partes de extremidade do cilindro coletor (52) na direção interior de 0 a 15% de um comprimento do tambor do cilindro coletor (52).

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9. Sistema de revestimento com imersão a quente contínua, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de que o membro de regulagem de fluxo (10) é fixado por membros de suporte verticais (3b) e membros horizontais (3a) a faces de borda (51a) do tanque de revestimento com imersão a quente (51).