KR101191692B1

KR101191692B1 - 용융 금속 도금 강대의 제조 장치

Info

Publication number: KR101191692B1
Application number: KR1020107004867A
Authority: KR
Inventors: 히로유키 후쿠다; 겐타로 다케다; 히데유키 다카하시; 다다시 나라; 게이스케 오노; 신지 고토; 노부토모 이네나가
Original assignee: 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date: 2007-09-05
Filing date: 2008-08-28
Publication date: 2012-10-16
Also published as: JP2009062563A; EP2184377A4; CN101796209B; WO2009031599A1; US20100175615A1; CN101796209A; JP5549050B2; KR20100040954A; EP2184377A1

Abstract

용융 금속 도금조 (8) 로부터 연속적으로 끌어 올려지는 강대 (2) 에 대하여, 용융 금속 도금조 (8) 상방에서 강대 (2) 를 사이에 두고 그 양면에 대향 배치된 와이핑 노즐 (3) 로부터 가스를 분사하여 부착 금속의 두께를 제어하는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치에 있어서, 욕 내 지지 롤 (5) 상방의 욕면하의 강대 (2) 양측에, 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 1/4 이상을 덮도록 형성된 롤 피복 부분과, 그 상방에 배치되고 강대에 대향하도록 형성된 강대 대향 부분을 구비하는 정류판 (1) 이 강대 (2) 및 욕 내 지지 롤 (5) 에 비접촉으로 형성되고, 그 정류판 (1) 의 강대 대향 부분은 롤 피복 부분의 강대측 단부에 접속되어 있다.

Description

용융 금속 도금 강대의 제조 장치{APPARATUS FOR MANUFACTURING HOT-DIP METAL PLATED STEEL BAND}

본 발명은, 용융 도금 프로세스에 있어서, 용융 금속의 스플래시 비산을 경감시킬 수 있는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치 (an apparatus for producing a hot-dip metal coated steel strip) 에 관한 것이다.

연속 용융 도금 프로세스 등에 있어서는, 도 1 에 나타내는 바와 같이, 일반적으로 도금조 (8) 내에 채운 용융 금속 도금욕 (浴) (7) 에 강대 (2) 를 침지시키고 싱크 롤 (6) (sink roll (6)) 로 방향 전환시킨 후, 그 강대 (2) 를 연직 상방으로 끌어 올리는 공정 후에, 강대 표면에 부착된 용융 금속이 판 폭 방향 및 판 길이 방향으로 균일하게 소정의 도금 두께가 되도록, 이 강대 (2) 를 사이에 두고 대향하여 형성된 강대 폭 방향으로 연장되는 가스 와이핑 노즐 (3) 로부터 가압 기체를 강대 상에 분출시켜, 잉여의 용융 금속을 짜내어, 용융 금속의 부착량 (도금 부착량) (coating weight) 을 제어하는 가스 와이핑 장치가 설치되어 있다.

가스 와이핑부에서의 강대 주행 위치를 안정화시키기 위해, 통상적으로 싱크 롤 (6) 상방의 욕면 (浴面) 하에 욕 내 지지 롤 (5) (submersed support roll (5)) 이 배치되고, 또 합금화 처리 등을 실시하는 경우에는 필요에 따라 가스 와이핑 노즐 (3) 상방에 욕 상 지지 롤 (4) (support roll outside the bath) 이 설치된다.

가스 와이핑 노즐 (3) 은, 다양한 강대 폭에 대응함과 동시에 강대를 끌어 올릴 때의 폭 방향의 어긋남 등에 대응하기 위해, 통상적으로 강대 폭보다 길게, 즉 강대 (2) 의 폭 단부 (端部) 보다 외측까지 연장되어 있다. 이와 같은 가스 와이핑 장치에서는, 강대 (2) 에 충돌한 분류 (噴流) 의 혼란에 의해 강대 하방으로 낙하하는 용융 금속이 주위에 흩날리는, 이른바 스플래시가 발생하여, 강대의 표면 품질 저하를 초래한다.

또, 연속 프로세스에 있어서, 생산량을 증가시키기 위해서는 강대 통판 (通板) 속도를 증가시키면 되는데, 연속 용융 도금 프로세스에 있어서 가스 와이핑 방식으로 도금 부착량을 제어하는 경우, 용융 금속의 점성에 의해, 라인 속도의 증가에 수반하여 강대의 도금욕 통과 직후의 초기 부착량이 증가하기 때문에, 도금 부착량을 일정 범위 내로 제어하기 위해서는, 와이핑 가스 압력을 보다 고압으로 설정할 수 밖에 없고, 그것에 의해 스플래시가 대폭 증가하여, 양호한 표면 품질을 유지할 수 없게 된다.

상기의 문제를 해결하기 위해, 용융 금속 도금조에서 와이핑 노즐에 도달할 때까지의 동안에 강대에 수반되는 잉여의 용융 금속을 어느 정도 삭감하여 도금욕 통과 직후의 초기 부착량을 저감시켜 두는 방법이 이하와 같이 개시되어 있다.

특허문헌 1 : 일본 공개특허공보 2004-76082호에는, 도금액 중 지지 롤과 가스 와이핑 노즐 사이에, 강대의 양면에 비접촉으로 대향하는 용융 금속 스로틀 부재를 설치하여 잉여 도금을 제거한 후, 가스 와이핑으로 도금 두께를 조정하는 장치로서, 그 용융 금속 스로틀 부재의 형상은, 직사각형 또는 하단 (下端) 일수록 강대 표리면과의 거리가 넓어지는 도입부를 갖는 형상 또는 원기둥체가 바람직하고, 그 용융 금속 스로틀 부재의 설치 위치는, 도금액면의 상하에 걸쳐지는 위치가 가장 바람직하다고 하는 용융 금속 도금 장치가 개시되어 있다.

특허문헌 2 : 일본 공개특허공보 2005-15837호에는, 도금액면으로부터 나온 곳에, 강대 양면에 강대에 대하여 경사지게 한 블레이드 와이핑 장치를 설치하여 잉여 도금을 제거한 후, 가스 와이핑으로 도금 두께를 조정하는 장치로서, 그 블레이드의 강대에 가장 근접하는 부분이 직경 30 ㎜ 이하의 둥근 부분을 갖는 것이 특징인 용융 금속 도금 장치가 개시되어 있다.

그런데 , 특허문헌 1 에 개시된 방법에서는, 용융 금속 스로틀 부재가 도금욕면보다 상측 또는 도금액면의 상하에 걸쳐지는 경우, 가스 와이핑에 의해 최종적으로 제거되는 용융 금속이 하방에 흘러 떨어져, 강대와 용융 금속 스로틀 부재의 간극에 액 고임부를 형성하여, 그 액 고임부의 높이에서 가스 와이핑까지의 거리가 짧기 때문에 결과적으로 스로틀 효과가 작은 점, 또 용융 금속 스로틀 부재에 고착되어 고체화된 금속이 강대에 부착되어 표면 결함이 발생하는 등의 문제가 있다. 한편, 용융 금속 스로틀 부재를 도금조 내에 배치한 경우에도, 용융 금속 스로틀 부재의 하단일수록 강대와의 거리가 넓어지는 형상으로 함으로써, 유로가 서서히 좁아지기 때문에 용융 금속이 집중적으로 흘러 들어가 유속이 국소적으로 증가하여, 스로틀 효과가 작아지는 문제가 있다.

또, 특허문헌 2 에 개시된 방법에서는, 가령 블레이드를 경사지게 하여 강대 선단부에 둥근 부분을 형성해도, 특허문헌 1 과 동일하게 상단 (上端) 에 액 고임부가 생겨 그곳에서 가스 와이핑까지의 거리가 짧기 때문에 결과적으로 스로틀 효과가 작다.

따라서, 특허문헌 1 ～ 2 의 방법에서는, 도금욕 통과 직후의 초기 부착량을 저감시키는 효과가 충분히 발현되지 않기 때문에, 가스 와이핑부에서 용융 금속의 스플래시 발생을 저감시키는 효과가 불충분하다.

본 발명은, 도금욕 통과 직후의 초기 부착량을 저감시켜, 통상 통판 속도에 있어서도, 또 고속 통판시에 있어서도 스플래시의 발생을 저감시키고, 표면 외관이 우수한 용융 금속 도금 강대를 안정적으로 제조할 수 있는 용융 금속 도금 강대 제조 설비를 제공하는 것을 목적으로 한다.

본 발명자들은, 싱크 롤에서 가스 와이핑까지의 사이에 잉여의 용융 금속을 제거하기 위한 용융 금속 스로틀 부재를 설치할 때, 상기와 같이 액 고임부 위치와 가스 와이핑 위치의 거리가 짧음으로써 결과적으로 잉여 도금량을 삭감할 수 없는 문제가 발생하는 점에서, 용융 금속 스로틀 부재는 도금액면보다 하측에 설치하는 것이 최선이라는 결론에 이르렀다. 그러나, 용융 금속 스로틀 부재의 단면 형상이 종래 기술 그대로일 때에는 도금 스로틀 효과는 작다. 그래서, 도금조로부터 나온 강대에 부수되는 용융 금속 도금의 양을 효과적으로 삭감하기 위해, 용융 금속 스로틀 부재 주변의 용융 금속의 흐름과 유사하게 한 물 모델 장치를 사용하여 상세한 유동 해석을 실시하였다. 그 결과, 강대에 부수되어 들어 올려지는 용융 금속의 양에 영향을 주고 있는 것은, 강대 표면 근방에서 강대 진행 방향으로 흐르는 이른바 수반류로서, 이 흐름을 감소시킬수록 효과적임을 알 수 있었다.

본 발명자들은, 이상의 지견에 기초하여, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속을 제거하기 위한 용융 금속 스로틀 부재 형상 등에 대해 예의 검토를 거듭한 결과, 용융 금속 스로틀 부재로서, 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 1/4 이상을 덮는 부분과 강대에 대향하는 부분을 구비하는 정류판을 착상하여, 이하의 특징을 갖는 발명을 완성시켰다.

(1) 용융 금속 도금조로부터 연속적으로 끌어 올려지는 강대에 대하여, 용융 금속 도금조 상방에서 강대를 사이에 두고 그 양면에 대향 배치된 와이핑 노즐로부터 가스를 분사하여 부착 금속의 두께를 제어하는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치에 있어서, 욕 내 지지 롤 상방의 욕면하의 강대 양측에, 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 1/4 이상을 덮도록 형성된 롤 피복 부분 (roll covered portion) 과, 그 상방에 배치되고 강대에 대향하도록 형성된 강대 대향 부분을 구비하는 정류판 (baffle plate) 이 강대 및 욕 내 지지 롤에 비접촉으로 형성되고, 그 정류판의 강대 대향 부분은 롤 피복 부분의 강대측 단부에 접속되어 있는 것을 특징으로 하는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.

(2) 상기 정류판의 롤 피복 부분과 지지 롤의 최근접 거리가 100 ㎜ 이하이고, 상기 정류판의 강대 대향 부분과 강대의 최근접 거리가 100 ㎜ 이하인 것을 특징으로 하는 (1) 에 기재된 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.

(3) 상기 정류판의 강대 대향 부분의 최상부와 금속 도금욕면의 거리가 100 ㎜ 이내인 것을 특징으로 하는 (1) 또는 (2) 에 기재된 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.

(4) 강대와 정류판의 최근접 거리를 S [㎜], 욕 내 지지 롤과 정류판의 최근접 거리를 Sr [㎜], 정류판이 덮고 있는 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 원호의 길이를 Lr [㎜], 정류판의 강대 대향 부분의 길이를 L [㎜] 로 하였을 때, Lr * Sr

S * L 을 만족시키는 것을 특징으로 하는 (1) ～ (3) 중 어느 하나에 기재된 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.

본 발명에 의하면, 도금욕 중에 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 1/4 이상을 덮는 부분과 강대에 대향하는 부분을 구비하는 정류판을 형성함으로써 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감한 후에 가스 와이핑으로 도금 두께를 조정할 수 있으므로, 스플래시의 발생량을 대폭 저감시킬 수 있다. 또, 종래 기술에서는 통판 속도를 상승시키면 스플래시의 발생량이 대폭 증가하였지만, 본 발명에 의하면, 통판 속도를 대폭 상승시켜도 스플래시의 발생을 억제할 수 있어, 표면 결함이 없는 도금 강대를 높은 생산성을 유지하며 제조할 수 있게 된다.

도 1 은 일반적인 용융 금속 도금 강대 제조 장치를 나타내는 도면이다.
도 2 는 본 발명의 용융 금속 도금 강대 제조 장치의 일 실시형태를 나타내는 도면이다.
도 3 은 본 발명의 용융 금속 도금 강대 제조 장치에 설치되는 정류판의 단면 형상의 일 실시형태 및 정류판 주변의 용융 금속의 흐름을 나타내는 도면이다.
도 4 는 본 발명에 관련된 정류판의 설치 방법을 설명하는 도면이다.
도 5 는 본 발명의 용융 금속 도금 강대 제조 장치에 설치되는 정류판의 단면 형상의 다른 실시형태를 설명하는 도면이다.
도 6 은 본 발명의 용융 금속 도금 강대 제조 장치에 설치되는 정류판의 단면 형상의 다른 실시형태를 설명하는 도면이다.

발명을 실시하기 위한 최선의 형태

이하, 도면을 참조하여 본 발명의 실시형태를 설명한다. 이하의 도면에 있어서, 설명이 끝난 도면에 도시된 부분의 작용과 동일한 작용의 부분에는 동일한 부호를 부여하고 그 설명을 생략한다. 도 2 는 본 발명의 용융 금속 도금 강대 제조 장치의 일 실시형태를 나타내는 도면이다. 도 2 에 있어서, 1 이 정류판이다. 정류판 (1) 은, 각 욕 내 지지 롤 (5) 상방의 욕면하의 강대 (2) 양측에 형성되어 있다.

정류판 (1) 은, 욕 내 지지 롤 (5) 의 외주면을 비접촉으로 덮도록 형성된 부분 (롤 피복 부분) 과 강대에 비접촉으로 대향하도록 형성된 부분 (강대 대향 부분) 을 구비한다. 강대 대향 부분은 롤 피복 부분의 상방에 배치되고, 강대 대향 부분의 하단부는 롤 피복 부분의 강대측 단부에 접속되어 있다. 욕 내 지지 롤 (5) 은, 강대 최근접부가 강대 진행 방향과 동일 방향이 되도록 회전 구동된다.

도 3 은 도 2 의 장치에 설치되는 정류판 (1) 의 단면 형상의 일 실시형태 및 그 정류판 (1) 주변의 용융 금속의 흐름을 나타내는 도면이다. 11 은 욕 내 지지 롤 (5) 에 수반되는 흐름, 12 는 강대 (2) 에 수반되는 흐름, 13 은 흐름 (11) 에 의해 발생하는 흐름이다.

도금욕면하의 욕 내 지지 롤 (5) 상방에 정류판 (1) 을 설치하면, 욕 내 지지 롤 (5) 과 정류판 (1) 사이에 욕 내 지지 롤 (5) 에 수반되는 흐름 (11) 이 발생한다. 흐름 (11) 이 발생하면, 강대 (2) 의 진행에 수반되는 수반류 (12) 가 발생해도, 강대 (2) 와 정류판 (1) 사이에 강대 (2) 의 진행 방향과 역방향의 강제적인 흐름 (13) 이 발생하여, 수반류 (12) 를 대폭 억제한다. 이로써 도금욕으로부터 끌어 올려지는 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감할 수 있다.

욕 내 지지 롤 (5) 의 회전에 의해 발생하는 수반류 (11) 에 의해 강대 (2) 와 정류판 (1) 사이에 강대 (2) 의 진행 방향과 역방향의 흐름 (13) 을 충분히 발생시키기 위해서는, 정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 부분의 길이는, 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 1/4 이상 (25 ％ 이상) 덮는 길이로 할 필요가 있다. 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 부분의 길이는, 강판에 접촉하지 않는 범위이면, 길수록 효과가 향상된다. 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 1/4 이상 (25 ％ 이상), 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 100 ％ 미만이고 강대 (2) 에 비접촉이면 된다. 여기서, 정류판 (1) 이 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 길이는, 욕 내 지지 롤 중심선에 수직인 단면에서 정류판 (1) 을 욕 내 지지 롤 (5) 의 중심을 향하여 투영하였을 때에 욕 내 지지 롤 (5) 외주면에 있어서의 정류판 (1) 의 투영호 (弧) 길이이다.

또, 정류판 (1) 과 욕 내 지지 롤 (5) 의 거리는 100 ㎜ 이하가 바람직하고, 50 ㎜ 이하가 더욱 바람직하다. 100 ㎜ 보다 크면 수반류 (11) 의 흐름이 약해지기 때문에, 흐름 (13) 이 발생하지 않게 되어, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과가 저하된다. 또, 50 ㎜ 이하가 되면, 강판에 수반되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 흐름 자체를 억제할 수 있기 때문에, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과가 더욱 커진다. 정류판 (1) 과 욕 내 지지 롤 (5) 의 거리는, 정류판 (1) 이 욕 내 지지 롤 (5) 에 접촉하지 않으면 작게 해도 상관없다. 정류판 (1) 과 욕 내 지지 롤 (5) 의 거리는 0 ㎜ 보다 크면 된다.

또, 정류판 (1) 과 강대 (2) 의 거리는 100 ㎜ 이하가 바람직하고, 50 ㎜ 이하가 더욱 바람직하다. 100 ㎜ 보다 커지면, 강대 (2) 의 진행 방향과 역방향의 흐름 (13) 이 강대 (2) 의 진행에 수반되는 수반류 (12) 에 영향을 미치지 않게 되어, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과가 저하된다. 또, 50 ㎜ 이하가 되면, 강대에 부수되는 흐름 자체를 억제할 수 있기 때문에, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과가 더욱 커진다. 정류판 (1) 과 강대 (2) 의 거리는, 정류판 (1) 이 강대 (2) 에 접촉하지 않으면 작게 해도 상관없다. 정류판 (1) 과 욕 내 지지 롤 (5) 의 거리는 0 ㎜ 보다 크면 된다.

정류판 (1) 은, 욕 내 지지 롤 (5) 과의 거리를 일정하게 유지할 필요는 없으며, 또 강대 (2) 와의 거리를 일정하게 유지할 필요도 없다. 따라서, 정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 부분의 형상은 원호 형상에 한정되지 않고, 또 정류판 (1) 의 강대 (2) 에 대향하는 부분은 강대와 평행이 아니어도 된다.

정류판 (1) 의 상단은, 금속 도금욕면으로부터 100 ㎜ 이내의 위치가 되도록 설치하는 것이 바람직하다. 욕면으로부터의 거리가 100 ㎜ 보다 크면, 정류판 (1) 의 상방에서 강대 (2) 의 진행에 수반되는 수반류 (12) 가 발달하여, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과가 저하된다. 정류판 (1) 의 상단이 금속 도금욕면 상에 있으면, 와이핑된 잉여의 용융 금속이 정류판 (1) 의 상단에 부착되어, 강판을 손상시키는 문제가 있다.

다음으로, 도 4 에 나타내는 바와 같이, 욕 내 롤을 덮는 부분은 욕 내 지지 롤 (5) 과 동일한 중심을 갖는 원호로 하고, 강대 대향 부분은 강대면에 평행한 형상으로 한 정류판 (1) 에 대해 정류판의 스로틀 성능을 검토하였다. 그 결과, 강대 (2) 와 정류판 (1) 의 거리를 S [㎜], 욕 내 지지 롤 (5) 과 정류판 (1) 의 거리를 Sr [㎜], 정류판 (1) 이 덮고 있는 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 원호의 길이를 Lr [㎜], 정류판 (1) 의 강대 (2) 와 평행한 부분의 길이를 L [㎜] 로 하였을 때, 도금욕으로부터 끌어 올려지는 강대에 수반되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하기 위해서는, 하기 식 (1) 을 만족시키고 있는 것이 보다 바람직하다는 것을 알아냈다.

Lr * Sr

L * S … (1)

또한, 지지 롤 주속 (周速) (Vr) 과 강대 속도 (Vp) 는 동기하고 있고, 강대 (2) 와 정류판 (1) 의 거리 (S) 및 욕 내 지지 롤 (5) 과 정류판 (1) 의 거리 (Sr) 는 모두 100 ㎜ 이하, 정류판 (1) 이 덮고 있는 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측 원호의 길이 (Lr) 는 πD/4 이상이다.

식 (1) 의 좌변이 크면 클수록, 강대에 부수되는 잉여의 용융 금속량을 삭감하는 효과를 향상시킬 수 있다.

정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 부분의 형상이 도 3 과 같은 원호가 아니라, 예를 들어 도 5(a) 와 같은 수평 부분과 연직 부분이 접속된 역 L 형 형상이나, 도 5(b) 와 같은 수평 부분과 연직 부분 사이에 경사 부분이 존재하는 형상이면, 다소 압손이 발생하여 효과는 저하되지만, 욕 내 지지 롤 (5) 의 강대측 또한 욕면측의 롤 외주면 (도 5(a), (b) 의 4 분원 AOB 의 원호 부분. 단, AO 는 강대면과 직각, BO 는 강대면과 평행이다) 과 정류판 (1) 의 최근접 거리 (Sr') 를 대표 거리 (Sr) 로 하여 식 (1) 에 적용시킴으로써, 대략적인 효과를 산정할 수 있다.

또, 정류판 (1) 의 강대 (2) 에 대향하는 부분은, 도 3 과 같이 강대면과 평행한 형상인 것뿐만 아니라, 예를 들어 도 6 과 같이 강대 진행 방향에서 강대면에 대하여 경사진 형상인 것이어도, 강대 (2) 와 정류판 (1) 의 최근접 거리 (S') 를 대표 거리 (S) 로 하고, 또 정류판 (1) 의 강대 대향 부분을 강대면에 투영하였을 때에 정류판 (1) 의 강대 대향 부분의 강대 통판 방향의 투영 길이를 L 로 하여 식 (1) 에 적용시킴으로써, 대략적인 효과를 산정할 수 있다.

실시예

도 2 에 나타낸 용융 금속 도금 강대의 제조 장치를 연속 용융 아연 도금 라인에 설치하고, 용융 아연 도금 강대의 제조 실험을 실시하였다. 정류판 (1) 은 지지 롤 (5) 의 프레임에 장착하고 있기 때문에, 라인 가동 중에 임의로 이동할 수는 없다.

상기 연속 용융 아연 도금 라인에 있어서, 강대 (2) 의 양측에 배치된 욕 내 지지 롤끼리의 연직 방향 오프셋량은 200 ㎜, 욕면과 욕면에 가까운 측의 욕 내 지지 롤 상단의 거리는 80 ㎜ 였다. 주변 기기와의 취합을 고려하여, 욕 내 지지 롤 (5) 과 정류판 (1) 의 거리 (Sr) 를 20 ㎜, 강대 (2) 와 정류판 (1) 의 거리 (S) 를 일정한 30 ㎜, 또는 정류판의 강대 대향 부분을 상단 20 ㎜, 하단 30 ㎜ 의 경사 형상으로 하고, 용융 아연 액면과의 거리가 30 ㎜ 가 될 때까지 정류판 (1) 의 강대와 평행한 부분의 길이를 신장시켰다. 정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 을 덮는 부분의 형상은 원호로 하였다. 정류판 (1) 의 강대 폭 방향 길이는 가스 와이핑 노즐 상당의 2000 ㎜ 로 하였다. 욕 내 지지 롤 직경 (D) 은 400 ㎜ 이다.

용융 아연 도금 강대 제조 조건은, 가스 와이핑 노즐의 슬릿 갭 0.8 ㎜, 가스 와이핑 노즐-강대 거리 7 ㎜, 용융 아연욕으로부터의 노즐 높이 400 ㎜, 용융 아연욕 온도 460 ℃ 로 하고, 제조되는 강대의 사이즈는 0.8 ㎜ 두께 × 1.2 m 폭, 도금 부착량은 편면 45 g/㎡ 로 하였다. 그 밖의 제조 조건 및 정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측을 덮는 부분의 길이 (Lr), 강대와 정류판의 최근접 거리 (S), 정류판의 강대 대향 부분의 길이 (L), 욕 내 지지 롤과 정류판의 최근접 거리 (Sr) 및 제품 품질 지표가 되는 스플래시 발생량의 조사 결과를 표 1 에 나타낸다. 스플래시 발생량은, 각 제조 조건에서 통과한 강대 길이에 대한 검사 공정에서 스플래시 결함이 있는 것으로 판정된 강대 길이의 비율이며, 실용상 문제가 되지 않는 경도의 스플래시 결함을 포함하고 있다.

실시예 1 및 2 는 정류판 (1) 의 욕 내 지지 롤 (5) 외주면의 욕면측을 덮는 부분의 길이 (Lr) 가 상이한 예인데, 모두 비교예 1 보다 대폭의 스플래시 저감 효과가 얻어졌다. 실시예 3 은 정류판 (1) 의 강대 대향 부분의 형상을 상단 20 ㎜, 하단 30 ㎜ 의 경사 형상으로 한 예인데, 비교예 1 보다 대폭의 스플래시 저감 효과가 얻어졌다. 실시예 4 및 비교예 2 는 통판 속도를 4.0 m/s 까지 고속화시킨 예인데, 비교예 2 에서는 스플래시의 발생이 다발하여 조업 불능한 상황이었던 반면, 실시예 4 에서는 현 상황의 2.5 m/s 보다 양호한 품질 레벨에서의 조업이 가능해졌다.

본 발명의 장치는, 스플래시의 발생을 저감시켜, 표면 외관이 우수한 용융 금속 도금 강대의 제조 설비로서 이용할 수 있다. 본 발명의 장치는, 고속 통판시에도 스플래시의 발생을 억제할 수 있으므로, 표면 외관이 우수한 용융 금속 도금 강대를 높은 생산성을 유지하며 제조하는 장치로서 이용할 수 있다.

Claims

용융 금속 도금조로부터 연속적으로 끌어 올려지는 강대 (鋼帶) 에 대하여, 용융 금속 도금조 상방에서 강대를 사이에 두고 그 양면에 대향 배치된 와이핑 노즐로부터 가스를 분사하여 부착 금속의 두께를 제어하는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치에 있어서,
욕 (浴) 내 지지 롤 상방의 욕면 (浴面) 하의 강대 양측에, 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 1/4 이상을 덮도록 형성된 롤 피복 부분과, 그 상방에 배치되고 강대에 대향하도록 형성된 강대 대향 부분을 구비하는 정류판이 강대 및 욕 내 지지 롤에 비접촉으로 형성되고, 그 정류판의 강대 대향 부분은 롤 피복 부분의 강대측 단부 (端部) 에 접속되어 있고,
상기 정류판의 롤 피복 부분과 욕 내 지지 롤의 최근접 거리가 100 ㎜ 이하이고, 상기 정류판의 강대 대향 부분과 강대의 최근접 거리가 100 ㎜ 이하인 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.
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제 1 항에 있어서,
상기 정류판의 강대 대향 부분의 최상부와 금속 도금 욕면의 거리가 100 ㎜ 이내인 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.
제 1 항에 있어서,
강대와 정류판의 최근접 거리를 S [㎜], 욕 내 지지 롤과 정류판의 최근접 거리를 Sr [㎜], 정류판이 덮고 있는 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 원호의 길이를 Lr [㎜], 정류판의 강대 대향 부분의 길이를 L [㎜] 로 하였을 때, Lr * Sr
S * L 을 만족시키는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.
제 3 항에 있어서,
강대와 정류판의 최근접 거리를 S [㎜], 욕 내 지지 롤과 정류판의 최근접 거리를 Sr [㎜], 정류판이 덮고 있는 욕 내 지지 롤 외주면의 욕면측 원호의 길이를 Lr [㎜], 정류판의 강대 대향 부분의 길이를 L [㎜] 로 하였을 때, Lr * Sr
S * L 을 만족시키는 용융 금속 도금 강대의 제조 장치.