WO2008038395A1 - Soupape d'injection de carburant - Google Patents

Soupape d'injection de carburant Download PDF

Info

Publication number
WO2008038395A1
WO2008038395A1 PCT/JP2006/319621 JP2006319621W WO2008038395A1 WO 2008038395 A1 WO2008038395 A1 WO 2008038395A1 JP 2006319621 W JP2006319621 W JP 2006319621W WO 2008038395 A1 WO2008038395 A1 WO 2008038395A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
anchor
fuel
fixed core
hole
face
Prior art date
Application number
PCT/JP2006/319621
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Masahiko Hayatani
Motoyuki Abe
Toru Ishikawa
Eiichi Kubota
Takehiko Kowatari
Original Assignee
Hitachi, Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hitachi, Ltd. filed Critical Hitachi, Ltd.
Priority to PCT/JP2006/319621 priority Critical patent/WO2008038395A1/ja
Priority to EP06810976A priority patent/EP2077389B1/en
Priority to CN2006800556463A priority patent/CN101506511B/zh
Priority to JP2008536272A priority patent/JP4887369B2/ja
Priority to US12/439,102 priority patent/US8104698B2/en
Publication of WO2008038395A1 publication Critical patent/WO2008038395A1/ja

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
    • F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures
    • F02M51/0664—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding
    • F02M51/0685—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature and the valve being allowed to move relatively to each other or not being attached to each other
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M51/00—Fuel-injection apparatus characterised by being operated electrically
    • F02M51/06—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle
    • F02M51/061—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means
    • F02M51/0625—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures
    • F02M51/0664—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding
    • F02M51/0671—Injectors peculiar thereto with means directly operating the valve needle using electromagnetic operating means characterised by arrangement of mobile armatures having a cylindrically or partly cylindrically shaped armature, e.g. entering the winding; having a plate-shaped or undulated armature entering the winding the armature having an elongated valve body attached thereto
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M2200/00—Details of fuel-injection apparatus, not otherwise provided for
    • F02M2200/07—Fuel-injection apparatus having means for avoiding sticking of valve or armature, e.g. preventing hydraulic or magnetic sticking of parts

Definitions

  • the present invention relates to a fuel injection valve for use in an internal combustion engine, and more particularly to a fuel injection valve that opens and closes a fuel tank by a magnetically driven mover.
  • This type of conventional fuel injection valve is; for example, as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 5 8-1 8 8 86 3 or Japanese Patent Application Laid-Open No. 2 0 6-.2 2 7 2 1
  • the mover is composed of the anchor part of the cylinder ⁇ , the plunger part located at the center and part of the anger part of the ⁇ , and the valve body provided at the tip of the blanker.
  • An electromagnetic coil to be supplied is provided.
  • the magnetic attracting force generated between the end face of the anchor and the end face of the fixed core by the magnetic flux passing through the magnetic gap drives the mover by attracting the anchor to the fixed core side, and pulls the valve element away from the valve seat.
  • the fuel passage provided in the valve seat is configured to open.
  • the magnitude of the fluid force generated when the anchor is attached to the fixed core is proportional to the moving speed of the anchor and inversely proportional to the third power of the gap.
  • the gear gap is small after that, so it is difficult for the fuel to flow from the outside of the gear and the inertial mass of the fluid surrounding the anchor.
  • the anchor can only move and move at a very small moving speed, it behaves as if the end face of the anchor and the end face of the fixed core are stuck together under the influence of the above phenomenon.
  • An object of the present invention is to allow fuel to be quickly supplied to the gap between the end face of the anchor and the end face of the fixed core, so that the fuel around the anchor flows smoothly.
  • the anchor is fixed at the center thereof, and is formed at a position facing the end of the fuel introduction hole of the core, and the end surface is formed so as to jump in the circumferential direction.
  • a convex region that contacts the end surface of the fixed core, a concave region formed in the remaining portion of the convex region on the end surface, one end opened in the concave region, and the other end is the anti-fixed core of the anchor It is configured to have a plurality of through holes that open around the plunger at the side end face '.
  • the fuel injection valve of the present invention has a smooth flow of fuel around the anchor in a state where the mover shifts from the valve opening position to the valve closing operation, and the end face of the anchor and the end face of the fixed core
  • the fuel can be quickly supplied to the gap between and the anchor, and the anchor can be quickly pulled away from the fixed core, reducing the valve closing delay time.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing the entire fuel injection valve of the present invention.
  • FIG. 2 is an enlarged sectional view of a part of the present invention.
  • FIG. 3 is a plan view (A) of the anchor according to the first embodiment of the present invention, and an XX sectional view (B) of (A).
  • FIG. 4 is a plan view of an anchor according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 is a partially enlarged perspective view of the anchor of FIG.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view taken along the line Y-Y in FIG. '' Best mode for carrying out the invention
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a fuel injection valve of an embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged view of a portion of FIG. 1, showing details of the fuel injection valve of the embodiment. .
  • the metal-made nozzle pipe 10 1 includes a small-diameter cylindrical portion 2 2 having a small diameter and a large-diameter cylindrical portion 2 3 having a large diameter, and the two are connected by a conical section 2 4. ..
  • a nozzle body is formed at the tip of the small diameter cylindrical portion 22.
  • the cylindrical portion formed inside the tip portion of the small-diameter cylindrical portion is provided with a guide member 1 15 and a fuel injection port 1 16'A that guide the fuel toward the center.
  • Orifice plates .1 I 6 are laminated and inserted in this order, and are fixed around the orifice plate 1 16 by welding to the cylindrical part. .
  • Guide member 1 1 5 is the plunger of the mover 1 1 4 described later 1 1 4 A valve body provided at the tip of A 1 4 A or 1 1 4 B and guides the outer periphery of the fuel in the radial direction It also serves as a guide for fuel that is guided inward.
  • the orifice plate 1 1 6 is formed with a conical valve seat on the side facing the guide member 1 1 5.
  • a valve body 1 1 4 B provided at the tip of the plunger 1 1 4 A comes into contact with the valve seat 39 to guide or block the fuel flow to the fuel injection port 1 1 6 A.
  • a groove is formed in the outer periphery of the nozzle body, and a seal member typified by a resin-made chip seal or a gasket in which rubber is baked around a metal is fitted in the groove. , '
  • Metallic nozzle pipe 1 0 1 Large-diameter cylindrical part 2 3
  • Plunger 1 1 4 A blanker guide 1 1 3 that guides A It is press-fitted and fixed to the drawing part 2 '5 of the part 2 3.
  • Blank guide 1 1 3 is a guide to guide plunger 1 1 4 A in the center? L 1 2 7 is provided, and a plurality of fuel passages 1 2 6 are perforated around it. .
  • a concave portion 125 is formed on the central upper surface by extrusion.
  • the recesses 1 2 5 hold the springs 1 and 1 2.
  • a convex part corresponding to this concave part 1 2 5 is formed by extrusion on the lower surface of the center of the plunger guide 1 1 3 and a guide hole 1 2 7 for the plunger 1 1 4 A is provided in the center of the convex part. ing.
  • the metal nozzle pipe 101 is integrally formed of the same member from the front end portion to the rear end portion, so that the parts can be easily managed and the assembling workability is good.
  • Plunger 1 1 4 A Valve body 1 1 4 4 Stepped part with outer diameter larger than the diameter of plunger 1 1 4 A at the end opposite to the end where 1 B is provided 1 2 9, 1 3 3 Head 1 1 4 C with step 1 2 9 is provided with a seating surface for spring 1 1 0 on the upper end surface, and a spring guide projection 1 3 1 at the center. Is formed. .
  • the mover 1 1 4 has an anchor 1 0 2 with a through hole through which the plunger 1.1 4 A passes.
  • Anchor 1 10 2 has plunger guide 1 ⁇ 3 with a spring receiving recess 1 1 2 A formed at the center of the facing surface. Plunger guide 1 1 3 recess 1 2 5 and this recess 1 1 2 Spring 1 1 2 is held between A and A.
  • the anchor 1 0 2 is the inner circumferential surface of the large-diameter cylindrical portion 2 3 and the anchor The center position is held by the inner peripheral surface of the through hole 1 2 8 of the anchor 10 2 and the outer peripheral surface of the flanger 1 1 4 A, not between the outer peripheral surface of the anchor 1 0 2 '.
  • the outer peripheral surface of the plunger 1.14 A functions as a guide when the anchors 10 and 2 move independently in the axial direction.
  • the lower end surface of the anchor 1 0 2 faces the upper end surface of the plunger guide 1 1 3, but the person does not come in contact with the spring 1 1 2.
  • a side gap 130 is provided between the outer peripheral surface of the funker 102 and the inner peripheral surface of the large-diameter cylindrical portion 2.3 of the metal nozzle pipe 10.
  • This side gap 1 30 is allowed to move in the axial direction of the anchor 1 0 2, so that the outer peripheral surface of the plunger 1 1 4 A and the inner periphery of the anchor 1 0 2 at the portion of the through hole 1 2 8 It is larger than the micro gap of 5 to 15 mics formed between the surfaces, for example, about 0.1 mm. If the value is too large, the magnetic resistance will increase, so this gap is determined by the balance with the magnetic resistance. .
  • a fixed core 10 07 is press-fitted into the inner periphery of the large-diameter cylindrical portion 23 of the metal nozzle pipe 10 1, and a fuel introduction pipe 10 8 is press-fitted into the upper end of the nozzle pipe.
  • the large diameter cylindrical portion 2 3 of 1 0 1 and the pipe portion 1 0 8 for fuel introduction are welded and joined at a press-fit contact position. This weld joint seals the fuel leakage gap formed between the inside of the large-diameter cylindrical portion 23 of the nozzle pipe 10 1 made of a metal material and the outside air.
  • the fuel introduction pipe 1 0 8 and the fixed core 1 0 7 are provided with a through hole having a diameter D slightly larger than the diameter of the head 1 1 4 C of the plunger 1 1 4 A at the center.
  • Spring receiving seat formed on the upper end face 1 1 7
  • the lower end abuts, and the other end of the spring 1 1 0 is received by the adjuster 5 4 that is press-fitted into the through hole 1 0 7 D of the fixed core 1 0 7, so that the head 1 1 4 C And fixed in between 5 and 4 ".
  • Adjusting the fixing position of the adjuster 5 4 causes the spring 1 1 0 to push the plunger 1 1 4 A into the valve seat 3 9 (press.
  • the initial load can be adjusted.
  • Stroke of the anchor 1 0 2 The adjustment of the nozzle pipe 10 1 is carried out by attaching the electromagnetic coil (1 0 4, 1 0.5) and the yoke (1 0 3, 1 0 6) to the outer periphery of the large diameter cylindrical part 2 3 Set the nozzle 1 in the large-diameter cylindrical part 2 3 of the nozzle pipe 1 1 and close the plunger 1 1 4 A with the jig while the plunger 1 1 4 A is passed through the anchors 1 and 0 2.
  • Move to the coil 1 0 5 by detecting the stroke of the mover 1 1 4 while detecting the stroke of the fixed core 107 while detecting the stroke of the mover 1 1 4 It can be adjusted to the position.
  • Anchor 1 Q 2 outer diameter and fixed core 1 0 7 outer diameter is only a little (about 0.1 mm) Anchor 1 0 2 'outer diameter; ⁇ smaller.
  • the inner diameter of the through-hole 1 2 8 located at the center of the anchor 1 0 2 is slightly larger than the plunger 1 1 4 A of the mover 1 1 4 and the outer diameter of the valve body 1 1 4 C
  • the inner diameter of the through hole of the stator core 10 7 ' is slightly larger than the outer diameter of the stator.
  • the outer diameter of the head 1 i 4 C is larger than the inner diameter of the through hole 1 2.8 of the anchor 1 0 2. '.
  • An annular upper yoke 1 0 6 is fixed.
  • a through-hole is provided in the center of the bottom of the force yoke 10 3, and a large-diameter cylindrical portion of the metal nozzle pipe 10 1 is passed through the through-hole 2.
  • the outer peripheral wall portion of the force-pump-shaped yoke 10 3 forms an outer peripheral yoke portion facing the outer peripheral surface of the large-diameter cylindrical portion 23 of the metal-made nozzle pipe 10 1.
  • the outer periphery of the annular upper yoke 10 7 is press-fitted into the inner periphery of the force-pushing yoke 103.
  • An annular or cylindrical electromagnetic coil 105 is disposed in a cylindrical space formed by the cup-shaped yoke 10 3 and the annular upper yoke 10 6.
  • the electromagnetic coil 10 5 has an annular coil pobbin 10 4 having a groove with a U-shaped cross section that opens outward in the radial direction, and an annular coil 10 0 formed by a copper wire wound in the groove. It consists of five.
  • the electromagnetic coil device is composed of a pobbin 10.4, a coil 10.05, a cup-shaped yoke 10.03 and an upper yoke 10.06. .
  • Rigid conductor 1.09 is fixed at the winding start and end of winding of coil 1 0 5, and through hole conductor 1 0 9 provided in upper yoke 1 0 6 is pulled out ing. '.'
  • the connector 4 3 A formed at the tip of the conductor 4 3 C is supplied with power from the battery power source.
  • a plug is connected to control the energization and de-energization by a controller (not shown).
  • valve body 1 1 4 B at the tip of the plunger 1 1 4 A is separated from the valve seat 3 9, and the fuel passes through the fuel passage 1 1 8 and is ejected from the plurality of injection ports 1 1 6 A into the combustion chamber .
  • the anchor 1 0.2 is separate from the plunger 1 1 4 A,...
  • the plunger 1 1 4 A moves away from the anchor ⁇ 0 2 and tries to move in the opposite direction to the movement of the anchor 1 0 2 .
  • friction due to the fluid is generated, and the energy of the plunger 1 1 4 A that rebounds is still in the opposite direction ( It is absorbed by the inertial mass of the anchor 10 2 trying to move in the valve closing direction.
  • the anchor 1 with a large inertial mass is disconnected from the plunger 114A, so that the rebounding energy itself is also reduced.
  • the anchor 1 0 2 that has absorbed the rebound energy of the plunger 1 1 4 A reduces its inertial force by that amount, so the energy for compressing the spring 1 1 2 decreases and the repulsion of the spring 1 1 2 The power is reduced and the anchor
  • the phenomenon that the plunger 1 1 4 A is moved in the valve opening direction due to the bounce of the 1 0 2 itself is less likely to occur.
  • the rebound of the plunger 1 1 4 A is minimized, the valve opens after the energization of the electromagnetic coils (1 0 4,. 1 0 5) is cut off, and the fuel is' randomly
  • the so-called secondary injection phenomenon is suppressed.
  • the fuel injection valve is required to be able to open and close by quickly responding to the input valve opening signal.
  • the delay time from the rise of the valve-opening pulse signal to the actual valve opening state (valve opening delay time), or until the valve-closing / ⁇ ° pulse signal ends and the valve is actually closed
  • valve opening delay time the delay time from the rise of the valve-opening pulse signal to the actual valve opening state
  • valve closing delay time the delay time from the rise of the valve-opening pulse signal to the actual valve opening state
  • the valve closing delay time is important to shorten the delay time (valve closing delay time) from the viewpoint of making the minimum controllable injection amount '(minimum injection amount) more individual.
  • shortening the valve closing delay time is effective in reducing the minimum injection amount.
  • One method of shortening the valve closing delay time is to increase the set load of the spring 1 1 0 to apply the force that moves the disc 1 1 4 B to the closed state from the open state to the mover 1 1 4
  • increasing this force requires a large force when the valve is opened, and there is a conflicting problem that the electromagnetic coil becomes large. For this reason, there is a design limit, and it is not always possible to sufficiently shorten the valve opening delay time by this method.
  • valve closing delay In order to shorten the time, the anchor 1 Q 2 is provided with a fuel passage through hole 1.2'4 for flowing fuel in the axial direction, and provided on the side of this through hole 1 2 4 and the anchor 1 ⁇ 2
  • the fuel supply path 1 3 0 was communicated using a magnetic gap between the upper end face of the anchor 1 0 2 and the lower end face of the fixed core 1 0 7 to reduce the fluid resistance. ''.
  • the area of the caries surface between the upper end surface of the anchor 10 0 2 and the lower end surface of the solid core 10 7 is formed by jumping (discontinuously) the fuel supply path.
  • FIG. 3 is a block diagram of an anchor 1. 1 according to an embodiment of the present invention.
  • (A) is a plan view from the plunger head 1 14 C side
  • (B) is a sectional view taken along line XX of (A).
  • the center of the anchor 1 0 2 is provided with a recess 1 2 3, and the bottom 1 2 3 A has a through hole through which the plunger 1 1 4 A penetrates the plunger 1 1 4 A at the center. 1 2 8 is perforated.
  • the four vertical grooves with a semicircular cross section constituting a part of the through holes for fuel passages 1 5 0, 1 5 1, 1 5 2, 1 5 3 are recessed 1 5 0 B— 1 5 3 B It is formed on the inner wall surface of place 1 2 3 at regular intervals.
  • Vertical groove 1 5 0 B— 1 5 3 B 1 2 3 reaches the bottom 1 2 3 A, penetrates the bottom 1 2 3 A, and opens straight to the end face of the anchor 1 0 2 on the side opposite to the fixed core.
  • the portion beyond the bottom surface 123A is formed as through holes 15.0, 151, 152, 1553 having a circular cross section.
  • the bottom surface 1 2 3 A is formed with a through-hole 15 OA-1 5 3 A having a semicircular cross section projecting from the outer periphery to the center side.
  • the cross section is semicircular and the through hole is 1 5 0 A— 1 5 3 A and the cross section is a semicircular vertical groove 1.5 0 B 1 1 5 3 B makes the cross section circular Through hole 1 5 0 1 1.
  • 5 3 is configured, but the diameter of the through hole 1 5 0 A-1 5 3 A with a semicircular cross section and the vertical groove with a semicircular cross section 1 5 0 B — Either 1 5 3 B diameter may be larger.
  • the cross-sectional shape may be rectangular or other shapes.
  • the anchor 1 0 2 recess 1 2 3 ⁇ or part of it may be in the middle, but the anchor is located below the end face of 1 0 2 1 2 2 Open with a step so that the remaining part opens to the end face 1 2 2 of the anchor 1.0 2 or a part of the above. Close to the end face 1 2 2 of the anchor 1 0 2. It is a condition to do.
  • the through-holes 1 5 0 to 1 5 3 is formed inside the fixed core fuel introduction hole 1 0 7 D, and the remaining part is formed outside the diameter.
  • the through hole 1 5 0 — '1 5 3 where the upper end opening position is located in the outer part of the fuel introduction hole 1 0 7 D -It is configured to be formed at a position farther from the end face of the fixed core than the upper end opening position of 1 5 3.
  • the fuel flowing from the fuel introduction hole 1 0 7 D of the fixed core 10 7 flows into the through holes 1 5 0-1 5 3 and passes through the opening of the through hole.
  • the fuel also communicates with the outside of the end face of the anchor 110 2 in the radial direction, so that the fuel enters and exits the magnetic gap quickly.
  • the end surface 1 2 2 of the anchor 1 0 2 has a contact surface in contact with the end surface of the fixed core 1 0 2 between the through holes 1 5 0 to 1 5 3 for the fuel passage 1 6 0 , 1 6 1, 1 6 2, 1 6 3 3 ⁇ 4.
  • FIG. 2 is a view showing a state in which the anchor 1102 is mounted and the anchor 1102 is attracted to the fixed core 1.07 through the magnetic attraction group 136.
  • FIG. The magnetic attraction gap 1 3 6 and the contact surface 1 6 0 are shown enlarged.
  • the coil 1. 0 5 is given a valve opening pulse signal, and the magnetic attracting force of the magnetic circuit 1 4 0 attracts the anchor 1 0 2 to the fixed core 1 0—7, and the contact surface 1 6 0 becomes the fixed core 1 0 Suctioned until 7 is touched.
  • the mover 1 1 4 is pulled upward in conjunction with the anchor 1 0 2.
  • the fuel is injected into the anchor hole 1 0 2, the through hole 1 5 0, the fuel passage 1 2 6, the fuel passage 1 1 6, the fuel passage 1. 1 8, and the raised valve body 1 1 4 B Mouth 1 1 6. Inject fuel from A. ',
  • the magnetic attractive force by the magnetic circuit 1 4 0. disappears, and the anchor 1 0 2 is released from the suction from the fixed core 1 0 7. Then, the anchor 1 1 0 2 is pushed down by the pressing force of the spring 1 1 0, the valve body 1 ⁇ 4 B is seated on the valve seat 3 9 and the injection port 1 1 6 A is closed to inject fuel. finish.
  • the top end face of the anchor 1 0 2 is not in contact with each other, but only the contact face is in contact.
  • the sticking force by the squeeze effect that separates the fluid from the state where the two surfaces are sandwiched is when the upper end surfaces 1 2 2 are all in close contact with the fixed core 1 0 7 Compared to, the value is very small. This is obvious from the fact that the sticking force due to the squeeze effect is theoretically proportional to the contact area and proportional to 1/3 of the gap distance. .
  • the contact surface .160 the area to be attached to the fixed core 10 07 is reduced, and the magnetic attraction and the gap 1 3 6 are made to be one running distance by forming the convex area (contact surface). By keeping it, the sticking force due to the squeeze effect is reduced.
  • the anchor has a plurality of through holes for fuel passages 15 'to 15 3 extending in the axial direction, and the through holes 15 0 to 15 have a specific interval in the circumferential direction.
  • the contact surfaces 1 60 0 to 1.6 3 are formed as convex end surfaces between the ridges. ,.
  • the contact surface is divided by the through holes 1 5 0 to .1 5 3 and is not reached, the fuel supply from the discontinuous portion is made most easily.
  • the through holes .1 5 0 to 1 5 3 ′ communicate with the recesses provided in the anchors, and are fixed.
  • the main fuel is connected to the fuel passage provided in the “center” of the core. Since the passage is formed, the channel cross-sectional area is large.
  • the contact surface is divided by the fuel passage with a large flow passage area, so that the fuel is supplied to the magnetic gear gap in addition to the inner circumference of the anchor and the outer circumference of the anchor, and through hole '1' It is also performed from 5 0 to 1 5 3.
  • the through holes 150 to 15 3 communicate with the lower part of the anchor, most of the fuel that is pushed out by the movement of the anchor and moves to the magnetic gap moves through the through hole.
  • the contact surfaces 1 60 to 15 3 divided by the through holes 15 0 to 15 3 are arranged in the immediate vicinity of the through holes, the fuel is supplied without being influenced by the narrow flow path. It will be.
  • the fuel supply to the magnetic gap and the collision part is facilitated, and the force due to the squeeze effect that causes sticking can be reduced.
  • the sticking force due to the squeeze effect is inversely proportional to the third power of the gap, so that the gap is the largest as in the present invention. 8
  • the mover 1 1 4 can operate quickly, and the valve body 1 1 4 ⁇ can push down the fuel injection port 1 1 6 ⁇ to shorten the valve closing delay time.
  • the time until the valve closing behavior starts after energization of the coil can be shortened, and the valve closing delay time is shortened.
  • the minimum injection amount of the controllable fuel injection valve can be reduced.
  • the set load of the biasing spring can be reduced, and as a result, the magnetic attraction force easily overcomes the biasing spring and the fuel injection valve operates. It is also possible to increase the maximum fuel pressure. ,
  • the contact surfaces 16 0, 1 6 1, 1 6 2, 1 6 3 of the anchor 10 2 are connected to the through holes 1 5 0, 1 5 1,, 1.5 2, 1 5 3 It is formed so that it is continuous between each other and jumps at the part of the through hole.
  • the fuel used in the fuel injection valve is not specifically described in the present invention, it can be applied to all fuels used in the internal combustion engine such as gasoline, light oil, and alcohol. This is because the present invention is based on the viewpoint of the viscous resistance of the fluid. No matter what fuel is used, viscous resistance exists and the principle of the present invention can be applied, so that the effect can be exhibited.
  • the collision of the fixed core 1 0 7 The end face and the upper end face of the anchor 1 0 2 1 2 2 can reduce aeration and cavity generated at the projecting ends 1 6 0 to 1 6 3, improving durability and reliability. '.
  • the end of the core 1 0 7' (impact end face), the upper end face 1 2 2 of the anchor 1 0 2 and the end face of impact 1 6 0 to 1 6 3 can be made to improve durability.
  • the effect of suppressing the occurrence of air and areration cavitation according to the present invention exhibits the effect of suppressing peeling of the metal.
  • the solid line 1 2 3 ⁇ indicates the diameter of the recess 1 2 3 and means the inner peripheral wall of the recess 1 2 3.
  • the broken line 1 0 7 ⁇ indicates the inner diameter of the fuel introduction hole 1 0 7 D of the fixed core 1 0 7.
  • the single-point difference line 1 1 7 ⁇ is the plunger 1 4A The outer diameter of the splitter seat 1 1 7 formed on the head 1 1 4 C is shown.
  • the fuel introduced from the lower end of the fixed core 10 7 into the recess 1 2 '3 is the inner peripheral edge of the fixed core 10 7, 1 3 2 and the spring
  • the seat 1 1 7 is introduced through a fuel passage formed between the upper edge and the outer peripheral edge.
  • the opening of the through holes 1 5 0-1 5 3 is formed immediately downstream (almost directly below) of this fuel passage V, the flow of fuel becomes smooth.
  • the fuel flowing from the fuel passage 1 1 8 through the through holes 1 5 0-1 5 3 is also between the end face 1 2.2 of the anchor 1 0 2 where the negative pressure is applied and the end face of the fixed core 1 0 7 It smoothly flows into the magnetic gear 1 3 6.
  • the fuel passage is formed, so the fuel flow is smooth.
  • the part of the through hole 1.5 0— 1 5 3 expands in a shape that causes the recess 1 2 3 to expand outward in the radial direction.
  • the gap between the inner edge 1 3 2 of the core 10 7 and the edge 1 3 7 of the spring seat 1 1 7 and the edge 1 3 4 The fuel from the S 1 and the fuel from the recess 1 2 3
  • the anchor 1-2 flows smoothly into the magnetic gap 1 3 6 between the end face 1 2 2 and the end face of the fixed core 1 0 7. .
  • the total sum of the passage cross-sectional areas of the through holes 15 50-15 3 ⁇ is larger than the passage cross-sectional area of the fuel passage formed by the gap S 1.
  • the cross-sectional area increases in the direction of fuel flow, making the fuel flow smoother.
  • a recess 1 2 3 is provided as a fuel passage spreading portion downstream of the cross-sectional area of the fuel passage formed by the gap S 1, the fuel that has passed through the gap S 1 passes through the through-hole 1 5. 0—1 5 3 and magnetic gap 1 3 6 are fed smoothly. At that time, the upper end of the groove 1 5 0 B— 1 5 3 B is the contact surface 2
  • the depth of the recess 1 2 3 is appropriately selected according to the height dimension of the head 1 1 4 C of the plunger 1 1 4 A.
  • Recess 1 2 3 Larger than the inner diameter of the fixed core 1 0 7 is one of the conditions, but the extent to which it is greatly increased is determined in consideration of the magnetic characteristics with the fixed core 1 0 7 To do. In the example, even when the through holes 150-1 and 53 were expanded to the outermost diameter portion, the magnetic characteristics were sufficiently obtained. In addition, the sum of the passage cross-sectional areas of the through holes 1 5 0-15 3 is larger than the cross-sectional area of the plunger through holes 1 2 &.
  • a larger fuel passage area can be obtained than when the through hole is provided in the plunger.
  • a fuel passage may be further expanded by providing a through hole in the center of the plunger 1 14 A or in the outer peripheral portion. '.
  • a recess 1 5 0 D— 1 5 3 D is provided around the upper end of the grooves 150B-1 5 3 B of the through holes 1 5 0— 1 and 5 3 to provide an anchor.
  • the communication path between the inner peripheral portion and the outer peripheral portion on the end face of 1 1 0 2 was made larger.
  • a V groove, 1 8 0— 1 8 '3, was provided between the recesses 1 5 0 D— 1 5 3 D.
  • the V groove 1 8 0-1 8 3 is wider on the inner peripheral side than on the outer peripheral side, and has a slope 190 on the inner peripheral side. As a result, the fuel can be moved more smoothly in the radial direction.
  • (B) It has a fixed core (1 0 7) having a fuel introduction hole (1 0 7 D) for guiding the fuel to the center. . ''
  • Convex area (1 6 0 — 1 6, 3) of end face (1 2 2) of anchor (1 0 2) Is a book in contact with the fixed core (1 0 7), and at least in the through-hole (1.5 0—1 5 3) part of the concave (1 2 3) and anchor (1 0 2) (1 60-1 6 3) communicates with the recessed area (1.2 2) on the outer peripheral side.
  • the end face (1 2 2) 'of the anchor (1 0 2) has an opening of the through hole (1 5 0.-I 5 3) and a convex area (1 6 0-1 6 3) and a groove (1 8 0— 1 8 3) and the opening of the next through hole (1 5 0 ⁇ 1 5.3) are formed at a specific distance from each other. 1 ''
  • the groove (1.8 0— 1 8 3) is the V. groove.
  • V-groove (1 8 0—1 8 3.) is inclined toward the recess (1 2 3).
  • the fixed core (1 0 7) is fixed inside the metal pipe (1 0 1), and the anchor (1 0 2) is magnetic to the fixed core (1 0 7).
  • (1 3 6) are placed facing each other, and the mover (1 1 4) can be reciprocated between the valve seat (3 9) and the fixed core (1 0 7).
  • the anchor (1 0 2) has a plurality of fuel passage through holes (1 5 0 — 1 5 3) extending in the axial direction, and the through holes (1 5 0 — 1 5 3) It is arranged with a certain distance in the direction, and the corresponding through hole (1 5 0 end 1 5 3)
  • the end face in contact with the fixed core (1 0 7) jumps between each other, that is, it is formed discontinuously.
  • 1 is a circular groove provided in a pipe member that forms a magnetic passage, 1 40, and forms a magnetic diaphragm. This magnetic diaphragm is formed at a position facing the magnetic gap 13.6.
  • the projecting area of the collision part (that is, the contact surface 1 60-1 '6 3) is a non-reachable part, and the contact surface is adjacent to the through hole provided in the anchor.
  • the upper end of the through hole opens between adjacent convex areas (contact surfaces). More preferably, a concave area is formed between adjacent 3 ⁇ 4 convex areas (contact two), and the upper end of the through hole is opened in the concave area.
  • the through hole adjacent to the part where the convex area (contact surface) is discontinuous communicates with the side. In other words, it communicates with the recess 1 2 3 in the inner direction of the anchor through the through hole, and on the upper end surface of the anchor in the outer direction of the anchor. is doing.
  • Convex section area (contact surface) through hole adjacent to the discontinuous part forms the main fuel passage.
  • L is supplied to the fuel passage 1 1 8 through L. Also, it flows backward from the fuel passage 1 1 8 to the recess 1 2 3.
  • the through hole opens at a position facing the gap between the fuel introduction term of the fixed core and the recess, the flow of the fuel is a straight flow along the axis of the plunger, and the fluid resistance is reduced. Because there are few, the movement of the anchor becomes smooth. As a result, the responsiveness of the mover 1 1 4 is improved, and the responsiveness of the on-off valve is improved.
  • the convex area (contact surface) is discontinuous.
  • the fuel can easily move in and out of the area (contact surface).
  • the discontinuous part is adjacent to the through hole of the anchor, so that when the valve is closed, the fuel on the downstream side of the anchor easily flows to the upstream side of the anchor, and the convex part and area (contact surface) Because it is supplied to the inside and outside and the convex area (contact surface), the force due to the squeeze effect that acts to stick the disc is reduced.
  • anchors with simple holes and anchors with simple convex areas are less effective. Even if there is a hole on the outside J or inside of the convex area (contact quotient), the movement of fuel inside and outside the convex area (contact surface) is hindered and sticks easily. .
  • the through hole adjacent to the part where the convex area (contact surface) is discontinuous is in communication with the side (recess of the recess provided in the anchor). It becomes easier to move.
  • the first through hole faces the core, the smallest cross-sectional area is formed in the gap between the core and the car, so the aperture is large even if a simple hole is provided. The effect is low.
  • the route through which the fuel enters should be the inside of the core, the outside of the anchor, and the through hole, but the effect of the through hole is reduced. Therefore, by making the “through hole” communicate with the side (the side of the recess provided in the anchor), the flow of the fuel becomes easier and the fuel supply from the through hole becomes easier. As a result, it can be easily supplied also to the gap portion. As a result, sticking due to the squeeze effect can be reduced.
  • the main fuel passage has the largest cross-sectional area among the fuel passages provided in the anchor. For this reason, the impact resistance (contact surface) is adjacent to the through hole forming the main fuel passage, so that the effect of reducing fluid resistance can be maximized. In addition, it can serve as the main fuel passage and the fuel passage to prevent sticking, so it is not necessary to reduce the magnetic attraction area. Industrial applicability.,
  • the present invention is suitable for use in a fuel injection valve of a so-called in-cylinder internal combustion engine in which fuel is directly injected into a cylinder. It can also be used for a fuel injection valve of a so-called port injection type internal combustion engine that is attached to an intake pipe and supplies fuel into the cylinder from the upstream side of the intake valve. ..

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Fuel-Injection Apparatus (AREA)

Description

' , 明 細 書
' 燃料噴射弁 ' . 技術分野 '
本発明は、 内燃機関に用いられる燃料噴射弁に関し、 特に雩磁的に駆 動される可動子によって、 燃料逋路を開閉するものに関する。 背景技術 . ,
この種従来の燃料噴射弁は； 例えば、 特開昭 5 8 - 1 7 8 8 6 3号公 報、 あるいは特開 2 0 0 6—.2 2 7 2 1号公報に記載されるように、 可 動子が円筒 Λのアンカ一部と ςのアンガー部の中心,部に位置するプラン ジャ部と、 さらにブランジャの先端に'設けられた弁体とを含んで構成さ れており、..中心部に燃料を導ぐ燃料導入孔を有する固定コアの端面とァ ンカ一の端面との間に磁.気ギャップが設けられており、 さらにこの磁気 ギヤ,ップを含む磁気通路に磁束を供給する電磁コイルを備えている。 磁気ギヤップを通る磁束によってアンカーの端面'ど固定コアの端面と の間に生起された磁気吸引力でアンカーを固定コア側に引き付けて可動 子を駆動し、 もって、 弁体を弁座から引き離して弁座に設けた燃料通路 を開くように構成されている。
このように構成された燃料噴射弁では、 アンカーの端面と固定コアの 端面との間の衝突面が互いに貼りつき、磁気通路の磁力が消滅した後に、 初期位置（つまり両者が完全に離れて、 弁体が弁座に押付けられた状態） に復帰するまでの時間が長くなるという問題を有する。
この原因は一つは、 アンカーや固定コアの表面が磁化されて磁気的に 離れにく くなることが考えられるので、 これらが磁化しにく くする工夫 が必要である。 ：
その原因のもうーづは、 アンカーが吸引されアンカーの端面と'固定コ ァの端面とが接触した開弁状態から閉弁 作を開始する際、 つまりアン カーの端面と固定コアの端面とが離れ始めて磁気吸引ギヤップが徐々に 拡大.していく際に、 アンカ一の端面と固定：？ァの端面との間 流体的な 密着現象が発生することである。 '
具体的には、 アンカ一を固定コアに貼り付 ようとして生じる流 #的 な力の大きさは、 アンカーの移動速度に比例し、 ギヤップの大きさの, 3 乗に反比例するという性質がある。 ，
しかして、 開弁状態から、' 閉弁開始状態に'切り替わった直.後において はギヤップカ 小さいため、 このギヤップ内 ίこ外部から燃料が流れ込みに くいことと、 アンカーを取り巻く流体の慣性質量のためにアンカーは非 常に微小な移動速度でないと動,ぐことができないと ,いう理由で、 上記の 現象の影響を受けてアンカーの端面と固定コアの端面とが ½りついたよ うな挙動を示す。
この現象を和らげるためには、 アンカーの端面と固定コアの端面との 間及びアンカーの周囲【こ生じる燃料め流れを阻害しないこ ひいては、 その流れを助長することが重要である。
従来技術においては上記問題を緩和するために、 アンカ一の端面と固 定コアの端面との間の衝突面を部分的な接触面として、 密着現象を起き 難くして貼り付きを防止する技術が開示されている。
発明の開示
しかしながら、 上記従来技術においては、 アンカ一の端面と固定コア の端面との間及びアンカーの周囲に生じる燃料の流れを十分に助長する ことができなかった。 その原因は、 固定コアの中心に設けた燃料導入通路から導入される燃 料は、 大部分はアンカーの内径部には比較的スムースに供給され'るが、， アンカーの外周側に供給される燃料は長い距離を経由して供給される。 このような、' 従来技術ではアンカーの内周側から外周側へ供給される燃 料が十分でなく、 このため、 アンカ一の端面と'固定コアの端面との間の ギヤップに燃料が十分に供給きれるまでの時間が長く、 結果的にアンカ 一の運動を阻害し、 可動子の応答遅れを生じさせる要因となっていた。 本発明の目的は、 アンカ一の端面と固定コアの端面との間のギャップ に燃料がすばやく供給でき、 結果的にアンカーの周囲の燃料がスムース に流れるようにすることにある。
本発明は、' この目的を達成するためにアンカーに、 そ 中央部で固定 コアの燃料導入孔の端部に対面する位置に形成された凹所と、 その端面 に周方向に飛び飛びに形成され、固定コアの端面に接触する凸部区域と、 その端面に凸部区域の残余の部分に形成された凹部区域と、 この凹部区 域に一端が開口し、 他端が.アンカーの反固定コア側端面で前記プランジ ャの周囲に開口する複数の貫通孔を有する構成とした'。
かかる構成に-より、 本発明の燃料噴射弁は、 可動子が開弁位置から閉 弁動作に移行する状態でのアンカ一周西の燃料の流れがスムースになり、 アンカーの端面と固定コアの端面との間のギヤップに燃料がすばやく供 給でき、 アンカーを固定コアから速やかに引き離すことができるので、 閉弁遅れ時間を短縮できる。 図面の簡単な説明
第 1図は、 本発明の燃料噴射弁の全体を示す断面図である。
第 2図は、 本発明の一部分を拡大した断面図である。 ， 第 3図は、本発明の第一実施例になるアンカーの平面図（A ) と、 （A ) の X— X断面図 （B ) である。 ' , 第 4図は、 本発明の他の実施例になるアンカーの平面図である。
第 5図は 第 4図のアンカーの P矢視、 部分拡大斜視図である。
第 6図は、 第 5図の Y— Y断面図である。 ' 発明,を実施するための最良の形態 ,
実施形態の全体構成について第 1図， 第 2図を用いて以下説明する。' 第 1図は実施例の燃料噴射弁の縦断面図、である。 第 2図は第 1図の部 分拡大図で、 実施例の燃科噴射弁の詳細を示したものである。 .
金属材製 ノズルパイプ 1 0 1は直径が小さい小径筒状部 2 2と直径 が大きい大径筒状部 2 3 とを備え、 両者間は円錐断面部 2 4により繋が つ'ている。. . .
小径筒状部 2 2の先の部分にはノズル体が形成される。 具体的には小 径筒状部の先端部分の内部に形成された筒状部に、 燃料を中心に向かつ でガイ ドするガイ ド部材 1 1 5 , 燃料噴射口 1 1 6' Aを備えたオリフィ スプレート .1 I 6がこの順に積層されて揷入され、 ·'オリフィスプレート 1 1 6の周囲で筒状部に溶接により固定される。.
ガイ ド部材 1 1 5は後述する可動子 1 1 4のプランジャ 1 1 4 Aもし くはその先端に設けられた弁体 1 1. 4 Bの外周をガイ ドすると共に、 燃 料を放射方向外側から内側に案内する燃料のガイ ドも兼ねる。
オリフィスプレート 1 1 6にはガイ ド部材 1 1 5に面する側に円錐状 の弁座が形成されている。 この弁座 3 9にはプランジャ 1 1 4 Aの先端 に設けた弁体 1 1 4 Bが当接し、 燃料の流れを燃料噴射口 1 1 6 Aに導 いたり遮断したりする。 , ノズル体の外周に 溝が形成されており、 この溝に樹脂材製のチヅプ シールあるいは金属の周りにゴムが焼き付けられたガスケッ トで'代表さ れるシール部材が嵌め込まれている。 ， '
金属材製のノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3の内周下端部には可 動子 1 1 4のプランジャ 1 1 4 Aをガイ ドするブランジャガィ ド 1 1 3 が大译筒状部 2 3の絞り加工部 2 '5に圧入固定されている。
ブランジャガイ ド 1 1 3は中央にプランジャ 1 1 4 Aをガイ ドするガ イ ド？ L 1 2 7が設けられており、 その周囲に複数個の燃料通路, 1 2 6が 穿孔されている。 . '
さらに、 中央の上面には押出し加工により'凹部 1 2 5が形成されてい る。 この凹部 1 2 5にはばね 1、 1 2が保持される。 ，
プランジャガイ ド 1 1 3の中央下面に^;この凹部 1 2 5に対応する凸 部が押出し加工によって形成され、 その凸部中央にプランジャ 1 1 4 A のガイ ド孔 1 2 7が設け.られている。
かく して、 鲷長い形状のプランジャ 1 1 .4 Aはプランジャガイ ド 1 1 3 のガイ ド孔 1 2 7 とガイ ド部材 1 1 5めガイ ド孔によってまっすぐに往 復動するようガイ ドされる。 '
このように、金属材製のノズルパイプ 1 0 1は先端部から後端部まで、 同一部材で一体に形成されているので部品の管理がやり易く、 また組立 て作業性が良い。
プランジャ 1 1 4 Aの弁体 1 1 4 Bが設けられている端部とは反対の 端部にはプランジャ 1 1 4 Aの直径より大きい外径を有する段付き部 1 2 9 , 1 3 3を有する頭部 1 1 4 Cが設けられている段付き部 1 2 9 の上端面にはスプリング 1 1 0の着座面が設けられており、 中心にはス プリングガイ ド用の突起 1 3 1が形成されている。 . 可動子 1 1 4はプランジャ 1. 1 4 Aが貫通する貫通孔を中央に備えた アンカ一 1 0 2を有する。 アンカ一 1 0 2はプランジャガイ ド 1 Ί 3 対面する側の面の中央にばね受け用の凹部 1 1 2 Aが形成されており、 プランジャガイ ド 1 1 3の凹部 1 2 5 とこの凹部 1 1 2 Aとめ間にばね 1 1 2が保持されている。
頭き IT 1 4 Cの段付き部 1 3 3め直径より貫通孔 1 2 8の直径の方が 小さいので、 プランジャ 1 1 4 Aをオリフィスプレート 1 1 6の弁座に 向かって押付けるスプリング 1 1 0の付勢力もしく-は重力の作用下にお いては、 ばね 1 1 2によって保持されたアンカ一 1 0 2の上側面に形成 された凹所 1 2 3の底面 1 2 3 Aにプランジヤ 1 1 4 Aの頭部 1 1 4 C の段付き部 i 2 9の内周下端 が当接し、. 両者は係^し T る。.
これによりばね 1 1 2の付勢力もしくは重力に逆らう上方へのアンカ 一 1 0 2の動きあ,るいほ、 ばね 1 .1 2の付勢力もしくは重力に沿った下 方へのプランジャ 1 1 4 Aの動きに対しては両者は協働して一緒に動く ことになる。
しかし、 ばね 1 1 2の付勢力もしくは重力に関係なくプランジャ 1 14A を上方へ動かず力、 あるいはアンカ一 1 0 2を下方へ動かす力が独立し て両者に別々に作用じだときは、 両者は別々の方向に動こうとする。 ' このとき、 貫通孔 1' 2 8の部分でプランジャ 1 1 4 Aの外周面とアン カー 1 0 2の内周面との間の 5乃至.1 5ミクロンの微小ギャップに存在 する流体の膜が両者の異なった方向への動きに対して摩擦を生じ、 両者 の動きを抑制する。つまり両者の急速な変位に対してブレーキをかける。 ゆっく りした動きに対してはほとんど抵抗を示さない。 かくして、 この ような両者の反対方向への瞬間的な動作は短時間の間に減衰する。
ここで、 アンカ一 1 0 2は、 大径筒状部 2 3の内周面とアンカ一, 102 の外周面との間ではなく、 アンカー 1 0 2の貫通孔 1 2 8の内周面とフ°. ランジャ 1 1 4 Aの外周面とによって中心位置が保持されている'。 そし て、 プランジャ 1 . 1 4 Aの外周面はアンカ一 1 0 ,2が、 単独で軸方向に 移動するときのガイ ドとして機能している。
アンカー 1 0 2の下端面はプランジャガイ ド 1 1 3の上端面に対面し ているが、ばね 1 1 2が介在して ることで，者が接触することはない。
ァ.ンカー 1 0 2の外周面と金属材製のノズルパイプ 1 0 1の大径筒状 部 2. 3の内周面との間にはサイ ドギャップ 1 3 0が設けられている。 こ のサイ ドギャップ 1 3 0はアンカ一 1 0 2の軸方向の動きを許容するた めに、 貫通孔 1 2 8の部分においてプランジャ 1 1 4 Aの外周面とアン カー 1 0 2の内周面との間に 成される 5乃至 1 5ミク Ciンの微小ギヤ ップより大きな、 たとえば 0 . 1 ミリメートル程度にしてある。 あまり 大きくすると磁気抵抗が大きぐな.るので、 このギヤップは磁気抵抗との. 兼ね合いで決定される。 .
金属材製のノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3の内周部には固定コ ァ 1 0 7が圧入され、その上端部には燃料導入パイプ 1 0 8が圧入され、 ノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3と燃料導入用のパイプ部 1 0 8 と の圧入接触位置で溶接接合されている。 この溶接接合に.より金属材製の ノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3の内部と外気との間に形成される 燃料漏れ隙間が密閉される。
燃料導入パイプ 1 0 8と固定コア 1 0 7は中心にプランジャ 1 1 4 A の頭部 1 1 4 Cの直径よりわずかに大きい直径 Dの貫通孔が設けられて いる。
固定コア 1 0 7の燃料導入通路としての貫通孔 1 0 7 Dの下端部内周 にはプランジャ 1 1 4 Aの頭部 1 1 4 Cが非接触状態で揷通されており、 固定コア 1 0 7の貫 孔 1 0 7 Dの内周下端エッジ 1 3 2 と頭部 114 C の段付き部 1 3 3の外周エツジ部 1 3 4との間の隙間は上記したサイ ギャップと同程度の隙間が与えられてい,る。 これは、 アンカー 1 0 2の 内周エッジ部 1 3 5との間隔 （約 4 0乃至 1 0 0ミクロン） より.大きく して.、 固定コア 1 0 7からプラン'ジャ 1 1 4 Aへ磁束が漏洩するのをで きる;^け少なくするためである。 ''
プ.ランジャ 1 1 4 Aの頭部 1 1 4 Cに設けられた段付き部 1 3 3の上 端面に形成されたスプリング受け座 1 1 7には初期荷重設定用のスプリ ング 1 1 0の下端が当接しており、 スプリング 1 1 0の他端が固定コア 1 0 7の貫通孔 1 0 7 Dの内部に圧入される調整子 5 4で受け止められ ることで、 頭部 1 1 4 Cと調聱子 5 4の間に固定されて"る。 .
調整子 5 4の固定位置を調整することでスプリング 1 1 0がプランジ ャ 1 1 4 Aを弁座 3 9 (こ押付ける.初期荷蓴を調整することができる。 アンカー 1 0 2のス トロークの調整は、 ノズルパイプ 1 0 1の大径筒 状部 2 3外周に電磁コイル （ 1 0 4， 1 0.5 )， ヨーク （ 1 0 3， 1 0 6 ) を装着した後、 アンカ二 1 0 2をノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3 内にセッ トし、プランジャ 1 1 4 Aを'アンカー 1 ,0 2に揷通レた状態で、 治具によりプランジャ 1 1 4 Aを閉弁位置に押下し、 コイル 1 0 5へ ¾ 電したときの可動子 1 1 4のストロークを検出しながら、 固定コア 107 の圧入位置を決定することで可動子.1 1 4のストロークを任意の位置に 調整できる。
第 1図， 第 2図に示すごとく、 初期荷重設定スプリング 1 1 0の初期 荷重が調整された状態で、 固定コア 1 0 7の下端面が可動子 1 1 4のァ ンカー 1 0 2の上端面 1 2 2 に対して約 4 0乃至 1 0 0 ミクロン程度 (図面では誇張してある） の磁気吸引ギヤップ 1 3 6を隔てて対面する ように構成されている。. アンカ一 1 Q 2の外径と固定コア 1 0 7の外径 はほんのわずかだけ （約 0 . 1 ミリメートル） アンカー 1 0 2の'外径;^ 小さい。 一方、 アンカー 1 0 2の中心に,位置する貫通孔 1 2 8の内径は 可動子 1 1 4のプランジャ 1 1 4 A及び弁体の外径よりわずかに大きレ^ また頭部 1 1 4 Cの外径より固定子コア 1 0 7'の貫通孔の内径の方がわ ずかに大きい。 そして頭部 1 i 4 Cの外径はアンカ一 1 0 2の貫通孔 1 2. 8の内径より大きい。 ' .
れ より、 磁気吸引ギャップ 1 3 6での磁気通路面積を十分確保し ながら、 プランジャ 1 1 4 A'の頭部 1 1 4 Cの下端面とアンカー 1 0 2 の凹所 1 2 3 Aの底面との軸方向の係合代を 保している。 '
金属材製ぁノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部 2 3 ,の外离ヒはカップ状 ヨーク 1 0 3 とこのカップ状ヨーク 1 0 . 3の開放側開口を塞ぐように設 けられた環状の上ヨーク 1 0 6,が固定されている。
力ッブ状ヨーク 1 0 3の底の部には中央に貫通孔が設けられており、 貫通孔には金属材製のノズルパイプ 1 0 1の大径筒状部.2 3が揷通して いる。 ' - 力ップ状ヨーク 1 0 3の外周壁の 分は金属材製のノズルパイプ 1 0 1 の大径筒状部 2 3の外周面に対面する外周ヨーク部を形成している。 環状の上ヨーク 1 0 7の外周は力ップ状ョ一ク 1 0 3の内周に圧入さ れている。
カップ状ヨーク 1 0 3と環状の上ヨーク 1 0 6とによって形成される 筒状空間内には環状若しくは筒状の電磁コイル 1 0 5が配置されている。 電磁コイル 1 0 5は半径方向外側に向かって開口する断面が U字状の 溝を持つ環状のコイルポビン 1 0 4と、 この溝の中に巻きつけられた銅 線で形成される環状コイル 1 0 5 とから構成されている。 , 電磁コイル装置はポビン 1 0.4，コイル 1 0 5，カップ状ヨーク 1 0 3 及び上ヨーク 1 0 6から構成される。 . コイル 1 0 5の巻き始め， 巻き終わり端部には剛性のある導体 1 .0 9 が固定されており、 上ヨーク 1 0 6に設けた貫通孔ょり導体 1 0 9が引 き出されている。 ' .'
この導体 1 0 9と燃料導入ハ°イ^° 1 0 8 , ノズルパイプ 1 0 1の大径 筒部 2 3の外周は力ップ状ヨーク 1 0 3の上端開口部内周の、 ±ヨーク 1 0.6上部に絶縁樹脂を注入して、 モールド成形ざれ、 樹脂成形体 121 で覆われる。 · . - 、
かく して、 電磁コィル （ 1 0 4 , 1 0 5 ) の :周りに矢印 1 ,4.0で未す トロイダル状の磁気通路 1 4 0、が形成される。 … ·
導体 4 3 Cの先端部に形成されたコネクタ 4 3 Aにはバッテリ電源よ り電力を供給する.プラグが接続され、 図示しないコントローラ.によって 通電， 非通電が制御され.る。 '
コイル 1 0 5に通電中は.、 磁気回路 1 4.0を通る磁束によって磁気吸 引ギャップ 1 3 6において可動子 1 1 4のアンカ一 TO 2と固定コア 1 0 7とめ間に磁気吸引力が発生し、 アンガ一； L 0 2がスプリング 110 の設定荷重を超える力で吸引されることで上方へ.動く。 このときアンカ 一 1 0 2はプランジャの頭部 1 1 4 Cと係合して、 プランジャ 1 1 4 A と一緒に上方へ移動し、 アンカー 1 0 2の上端面が固定コア 1 0 7の下 端面に衝突するまで移動する。
その結果、 プランジャ 1 1 4 Aの先端の弁体 1 1 4 Bが弁座 3 9より 離間し、 燃料が燃料通路 1 1 8を通り、 複数の噴射口 1 1 6 Aから燃焼 室内に噴出する。
電磁コイル 1 0 5への通電が断たれると、 磁気回路 1 4 0の磁束が消 減し、 磁気吸引ギャップ 1 3 6における磁気吸引力も消滅する。 .
この状態では、 プランジャ 1 1 4 Aの頭部 1 1 4 Cを反対方向' 押す 初期荷重設定用のスプリング 1 1 0のばね力がばね 1 1 2の力に打ち勝 つて可動子 1 1 4全体 （アンカー 1 0 2， プランジャ 1 1 4 A) に作用 する .。 ' ' ，' ， ， . ， - その結果、 磁気吸引力を失った可動子 1 1 4のアンカ一 1 0 2はスプ リン.グ 1 1 0のばね力によって、 弁体 1 1 4 Bが弁座に接触する閉位置 に押し戻される。
このとき、 '頭部.1 1 4 Cの-段付き部 1 2 9がアンカ一 1 0 2の凹所の 底面 1 2 3 Aに当接してアンカー 1 0 2をば'ね 1 1 2の力に打ち勝って、 プランジャガイ ド 1 1 3側へ .動させる。. … .
弁体 1 1 4 Bが弁座に勢い良く衝突すると、 プランジャ 1 1 4 Aはス ブリング 1.1 0を圧縮する方向へ跳ね返る。
しかし、 アンカー 1 0.2はプランジャ 1 1 4 Aとは別体で'あるため、 . ブランジャ 1 1 4 Aはアンカ一 Ϊ 0 2から離れてアンカー 1 0 2の動き とは反対方向に動こうとする。 ' - . このときプランジャ 1 1 4 Aの外 とアンカ 1 0 2の内周との間に ,は流体による摩擦が発生し、跳ね返るプランジャ 1 1 4 Aのエネルギが、 いまだ慣性力によって反対方向 （弁の閉じ方向） に移動しょうとしてい るアンカー 1 0 2の慣性質量によって吸収される。
跳ね返り時には慣性質量の大きなアンカ一 1 0 2がプランジャ 114A から切り離されるので、 跳ね返りエネルギ自体も小さくなる。
また、 プランジャ 1 1 4 Aの跳ね返りエネルギを吸収したアンカー 1 0 2は自らの慣性力がその分だけ減少するので、 ばね 1 1 2を圧縮す るエネルギが減少して、 ばね 1 1 2の反発力が小さくなり、 アンカ一 1 0 2自体の跳ね返り,現象によってプランジャ 1 1 4 Aが開弁方向に動. かされる現象は発生し難くなる。 ' . かく して、 プランジャ 1 1 4 Aの跳ね返りは最小限に抑えられ、 電磁 コイル （ 1 0 4 , . 1 0 5 ) への通電が断たれた後に弁が開いて、 燃料が '不作為に噴射ざれる、 いわゆる二次噴射現象が抑制される。
ここで、. 燃料噴射弁には、 入力きれた開弁信号に対して素早く応答し て開閉弁できることが求められる。 すなわち、 開弁パルス信号の立ち上 りから実際に開弁状態になるまでの遅れ時間 （開弁遅れ時間） や、 開弁 / \°ルス信号が終了してから実際に閉弁状態になるまでの遅れ時間 （閉弁 遅れ時間） を短縮することが、 最小の可制御噴射量 ' (最小噴射量） をよ り个さくするという観点から 重要である。 中でも、 とり'わけ閉弁遅れ 時間の短縮は最小噴射量の低減に有効であることが知られている。
閉弁遅れ時間の短縮め方法の 1つに、 弁体 1 1 4 Bを開状態から閉状 態に移行させる力を可動子 1 1 4に付与するスプリング 1 1 0の設定荷 重を大きくすることであるが、 この力を大きくすると開弁時に大きな力 が必要となり、 電磁コイルが大型になるという相反する問題がある。 こ のため設計上の'限界があってこの方法だけで開弁遅れ時間を十分短縮で きるとは限らない。 ·
他の方法として、 固定コア 1 0 7の電磁吸引力により吸引されている アンカ一 1 0 2をスプリング 1 1 0で押下げたとき、 固定コア 1 0 7の 下端面とアンカ一 1 0 2の上端面 1 2 2との間の磁気ギヤップ 1 3 6が 負圧状態になるため、 これを利用してアンカー 1 0 2移動によって押し のけられた燃料が、 燃料通路 1 1 8から速やかに磁気ギヤップ 1 3 6に 流れ込むようにすることが考えられる。
以下、 この原理に基づく実施例を説明する。 本実施例では、 閉弁遅れ 時間を短縮するために、 アンカ一 1 Q 2には軸方向に燃料を流すための 燃料通路用貫通孔 1.2'4を設け、 この貫通孔 1 2 4とアンカ一 1 Ό 2の 側面に設けた燃料供給路 1 3 0をアンカ一 1 0 2の上端面と固定コア 1 0 7の下端面との間の磁気ギャップを利用して連通させ、 流体抵抗を 小さく した。 . ' ' .
この櫸成によれば、 燃料供給路 飛び飛び （不連続） に形成すること で、.アンカー 1 0 2の上端面と固^コア 1 0 7の下端面との接蝕面の面 積を.磁気的、. あるいは対衝撃性において必要とされ'る面積だけ確保して アンカー 1 0'2の上端面 1 2 2に作甩する磁気吸引力が低減されにくい 構成とすることができる。 ' .
また、 接触面を必要最小限 することができるので、 面定コア 1 0 7. の下端面とアンカ一 1 0 2,の上端面 1 2 2の吸引時に生ずるスクイ一ズ 効果による.貼り付き力を低減で.き.、ざらに両者間に負圧が作用したとき、： アンカ一 1 0 2によって押しのけられた燃料通路.1 1 8内の燃料をアン カー.1 0 2に設けた貫通孔.1 2 4を通して磁気ギヤップ 1 3 6に速やか に引き込まれる構成とすることができた。 ' ―'
第 3図は本発明の実施形態によるアンカ一 1. ひ 2の構成図である。 (A) はプランジャ頭部 1 1 4 C側からの平面図、 （B) は （A) の X— X断面図である。
アンカ一 1 0 2の中央部分には凹所 1 2 3が設けられており、 その底 面 1 2 3 Aの中心部には可動子 1 1 4のプランジャ 1 1 4 Aを貫通させ る貫通孔 1 2 8が穿孔されている。
また燃料通路用の貫通孔 1 5 0 , 1 5 1 , 1 5 2 , 1 5 3の一部を構 成する断面が半円状の 4つの縦溝 1 5 0 B— 1 5 3 Bが凹所 1 2 3の内 周壁面に等間隔で飛び飛びに形成されている。 縦溝 1 5 0 B— 1 5 3 B は凹所.1 2 3の底面 1 2 3 Aまで達したところで底面 1 2 3 Aを貫通し.、 真直ぐにアンカー 1 0 2の反固定コア側端面に開口している。 底面 123A から先の部分は断面が円形の貫通孔 1 5 .0 , 1 5 1， 1 5 2 , 1 5 3 と して形成されている。 この結果、 底面 1 2 3 Aにはその外周部から中心 側に突出する断面が半円状の貫通孔 1 5 O A— 1 5 3 Aが形成される。. この 旆例では断面が半円状め貫 '通孔 1 5 0 A— 1 5 3 Aと断面が半円 状の縦溝 1. 5 0 B一 1 5 3 Bとによって断面が円形になる貫通孔 1 5 0 一 1. 5 3が構成しているが、 断面が半円状の貫通孔 1 5 0 A - 1 5 3 A の直径と、 断面が半円状の縦溝 1 5 0 B— 1 5 3 Bの直径はどちらかが 大きくてもよい。 また、 断面形状は矩形でもその他の形状で.もよい。 と にかく、 少^く とも一部がアンカ一 1 0 2凹所 1 2 3の ^面部、 あるい はその途中でもよいが、 アンカ.一.1 0 2の端面 1 2 2より窪んだ位置に 開口し、 残余の部分がアンカー 1 .0 2の端面 1 2 2若しくは上記一部の. 開口よりアンカ一 1 0 2 .の端面 1 2 2に近い位置に開口するように段差 を持って開口することが条件である。
また、 貫通孔 1 5 0— 1 5 3は固定コアの燃料導入'孔 1 0 7 Dのより も内側にその一部が形成され、残余の一部がその直径の外【こ形成される。 ,そして燃料導入孔 1 0 7 Dより内側の部分に位置する貫通孔 1 5 0— ' 1 5 3の上端開口位置が燃料導入孔 1 0 7 Dより外側の部分に位置する 貫通孔 1 5 0 - 1 5 3の上端開口位置より固定コアの端面からより離れ た位置に形成されるように構成されていることである。
このように構成されている、 本実施例では固定コア 1 0 7の燃料導入 孔 1 0 7 Dから流れ込む燃料が貫通孔 1 5 0— 1 5 3に流れ込むと共に、 貫通孔の開口部を通って燃料はアンカ一 1 0 2の端面の半径方向外側に も連通し、 その結果磁気ギャップ内に燃料が速やかに出入りする。 ， 第 3図に戻って、 アンカー 1 0 2の端面 1 2 2には燃料通路用の貫通 孔 1 5 0— 1 5 3の間に、 固定コア 1 0 2の端面と接触する接触面 1 6 0， 1 6 1， 1 6 2， 1 6 3で構成されてい ¾。 ，
第 2図はこのアンカ一 1 0 2を装着し、 アンカ一 1 0 2が磁気吸引ギ ャヅプ 1 3 6を介して固定コア 1. 0 7に吸引ざれた状態を示す図である。 なお、 磁気吸引ギャップ 1 3 6や接触面 1 6 0は拡大して示してある。
コイル 1. 0 5に開弁パルス信号が与えられ、 磁気回路 1 4 0による磁 気吸引力によって、 アンカー 1 0 2が固定コア 1 0— 7に吸引され、 接触 面 1 6 0が固定コア 1 0 7に接触するまで吸引される。 その動作に応じ で可動子 1 1 4は、 アンカ 1 0 2に連動して上部に引き上げられる。 そして、 燃料はアンカ一 1 0 2、の貫通孔 1 5 0， プランジ'ャガイ ド 1 1 3 の燃料通路 1 2 6， 燃料通路 1. 1 8， 引き上げられた弁体 1 1 4 Bと噴 射口 1 1 6. Aから燃料を噴射する.。 ' ，
開弁パルス信号が終了.すると、 磁気回路 1 4 0.による磁気吸引力がな くな.り、 アンカー 1 0 2が固定コア 1 0 7.からの吸引から開放される。 そして、 スプリング 1 1 0の押付け力によつてアンカ一 1 0 2が押下げ られ、 弁体 1 Γ 4 Bが弁座 3 9に着座して噴射口 1 1 6 Aを閉じて燃料 の噴射が終了する。
弁体 1 1 4 Bが押下げられ噴射口 1 1 6 Aを閉じた時、 押しのけられ た燃料は、噴射の時とは逆に燃料通路 1 1 8，プランジャガイ ド 1 1 3の 燃料通路 1 2 6，アンカー 1 0 2の燃料通路用の貫通孔 1 5 0— 1 5 3 を通って流れるがこの間の燃料通路の流体抵抗を小さくすることができ たので、 閉弁遅れ時間を短縮することができた。
閉弁遅れ時間をさらに短縮するための動作を以下に説明する。
アンカ一 1 0 2が固定コア 1 0 7に磁気吸引された開弁時の状態では、 6
アンカ一 1 0 2の上端面 1 2 2すべてが接触せず、 接触面 1 6 0のみが 接触している。 ' ' . ところで、 2つの面に流体が挟まれた 態からそれを引き離すスクイ —ズ効果による貼り付け力は、 上端面 1 2 2すべてが固定コア 1 0 7に 密着状態で接触している場合に比べて、 非常 小さな値となる。 このこ とは、 スグイ一ズ効果による貼り—付け力は、 理論的に接触面積と比例関 係にあり、.かつギヤップ距離の 3乗分の 1に比例しているごとから明ら かである。
そこで、 接触面.1 6 0を設けることによ,り、 固定コア 1 0 7への貼り 付き面積を小さく、 凸部区域 （接触面） 形成により磁気吸引,ギャップ 1 3 6を一走距離に保つことで、 スクイ一ズ効果による貼り付け力を低 減している。 , ' 開弁パルス信号終了後、 磁気吸引力がなくなり、 アンカー 1 0 2が固 定コア 1 0 7からの吸引から開放されると、 磁気吸引ギャップ 1 3 6で 生ずるスクイーズ効果による貼り付け力が： 発明によって小さくなつて いるため、 弁体 1 1 4 Βが押下げられ、' これによつで押しのけられた燃 料は、 アンカー 1 0 2の燃料通路用 貫通孔 1 5 0を流れて速やかに負 圧状態の磁気吸引ギヤップ 1 3 6に引き込まれる。
アンカー 1 0 2の接触面 1 6 0， 1 6 1 , 1 6 2 , 1 6 3は、 貫通孔 1 5 0 , 1 5 1 , 1 5 2， 1 5 3に重ならないように不連続に成形して いるので、 一層燃料の流れは円滑になる。 接触面が不連続であると、 衝 突部の内外を連通する流体通路を存在させることができる。 この効果に より、 衝突部の外径側に対して、 アンカ一外径側面の隙間からだけでな く、 コア中心側の主たる燃料通路から燃料を供給ができるようになり、 磁気ギヤップへの燃料供給が円滑に行われるようになる。 この結果、， ァ 7
ンカ の初速が比較的速い塲合であ てもスクイーズ効果による.貼り付 ぎ力を減じることができる。 ' 本実施形態では、 固定コア 1 0 7には、 アンカ一 1 0 2の接触面 160 のみを接触させ、 さらに、 接触面 1 6 0， 1 6 1 , 1 6 2 , 1 6 3は貫通 孔 1.5 0 , 1 5 1 1 5 2， 1' 5, 3に重ならないように構成している。 . すなわち、. アンカーは、 軸方向に'延びる複数個の燃料通路用貫通孔と て 1 5 0乃至 1 5 3を有するとともに、 貫通孔 1 5 0乃至 1 5 は周方 向に特定の間隔を保って配置され、 それぞれの扎の間に接触面 1 6 0乃 至 1.6 3が凸端面として形成されている。 ， .
接触面が貫通孔 1 5 0乃至.1 5 3によって分断され、 不達.続になって いることにより、 丁度不連続部分からの燃嵙供給が最も^易になるよう になっている。 すなわち、，貫通孔.1 5 0乃至 1 5 3'はアンカーに設けら れた凹所とも連通しており、 固.定.コアの'中心に設けられた燃料通路と併' せて主たる燃料通路を形成しているため、 流路断面積が大きい。 流路断 面積が大きい燃料通路によつて接触面が分断されていることにより、 磁 気ギヤップへの燃料の供給は、 アンカ の内周及びァ'ンカーの外周に加 えて、 貫通孔 '1'5 0乃至 1 5 3からも行われるようになる。 貫通孔 150 乃至 1 5 3はアンカーの下部とも連通しているため、 アンカーの移動に 伴って押出され、 磁気ギヤップへ移動する燃料の大部分は貫通孔を介し て移動する。 ここで、 貫通孔 1 5 0乃至 1 5 3によって分断された接触 面 1 6 0乃至 1 5 3は貫通孔の直近に配置されるため、 狭い流路の影響 を受けずに燃料が供給されることとなる。 この結果、 磁気ギャップ及び 衝突部への燃料供給が容易になり、 貼り付きを生じさせているスクイ一 ズ効果による力を減じることができる。 スクイーズ効果による貼り付き の力は、 隙間の 3乗に反比例することから、 本発明のように最も隙間が 8
狭くなる衝突端部への燃料 ί共給を.円滑に行うことが効果的である.。
その結果、開弁パルス信号終了後、可動子 1 1 4が速やかに動作でき、， 弁体 1 1 4 Βが燃料噴射口 1 1 6 Αを押下げて、 閉弁遅れ時間を短縮で きる効果がある。 すなわち、 コイルへの通電終了後に閉弁挙動を開始す るま.での時間を短縮でき、 閉弁遅れ時間が短縮される。 この結果、. 制御 可能な燃料噴射弁の最小噴射量を'低減することができるようになる。 あ るいは、 小さい最小噴射量が必要とされない場合には、 付勢スプリング のセツ ト荷重を低減することができ、 この結果磁気吸引力が付勢スプリ ングに勝り易くなり、 燃料噴射弁が動作する最大燃料圧力を拡大するこ ともできる。 . ,
第 3図で 、 アンカー 1 0 2の接触面 1 6 0 , 1 6 1 , 1 6 2 , 1 6 3 を、 貫逋孔 1 5 0， 1 5 1, , 1. 5 2 , 1 5 3のそれぞれの間では連続さ せて、 貫通孔の部分で飛び飛びに,なるように形成しているが、 貫通孔 .
1 5 0乃至 1 5 3のそれぞれの間では必ずしも接触面を連 させる必要 はない。 たとえば、 貫通孔 1 5 0乃至 1 5. 3のそれぞれの間において接 触面の中間部分に不連続部分を形成しても作用、同様の効果が得られる。
ところで、.本発明では燃料噴射弁 使用される燃料につい.て特に述べ ていないが、 ガソリン, 軽油， アルコール等、 内燃機関に使用される燃 料すべてにおいて適用することができる。 これは、 本発明が流体が有す る粘性抵抗の観点に立脚して為されているためである。 どのような燃料 を用いたとしても粘性抵抗は存在し、 本発明の原理が適用できるため、 効果を発揮することができる。
なお、 アルコール燃料においては、 接触面 1 6 0 , 1 6 1， 1 6 2 ,
1 6 3がなく固定コア 1 0 7の下端面とアンカ一 1 0 2の上端面 1 2 2 が貼り付くと、 これを引き離すときにスクイーズ効果の負圧の影響で、 アルコール燃料に溶け込んでいる空気のエアレーシヨンやキヤビ.テーシ ヨンによって、 固定コア 1 0 7の下端面やアンカ一 1 0 2の上端面 122 が損傷し、 信頼性を損なうことになる。 この傾向は、 燃料噴射弁に供給 される燃料圧力が低いほど顕著である。 したがって、 本発明のように接 触面.1 6 0乃至 1 6 3への燃料供給を円滑に行うことで、 端部に生じる 負圧を減じることができると、 固定コァ 1 0 7:の衝突端面やアンカ一 1 0 2の上端面 1 2 2ゃ銜突端部 1 6 0乃至 1 6 3に生じるエアレ一シ ョン.やキヤビテ一シヨンを減じることができ、 耐久'信頼性が向上する。 '. コア 1 0 7'の下端面 （衝突端面） や、 アンカー 1 0 2の上端面 1 2 2 及び衝突端面 1 6 0乃至 1 6 3にはメツキを施して耐久性を,向上させる ことがある 、 本発明によるエ、アレーションゃキヤビテーションの発生 を抑える効果は、 メツキの剥がれなどを抑制する効果を発揮する。 この 結果、 アン.カーに比較的軟らかい軟磁性ステンレス鋼を用いた場合にお いても、 硬質クロムメツチや無電解ニッケルメツキを用いることで、 耐 久信頼性を確保することができる。 特に、 無電解二ッケルメツキを熱処 理などによって定着させたようなメツキを利用できる'ようになる。 無電 解ニッケルメツキを用いた場合には、'膜厚を高精度に保ち易くなり、 こ の結果製品の精度を向上し、 ばらつきを低減することができる。
これより、 アンカ一 1 0 2に飛び飛びの （不連続の） 接触面 1 6 0 , 1 6 1， 1 6 2 , 1 6 3を設けることによって、 スクイ一ズ効果による 貼り付き力を低減すると共に、 固定コア 1 0 7の下端面とアンカー 102 の上端面 1 2 2との間の衝突による損傷を低減できる効果が得られる。 なお、 第 3図において、 実線 1 2 3 Φは凹所 1 2 3の直径を示し、 凹 所 1 2 3の内周壁を意味する。 破線 1 0 7 Φは固定コア 1 0 7の燃料導 入孔 1 0 7 Dの内径を示す。 また、 一点差線 1 1 7 Φはプランジャ 1 4A の頭部 1 1 4 Cに形成され スプリ タ受け座 1 1 7の外径を示す。 第 3図と第 2図に示すように、 固定コア 1 0 7の下端から凹所 1 2 '3に導 入される燃料は、 固定コア 1 0 7の内周のエッジ , 1 3 2とスプリング受 け座 1 1 7の上端外周のエッジとの間に形成される燃料通路を通して導 入される。 そして、 この燃料通路めすぐ下流 （ほとんど真下）' に貫通孔 1 5 0— 1 5 3の開口が形成さ Vているので、 燃料の流れがスムースに なる,。 また、 燃料通路 1 1 8側から貫通孔 1 5 0— 1 5 3を通 て流れ る燃料も負圧になったアンカー 1 0 2の端面 1 2.2 と固定コア 1 0 7の 端面との間の磁気ギヤップ 1 3 6にスムースに流れ込む。 つまり、 燃料 導入孔 1 0 7 Dから、 燃料通路 1 1 8までほとんど真直ぐな.燃料通路が 形成されて るので燃料の流れがスムースになるのである'。 きらに、 磁 気ギヤ、クプの部分では、 貫通孔 1.5 0— 1 5 3の一部が凹所 1 2 3を半 径方向外側に膨らませるような,形.で拡張しているので、 固定コア 1 0 7, の内周のエッジ 1 3 2 とスプリング受け座 1 1 7.の上端外屑のエツジ 1 3 4との間の隙間 S 1からの燃料、 凹所 1 2 3からの燃料が、 アンカ - 1 0 2の端面 1 2 2と固定コア 1 0 7の端面との間'の磁気ギヤップ1 3 6にスムースに流れ込む。 .
このとき、 隙間 S 1 によって形成される燃料通路の通路断面積よりも 貫通孔 1 5 0— 1 5 3·の通路断面積の総和の方が大きくなるように構成 した。 これにより、 燃料の流れ方向に断面積が広がるので燃料の流れが よりスムースになった。
また、 隙間 S 1 によって形成される燃料通路の通路断面積の下流部に 燃料通路の広がり部としての凹所 1 2 3を設けたので、 隙間 S 1 を通つ てきた燃料が貫通孔 1 5 0— 1 5 3にもまた磁気ギヤップ 1 3 6にもス ムースに供給される。 その際、 溝 1 5 0 B— 1 5 3 Bの上端部が接触面 2
1 6 0 - 1 6 3の間を通して凹所 1 2 3側からアンカー 1 0 2の外周側, の凹部区域 1 2 2にスムースに燃料を供給する役目を果たす。 ' , 凹所 1 2 3の深さはプランジャ 1 1 4 Aの頭部 1 1 4 Cの高さ方向の 寸法によつて適宜選択される。 凹所 1 2 3固定コア 1 0 7の内周径より 大き.ことが一つの条件であるが、，どこまで大ぎくするかは、 固定コア 1 0 7との間の磁気特性も考慮じて決定する。 実施例では、 貫通孔 150 ― 1 ,5 3の最外径部まで広げた場合でも十分 fよ磁気特性が得られた。， また、 プランジャ貫通孔 1 2 &の断面積より貫通孔 1 5 0— 1 5 3の 通路断面積の総和の方が大き-くなるように構成した。
これにより、 プランジャに貫通孔を設けた場合より大きな,燃料通路断 面積が得ら ることになる。 然、 実施例の構成を維持し 'ながら、 ブラ ンジャ 1 1 4 Aの中心ある,いは外周部に貫通孔を設けてさらに燃料通路 を拡大してもよい。 ' .
次に第 4図に基づいて， 第二の実施例を説明す.る。
第 4図一第 6図に示す実施例では、 貫通孔 1 5 0— 1 , 5 3の溝 150B - 1 5 3 Bの上端の周囲にくぼみ 1 5 0 D— 1 5 3 Dを設けてアンカ一 1 0 2の端面における内周部と外周部との連通路をより大きくした。 , さらに、 くぼみ 1 5 0 D— 1 5 3 Dの相互の間に V溝, 1 8 0— 1 8 '3 を設けた。 これにより、 接触面 1 6 0 A， B - 1 6 3 A, Bを効果的に 減らせるのでさらにスクイーズ効果を低減できた。
この V溝 1 8 0 — 1 8 3は外周側より内周側のほうが幅が広くなつて おり、 また、 内周側に傾斜 1 9 0を有している。 これにより、 燃料の半 径方向への移動がよりスムースに行える効果がある。
以上 2つの実施例の実施の態様を整理すると以下の通りである。
1. (A) 円筒状のアンカー部 （ 1 0 2 )、 アンカー部 （ 1 0 2 ) の中心 部に位置するプランジャ部 ' ( 1, 1 4 A), プランジャ部 （ 1 1 4 A) の先. 端に設けられた弁体 （ 1 1 4 B) とを含んで構成される可動子 （ I 1 4) を有する。 ，
(B) 中心部に燃料を導く燃料導入孔 （ 1 0 7 D) を有する固定コア ( 1 0 7 ) を有する。 .' '
(C) アンカ一 （ 1 0.2 ) の端面-' ( 1 2 2 ) と固定コア （ 1 0 7 ) の端 面と 間に設けられた磁気ギャップ （ 1 3 6 ) を含む磁気通路 し 1 4.0 ) に磁束を供給する電磁コイル （ 1 0 5 ) を備える。 —
(D) 磁気ギャップ （ 1 3 6 )' を通る磁束によってアンカ一 （ 1 0 2 ) の端面 （ 1 2 2 ) と固定コア （ 1 0 7 ) の端面との間に生起された磁気 吸引力でア 力一 （ 1 0 2 ) ¾固定コア （ 1 0 7 ) 側に引'き付けて可動 子 （ 1 1 4) を駆動し、 も,つて、 弁体 ( 1 1 4 B) を弁座 （ 3 9 ) から' 引き離して.弁座 （ 3 9 ) に設けた燃料通路 （ 1 1 6 A) を開く。
(E) アンカー （ 1 0 2 ) には、
( a) その中央部で固定コア ( 1 0 7 ) の.燃料導入孔 （ 1 0 7 D) の端 部に対面する位置に形成された凹所 （ 1 2 3 ) が形成'されている。
( b) その端面に周方向に飛び飛びに形成され、 .固定コア （ 1 0 7 ) の 端面に接触する凸部区域 （ 1 6 0— 1 6 3 ) を有する。 .
( c ) その端面に凸部区域 （ 1 6 0 — 1 6 3 ) の残余の部分に形成され た凹部区域 （ 1 2 2 ) を有する。
(d) 凹部区域 （ 1 2 2 ) に一端が開口し、 他端がアンカー （ 1 0 2 ) の反固定コア側端面 （ 1 1 2 A) でプランジャ （ 1 1 4 A) の周囲に開 口する複数の貫通孔 （ 1 5 0 — 1 5 3 ) を有する。
好適には、
2. アンカー （ 1 0 2 ) の端面 （ 1 2 2 ) の凸部区域 （ 1 6 0 — 1 6 , 3 ) が固定コア （ 1 0 7 ) に接触した状簿で、 少なく とも貫通孔 （ 1.5 0— 1 5 3 ) 部分において、 凹所 （ 1 2 3 ) とアンカー （ 1 0 2 ) の'凸部区 域 （ 1 6 0— 1 6 3 ) より外周側の凹部区域 （ 1.2 2 ) とが連通する。 好適には、'
3. 憐接する貫通孔 （ 1 5 0— 1.5 3 ) の開口と開口との間に凹所 . ( 1 2 3 ) 側から半径方向外側に向かつ.て放射状に延びる溝 （ 1 8 0— 1 8 3 ) が形成されており、 '
かくして、 アンカー （ 1 0 2 ) の端面 （ 1 2 2 ) 'には貫通孔 （ 1 5 0. - I 5 3 ) の開口と凸部区域 （ 1 6 0 - 1 6 3 ) と溝 （ 1 8 0— 1 8 3 ) と次の貫通孔 ( 1 5 0 ^ 1 5.3 ) の開口が 互に特定の間隔..を置いて形 成されてい 。 1 ' '
好適 は、 , ノ
4·· 溝 （ 1.8 0— 1 8 3 ) は V.溝である。
好適には、
5. V溝 （ 1 8 0— 1 8 3.) は凹所 （ 1 2 3 ) 側に傾斜している。
具体的には、 ' ,· - .
6. 金属材製のパイプ （ 1 0 1 ) の内側に固走コア （ 1 0 7 ) を固定し、 アンカ一 （ 1 0 2 ) が固定コア （ 1 0 7 ) に対して磁気.吸引ギャップ' ( 1 3 6 ) を隔てて対面するように配置して、 可動子 （ 1 1 4) を弁座 ( 3 9 ) と固定コア （ 1 0 7 ) との間で往復動可能に金属パイプ （101) 内に配置し、 パイプ （ 1 0 1 ) の外側に環状コイル （ 1 0 5 ) とこの環 状コイル （ 1 0 5 ) の上下， 周囲を取り巻くヨーク （ 1 0 3 , 1 0 6 ) を装着して成り、 アンカー （ 1 0 2 ) は、 軸方向に延びる複数個の燃料 通路用貫通孔 （ 1 5 0— 1 5 3 ) を有し、 貫通孔 （ 1 5 0— 1 5 3 ) は 周方向に特定の間隔を保って配置されており、 当該貫通孔 （ 1 5 0了 1 5 3 ) 同士の間に固定コア .（ 1 0 7 ) と接触する端面が飛び飛び、 す なわち不連続に形成されるように構成した。 ' なお、 図 1の符号 1 1 1は、 磁気通路, 1 4 0を形成するパイプ部材に 設けた環状溝で、 磁気絞りを形成する。 この磁気絞りは、 磁気ギャップ 1 3. 6に対面する位置に形成されている。
以上の実施例では以下の特徼である構成によって、 従来技術では得ら れない効果を得ることができた。 ' ,
a . 衝突部の凸部区域 （つまり接触面 1 6 0— 1' 6 3 ) が不達続とな る部分で、 接触面はアンカーに設けた貫通孔に隣接している。 つまり、 隣接する凸部区域 （接触面） の間に貫通孔の'上端が開口する.。 より好適 には隣接す ¾凸部区域 （接触两） の間に凹部区域が形成きれており、 そ の凹部区域に貫通孔の上端が開口する。
b . 凸部区域 （接触面） が不連続となる部分に隣接する貫通孔は、 側 方と連通している。 つまり、 莨通孔よりアンカ一の内側方向においては 凹所 1 2 3に連通し、 アンカ一の外側方向においてはアンカー上端面に 設..けた凹部区域によってアンカ一側周部の燃料通路まで連通している。
c . 凸.部区域. （接触面） が不連続となる部分に隣接する貫通孔は、. 主 たる燃料通路を形成する。 つまり、' 燃料のほとんどが貫通？ Lを通して燃 料通路 1 1 8に供給される。 また/燃料通路 1 1 8から凹所 1 2 3に逆 流する。 このとき、 貫通孔は固定コアの燃料導入項と凹所との間に隙間 に対面する位置に開口しているので、 燃料の流れはプランジャの軸線に 沿った真直ぐな流れになり、 流体抵抗が少ないので、 アンカーの動きが スムースになる。 その結果、 可動子 1 1 4の応答性が上がり、 開閉弁の 応答性が改善される。
その他の効果は以下の通りである。
a . の効果は凸部区域 （接触面） が不連続となっていることで、 凸部区 域 （接触面） の内外への燃料の移動が容易に行われる。 不連続となる部- 分がアンカーの貫通孔に隣接していることで、 閉弁時にアンカー下流側 の面が押出した燃料が容易にアンカー上流側に流れ、 なおかつ凸部,区域 (接触面） の内外及び凸部区域 （接触面） へ供給されるため、 弁体を貼 り付けるように作用するスクイ ズ効果による力が減少する。
つまり、 単純に孔が空いているアンカ一や、 単純に凸部区域 （接触面） が付いているアンカーでは効果が'小さい。 凸部区域 （接触商） の外彻 Jや 内側だけに孔が空いていても凸部区域 （接触面） 内外の燃料の移動が妨 げられ、 貼り付き易い。 .
b . 凸部区域 （接触面） が不連続となる部分に隣接する貫通孔が、 側 方 （アンカーに設けた凹所の铘） と連通しているこ,とに り、 燃料の供 給および移動がより容易になる。 ァン'力一の貫通孔がコアに面している 場合、 最小の断面積はコアとァ,ン.カーの隙間部に形成されるため、 単純 に孔を設けても絞りが大.きくで効果が低い。 このため、 燃料が入つてく る経路はコア内側， アンカー外側， 貫通孔となるはずが、 貫通孔の効果 が小さくなつてしまう。 'そこで、 貫通孔'が側方 （アンカーに設けた凹所 の側） と連通ずるようにすることで、' 燃嵙の流れが容易になり、 貫通孔 からの燃料供給が容易になる。この結果、隙間部にも供給され易くなり： 結果としてスクイーズ効果による貼り付きを低減できる。
c . 主たる燃料通路は、 アンカーに設けられた燃料通路の中で最も大 きい断面積を有する。 このため、 主たる燃料通路を形成している貫通孔 に衝突部 （接触面） が隣接していることで、 流体抵抗の低減効果を最も 大きくできる。 また、 主たる燃料通路と、 貼り付き防止のための燃料通 路を兼ねることができるため、 磁気吸引面積を小さくせずにすむ。 産業上の利用可能性 . ，
本発明は燃料をシリンダ内に直接噴射するいわゆる筒内噴射式内燃櫸 関の燃料噴射弁に用いて好適である。ま 、これを吸気管に取り付けて、 吸気弁上流からシリンダ内に燃料を供給するいわゆるポート噴射式内燃 機関の燃料噴射弁に用いることもできる。 . .

Claims

赠 求 の. 範 西
1 . 円筒状のアンカー部、 当該アンカー部の中心部に位 ¾するプラン ャ部、 当該プランジャの先端に設けられた弁体とを含んで構成される可 動子と、 ：
中心部に燃料を導く燃料導入孔を有する固定コアと、
前記ァ カーの端面と前記固定 ァの端面との間に設けられた磁気ギ ヤップを含む磁気通路に磁束を供給する電磁コイルとを備え、 .
' 前記磁気ギヤップを通る磁束によって前記ァ カーの端面と前記固定 コァの端面との間に生起された磁気吸引力で前記アンカ一を前記固定コ ァ側に引き付けて前記可動子を駆動し、 ' '
もって、 記弁体を弁座から、引き離して当該弁座に設げた燃料通路を 開く燃料,射弁において、 , . ' 前記アン.カーには、 .
その中央部で前記固定コアの前記燃料導入孔の端部に対 ¾する位置に 形'成された凹所と、
その端面に周方向に飛び飛びに形成され、 前記固定コアの端面に接触 する凸部区域と'、 , '
その端面に前記凸部区域の残余の部分に形成された凹部区域と、 当該凹部区域に一端が開口し、 他端が前記アンカーの反固定コア側端 面で前記プランジャの周囲に開口する複数の貫通孔を有する
ことを特徴とする電磁燃料噴射弁。
2 . 請求項 1 に記載のものにおいて、 · 前記アンカ一の端面の前記凸部区域が前記固定コアに接触した状態で、 少なくとも前記貫通孔部分において、 前記凹所と前記アンカーの前記凸 部区域より外周側の凹部区域とが連通する ， ことを特徴とする燃料，射弁。
3 . 請求項 ίに記載のものにおいて、 ' , 前記隣接する貫通孔の開口と開口との に前記凹所側から半径方向外 側に向かって放射状に延びる溝が形成されており、
か.く して、 前記アンカーの端面 ίこは貫通孔の'開口ど凸部区域と前記溝 と次の貫通孔の開口が交互に特定の間隔を置いて形成されている 一 こと,を特徴とする燃料噴射弁。 , '
4 . .請求項 3に記載のものにおいて、 _ 前記溝は V溝である · ,
ことを特徴とする燃料噴射弁。 ' '
5 . 請求項 4に記載のものにおいて、
前記 V搆は前記凹所側に傾斜.している ' ことを特徵とする燃料噴射弁。 . .
6 . 電磁力によって中心に燃料通路が設けられた.固定コアの端面にアン カーを吸引し、 アンカーと.共に駆動される.弁体を制御して燃料噴射口を 開閉するものにおいて、 ' '
前記アンカーの端面に前記固定コ Tの端面に接触する複数の凸状の接 触面を特定の間隔で配置し、 当該複数の凸状の接触面の間に貫通孔を穿 孔し、 少なくともこの實通孔の開口部分において、 前記アンカーの内周 側と外周側が連通されるように構成したことを特徴とする燃料噴射弁。
PCT/JP2006/319621 2006-09-25 2006-09-25 Soupape d'injection de carburant WO2008038395A1 (fr)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2006/319621 WO2008038395A1 (fr) 2006-09-25 2006-09-25 Soupape d'injection de carburant
EP06810976A EP2077389B1 (en) 2006-09-25 2006-09-25 Fuel injection valve
CN2006800556463A CN101506511B (zh) 2006-09-25 2006-09-25 燃料喷射阀
JP2008536272A JP4887369B2 (ja) 2006-09-25 2006-09-25 燃料噴射弁
US12/439,102 US8104698B2 (en) 2006-09-25 2006-09-25 Fuel injection valve

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2006/319621 WO2008038395A1 (fr) 2006-09-25 2006-09-25 Soupape d'injection de carburant

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2008038395A1 true WO2008038395A1 (fr) 2008-04-03

Family

ID=39229843

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2006/319621 WO2008038395A1 (fr) 2006-09-25 2006-09-25 Soupape d'injection de carburant

Country Status (5)

Country Link
US (1) US8104698B2 (ja)
EP (1) EP2077389B1 (ja)
JP (1) JP4887369B2 (ja)
CN (1) CN101506511B (ja)
WO (1) WO2008038395A1 (ja)

Cited By (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010000507A1 (de) * 2008-06-30 2010-01-07 Robert Bosch Gmbh Magnetventil, kraftstoff-injektor sowie herstellungsverfahren
JP2010071123A (ja) * 2008-09-17 2010-04-02 Hitachi Ltd 内燃機関用の燃料噴射弁
JP2011052557A (ja) * 2009-08-31 2011-03-17 Hitachi Automotive Systems Ltd 燃料噴射弁
JP2012255445A (ja) * 2012-08-08 2012-12-27 Denso Corp 燃料噴射弁
EP2574768A1 (en) 2011-09-27 2013-04-03 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fuel injector
JP2014132160A (ja) * 2013-01-07 2014-07-17 Mazda Motor Corp 直噴エンジンの燃料噴射装置
WO2014188765A1 (ja) 2013-05-24 2014-11-27 日立オートモティブシステムズ株式会社 燃料噴射弁
JP2017025925A (ja) * 2012-02-20 2017-02-02 株式会社デンソー 燃料噴射弁
JP2017141840A (ja) * 2017-04-25 2017-08-17 株式会社デンソー 燃料噴射弁
JP2021046845A (ja) * 2019-09-20 2021-03-25 株式会社ケーヒン 電磁式燃料噴射弁

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5178683B2 (ja) * 2009-10-21 2013-04-10 日立オートモティブシステムズ株式会社 電磁式燃料噴射弁
US8215573B2 (en) * 2010-05-14 2012-07-10 Continental Automotive Systems Us, Inc. Automotive gasoline solenoid double pole direct injector
EP2436910B1 (en) * 2010-10-01 2017-05-03 Continental Automotive GmbH Valve assembly for an injection valve and injection valve
US8729995B2 (en) 2010-12-20 2014-05-20 Caterpillar Inc. Solenoid actuator and fuel injector using same
JP5537472B2 (ja) * 2011-03-10 2014-07-02 日立オートモティブシステムズ株式会社 燃料噴射装置
DE102011084704A1 (de) * 2011-10-18 2013-04-18 Robert Bosch Gmbh Ausrichtelement für ein Einspritzventil sowie Verfahren zur Herstellung eines Einspritzventils
JP5965253B2 (ja) * 2012-02-20 2016-08-03 株式会社デンソー 燃料噴射弁
US20170254304A1 (en) * 2014-09-17 2017-09-07 Denso Corporation Fuel injection valve
DE102014221586A1 (de) * 2014-10-23 2016-04-28 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffinjektor
EP3076004B1 (en) * 2015-04-02 2018-09-12 Continental Automotive GmbH Valve assembly with a particle retainer element and fluid injection valve
JP6571410B2 (ja) * 2015-06-29 2019-09-04 日立オートモティブシステムズ株式会社 電磁弁
JP6483574B2 (ja) 2015-08-25 2019-03-13 株式会社デンソー 燃料噴射装置
WO2018083795A1 (ja) * 2016-11-07 2018-05-11 三菱電機株式会社 燃料噴射弁

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58178863A (ja) 1982-04-14 1983-10-19 Nippon Denso Co Ltd 電磁式燃料噴射弁
JP2000055229A (ja) * 1998-08-07 2000-02-22 Mitsubishi Electric Corp 流体制御用電磁弁
JP2002295329A (ja) * 2001-01-25 2002-10-09 Hitachi Ltd 電磁式燃料噴射弁及び燃料噴射装置
JP2005139971A (ja) * 2003-11-05 2005-06-02 Mitsubishi Electric Corp 燃料噴射弁
JP2005163712A (ja) * 2003-12-04 2005-06-23 Toyota Motor Corp 燃料噴射弁
JP2006022727A (ja) * 2004-07-08 2006-01-26 Aisan Ind Co Ltd 燃料噴射弁
JP2006022721A (ja) 2004-07-08 2006-01-26 Denso Corp 燃料噴射弁

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4415850A1 (de) * 1994-05-05 1995-11-09 Bosch Gmbh Robert Ventilnadel für ein elektromagnetisch betätigbares Ventil
DE19816315A1 (de) * 1998-04-11 1999-10-14 Bosch Gmbh Robert Brennstoffeinspritzventil
DE10039083A1 (de) * 2000-08-10 2002-02-21 Bosch Gmbh Robert Brennstoffeinspritzventil
ITTO20010969A1 (it) * 2001-10-12 2003-04-12 C R F Societa Con Sortile Per Perfezionamenti ad un iniettore di combustibile per motori endotermici, avente una valvola di dosaggio elettromagnetica.
JP3884310B2 (ja) * 2002-03-22 2007-02-21 愛三工業株式会社 電磁式燃料噴射弁
JP2004270490A (ja) * 2003-03-06 2004-09-30 Denso Corp 電磁駆動装置およびそれを用いた燃料噴射弁、ならびに電磁駆動装置の製造方法
JP4790441B2 (ja) * 2006-02-17 2011-10-12 日立オートモティブシステムズ株式会社 電磁燃料噴射弁及びその組立て方法
JP4576345B2 (ja) * 2006-02-17 2010-11-04 日立オートモティブシステムズ株式会社 電磁式燃料噴射弁
JP4211814B2 (ja) * 2006-07-13 2009-01-21 株式会社日立製作所 電磁式燃料噴射弁
EP2067982B1 (en) * 2006-09-25 2013-01-16 Hitachi Ltd. Fuel injection valve

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58178863A (ja) 1982-04-14 1983-10-19 Nippon Denso Co Ltd 電磁式燃料噴射弁
JP2000055229A (ja) * 1998-08-07 2000-02-22 Mitsubishi Electric Corp 流体制御用電磁弁
JP2002295329A (ja) * 2001-01-25 2002-10-09 Hitachi Ltd 電磁式燃料噴射弁及び燃料噴射装置
JP2005139971A (ja) * 2003-11-05 2005-06-02 Mitsubishi Electric Corp 燃料噴射弁
JP2005163712A (ja) * 2003-12-04 2005-06-23 Toyota Motor Corp 燃料噴射弁
JP2006022727A (ja) * 2004-07-08 2006-01-26 Aisan Ind Co Ltd 燃料噴射弁
JP2006022721A (ja) 2004-07-08 2006-01-26 Denso Corp 燃料噴射弁

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2077389A4

Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2010000507A1 (de) * 2008-06-30 2010-01-07 Robert Bosch Gmbh Magnetventil, kraftstoff-injektor sowie herstellungsverfahren
US8991783B2 (en) 2008-09-17 2015-03-31 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fuel injection valve for internal combustion engine
JP2010071123A (ja) * 2008-09-17 2010-04-02 Hitachi Ltd 内燃機関用の燃料噴射弁
JP2011052557A (ja) * 2009-08-31 2011-03-17 Hitachi Automotive Systems Ltd 燃料噴射弁
EP2574768A1 (en) 2011-09-27 2013-04-03 Hitachi Automotive Systems, Ltd. Fuel injector
JP2013072298A (ja) * 2011-09-27 2013-04-22 Hitachi Automotive Systems Ltd 燃料噴射弁
JP2017025925A (ja) * 2012-02-20 2017-02-02 株式会社デンソー 燃料噴射弁
JP2012255445A (ja) * 2012-08-08 2012-12-27 Denso Corp 燃料噴射弁
JP2014132160A (ja) * 2013-01-07 2014-07-17 Mazda Motor Corp 直噴エンジンの燃料噴射装置
WO2014188765A1 (ja) 2013-05-24 2014-11-27 日立オートモティブシステムズ株式会社 燃料噴射弁
JP2017141840A (ja) * 2017-04-25 2017-08-17 株式会社デンソー 燃料噴射弁
JP2021046845A (ja) * 2019-09-20 2021-03-25 株式会社ケーヒン 電磁式燃料噴射弁
US11421635B2 (en) 2019-09-20 2022-08-23 Hitachi Astemo, Ltd. Electromagnetic fuel injection valve

Also Published As

Publication number Publication date
EP2077389A4 (en) 2011-10-12
US8104698B2 (en) 2012-01-31
EP2077389A1 (en) 2009-07-08
CN101506511B (zh) 2011-10-26
CN101506511A (zh) 2009-08-12
EP2077389B1 (en) 2013-01-30
US20100012754A1 (en) 2010-01-21
JP4887369B2 (ja) 2012-02-29
JPWO2008038395A1 (ja) 2010-01-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2008038395A1 (fr) Soupape d'injection de carburant
US20130075501A1 (en) Fuel injector
JP6087210B2 (ja) 燃料噴射弁
JP4483940B2 (ja) 燃料噴射弁
EP2067982B1 (en) Fuel injection valve
JP2010084552A (ja) 電磁式燃料噴射弁
JP5488120B2 (ja) 燃料噴射弁
JP5537472B2 (ja) 燃料噴射装置
JP6571410B2 (ja) 電磁弁
JP6655723B2 (ja) 燃料噴射弁
JP5262972B2 (ja) 燃料噴射弁
WO2018139469A1 (ja) 燃料噴射弁
JP2011094632A (ja) 電磁燃料噴射弁及びその組立て方法
JP2010281248A (ja) 電磁式燃料噴射弁
JP3633885B2 (ja) 電磁弁装置およびそれを用いた燃料噴射装置
JP2013151915A (ja) 燃料噴射弁
JP4038462B2 (ja) 燃料噴射弁
JPWO2019003719A1 (ja) 高圧燃料供給ポンプ
JP2010159677A (ja) 燃料噴射弁
CN108779747B (zh) 燃料喷射装置
JP6338662B2 (ja) 燃料噴射弁
JP2015121188A (ja) 燃料噴射弁
JP7171448B2 (ja) 燃料噴射弁
WO2023139815A1 (ja) 燃料噴射装置
US10634103B2 (en) Fuel injection valve and fuel injection system

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200680055646.3

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 06810976

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2008536272

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12439102

Country of ref document: US

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2006810976

Country of ref document: EP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE