JP2010071123A - 内燃機関用の燃料噴射弁 - Google Patents

Abstract

【課題】燃料噴射弁において、固定コア・可動コア間の衝突部の耐久性（耐磨耗性）及び開弁応答性を維持しつつ、閉弁応答性を高める。
【解決手段】燃料噴射弁の可動コア１０６の環状端面１０６Aに、可動コアが固定コア１０７側に磁気吸引されると衝突する衝突部１０６Cと、この衝突部よりも外径側或いは内径側のエリアで流体ギャップを確保するための非衝突部とを設ける。固定コア及び可動コアの環状端面には、耐摩耗性を有するめっき３０、３１が被膜され、このめっきのうち、固定コア及び可動コアの少なくとも一方のめっきは、衝突部１０６Cで膜厚が厚く非衝突部で膜厚が薄くなるよう形成されている。
【選択図】図３

Description

本発明は、内燃機関用の燃料噴射弁に係り、特に固定コアと弁体付きの可動コアの対向面に形成されるめっきの被膜構造に関する。

自動車用内燃機関（以下、「エンジン」と称する）に用いられる燃料噴射弁においては、電磁コイルと、弁体と、電磁コイルの非通電時に端面同士が設定の間隔を保って対向する固定コア及び可動コアと、可動コア及び弁体を閉弁方向に付勢するスプリング（戻しばね）とを有する。可動コアは、電磁コイルが通電されるとスプリングの力に抗して固定コア側に磁気吸引され、この磁気吸引に伴って弁体が固定コア側に移動して弁を開く。

噴射弁本体内部には、燃料ポンプ及び燃料供給系の配管を介して燃料タンクからの燃料が供給されており、閉弁時には中空の固定コアの内部からノズルボディのシート部に至るまでの燃料流路に加圧された状態で満たされている。燃料噴射パルスにより電磁コイルが通電されると、そのパルス通電時間だけ弁が開き、燃料が噴射される。電磁コイルの通電が遮断されると、スプリングの力で可動コアが弁体と共に閉弁方向に戻され、弁体がシートに接触することで、閉弁状態になる。

この閉弁の応答動作を高めることは、電磁弁の燃料量の制御精度を高める上で重要な要素である。電磁コイルの通電が遮断して燃料噴射弁が閉弁するに際して、可動コアと固定コアとの対向面の間には、両対向面間に介在する流体により、可動コアが固定コア側から離れようとする動作を妨げようとする流体抵抗力（スクイーズ効果による力）が生じることが知られている。この流体抵抗力は、可動コア・固定コアの対向面間のギャップ（いわゆる流体ギャップ）が小さくなるほど大きくなる。

従来より、このようなスクイーズ効果による力を低減するため、種々の提案がなされている。

例えば、特許文献１（特開２００３−３２８８９１号公報）においては、可動コアの固定コアに対する対向面に突起を設けて、この突起のみが磁気吸引時に固定コアに衝突し突起以外の部分（非衝突部）は、流体ギャップを確保するようにしている。

また、このような突起に代えて、特許文献２（特開２００６−２２７２７号公報）においては、可動コア（アーマチャ）と固定コアとの対向面のうち、少なくとも一方の対向面（すなわちアーマチャの上流側端面と固定コアの下流側端面）に硬質めっき部と非めっき部とをコア端面に周方向に交互に設けることによりこの対向面を凹凸面とし、凸部の高さ分だけ凹部箇所に流体ギャップを確保している。

さらに、特許文献３（特開２００５−３６６９６号公報）においては、可動コアの環状端面に部分的に限られた幅の環状の衝突面（固定コアに対する衝突面）を形成し、衝突面は可動コアの環状端面の幅方向にみて中心より内径側に形成する。さらに、環状端面における衝突面より内径側にも外径側にもテーパ面を形成し、この環状端面に耐摩耗性のめっきを施す技術が提案されている。この技術は、上記テーパ面を形成することで、衝突面以外の可動コアと固定コアとの対向面間の流体ギャップを大きくしてスクイーズ効果の低減を図っている。

特開２００３−３２８８９１号公報 特開２００６−２２７２７号公報 特開２００５−３６６９６号公報

特許文献１或いは３に記載のように、可動コアが固定コア側に磁気吸引されている時のスクイーズ効果を低減するため（換言すれば、固定コア・可動コア間の流体ギャップを大きくするため）、可動コアの固定コアに対する対向面に突起やテーパを設け、それにより、可動コアが磁気吸引時に固定コアに衝突する衝突部を部分的に限定した場合には、その衝突部の箇所に衝突荷重が集中する。そのため、可動コア及び固定コアの衝突部の耐久性（耐摩耗性）を図るために、衝突部の硬質めっき膜を比較的厚くする必要がある。一方、可動コアと固定コアとの対向面（磁気吸引面）の間の隙間は、磁気吸引力の観点からすればできるだけ小さい方が望ましいが、上記のようにめっきの膜厚を厚くしてしまうと、突起と膜厚の合計である磁気ギャップが大きくなってしまう。

このような突起に代えて、特許文献２に示すように、可動コア（アーマチャ）と固定コアとの対向する環状端面のうち、少なくとも一方の対向面に硬質めっき部と非めっき部とを設けることにより環状端面の周方向に凹凸面を配置する方式は、めっき部を形成する場合に、非めっき部については煩雑なマスキングを施すなどの作業を必要とし、めっき被膜作業が煩雑化する。

本願発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、基本的には、固定コア及び可動コアの対向する環状端面のうち、少なくとも一方に部分的に限られた衝突部（環状突起等）を形成したタイプの燃料噴射弁において、衝突部の耐久性（耐磨耗性）及び開弁応答性を維持しつつ、閉弁応答性を高めることができる内燃機関用の燃料噴射弁を提供することにある。

本発明は、基本的には、電磁弁を用いた内燃機関用の燃料噴射弁において、前記同様の固定コア及び可動コアを有し、これらのコアの対向する環状端面に、可動コアが固定コア側に磁気吸引されると衝突する衝突部と、この衝突部よりも外径側或いは内径側のエリアで流体ギャップを確保するための非衝突部とが設けられている。さらに、固定コア及び可動コアの環状端面には、耐摩耗性を有するめっきが被膜され、このめっきのうち、固定コア及び可動コアの少なくとも一方のめっきは、衝突部で膜厚が厚く非衝突部で膜厚が薄くなるよう形成されていることを特徴とする。

さらに、上記構成に代えて、前記同様の固定コア及び可動コアの環状端面を、半径方向にて内径側と外径側とに２分して、内径側に耐磨耗性のめっき形成エリアを設け、外径側に非めっきエリアを設ける。そして、前記めっきによりコア間の衝突部となる環状突起を被膜し、非めっきエリアにより非衝突部を構成したものを提案する。

このような構成によれば、第１に、可動コア及び固定コアの少なくとも一方の環状端面（対向面）に形成される衝突部（突起或いはテーパ頂部）の高さを小さくして、その分、衝突部のめっき厚みを十分に確保できる。それにより、可動コア・固定コア間の対向面間の磁気ギャップを拡大することなく燃料噴射弁（電磁弁）の磁気吸引の応答性（開弁応答性）を維持しできる。さらに、対向する環状端面の衝突部以外のエリアのめっきの厚みを薄くしたり、非めっきエリアを設定して、流体ギャップを拡大し、スクイーズ効果の低減を図ることができる。

本発明の好ましい実施形態を図面に示した実施例により説明する。

図１は、本発明の適用対象となる燃料噴射弁の一例を示す縦断面図、図２は、図１の縦断面図のうち、固定コアと可動コアの対向する環状端面部付近を示す部分拡大縦断面図である。

燃料噴射弁本体１００は、内部に燃料流路１１２を有する中空の固定コア１０７、ハウジングを兼ねるヨーク１０９、ノズルボディ１０４、可動コア１０６、及び弁体１０１を有する。本実施例の可動コア１０６と弁体１０１とは、軸方向に相対移動ができるようにニードル状の弁体１０１が有底円筒状の可動コア１０６の中心孔に挿通される。弁体１０１の上部側には鍔部１０１Ａが弁体と一体に設けられ、鍔部１０１Ａは、可動コア１０６の内底に支持されている。

固定コア１０７の内部には、弁体１０１を閉弁方向、すなわちノズルボディ１０４の下端側に設けたシート部１０２Ａ側に付勢するスプリング１１０とそのスプリングのばね荷重を調整するアジャスタ１１３が設けられている。スプリング１１０は、アジャスタ１１３と弁体１０１の鍔部１０１Ａの上面との間に介在して、弁体１０１に閉弁方向の力を付勢する。

可動コア１０６の外底とノズルボディ１０４の上部側に固定した弁体ガイド部材１０５との間には、緩衝スプリング１１４が介在している。この緩衝スプリング１１４は、スプリング１１０の力より充分に小さくしてある。

可動コア１０６が、電磁コイル１０８の通電により固定コア１０７側に磁気吸引されると、弁体１０１は可動コア１０６と共に引き上げられ開弁動作を行う。また、電磁コイル１０８の通電が遮断されると、スプリング１１０の力で弁体１０１が閉弁方向（シート１０２A側）に押し戻され、可動コア１０６も弁体１０１の鍔部１０１Aを介して押し戻し力を受け弁体１０１と共に移動する。

固定コア１０７、ヨーク１０９、可動コア１０６は、磁気回路の構成要素となる。

ヨーク１０９とノズルボディ１０４と固定コア１０７とは、溶接により結合される。ヨーク１０９内には樹脂モールドによりシールドされた電磁コイル１０８が組み込まれる。

ノズルボディ１０４の先端には、シート１０２Ａと噴射孔となるオリフィス（図示省略）とが設けられたオリフィスプレート１０２が溶接により固定されている。ノズルボディ１０４の内部には、可動コア１０６、弁体１０１、弁体の移動を案内する上部側ガイド部材１０５、下部側ガイド部材１０３とが組み込まれている。

噴射弁内の燃料通路は、固定コア１０７の内部流路１１２と、可動コア１０６に設けた複数の孔１０６Ｂと、ガイド部材１０５に設けた複数の孔１０５Ａと、ノズルボディ１０４の内部と、ガイド部材１０３に設けた複数の孔１０３Ａとで構成される。

樹脂カバー１１１には、電磁コイル１０８に励磁電流（パルス電流）を供給するコネクタ部１１１Ａが設けられ、樹脂カバー１１１により絶縁されたリード端子１１５の一部がコネクタ部１１１Ａに位置する。

このリード端子１１５を介して、外部駆動回路（図示せず）により電磁コイル１０８を通電すると、固定コア１０７、ヨーク１０９及び可動コア１０６が磁気回路を形成し、可動コア１０６は、スプリング１１０の力に抗して磁気吸引され、固定コア１０２の下流側端面に衝突する。この時、弁体１０１も可動コア１０６によって引き上げられ、シート１０２Ａから離れ開弁状態になり、外部高圧ポンプ（図示せず）で予め昇圧（１０ＭＰa以上）されている噴射弁本体内の燃料が、噴射孔を介して噴射する。

電磁コイル１０８の励磁をオフすると、スプリング１１０の力で弁体１０１がシート部１０２Ａ側に押し付けられ閉弁状態になる。弁体１０１の閉弁時に、弁体１０１がシート部１０２Ａに衝突するが、可動コア１０６が慣性により緩衝ばね１１４に抗して幾分弁体１０１に対して相対移動しその後に可動コア１０６が緩衝ばね１１４の力で弁体１０１の鍔部１０１Ａに接触する位置まで戻される。このような動作により、衝突時の弁体１０１のリバウンドが抑制される。

ここで、図２に示す固定コア１０７の下流側の環状端面１０７Ａと可動コア１０６の上流側の環状端面１０６Ａの構造例の実施例を、図３〜９を用いて説明する。

図３は本発明の第１実施例に係る燃料噴射弁の可動コアと固定コアの環状端面部の一部（図１及び図２の符号Pで示す付近）を拡大して示す要部拡大縦断面図である。

本実施例では、固定コア１０７及び可動コア１０６の対向する環状端面１０７Ａ，１０６Ａのうち、可動コア１０６側の環状端面１０６Ａに固定コア１０７に対する衝突部となる環状突起１０６Ｃを設ける。この環状突起（衝突部）１０６Ｃは、環状端面１０６Ａの幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けてある。図３は、可動コア１０６が固定コア１０７側に磁気吸引されている状態を示している。衝突部である環状突起１０６Ｃよりも外径側及び内径側のエリアで流体ギャップＧｆを確保するための非衝突部のエリアが設けられる。

固定コア１０７及び可動コア１０６の環状端面１０７Ａ，１０６Ａには、耐摩耗性を有するめっき３０、３１が被膜される。めっき被膜は、非磁性材料であり、例えば硬質クロム被膜或いは無電解ニッケル被膜よりなる。本実施例では、固定コア１０７側のめっき３０の厚みは均一とし、一方、可動コア１０６側のめっき３１は、衝突部（突起部）１０６Ｃでの膜厚ｔ１が最も厚く、衝突部より外側の非衝突部のエリアで膜厚ｔ１´がｔ１よりも薄くなるように、可動コアの外径Ｄｏ側に向けて連続的（勾配状）に厚みが減少するよう形成されている。

可動コア１０６が固定コア１０７に磁気吸引された時（開弁時）の磁気ギャップＧｍは、衝突部１０６Ｃ（突起部）の高さｈと、衝突部上の可動コア１０６側のめっきの厚みｔ１及びこれに対応する固定コア１０７側のめっき厚みｔ２との合計の和（Ｇｍ＝ｈ＋ｔ１＋ｔ２）で表される。閉弁時の磁気ギャップGmは、これに可動コア・固定コアの衝突部間の離れた距離が加味される。また、開弁時の流体ギャップＧｆは、磁気ギャップＧｍからめっきの厚みを減算した値である。本実施例では、非衝突部の大部分のエリアは、衝突部よりも外側（外径側）にあり、外径側であるために面積が大きい。このため、非衝突部の面積に作用するスクイーズ効果による力は大きく、応答性を低下させる原因となっている。この衝突部より外側にある非衝突部の可動コア・固定コア間の流体ギャップＧｆは、非衝突部のめっきの厚みｔ１´を衝突部のめっきの厚みｔ１よりも小さくしてあるので（ｔ１´は連続的に減少する）、流体ギャップ（Ｇｆ）＞衝突部（突起部）１０６Ｃの高さｈの関係が成立する。

具体的な数値的な一例をあげると、例えば可動コア１０６の外径が１０ｍｍ程度、内径が５ｍｍ程度、環状端面の幅Ｗが約２．５ｍｍ程度である場合、衝突部の高さｈを１０〜２５μｍの範囲（ここでは２０μｍ）、衝突部のめっき厚みｔ１を１０〜２０μｍの範囲（ここでは１５μｍ）、固定コア１０７のめっき厚みｔ２を１０μｍ程度、衝突部より外側の非衝突部のめっき厚みｔ１´を衝突部の厚みから可動コア外径に向けて連続的に減少させて外径位置で５μｍ以下とすると、磁気ギャップＧｍは４５μｍ程度、流体ギャップは２５μｍ〜３０μｍ程度とすると良い。このような寸法関係にすることで、本発明を用いない場合と比較して５〜１５μｍ程度流体ギャップを拡大することが出来る。スクイーズ効果による流体抵抗力は、流体ギャップの大きさの３乗に比例するため、５μｍ程度の流体ギャップの拡大であってもスクイーズ効果による力を低減する効果が得られる。

これに対して、可動コア１０６のめっき厚みを、全域にわたって衝突部の上記の厚みｔ１と略同一（均一）とした場合（比較例）には、流体ギャップＧｆは、Ｇｆ＝ｈ（衝突部の高さ）の関係が成立するので、可動コア以外の数値的条件を上記同様にした場合には、流体ギャップＧｆは、２０μｍとなり、上記実施例の流体ギャップ（２５〜３０μｍ）よりも小さくなるので、スクイーズ効果（流体抵抗力）Ｓ_Ｆが増大してしまう結果を招く。

ここで、この流体抵抗力Ｓ_Ｆは、図６に示すように、可動コア・固定コアの対向面間のギャップＧｆが小さくなるほど大きくなるが（Ｓ_Ｆ∝１／Ｇｆ^３）、本実施例では、磁気ギャップＧｍを増やすことなく流体抵抗力Ｓ_Ｆを減少させるので、スクイーズ効果を減らすことができる。ちなみに、磁気ギャップＧｍは、図５に示すように小さいほど磁気吸引力Ｇ_Ｆが大きくなる（Ｇ_Ｆ∝１／Ｇｍ^２）。

本実施例によれば、電磁コイルの通電を遮断してから閉弁までの可動コアの動作応答性を改善でき、閉弁遅れを比較例に比べて２０％〜５０％改善できた。この改善効果は、特に近年のエンジンに要求されている高ダイナミックレンジ化、高燃料圧力に貢献できる。

特に本実施例によれば、衝突部のめっきについては、耐久性の観点から十分な厚みを確保しつつ、衝突部（突起部）の高さを小さくして磁気ギャップを減少させ（磁気吸引力湖上）、且つ流体ギャップを減少させる（流体抵抗力：スクイーズ効果低減）条件を満足させることができる。

めっきの厚みを変える工法は、膜厚の厚くしたい所は、硬質クロムなどの電解めっきの場合、めっき電流密度が高くなり且つ膜厚の薄い所はめっき電流密度が低くなるように、めっき電極の配置を設定すればよい。例えばめっき電極のうち一方の電極（被めっき部材側に配置される電極）と被めっき箇所との位置関係は、めっきの厚みを厚くする箇所を薄くする箇所よりも電極に近くなるように、電極を配置すれば良いので、めっき作業に煩雑さが伴うことはない。めっき電流密度やめっき電流通電時間は、めっきの厚みに応じて任意に設定すればよい。

なお、環状突起１０６C及びめっきの厚みが上記のように変わるめっき３１の構造を、可動コア側に代えて固定コア１０７側に設けてもよい。また、環状突起１０６Cを、上記第１実施例とは逆に、環状端面の幅方向からみて中央位置よりも外径側に設け、めっき３１は、この環状端面の幅方向において衝突部（環状突起１０６C）から内径側に向けて連続的に膜厚が減少するよう形成してもよい。

図４、図7〜図９は本発明の他の実施例を示す要部縦断面図であり、既述した実施例と同一符号は、同一或いは共通する要素を示すものである。なお、図４、図７〜図９においては、燃料噴射弁は閉弁状態、すなわち可動コア１０６が固定コア１０７から離れた上体を示している。

図４は、本発明の第２実施例であり、本実施例では、固定コア１０７の下流側環状端面１０７Ａのめっき３０についても、内径側から外径側に向けて、可動コア１０６側同様にめっきの厚みを、勾配を伴って連続的に減少させている。めっき３０の厚み以外の構成については、第１実施例同様の構成である。

図７は、本発明の第３実施例を示す要部拡大縦断面図である。

本実施例では、可動コア１０６に設けた衝突部１０６Fは、環状端面１０６Aの幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられた環状部１０６Fにより形成される。なお、この環状部１０６Fは、以下に述べる外側テーパ１０６Dと内側テーパ１０６Eとの間に平面の環状幅をもって形成されている。

少なくとも、この環状部１０６Fから可動コア１０６の外径に向けて固定コア１０７と反対方向に傾斜するテーパ１０６Dが形成される。このテーパによりコア間の非衝突部が構成される。このテーパ１０６D上に衝突部（環状部）１０６Fから外径側に向けて膜厚が連続的に減少するようなめっき３１が形成されている。衝突部１０６F上及びそれよりも内径側のめっき３１の厚みは、外径側めっきよりも厚くしてある。

図８は、本発明の第４実施例を示す要部拡大縦断面図である。

本実施例では、衝突部及びテーパ（被衝突部）の構造については、第３実施例と逆にしてある。すなわち、可動コア１０６に設けた衝突部は、環状端面１０６Aの幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられた環状部１０６F´により形成される。なお、この環状部１０６F´は、以下に述べる外側テーパ１０６D´と内側テーパ１０６E´との間に平面の環状幅をもって形成されている。

少なくとも、この環状部１０６F´から可動コア１０６の内径に向けて固定コア１０７と反対方向に傾斜するテーパ１０６E´が形成される。このテーパ１０６上に衝突部（環状部）１０６F´から外径側に向けて膜厚が連続的に減少するようめっき３１が形成されている。

なお、第３実施例、第４実施例で示した可動コア側の環状の衝突部（１０６F、１０６F´）、テーパ部（１０６D、１０６D´、１０６E、１０６E´）を、可動コアに代えて固定コア側に設けてもよい。

図９は、本発明の第５実施例を示す要部拡大縦断面図を示すものである。

本実施例では、可動コア１０６の環状端面１０６Aに設けた衝突部（環状突起）１０６Cは、環状端面の幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられる。

固定コア１０７及び可動コア１０６の環状端面１０６Aには、半径方向にて内径側と外径側とに２分して、内径側に耐磨耗性のめっき形成エリア３１が設けられ、外径側に非めっきエリア４１が設けられる。めっき３１により、衝突部となる環状突起１０６Cが被膜され、非めっきエリア４１により非衝突部が構成されている。

また、固定コア１０７側の環状端面１０７Aも半径方向にて内径側と外径側に２分して、内径側をめっき形成エリア、外径側を非めっきエリアとしてある。

なお、第５実施例に代えて、衝突部（環状突起）１０６Cは、環状端面の幅方向からみて中央位置よりも外径側に設けてもよい。この場合にも、可動コア１０６の環状端面１０６Aを、半径方向にて内径側と外径側とに２分する。そして内径側に耐磨耗性のめっき形成エリア３１を設け、外径側に非めっきエリア４１を設ける。めっき３１により、衝突部となる環状突起１０６Cが被膜され、非めっきエリア４１により非衝突部が構成されている。また、この場合には、固定コア１０７側の環状端面１０７Aも半径方向にて外径側と内径側に２分して、内径側をめっき形成エリア、外径側を非めっきエリアとする。

上記各実施例における構成でも、衝突部のめっきについては、耐久性の観点から十分な厚みを確保しつつ、衝突部（突起部）の高さを小さくして磁気ギャップを減少させ（磁気吸引力湖上）、且つ流体ギャップを減少させる（流体抵抗力：スクイーズ効果低減）条件を満足させることができる。

本発明の適用対象となる燃料噴射弁の一例を示す全体構成を示す縦断面図。 図２は、図１の縦断面図のうち、固定コアと可動コアの対向する環状端面部付近を示す部分拡大縦断面図。 本発明の第１実施例に係る燃料噴射弁の可動コアと固定コアの環状端面部の一部を拡大して示す縦断面図。 本発明の第２実施例に係る燃料噴射弁の可動コアと固定コアの環状端面部の一部を拡大して示す縦断面図。 固定コア及び可動コア間の磁気ギャップGmと磁気吸引力GFとの関係を示すグラフ。 固定コア及び可動コア間の流体ギャップGｆと流体抵抗力SFとの関係を示すグラフ。 本発明の第３実施例を示す要部拡大縦断面図。 本発明の第４実施例を示す要部拡大縦断面図。 本発明の第５実施例を示す要部拡大縦断面図。

符号の説明

３０,３１…めっき、１００…燃料噴射弁、１０１…弁体、１０６…可動コア、１０６A…可動コア側の環状端面、１０６C…環状突起（衝突部）、１０６D,１０６E…テーパ、１０６F…衝突部、１０７…固定コア、１０７A…固定コア側の環状端面。

Claims (7)

1. 電磁コイルと、弁体と、前記弁体の動作方向に配置され前記電磁コイルの非通電時に環状の端面同士が設定の間隔を保って対向する固定コア及び可動コアと、前記可動コアを前記弁体の閉じ方向に付勢するスプリングと、を有し、前記可動コアは、前記電磁コイルが通電されると前記スプリングの力に抗して前記固定コア側に磁気吸引され、この磁気吸引に伴って前記弁体が前記固定コア側に移動して弁を開く内燃機関用の燃料噴射弁において、
   前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面に、前記可動コアが前記固定コア側に磁気吸引されると衝突する衝突部と、この衝突部よりも外径側或いは内径側のエリアで流体ギャップを確保するための非衝突部とが設けられ、
   前記固定コア及び可動コアの環状端面には、耐摩耗性を有するめっきが被膜され、このめっきのうち、前記固定コア及び可動コアの少なくとも一方のめっきは、前記衝突部で膜厚が厚く前記非衝突部で膜厚が薄くなるよう形成されていることを特徴とする内燃機関用の燃料噴射弁。
2. 前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられた環状突起により形成され、
   前記めっきは、この環状端面の幅方向において前記衝突部から外径側に向けて連続的に膜厚が減少するよう形成されている請求項１記載の内燃機関用の燃料噴射弁。
3. 前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向における中央位置よりも外径側に設けられた環状突起により形成され、
   前記めっきは、この環状端面の幅方向において前記衝突部から内径側に向けて連続的に膜厚が減少するよう形成されている請求項１記載の内燃機関用の燃料噴射弁。
4. 前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられた環状部により形成され、
   少なくとも、この環状部から前記可動コアの外径に向けて前記固定コアと反対方向に傾斜するテーパが形成され、このテーパにより前記非衝突部が構成され、このテーパ上に前記衝突部から外径側に向けて膜厚が連続的に減少するよう前記めっきが形成されている請求項１記載の内燃機関用の燃料噴射弁。
5. 前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向からみて中央位置よりも外径側に設けられた環状部により形成され、
   少なくとも、この環状部から前記可動コアの内径に向けて前記固定コアと反対方向に傾斜するテーパが形成され、このテーパにより前記非衝突部が構成され、このテーパ上に前記衝突部から内径側に向けて膜厚が連続的に減少するよう前記めっきが形成されている請求項１記載の内燃機関用の燃料噴射弁。
6. 電磁コイルと、弁体と、前記弁体の動作方向に配置され前記電磁コイルの非通電時に環状の端面同士が設定の間隔を保って対向する固定コア及び可動コアと、前記可動コアを前記弁体の閉じ方向に付勢するスプリングと、を有し、前記可動コアは、前記電磁コイルが通電されると前記スプリングの力に抗して前記固定コア側に磁気吸引され、この磁気吸引に伴って前記弁体が前記固定コア側に移動して弁を開く内燃機関用の燃料噴射弁において、
   前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面に、前記可動コアが前記固定コア側に磁気吸引されると衝突する衝突部と、この衝突部よりも内径側のエリアで流体ギャップを確保するための非衝突部とが設けられ、
   前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向からみて中央位置よりも内径側に設けられた環状突起により形成され、
   前記固定コア及び可動コアの環状端面には、半径方向にて内径側と外径側とに２分して、内径側に耐磨耗性のめっき形成エリアが設けられ、外径側に非めっきエリアが設けられ、前記めっきにより前記衝突部となる前記環状突起が被膜され、前記非めっきエリアにより前記非衝突部が構成されていることを特徴とする内燃機関用の燃料噴射弁。
7. 電磁コイルと、弁体と、前記弁体の動作方向に配置され前記電磁コイルの非通電時に環状の端面同士が設定の間隔を保って対向する固定コア及び可動コアと、前記可動コアを前記弁体の閉じ方向に付勢するスプリングと、を有し、前記可動コアは、前記電磁コイルが通電されると前記スプリングの力に抗して前記固定コア側に磁気吸引され、この磁気吸引に伴って前記弁体が前記固定コア側に移動して弁を開く内燃機関用の燃料噴射弁において、
   前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面に、前記可動コアが前記固定コア側に磁気吸引されると衝突する衝突部と、この衝突部よりも外径側のエリアで流体ギャップを確保するための非衝突部とが設けられ、
   前記固定コア及び可動コアの対向する環状端面の少なくとも一方に設けた前記衝突部は、前記環状端面の幅方向からみて中央位置よりも外径側に設けられた環状突起により形成され、
   前記固定コア及び可動コアの環状端面には、半径方向にて内径側と外径側とに２分して、外径側に耐磨耗性のめっき形成エリアが設けられ、内径側に非めっきエリアが設けられ、前記めっきにより前記衝突部となる前記環状突起が被膜され、前記非めっきエリアにより前記非衝突部が構成されていることを特徴とする内燃機関用の燃料噴射弁。

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