WO2007066714A1

WO2007066714A1 - クラッド材の製造方法および製造設備

Info

Publication number: WO2007066714A1
Application number: PCT/JP2006/324429
Authority: WO
Inventors: Masayuki Takada; Yasuhiro Nishioka; Tomohiro Nishimura; Kenji Tokuda; Toshiki Ueda; Makoto Morishita; Takashi Inaba; Akihiro Tsuruno; Yoshinori Kato; Fumihiro Koshigoe; Masaki Tanigawa; Naoki Sakashita; Kenji Harada; Jitsuto Shikata; Masanori Ikeda
Original assignee: Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho
Priority date: 2005-12-09
Filing date: 2006-12-07
Publication date: 2007-06-14
Also published as: EP2428305B1; NO342887B1; EP2428306B1; US20090130481A1; BRPI0620033B1; EP1992441A1; US8381797B2; NO20082931L; US8191609B2; BR122013031786B1; EP1992441A4; EP1992441B8; HUE030853T2; US20110240247A1; US8091612B2; KR101016146B1; US20130065080A1; EP2418039A1; HUE026886T2; NO20170220A1

Abstract

　本発明は、生産性に優れ、側材用部材の表面状態および平坦度の制御が容易であり、密着不良が生じにくいクラッド材の製造方法および設備を提供する。芯材と、前記芯材の片面または両面に重ね合わされた１つまたは複数の側材とからなるクラッド材の製造方法において、芯材準備工程で芯材用金属を溶解、鋳造して製造した芯材用鋳塊、および、側材準備工程で前記芯材用金属とは成分組成の異なる側材用金属を溶解、鋳造して製造した側材用鋳塊をそれぞれ準備するクラッド材準備工程と、前記芯材用鋳塊の片面または両面に前記側材用鋳塊を前記側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する重ね合わせ工程と、前記重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造するクラッド熱延工程とを含む。

Description

明細書

クラッド材の製造方法および製造設備

技術分野

[0001] 本発明は、自動車等の熱交^^などに用いられるクラッド材の製造方法および製造設備に関する。

背景技術

[0002] 一般に、自動車用のインタークーラー、オイルクーラー、ラジエーター、コンデンサ一、エバポレーター、ヒーターコア等に用いられる熱交^^用クラッド材は、側材が圧延されて使用されている。

例えば、特許文献 1には、従来の一般的な熱交用クラッド材の製造方法が以下のように記載されている。まず、芯材用アルミニウム合金、側材 (特許文献 1では、犠牲陽極材およびろう材)用アルミニウム合金を連続铸造により溶解、铸造し、必要に応じて均質化熱処理する。また、側材用アルミニウム合金の铸塊については、それぞれ所定厚さまで熱間圧延する（図 14の Sl la、 Sl lb参照、均質化熱処理は均熱と記載する)。ついで、芯材用アルミニウム合金铸塊と、側材用熱間圧延板 (側材用部材)を重ね合わせて（図 14の S12参照）、常法に従って熱間圧延 (クラッド熱延、図 1 4の S 13参照）によりクラッド材とする。

特許文献 1 :特開 2005— 232507号公報（段落 0037、 0039、 0040)

発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0003] しかし、このような方法によって製造される従来の一般的なクラッド材は、以下に示す問題があった。

(1)側材用部材として熱間圧延板を使用するため、クラッド材の製造工程における熱間圧延の回数が多くなり、生産性が低下するという問題があった。

[0004] (2)芯材用铸塊はフライス盤等により面削処理されることが多ぐその表面は面削加工面である。一方、側材用熱間圧延板は、圧延方向に沿って生じる圧延目が形成されたロール加工面である。したがって、芯材用铸塊と、側材用熱間圧延材とでは、その表面状態が異なり、両者を重ね合わせてクラッド熱延した際に、芯材と側材との密着不良が生じやすいという問題があった。そして、芯材と側材の密着性を向上させるためには、クラッド熱延において軽圧下での多パス圧延が必要となり、クラッド熱延での生産性が低下することとなる。

[0005] (3)側材用部材として熱間圧延材を使用すると、圧延板の表面状態および平坦度 ( 特に長手方向の平坦度)の制御は圧延ロールのみで行うことになり、また、熱間圧延により圧延板表面に酸化皮膜が形成されるため、表面状態および平滑度の制御が困難であり、芯材と側材との密着不良が防止できないという問題があった。

[0006] (4)芯材と側材との密着不良が生じると、クラッド材の生産性の低下の問題と共に、所定のクラッド率が得られないという問題、合わせフクレなどの品質異常が発生するという品質低下の問題、さらには、密着不良によって耐食性が低下するという問題も発生する。

[0007] 本発明は、前記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、生産性に優れ、側材用部材の表面状態および平坦度の制御が容易であり、密着不良が生じにくいクラッド材の製造方法および設備を提供することにある。

課題を解決するための手段

[0008] 前記課題を解決するため、第 1の局面のクラッド材の製造方法は、芯材と、前記芯材の片面または両面に重ね合わされた 1つまたは複数の側材とからなるクラッド材の製造方法において、

芯材準備工程で芯材用金属を溶解、铸造して製造した芯材用铸塊、および、側材準備工程で前記芯材用金属とは成分組成の異なる側材用金属を溶解、铸造して製造した側材用铸塊をそれぞれ準備するクラッド材準備工程と、前記芯材用铸塊の片面または両面に前記側材用铸塊を前記側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する重ね合わせ工程と、前記重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造するクラッド熱延工程と、を含むことを特徴とする。

[0009] このような手順でクラッド材を製造すれば、側材用部材 (側材)として側材用铸塊を使用するため、側材用部材の製造の際に熱間圧延を行う必要がなくなる。これにより、側材用部材の製造の際に熱間圧延を行う従来のクラッド材の製造方法に比べて、熱間圧延の回数が減少し、作業工程の省略ィ匕を図ることができると共に、表面状態および平坦度を容易に制御できる。また、芯材用铸塊に側材用铸塊を重ね合わせるため、両者の表面状態が同等となり、密着性が向上する。さらに、密着性が向上するため、クラッド熱延工程において、多パス圧延が不要となる。

[0010] 前記側材準備工程において、前記側材の少なくとも 1つが、溶解、铸造して製造された側材用铸塊を所定厚さにスライスするスライス工程により製造されることが好ましい。

[0011] このような手順でクラッド材を製造すれば、側材用部材としてスライスした側材を使用するため、従来のクラッド材のように熱間圧延によって側材用部材の厚さを減少させる必要がなくなり、従来に比べて熱間圧延の回数が減少し、作業工程の省略化を図ることができると共に、表面状態および平坦度を容易に制御できる。

[0012] 前記スライス工程の前に、溶解、铸造して製造された前記側材用铸塊に、更に均質化熱処理を行うことが好ま U、。

このような手順でクラッド材を製造すれば、側材用铸塊の内部応力が除去され、スライスされた側材の平坦性が向上し、芯材との密着性が向上する。

[0013] 前記スライス工程において、前記側材用铸塊を、水平に設置されている当該側材用铸塊の設置面に対し平行にスライスすることが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、スライスの際に生じる切断塊 (スライス塊）の自重、形状による変位 (例えば、切断塊が倒れようとする力等)の影響が極小化され、スライスされた側材の平坦性が向上し、芯材との密着性が向上する。

[0014] 前記芯材準備工程において、製造された芯材用铸塊に面削処理および均質化熱処理の少なくとも 1つを行うことが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、芯材用铸塊の表面状態および平坦度が向上し、側材との密着性が向上する。

[0015] 前記側材準備工程にお!ヽて、製造された側材に面削処理および均質化熱処理の少なくとも 1つを行うことが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、側材の表面状態および平坦度が向上し、芯材との密着性が向上する。 [0016] 前記側材の少なくとも 1つは、長手方向 lm当たりの平坦度が lmm以下であることが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、平坦度を所定値以下に制御することで、平坦性がより向上し、芯材との密着性がより向上する。

[0017] 前記側材の少なくとも 1つは、表面粗度が算術平均粗さ (Ra)で 0. 05〜： L 0 mの範囲であることが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、芯材ゃ各側材との間に隙間が形成されにくぐ密着性がさらに向上する。

[0018] 前記芯材用铸塊の厚さが 200〜700mm、前記側材の厚さが 3〜200mmであることが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、芯材用铸塊および側材用圧延材の厚さを特定の範囲に規定することにより、クラッド材のクラッド率が適切に調整される。

[0019] 前記芯材用金属および前記側材用金属が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であることが好ましい。

このような手順でクラッド材を製造すれば、芯材用金属および側材用金属がアルミ -ゥムまたはアルミニウム合金であるため、各工程での加工性が向上し、芯材と側材との密着性が向上し、クラッド材のクラッド率が適切に調整される。

[0020] 前記側材が複数の層からなり、前記側材の複数の層のうち少なくとも 1層力前記側材準備工程により製造されることが好ましヽ。

[0021] 前記スライス工程の後に、スライスされた所定厚さの側材の表面に、更に表面平滑化処理を行うことが好ま U、。

このような製造方法によれば、側材の表面状態および平坦性が向上し、芯材との密着性が向上する。また、圧着性が向上し、圧着パス数が減少する。

[0022] 前記表面平滑化処理を、切削法、研削法および研磨法から選択された 1種以上の方法で行うことが好ましい。

[0023] 前記熱間圧延工程の後に冷間圧延を行う冷間圧延工程をさらに含むことが好ましい。

[0024] 前記側材の少なくとも 1層がろう材であり、

前記クラッド材にお、て前記ろう材が最表面側に位置するように設けられ、前記ろう材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造されることが好ましい。

[0025] 前記側材がろう材と、前記芯材と前記ろう材との間に設けられた中間材とを備え、前記クラッド材にお、て前記ろう材が最表面側に位置するように設けられ、前記ろう材および前記中間材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造されることが好ま、。

[0026] 前記クラッド材は前記芯材とその両面に重ね合わされた前記側材とからなり

前記芯材の一面側における前記側材の少なくとも 1層がろう材、他面側における前記側材の少なくとも 1層が犠牲材であり、前記ろう材および前記犠牲材が各面において最表面側に位置するように設けられ、

前記ろう材を含む前記側材の少なくとも 1層および前記犠牲材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造されることが好ましい。

[0027] 前記クラッド材は前記芯材とその両面に重ね合わされた前記側材とからなり、

前記芯材の一面側における前記側材がろう材および前記芯材と前記ろう材との間に設けられた中間材とを備え、他面側における前記側材の少なくとも 1層が犠牲材であり、前記ろう材および前記犠牲材が各面において最表面側に位置するように設けられ

前記ろう材および前記中間材を含む前記側材の少なくとも 1層、および前記犠牲材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造されることが好ましい。

[0028] 前記課題を解決するため、第 2の局面の側材製造設備は、芯材とその片面または両面に重ね合わされた 1層以上の側材とからなるクラッド材に使用される前記側材を製造する側材製造設備であって、前記芯材とは成分組成の異なる側材用金属を溶解して前記側材を铸造する铸造装置と、前記铸造装置で铸造された側材用铸塊を切断する铸塊切断装置と、前記側材用铸塊を各装置間において搬送する搬送装置とを備え、前記铸塊切断装置は、前記側材用铸塊を所定厚さにスライスするスライス装置であることを特徴とする。

[0029] このような製造設備によれば、铸造装置により側材用铸塊が铸造され、铸塊切断装置であるスライス装置により、側材用铸塊が所定厚さにスライスされる。そして、側材用铸塊は、搬送装置により、各装置間において搬送される。

[0030] 前記スライス装置は、水平に設置されている前記側材用铸塊の設置面に対し平行にスライスする装置であることが好まし、。

[0031] このような製造設備によれば、铸造装置により側材用铸塊が铸造され、铸塊切断装置であるスライス装置により、側材用铸塊が水平に設置されている当該側材用铸塊の設置面に対し平行に、所定厚さにスライスされる。そして、側材用铸塊は、搬送装置により、各装置間において搬送される。

[0032] 前記铸塊切断装置で切断された所定厚さの側材を表面平滑化処理する表面平滑化処理装置をさらに備えて、ることが好ま U、。

[0033] このような製造設備によれば、铸造装置により側材用铸塊が铸造され、铸塊切断装置であるスライス装置により、側材用铸塊が所定厚さにスライスされる。そして、铸塊切断装置で切断された所定厚さの側材が表面平滑化処理装置で表面平滑化処理され、側材用铸塊または側材は、搬送装置により、各装置間において搬送される。

[0034] 前記铸造装置で铸造された側材用铸塊を均質化熱処理する均質化熱処理装置を備えていることが好ましい。

このような製造設備によれば、铸造装置により铸造された側材用铸塊が均質化熱処理装置により均質化熱処理される。

[0035] 前記铸塊切断装置は、前記スライス装置と、前記側材用铸塊の先端および後端を切断して所定長さにする切断装置とを有することが好ましい。

このような製造設備によれば、切断装置により側材用铸塊の先端および後端が切断されて所定長さとなり、また、スライス装置により、側材用铸塊が所定厚さにスライスされる。

[0036] 前記課題を解決するため、第 3の局面のクラッド材用側材は、前記第 1の局面のクラッド材の製造方法で用いられるクラッド材用側材であって、クラッド材用側材は 1層以上の層からなり、

前記側材の各層が、前記芯材とは成分組成が異なる金属力なり、

前記芯材の片面または両面に前記側材を重ね合わせる際に、前記側材の少なくとも 1層が、铸造組織を有することを特徴とする。

[0037] このように構成すれば、側材の少なくとも 1層が铸造組織を有するため、その側材の表面状態および平坦度が容易に制御される。その結果、芯材と側材を重ね合わせる際に、芯材と側材、または側材と側材との間に隙間が形成されにくぐ密着性および圧着性が向上する。特に、芯材と側材との重ね合わせ面の結晶組織が同等となり、密着性が向上する。そして、密着性が向上するため、両者のクラッド熱延工程において、圧着性が向上し、圧着パス数が減るため、歩留まり、生産性が向上する。また、従来のクラッド材のように熱間圧延によって側材を製造する必要がなくなり、従来に比ベて熱間圧延の回数が減少し、作業工程の省略ィ匕を図ることができる。さらに、熱間圧延を行わないため、酸化皮膜厚が減り、芯材と側材との密着性が向上する。そのため、クラッド材の耐食性が向上する。

[0038] 前記側材カ規格の 1000系、また ίお IS規格外の各種アルミニウム合金力もなることが好ましい。前記側材に適用できる JIS規格外のアルミニウム合金としては、 AL — Mn系、 AL— Mn— Cu系、 AL— Mn— Si系、 AL— Mn— Cu— Si系、 AL— Mn — Mg系、 AL— Mn— Mg— Cu系、 AL— Mn— Mg— Si系、 AL— Mn— Mg— Cu

— Si系、 Al— Zn系、 AL— Mg— Zn系、 AL— Si— Zn系、 Al— Si— Mn— Zn系、 Al

— Si—Mg—Zn系、 Al—Si—Mn—Mg—Zn系、 Al—Mn—Zn系、 Al—Mn—Si — Zn系、 Al— 3〜10Si合金、 Al— 3〜10Si— Zn合金等が挙げられる。このようなァノレミニゥム合金は、さらに Sc : 0. 05〜0. 3%、 Zr: 0. 05〜0. 3%、Ti: 0. 05〜0. 3 0/₀、あるヽは Sr: 0. 001〜0. 1を含有してもよヽ。

このように構成すれば、側材の加工性が向上し、芯材と側材を重ね合わせる際に、密着性がさらに向上すると共に、クラッド材のクラッド率が適切に調整される。

[0039] 前記側材の少なくとも 1層が铸造組織を有し、かつ、その厚さが 10〜250mmであることが好ましい。

このような構成によれば、铸造組織を有する側材の厚さを特定の範囲に規定することにより、クラッド材のクラッド率が適切に調整される。

[0040] 本願発明の第 4の局面のクラッド材の製造方法によれば、

芯材と、前記芯材の片面または両面に重ね合わされた複数の側材とからなるクラッド材の製造方法において、

芯材用金属を溶解、铸造して芯材用铸塊を製造する芯材準備工程と、前記芯材用金属とは成分組成の異なる側材用金属を溶解、铸造して側材用铸塊を製造する側材準備工程と、

前記側材用铸塊をさらに熱間圧延して側材用圧延板を製造する側材用圧延板準備行程と、

前記芯材用铸塊の片面または両面に、前記側材用铸塊および前記側材用圧延板を側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する重ね合わせ工程と前記重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造するクラッド熱延工程とを含むことを特徴とする。

[0041] このような手順でクラッド材を製造すれば、複数の側材用部材 (側材)の 1つとして側材用铸塊を使用するため、その側材用部材の製造の際に熱間圧延を行う必要がなくなる。これにより、複数の側材用部材の製造の際に熱間圧延を行う従来のクラッド材の製造方法に比べて、熱間圧延の回数が減少し、作業工程の省略ィ匕を図ることができると共に、表面状態および平坦度を容易に制御できる。また、芯材用铸塊に側材用铸塊を重ね合わせるため、両者の表面状態が同等となり、密着性が向上する。さらに、密着性が向上するため、クラッド熱延工程において、多パス圧延が不要となる。カロえて、側材用部材として側材用圧延板を使用するため、従来のクラッド材に使用されていた側材および側材用製造設備を利用することができる。

[0042] 前記側材用铸塊および前記側材用圧延板の厚さが、 3〜200mmであることが好ましい。

発明の効果

[0043] 本発明の第 1の局面のクラッド材の製造方法によれば、クラッド材を製造するための熱間圧延工程の回数を少なくすることができるので、生産性に優れると共に、側材用部材 (側材)の表面状態および平坦度の制御が容易となり、密着不良が生じにくいクラッド材が製造できる。また、多ノス圧延が不要であるので生産性に優れるクラッド材となる。

[0044] 本発明の第 2の局面の側材製造設備によれば、側材をスライス装置によりスライスして製造するため、従来のクラッド材のように熱間圧延によって側材の厚さを減少させる必要がなくなり、側材製造時の熱間圧延設備を使用することなぐ作業工程の省略化を図ることができる。また、表面状態および平坦度を容易に制御でき、酸化皮膜厚が減り、芯材と重ね合わせた際に密着不良が生じにくぐ耐食性に優れたクラッド材が製造できる。

[0045] 本発明の第 3の局面のクラッド材用側材によれば、側材の少なくとも 1層が铸造組織を有するため、芯材と重ね合わせた際に密着不良が生じにくい、圧着性、生産性にも優れたクラッド材が得られる。また、従来のクラッド材のように熱間圧延によって側材を製造する必要がないため、従来に比べて熱間圧延の回数が減少し、作業工程の省略ィ匕を図ることができると共に、側材の表面状態および平坦度の制御が容易であり、酸化皮膜厚が減り、密着不良が生じにくぐ耐食性に優れたクラッド材が得られる。

[0046] 本発明の第 4の局面のクラッド材の製造方法によれば、側材用部材 (側材)の 1つに側材用圧延板を使用したので、生産性が優れると共に、側材用部材の表面状態および平坦度の制御が容易となり、密着不良が生じにくいクラッド材が製造できる。また、製造コストの低ヽクラッド材を製造できる。図面の簡単な説明

[0047] [図 l] (a)、（b)、（c)は本発明の第 1実施形態に係るクラッド材の製造方法のフローを示す図である。

[図 2]本発明の第 2実施形態に係るクラッド材の製造方法のフローを示す図である。

[図 3] (a)〜 (d)は本発明に係るクラッド材の構成を示す断面図である。

[図 4]芯材準備工程または側材準備工程の概略を示す模式図である。

[図 5]芯材準備工程または側材準備工程の概略を示す模式図である。

[図 6]芯材準備工程または側材準備工程の概略を示す模式図である。 [図 7] (a)、 (b)は铸塊のスライス方法の概略を示す模式図である。

[図 8] (a)は重ね合わせ材の構成を示す模式図、 (b)はクラッド熱延工程の概略を示す模式図である。

[図 9] (a)、 (b)は、本発明の第 3実施形態に係る熱交換器用クラッド材の製造方法のフローを示す図である。

[図 10] (a)〜 (f)は本発明の第 3実施形態に係る熱交換器用クラッド材の構成を示す断面図である。

[図 11]本発明に係るクラッド材の斜視図である。

[図 12]本発明に係る側材製造設備を示す模式図である。

[図 13]本発明に係る他の側材製造設備を示す模式図である。

[図 14]従来のクラッド材の製造方法のフローを示す図である。

符号の説明

[0048] Sla 芯材準備工程

Sib 側材準備工程

Sic 側材圧延工程

S2a、S2b 重ね合わせ工程

S3 クラッド熱延工程

la、 lb、 lc、 Id クラッド材

2 芯材

3、 4 側材

17、 25、 34、 35 铸塊 (芯材用铸塊、側材用铸塊）

発明を実施するための最良の形態

[0049] 次に、図面を参照して本発明に係るクラッド材の製造方法について詳細に説明する。なお、参照する図面において、図 1 (a)、図 1 (b)、図 1 (c)、図 2は、クラッド材の製造方法のフローを示す図、図 3はクラッド材の構成を示す断面図、図 4〜図 7は芯材準備工程または側材準備工程の概略を示す模式図、図 8 (a)は重ね合せ材の構成を示す模式図、図 8 (b)はクラッド熱延工程の概略を示す模式図である。

[0050] 本発明に係るクラッド材の製造方法は、芯材と、芯材の片面または両面に重ね合わされた 1つまたは複数の側材とからなるクラッド材であればどのようなものにも適用して、これを製造することができる。ここで、クラッド材の層数は何ら限定されることはなく

、図 3 (a)に示すように、芯材 2の片面に 1つの側材 3をクラッドした 2層のクラッド材 la 、図 3 (b)に示すように、芯材 2の両面に側材 3を 1つずっクラッドした 3層のクラッド材 lb、図 3 (c)に示すように、芯材 2の片面に 2つの側材 3、 3をクラッドした 3層のクラッド材 lc、図 3 (d)に示すように、芯材 2の両面に、側材 3と従来の側材 4 (圧延から製造した側材)を 1つずっクラッドした 3層のクラッド材 1 d等に好適に適用することができる。し力しながら、図示しないが、さらに側材の層数を増やした 4層以上のクラッド材にも好適に適用することが可能であることはいうまでもない。

[0051] また、本発明におけるクラッド材では、芯材を構成する芯材用金属と、側材を構成する側材用金属とは、「成分組成の異なる金属」を使用する。「成分組成の異なる金属」には、「成分組成の異なる同種の金属」や、「成分組成の異なる異種の金属」が含まれる。

[0052] 「成分組成の異なる同種の金属」とは、母材が同じ種類の金属であって、成分組成が異なるものをいう。このような金属としては、例えば、熱交^^に用いるクラッド材のように、芯材用金属としての 3000系の Al—Mn系アルミニウム合金に対して、側材用金属としての 4000系の Al— Si系アルミニウム合金（側材としてのろう材用）、 7000系の A1— Zn— Mg系アルミニウム合金（側材としての犠牲材用）または 1000系の純ァルミニゥム (側材として中間材用）とを含んでなる金属がこれに該当する。また、芯材力 ^Al— 0. 5Si— 0. 5Cu- l. lMn-0. 4Mgであり、 ftlj材カΑ1— 0. 5Si— 0. 5Cu - 1. ΙΜηである場合や、芯材が Al— 0. 5Si— 0. 5Cu— 1. ΙΜηのような 3000系合金であり、側材が A1— 0. 5Si— 0. lCu- 1. ΙΜηまたは Al— 0. 5Si— 0. lCu— 1. 1Μη- 2. 5Znである場合も、「成分組成の異なる同種の金属」に該当する。また、食品缶に用いるクラッド材のように、芯材用金属としての 3000系の Al—Mn系アルミニゥム合金または 5000系の Al—Mg系アルミニウム合金に対して、側材用金属としての 1000系の純アルミニウムとを含んでなる金属がこれに該当する。さらに、ポリッシュドスキンのように、芯材用金属としての 2000系の Al—Cu系アルミニウム合金に対して、側材用金属としての 1000系の純アルミニウムとを含んでなる金属がこれに該当する。

[0053] また、「成分組成の異なる異種の金属」とは、母材が異なる種類の金属を、う。このような金属としては、例えば、アルミニウム合金に対して、銅合金または鉄鋼とを含んでなる金属がこれに該当する。

前記した金属の成分組成の調整は、用いるクラッド材の用途等に応じて適宜決めることができる。

[0054] 以下、本発明のクラッド材の製造方法の実施形態について、詳細に説明する。

[0055] 1.第 1実施形態

[0056] 第 1実施形態に係るクラッド材の製造方法は、芯材と、芯材の片面または両面に重ね合わされた 1つまたは複数の側材とからなるクラッド材を製造する方法であって、例えば、図 3 (a)〜（c)に記載されたクラッド材 la、 lb、 lcを製造する方法である。図 1 (a)、（b)、（c)に示すように、第 1実施形態に係るクラッド材の製造方法は、芯材準備工程 S laおよび側材準備工程 Sibからなるクラッド材準備工程と、重ね合わせ工程 S 2aと、クラッド熱延工程 S3と、を含むものである。以下、各工程について説明する。

[0057] [クラッド材準備工程]

クラッド材準備工程は、芯材準備工程 Slaで製造した芯材用铸塊および側材準備工程 S ibで製造した側材用铸塊を準備する工程である。このクラッド材準備工程は、芯材用铸塊および側材用铸塊のどちらを先に製造して準備しておいてもよぐまた、芯材準備工程 S laおよび側材準備工程 Sibは同時に進行して準備してもよい。 (1)芯材準備工程: S la

芯材準備工程 Slaは、芯材用金属を溶解、铸造して芯材用铸塊を製造する。ここで、芯材用金属は前記した成分組成の金属である。また、铸造方法は以下に記載する半連続铸造法によって製造することが好ましい。しかしながら、铸造方法は半連続铸造法に限定されず、例えば、芯材の厚さが薄いクラッド材の製造においては、後記する薄スラブ铸造法、双ロール铸造法、スラブスライス法を使用してもよい。また、芯材用铸塊の幅、長さは特に限定されるものではないが、生産性を考慮すると、幅 100 0〜2500mm、長さ ίま 3000〜10000mm力 ^好まし!/ヽ。 [0058] (半連続铸造法）

半連続铸造法は、図 4に示すような铸造装置 10が用いられ、底部が開放された金属製の水冷铸型 11に、上方より金属（ここでは芯材用金属）の溶湯 Mを注入し、水冷铸型 11の底部より凝固した金属を連続的に取り出し、所定厚さ T1の铸塊 17 (ここでは芯材用铸塊）を得るものである。このとき、溶湯 Mは、桶 12から、ノズル 13、フロート 14およびグラススクリーン 15を介して、水冷铸型 11に供給される。水冷铸型 11に供給された溶湯 Mは、冷却水 Wで冷却された水冷铸型 11の内壁面に接することにより凝固し凝固殻 16となる。さらに、水冷铸型 11の下部から冷却水 Wが、直接、凝固殻 16の表面に噴射され、連続的に铸塊 17 (芯材用铸塊）が製造される。

[0059] ここで、芯材用铸塊の厚さ T1は、 200〜700mmが好ましい。厚さ T1が前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。また、適宜必要に応じて、後記する側材用铸塊と重ね合わせる前に、研削機によって、表面に形成された晶出物や酸化物を除去するための面削処理（図 1 (a)、 (b)において面削と記載する )および均質化熱処理（図 1 (a)、（b)において均熱と記載する）の少なくとも 1つを行つてもよい。

[0060] 面削処理を行うことにより、平坦性の評価において、長手方向 lm当たりの平坦度を lmm以下、望ましくは 0. 5mm以下、表面粗度が算術平均粗さ（Ra)で 0. 05〜： L 5 m、望ましくは、 0. 1〜0. 7 mととする芯材を得ることができる。平坦度が前記範囲を超えると、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。表面粗度が前記範囲未満であると、加工が困難となりやすい。表面粗度が前記範囲を超えると、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。また、均質化熱処理を行うことにより、芯材用铸塊の内部応力が除去され、芯材の平坦性がより向上する。ここで均質化熱処理の温度、時間は特に限定されるものではないが、処理温度は、 350〜600°C、処理時間は 1〜1 0時間とするのが好ましい。

[0061] 均質化熱処理の処理温度が 350°C未満であると、内部応力の除去量が小さぐ铸造中に偏祈した溶質元素の均質化も不十分となり、敢えて熱処理を施した効果は小さい。一方、処理温度が 600°Cを超えると、铸塊表面の一部が溶解するバーユングと呼ばれる現象が生じ、クラッド材の表面欠陥の原因になりやすい。また、処理時間が 1時間未満であると、内部応力の除去効果が小さぐまた均質化も不十分となりやすい。なお、処理時間は、生産性を考慮すると 10時間以下が好ましい。

[0062] (2)側材準備工程: Sib

側材準備工程 Sibは、前記芯材用金属と成分組成の異なる側材用金属を溶解、铸造して 1つまたは複数の側材用铸塊を製造する。なお、ここで製造される側材用铸塊は、このまま側材として、芯材用铸塊の片面または両面に所定配置に重ね合わせる場合もあり、この側材用铸塊をスライスして製造された側材用铸塊を、側材として、芯材用铸塊の片面または両面に所定配置に重ね合わせる場合もある。ここで、側材用金属は前記した成分組成の金属である。また、铸造方法は、図 5、図 6に示す薄スラブ铸造法または双ロール铸造法、スライス方法は、図 7 (a)、（b)に示すスラブスライス法が好ましい。し力しながら、铸造方法は薄スラブ铸造法、双ロール铸造法限定されず、例えば、半連続铸造法を使用してもよい。また、側材用铸塊の幅、長さは特に限定されるものではないが、生産性を考慮すると、幅 1000〜2500mm、長さは 300 0〜： L OOOOmmが好ましい。以下に、薄スラブ铸造法、双ロール铸造法、スラブスライス法について説明する。

[0063] (薄スラブ铸造法）

薄スラブ铸造法は、図 5に示すような铸造装置 20が用いられ、側部が開放された金属製の水冷铸型 21に、側方より金属（ここでは側材用金属）の溶湯 Mを注入し、水冷铸型 21の側部より凝固した金属を連続的に取り出し、所定厚さ T2の铸塊 25 (ここでは側材用铸塊）を得るものである。このとき、溶湯 Mは、桶 22から、耐火物 23を介して接合された水冷铸型 21に供給される。水冷铸型 21に供給された溶湯 Mは、冷却水 Wで冷却された水冷铸型 21の内壁面に接することにより凝固し凝固殻 26となる。さらに、水冷铸型 21の側部から冷却水 Wが、直接、凝固殻 26の表面に噴射され、連続的に铸塊 25 (側材用铸塊）が製造される。ここで、側材用铸塊の厚さ T2は、 3〜20 Ommが好ましい。厚さ T2が前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。なお、図 5では、铸造装置 20は铸造方向が水平である横型铸造装置を記載したが、铸造方向が垂直である縦型铸造装置でもよい。

[0064] (双ロール铸造法）双ロール铸造法は、図 6に示すように、回転铸型として相対するロールを使用する铸造方法であって、一対のロール 33、 33と、その一対のロール 33、 33の間に設けられたサイド堰 31と、ロール 33、 33を冷却する冷却装置（図示しないが、ロール 33内に設けられているのが一般的である）とを備えた铸造装置 30が用いられる。そして、金属（ここでは側材用金属）の溶湯 Mをサイド堰 31の側部のノズル 32から回転する口ール 33、 33の外周面間に供給し、供給直後からロール 33、 33を冷却装置で冷却することによって、溶湯 Mが凝固して、連続的に所定厚さ T3の铸塊 34 (ここでは側材用铸塊）が製造される。ここで、側材用铸塊の厚さ T3は、 3〜200mmが好ましい。厚さ T3が前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。なお、図 6では、铸造装置 30は铸造方向が水平である横型铸造装置を記載したが、铸造方向が垂直である縦型铸造装置でもよい。また、回転铸型として、ロールの代わりにベルトまたはブロックを使用した铸造装置でもよ、。

(スラブスライス法）

スラブスライス法は、側材準備工程 Sibのスライス工程において、図 7 (a)に示すように、前記した半連続铸造法または薄スラブ铸造法で製造した铸塊 17 (25)を、図示しない帯鋸切断機等によってスライスすることによって、所定厚さ T4の側材用铸塊 35 が製造される。なお、このスライスすることにより製造された側材用铸塊 35は、側材となる。ここで、側材用铸塊 35の厚さ T4は、 3〜200mmが好ましい。厚さ T4が前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。また、図 7 (b)に示すように、水平に設置されている铸塊 17 (25)を、当該铸塊 17 (25)の設置面 35aに対し、平行にスライスするのが好ましい。

ここで、設置面 35aとは、側材用铸塊 17 (25)をスライス装置の設置台に接する面のことである。

このようにすることにより、スライスの際に生じる切断塊 (スライス塊）の自重、形状による変位 (例えば、切断塊が倒れようとする力等)の影響が極小化され、スライスされた側材の平坦性がより向上する。

スライスの方法としては、丸鋸切断機により切断してもよぐまた、レーザーや水圧等により切断してもよい。 [0066] また、図 1 (c)に示すように、前記铸造方法で铸造された铸塊 17 (25)に、適宜必要に応じて、铸塊 17 (25)をスライスする前に、内部応力の除去のための均質ィ匕熱処理 (図 1 (c)において均熱と記載する）を行ってもよい。

均質化熱処理を行うことにより、铸塊 17 (25)の内部応力が除去され、スライスされた側材の平坦性がより向上する。ここで均質化熱処理の温度、時間は特に限定されるものではないが、処理温度は、 350〜600°C、処理時間は 1〜10時間とするのが好ましい。

[0067] 均質化熱処理の処理温度が 350°C未満であると、内部応力の除去量が小さぐ铸造中に偏祈した溶質元素の均質化も不十分となり、敢えて熱処理を施した効果は小さい。一方、処理温度が 600°Cを超えると、铸塊表面の一部が溶解するバーユングと呼ばれる現象が生じ、熱交換器用クラッド材の表面欠陥の原因になりやすい。また、処理時間が 1時間未満であると、内部応力の除去効果が小さぐまた均質化も不十分となりやすい。なお、処理時間は、生産性を考慮すると 10時間以下が好ましい。

[0068] 前記製造方法で製造された側材用铸塊は、適宜必要に応じて、前記した芯材用铸塊と重ね合わせる前に、面削機によって、表面に形成された晶出物や酸ィ匕物を除去するための面削処理（図 1 (a)、（b)、（c)において面削と記載する）および均質ィ匕熱処理（図 1 (a)、 (b) (c)において均熱と記載する）の少なくとも 1つを行ってもよい。このように、スライスや面削処理を行うことにより、平坦性の評価において、長手方向 lm当たりの平坦度を lmm以下、望ましくは 0. 5mm以下、表面粗度が算術平均粗さ（Ra)で 0. 05-1. 5 /ζ πι、望ましくは、 0. 1〜1. 0 mとする佃 J材用铸塊を得ることができる。平坦度が前記範囲を超えると、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。表面粗度が前記範囲未満であると、加工が困難となりやすい。表面粗度が前記範囲を超えると、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。また、均質化熱処理を行うことにより、側材用铸塊の内部応力が除去され、芯材の平坦性がより向上する。ここで均質化熱処理の温度、時間は特に限定されるものではないが、処理温度は、 350 〜600°C、処理時間は 1〜 10時間とするのが好まし!/、。

[0069] 均質化熱処理の処理温度が 350°C未満であると、内部応力の除去量が小さぐ铸造中に偏祈した溶質元素の均質化も不十分となり、敢えて熱処理を施した効果は小さい。一方、処理温度が 600°Cを超えると、铸塊表面の一部が溶解するバーユングと呼ばれる現象が生じ、クラッド材の表面欠陥の原因になりやすい。また、処理時間が 1時間未満であると、内部応力の除去効果が小さぐまた均質化も不十分となりやすい。なお、処理時間は、生産性を考慮すると 10時間以下が好ましい。

[0070] 表面平滑化処理法としては、エンドミル切削やダイヤモンドバイト切削等の切削法、表面を砲石等で削る研削法、パフ研磨等の研磨法等を用いることができる力これらに限定されるものではない。

[0071] また、このような側材 35を用いることにより、外面耐食性の試験として CASS試験（塩水噴霧試験: JIS Z 2371)を 1500時間、内面耐食性の試験として浸漬試験 (N a+ : 118ppm、 CI— : 58ppm、 S042— : 60ppm、 Cu2+ : lppm、 Fe3+ : 30ppm )を 80°Cで 2000時間行った後、試験後の腐食深さが 60 m以下となる熱交用クラッド '材となる。

[0072] なお、側材 35の少なくとも 1層が、前記製造方法により製造され、他の層は、従来の製造方法により製造されて、てもよ、。

[0073] (3)重ね合わせ工程： S2a

重ね合わせ工程 S2aは、図 8 (a)に示すように、前工程で製造された芯材用铸塊 1 7 (25、 34、 35)の片面または両面（図示せず）に 1つの側材用铸塊 25、 34、 35 (17 )、または、複数の側材用铸塊（図示せず)を所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材 36を製造する。ここで、所定配置とは、製品としてのクラッド材、例えば、図 3 (a)〜 (c)に示すようなクラッド材 la、 lb、 lcにおける芯材 2、側材 3の配置に対応することを意味する。また、重ね合わせ方法は、従来公知の、例えば、芯材用铸塊 17 (25、 3 4、 35)および側材用铸塊 25、 34、 35 (17)の両端部をバンド 37を掛ける方法が用 V、られる。バンド掛けする方法以外に溶接止めするなどの方法を用いても問題な!/、。

[0074] (4)クラッド熱延工程： S3

クラッド熱延工程 S3は、図 8 (b)に示すように、前記重ね合わせ材 36のバンド 37を切断し、重ね合わせ材 36を熱間圧延してクラッド材 laを製造する。ここで、熱間圧延方法は、従来公知の圧延法で行う。そして使用する圧延機は、図 8 (b)では 4段式圧延機 40を記載したが、図示しない、 2段圧延機または 4段以上の圧延機を使用してもよい。また、所定厚さのクラッド材 laが得られるまで、図 8 (b)では 1列のロールスタンドを備えた圧延機 40を記載したが、図示しない、複数列のロールスタンドを備えた圧延機を使用して、熱間圧延を繰り返し行ってもよい。

[0075] このようにして製造されたクラッド材は、その後、必要に応じて所望の機械的特性などを付与するために、常法により冷間圧延処理、熱処理 (焼鈍処理）、歪み矯正処理、時効硬化処理などを行ったり、所定の形状に加工し、または所定の大きさに裁断等したりしてもよい。一例として、冷間圧延処理を 30〜99%の圧下率で行ったり、焼鈍処理として冷間圧延間に行う中間焼鈍、最終冷間圧延後に行う最終焼鈍を連続炉またはバッチ炉で 200〜500°C X 0〜 10時間で行ったりすることを挙げることができる力これらに限定されるものではなぐこれらの処理によって得られる効果 (機械的特性)を奏する限りにお、て、その条件を適宜変更できることは、うまでもな、。

[0076] 2.第 2実施形態

[0077] 次に、本発明のクラッド材の製造方法の第 2実施形態について説明する。

第 2実施形態に係るクラッド材の製造方法は、芯材と、芯材の片面または両面に重ね合わされた複数の側材とからなるクラッド材を製造する方法であって、例えば、図 3 (d)に示すように、芯材 2の片面に側材 3、他の片面に側材 4が重ね合わされたクラッド材 Idを製造する方法である。そして、図 2に示すように、第 2実施形態に係るクラッド材の製造方法は、芯材準備工程 Sla、側材準備工程 Sibおよび側材圧延工程 SI cからなるクラッド材準備工程と、重ね合わせ工程 S2bと、クラッド熱延工程 S3とを含むものである。

ここで、クラッド後のクラッド材における側材 3は、側材準備工程 Sibで製造された側材用铸塊から次工程 (重ね合わせ工程 S2bおよびクラッド熱延工程 S3)を経て形成されるもので、クラッド後のクラッド材における側材 4は、側材圧延工程 Sicで製造された側材用圧延板力ゝら次工程を経て形成されるものである。なお、芯材準備工程 S laと、側材準備工程 Sibと、クラッド熱延工程 S3は前記の第 1実施形態と同様であるので、説明を省略し、側材圧延工程 Slc、重ね合わせ工程 S2bについて以下に説明する。

[0078] [準備工程] 準備工程は、芯材準備工程 S laで製造した芯材用铸塊、側材準備工程 Sibで製造した側材用铸塊および側材圧延工程 Sicで製造した側材用圧延板を準備するェ程である。この準備工程は、芯材用铸塊、側材用铸塊および側材用圧延板のうちどれを先に製造して準備しておいてもよぐまた、芯材準備工程 Sla、側材準備工程 S lbおよび側材圧延工程 Sicは、これらの 2つまたは 3つを同時に進行して準備してもよい。

[0079] (側材圧延工程: Sic)

側材圧延工程は、芯材用金属と成分組成が異なる側材用金属を溶解、铸造して側材用铸塊を製造し、さらに熱間圧延して 1つまたは複数の側材用圧延板を製造する。ここで、側材用金属は前記した成分組成の金属である。また、铸造方法は、前記した半連続铸造法、薄スラブ铸造法が好ましい。さらに、側材用铸塊に面削処理および均質ィ匕熱処理の少なくとも 1つを行ってもよい（図 2において面肖 IJ、均熱と記載する )。なお、熱間圧延方法は、前記したクラッド熱延工程と同様に、従来公知の圧延方法で行なう。使用する圧延機も同様である。そして、側材用圧延板の厚さは、 3〜20 Ommが好ましぐ厚さが前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。

[0080] (重ね合わせ工程： S2b)

重ね合わせ工程 S 2bは、図示しないが、前工程で製造された芯材用铸塊の片面または両面に、前工程で製造された 1つまたは複数の側材用铸塊および側材用圧延板を側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する。ここで、所定配置とは、製品としてのクラッド材、例えば、図 3 (d)に示すようなクラッド材 Idにおける芯材 2、側材 3、側材 4の配置に対応することを意味する。なお、芯材 2の片面に、側材 3および側材 4を重ね合わせた配置でもよい。また、重ね合わせ方法は、従来公知の、例えば、芯材用铸塊、側材用铸塊および側材用圧延板の両端部をバンド掛けする方法または溶接止めする方法が用いられる。

[0081] なお、重ね合わせたときの各隙間は、最大で 10mm以内、望ましくは、 5mm以内とするのが好ましい。

[0082] このようにして製造されたクラッド材は、第 1実施形態と同様に、その後、必要に応じて所望の機械的特性などを付与するために、常法により冷間圧延処理、熱処理 (焼鈍処理）、歪み矯正処理、時効硬化処理などを行ったり、所定の形状に加工し、または所定の大きさに裁断等したりしてもよい。

[0083] 3.第 3実施形態

[0084] 次に、本発明のクラッド材の製造方法の第 3実施形態について説明する。なお、参照する図面において、図 9 (a)、図 9 (b)は、熱交換器用クラッド材の製造方法のフロ一を示す図、図 10は、熱交用クラッド材の構成を示す断面図である。

[0085] 本発明に係る熱交翻用クラッド材の製造方法は、図 9に示すように、芯材を準備する準備工程である芯材製造工程 Slaと、芯材に重ね合わされる側材を準備する準備工程である側材製造工程 Sibとにより、心材および側材が製造される。その後、重ね合わせ工程 S2により、この芯材および側材を所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材とし、均質化熱処理工程 S2—1により、この重ね合わせ材に均質ィ匕熱処理を行う。そして、均質化熱処理工程 S2— 1の後に熱間圧延工程 S3により熱間圧延を行い、熱間圧延工程 S3の後に冷間圧延工程 S4により冷間圧延を行うこととした。

[0086] なお、側材および芯材のどちらを先に製造して準備してぉ、てもよく、また、芯材製造工程 Slaおよび側材製造工程 Sibは同時に進行して準備してもよい。

[0087] クラッド材が熱交用クラッド材の場合には、側材の各層は、その機能によって、ろう材 7、犠牲材 8、中間材 9に区別される。まず、熱交用クラッド材の代表的な構成について、以下に説明する。

[0088] 側材は、芯材とその片面または両面に重ね合わされた 1層以上の側材とからなる熱交^^用クラッド材に使用されるものであり、熱交^^用クラッド材の側材の層数は何ら限定されることはない。例えば、図 10 (a)に示すように、芯材 6の片面に 1つのろぅ材 7をクラッドした 2層の熱交用クラッド材 5a、図 10 (b)に示すように、芯材 6の両面にろう材 7を 1つずっクラッドした 3層の熱交^^用クラッド材 5b、図 10 (c)に示すように、芯材 6の片面にろう材 7と、芯材 6の他面に犠牲材 8を 1つずっクラッドした 3 層の熱交^^用クラッド材 5c、図 10 (d)に示すように、芯材 6の片面に中間材 9、ろう材 7をクラッドした 3層の熱交用クラッド材 5d、図 10 (e)に示すように、芯材 6の片面に中間材 9、ろう材 7と、芯材 9の他面に犠牲材 8をクラッドした 4層の熱交用クラッド材 5e、図 10 (f)に示すように、芯材 6の両面に中間材 9、ろう材 7をクラッドした 5 層の熱交用クラッド材 5f等を挙げることができる。

しかしながら、図示しないが、さらに側材 (ろう材、犠牲材、中間材)の層数を増やした 6層以上の熱交用クラッド材にも好適に適用することが可能であることはいうまでもない。

[0089] 本発明に係る側材の各層は、芯材とは成分組成の異なる側材用金属からなる。そして、側材用金属としては、例えば、アルミニウム合金、銅合金、鋼合金等である。前記側材は、 JIS規格の 1000系、また IS規格外の各種アルミニウム合金力もなることが好ましい。前記側材に適用できる JIS規格外のアルミニウム合金としては、 AL— Mn系、 AL— Mn— Cu系、 AL— Mn— Si系、 AL— Mn— Cu— Si系、 AL— Mn— Mg系、 AL— Mn—Mg— Cu系、 AL— Mn—Mg— Si系、 AL— Mn—Mg— Cu—S i系、 Al— Zn系、 AL— Mg— Zn系、 AL— Si— Zn系、 Al— Si— Mn— Zn系、 Al— S i— Mg— Zn系、 Al— Si— Mn— Mg— Zn系、 Al— Mn— Zn系、 Al— Mn— Si— Zn 系、 Al—3〜10Si合金、 Al—3〜10Si—Zn合金等が挙げられる。このようなアルミニゥム合金は、さらに Sc : 0. 05〜0. 3%、Zr: 0. 05〜0. 3%、Ti: 0. 05〜0. 3%、ある!/ヽは Sr: 0. 001〜0. 1を含有してもよヽ。

[0090] なお、ろう材 7および犠牲材 8を使用する場合は、そのろう材 7および犠牲材 8が各ヽて最表面側に位置するように配置される。

[0091] [側材製造工程]

側材の製造工程 Sibは、図 9に示すように、熱交用クラッド材に使用される芯材の片面または両面に重ね合わされた 1層以上の側材を製造する。

この側材製造工程 Sibは、まず、芯材とは成分組成の異なる側材用金属を溶解する溶解工程と、この溶解工程で溶解された側材用金属を、铸造して側材用铸塊にする铸造工程と、この側材用铸塊を所定厚さにスライスして、側材の少なくとも 1層とするスライス工程とを備えるものである。

なお、必要に応じて、铸造工程の後に、後述する均質化熱処理を行ってもよぐまた、スライス工程の後に、後述する表面平滑ィ匕処理（図 9の面肖 IJ)を行ってもよい。

[0092] (溶解工程）溶解工程では、芯材とは成分組成の異なる側材用金属を溶解する。

側材用金属として、熱交用クラッド材 5a〜5fがろう材 7を備えるときに、ろう材用として、 4000系の Al— Si系アルミニウム合金を用いることができる。ここで、 Al— S i系合金とは、 Siの他に、 Znを含有した合金も含むものである。 Al— Si系合金としては、例えば、 A1— 7〜13質量％Si系合金、または A1— 7〜13質量％Si— 2〜7質量 %Zn系合金等を用いることができる力これらに限定されるものではなぐろう材として用いられる合金であれば、全て適用することができる。

[0093] 側材用金属として、熱交用クラッド材 5c、 5eが犠牲材 8を備えるときに、犠牲材用として、 3000系の A1 - Mn系アルミニウム合金または 7000系の A1— Zn— Mg系アルミニウム合金を用いることができ、さらに、 Al— Zn系合金を用いることができる。ここで、 Al— Zn系合金とは、 Znの他に、 Mn、 Siを含有した合金も含むものである。 A1 — Zn系合金としては、例えば、 A1— 1〜7質量％Zn系合金、 A1— 0. 5〜1. 2質量 %Mn-0. 5〜1. 2質量％Si— 2〜6質量％Zn系合金、 A1— 0. 8〜1. 2質量％Si 2〜6質量％Zn系合金を用いることができる力これらに限定されるものではなぐ犠牲材として用いられる合金であれば、全て適用することができる。

[0094] 側材用金属として、熱交用クラッド材 5d〜5fが中間材 9を備えるときに、中間材用として、 1000系の純アルミニウムまたは 7000系の Al—Zn—Mg系アルミニウム合金等を用いることができ、さらに、 Al— Mn系合金を用いることができる。ここで、 A1 — Mn系合金とは、 Mnの他に、 Cu、 Si、 Tiを含有した合金も含むものである。 A1— Mn系合金としては、例えば、 A1— 0. 5〜1. 2質量％Mn— 0. 5〜1. 2質量％Cu— 0. 5〜1. 2質量％Si系合金、 A1— 0. 5〜1. 2質量％Mn— 0. 5〜1. 2質量％Cu -0. 5〜1. 2質量⁰/ ₀Si— 0. 05-0. 3質量％Ti系合金を用いることができる力これらに限定されるものではなぐ中間材として用いられる合金であれば、全て適用することがでさる。

前記した金属の成分組成の調整は、用いる熱交用クラッド材の用途等に応じて適宜決めることができる。

[0095] なお、中間材 9は、例えば、クラッド材のろう付けの際に、ろう材 7の芯材 6への侵食を防止するために設けられるものである。 [0096] (铸造工程）

铸造工程は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0097] (スライス工程）

スライス工程は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0098] [芯材製造工程]

図 9に示すように、芯材製造工程 Slaは、芯材用金属を溶解する溶解工程と、溶解工程で溶解された芯材用金属を铸造して芯材用铸塊を製造する铸造工程とを含むこととした。

なお、必要に応じて、表面平滑化処理（図 1の面削）および均質化熱処理の少なくとも 1つを行ってもよヽ。

各工程は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0099] [重ね合わせ工程]

重ね合わせ工程 S2は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0100] [均質化熱処理工程]

重ね合わせ工程 S 2で製造した重ね合わせ材 36は、内部組織を均一化するため、および、熱間圧延を行、易、ように柔らかくするために均質化熱処理を施す (S2— 1

) o

[0101] [熱間圧延工程]

熱間圧延工程 S3は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0102] [冷間圧延工程]

冷間圧延工程 S4は、前記第 1実施形態に記載した通りであるので、ここでは省略する。

[0103] 以上のように、本発明に係るクラッド材の製造方法によれば、側材の表面状態および平坦度を容易に制御できるため、平坦性、平滑性を向上させることができ、さらに酸ィ匕皮膜厚を減らすことができる。

また、密着性、圧着性が向上するため、圧着パス数を減らすことができ、歩留まり、生産性を向上させることができる。

さらに、芯材ゃ各側材との間に隙間が形成されにくぐ耐食性を向上させることができる。

[0104] 4.第 4実施形態

[0105] 第 4実施形態に係るクラッド材の製造方法は、側材の少なくとも 1層が铸造組織を有する以外は、前記第 2実施形態のクラッド材の製造方法と同様であり、説明を省略する。

[0106] 本発明に係る側材の各層は、芯材とは成分組成の異なる側材用金属力もなる。そして、側材用金属としては、例えば、アルミニウム合金、銅合金、鋼合金等であって、好ましく ίお IS規定の 1000系、 3000系、 4000系または 7000系のアルミニウム合金である。

[0107] 本発明に係る 1層以上の側材は、図 11に示すように、クラッド材の製造において、芯材 26が铸造組織を有し、その片面（図示せず)または両面に側材 35を重ね合わせる際に、側材 35の少なくとも 1層（側材 35a)力铸造組織を有する必要がある。なお、芯材 26は、図 4に示された芯材用铸塊 17を所定長さに切断したものである。そして、側材 35の少なくとも 1層（側材 35a)が铸造組織を有することによって、芯材 26と側材 35aとの密着性が向上する。そのため、両者の熱延工程（図 8 (b)参照）において、圧着性が向上し、圧着パス数が減るため、歩留まり、生産性が向上する。また、耐食性に優れたクラッド材が得られる。なお、図 11では芯材 26の両面に 1層の側材 35 を重ね合わせる例を記載した力芯材 26の片面または両面に複数層の側材 35を重ね合わせる場合には、铸造組織を有する層（側材）は、芯材 26に隣接する層であつても、側材 35に隣接する層であってもよい。し力しながら、芯材 26と側材 35の密着性、圧着性を考慮すると、芯材 26に隣接する層が铸造組織を有することが好ましい。

[0108] 本発明に係る側材 35にお、て、铸造組織を有する層（側材 35a)以外の層（側材 3 5b)は、芯材 26と側材 35との密着性、および側材 35の各層間の密着性（図示せず）を向上させるために、铸造組織を有する層で構成されていることが好ましいが、従来のクラッド材の側材として使用されている熱間圧延で作製された圧延組織を有するもので構成してもよい。また、铸造組織を有する層（側材 35a)の厚さ（図 7の T4)は、 1 0〜250mmであることが好ましい。厚さが前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやす！/、。

[0109] 本発明に係る側材 35は、铸造組織を有する層（側材 35a)を有し、かつ、その表面粗度が算術平均粗さ（Ra)で 0. 05〜： L O ^ m,望ましくは、 0. 1〜0. 7 mであることが好ましい。表面粗度が前記範囲未満であると加工が困難となりやすぐ表面粗度が前記範囲を超えると、芯材 26と側材 35aとの間に微細な隙間が形成されるため、圧着性、密着性が悪くなり、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。また、铸造組織を有する層（側材 35a)は、長手方向 lm当たりの平坦度が lmm以下であることがより好ましぐ 0. 5mm以下が最適である。平坦度が前記範囲を超えると、芯材 26や各側材 35 (図示せず)との間に微細な隙間が形成されるため、圧着性、密着性が悪くなり、クラッド材に密着不良が発生しやすくなる。

[0110] また、このような側材 35を用いることにより、外面耐食性の試験として CASS試験（塩水噴霧試験: JIS Z 2371)を 1500時間、内面耐食性の試験として浸漬試験 (N a+ : 118ppm、 CI— : 58ppm、 S042— : 60ppm、 Cu2+ : lppm、 Fe3+ : 30ppm )を 80°Cで 2000時間行った場合に、試験後の腐食深さが 60 m以下となるクラッド材を製造することが可能となる。

[Oil 1] なお、図 11に示す、铸造組織を有する層（側材 35a)以外の層（側材 35b)も、前記製造方法により製造されることが好ましいが、従来の溶解、铸造、面削 (均熱)、熱間圧延によって製造する方法により製造されていてもよい。また、側材 35a、 35bは、スラブスライス法の代わりに、薄スラブ铸造法、双ロール铸造法によって、所定の厚さに製造してちょい。

[0112] 5.側材の製造設備の実施形態

[0113] 次に、図面を参照して本発明に係る側材製造設備について詳細に説明する。なお、参照する図面において、図 12は、側材製造設備 50を示す模式図、図 13は、他の側材製造設備 50を示す模式図である。

[0114] 5. 1.側材製造設備

図 12に示すように、側材製造設備 50aは、芯材 2とその片面または両面に重ね合わされた 1層以上の側材 3とからなるクラッド材に使用される側材 3を製造する設備である。この側材製造設備 50aは、芯材 2とは成分組成の異なる側材用金属を溶解することにより側材 3を铸造する铸造装置 51aと、側材用铸塊 3 'を切断する铸塊切断装置 52と、側材用铸塊 3 'を各装置の間で搬送する搬送装置 53とを備えた構成とした。ここで、铸塊切断装置 52は、側材用铸塊 3 'を所定厚さにスライスするスライス装置 52aであってもよぐまた、このスライス装置 52aと側材用铸塊 3 'の先端および後端を切断することにより所定長さにする切断装置 52bとを有するものであってもよい。また、必要に応じて、铸造装置 51aで铸造された側材用铸塊 3 'を均質化熱処理する均質化熱処理装置 54を備えてもょヽ。

[0115] 次に、各装置について説明する。

[铸造装置]

铸造装置 51aは、例えば、半連続铸造装置であり、芯材 2とは成分組成の異なる側材用金属の溶湯を上方より注入し、水冷铸型の底部より凝固した金属を連続的に取り出し、所定厚さの側材用铸塊 3 'を得るものである。

[0116] [均質化熱処理装置]

均質化熱処理装置 54は、内部応力の除去、内部組織の均質ィ匕等のため、必要に応じて側材用铸塊 3 'に均質化熱処理を施すものである。

均質化熱処理を行うことにより、側材用铸塊 3 'の内部応力が除去され、スライスされた側材 3の平坦性がより向上する。

[0117] [铸塊切断装置]

铸塊切断装置 52は、铸造装置 51aにより铸造された側材用铸塊 3 'を切断するものであり、スライス装置 52bであってもよぐまた、スライス装置 52bと切断装置 52aとを有するものであってもよ、。

[0118] (切断装置）

切断装置 52aは、铸造装置 51aにより铸造された側材用铸塊 3 'の先端および後端を帯鋸により厚さ方向に切断し、側材用铸塊 3 'を所定長さにするものである。

このようにすれば、側材用铸塊 3 'の先端および後端に生じたへこみや出っ張りを除去し、側材用铸塊 3 'の先端および後端の面を平滑にすることができる。

切断には、帯鋸の他、丸鋸、水圧、レーザー等を用いることができる力これらに限定されるものではない。

なお、側材用铸塊の側面は、後記する芯材 2と側材 3との重ね合わせ材の圧延時に切断する。

[0119] (スライス装置）

スライス装置 52bは、铸造装置 51aにより铸造された側材用铸塊 3 'を、例えば、帯鋸により所定厚さにスライスするものであり、帯鋸には、回転させて切断するエンドレス状の帯鋸を含む。

スライスは、帯鋸の刃を側材用铸塊 3 'の先端または後端の一方の面にあて、この刃が回転することにより側材用铸塊 3 'を帯鋸で切断しながら、スライス装置 52bが側材用铸塊 3 'の先端または後端の他方の面側に移動することにより行われる。

この操作を繰り返すことにより、側材用铸塊 3 'が所定厚さにスライスされ、複数の側材 3が製造される。

なお、スライス装置 52bを固定し、側材用铸塊 3 'を移動させることにより側材用铸塊 3 'を所定厚さにスライスしてもよ!/ヽ。

[0120] また、側材用铸塊 3 'を水平に設置されている当該側材用铸塊 3 'の設置面に対し、平行にスライスするのが好まし、。

ここで、設置面とは、側材用铸塊 3 'のスライス装置の設置台に接する面のことである。

このようにすることにより、スライスの際に生じる切断塊 (スライス塊）の自重、形状による変位 (例えば、切断塊が倒れようとする力等)の影響が極小化され、スライスされた側材 13の平坦性がより向上する。

[0121] スライスされた側材 3の厚さは、 10〜250mmの範囲であることが好ましい。スライスされた側材 3の厚さが前記範囲外であると、クラッド材のクラッド率が不適切なものとなりやすい。

ここで、帯鋸の刃は、 1段だけではなぐ 2段以上の多段に形成してもよい。帯鋸の刃を多段に形成することにより、側材用铸塊 3 'のスライス工程の効率を向上させることがでさる。

スライス装置 52bに用いられる帯鋸は、一般的な帯鋸でよぐまた、スライスには、帯鋸の他、丸鋸、水圧、レーザー等を用いることができる力これらに限定されるものではない。

[0122] また、側材用铸塊 3 'の切断は、切断装置 52aによる側材用铸塊 3 'の先端および後端の切断、スライス装置 52bによる側材用铸塊 3 'のスライスのどちらを先に行ってもよい。

さらに、ここでは、前記した切断装置 52aとスライス装置 52bとを別の装置として構成したが、側材用铸塊 3 'の先端および後端の切断と、側材用铸塊 3 'のスライスを、 1つの装置で行う構成としてもょ、。

[0123] [搬送装置]

搬送装置 53は、側材用铸塊 3 'を、前記の铸造装置 51a、切断装置 52aおよびスライス装置 52b間で、搬送するものである力その他の装置間においても、搬送装置 5 3により側材用铸塊 3 'または側材 3を搬送してもよい。

搬送装置 53としては、ベルトコンベアやローラー等を備えるものを使用することができるが、これらに限定されるものではなぐ例えば、側材用铸塊 3 'または側材 3をワイヤー、チェーン、バキューム等により吊り下げて搬送するものでもよい。

[0124] 5. 2.他の側材製造設備

次に、側材の製造設備の変形例について説明する。

図 13に示すように、側材製造設備 50cは、芯材 2とその片面または両面に重ね合わされた 1層以上の側材 3とからなるクラッド材に使用される側材 3を製造する設備である。この側材製造設備 50cは、芯材 2とは成分組成の異なる側材用金属を溶解することにより側材 3を铸造する铸造装置 51aと、側材用铸塊 3 'を切断する铸塊切断装置 52と、铸塊切断装置 52で切断された所定厚さの側材 3を表面平滑化処理する表面平滑化処理装置 55と、側材用铸塊 3 'または側材 3を各装置の間で搬送する搬送装置 53とを備えた構成とした。

ここで、铸塊切断装置 52は、側材用铸塊 3 'を所定厚さにスライスするスライス装置 52bであってもよぐまた、このスライス装置 52bと側材用铸塊 3 'の先端および後端を切断することにより所定長さにする切断装置 52aとを有するものであってもよい。また、必要に応じて、铸造装置 51aで铸造された側材用铸塊 3 'を均質化熱処理する均質化熱処理装置 54を備えてもょヽ。

[0125] 次に、各装置について説明する。

铸造装置 51a、均質化熱処理装置 54、切断装置 52a、スライス装置 52bについては、前記と同様であるので、ここでは省略する。

[0126] [搬送装置]

搬送装置 53は、側材用铸塊 3 'または側材 3を、前記の铸造装置 51a、切断装置 5 2a、スライス装置 52bおよび表面平滑化処理装置 55間で、搬送するものであるが、その他の装置間においても、搬送装置 53により側材用铸塊 3 'または側材 3を搬送してもよい。

側材 3の搬送は、側材用铸塊 3 'を帯鋸により所定厚さにスライスした後、スライスした側材 3を、バキュームにより吊り下げ、表面平滑化処理用の定盤へ搬送することにより行われる。

表面平滑ィ匕処理用の定盤への搬送は、側材 3が搬送装置 53上を移動することにより行ってもよい。

[0127] [表面平滑化処理装置]

表面平滑ィ匕処理装置 55は、スライス装置 52bによりスライスした側材 3の表面を平滑化処理するものである。

前記の搬送装置 53により搬送された側材 3は、表面平滑化処理装置 55により、表面を平滑化処理する。更に、側材 3を反転機により反転し、裏面を平滑化処理してもよい。

表面平滑ィ匕処理の方法としては、エンドミル切削やダイヤモンドバイト切削等の切削法、表面を砲石等で削る研削法、パフ研磨等の研磨法等を用いることができるが、これらに限定されるものではない。

また、表面平滑化処理の方法として、切削をした後に研磨を行う等、複数の方法を併用して用いてもよい。 [0128] なお、側材 3の少なくとも 1層が、前記側材製造設備 50aまたは 50cにより製造され

、他の層は、従来の製造設備により製造されていてもよい。

[0129] 次に、前記の側材製造設備 50aまたは 50cを用いたクラッド材の製造設備 50について説明する。

クラッド材の製造設備 50は、前記の側材製造設備 50aまたは 50cと、側材 3とは成分組成の異なる芯材用金属を溶解して铸造する铸造装置 51bおよび铸造装置 51b により铸造された芯材用铸塊 3 'を長さ方向に切断して所定長さにする切断装置 52b からなる芯材 2の製造設備 50bと、この側材 3と芯材 2とを重ね合わせて重ね合わせ材とする重ね合わせ装置（図示省略)と、この重ね合わせ材を圧延する圧延装置（図示省略)とを備えた構成とした。

[0130] [側材製造設備]

側材製造設備 50a、 50cについては、前記したとおりであるので、ここでは省略する

[0131] [芯材製造設備]

(铸造装置）

铸造装置⁵ lbは、例えば、半連続铸造によって上方より溶解工程で溶解された側材 3とは成分組成の異なる芯材用金属の溶湯を注入し、水冷铸型の底部より凝固した金属を連続的に取り出し、所定厚さの芯材用铸塊 2'を得るものである。

(切断装置）

切断装置 52bは、铸造装置 51bにより铸造された芯材用铸塊 2'を丸鋸により、所定の大きさに切断するものである。

切断には、丸鋸の他、帯鋸、水圧、レーザー等を用いることができる力これらに限定されるものではない。

[0132] [重ね合わせ装置]

重ね合わせ装置は、合わせ作業により、前記工程で製造された芯材 2の片面または両面に 1つの側材 3、または、複数の側材 3を所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材とする。重ね合わせ方法は、従来公知の、例えば、芯材 2および側材 3の両端部をバンド掛けする方法が用いられる。バンド掛けする方法以外に溶接止めするなどの方法を用いても問題ない。

なお、このようにして製造した重ね合わせ材は、必要に応じて、内部応力の除去、内部組織の均一化および熱間圧延を行い易くするため、均質ィ匕熱処理装置 2を用いることにより、均質化熱処理を施してもよい。

[0133] [圧延装置 (圧延機)]

(熱間圧延）

熱間圧延は、前記重ね合わせ材を固定するためのバンドを切断し、重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造する。ここで、熱間圧延方法は、従来公知の圧延法で行う。そして使用する圧延機は、 4段式圧延機の他、 2段圧延機または 4段以上の圧延機を使用してもよい。また、所定厚さのクラッド材が得られるまで、 1列のロールスタンドを備えた圧延機の他、複数列のロールスタンドを備えた圧延機を使用して、熱間圧延を繰り返し行ってもょヽ。

[0134] (冷間圧延）

このようにして製造されたクラッド材は、その後、必要に応じて冷間圧延処理を行う。冷間圧延処理としては、一例として、 30〜99%の圧下率で行うことができる。

[0135] また、必要に応じて所望の機械的特性などを付与するために、常法により、熱処理

(焼鈍処理）、歪み矯正処理、時効硬化処理などを行ったり、所定の形状にカ卩ェし、または所定の大きさに裁断等したりしてもよい。一例として、焼鈍処理として、冷間圧延前に行う荒焼鈍、冷間圧延間に行う中間焼鈍、最終冷間圧延後に行う最終焼鈍を連続炉またはバッチ炉で 200〜500°C X 0〜 10時間で行ったりすることを挙げることができる力これらに限定されるものではなぐこれらの処理によって得られる効果 (機械的特性)を奏する限りにお、て、その条件を適宜変更できることは、うまでもな、。

[0136] 以上のように、本発明に係る側材製造設備によれば、従来のクラッド材のように熱間圧延によって側材の厚さを減少させる必要がなくなり、側材製造時に熱間圧延設備を使用することなぐ作業工程の省略ィ匕を図ることができる。

また、側材の表面状態および平坦度を容易に制御できるため、平坦性、平滑性を向上させることができ、さらに酸ィ匕皮膜厚を減らすことができる。

また、芯材と重ね合わせる際に、芯材との密着性、圧着性が向上するため、圧着パス数を減らすことができ、歩留まり、生産性を向上させることができる。

以上、本発明に係るクラッドの製造方法および製造設備について説明してきたが、本発明の趣旨はこれらの記載に限定されるものではなぐ本願の特許請求の範囲の記載に基づいて広く解釈しなければならない。また、本発明の技術的範囲は、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において広く変更、改変することができることはいうまでもない。

Claims

請求の範囲

[1] 芯材と、前記芯材の片面または両面に重ね合わされた 1つまたは複数の側材とからなるクラッド材の製造方法にぉ、て、

芯材準備工程で芯材用金属を溶解、铸造して製造した芯材用铸塊、および、側材準備工程で前記芯材用金属とは成分組成の異なる側材用金属を溶解、铸造して製造した側材用铸塊をそれぞれ準備するクラッド材準備工程と、

前記芯材用铸塊の片面または両面に前記側材用铸塊を前記側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する重ね合わせ工程と、

前記重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造するクラッド熱延工程と、を含むことを特徴とするクラッド材の製造方法。

[2] 前記側材準備工程において、前記側材の少なくとも 1つが、溶解、铸造して製造された側材用铸塊を所定厚さにスライスするスライス工程により製造されるものであることを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[3] 前記スライス工程の前に、溶解、铸造して製造された前記側材用铸塊に、更に均質化熱処理を行うことを特徴とする請求項 2に記載のクラッド材の製造方法。

[4] 前記スライス工程にお!ヽて、前記側材用铸塊を、水平に設置されて!ヽる当該側材用铸塊の設置面に対し平行にスライスすることを特徴とする請求項 2に記載のクラッド材の製造方法。

[5] 前記芯材準備工程において、製造された芯材用铸塊に面削処理および均質化熱処理の少なくとも 1つを行うことを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[6] 前記側材準備工程にお!ヽて、製造された側材に面削処理および均質化熱処理の少なくとも 1つを行うことを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[7] 前記側材の少なくとも 1つは、長手方向 lm当たりの平坦度が lmm以下であることを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[8] 前記側材の少なくとも 1つは、表面粗度が算術平均粗さ (Ra)で 0. 05〜： L 0 mの範囲であることを特徴とする請求項 1に記載のクラッドの製造方法。

[9] 前記芯材用铸塊の厚さが 200〜700mm、前記側材の厚さが 3〜200mmであることを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[10] 前記芯材用金属および前記側材用金属が、アルミニウムまたはアルミニウム合金であることを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[11] 前記側材が複数の層からなり、

前記側材の複数の層のうち少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造される請求項 2に記載のクラッド材の製造方法。

[12] 前記スライス工程の後に、スライスされた所定厚さの側材の表面に、更に表面平滑化処理を行うことを特徴とする請求項 2に記載のクラッド材の製造方法。

[13] 前記表面平滑化処理を、切削法、研削法および研磨法から選択された 1種以上の方法で行うことを特徴とする請求項 12に記載のクラッド材の製造方法。

[14] 前記熱間圧延工程の後に冷間圧延を行う冷間圧延工程をさらに含むことを特徴とする請求項 1に記載のクラッド材の製造方法。

[15] 前記側材の少なくとも 1層がろう材であり、

前記クラッド材にお、て前記ろう材が最表面側に位置するように設けられ、前記ろう材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造される請求項 11に記載のクラッド材の製造方法。

[16] 前記側材がろう材と、前記芯材と前記ろう材との間に設けられた中間材とを備え、前記クラッド材にお、て前記ろう材が最表面側に位置するように設けられ、前記ろう材および前記中間材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造される請求項 11に記載のクラッド材の製造方法。

[17] 前記クラッド材は前記芯材とその両面に重ね合わされた前記側材とからなり

前記ろう材を含む前記側材の少なくとも 1層および前記犠牲材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造される請求項 11に記載のクラッド材の製造方法。

[18] 前記クラッド材は前記芯材とその両面に重ね合わされた前記側材とからなり、前記芯材の一面側における前記側材がろう材および前記芯材と前記ろう材との間に設けられた中間材とを備え、他面側における前記側材の少なくとも 1層が犠牲材であり、前記ろう材および前記犠牲材が各面において最表面側に位置するように設けられ

前記ろう材および前記中間材を含む前記側材の少なくとも 1層、および前記犠牲材を含む前記側材の少なくとも 1層が、前記側材準備工程により製造される請求項 11 に記載のクラッド材の製造方法。

[19] 請求項 2のクラッド材の製造方法において前記側材を製造する側材製造設備であつて、

前記芯材とは成分組成の異なる側材用金属を溶解して前記側材を铸造する铸造装置と、

前記铸造装置で铸造された側材用铸塊を切断する铸塊切断装置と、

前記側材用铸塊を各装置間において搬送する搬送装置とを備え、

前記铸塊切断装置は、前記側材用铸塊を所定厚さにスライスするスライス装置であることを特徴とする側材製造設備。

[20] 前記スライス装置は、水平に設置されている前記側材用铸塊の設置面に対し平行にスライスする装置であることを特徴とする請求項 19に記載の側材製造設備。

[21] 前記铸塊切断装置で切断された所定厚さの側材を表面平滑化処理する表面平滑化処理装置をさらに備えていることを特徴とする請求項 19に記載の側材製造設備。

[22] 前記铸造装置で铸造された側材用铸塊を均質化熱処理する均質化熱処理装置をさらに備えていることを特徴とする請求項 19に記載の側材製造設備。

[23] 前記铸塊切断装置は、前記スライス装置と、前記側材用铸塊の先端および後端を切断して所定長さにする切断装置とを有することを特徴とする請求項 19に記載の側材製造設備。

[24] 請求項 1のクラッド材の製造方法で用いられるクラッド材用側材であって、

クラッド材用側材は 1層以上の層からなり、

前記芯材の片面または両面に前記側材を重ね合わせる際に、前記側材の少なくとも 1層が、铸造組織を有することを特徴とするクラッド材用側材。

[25] 前記側材カ SJIS規定の 1000系、 3000系、 4000系または 7000系のアルミニウム合金力もなることを特徴とする請求項 24に記載のクラッド材用側材。

[26] 前記側材の少なくとも 1層が前記铸造組織を有し、かつ、その厚さが 10〜250mm であることを特徴とする請求項 24に記載のクラッド材用側材。

[27] 芯材と、前記芯材の片面または両面に重ね合わされた複数の側材とからなるクラッド材の製造方法において、

前記芯材用铸塊の片面または両面に、前記側材用铸塊および前記側材用圧延板を側材として所定配置に重ね合わせて重ね合わせ材を製造する重ね合わせ工程と前記重ね合わせ材を熱間圧延してクラッド材を製造するクラッド熱延工程とを含むことを特徴とするクラッド材の製造方法。

[28] 前記側材用铸塊および前記側材用圧延板の厚さが、 3〜200mmであることを特徴とする請求項 27に記載のクラッド材の製造方法。