WO2007061051A1 - 多翼遠心送風機 - Google Patents

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Takahiro Yamasaki
Akira Komatsu
Tooru Iwata
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Daikin Industries, Ltd.
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Definitions

  • the present invention relates to a multiblade centrifugal blower including a multiblade centrifugal impeller disposed in a fan casing.
  • a conventional multi-blade centrifugal blower includes a fan casing 1 and a multi-blade centrifugal impeller 2 as shown in FIG. 11 and FIG.
  • the fan casing 1 includes a bell mouth 4 that forms an air suction port.
  • a plurality of blades 6 are annularly arranged on the impeller 2, and the air W sucked from the suction port 7 facing the bell mouth 4 is also blown out in the centrifugal direction.
  • a holding ring 10 for holding the blade 6 is provided at an end of the outer periphery of the impeller 2 (see Patent Document 1).
  • the impeller 2 includes a main plate 8 and a bearing 9.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Laid-Open No. 2001-173596.
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object thereof is to suppress the circulation flow at the end of the impeller with a simple structure.
  • a fan casing having a bell mouth and an air outlet that form an air suction port, a fan casing having a tongue, and a fan casing disposed in the fan casing are provided. And having a plurality of blades arranged in an annular shape, sucking from the suction port facing the bell mouth!
  • a multi-blade centrifugal blower including a multi-blade centrifugal impeller that blows out in the direction is provided.
  • a holding ring for holding the blade is provided at at least one end in the axial direction of the impeller, and a cylindrical body extends to the outer body of the holding ring. It is installed.
  • the air sucked from the bell mouth is blown out in the centrifugal direction from between the blades through the impeller through the suction port, and flows out into the fan casing.
  • the directional circulation flow is suppressed toward the suction side at the end of the impeller. Therefore, it is possible to improve the air blowing efficiency and to reduce noise.
  • the impeller 2 can be configured by an integrally molded product made of synthetic resin, which greatly contributes to cost reduction.
  • the cylindrical body may be extended so as to reach substantially the same position as the outlet side edge of the bell mouth or a position overlapping with the outlet side edge. In that case, the circulation flow directed toward the suction side at the end of the impeller is more effectively suppressed.
  • a longitudinal section of the cylindrical body (11) may be extended along a longitudinal section force straight line of the retaining ring (10). In that case, the cylindrical body 11 can be formed more easily, which can further contribute to cost reduction.
  • a longitudinal section of the tubular body outside the tubular body 11 may extend from the longitudinal section of the holding ring along an arc. In that case, it is preferable at the point which can attract a blowing air flow smoothly.
  • a required clearance may be set between the cylinder and the tongue. In that case, backflow from the clearance with the tongue in the fan casing can be effectively prevented.
  • the impeller may be of a single suction type having a suction port only at one end in the axial direction.
  • the direction of mold release can be set to one direction, and the molding operation is facilitated.
  • the casing expansion ratio ⁇ of the fan casing 1 can be set in a range of 4.0 to 7.0. In this case, when used in a large air volume range, fan efficiency is improved and operation noise is reduced. Can be achieved. Brief Description of Drawings
  • FIG. 1 is a front view of a multiblade centrifugal blower that works on the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line 2-2 in FIG.
  • FIG. 3 A cross-sectional view taken along the 3rd-3rd battle of FIG.
  • FIG. 4 is a perspective view of an impeller in the multiblade centrifugal blower that is useful for the first embodiment.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of a principal part showing a modification of the cylindrical body in the impeller of the multiblade centrifugal blower that is effective in the first embodiment.
  • Fig. 6 is a cross-sectional view of a main part showing another modification of the cylindrical body in the impeller of the multiblade centrifugal fan according to the first embodiment.
  • FIG. 7 Ratio of blade main plate force length B to cylindrical body length L in the multi-blade centrifugal blower according to the first embodiment, showing changes in blower performance when LZB is changed. It is a characteristic diagram.
  • FIG. 8 is a characteristic diagram showing a change in fan performance when the enlargement factor ⁇ of the fan casing in the multiblade centrifugal fan that works in the first embodiment is changed.
  • FIG. 9 is a characteristic diagram showing the position of the tongue of the fan casing with respect to the outlet width of the impeller in the multiblade centrifugal blower that is effective in the first embodiment.
  • FIG. 10 is a front view of a multiblade centrifugal blower that is helpful in the second embodiment.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of a conventional multiblade centrifugal fan.
  • FIG. 12 is a perspective view of an impeller in a conventional multiblade centrifugal fan.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of a multiblade centrifugal fan according to a modification of the first embodiment.
  • FIGS. 1 to 4 show a multiblade centrifugal blower that works on the first embodiment of the present invention.
  • This multiblade centrifugal blower includes a scroll type fan casing 1 as shown in FIGS.
  • the fan casing 1 includes an air outlet 3, a pair of bell mouths 4 facing each other, and a tongue 5.
  • Each bellmouth 4 has an air inlet Forming.
  • a multi-blade centrifugal type impeller 2 in which a plurality of blades 6 are arranged in an annular shape is arranged.
  • the suction ports 7 are respectively formed at both ends of the impeller 2 so as to face the bell mouth 4, and the air sucked from these suction ports 7 is blown out in the direction of centrifugal force between the blades 6.
  • the tongue 5 is a portion of the fan casing 1 where the clearance between the inner peripheral surface of the fan casing 1 and the outer peripheral surface of the impeller 2 is minimized.
  • the impeller 2 includes a main plate 8, and the main plate 8 is provided with a bearing 9.
  • a rotary shaft of a fan motor (not shown) is pivotally attached to the bearing 9.
  • the multiblade centrifugal fan that is effective in the present embodiment is a double suction type having bell mouths 4 on both side plates la of the fan casing 1 and suction ports 7 on both ends of the impeller 2.
  • Each blade 6 is a forward wing, and its base end 6b precedes the inner end 6a along the rotational direction M of the impeller 2.
  • Holding rings 10 for holding the blades 6 are respectively provided at both ends of the impeller 2, and each holding ring 10 has an edge on the outlet side of the bell mouth 4.
  • Cylindrical bodies 11 reaching substantially the same position as 4a are integrally extended. It should be noted that the outer edge of the cylindrical body 11 may reach a position where it overlaps with the outlet side edge 4a of the bell mouth 4 or, as shown in FIG. Keep it away from the exit edge 4a.
  • the effect of suppressing the circulating flow is that the outer end edge of the cylindrical body 11 reaches approximately the same position as the outlet side edge 4a of the bell mouth 4, or mutually with the outlet side edge 4a. When reaching to the overlapping position, it is slightly inferior when reaching to a position separated from the outlet side edge 4a of the large bell mouth 4.
  • the bell mouth 4 bulges outward from the side plate la of the fan casing 1.
  • annular space S is formed inside the bell mouth 4.
  • each cylindrical body 11 extends in an arc shape from the vertical cross section of the holding ring 10. This is preferable in that the blown air flow can be attracted smoothly.
  • the longitudinal section of each cylindrical body 11 can be extended linearly from the longitudinal section of the retaining ring 10. In this way, it becomes easy to secure a clearance D between the fan casing 1 and the inner peripheral surface of the tongue 5.
  • the longitudinal section of each cylindrical body 11 can be extended linearly after extending in a circular arc shape from the vertical cross section of the holding ring 10. In this way, the clearance between the fan casing 1 and the inner peripheral surface of the tongue 5 can be secured, and the suction flow can be easily induced.
  • the fan casing enlargement ratio a corresponds to the spread angle of the spiral and is expressed by the following equation.
  • r is the reference minimum radius of the helix (see Fig. 2)
  • Rs is the radius corresponding to the helix angle ⁇ s (see Fig. 3)
  • ⁇ s is the angle from the origin corresponding to the helix reference radius.
  • the outer shape of the tongue 5 changes smoothly along the axial direction of the impeller 2 from the retaining ring 10 toward the main plate 8.
  • the ridgeline of the tongue 5 is V-shaped.
  • tongue 5 ⁇ in Fig. 2 corresponds to the cross section along line 5 ⁇ -5 ⁇ of Fig. 1 passing through main plate 8 of impeller 2
  • tongue 5 ⁇ is the cross section of 5 ⁇ -5 ⁇ in Fig. 1
  • 5C corresponds to the 5C-5C cross section of Fig. 1.
  • the shape of the tongue 5 is changed to the apex of the cross section of the tongue 5 ⁇ ⁇ and the impeller 2. It is assumed that it is represented by an angle ⁇ formed by a reference line TO passing through the rotation center and a virtual line TL passing through the rotation center of the impeller 2 and the apex in the cross section at an arbitrary axial position of the tongue 5.
  • ⁇ changes from zero to angle ⁇ A through angle 0 C and angle 0 B from the main plate 8 of the impeller 2 toward the cylindrical body 11 at the exit width of the impeller 2.
  • the maximum value ⁇ max of the angle ⁇ A is preferably in the range of 5 to 30 °. In this way, a predetermined clearance D can be ensured between the outer peripheral surface of the cylindrical body 11 and the tongue portion 5, the backflow of the airflow into the impeller 2 can be suppressed, and the air blowing performance can be improved. Turbulence noise caused by the rotation of the car 2 can be reduced.
  • FIG. 10 shows a multi-blade centrifugal blower that is useful for the second embodiment of the present invention.
  • This centrifugal blower is a single suction type, and in FIG. It has a bell mouth 4 as a suction port, and a suction port 7 at the left end of the impeller 2.
  • the height position of the tongue 5 from the lower edge 3a of the air outlet 3 decreases smoothly along the rotational direction of the impeller 2 from the holding ring 10 toward the main plate 8, and as a whole is inclined. is doing.
  • the impeller 2 is constituted by an integrally molded product made of synthetic resin, the die cutting direction can be set to one direction, and the molding operation becomes easy. Since other configurations and operational effects are the same as those in the first embodiment, the description thereof is omitted.

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Abstract

　簡単な構造で羽根車の軸方向端部における循環流を抑制する多翼遠心送風機が提供される。多翼遠心送風機は、空気吸込口となるベルマウス４を備えたスクロールタイプのファンケーシング１と、ファンケーシング１内にあって複数の羽根６が環状に配置され且つ前記ベルマウス４と対向するように形成された吸込口７から吸い込んだ空気を前記羽根６の間から遠心方向に吹き出す多翼遠心型の羽根車２とにより構成されている。前記羽根車２の外周において端部に設けられた保持リング１０の外端に筒状体１１を一体に延設して、羽根車２の端部において吸込側に向かう循環流を抑制している。

Description

明 細 書
多翼遠心送風機
技術分野
[0001] 本願発明は、ファンケーシング内に配置される多翼遠心型の羽根車を備えた多翼 遠心送風機に関するものである。
背景技術
[0002] 従来の多翼遠心送風機は、図 11および図 12に示すように、ファンケーシング 1と多 翼遠心型の羽根車 2とから構成されている。ファンケーシング 1は空気吸込口を形成 するベルマウス 4を備えている。羽根車 2には複数の羽根 6が環状に配置され、前記 ベルマウス 4と対向する吸込口 7から吸い込んだ空気 Wを、前記羽根 6の間力も遠心 方向に吹き出す。前記羽根車 2の外周における端部には、前記羽根 6を保持するた めの保持リング 10が設けられている（特許文献 1参照)。羽根車 2は主板 8及び軸受 9 を備えている。
特許文献 1 :特開 2001— 173596号公報。
発明の開示
[0003] 上記特許文献 1に開示された多翼遠心送風機の場合、ベルマウス 4から吸 、込ま れた空気 Wは、吸込口 7から羽根車 2内を経て羽根 6の間から遠心方向に吹き出さ れ、ファンケーシング 1内に流出する。しかし、羽根車 2における端部、即ち、吸込口 7 の近傍に設けられた保持リング 10の回りに循環流 が生じる。この循環流 W の 発生により、多翼遠心送風機の送風効率が低下するとともに、騒音の増大が避けら れな 、と 、う不具合があった。
[0004] 本願発明は上記の点に鑑みてなされたもので、その目的は、簡単な構造で羽根車 の端部における循環流を抑制することにある。
上記課題を解決するため、本願発明の第一の態様によれば、空気吸込口を形成 するベルマウスと空気吹出口とを備えるとともに、舌部を有するファンケーシングと、 そのファンケーシング内に配置されるとともに、環状に配置された複数の羽根を有し、 前記ベルマウスと対向する吸込口から吸!、込んだ空気を前記羽根の間から遠心方 向に吹き出す多翼遠心型の羽根車とを備えた多翼遠心送風機が提供される。その 多翼遠心送風機において、前記羽根車の軸方向における少なくとも一つの端部には 、前記羽根を保持するための保持リングが設けられ、その保持リングの外端に筒状体 がー体に延設されている。
[0005] 上記のように構成したことにより、ベルマウスから吸い込まれた空気は、吸込口から 羽根車内を経て羽根の間から遠心方向に吹き出され、ファンケーシング内に流出す る。このとき、保持リングの外端に一体に延設した筒状体の存在により、羽根車の端 部において吸込側に向力 循環流が抑制される。従って、送風効率を向上させること が可能となり、低騒音化を図ることができる。し力も、保持リングの外端を一体に延設 しているため、羽根車 2の端部が開放状態となる。従って、合成樹脂による一体成形 品で羽根車 2を構成することが可能となり、コストダウンに大いに寄与する。
[0006] 前記筒状体を、前記ベルマウスの出口側端縁と略同一位置あるいは出口側端縁と 相互に重なり合う位置まで達するように延設することもできる。その場合、羽根車の端 部において吸込側に向力う循環流がより効果的に抑制される。
[0007] 前記筒状体（11)の縦断面を、前記保持リング（10)の縦断面力 直線に沿って延 設してもよい。その場合、筒状体 11の形成がより一層容易となり、コストダウンにより 一層寄与できる。
[0008] 前記筒状体 11の外前記筒状体の縦断面を、前記保持リングの縦断面から円弧に 沿って延設してもよい。その場合、吹出空気流を円滑に誘引できる点で好ましい。 前記筒前記筒状体と前記舌部との間に所要のクリアランスを設定してもよい。その 場合、ファンケーシングにおける舌部とのクリアランスからの逆流を効果的に防止でき る。
[0009] 前記羽根車を、その軸方向の一端にのみ吸込口を有する片吸込タイプとすることも できる。その場合、合成樹脂による一体成形品で羽根車を構成する際に、型抜き方 向を一方向とすることができ、成形作業が容易となる。
[0010] 前記ファンケーシング 1のケーシング拡大率 αを、 4. 0〜7. 0の範囲に設定するこ ともでき、その場合、大風量域での使用に際して、ファン効率の向上および運転騒音 の低減を図ることができる。 図面の簡単な説明
[0011] [図 1]本願発明の第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機の正面図である。
[図 2]図 1の 2— 2線に沿った断面図である。
[図 3]図 2の 3— 3戦に沿った断面図である。
[図 4]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機における羽根車の斜視図である。
[図 5]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機の羽根車における筒状体の変形例 を示す要部断面図である。
[図 6]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機の羽根車における筒状体の他の変 形例を示す要部断面図である。
[図 7]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機における羽根の主板力 の長さ Bと 筒状体の長さ Lとの比 LZBを変化させたときの送風機性能の変化を示す特性図で ある。
[図 8]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機におけるファンケーシングの拡大率 αを変化させたときの送風機性能の変化を示す特性図である。
[図 9]第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機におけるファンケーシングの舌部の 位置を羽根車の出口幅に対して示した特性図である。
[図 10]第 2の実施の形態に力かる多翼遠心送風機の正面図である。
[図 11]従来の多翼遠心送風機の断面図である。
[図 12]従来の多翼遠心送風機における羽根車の斜視図である。
[図 13]第 1の実施の形態の変形例における多翼遠心送風機の断面図である。
発明を実施するための最良の形態
[0012] 以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について 説明する。
第 1の実施の形態
図 1ないし図 4には、本願発明の第 1の実施の形態に力かる多翼遠心送風機が示さ れている。この多翼遠心送風機は、図 1ないし図 4に示すように、スクロールタイプの ファンケーシング 1を備えている。ファンケーシング 1は、空気吹出口 3、一対の互い に対向するベルマウス 4、及び、舌部 5を備えている。各ベルマウス 4は空気吸込口を 形成している。ファンケーシング 1内には、複数の羽根 6が環状に配置された多翼遠 心型の羽根車 2が配置されている。吸込口 7は、前記ベルマウス 4と対向して羽根車 2の両端にそれぞれ形成され、それらの吸込口 7から吸い込んだ空気が前記羽根 6 の間力 遠心方向に吹き出される。ここで、舌部 5とは、ファンケーシング 1の内周面と 羽根車 2の外周面とのクリアランスが最小となるファンケーシング 1の部位のことである
[0013] 羽根車 2は主板 8を備え、その主板 8には軸受 9が設けられている。軸受 9には、フ アンモータ（図示省略)の回転軸が枢着される。本実施の形態に力かる多翼遠心送 風機は、ファンケーシング 1の両側板 laにベルマウス 4を有し、羽根車 2の両端に吸 込口 7を有する両吸込タイプである。各羽根 6は前進翼であって、その基端 6bがその 内端 6aより羽根車 2の回転方向 Mに沿って先行している。
[0014] 前記羽根車 2の両端部には、前記各羽根 6を保持するための保持リング 10がそれ ぞれ設けられており、各保持リング 10には、前記ベルマウス 4の出口側端縁 4aと略同 一位置にまで達する筒状体 11がそれぞれ一体に延設されている。なお、前記筒状 体 11の外端縁は、ベルマウス 4の出口側端縁 4aと相互に重なり合う位置にまで達す るようにしてもよく、または、図 13に示すように、ベルマウス 4の出口側端縁 4aから離 間するようにしてちょい。
[0015] 循環流の抑制効果は、筒状体 11の外端縁がベルマウス 4の出口側端縁 4aと略同 一位置に達するようにした場合、あるいは、出口側端縁 4aと相互に重なり合う位置に まで達するようにした場合において、大きぐベルマウス 4の出口側端縁 4aから離間し た位置まで達するようにした場合にぉ 、て、やや劣る。
[0016] さらに、前記ベルマウス 4は、ファンケーシング 1の側板 laより外方に膨出している。
この場合、ベルマウス 4の内部に環状の空間部 Sが形成される。
本実施の形態においては、図 3に示すように、前記各筒状体 11の縦断面は、前記 保持リング 10の縦断面から円弧状に延びている。このようにすると、吹出空気流を円 滑に誘引できる点で好ましい。なお、図 5に示すように、前記各筒状体 11の縦断面を 、前記保持リング 10の縦断面から直線状に延設することもできる。このようにすると、 ファンケーシング 1における舌部 5の内周面との間のクリアランス Dを確保し易くなる。 さらに、図 6に示すように、前記各筒状体 1 1の縦断面を、前記保持リング 10の縦断 面から円弧状に延設した後、直線状に延設することもできる。このようにすると、ファン ケーシング 1における舌部 5の内周面との間のクリアランスを確保できるとともに、吸込 流れを誘引し易くなる。
[0017] 上記構成の多翼遠心送風機の性能について、羽根 6の主板 8からの長さ Bと筒状 体 1 1の長さ Lとの比 LZB (図 1参照）、および、ファンケーシング 1の拡大率 αを変化 させてテストしたところ、図 7および図 8に示す結果が得られた。なお、本実施の形態 においては、ファンケーシング 1の周面 lbをアルキメデス螺旋としている力 対数螺 旋の場合も同様となる。
[0018] ファンケーシング拡大率 aは螺旋の広がり角度に相当し、以下の式で表される。
Rs ( Θ s) =Γ · ΘΧΡ ( Θ s · tan )
ここで、 rは螺旋の基準最小半径（図 2参照）、 Rsは螺旋の角度 Θ sに応じた半径（ 図 3参照）、 Θ sは螺旋の基準半径に対応する原点からの角度を示す。
[0019] 上記結果によれば、 LZBが 0. 03-0. 2の範囲においてファン効率が高くなり、比 騒音が低下していることが分かる。なお、 LZB≥0. 2となると、筒状体 1 1とファンケ 一シング 1の内周面との隙間が狭くなつてしうため、ファン効率が低下し、比騒音が高 くなつてしまう。また、ケーシング拡大率 αが大きくなると、筒状体 1 1とファンケーシン グ 1の内周面とのクリアランス Dが広くなり、筒状体 1 1によるコアンダ効果がより効果 的となる。なお、ケーシング拡大率 αが大きくなり過ぎると、性能が低下する。従って 、前記ファンケーシング 1のケーシング拡大率 αを、 4. 0〜7. 0の範囲に設定するの が望ましい。このよう〖こすると、大風量域での使用に際して、ファン効率の向上および 運転騒音の低減を図ることができる。
[0020] ところで、前記舌部 5の外形形状は、図 1および図 2に示すように、保持リング 10か ら主板 8に向力つて、羽根車 2の軸方向に沿って滑らかに変化しており、全体として 舌部 5の稜線は V字状を呈している。ここで、図 2中の舌部 5Αは羽根車 2の主板 8を 通過する図 1の 5Α— 5Α線に沿った断面に対応し、舌部 5Βは図 1の 5Β— 5Β線断面 、舌部 5Cは図 1の 5C— 5C線断面に対応する。
[0021] また、図 2に示すように、舌部 5の形状を、舌部 5Αの横断面の頂点及び羽根車 2の 回転中心を通る基準線 TOと、羽根車 2の回転中心と舌部 5の任意の軸方向位置の 横断面における頂点とを通る仮想線 TLとがなす角度 Θによって表すとする。
[0022] この場合、舌部 5Aにおける角度 Θはゼロである。図 9に示すように、舌部 5の角度
Θは、羽根車 2の出口幅において羽根車 2の主板 8から筒状体 11へ向かって、ゼロ から、角度 0 C、角度 0 Bを経て角度 θ Aまで変化している。なお、角度 θ Aの最大 値 Θ maxは、 5〜30° の範囲とするのが望ましい。このようにすると、筒状体 11の外 周面と舌部 5との間に所定のクリアランス Dを確保でき、羽根車 2内への気流の逆流 を抑制し、送風性能を向上させるとともに、羽根車 2の回転に起因する乱流騒音を低 減できる。
[0023] 第 2の実施の形態
図 10には、本願発明の第 2の実施の形態に力かる多翼遠心送風機が示されている この遠心送風機は片吸込タイプであり、図 10においてファンケーシング 1の左側の 側板 laに、空気吸込口となるベルマウス 4を有し、羽根車 2の左端に吸込口 7を有す る。この場合、空気吹出口 3の下端縁 3aからの舌部 5の高さ位置は、保持リング 10か ら主板 8に向かって、羽根車 2の回転方向に沿って滑らかに減少し、全体として傾斜 している。このよう〖こすると、合成樹脂による一体成形品で羽根車 2を構成する際に、 型抜き方向を一方向とすることができ、成形作業が容易となる。その他の構成および 作用効果は、第 1の実施の形態におけると同様であるので、その説明を省略する。
[0024] 本願発明は、上記各実施の形態に限定されるものではなぐ発明の要旨を逸脱し な!、範囲で設計変更可能なことは勿論である。

Claims

請求の範囲
[1] 空気吸込口を形成するベルマウス (4)と空気吹出口（3)とを備えるとともに、舌部（5) を有するファンケーシング（1)と、そのファンケーシング（1)内に配置されるとともに、 環状に配置された複数の羽根（6)を有し、前記ベルマウス (4)と対向する吸込口（7) 力 吸い込んだ空気を前記羽根 (6)の間から遠心方向に吹き出す多翼遠心型の羽 根車 (2)とを備えた多翼遠心送風機であって、
前記羽根車 (2)の軸方向における少なくとも一つの端部には、前記羽根 (6)を保持 するための保持リング（10)を設けるとともに、その保持リング（10)の外端に筒状体（ 11)を一体に延設したことを特徴とする多翼遠心送風機。
[2] 前記筒状体（ 11)を、前記ベルマウス (4)の端縁 (4a)と略同一位置あるいは端縁 (4 a)と相互に重なり合う位置にまで達するように延設したことを特徴とする請求項 1記載 の多翼遠心送風機。
[3] 前記筒状体（11)の縦断面を、前記保持リング（10)の縦断面から直線に沿って延設 したことを特徴とする請求項 1および 2のいずれか一項記載の多翼遠心送風機。
[4] 前記筒状体（11)の縦断面を、前記保持リング（10)の縦断面力 円弧に沿って延設 したことを特徴とする請求項 1および 2のいずれか一項記載の多翼遠心送風機。
[5] 前記筒状体 (11)と前記舌部 (5)との間に所要のクリアランス (D)を設定したことを特 徴とする請求項 1乃至 4のいずれか一項記載の多翼遠心送風機。
[6] 前記羽根車 (2)の軸方向における一端にのみ吸込口（7)を設定したことを特徴とす る請求項 1乃至 5のいずれか一項記載の多翼遠心送風機。
[7] 前記ファンケーシング（1)のケーシング拡大率（α )を、 4. 0〜7. 0の範囲に設定し たことを特徴とする請求項 1乃至 6のいずれか一項記載の多翼遠心送風機。
[8] 前記筒状体（11)は、前記ベルマウス (4)の端縁 (4a)力も離間して配置されているこ とを特徴とする請求項 1記載の多翼遠心送風機。
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