JPH07279891A

JPH07279891A - 多翼送風機

Info

Publication number: JPH07279891A
Application number: JP7506494A
Authority: JP
Inventors: Kanjiro Kinoshita; 歓治郎木下; Masashi Kamata; 正史鎌田
Original assignee: Daikin Industries Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1994-04-13
Filing date: 1994-04-13
Publication date: 1995-10-27

Abstract

(57)【要約】【目的】羽根の側板寄りの端部における剥離域の抑制
と羽根の出口側における風速分布の均一化とを両立させ
ることで、静音化と送風性能の向上とを実現する。【構成】その一端４ａが主板５に、他端４ｂが側板６
にそれぞれ保持された羽根４を、その軸方向の中間位置
でその板厚方向に折曲して下流側羽根部４Ａと上流側羽
根部４Ｂとを構成するとともに、該下流側羽根部４Ａと
上流側羽根部４Ｂとをそれぞれ上記一端４ａ及び他端４
ｂから上記折曲位置４ｃに向けて羽根車回転方向の後方
側へ傾斜させることで、空気流の入口となる上記羽根４
の他端４ｂ側における剥離現象が可及的に抑制され、空
気流が該他端４ｂ側からスムーズに流入し送風性能が向
上するとともに、羽根４上における空気流速の低下によ
り静音化が促進される。また、空気流が上記下流側羽根
部４Ａ側を流れる際、該下流側羽根部４Ａの傾斜によっ
て主板５側から側板６側への偏向力を受けることで羽根
車３の出口側における羽根車軸方向における相対速度分
布の均一化が図られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本願発明は、多翼送風機に関し、
さらに詳しくはかかる多翼送風機における羽根の構造に
関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に従来の多翼送風機は、図１７及び
図１９に示す多翼送風機Ｚ₀₁のように、ベルマウス３２
と空気出口３８とを相互に直交する方向にそれぞれ形成
したケーシング３１内にモータ３７により駆動される羽
根車３３を収容して構成される。また、上記羽根車３３
は、環状に配列された複数枚の羽根３４，３４，・・の
一端を上記モータ３７に固定された主板３５に、他端を
環状の側板３６に、それぞれ保持せしめて構成され、且
つ該側板３６側を上記ベルマウス３２側に近接対向させ
た状態で上記ケーシング３１内に収容される。そして、
この場合、上記羽根車３３の各羽根３４，３４，・・
は、その軸方向が羽根車軸線Ｌ₀（第２０図参照）に平
行となるようにその取付角が設定されている。

【０００３】また一方、一般に多翼送風機においては、
用途別の必要性能に対応して上記羽根車３３とケーシン
グ３１のベルマウス３２との相対的な取り付け位置が異
ならしめられている。即ち、多翼送風機はその用途に応
じて、図１５の性能曲線において、点Ａで示す大風量低
静圧領域で主として使用される大風量低静圧仕様のもの
と、点Ｂで示す中風量高静圧領域で主として使用される
中風量高静圧仕様のものとに大別される。そして、この
二つの仕様のうち、大風量低静圧仕様の多翼送風機にお
いては、風量が大きいことからベルマウス３２及び側板
３６の口径を大きくして流入空気の流速を低下させて運
転音の低減を図るという観点から、図２２に示すよう
に、ベルマウス３２の口縁が羽根車軸方向において上記
側板３６に近接対向するような構造とされる。これに対
して、中風量高静圧仕様の多翼送風機においては、図１
９に示すように、元々風量が少なく流入速度が低いため
ベルマウス３２の口径を小さくしても運転音いう点にお
いて問題がなく、また高静圧であることを利用して羽根
３４の側板３６側の端部に循環流（矢印Ａ₀で示す）を
生成させて流入空気の剥離を抑制するという観点から、
ベルマウス３２の口縁を羽根３４の内側端部付近に位置
させて上記側板３６との間に循環流形成用の通路を設け
るようにしている。

【０００４】ところで、このように各羽根３４，３４，
・・が羽根車軸方向に平行とされた従来一般の多翼送風
機Ｚ₀₁においては、これが大風量低静圧仕様のものであ
っても中風量高静圧仕様のものであっても、次述するよ
うに、運転音が比較的高く且つ送風性能が劣るという問
題があった。

【０００５】即ち、多翼送風機Ｚ₀₁においては、ベルマ
ウス３２を通して羽根３４の側板３６寄りの端縁側から
も空気が流入し、該ベルマウス３２と直交する方向に設
けられた空気出口３８から吹き出される。

【０００６】先ず、大風量低静圧仕様の多翼送風機にお
いては、図２３に示すように羽根３４が羽根車軸線Ｌ₀
と平行とされているため、羽根車３３の回転速度
（ｕ₁）と空気の羽根車軸線Ｌ₀方向における流入速度
（ｃ₁）との関係から、実際の羽根３４の側板３６寄り
の端縁側からの流入空気流の羽根３４に対する相対速度
（ｗ₁）は該羽根３４の端縁に対して迎え角α₁の角度を
もって流入し、この迎え角α₁により羽根３４の側板３
６寄りの端部には、図２２において境界線Ｌｂ₁₁で示す
ような剥離域が生じることになる。この結果、この羽根
３４の側板３６寄りの端部近傍での流入流れが乱れて送
風性能が落ちるとともに、該羽根３４上における有効作
動羽根幅が剥離が生じない場合に比して小さくなりそれ
だけ該羽根３４上における流速が増大し、これに応じて
流速の６乗に比例する送風騒音エネルギーも増大するこ
とになる。かかる剥離域の発生による送風性能の低下と
送風騒音の増加は、中風量高静圧仕様の多翼送風機にお
いても、図２０に示すように循環流Ａ₀の存在により羽
根３４の側板３６寄りの端縁側からの空気の流入速度
（ｃ₁）が羽根車軸線Ｌ₀に対して所定の角度をもつこと
になるものの、空気流の羽根３４に対する相対速度（ｃ
₁）は羽根車軸線Ｌ₀に対して迎え角α₁をもつことから
同様である（図１９の境界線Ｌｂ₂₁参照）。

【０００７】次に、空気流の流れ状態であるが、この多
翼送風機Ｚ₀₁においては上述のように羽根３４が羽根車
軸線Ｌ₀と平行とされているため、ベルマウス３２を通
して羽根３４の側板３６寄りの端部近傍から流入して該
ベルマウス３２と直交する方向に設けられた空気出口３
８から吹き出される空気流には、その流れを側板３６寄
りに偏向させる速度成分が作用せず、従って空気流は流
入慣性力により、図１７の流線及び図２２の相対速度分
布曲線Ｌｂ₁₂で示すように、大きく主板３５寄りに偏っ
た流れとなり、それだけ送風性能が低下することにな
る。尚、このような空気流の偏流に起因する送風性能の
低下は、図１９において相対速度分布曲線Ｌｂ₂₂で示す
ように、中風量高静圧仕様の多翼送風機においても同様
である。

【０００８】このような従来一般的な多翼送風機（即
ち、羽根３４が羽根車軸線Ｌ₀に平行とれた多翼送風
機）における諸問題のうち、特に空気流の偏流による送
風性能の低下に着目し、これを積極的に抑制する技術と
して特公平４−５４０７８号公報には、図１８に示すよ
うに羽根車３３の各羽根３４，３４，・・の取付角を、
主板３５側から側板３６側に向かって羽根車回転方向の
後方側へ所定角度β₁（図２１参照）だけ傾斜させるこ
とで、該羽根３４上を流れる空気流に側板３６側への速
度成分を付与して羽根３４の出口側における相対速度分
布の均一化を図る技術が提案されている（図２２の相対
速度分布曲線Ｌａ₁₂及び図１９の相対速度分布曲線Ｌａ
₂₂を参照）。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】ところが、この公知の
多翼送風機Ｚ₀₂においては、上述のように相対速度分布
の均一化が促進され送風性能の向上及び送風騒音の低減
が図れるものの、図２１に示すように羽根３４が羽根車
軸線Ｌ₀に対して角度β₁の取付角をもつことから該羽根
３４の迎え角α₁は図２０に示す従来一般の多翼送風機
Ｚ₀₁の場合よりも大きくなり、羽根３４の側板３６寄り
の端部における剥離域が大きいまま存在する（図２２の
境界線Ｌａ₁₁及び図１９の境界線Ｌａ₂₁を参照）。この
結果、羽根３４上における有効作動羽根幅が若干大きく
なり改善されるものの、依然として送風騒音の大きさを
支配する羽根３４上における流速が大きいので送風騒音
の低減には自ずと限界があった。

【００１０】尚、図１６には、図１７に示す従来の多翼
送風機Ｚ₀₁における比騒音を特性曲線Ｌ₁₄で、静圧（即
ち、送風性能）を特性曲線Ｌ₂₄で、また図１８に示す従
来の多翼送風機Ｚ₀₂における比騒音を特性曲線Ｌ₁₃で、
静圧を特性曲線Ｌ₂₃で、それぞれ示している。

【００１１】そこで本願発明は、かかる従来の多翼送風
機における問題点に鑑み、羽根の側板寄りの端部におけ
る剥離域の抑制と羽根の出口側における相対速度分布の
均一化とを両立させることで、多翼送風機の静音化と送
風性能の向上とを図らんとするものである。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本願の第１の発明ではか
かる課題を解決するための具体的手段として、図１に例
示するように、環状に配列した複数枚の羽根４，４，・
・の一端４ａを主板５に、他端４ｂを側板６に、それぞ
れ保持せしめてなる羽根車３を、ベルマウス２と空気出
口８とを略直交する方向に向けて設けたケーシング１内
に、上記側板６側を上記ベルマウス２に近接対向させた
状態で収容して構成される多翼送風機において、上記羽
根車３の各羽根４，４，・・を、その軸方向の中間位置
でその板厚方向に折曲し、且つ上記主板５と側板６への
保持状態においては上記折曲位置４ｃから上記主板５寄
りに位置する下流側羽根部４Ａと上記折曲位置４ｃから
上記側板６寄りに位置する上流側羽根部４Ｂとをそれぞ
れ上記一端４ａ及び他端４ｂから上記折曲位置４ｃに向
けて羽根車回転方向の後方側へ傾斜せしめたことを特徴
としている。

【００１３】また、本願の第２の発明では、図８に例示
するように、環状に配列した複数枚の羽根４，４，・・
の一端４ａを主板５に、他端４ｂを側板６に、それぞれ
保持せしめてなる羽根車３を、ベルマウス２と空気出口
８とを略直交する方向に向けて設けたケーシング１内
に、上記側板６側を上記ベルマウス２に近接対向させた
状態で収容して構成される多翼送風機において、上記羽
根車３の各羽根４，４，・・を、その軸方向の中間位置
でその板厚方向に折曲し、且つ上記主板５と側板６への
保持状態においては上記折曲位置４ｃから上記主板５寄
りに位置する下流側羽根部４Ａを上記一端４ａから上記
折曲位置４ｃに向けて羽根車回転方向の後方側へ傾斜せ
しめ、また上記折曲位置４ｃから上記側板６寄りに位置
する上流側羽根部４Ｂを羽根車軸線Ｌ₀と略平行とした
ことを特徴としている。

【００１４】

【作用】本願発明ではかかる構成とすることにより次の
ような作用が得られる。

【００１５】即ち、本願の第１の発明では、その一端４
ａが主板５に、他端４ｂが側板６に、それぞれ保持せし
められた羽根車３の各羽根４，４，・・を、その軸方向
の中間位置でその板厚方向に折曲して下流側羽根部４Ａ
と上流側羽根部４Ｂとするとともに、該下流側羽根部４
Ａと上流側羽根部４Ｂとをそれぞれ上記一端４ａ及び他
端４ｂから上記折曲位置４ｃに向けて羽根車回転方向の
後方側へ傾斜せしめているので、先ず空気流の入口側に
位置する上記上流側羽根部４Ｂの端縁近傍においては、
空気流が該上流側羽根部４Ｂの端縁側から羽根車軸線Ｌ
₀に対して羽根車回転方向の後方側へ所定の流入角をも
って流入することで、空気流の流入方向と上流側羽根部
４Ｂの延出方向とが可及的に接近し、上記端縁側におけ
る空気流に対する迎え角が小さくなる。従って、上流側
羽根部４Ｂの端縁側における剥離現象が可及的に抑制さ
れ、空気流は該端縁側からスムーズに流入し、且つ羽根
４上をその回転方向前方側の羽根後縁側に向かってより
短い流線長さをもって斜めに流れることになる。

【００１６】また、この羽根４の上流側羽根部４Ｂの端
縁側から流入して該羽根４上をその回転方向前方側に向
かって斜めに流れる空気流のうち、上記下流側羽根部４
Ａ側を流れる空気流には、該下流側羽根部４Ａが該主板
５から折曲位置４ｃに向けて回転方向後方側へ傾斜して
いることから（換言すれば、折曲位置４ｃから主板５に
向けて回転方向前方側へ傾斜していることから）、これ
を主板５側から側板６側に偏向させる偏向力が作用し、
その結果として、空気流の出口となる羽根４の回転方向
前方側の羽根後縁においては吹き出される空気流の羽根
車軸方向における相対速度分布が可及的に均一化される
ことになる。

【００１７】一方、本願の第２の発明では、その一端４
ａが主板５に、他端４ｂが側板６に、それぞれ保持せし
められた羽根車３の各羽根４，４，・・を、その軸方向
の中間位置でその板厚方向に折曲して下流側羽根部４Ａ
と上流側羽根部４Ｂとするとともに、上記下流側羽根部
４Ａを上記一端４ａから上記折曲位置４ｃに向けて羽根
車回転方向の後方側へ傾斜させ、また上記上流側羽根部
４Ｂを羽根車軸線Ｌ₀と略平行としているので、空気流
の入口となる上記上流側羽根部４Ｂの端縁近傍において
は、該上流側羽根部４Ｂの端縁側から羽根車軸線Ｌ₀に
対して羽根車回転方向の後方側へ所定の流入角をもって
流入する空気流に対して該上流側羽根部４Ｂが羽根車軸
線Ｌ₀に平行であることから比較的大きな迎え角が生じ
て剥離域が発生することになるが、この剥離域は図１７
に示す従来の多翼送風機Ｚ₀₁と同程度の大きさに止ま
り、図１８に示す従来の多翼送風機Ｚ₀₂における剥離域
よりは若干大きくなる程度で済む。

【００１８】また、この羽根４の上流側羽根部４Ｂの端
縁側から流入して該羽根４上をその回転方向前方側に向
かって斜めに流れる空気流のうち、上記下流側羽根部４
Ａ側を流れる空気流は、該下流側羽根部４Ａが該主板５
から折曲位置４ｃに向けて回転方向後方側へ傾斜してい
ることから（換言すれば、折曲位置４ｃから主板５に向
けて回転方向前方側へ傾斜していることから）、これを
主板５側から側板６側に偏向させる偏向力が作用し、空
気流の出口となる羽根４の回転方向前方側の羽根後縁に
おいては吹き出される空気流の羽根車軸方向における相
対速度分布が可及的に均一化されることになる。

【００１９】

【発明の効果】従って、本願発明の多翼送風機によれば
次のような効果が得られる。

【００２０】即ち、本願の第１の発明では、空気流の入
口となる上記羽根４の上流側羽根部４Ｂの端縁寄りにお
いては空気流に対する迎え角が小さくなり該端縁側にお
ける剥離現象が可及的に抑制され、空気流が該端縁側か
らスムーズに流入することから送風性能が向上するとと
もに、該空気流が羽根４上をその回転方向前方側の羽根
後縁側に向かってより短い流線長さをもって斜めに流れ
ることから該羽根４上における空気流速が小さくなるの
で送風騒音が低減され静音化が促進される。また、空気
流のうち上記下流側羽根部４Ａ側を流れる空気流には、
該下流側羽根部４Ａの傾斜によって主板５側から側板６
側への偏向力を受けることで羽根車３の出口側における
羽根車軸方向における相対速度分布が可及的に均一化さ
れることから、より高い送風性能が得られる。これらの
相乗的効果として多翼送風機の静音化と高水準の送風性
能とが両立されるものである。

【００２１】一方、本願の第２の発明では、空気流の入
口となる上記羽根４の上流側羽根部４Ｂの端縁寄りにお
いては迎え角の存在により剥離域が生じるものの、空気
流のうち羽根４の下流側羽根部４Ａ側を流れる空気流に
は、該下流側羽根部４Ａの傾斜によって主板５側から側
板６側への偏向力を受けて出口側での羽根車軸方向にお
ける相対速度分布が可及的に均一化されることで、単に
羽根の軸方向を羽根車軸方向と平行とした従来の多翼送
風機に比して、より高い送風性能が実現されるという効
果が得られる。

【００２２】

【実施例】以下、本願発明の多翼送風機を添付図面に基
づいて具体的に説明する。

【００２３】第１実施例図１には、本願発明の第１実施例にかかる多翼送風機Ｚ
₁が示されている。この多翼送風機Ｚ₁は、上述の従来の
多翼送風機Ｚ₀₁、Ｚ₀₂と基本構成を同様とするものであ
って、ベルマウス２と空気出口８とを略直交する方向に
向けて形成したケーシング１内に、モータ７に連結され
た主板５と環状の側板６との間に複数枚の後述する羽根
４，４，・・を環状に配置し、且つその一端４ａを上記
主板５に、他端４ｂを上記側板６にそれぞれ保持せしめ
てなる羽根車３を、上記側板６を上記ベルマウス２に近
接対向させた状態で収容して構成されている。尚、この
実施例の多翼送風機Ｚ₁は、大風量低静圧仕様のもので
あって、図３に示すように、上記ベルマウス２の口縁に
上記側板６が近接対向する構造となっている。

【００２４】上記羽根４は、本願発明の要旨となるもの
であって、この実施例の多翼送風機Ｚ₁においては、図
２に示すように、所定曲率の湾曲断面形状をもつ帯板材
をその一端４ａから軸方向長さの７０〜８０％程度の位
置でその板厚方向に略「く」字状に折曲して構成され、
その折曲位置４ｃから上記一端４ａ寄り部分を下流側羽
根部４Ａとし、該折曲位置４ｃから他端４ｂ寄り部分を
上流側羽根部４Ｂとしている。尚、この場合、上記折曲
位置４ｃにおいては、その折曲線が上記他端４ｂに対し
て所定の傾斜角、具体的には図３に示すようにベルマウ
ス２を通って上記羽根４の他端４ｂ側（即ち、上記上流
側羽根部４Ｂの端縁側）から流入する空気流の流線方向
に沿うような傾斜角（δ）をもつようにその折曲方向を
設定している。

【００２５】そして、かかる構造をもつ複数枚の羽根
４，４，・・は、図２に示すように、上記主板５及び側
板６の径方向線Ｌ₁に対して所定の傾斜角（ε）をもち
且つ折曲線が径方向の内側から外側に向かって上記主板
５側へ傾斜するようにした状態で周方向に所定間隔で環
状に配置されるとともに、各羽根４，４，・・の一端４
ａを上記主板５に、他端４ｂを上記側板６にそれぞれ保
持せしめることで該主板５及び側板６と一体化され、略
駕篭状の羽根車３を構成している。

【００２６】この場合、上記各羽根４，４，・・は、そ
の一端４ａと他端４ｂの外周側のコーナ部がそれぞれ羽
根車軸線Ｌ₀（厳密には羽根車軸線に平行な直線）上の
同一位置に位置するようにして取り付けられている。従
って、この羽根４を主板５と側板６とで保持した状態に
おいては、該羽根４の下流側羽根部４Ａは上記主板５か
ら上記折曲位置４ｃに向かって羽根車３の回転方向（矢
印Ｒ方向）の後方側へ角度（γ₁）だけ傾斜し、また上
流側羽根部４Ｂは上記側板６から上記折曲位置４ｃに向
かって回転方向後方側へ角度（θ₁）だけ傾斜すること
なる。そして、この実施例においては、上記上流側羽根
部４Ｂの傾斜角度（θ₁）を、図４に示すように、羽根
車３の回転速度ｕ₁と羽根車軸線Ｌ₀に沿う方向への空気
の流入速度ｃ₁とで決定される実際の空気流の流入方向
（速度ベクトルｗ₁で示す方向）に合致するように設定
している。

【００２７】このような羽根構造をもつ羽根車３を備え
た多翼送風機Ｚ₁においては、上記モータ７により上記
羽根車３を回転駆動することで上記ベルマウス２を通し
て吸入した空気を空気出口８から吹き出すが、この場
合、図３に示すようにベルマウス２から上記羽根４の他
端４ｂ側の端縁、即ち、上記上流側羽根部４Ｂの端縁側
から流入する空気流は、図４に示すように該上流側羽根
部４Ｂの傾斜方向と空気流の流入方向とが一致している
ことから、上述した従来の多翼送風機のような空気流に
対する迎え角が生じない。このため、この多翼送風機Ｚ
₁においては、図３に境界線Ｌｃ₁で示すように羽根４の
他端４ｂ側における剥離域は極めて小さいものとなる。
従って、羽根４上における空気流の流れがよりスムーズ
となり送風性能の向上に寄与するとともに、該羽根４上
における有効作動羽根幅が大きくなって流速が低下する
ことで送風騒音が抑制され、送風性能の向上と静音化が
実現されることとなる。

【００２８】また一方、上記下流側羽根部４Ａ側を通っ
て流れる空気流は、該下流側羽根部４Ａが主板５から折
曲位置４ｃに向かって羽根車３の回転方向後方側に傾斜
していることから、空気流に側板６側に向かう速度成分
が作用し、該空気流はベルマウス２と空気出口８とが直
交方向に設定されていることに起因する慣性力の存在に
拘わらず上記主板５側に偏流することなく羽根４上を可
及的に均一状態で流れることとなり、羽根出口部分にお
いては図３に相対速度分布曲線Ｌｃ₂で示すように羽根
車軸線Ｌ₀の軸方向における相対速度分布が可及的に均
一化され、結果的に高い静圧が得られ、送風性能のより
一層の向上が図られるものである。

【００２９】このような下流側羽根部４Ａ側における相
対速度分布の均一化による送風性能の向上と、上記上流
側羽根部４Ｂ側における剥離抑制による送風性能の向上
及び空気流速の低減による送風騒音の低減作用との相乗
的効果として、より一層高い送風性能と静音化とが実現
されるものである。尚、図１６には、この実施例の多翼
送風機Ｚ₁における比騒音を特性曲線Ｌ₁₁で、静圧（即
ち、送風性能）を特性曲線Ｌ₂₁でそれぞれ示している。
この各特性曲線から、この実施例の多翼送風機Ｚ₁の静
音性及び送風性能が従来構造のものに比して高いことが
分かる。

【００３０】また、この実施例においては、上述のよう
に羽根４の折曲位置４ｃにおける折曲方向を空気流の流
線方向に合わせている（図３参照）ことから、該羽根４
の負圧側面の上記折曲位置４ｃの近傍に剥離域が生じる
のが効果的に抑制されることになり、送風性能及び静音
化がさらに促進されるものである。

【００３１】さらに、上流側羽根部４Ｂ側の羽根前縁端
部は、羽根車３が回転する場合にその周辺の羽根前縁に
対してその回転方向の最前端に位置し且つ回転方向前方
に向かって三角状に突出する状態となることから一種の
三角翼を構成する。このため、羽根車３の回転により上
記上流側羽根部４Ｂ側の羽根前縁端部においては、三角
状の端縁に沿って正圧側から負圧側に回り込む縦渦が生
じ、この縦渦によって負圧側面に剥離域が生じるのが抑
制され、送風性能のより一層の向上が図られるものであ
る。

【００３２】第２実施例図５には、本願発明の第２実施例にかかる多翼送風機Ｚ
₂が示されている。この実施例の多翼送風機Ｚ₂は、上記
第１実施例の多翼送風機Ｚ₁の構造を中風量高静圧仕様
の多翼送風機に適用したものであって、羽根４を含む基
本構造は上記第１実施例の多翼送風機Ｚ₁と同様であ
り、これと異なる点は、図６に示すようにベルマウス２
の口径が小さくその口縁が上記側板６から外れて該口縁
よりも径方向内側に位置している点である。

【００３３】従って、この実施例の多翼送風機Ｚ₂にお
いては、高静圧であるため図６に矢印Ａ₀で示すように
羽根４の他端４ｂ部分に循環流が生じ、この循環流Ａ₀
の速度成分によって図７に示すように空気流の流入方向
（速度ベクトルｃ₁で示す方向）が羽根車軸線Ｌ₀よりも
回転方向前方側に変位している。従って、羽根４に流入
する空気流の方向（速度ベクトルｗ₁で示す方向）が上
記第１実施例の場合よりも主板５寄り（羽根車軸線方
向）に変化し、これに伴って羽根４の上流側羽根部４Ｂ
の羽根車軸線Ｌ₀に対する傾斜角θ₂は上記第１実施例の
多翼送風機Ｚ₁における当該傾斜角θ₁（図４参照）より
も小さくなる。また、これに伴って下流側羽根部４Ａの
羽根車軸線Ｌ₀に対する傾斜角γ₂も上記第１実施例の多
翼送風機Ｚ₁の当該傾斜角γ₁よりも小さくなる。

【００３４】このように、この実施例の多翼送風機Ｚ₂
においては、循環流Ａ₀の存在によって羽根４の上流側
羽根部４Ｂと下流側羽根部４Ａの傾斜角が上記第１実施
例のものと異なるものの、該羽根４による作用効果は上
記第１実施例のものと全く同様であるため（図６の剥離
域の境界線Ｌｄ₁、相対速度分布曲線Ｌｄ₂を参照）、こ
こでは第１実施例の説明を援用する。

【００３５】第３実施例図８には、本願発明の第３実施例にかかる多翼送風機Ｚ
₃が示されている。この実施例の多翼送風機Ｚ₃は、図１
０に示すように大風量低静圧仕様の多翼送風機であっ
て、その基本構造は図８及び図９に示すように、羽根４
の形状を除いて全て上記第１実施例の多翼送風機Ｚ₁と
同様であり、従ってここではこの羽根４の構造を主とし
て説明する。

【００３６】上記羽根４は、上記第１実施例における羽
根４と同様に、折曲位置４ｃを挟んでその両側に所定の
折曲角度をもって下流側羽根部４Ａと上流側羽根部４Ｂ
とを形成している。しかし、上記第１実施例のものにお
いては下流側羽根部４Ａと上流側羽根部４Ｂとが共に羽
根車軸線Ｌ₀に対して所定の傾斜角（γ₁），（θ₁）を
もって上記主板５及び側板６に保持されていたのに対し
て、この実施例のものにおいては、図９に示すように、
下流側羽根部４Ａはこれを羽根車軸線Ｌ₀に対して回転
方向後方側に所定の傾斜角（γ₃）をもって主板５に保
持せしめる一方、、上流側羽根部４Ｂはこれを羽根車軸
線Ｌ₀と平行方向に向けた状態で側板６に保持せしめた
ものであり、第１実施例のものとは羽根４の取り付け構
造が異なっている。

【００３７】かかる構造とすると、図１１に示すよう
に、空気の入口側に位置する上流側羽根部４Ｂが空気流
に対して迎え角α₂をもつことから、図１７に示す上記
従来の多翼送風機Ｚ₀₁の如く該上流側羽根部４Ｂの端縁
近傍に剥離域を生じることになるため（図１０の剥離域
の境界線Ｌｅ₁を参照）、かかる剥離域をほとんど生じ
ない上記第１実施例の多翼送風機Ｚ₁の場合に比して送
風性能及び送風騒音という点において不利であるが、そ
の弊害は図１８に示す従来の多翼送風機Ｚ₀₂の場合より
は少ない。一方、羽根出口における相対速度分布は、下
流側羽根部４Ａが回転方向後方側に傾斜していることで
空気流の主板５寄りへの偏流が抑制されることで羽根車
軸線方向における相対速度分布は可及的に均一化される
（図１０の相対速度分布曲線Ｌｅ₂を参照）。従って、
この実施例の多翼送風機Ｚ₃においては、送風騒音の改
善はさほど期待できないものの、羽根出口での相対速度
分布の均一化による送風性能の向上は十分に期待できる
ものであり、トータル的にみた場合、上記各従来の多翼
送風機Ｚ₀₁，Ｚ₀₂よりも高性能であると言えるものであ
る。

【００３８】第４実施例図１２には、本願発明の第４実施例にかかる多翼送風機
Ｚ₄が示されている。この多翼送風機Ｚ₄は、上記第３実
施例の多翼送風機Ｚ₃と同様の構造を中風量高静圧仕様
の多翼送風機に適用したものであって、第３実施例のも
のとは図１３に示すようにベルマウス２の位置が異なる
のみである。従って、図１４に示すように上流側羽根部
４Ｂにおいては空気流に対して迎え角α₂を有すること
から剥離域が生じ（図１３の剥離域の境界線Ｌｆ₁を参
照）、送風騒音の低減はさほど期待できないものの、下
流側羽根部４Ａが回転方向後方側へ傾斜していることに
よる羽根出口での空気流の相対速度分布の均一化（図１
３の相対速度分布曲線Ｌｆ₂を参照）による送風性能の
向上が期待できるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明の第１実施例にかかる多翼送風機の構
造を示す断面図である。

【図２】図１に示した多翼送風機の羽根車の部分拡大斜
視図である。

【図３】図１に示した羽根車の羽根形状を示す断面図で
ある。

【図４】図３のIV-IV拡大断面図である。

【図５】本願発明の第２実施例にかかる多翼送風機の構
造を示す断面図である。

【図６】図５に示した羽根車の羽根形状を示す断面図で
ある。

【図７】図６のVII-VII拡大断面図である。

【図８】本願発明の第３実施例にかかる多翼送風機の構
造を示す断面図である。

【図９】図８に示した多翼送風機の羽根車の部分拡大斜
視図である。

【図１０】図８に示した羽根車の羽根形状を示す断面図
である。

【図１１】図１０のXI-XI拡大断面図である。

【図１２】本願発明の第４実施例にかかる多翼送風機の
構造を示す断面図である。

【図１３】図１２に示した羽根車の羽根形状を示す断面
図である。

【図１４】図１３のXIV-XIV拡大断面図である。

【図１５】多翼送風機の風量−静圧性能曲線である

【図１６】多翼送風機の風量−静圧、風量−比騒音性能
曲線である。

【図１７】従来の第１の多翼送風機の構造を示す断面図
である。

【図１８】従来の第２の多翼送風機の構造を示す断面図
である。

【図１９】図１７に示した羽根車の羽根形状を示す断面
図である。

【図２０】図１９のXX-XX拡大断面図である。

【図２１】図１８に示した従来の第２の多翼送風機の羽
根の要部拡大断面図である。

【図２２】従来の第３の多翼送風機における羽根車の羽
根形状を示す断面図である。

【図２３】図２２のXXIII-XXIII拡大断面図である。

【図２４】従来の第４の多翼送風機の羽根の要部拡大断
面図である。

【符号の説明】

１はケーシング、２はベルマウス、３は羽根車、４は羽
根、５は主板、６は側板、７はモータ、８は空気出口で
ある。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】環状に配列した複数枚の羽根（４），
（４），・・の一端（４ａ）を主板（５）に、他端（４
ｂ）を側板（６）に、それぞれ保持せしめてなる羽根車
（３）を、ベルマウス（２）と空気出口（８）とを略直
交する方向に向けて設けたケーシング（１）内に、上記
側板（６）側を上記ベルマウス（２）に近接対向させた
状態で収容して構成される多翼送風機であって、上記羽根車（３）の各羽根（４），（４），・・が、そ
の軸方向の中間位置でその板厚方向に折曲され、且つ上
記主板（５）と側板（６）への保持状態においては上記
折曲位置（４ｃ）から上記主板（５）寄りに位置する下
流側羽根部（４Ａ）と上記折曲位置（４ｃ）から上記側
板（６）寄りに位置する上流側羽根部（４Ｂ）とがそれ
ぞれ上記一端（４ａ）及び他端（４ｂ）から上記折曲位
置（４ｃ）に向けて羽根車回転方向の後方側へ傾斜せし
められていることを特徴とする多翼送風機。
【請求項２】環状に配列した複数枚の羽根（４），
（４），・・の一端（４ａ）を主板（５）に、他端（４
ｂ）を側板（６）に、それぞれ保持せしめてなる羽根車
（３）を、ベルマウス（２）と空気出口（８）とを略直
交する方向に向けて設けたケーシング（１）内に、上記
側板（６）側を上記ベルマウス（２）に近接対向させた
状態で収容して構成される多翼送風機であって、上記羽根車（３）の各羽根（４），（４），・・が、そ
の軸方向の中間位置でその板厚方向に折曲され、且つ上
記主板（５）と側板（６）への保持状態においては上記
折曲位置（４ｃ）から上記主板（５）寄りに位置する下
流側羽根部（４Ａ）は上記一端（４ａ）から上記折曲位
置（４ｃ）に向けて羽根車回転方向の後方側へ傾斜せし
められ、また上記折曲位置（４ｃ）から上記側板（６）
寄りに位置する上流側羽根部（４Ｂ）は羽根車軸線（Ｌ
₀）と略平行とされていることを特徴とする多翼送風
機。