WO2006059603A1 - モータ用永久磁石、モータ筐体及びモータ装置 - Google Patents

モータ用永久磁石、モータ筐体及びモータ装置 Download PDF

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motor
magnet
anisotropic rare
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Yoshinobu Honkura
Hiroshi Matsuoka
Atsushi Kano
Kenji Noguchi
Hironari Mitarai
Satoru Kan
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Aichi Steel Corporation
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Definitions

  • the present invention relates to a permanent magnet for a motor, a motor housing having a permanent magnet, and a motor device.
  • an anisotropic rare earth bonded magnet is used for the permanent magnet
  • the motor device can be reduced in size and increased in torque, has heat resistance, and is used in an environment such as an organic solvent (including liquid state and gas state).
  • the present invention relates to a motor housing and a motor device that can be used. For example, it is effective for fuel pumps that are immersed in petroleum such as automobile gasoline or light oil.
  • anisotropic rare earth bonded magnet used in motors for automobiles used in organic solvents had to satisfy both high motor characteristics, heat resistance, and corrosion resistance in organic solvents. What was used was a sintered ferrite magnet with corrosion resistance. However, the application of anisotropic rare earth bonded magnets has been studied due to the need for higher performance motors.
  • a conventional anisotropic rare earth bonded magnet is formed by kneading anisotropic rare earth powder with bisphenol A type epoxy resin for use in normal temperature and air. Was used. The anisotropic rare earth bonded magnet was coated on the entire surface for corrosion resistance and used by being bonded to the motor casing.
  • the motor characteristics using the magnet are characterized by the anisotropic rare earth Since there is a coating and adhesive layer between the magnet and the motor housing, an air gap is generated on the magnetic circuit, so the potential of the anisotropic rare earth bonded magnet could not be fully exploited.
  • the coating on the normal bisphenol A type epoxy resin is made of the same kind of epoxy resin, but it has poor corrosion resistance in organic solvents.
  • the anisotropic rare earth bonded magnets that have been used in the past did not satisfy all the characteristics of high motor characteristics, heat resistance, and corrosion resistance in organic solvents.
  • the basic idea of the present invention is to press-fit an anisotropic rare earth bonded magnet and a motor housing and coat the non-pressed surface of the anisotropic rare earth bonded magnet for corrosion resistance, thereby eliminating the air gap and the motor.
  • the characteristics are improved and a sufficient seal structure can be obtained.
  • a phenol novolac type epoxy resin was used instead of the conventional bisphenol A type epoxy resin.
  • the phenol novolac type epoxy resin is excellent in heat resistance, it is difficult to press-fit because it has a smaller deformable region at room temperature than the normally used bisphenol A type epoxy resin.
  • an anisotropic rare earth bonded magnet of this resin is used for the first time by heat-pressing using the property that the deformation region becomes large at a temperature below the glass transition point of phenol novolac type epoxy resin. Successfully applied.
  • a rare earth magnetic powder formed by molding a rare earth magnetic powder using a resin comprising at least one kind of epoxy, phenol, or polyester as a binder. It is known to form a polyimide or polyamideimide coating containing solid lubricant particles on the surface of a bonded magnet to a thickness of 5 to 30 ⁇ m by a spray tumbler method. Basically, this coating method is also applied from an oblique direction.
  • the present invention is an invention concerning a film for anti-corrosion, and there is no description about the corrosion resistance against an organic solvent.
  • the inventors of the present invention have simply observed a polyamideimide-based resin from a normal oblique direction with a spray coating method magnified 100 times, and found that many holes exist. Then, they discovered that the anisotropic rare earth bonded magnet on the substrate was attacked from the hole, and as a result of intensive research on the means to close the hole, organic solvent was formed by blocking the force hole formed by the infiltration treatment. We succeeded in improving the corrosion resistance against aging (decreasing aging and aging of magnetic properties).
  • the present invention provides an anisotropic rare earth bonded magnet used integrally with a motor casing, using a phenol novolac-type epoxy resin, and heat-pressed into the motor casing. Since it has a polyamide-imide-based resin coating formed on the surface by press-fitting a conductive rare earth bonded magnet, it is possible for the first time to achieve both high motor characteristics, heat resistance, and corrosion resistance in organic solvents. Achieved.
  • Patent Document 1 JP-A-2004-124122
  • Patent Document 2 JP 2001-210505 A
  • the present invention has been made to solve these problems, and its purpose is to maintain high motor characteristics when an anisotropic rare earth bonded magnet is used in an organic solution, The aim is to improve heat resistance and corrosion resistance in organic solvents.
  • the configuration of the invention for solving the above-described problems is as follows.
  • the invention of claim 1 is a permanent magnet for use in a motor, wherein the permanent magnet is anisotropic in the shape of a hollow cylinder having anisotropic rare earth magnetic powder and a phenol novolac epoxy resin as a binder. It is a rare earth bonded magnet, and the anisotropic rare earth bonded magnet has a coating layer made of polyamideimide resin having a thickness of 10 to 50 / ⁇ ⁇ and a pinhole density of 10 or less Zcm 2 on the surface. It is a featured permanent magnet.
  • the invention of claim 2 is a housing having a permanent magnet disposed on an inner peripheral portion of the housing of the motor, and the permanent magnet is obtained by kneading anisotropic rare earth magnetic powder with a phenol novolac epoxy resin.
  • the motor case characterized in that the exposed surface layer has a thickness of 10 to 50 m and the surface pinhole density is 10 and a coating layer made of a polyamide-imide-based resin having a Zcm 2 or less is formed V. It is.
  • the invention of claim 3 is a housing having a permanent magnet disposed on an inner peripheral portion of the housing of the motor, wherein the permanent magnet is obtained by kneading an anisotropic rare earth magnetic powder with a phenol novolac epoxy resin.
  • the anisotropic rare earth bonded magnets of hollow cylindrical shape, which are molded in the same way, are heated and pressed along the inner periphery of the casing, and the anisotropic rare earth bonded magnet pressed into the casing.
  • the exposed surface layer is at least impregnated with a polyamide-imide-based resin to form a coating layer!
  • the exposed surface layer of the anisotropic rare earth bonded magnet press-fitted into the casing is a portion not in contact with the casing (the yoke), that is, an inner peripheral surface and an end surface of the hollow cylinder. .
  • the coating layer is connected to the inner peripheral surface and the end surface of the anisotropic rare earth bonded magnet, and to the end surface. It may be formed continuously on the inner peripheral surface of a nearby housing.
  • the infiltration treatment is performed by spraying solution particles of polyamideimide resin on the inner peripheral surface of the anisotropic rare earth bonded magnet and placing the anisotropic rare earth bonded magnet under a reduced pressure environment.
  • the pressure is reduced, and the polyamideimide resin solution is introduced into the reduced pressure environment and the bonded magnet is immersed in the solution, or the anisotropic rare earth bonded magnet is reduced under reduced pressure.
  • the permeation treatment may be performed after the anisotropic rare earth bonded magnet is press-fitted into the casing, or may be performed only on the anisotropic rare earth bonded magnet before being pressed into the casing.
  • it can be used as a substitute for the force zinc plating in which a coating layer of polyamideimide resin is also formed on the inner surface of the housing. It is also possible to prevent a coating layer from being formed on the inner peripheral surface of the housing by masking the inner peripheral surface of the housing and then performing a permeation treatment and then removing the mask. is there.
  • the mask is removed, and then the anisotropic rare earth bonded magnet is removed. May be press-fitted into the housing. In this way, it is possible to prevent the coating layer from being formed on the contact surface between the anisotropic rare earth bonded magnet and the casing, and to improve the magnetic characteristics.
  • Anisotropic rare earth magnetic powder is characterized in that excellent magnetic properties can be obtained by orientation treatment by heating, and various types are known as described later. Any type of powder may be used.
  • the invention of claim 4 is the motor housing according to claim 2 or claim 3, wherein the anisotropic rare earth magnetic powder has d-HDDR-treated NdFeB-based magnetic powder. .
  • NdFeB magnetic powder When using NdFeB magnetic powder, the magnetic properties of the bonded magnet can be made extremely good.
  • the invention of claim 5 is the motor housing according to claim 2, wherein the anisotropic rare earth magnetic powder further includes SmFeN-based magnetic powder.
  • the anisotropic rare earth magnetic powder further includes SmFeN-based magnetic powder.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet in the surface layer infiltration treatment, is replaced with polyamide 6.
  • the motor housing according to any one of claims 3 to 5, wherein the motor housing is immersed in a solution of a glass-based rosin under reduced pressure.
  • An anisotropic rare earth bonded magnet is immersed in a solution of polyamideimide resin, and the container containing the solution is decompressed. As a result, the bubbles present in the bond magnet escape into the solution, and polyamideimide is filled in the bond magnet instead of the bubbles.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet is placed in a reduced pressure environment and then depressurized before being immersed in the polyamideimide resin solution under reduced pressure.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet is placed in a reduced pressure environment, the internal bubbles escape.
  • the polyamideimide resin solution is introduced under the reduced pressure and immersed in the solution, so that the polyamideimide is filled in the bonded magnet.
  • the invention of claim 8 is that the infiltration treatment of the surface layer is performed by placing an anisotropic rare earth bonded magnet in a reduced pressure environment after spraying a solution of polyamideimide-based resin.
  • the motor housing according to any one of claims 3 to 5. After spray coating, by placing the bond magnet in a reduced pressure environment, air bubbles are discharged from the inside of the noinder resin, and the polyamideimide resin applied to the surface instead of penetrating the inside penetrates the inside. To do.
  • the polyamideimide resin solution includes a case where an additive (acidic chromium, polyethylene terephthalate: PTFE, etc.) is included.
  • an additive acidic chromium, polyethylene terephthalate: PTFE, etc.
  • the invention of claim 9 is that the infiltration treatment of the surface layer is performed using a capillary phenomenon by spraying a low-viscosity polyamideimide resin solution. Any force of the motor housing according to item 1.
  • a coating layer is formed on the surface layer of the anisotropic rare-earth bonded magnet by spraying a polyamide-imide resin.
  • Spray guns can be used for spray painting.
  • airless spray, high pressure air spray, low pressure air spray, pulse spray, etc. can be used.
  • spray coating is preferably performed by heating a bonded magnet.
  • the invention of claim 10 is characterized in that the coating layer is formed by infiltration treatment and subsequent spray coating of polyamide-imide resin. This is a motor housing.
  • the invention according to claim 11 is the motor housing according to any one of claims 3 to 10, wherein the coating layer is a layer formed by repeating painting and baking. is there. The above coating and drying by baking are repeated many times to form a coating layer. Pinholes that are formed when bubbles in the bonded magnet escape or when the solvent of the polyamideimide resin solution evaporates, preventing continuous penetration to the surface of the coating layer.
  • the invention of claim 12 is the motor housing according to any one of claims 3 to 11, wherein the coating film has a thickness of 10-50 ⁇ m. . With this thickness, the density of pin poles formed on the surface of the coating layer becomes extremely small.
  • the invention according to claim 13 is the motor housing according to any one of claims 3 to 11, wherein the pinhole density on the surface of the coating film is 10 Zcm 2 or less. It is.
  • the pin pole density is less than this value, the dimensional change due to the swelling of the anisotropic rare earth bonded magnet is prevented, and the deterioration of the magnetic characteristics due to the oxidation of the rare earth element is prevented.
  • the invention of claim 14 is a motor device having the motor housing according to any one of claims 3 to 13.
  • the invention of claim 15 is the motor device according to claim 14, which is used in an organic solution.
  • the invention of claim 16 is a motor device for a fuel pump according to claim 15, which is used in a fuel pump of an automobile and is used in a state where petroleum fuel passes through a casing.
  • a motor device using the motor casing of the present invention can remarkably prevent performance degradation when used in an organic solution or in a state where the organic solution is transported inside the casing.
  • the secular change in the characteristics of the motor device is suppressed to an excellent level. Demonstrate the effect.
  • a motor housing having the permanent magnet of claim 1 and the permanent magnet of claim 2 The anisotropic rare-earth bonded magnet used for the permanent magnet uses a phenol novolac type epoxy resin as a binder and a polyamide-imide-based resin as a coating layer, further limits the thickness range of the polyamide-imide coating, and A structure that greatly reduces the pin pole density, specifically, a pinhole density of 10 to 50 m and a pinhole density of 10 holes / cm 2 or less. It is possible to achieve both corrosion resistance.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet is press-fitted into the housing without forming a coating layer on the contact surface with the housing.
  • a phenol novolac epoxy resin is used to heat and press the motor casing, Since it has a polyamide-imide resin film formed by permeation treatment on the surface where the anisotropic rare earth bonded magnet and the housing are not in contact, it has high motor characteristics, heat resistance, and corrosion resistance in organic solvents. Sexual compatibility is achieved.
  • the permeation treatment refers to a polyamidoimide-based soot that uses the pressure difference between the pressure of the atmosphere and the recess of the magnet or the capillary phenomenon of the resin solution on the unevenness that exists on the surface of the anisotropic rare earth bonded magnet. This refers to the penetration of fat.
  • the surface layer permeation treatment is performed by immersing the anisotropic rare earth bonded magnet in a polyamide-imide resin solution under reduced pressure, so that bubbles are also released into the solution. Instead, the polyamideimide-based resin penetrates into the bonded magnet. As a result, the depth of the permeation treatment becomes deeper, and when the coating liquid is applied onto the magnet surface, the air contained in the irregularities on the magnet surface is extracted, and the air expands and blows out during heating and drying. It is possible to suppress the formation of pinholes due to this.
  • the coating film formed by the permeation treatment is smoother than the surface of the magnet or the surface of the coating film that has been subjected to the permeation treatment, the coating formed on the upper layer of the formed coating layer.
  • the possibility of pinhole formation in the film can be greatly suppressed.
  • the bond magnet's resistance Erosion resistance and swelling resistance can be improved.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet is placed in a reduced pressure environment and then depressurized before being immersed in the polyamideimide-based resin solution under reduced pressure, and subsequently in the reduced pressure environment.
  • the solution is introduced and immersed in the solution.
  • bubbles are released from the inside of the bond magnet into the solution, and instead the polyamideimide resin penetrates into the inside of the bond magnet.
  • the depth of the penetration treatment becomes deeper and more reliable, and the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet can be improved.
  • the permeation treatment of the surface layer is carried out by placing an anisotropic rare earth bonded magnet in a reduced pressure environment after spraying a solution of polyamideimide resin. For this reason, bubbles are released from the inside of the bonded magnet, and the polyamideimide resin applied to the surface permeates the inside. Thereby, the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet can be improved.
  • the subsequent formation of the coating layer can be carried out continuously by the same method, which facilitates the manufacture of the motor casing.
  • the spraying process it is impossible to distinguish how far the penetration process is and how much force is in the process of forming the coating layer.
  • the permeation treatment of the surface layer is performed by utilizing a capillary phenomenon by spraying a low-viscosity polyamideimide resin solution.
  • the polyamideimide resin can be uniformly and uniformly penetrated into the bonded magnet.
  • the coating layer is formed by the permeation treatment and the subsequent spray coating of the polyamideimide resin, a more reliable coating layer can be formed on the exposed surface of the bonded magnet.
  • the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet can be improved.
  • the coating layer is a layer formed by repeating painting and baking. For this reason, the passage of bubbles released from the inside of the bonded magnet to the outside is blocked by the coating layer formed thereon. As a result, the number of bubble passages communicating with the inner surface of the bonded magnet and the outer surface of the coating layer is extremely reduced. As a result, the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet can be greatly improved.
  • the thickness of the coating film is 10 to 50 m, the density of pin poles formed on the surface of the coating layer becomes extremely small, and the corrosion resistance of the bonded magnet is increased. Swelling resistance Can be greatly improved.
  • FIG. 1 is a configuration diagram showing a DC brush motor device according to a specific embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is an axial cross-sectional view showing a state in which an anisotropic rare earth bonded magnet in a DC brush motor according to an example is press-fitted into an inner periphery of a casing.
  • FIG. 3 is a configuration diagram of a mechanism for press-fitting an anisotropic rare earth bonded magnet into the inner peripheral part of the casing in the DC brush motor according to the embodiment.
  • FIG. 4 is a configuration diagram showing another mechanism for press-fitting an anisotropic rare earth bonded magnet into the inner periphery of the casing.
  • FIG. 6 is a measurement diagram showing the relationship between the thickness of the coating layer and the pinhole density.
  • FIG. 7 is a measurement diagram showing the relationship between the film thickness of all coating layers and the pinhole density when the coating thickness per coating layer is changed.
  • FIG. 8 is an explanatory view showing a method for forming a coating layer.
  • FIG. 9 is a measurement diagram in which anisotropic rare earth bonded magnets are immersed in various organic solutions, and the relationship between immersion time and magnetic properties is measured for Examples and Comparative Examples 1 to 3.
  • FIG. 10 is a measurement diagram in which anisotropic rare earth bonded magnets were immersed in various organic solutions, and the relationship between immersion time and dimensional change rate (swellability) was measured for Examples and Comparative Examples 1 to 3.
  • FIG. 11 Measurement diagram showing the relationship between immersion time and magnetic properties with pinhole density as a parameter after immersing an anisotropic rare earth bonded magnet in gasoline.
  • FIG. 12 Measurement drawing showing the relationship between immersion time and rate of dimensional change using pinhole density as a parameter when an anisotropic rare earth bonded magnet is immersed in gasoline.
  • FIG. 13 A measurement diagram showing the relationship between the dimensional change rate and the pinhole density when an anisotropic rare earth bonded magnet is immersed in gasoline for 1000 hours.
  • Figures 1 (a) and 1 (b) show an example of the motor device of this embodiment.
  • the figure is a side view (a) and AA 'cross-sectional view (b).
  • the motor device of this embodiment is intended to reduce the size and increase the torque constant of the conventional motor device and prevent the deterioration of the motor characteristics when used in an organic solution.
  • the motor device of the present embodiment is formed with a housing 12, an anisotropic rare earth bonded magnet 13 that is a hollow cylindrical permanent magnet provided in the inner peripheral portion of the housing 12, and an electromagnetic rotating body provided in the central portion.
  • the armature 14, the coil 15 rotated by the armature 14, the rotary shaft 11 also extending the central portion of the armature 14, and the back yoke 10 for preventing magnetic flux leakage.
  • the bonded magnet 13 was an anisotropic rare earth bonded magnet. Maximum energy When using an anisotropic rare earth bonded magnet with a lugi volume of 14MGOe (11 lKj / m3) or more, the maximum energy product is large, so when the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is press-fitted into the back yoke 10, The motor performance is greatly improved due to the effect of reducing the magnetic resistance of the magnetic circuit.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is magnetized in four poles, and the armature 14 has ten slots in which the windings are arranged.
  • the motor casing 16 is used as a concept combining the casing 12 and the back 10.
  • the knock yoke 10 is not always necessary.
  • the motor housing may be constituted by the housing 12 alone.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 has finally been mass-produced by the applicant in recent years.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is manufactured by the manufacturing method of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-76997, Japanese Patent No. 2816668, Japanese Patent No. 3060104, and International Patent Application PCTZJP03Z04532.
  • This anisotropic rare earth bonded magnet can now be manufactured with a maximum energy product of 17 MGOe to 28 MGOe (135 KjZm 3 to 223 KjZm 3 ).
  • the motor device of this embodiment employs a thin hollow cylindrical anisotropic rare earth bonded magnet 13 having Nd—Fe—B force.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is a magnet that is manufactured by kneading and molding magnetic powder having Nd—Fe—B force and resin, and is strongly magnetized in the radial direction.
  • Nd—Fe—B materials As materials for anisotropic rare earth bond magnets, Nd—Fe—B materials, Nd—Fe—B-based materials, for example, materials containing other rare earth elements of Nd and Nd, and other additive elements are used. be able to. Furthermore, materials containing rare earth elements other than Nd, such as Sm—Fe—N-based materials, SmCo-based materials, or Nd—Fe—B-based materials, and mixtures thereof can be used.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is a RlFeB alloy mainly composed of a rare earth element containing yttrium (Y) (hereinafter referred to as "R1J"), iron (Fe), and boron (B).
  • R1J rare earth element containing yttrium
  • Fe iron
  • B boron
  • RlFeB-based coarse powder composed of the first surface active agent is 50 to 84 mass% (mass%)
  • R2 rare earth element containing Y
  • Fe and nitrogen (N) or Average particle size mainly composed of B is 1 ⁇ R2Fe (N, B) anisotropic magnet powder of 10 ⁇ m and a second surfactant covering the surface of the constituent particles of this R2Fe (N, B) anisotropic magnet powder ( N, B) fine powder force l5-40mass% and phenol novolac type epoxy resin, which is a binder, 1-10 mass%, the maximum magnetic energy product (BH) max force ⁇ lMGOe-28MGOe (1 67 to 223 KjZm 3 ), and composite
  • BH maximum magnetic energy product
  • the heat resistance of the phenol novolac type epoxy resin is remarkably superior to that of the bisphenol A type epoxy resin. Comparing the glass transition points of the two, phenol novolac epoxy resin is 180 ° C to 220 ° C, and bisphenol A type epoxy resin is 80 ° C to 120 ° C.
  • Heat resistance based on grease in motors means that products with anisotropic bonded magnets pressed into the motor housing (generally high-temperature strength) function as elastic bodies in the glassy region under high-temperature environments. It is a function that keeps the adhesion force by elastic strain due to press-fitting.
  • the glass transition point is as low as 80 ° C to 120 ° C and near the glass transition point (for example, around 50 ° C) as in the case of bisphenol A type epoxy resin, plastic deformation starts. Since considerable plastic deformation occurs, the stress when press-fitted is released, and the adhesion cannot be maintained.
  • RlFeB system anisotropic magnet powder is NdFeB system anisotropic magnet powder
  • R2Fe (N, B) system anisotropic magnet powder is SmFeN system anisotropic. Magnet powder.
  • BH high maximum energy product
  • the composite rare earth anisotropic bonded magnet described above has a rate of demagnetization due to secular change (corresponding to the rate of increased magnetic flux obtained by remagnetization), and the permanent demagnetization rate can be 6% or less.
  • the weather resistance such as heat resistance and oxidation resistance can be improved.
  • a motor using these composite rare earth anisotropic bonded magnets can achieve the effects of the present invention higher, and can extend the reliability and life.
  • the bonded magnet is also called a plastic magnet.
  • This magnet is a conventional sintered ferrite Compared to magnets, the maximum energy product (BH) max is about 5 times or more. That is, the maximum energy product (BH) max of standard sintered ferrite magnet 23 is 3.5MGOe (28K j / m 3 ), but this anisotropic rare-earth bonded magnet has 17MGOe (135KJ
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is press-fitted into the housing 12.
  • the weight ratio of the phenol novolac epoxy resin in the anisotropic rare earth bonded magnet 13 was in the range of 2 W% to 3 W%.
  • Anisotropic magnet powder and its binder resin are supplied to a mold, applied with a magnetic field in a heated state, oriented, and further compression-molded (hereinafter referred to as molding in a heated magnetic field).
  • molding in a heated magnetic field instead of molding in a heated magnetic field, at room temperature, anisotropic magnet powder and a binder resin are supplied to a mold and compression molded (hereinafter referred to as light pressure compression molding) to form a preform, and then The molding may be performed in a heating magnetic field.
  • light pressure compression molding may be used to form a pre-molded body, which is further molded in a heated magnetic field to prepare a preform, and then heated to be subjected to high pressure compression molding.
  • This molded body was cured to improve the curing degree of the resin to 90-100%. This enhanced the bond between magnetic powder and resin, and between resin and resin.
  • this cylindrical molded body is inserted into a piston 31 having a positioning convex ring 32 of a press-fitting cylinder 30 and cured anisotropic rare earth bonded magnet 13.
  • the green body was heated at a temperature below the glass transition temperature.
  • the convex ring 32 determines the position of the anisotropic rare earth bonded magnet (hereinafter also simply referred to as “bonded magnet”) 13 in the piston 31.
  • the bond between the magnetic powder and the resin, the resin and the resin is not broken, that is, the elongation can be increased by heating the resin to the glass transition point or less. Therefore, when the bonded magnet 13 is press-fitted into the casing 12, it can be sufficiently deformed by the press-fitting allowance. This makes it possible to press-in the phenol novolac-type epoxy resin that has been difficult to achieve in the past, thereby reducing the air gap on the magnetic circuit in motors that require heat resistance, thereby improving the motor characteristics. In addition, the heat resistance of the motor could be imparted.
  • the press-fitting cylinder 30 is driven to bring the tip of the piston 31 into contact with the housing tip as shown in FIG.
  • the bonded magnet must not be completely cured. Since the force is taken out, it deforms during transportation to the next process and does not necessarily maintain a true circle. Thereafter, the bonded magnet is cured and cured. Therefore, since the elongation rate can be increased by heating below the glass transition point, the bond magnet is elastically deformed along the shape of the case 12 by being pressed into the case 12, and It becomes a perfect circle. In this state, the position of the bond magnet 13 in the housing 12 is determined.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 was press-fitted along the inner peripheral portion of the housing 12 and positioned at a predetermined position. After allowing the bonded magnet 13 to cool for a while, the press-fitting cylinder 30 was driven, the piston 31 was pulled out, and the anisotropic rare earth bonded magnet 13 was press-fitted and fixed to the inner periphery of the housing 12.
  • the weight ratio of the phenol novolac type epoxy resin is more than 3 W%, the amount of magnetic powder is reduced, so that the cooling rate after the bond magnet 13 is inserted into the housing 12 is lowered.
  • the piston 31 is pulled out, stress is applied to the bond magnet 13 and the mechanical strength may be reduced. That is, if the temperature at which the bond magnet 13 is sufficiently cooled when the piston 31 is pulled out is high, the elastic deformation capability of the bond magnet 13 is high, so that a tensile stress is applied to the bond magnet 13 when the piston 31 is pulled out. As a result, the bonded magnet 13 is greatly elastically deformed, and stress concentration may occur at the portion where the rare earth magnet powder existing in the bonded magnet 13 is in contact, and the mechanical strength may be reduced. Therefore, the temperature when the piston 31 is pulled out from the bonded magnet 13 is preferably less than 40 ° C.
  • the bond magnet 13 may be inserted into the yoke 10 after the dimensional diameter of the bond magnet 13 is corrected by the apparatus shown in FIG.
  • the bonding magnet 13 having a diameter larger than the diameter of the yoke 10 is used to correct the shape of the bonding magnet 13 using the straightening jig 40 larger than the diameter of the yoke 10, and the pushing jig 42 is used to the yoke 10.
  • the bonded magnet 13 may be press-fitted into the yoke 10. In this case, the bonded magnet is pressed into the yoke 10 while changing the shape of the bonded magnet 13 by heating at a temperature not higher than the glass transition temperature.
  • the bonding force between the magnetic powder and the resin decreases, and the bond magnet 13 is stressed when the bond magnet 13 is pressed into the housing 12. Strength may decline.
  • the upper limit of the temperature during press-fitting is T ° C or lower and the lower limit is (T 0) About ° C.
  • the phenol novolac type epoxy resin used in this example was T ° C of 200 ° C, and the press-fitting temperature was 120 to 200 ° C.
  • This temperature range does not degrade the properties of bonded magnets using phenolic nopolac epoxy resin as a binder, but also does not break the bond between magnetic powder and resin or resin and resin. It is possible to increase the elongation rate by making the glass region into a glass region, which is optimal for press-fitting the bond magnet 13 into the casing 12.
  • FIG. 2 shows a state where the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is press-fitted into the housing 12.
  • the internal force of the cylindrical bonded magnet 13 is also sprayed from 90 degrees on the inner circumferential surface of the polyamide imide resin to infiltrate the surface layer by capillary action, and the spraying is continued.
  • a coating layer 18 was formed.
  • the coating layer 18 was continuously formed on the inner peripheral surface of the housing 12 at positions 20 close to both ends of the bond magnet 13.
  • the anisotropic rare earth bonded magnet 13 infiltrated with the polyamideimide resin is completely shielded from the outside air by the casing 12 and the coating layer 18, so that the bonded magnet is not oxidized, corroded or swollen.
  • the bond magnet 13 and the inner peripheral surface of the housing 12 are physically in close contact with each other, there is no air gap and the magnetic resistance of the magnetic circuit can be reduced. As a result, the ability of the anisotropic rare earth bonded magnet 13 having a large energy product can be fully exhibited, and a motor having a large output torque and a motor performance index (torque constant Z motor volume) can be obtained.
  • the bond magnet 13 can be securely fixed to the casing 12 by the coating layer 18 continuously extending on the inner peripheral surface of the casing 12.
  • the effect of the capillary action of 90 ° direction force is superior to that of oblique direction force.
  • an equivalent effect can be achieved by using an infiltration treatment such as decompression.
  • the weight ratio of the resin of the anisotropic rare earth bonded magnet 13 is set to 2 W% or more and 3 W% or less, compression-molded and cured, and the degree of curing is 90 to: LOO% After that, by reheating at a temperature below the glass transition point (about 200 ° C) to bring it into a glassy region, the shape can be corrected, and the bond magnet 13 is moved to the inner periphery of the housing 12. It is easy to press fit into the club.
  • the motor device as a specific example has the following characteristics!
  • the motor Although it is not specified by the type of device, it is effective when used for a DC brush motor with an output of 300 W or less.
  • a DC brush motor device having a permanent magnet disposed on an inner peripheral portion of a motor casing and an electromagnetic rotating body disposed on a central portion and having an outer diameter of the motor of 50 mm or less, wherein the permanent magnet has at least four poles
  • w is the diameter of the electromagnetic rotating body and a is the thickness ratio of the case to the magnet thickness wZd is greater than 1 and less than or equal to 3
  • the thickness of the anisotropic rare-earth bonded magnet in the radial direction is
  • the DC brush motor device is characterized in that the
  • the above motor casing is a concept including a back yoke, and the motor casing outer diameter r is used to mean the outer diameter of the motor device including a knock yoke or the like.
  • the following explanation is based on a comparison with this two-pole (ferrite) motor device that is widely used.
  • the range of the casing thickness to magnet thickness ratio wZd ⁇ 3 is set from the following viewpoints.
  • the magnetic force of the magnet is weak, so that magnetic leakage can be sufficiently prevented even if the casing is thinner than the magnet thickness.
  • wZd when an anisotropic rare earth bonded magnet is used, when wZd is less than 1, the magnetic force of the magnet is so strong that magnetic leakage cannot be prevented, so wZd must be greater than 1. Is required. If wZd is greater than 3, even if the magnet's magnetic force is strong, the case thickness will be too thick and magnetic leakage will be eliminated, but the case thickness will be increased unnecessarily. As a result, the motor performance index decreases.
  • the range of 0.015 ⁇ magnet thickness to electromagnetic rotating body diameter ratio dZa ⁇ 0.07 is determined from the following viewpoints.
  • the same torque constant as that of a conventional motor and the volume of the entire motor is reduced to about 1Z2.
  • the volume is reduced by about 20% compared to a motor using a conventional sintered ferrite magnet (80% of the conventional volume), and the torque constant is doubled, realizing a significant increase in performance. To achieve breakthrough effects did it.
  • the volume is evaluated by the volume of the entire motor. Since the brush and commutator are common to the two motors, the volume can be reduced to 37% for the effective part that generates torque, assuming the same torque constant.
  • the motor performance index T is 2.56 times in the range of 0.03 ⁇ d / a ⁇ 0.07. Is obtained.
  • the motor performance index T is 2.46 times in the range of 0.03 ⁇ d / a ⁇ 0.07. It is.
  • the motor performance index T is 2.39 times in the range of 0.03 ⁇ d / a ⁇ 0.07. It has been. Therefore, this range of dZa is further desirable.
  • Motor performance index T per unit magnet usage ie, motor performance index TZ magnet usage, hereinafter this ratio S is referred to as “magnet efficiency” force Magnet performance multiple of the magnet efficiency of the conventional 2-pole ferrite motor m
  • the magnet performance multiple m is defined as (performance of anisotropic rare earth bonded magnet [(BH) max]) Z (performance of sintered sintered magnet [(BH) max]. For example, anisotropic If the performance (maximum energy product) of rare earth bond magnet is 17MGOe and the performance of sintered ferrite magnet (maximum engineering energy) is 3.5MGOe, the magnet performance multiple m is 4.9.
  • the magnet performance multiple m is 5.7 times, and when the maximum energy product of the anisotropic rare earth bonded magnet is 25MG Oe, The magnet performance multiple m is 7.1 times.
  • the magnet efficiency S of the motor device of the present invention is twice the magnet performance multiple of m times the magnet efficiency of the conventional two-pole ferrite motor. That's it.
  • the magnet efficiency becomes maximum, but the demagnetizing field increases due to the thinner magnet and The magnetic flux penetrating the magnetic rotator rapidly decreases, and the motor performance index T decreases to nearly twice that of a motor using a conventional two-pole sintered bright magnet.
  • Za is preferably set to 0.015 or more.
  • the above range of the ratio of magnet thickness to electromagnetic rotating body diameter dZa means that the casing thickness w and magnet thickness d are both thin when the motor outer diameter is 50 mm or less. If the motor outer diameter is fixed, the diameter of the electromagnetic rotating body can be increased to the extent that both the casing thickness w and magnet thickness d can be reduced, and the shoreline can be thickened, improving output torque. Connected.
  • this anisotropic rare earth bonded magnet is formed by resin molding, it is easily formed with high accuracy.
  • the shape of the permanent magnet in the inner periphery of the motor housing can be made into a highly accurate hollow cylindrical shape. That is, the motor internal magnetic field by the permanent magnet can be made rotationally symmetric with high accuracy.
  • the motor case and the motor device of the present invention are anisotropic rare earth bond magnets even when they are used by immersing them in an organic solution or when the inside of the case is passed through an organic solution. This prevents the organic solution from penetrating into the bonded magnet, thereby improving the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet. As a result, it is possible to prevent aged deterioration of the characteristics of the motor device.
  • the results are shown in Fig. 5. From this, it is understood that the minimum value of the viscosity of the phenol novolac type epoxy resin used in the present invention is one order of magnitude smaller than the minimum value of the viscosity of the bisphenol A type epoxy resin.
  • the temperature at that time is lower for phenol novolac epoxy resin. If the magnetic powder is oriented in the region where the viscosity of the resin is the lowest, the magnetic field can be reduced and the efficiency is good.
  • the bonded magnet can perform the alignment process efficiently, and the temperature suitable for the alignment process is low, so that the alignment process can be performed in a short time. Therefore, manufacturing efficiency is improved.
  • the characteristics of the coating layer 18 made of polyamideimide resin will be described.
  • the density of pin poles formed on the surface of the coating layer when spraying a solution of polyamide imide resin by spraying, baking and drying, and repeated spraying was measured.
  • Figure 6 shows the results.
  • the coating thickness by spraying once is 10 m.
  • the infiltration treatment a method of leaving in a reduced pressure environment after spraying from 90 degrees was adopted.
  • the internal force of the bonded magnet due to the reduced pressure is also the force by which bubbles are released to the outside.
  • the polyamide imide resin applied to the surface layer permeates the inside instead of the bubbles.
  • the thickness of the coating layer formed by this treatment is also 10 m.
  • the thickness of the coating layer is 20 ⁇ m and the pinhole density is 2 / cm 2 , the pinhole density is l / cm 2 at 30 ⁇ m, the pinhole density is OZcm 2 It is understood that there is. If the infiltration treatment is not performed, the pinhole density will not be O / cm 2 even if the film thickness exceeds 40 m.
  • the pinhole density on the surface of the coating layer is extremely lowered by forming the coating layer by performing the permeation treatment of the present invention. That is, the corrosion resistance and swelling resistance of the bonded magnet subjected to this treatment are greatly improved.
  • a commercially available polyamideimide resin (viscosity (JIS K 5600-2-2-2) viscosity is 30 seconds) is diluted with an organic solvent such as dimethylformamide (DMF), and the viscosity is reduced. It is understood that good characteristics can be obtained without spraying when sprayed below 1Z3 (10 seconds in the case of the above-mentioned resin). This is because, in the first painting process, the viscosity of the solution of polyamideimide resin is lowered so that the capillary action works effectively, and the pores of the anisotropic bonded magnet using the phenol novolac type epoxy resin are used. This is because the polyamidoimide resin penetrates into the part.
  • the viscosity of the polyamideimide resin and spraying it corresponds to the infiltration treatment of the present invention.
  • the viscosity is less than 1Z6 (5 seconds in the case of the above-mentioned resin) and sprayed, the coating thickness cannot be sufficiently increased. Therefore, the viscosity needs to be 1Z6 or higher.
  • the coating layer formed by spraying once is formed with a thickness of 20 m or 10 m.
  • the pinhole density on the top surface was measured. The results are shown in Fig. 7. If the total thickness of the coating layer is the same, it is better to reduce the thickness of the coating layer per time and form it in multiple times. The density can be greatly reduced. That is, if the overall thickness is the same, the pinhole density is smaller as the number of film layers increases.
  • the method for forming the coating layer after the infiltration treatment was performed by the method shown in FIG. In other words, polyamideimide resin was sprayed with a directional force close to 90 degrees against the side surface of the bond magnet.
  • an anisotropic rare earth bonded magnet was immersed in the organic solution, and the relationship between the immersion time and the magnetic properties was measured.
  • the bond magnet surface using various binder resins as shown below was treated with or without permeation treatment with normal epoxy resin or polyamideimide.
  • the bonded magnet was housed in a pressure-resistant airtight container having an internal volume of 7 liters together with 1 liter of commercial regular gasoline and the lid was fastened. After that, the pressure-tight sealed container was placed in a water bath and held at 80 ° C for a predetermined time, and then the bond magnet was taken out and examined for dimensional change and permanent demagnetization factor.
  • the sample having a polyamideimide coating layer was subjected to a pressure reduction treatment after spray coating from a direction of 90 degrees with respect to the forming surface, so that an infiltration treatment by a reduced pressure was applied for 10 m.
  • the coating layer with a total thickness of 30 m was formed by reducing the number of holes viewed from the surface to 10 Zcm 2 or less by carrying out the treatment of 10 m twice by a simple spray coating.
  • both the phenolic nopolac type epoxy resin and the bisphenol A type epoxy resin binder are used as surface holes (pinholes). The number of was 8 as shown in the figure.
  • a 10 m thick film was formed by spray coating from an oblique direction (45 ° direction), and a 10 m thick film was formed twice by similar spray coating.
  • a coating layer of 30 / zm was formed.
  • This sample uses a phenol novolac type epoxy resin and a bisphenol A type epoxy resin as a binder resin, and uses a polyamideimide as a coating layer. In this case, the number of holes (pin honore) observed on the surface of the coating layer was 25 / cm 2 .
  • a phenol novolak type epoxy resin is used as a binder, and when a osmosis treatment using polyamideimide and a coating layer are further formed (Example), even when immersed for 1000 hours, the deterioration of characteristics is You see It was a powerful force.
  • phenol novolac type epoxy resin is used as a binder, but when epoxy resin is used for the coating layer (Comparative Example 1), bisphenol A type epoxy resin is used as the binder, and the coating layer is used for the coating layer.
  • polyamideimide resin was used (Comparative Example 2), the magnetic properties deteriorated as the immersion time increased.
  • Comparative Example 1 and Comparative Example 2 increase the magnetic loss (the amount of decrease in magnetic flux) by about 40% after 1000 hours of immersion.
  • the magnetic loss may increase as much as 60% by immersion for 100 hours. I understand. In 100 hours, the bonded magnets were destroyed due to swelling, and the characteristics of those immersed for 1000 hours could not be measured.
  • the immersion time and the dimensional change rate of the bonded magnet were measured. That is, the swelling property was measured. The result is shown in FIG.
  • the bonded magnet which is effective in the above embodiment of the present invention has a dimensional change rate of 0 even after 1000 hours.
  • Comparative Example 1 and Comparative Example 2 show a 0.2% dimensional change after 1000 hours of immersion, and Comparative Example 3 shows a 0.4% dimensional change after 100 hours. In time, the bonded magnet was destroyed by swelling. Further, in Comparative Example 4, a dimensional change of 0.3% was observed at 1000 hours, and in Comparative Example 5, a dimensional change of 0.4% was observed at 1000 hours. From this, the superiority of the anisotropic rare earth honeycomb magnet of the present invention is understood.
  • the V-thickness coating layer was formed by infiltrating the magnet surface in the same manner as the polyamide-imide resin and then spraying it from an angle close to 90 degrees to the side of the bonded magnet.
  • the film thickness of each formed resin film was 32 to 35 / ⁇ ⁇ , and the pinhole density was less than 10 / cm 2 .
  • Table 1 shows that in the case of the present invention, a phenol novolac type epoxy resin is used as a binder, a penetration treatment using polyamideimide, and a case where a coating layer is formed (Example), 1000 hours later The dimensional change rate is 0.012%.
  • the dimensions change after 1000 hours of immersion in gasoline.
  • the percentages are 0.063%, 0.078% and 0.195%, respectively.
  • the rate of change is greater than when polyamideimide is used for the coating layer.
  • the bond magnets used in these experiments all have an outer diameter of 33 mm and an inner diameter of 30 mm.
  • the target dimensional tolerance of bonded magnets is 0.015 mm or less, 0.05% or less at an inner diameter of 30 mm, and 0.5 mm or less at an inner diameter of 50 mm.
  • FIG. 13 shows the results of plotting the dimensional change rate after 1000 hours immersion in FIG. 12 against the pinhole density. It was found that the dimensional change rate increases as the pinhole density increases. From this result, even if the bonded magnet is immersed in an organic solvent at 80 ° C for 1000 hours, the film layer formed on the magnet surface is required to reach the target tolerance range of the magnet inner diameter of 0.01% or less. It is important that the pinhole density is 10 / cm 2 .
  • the present invention can be used for a motor device that is used by being immersed in an organic solution such as gasoline.
  • an organic solution such as gasoline.
  • it is useful for motor devices for automobile fuel pumps.
  • the present invention is effective when used in an organic solvent environment, and the application is not limited only to the fuel pump.

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Abstract

【課題】モータ装置の有機溶液に対する耐性、特性の径年劣化の改善。 【解決手段】モータ装置において、励磁磁石を中空円筒形状の異方性ボンド磁石１３で形成する。このボンド磁石１３が筐体１２に圧入されて保持されている。ボンド磁石１３は異方性希土類磁性粉末をフェノールノボラック型エポキシ樹脂で混練して成型した、中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石から成る。異方性希土類ボンド磁石１３は筐体１２の内周部に沿って圧入され、筐体に圧入された異方性希土類ボンド磁石の露出している表面層はポリアミドイミド系樹脂により浸透処理されて被覆層が形成されている。

Description

明 細 書
モータ用永久磁石、モータ筐体及びモータ装置
技術分野
[0001] 本発明は、モータ用永久磁石、永久磁石を有したモータ筐体及びモータ装置に関 する。特に、永久磁石に、異方性希土類ボンド磁石を用い、モータ装置を小型化、高 トルク化を可能にし、耐熱性を有すると共に有機溶剤 (液体状態、気体状態を含む） などの環境において用いることの出来るモータ筐体及びモータ装置に関する。たとえ ば、 自動車のガソリンや軽油などの石油中に浸漬して用いる燃料ポンプに有効であ る。
背景技術
[0002] 近年、モータ分野においては、異方性希土類ボンド磁石が適用されはじめ、モータ 性能が大きく向上した。しかし、高性能小型化のニーズは強ぐさらなるモータ性能の 向上が求められている。
自動車用等の分野においては、高温で使用される場合が多ぐ耐熱性が要求され る。更に、ガソリンなどに代表される有機溶媒中で使用される場合には、その溶媒中 での耐蝕性も必要とされる。
有機溶媒中で使用される自動車用等モータに使用される異方性希土類ボンド磁石 には、高いモータ特性、耐熱性、有機溶媒中での耐蝕性の両立が必要とされていた ここで、従来使用されていたのは、耐蝕性のあるフェライト焼結磁石であった。しか し、モータの高性能化のニーズのため、異方性希土類ボンド磁石の適用が検討され た。
[0003] 従来の異方性希土類ボンド磁石は、常温、かつ、大気中で使用される用途におい ては、異方性希土類粉末をビスフエノール A型エポキシ榭脂と混練して、成形したも のを使用していた。そして、この異方性希土類ボンド磁石は、耐蝕性のために全面コ 一ティングされ、モータ筐体に接着して使用されていた。
このため、その磁石を用いたモータ特性は、磁気回路を構成する異方性希土類ボ ンド磁石とモータ筐体との間にコーティングと接着層があるため、磁気回路上のエア ギャップが生じるため異方性希土類ボンド磁石の潜在能力を十分に引き出しきれて いなかった。
さらに、ビスフエノール A型エポキシ榭脂は耐熱性が劣るため、耐熱性が必要とされ る自動車用には使用が困難であった。
また、通常のビスフエノール A型エポキシ榭脂へのコーティングは同種のエポキシ 榭脂でされて!/、るが、それでは有機溶媒中の耐蝕性が劣って 、た。
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] 以上より、従来使用されていた異方性希土類ボンド磁石は、高いモータ特性、耐熱 性、有機溶媒中での耐蝕性のすべての特性を満たして ヽなかった。
本発明の基本発想は、異方性希土類ボンド磁石とモータ筐体とを圧入し、異方性 希土類ボンド磁石の圧入されていない面を耐食性のために被覆することにより、エア ギャップを解消しモータ特性を向上させ、更に、十分なシール構造をえることができる というものである。
[0005] 更に、耐熱性を付与するために従来のビスフエノール A型エポキシ榭脂に替えてフ エノールノボラック型エポキシ榭脂を使用した。しかし、フエノールノボラック型ェポキ シ榭脂は、耐熱性に優れるものの、通常使用されるビスフエノール A型エポキシ榭脂 に比べ、常温での変形可能領域が小さいため、圧入が困難であった。
本発明にお 、ては、フエノールノボラック型エポキシ榭脂のガラス転移点以下の温 度で変形領域が大きくなる性質を利用して加熱圧入することで、初めてこの樹脂の異 方性希土類ボンド磁石への適用に成功した。
有機溶媒中の耐蝕性については、以下の公知技術がある。
[0006] まず、ポリイミド榭脂またはポリアミドイミド榭脂等の樹脂が、それ自身優れた有機溶 媒中の耐蝕性を有することは周知である。
この榭脂を、異方性ボンド磁石に使用した技術については、たとえば、特開 2004 — 124122公報に記載のように、有機溶液の一種である自動車燃料のガソリン中に 浸漬して用 、る燃料ポンプ用モータ装置に使用されて!、るリング状の希土類ボンド 磁石の耐蝕性を改善する技術が知られている。それによると、 Nd— Fe— B系の磁性 粉末をエポキシ榭脂をバインダーとして混練して成型した後、 150°Cで 1時間キュア したリング状希土類ボンド磁石の表面にガラス転移温度が 200°C以上であるポリイミ ド榭脂またはポリアミドイミド榭脂を被膜することで、耐蝕性を向上させ、耐膨潤性を 改善している。その樹脂の塗布方法は、斜め方向からのスプレー塗装方法によって いる。また、榭脂被膜の外観検査は拡大鏡で 4倍の倍率のみで行われている。耐蝕 性の良 、ポリイミド榭脂またはポリアミドイミド榭脂が使用されて！、るのにもかかわらず 、 80°C2時間の 1サイクル程度でも、すぐに寸法変化が見られ、ポリイミド榭脂または ポリアミドイミド榭脂の性能を十分引き出せていないと思われる。
[0007] また、特開 2001— 210505公報によると、耐蝕性を向上させるために、エポキシ、 フエノール、または、ポリエステルのうち少なくとも 1種カゝら成る榭脂をバインダーとして 希土類磁性粉末を成型した希土類ボンド磁石の表面に固体潤滑剤粒子を含むポリ イミドまたはポリアミドイミド被膜を厚さ 5〜30 μ mにスプレータンブラ一法により形成 することが知られている。基本的にこの塗布方法も、スプレー塗装方法は斜め方向か らである。また、本発明は、防鲭のための被膜についての発明であり、有機溶媒に対 する耐蝕性にっ 、ては何ら記載が無 、。
本発明者等は、単にポリアミドイミド系榭脂を通常の斜め方向からスプレー塗装方 法での塗膜を 100倍に拡大して観察したところ、多くの穴が存在することを見出した。 そして、その穴から素地の異方性希土類ボンド磁石が攻撃されて 、ることを見出した そこで、その穴を塞ぐ手段を鋭意研究した結果、浸透処理によりできる力ぎり穴をふ さぐことで有機溶媒に対する耐蝕性の向上 (寸法、磁気特性の経年劣化の減少）に 成功した。
[0008] 以上より、本発明は、モータ筐体と一体で使用される異方性希土類ボンド磁石にお いて、フエノールノボラック型エポキシ榭脂を使用して、モータ筐体に加熱圧入し、異 方性希土類ボンド磁石の圧入されて 、な 、面上に、浸透処理により形成されたポリア ミドイミド系榭脂被膜を有するため、初めて、高いモータ特性、耐熱性、有機溶媒中 での耐蝕性の両立が達成された。 特許文献 1 :特開 2004— 124122
特許文献 2：特開 2001— 210505
[0009] 本発明は、これらの問題を解決するために成されたものであり、その目的は、異方 性希土類ボンド磁石を有機溶液中で使用した場合において、高いモータ特性を維 持し、耐熱性、有機溶媒中での耐蝕性の向上を図ることである。
課題を解決するための手段
[0010] 上記課題を解決するための発明の構成は以下の通りである。請求項 1の発明は、 モータに使用される永久磁石において、永久磁石は、異方性希土類磁性粉末と、バ インダ一としてのフエノールノボラック型エポキシ榭脂とを有した中空円筒状の異方性 希土類ボンド磁石であって、異方性希土類ボンド磁石は、表面に、厚さ 10〜50 /ζ πι でピンホール密度 10個 Zcm2以下のポリアミドイミド系榭脂からなる被覆層を有するこ とを特徴とする永久磁石である。
[0011] また、請求項 2の発明は、モータの筐体内周部に配置した永久磁石を有した筐体 において、永久磁石は、異方性希土類磁性粉末をフエノールノボラック型エポキシ榭 脂で混練して成型した、中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石力 成り、 異方性希土類ボンド磁石は筐体内周部に沿って加熱して圧入され、筐体に圧入され た異方性希土類ボンド磁石の露出している表面層は厚さ 10〜50 m、表面のピン ホール密度が 10個 Zcm2以下のポリアミドイミド系榭脂からなる被覆層が形成されて V、ることを特徴とするモータ筐体である。
[0012] また、請求項 3の発明は、モータの筐体内周部に配置した永久磁石を有した筐体 において、永久磁石は、異方性希土類磁性粉末をフエノールノボラック型エポキシ榭 脂を混練して成型した、中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石力 成り、異方性希 土類ボンド磁石は筐体内周部に沿って加熱して圧入され、筐体に圧入された異方性 希土類ボンド磁石の露出している表面層はポリアミドイミド系榭脂により少なくとも浸 透処理されて被覆層が形成されて!、ることを特徴とするモータ筐体である。
[0013] 筐体に圧入された異方性希土類ボンド磁石の露出している表面層とは、筐体 (ョー ク）に接触していない部分、すなわち、中空円筒の内周面及び端面である。このとき、 被覆層は異方性希土類ボンド磁石の内周面と端面と、その端面に接続し、その端面 付近の筐体の内周面にも連続して形成されていても良い。浸透処理は、後述するよ うにポリアミドイミド系榭脂の溶液粒子を異方性希土類ボンド磁石の内周面に吹き付 けた後に減圧下に置く方法、異方性希土類ボンド磁石を減圧環境下にお ヽて減圧し 、ポリアミドイミド系榭脂の溶液を減圧環境下に導入して、そのボンド磁石をその溶液 に浸漬する方法、または、異方性希土類ボンド磁石を減圧下でポリアミドイミド系榭脂 の溶液に浸漬する方法とがある。更に、減圧浸透もしくは浸漬処理した後、雰囲気ガ スで加圧して浸透を促進するより好まし 、。
[0014] また、浸透処理は、異方性希土類ボンド磁石を筐体に圧入した後に、行っても、筐 体に圧入する前に異方性希土類ボンド磁石についてのみ行っても良い。前者の場 合には、筐体の内面にもポリアミドイミド系榭脂の被覆層が形成される力 亜鉛メツキ の代用として用いることができる。また、筐体の内周面をマスクした後に、浸透処理を して、その後、マスクを除去することで、筐体の内周面に被膜層が形成されることを防 止することも可能である。また、後者の場合には、異方性希土類ボンド磁石の筐体に 対する接触面にマスクを形成した後に、浸透処理を施して、その後に、マスクを除去 した後に、その異方性希土類ボンド磁石を筐体に圧入するようにしても良い。このよう にすれば、異方性希土類ボンド磁石と筐体との接触面には、被覆層が形成されること が防止され、磁気特性を良好にすることができる。
[0015] 異方性希土類磁性粉末は、加熱して配向処理することで優れた磁気特性が得られ るのが特徴であるが、その種類には、後述するように各種知られている。いずれの種 類の粉末であっても良い。
[0016] 請求項 4の発明は、異方性希土類磁性粉末は、 d— HDDR処理した NdFeB系磁 性粉末を有することを特徴とする請求項 2又は請求項 3に記載のモータ筐体である。 NdFeB系磁性粉末を用いる時に、ボンド磁石の磁気的特性を極めて良好にすること ができる。
[0017] 請求項 5の発明は、異方性希土類磁性粉末は、 SmFeN系磁性粉末をさらに含む ことを特徴とする請求項 2に記載のモータ筐体である。 SmFeN系磁性粉末をさらに 含むことで、ボンド磁石において、さら〖こ、良好な磁気特性を得ることができる。
[0018] 請求項 6の発明は、表面層の浸透処理は、異方性希土類ボンド磁石をポリアミドイミ ド系榭脂の溶液に減圧下で浸漬することであることを特徴とする請求項 3乃至請求項 5の何れか 1項に記載のモータ筐体である。ポリアミドイミド系榭脂の溶液に異方性希 土類ボンド磁石を浸漬して、溶液を入れた容器を減圧する。これにより、ボンド磁石 内に存在する気泡が溶液中に抜け出て、気泡に代えてポリアミドイミドがボンド磁石 内に充填される。
[0019] 請求項 7の発明は、異方性希土類ボンド磁石は、ポリアミドイミド系榭脂の溶液に減 圧下で浸漬する前に、減圧環境下に置かれて減圧され、続いて減圧環境下に前記 溶液を導入して、溶液に浸漬されることを特徴とする請求項 6に記載のモータ筐体で ある。まず、異方性希土類ボンド磁石が減圧環境下に置かれることで、内部の気泡が 抜け出る。その減圧状態でポリアミドイミド系榭脂の溶液が導入されて、その溶液に 浸漬されることで、ポリアミドイミドがボンド磁石内に充填される。
[0020] 請求項 8の発明は、表面層の浸透処理は、ポリアミドイミド系榭脂の溶液を吹き付け た後、異方性希土類ボンド磁石を減圧環境下に置くことにより実行されることである請 求項 3乃至請求項 5の何れか 1項に記載のモータ筐体である。吹付塗装をした後に、 ボンド磁石を減圧環境下に置くことで、ノインダー榭脂の内部から気泡が外部に放 出され、これに入れ代わって表面に塗布されたポリアミドイミド系榭脂が内部に浸透 する。
上記において、ポリアミドイミド系榭脂の溶液は、添加物（酸ィ匕クロム，ポリエチレン テレフタレート： PTFEなど）を含む場合を含むものとする。
[0021] 請求項 9の発明は、表面層の浸透処理は、低粘度のポリアミドイミド系榭脂の溶液 を吹き付けて、毛細管現象を利用して実行されることである請求項 3乃至請求項 5の 何れ力 1項に記載のモータ筐体である。
異方性希土類ボンド磁石の表面層上にはポリアミドイミド系榭脂の吹付塗装により 被膜層が形成される。吹付塗装はスプレーガンを用いることができる。スプレーガン には、エアレススプレー，高圧エアスプレー，低圧エアスプレー，パルススプレーなど を用いることができる。また、吹付塗装はボンド磁石を加熱して行うことが望ましい。
[0022] 請求項 10の発明は、被覆層は浸透処理及びその後のポリアミドイミド系榭脂の吹 付塗装により形成されることを特徴とする請求項 3乃至請求項 9の何れか 1項に記載 のモータ筐体である。
[0023] 請求項 11の発明は、被覆層は塗装と焼成とを繰り返して形成された層であることを 特徴とする請求項 3乃至請求項 10の何れか 1項に記載のモータ筐体である。上記の 塗装と焼成による乾燥とを、多数回繰り返して、被膜層が形成される。ボンド磁石内 に存在する気泡が抜け出る時、もしくはポリアミドイミド系榭脂溶液の溶媒が気化する 時に形成されるピンホールで、被膜層の表面まで連続して貫通することが防止される
[0024] 請求項 12の発明は、被覆膜の厚さは、 10-50 μ mであることを特徴とする請求項 3乃至請求項 11の何れか 1項に記載のモータ筐体である。この厚さとすると被膜層の 表面に形成されるピンポール密度は、極めて小さくなる。
[0025] 請求項 13の発明は、被覆膜の表面におけるピンホール密度は 10個 Zcm2以下で あることを特徴とする請求項 3乃至請求項 11の何れ力 1項に記載のモータ筐体であ る。ピンポール密度がこの値以下の時に、異方性希土類ボンド磁石の膨潤による寸 法の変移が防止され、希土類元素の酸ィ匕による磁気特性の劣化が防止される。
[0026] 請求項 14の発明は、請求項 3乃至請求項 13の何れ力 1項に記載のモータ筐体を 有するモータ装置である。
請求項 15の発明は、有機溶液中で用いられる請求項 14に記載のモータ装置であ る。
請求項 16の発明は、自動車の燃料ポンプに用いられ、石油燃料が筐体の中を通 過する状態で用いることを特徴とする請求項 15に記載の燃料ポンプ用モータ装置で ある。
[0027] 本発明のモータ筐体を用いたモータ装置は、有機溶液中や有機溶液を筐体内部 で輸送する状態で使用される時に性能の劣化を顕著に防止することができる。特に、 自動車の燃料を筐体内で輸送する状態で用いられる燃料ポンプ用モータ装置として 用いると、温度変動の大きい劣悪環境であっても、モータ装置の特性の経年変化が 小さく抑制されて、優れた効果を発揮する。
発明の効果
[0028] 請求項 1の永久磁石、請求項 2の永久磁石を有したモータ筐体において、その永 久磁石に用いる異方性希土類ボンド磁石は、バインダーとしてのフエノールノボラック 型エポキシ榭脂と被覆層としてポリアミドイミド系榭脂を使用し、更に、ポリアミドイミド 被膜の厚さの範囲を制限し、かつ、ピンポール密度を大幅に低減する構造、具体的 には、厚さ 10〜50 mでピンホール密度 10個/ cm2以下とすることにより、通常のモ ータ特性と、耐熱性、有機溶媒中での耐蝕性を両立することができる。
[0029] また、請求項 2の永久磁石を有したモータ筐体は、異方性希土類ボンド磁石が筐 体に対する接触面に被覆層を形成することなく筐体に圧入されていることにより、両 者の間のエアギャップが著しく小さくなることにより、磁気抵抗が低下し、モータ性能 が向上し、高いモータ性能と耐熱性、有機溶媒中での耐蝕性を両立することができる
[0030] 請求項 3の発明によると、モータ筐体と一体で使用される異方性希土類ボンド磁石 において、フエノールノボラック型エポキシ榭脂を使用して、モータ筐体に加熱して圧 入し、異方性希土類ボンド磁石と筐体とが接触していない面上に、浸透処理により形 成されたポリアミドイミド系榭脂被膜を有するため、高いモータ特性、耐熱性、有機溶 媒中での耐蝕性の両立が達成される。ここで、浸透処理とは、異方性希土類ボンド磁 石の表面に存在する凹凸に、雰囲気の圧力と磁石の凹部の圧力差若しくは榭脂溶 液の持つ毛細管現象を利用してポリアミドイミド系榭脂を浸透させることをいう。
[0031] 請求項 4、 5のように異方性希土類磁性粉末を使用するとボンド磁石の磁気特性を 大きく改善することができる。
請求項 6の発明では、表面層の浸透処理は、異方性希土類ボンド磁石をポリアミド イミド系榭脂の溶液に減圧下で浸漬することであるので、榭脂内部力も気泡が溶液 中に放出され、その代わりにポリアミドイミド系榭脂がボンド磁石の榭脂内部に浸透す る。この結果、浸透処理の深さがより深くなると供に、塗液が磁石表面上に塗布され たときに磁石表面の凹凸に内包される空気を抜取り、加熱乾燥時に空気が膨張し、 外に吹き出ることによるピンホール形成を抑制することが可能となる。且つ、浸透処理 により形成された塗膜が磁石表面もしくは浸透処理されて ヽな ヽ塗膜表面と比べ、よ り平滑ィ匕になっているため、形成された被膜層の上層に形成される塗膜でのピンホ ール形成の可能性を大幅に抑制することが可能となる。これにより、ボンド磁石の耐 蝕性及び耐膨潤性を向上させることができる。
[0032] 請求項 7の発明では、異方性希土類ボンド磁石は、ポリアミドイミド系榭脂の溶液に 減圧下で浸漬する前に、減圧環境下に置かれて減圧され、続いて減圧環境下に前 記溶液を導入して、溶液に浸漬される。これにより、ボンド磁石の内部カゝら気泡が溶 液中に放出され、その代わりにポリアミドイミド系榭脂がボンド磁石の榭脂内部に浸透 する。この結果、浸透処理の深さがより深くなり、且つ、確実なものとなり、ボンド磁石 の耐蝕性及び耐膨潤性を向上させることができる。
[0033] 請求項 8の発明は、表面層の浸透処理は、ポリアミドイミド系榭脂の溶液を吹き付け た後、異方性希土類ボンド磁石を減圧環境下に置くことにより実行している。このた め、ボンド磁石の内部から気泡が外部に放出され、これに入れ代わって表面に塗布 されたポリアミドイミド系榭脂が内部に浸透する。これにより、ボンド磁石の耐蝕性およ び耐膨潤性を改善することができる。
したがって、その後の被膜層の形成を同一方法で連続して実施できるので、モータ 筐体の製造が容易となる。この時、吹き付け処理において、どこまでが浸透処理でど こ力もが被膜層の形成工程かは区別できない。
[0034] 請求項 9の発明は、表面層の浸透処理は、低粘度のポリアミドイミド系榭脂の溶液 を吹き付けて、毛細管現象を利用して実行される。これにより、ポリアミドイミド榭脂を ボンド磁石の内部に均一且つ一様に浸透させることができる。
[0035] 請求項 10の発明は、被覆層は浸透処理及びその後のポリアミドイミド系榭脂の吹 付塗装により形成されることから、より確実な被覆層をボンド磁石の露出表面に形成 することができ、ボンド磁石の耐蝕性および耐膨潤性を改善することができる。
[0036] 請求項 11の発明では、被覆層は塗装と焼成とを繰り返して形成された層である。こ のため、ボンド磁石の内部から外部へ放出される気泡の通路は、ー且、その上に形 成される被膜層により遮断される。この結果、ボンド磁石の内部カゝら被膜層の外表面 に連通する気泡の通路の数が極めて少なくなる。この結果、ボンド磁石の耐蝕性と耐 膨潤性を大きく向上させることができる。
[0037] また、請求項 12の発明では、被覆膜の厚さは、 10〜50 mとすると、被膜層の表 面に形成されるピンポール密度は、極めて小さくなり、ボンド磁石の耐蝕性と耐膨潤 性を大きく向上させることができる。
請求項 13の発明では、被覆膜の表面におけるピンホール密度は 10個 Zcm2以下 とすることで、同様に、ボンド磁石の耐蝕性と耐膨潤性を大きく向上させることができ る。
また、請求項 14、 15、 16の発明では、有機溶液中で用いる場合や筐体内部で有 機溶液を輸送する状態で使用しても特性の経年劣化の極めて小さ ヽモータ装置を 得ることができる。
図面の簡単な説明
[図 1]本発明の具体的な一実施例に係る DCブラシモータ装置を示した構成図。
[図 2]実施例に係る DCブラシモータにおける異方性希土類ボンド磁石が筐体内周部 に圧入された状態を示した軸方向断面図。
[図 3]実施例に係る DCブラシモータにおける異方性希土類ボンド磁石を筐体内周部 に圧入する機構の構成図。
[図 4]異方性希土類ボンド磁石を筐体内周部に圧入する他の機構を示した構成図。
[図 5]フエノールノボラック型エポキシ榭脂とビスフエノール A型エポキシ榭脂の温度 に対する粘度特性の測定図。
[図 6]被膜層の厚さとピンホール密度との関係を示した測定図。
[図 7]被膜層の 1回当たりの塗装膜厚を変化させた場合の、全被膜層の膜厚とピンホ ール密度との関係を示した測定図。
[図 8]被膜層の形成方法を示した説明図。
[図 9]各種の有機溶液中に異方性希土類ボンド磁石を浸潰し、浸漬時間と磁気特性 との関係を実施例、比較例 1〜3について測定した測定図。
[図 10]各種の有機溶液中に異方性希土類ボンド磁石を浸潰し、浸漬時間と寸法変 化率 (膨潤性)との関係を実施例、比較例 1〜3について測定した測定図。
[図 11]ガソリン中に異方性希土類ボンド磁石を浸漬し、浸漬時間と磁気特性との関係 をピンホール密度をパラメータとして表した測定図。
[図 12]ガソリン中に異方性希土類ボンド磁石を浸漬し、浸漬時間と寸法変化率との関 係をピンホール密度をパラメータとして示した測定図。 [図 13]ガソリン中に異方性希土類ボンド磁石を 1000時間浸漬した時の寸法変化率と ピンホール密度との関係を示した測定図。
符号の説明
[0039] lO- ' ·ノ ックヨーク
ll- ··回転軸
12· ··筐体
13· '·異方性希土類ボンド磁石
14· ..ァーマチヤ
is"コイル
le- ' ·モータ筐体
18· '·被覆膜
30· '·シリンダ
31· "ピストン
32· '·凸リング
40· ··矯正冶具
42· ··押込み冶具
発明を実施するための最良の形態
[0040] 以下、本発明を実施の形態に基づいて説明する。なお、本発明は、下記の実施形 態に限定されるものではない。
(第 1実施例）
図 1 (a)、 (b)に本実施例のモータ装置の 1例を示す。図は、側面図（a)と AA'断面 図（b)である。本実施例のモータ装置は、従来のモータ装置の小型化及び高トルク 定数化と有機溶液中で使用した場合のモータ特性の経年劣化を防止することを目的 としている。本実施例のモータ装置は、筐体 12、筐体 12の内周部に設けられた中空 円筒形状の永久磁石である異方性希土類ボンド磁石 13、中央部に設けられた電磁 回転体を形成するァーマチヤ 14、ァーマチヤ 14に旋卷されたコイル 15、ァーマチヤ 14中心部カも延出された回転軸 11、そして磁束漏れ防止のためのバックヨーク 10か ら構成される。なお、ボンド磁石 13には異方性希土類ボンド磁石を用いた。最大エネ ルギ一積が 14MGOe ( 11 lKj/m3 )以上の異方性希土類ボンド磁石を用いると、 その最大エネルギー積が大きいために、異方性希土類ボンド磁石 13をバックヨーク 1 0に圧入する場合に、磁気回路の磁気抵抗の減少効果により、モータの性能向上が 大きい。異方性希土類ボンド磁石 13は 4極に磁ィ匕されており、ァーマチヤ 14におい て卷線が配置されるスロットは 10個である。尚、モータ筐体 16は筐体 12とバックョー ク 10とを合わせた概念として使用している。ノ ックヨーク 10は必ずしも必要ではなぐ 筐体 12だけでモータ筐体を構成しても良 、。
[0041] 尚、上記異方性希土類ボンド磁石 13は、出願人により、近年ようやく量産化が可能 となったものである。例えば、この異方性希土類ボンド磁石 13は、特開 2001— 7691 7号公報、特許第 2816668号公報、特許第 3060104号公報、及び国際特許出願 PCTZJP03Z04532の製造方法で製造される。この異方性希土類ボンド磁石は、 最大エネルギー積 17MGOe〜28MGOe (135KjZm3〜223KjZm3 )のものを、 現在、製造することができる。
[0042] 本実施例のモータ装置（図 1 (a)、 （b) )は、 Nd— Fe— B力もなる薄型中空円筒状 の異方性希土類ボンド磁石 13を採用している。又、その着磁を 4極として 1極当たり の磁気回路の磁路長を大幅に低減し、ァーマチヤ 14の受けるトルクの増大を図って いる。異方性希土類ボンド磁石 13は、 Nd— Fe— B力もなる磁粉と樹脂とを混練し、 成型することにより製造され、径方向に強く磁化された磁石である。異方性希土類ボ ンド磁石の材料は、 Nd— Fe— Bの他、 Nd— Fe— B系材料、例えば Ndと Ndの他の 希土類元素を含んだり、その他の添加元素を含んだ材料を用いることができる。更に 、 Nd以外の希土類元素を含んだ材料、例えば、 Sm— Fe— N系材料、 SmCo系材 料、または、 Nd—Fe— B系材料とこれらの混合物質を用いることができる。
[0043] 特に、異方性希土類ボンド磁石 13は、イットリウム (Y)を含む希土類元素（以下、「 R1Jと称する。 )と鉄 (Fe)とホウ素（B)とを主成分とする RlFeB系合金に水素化処理 (d-HDDR)を施して得られた平均粒径が 50〜400 μ mである RlFeB系異方性磁 石粉末とこの RlFeB系異方性磁石粉末の構成粒子の表面を被覆する第一界面活 性剤とからなる RlFeB系粗粉末が 50〜84質量％ (mass%)と、 Yを含む希土類元 素（以下、「R2」と称する。）と Feと窒素 (N)または Bとを主成分とする平均粒径が 1〜 10 μ mである R2Fe (N、 B)系異方性磁石粉末とこの R2Fe (N、 B)系異方性磁石粉 末の構成粒子の表面を被覆する第 2界面活性剤とから成る R2Fe (N、 B)系微粉末 力 l5〜40mass%と、バインダーであるフエノールノボラック型エポキシ榭脂が 1〜10 mass%、と力らなり、最大磁気エネルギー積（BH) max力^ lMGOe〜28MGOe (1 67〜223KjZm3 )であり、 100°Cで 1000時間経過後に再着磁して得られる磁束の 減少割合を示す永久減磁率が 6%以下である複合希土類異方性ボンド磁石を用い ることが好ましい。尚、この複合希土類異方性ボンド磁石の製造方法は、国際特許出 願 PCT/JP03/04532に記載されている。
[0044] フエノールノボラック型エポキシ榭脂の耐熱性は、ビスフエノール A型エポキシ榭脂 に比べ著しく優れる。両者のガラス転移点を比較すると、フエノールノボラック型ェポ キシ榭脂は、 180°C〜220°Cに対し、ビスフエノール A型エポキシ榭脂は、 80°C〜1 20°Cである。モータにおける榭脂に基づく耐熱性とは、（一般的高温強度及び)モー タ筐体に異方性ボンド磁石が圧入された製品が、高温環境下で、ガラス状領域で弾 性体として機能し、圧入による弾性歪で密着力を維持しつづける機能である。ビスフ ェノール A型エポキシ榭脂のようにガラス転移点が 80°C〜120°Cと低 ヽとガラス転移 点近傍 (例えば 50°C程度)超えると、塑性変形が始まり、 80°C程度では、かなりの塑 性変形が生じるため圧入したときの応力が開放されてしまい、密着力を維持できなく なる。
[0045] RlFeB系異方性磁石粉末の 1つの具体例は、 NdFeB系異方性磁石粉末であり、 R2Fe (N、 B)系異方性磁石粉末の 1つの具体例は、 SmFeN系異方性磁石粉末で ある。このような複合希土類異方性ボンド磁石を用いることにより、高い最大エネルギ 一積（BH) maxを 21MGOe〜28MGOe (167〜223KjZm3 )のものを得ることが できる。また、上記の複合希土類異方性ボンド磁石は経年変化により減磁される割合 である（再着磁して得られる増加磁束の割合に相当）永久減磁率を 6%以下とするこ とができ、耐熱性や耐酸化性などの耐候性を向上させることができる。この結果、これ らの複合希土類異方性ボンド磁石を用いたモータは、本件発明の効果をより高く達 成することが可能となり、信頼性や寿命を長期化することが可能となる。
[0046] 又、ボンド磁石はプラスチック磁石とも言われる。この磁石は、従来の焼結フェライト 磁石と比較して最大エネルギー積 (BH) maxが約 5倍以上となる特徴がある。即ち、 標準的な焼結フェライト磁石 23の最大エネルギー積（BH) maxが 3. 5MGOe (28K j/m3 )に対して、この異方性希土類ボンド磁石は、その約 5倍の 17MGOe (135KJ
/ )以上の最大エネルギー積を有する。
[0047] この異方性希土類ボンド磁石 13は筐体 12に対して圧入されている。異方性希土 類ボンド磁石 13におけるフエノールノボラック型エポキシ榭脂の重量割合は、 2W% 以上 3W%以下の範囲とした。異方性磁石粉末とそのバインダー榭脂とを金型に供 給し、加熱した状態で磁場を印加して配向させ、さらに圧縮成形する（以下、加熱磁 場中成形という。 ) o又、この加熱磁場中成形に代えて、常温で、異方性磁石粉末と バインダー樹脂とを金型に供給して圧縮成形して (以下、軽圧圧縮成形と ヽう）予備 成形体を形成し、その後、加熱磁場中成形しても良い。又、軽圧圧縮成形して、予々 備成形体を形成して、更に加熱磁場中成形し、予備成形体を作成し、その後、加熱 して高圧圧縮成形しても良!、。
[0048] この成形体をキュア処理して、榭脂の硬化度を 90〜100%まで向上させた。これに より、磁粉と樹脂、榭脂と樹脂との間の結合を高めた。次に、この円筒状の成形体を、 図 3、および図 4に示すように、圧入シリンダ 30の位置決め凸リング 32を有するピスト ン 31に挿入して、硬化後の異方性希土類ボンド磁石 13の成形体をガラス転移点温 度以下の温度で加熱した。凸リング 32によりピストン 31における異方性希土類ボンド 磁石（以下、単に、「ボンド磁石」ともいう） 13の位置が決定される。このガラス転移点 以下での加熱により、磁粉と樹脂、榭脂と樹脂との間の結合を切ることなぐすなわち 、榭脂をガラス転移点以下で加熱することにより、伸び率を増大することができるため 、ボンド磁石 13を筐体 12に圧入する時に圧入代分だけ十分に変形可能とすることが できた。これにより、従来できな力つたフエノールノボラック型エポキシ榭脂の圧入を 可能とすることにより、耐熱性を必要とするモータにおいて磁気回路上のエアギヤッ プを低減でき、それによつてモーター特性を向上し、かつ、モータの耐熱性を付与す ることが出来た。
[0049] この状態で、圧入シリンダ 30を駆動して、図 3に示すように、ピストン 31の先端が筐 体先端部に当接する状態とした。また、ボンド磁石は、完全に硬化しない状態で金型 力 取り出されているので、次の工程に搬送する間に変形して、必ずしも真円形を保 持していない。その後、ボンド磁石はキュア一処理され、硬化する。そのために、ガラ ス転移点以下で加熱することにより、伸び率を増大することができるため、筐体 12に 圧入することで、ボンド磁石は筐体 12の形状に沿って弾性変形をして、真円となる。 この状態で、筐体 12の内部におけるボンド磁石 13の位置が決定される。このピストン 31の動作により、筐体 12の内周部に沿って、異方性希土類ボンド磁石 13を圧入し て、所定位置に位置決めした。しばらくの間放置して、ボンド磁石 13が冷却した後、 圧入シリンダ 30を駆動して、ピストン 31を引き抜き、異方性希土類ボンド磁石 13を筐 体 12の内周部に圧入固定した。
[0050] なお、フエノールノボラック型エポキシ榭脂の重量割合が 3W%よりも多くなると、磁 粉体の量が少なくなるためにボンド磁石 13を筐体 12に挿入した後の冷却速度が低く なるため、ピストン 31を引き抜く時に、ボンド磁石 13に応力がかかり、機械的強度が 低下する可能性がある。すなわち、ピストン 31の引き抜き時にボンド磁石 13の冷却 が十分でなぐ温度が高いと、ボンド磁石 13の弾性変形能が高いために、ピストン 31 を引き抜く時には、ボンド磁石 13に引っ張り応力が印加される。この結果、ボンド磁 石 13は大きく弾性変形することになり、ボンド磁石 13中に存在する希土類磁石粉末 が接触している部分に応力集中が発生して機械的強度が低下する可能性がある。よ つて、ピストン 31をボンド磁石 13から引き抜く時の温度は、 40°C未満が望ましい。
[0051] また、図 4に示す装置によりボンド磁石 13の寸法径ゃ真円度を補正した後、ヨーク 1 0に挿入するようにしても良い。すなわち、ヨーク 10の径よりも大きい径を有したボンド 磁石 13をヨーク 10の径よりも大きい矯正冶具 40を用いて、ボンド磁石 13の形状を補 正しつつ、ヨーク 10に押込み冶具 42を用いてヨーク 10にボンド磁石 13を圧入しても 良い。この場合に、ボンド磁石はガラス転移点温度以下の温度で加熱することで、ボ ンド磁石 13の形状を変化させつつ、ヨーク 10に圧入している。
[0052] 又、榭脂の重量割合が 2W%よりも少なくなると、磁粉体と榭脂との結合力が小さく なり、ボンド磁石 13を筐体 12に圧入する時にボンド磁石 13に応力がかかり機械的強 度が低下する可能性がある。
[0053] 圧入時の温度は、ガラス転移点を T°Cとすると、上限は T°C以下で、下限は (T一 10 0) °C程度である。本実施例で使用したフエノールノボラック型エポキシ榭脂の T°Cは 、 200°Cで、圧入温度は、 120〜200°Cで実施した。この温度範囲は、フエノールノ ポラック型エポキシ榭脂をバインダーとするボンド磁石の特性を低下させることがない ことに加えて、磁粉と樹脂、榭脂と樹脂との間の結合を切断することなぐ榭脂をガラ ス状領域とさせることにより、伸び率を増大することさせることができ、ボンド磁石 13を 筐体 12に圧入するのに最適である。
[0054] 図 2は、筐体 12に異方性希土類ボンド磁石 13が圧入された状態を示している。こ の状態で、円筒状のボンド磁石 13の内部力もポリアミドイミド榭脂を磁石内周面に対 し 90度方向から吹き付けて毛細管現象により表面層を浸透処理し、さらに、吹き付け を継続して、被膜層 18を形成した。この時、筐体 12の内周面においてボンド磁石 13 の両端部に近接した位置 20にも連続して被膜層 18を形成した。これにより、ポリアミ ドイミド榭脂で浸透処理された異方性希土類ボンド磁石 13は筐体 12と被膜層 18とで 完全に外気と遮断された状態となるので、ボンド磁石の酸化、腐食、膨潤が防止され る。又、ボンド磁石 13と筐体 12の内周面とは物理的に密着しているので、空隙がなく 、磁気回路の磁気抵抗を減少させることができる。この結果、エネルギー積の大きい 異方性希土類ボンド磁石 13の能力を十分に発揮させることができ、出力トルクゃモ ータ性能指標（トルク定数 Zモータ体積)の大きなモータを得ることができる。又、筐 体 12の内周面にも連続して ヽる被膜層 18によってもボンド磁石 13の筐体 12に対す る固定が確実となる。
なお、斜め方向力 の吹き付けに対して、 90度方向力 の吹きつけの方力 毛細管 現象の効果が優れる。しかし、斜め方向からの吹き付け後に、減圧等の浸透処理を 用いることで、同等の効果を発揮することができる。
[0055] 以上述べたように、異方性希土類ボンド磁石 13の榭脂の重量割合を 2W%以上 3 W%以下として、圧縮成形して、キュア処理を施し、硬化度を 90〜： LOO%にした後、 ガラス転移点 (約 200°C)以下の温度で再加熱をして、ガラス状領域にさせた状態と することで、形状補正ができ、ボンド磁石 13を筐体 12の内周部に圧入することを容 易に行うことができる。
[0056] 又、具体例としてのモータ装置は、以下の特徴を有して!/、る。し力しながら、モータ 装置の種類には特定されないが、出力 300W以下の DCブラシモータに使用すると 有効である。モータの筐体内周部に配置した永久磁石と、中心部に配置した電磁回 転体とを有し、モータ外径が 50mm以下である DCブラシモータ装置であって、永久 磁石は、少なくとも 4極以上に着磁された中空円筒状の薄肉形状で最大エネルギー 積が 17MGOe以上の異方性希土類ボンド磁石であり、異方性希土類ボンド磁石の 径方向の厚さを d、モータ筐体の厚さを w、電磁回転体の直径を aとする時、筐体厚さ 対磁石厚さ比 wZdが 1を超え、 3以下であり、且つ、異方性希土類ボンド磁石の径方 向の厚さ対電磁回転体の直径比 dZaが 0. 015以上、 0. 07以下であることを特徴と する DCブラシモータ装置である。
[0057] なお、上記のモータ筐体はバックヨークを含む概念であり、モータ筐体外径 rは、ノ ックヨークなどを含むモータ装置の外径の直径の意味で用いられている。 以下の説 明は、一般に普及しているこの 2極の（フェライト）モータ装置との比較で説明する。
[0058] 1 <筐体厚さ対磁石厚さ比 wZd≤ 3の範囲は次の観点から設定されて 、る。焼結 フェライト磁石を使用した DCブラシモータの場合には、磁石の磁力が弱いために、 磁石厚さに対して筐体厚さが薄くても十分に磁気漏洩を防止することができる。それ に対して、異方性希土類ボンド磁石を使用した場合には、 wZdが 1以下の時には、 磁石の磁力が強力なために磁気漏洩を防ぐことが出来なくなるので、 wZdは 1より大 きいことが必要となる。 wZdが 3より大きくなると、磁石の磁力が強力であっても、筐体 厚さが厚くなり過ぎ、磁気漏洩はなくなるものの、無駄に筐体厚さを増加させることに なり、十分に小型化ができず、その結果、モータ性能指標が低下する。
[0059] 一方、 0. 015≤磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZa≤0. 07の範囲は次の観点 力 決定されている。
この範囲である場合には、モータ性能指標 T(T=トルク定数 Z体積）は、従来の 2 極焼結フェライト磁石を用いたモータの性能指標 Τ (約 1. 3)の 2倍以上となる。従来 のモータと同一トルク定数でモータ全体の体積を約 1Z2にするという従来では到底 考えられない大幅な小型化 ·軽量ィ匕が実現できる。一方、従来の焼結フェライト磁石 を用いたモータに対して約 20%だけ体積を減少（従来の 80%の体積)させつつトル ク定数を約 2倍にするという大幅な高性能化の実現という画期的な効果を得ることが できた。なお、体積はモータ全体の体積で評価している。ブラシや整流子は 2つのモ ータで共通に存在するので、トルクを発生させる実効部分に関してみると、同一トルク 定数とした場合には、体積は 37%に減少させることができる。
[0060] 最大エネルギー積（BHmax )が 25MGOeの異方性希土類ボンド磁石を用いた場 合には、 0. 03≤d/a≤0. 07の範囲で、モータ性能指標 Tは 2. 56倍が得られてい る。また、最大エネルギー積 (BHmax )が 20MGOeの異方性希土類ボンド磁石を用 いた場合には、 0. 03≤d/a≤0. 07の範囲で、モータ性能指標 Tは 2. 46倍が得ら れている。さらに、最大エネルギー積（BHmax )が 17MGOeの異方性希土類ボンド 磁石を用いた場合には、 0. 03≤d/a≤0. 07の範囲で、モータ性能指標 Tは 2. 39 倍が得られている。したがって、この dZaの範囲は、さらに、望ましい範囲である。
[0061] 単位磁石使用量当たりのモータ性能指標 T (即ち、モータ性能指標 TZ磁石使用 量、以下この比 Sを「磁石効率」という）力 従来の 2極フェライトモータの磁石効率の 磁石性能倍数 m倍の 2倍に等しくなる磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZaが 0. 07 である。ここで、磁石性能倍数 mは、（異方性希土類ボンド磁石の性能 [ (BH) max ]) Z (フ ライト焼結磁石の性能〔(BH) max〕で定義される。例えば、異方性希土類ボ ンド磁石の性能 (最大エネルギー積）が 17MGOeで、フェライト焼結磁石の性能 (最 大工ネルギ一積）が 3. 5MGOeの場合には、磁石性能倍数 mは、 4. 9となる。同様 に、異方性希土類ボンド磁石の最大エネルギー積が 20MGOeの場合には、磁石性 能倍数 mは、 5. 7倍となり、異方性希土類ボンド磁石の最大エネルギー積が 25MG Oeの場合には、磁石性能倍数 mは、 7. 1倍となる。
[0062] 尚、磁石効率 Sが従来の 2極フェライトモータの磁石効率の磁石性能倍数 m倍の 2 倍となる時の磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZaは、異方性希土類ボンド磁石の 最大エネルギー積が 17MGOe以上において、その値にかかわらずほぼ同一値で ある 0. 07をとつて!/ヽる。
[0063] 磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZaが 0. 07以下の時に、本発明のモータ装置 の磁石効率 Sは従来の 2極フェライトモータの磁石効率の磁石性能倍数 m倍の 2倍 以上となる。しかしながら、磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZaが下限値 0. 015近 くになると、磁石効率は最大となるが、磁石が薄くなることにより反磁場が大となり、電 磁回転体を貫く磁束が急激に低下し、モータ性能指標 Tが従来の 2極焼結フ ライト 磁石を用いたモータの 2倍近くに低下するので、磁石厚さ対電磁回転体の直径比 d Zaは 0. 015以上とするのが望ましい。
[0064] 磁石厚さ対電磁回転体の直径比 dZaの上記の範囲は、モータ外径が 50mm以下 とした場合に、筐体厚さ w、磁石厚さ dが共に薄いことを意味する。モータ外径を固定 して考えると、筐体厚さ wと磁石厚さ dを共に薄くできる分だけ電磁回転体の直径を大 きくでき、卷線を太くすることができ、出力トルクの向上につながる。
[0065] 又、この異方性希土類ボンド磁石は榭脂成形で形成されるので、容易に精度よく形 成される。これにより、モータ筐体内周部の永久磁石形状を精度のよい中空円筒形 状とすることができる。即ち、永久磁石によるモータ内部磁場を精度のよい回転対称 とすることができる。
[0066] 特に、本発明のモータ筐体及びモータ装置は、有機溶液中に浸漬して用いる場合 や、筐体内部を有機溶液を通過させて使用する場合においても、異方性希土類ボン ド磁石への有機溶液の浸透が防止されるので、ボンド磁石の耐蝕性と耐膨潤性を改 善できる。その結果、モータ装置の特性の経年劣化を防止することが可能となる。 実験例
[0067] 次に、異方性希土類ボンド磁石に関して、各種の特性を測定した。そのことについ て説明する。
[0068] 異方性希土類ボンド磁石のバインダーに用 、たフエノールノボラック型エポキシ榭 脂の温度に対する粘度特性と、従来用いられて!/ヽるビスフヱノール A型エポキシ榭脂 の温度に対する粘度特性を測定した。その結果を図 5に示す。これより、本発明に用 V、られたフエノールノボラック型エポキシ榭脂の粘度の最低値は、ビスフエノール A型 エポキシ榭脂の粘度の最低値よりも 1桁程小さいことが理解される。そして、その時の 温度は、フエノールノボラック型エポキシ榭脂の方が、低いことが分かる。磁性体粉末 の配向処理は、榭脂の粘度の最も低い領域で行えば、磁場が小さくて済むので効率 が良い。このように、本発明はボンド磁石は配向処理を効率良く行うことができ、配向 処理に適した温度が低いので、配向処理を短時間で行うことができる。よって、製造 効率が向上する。 [0069] 次に、ポリアミドイミド榭脂による被膜層 18の特性について説明する。スプレイにより 斜め方向力もポリアミドイミド榭脂の溶液を吹き付け、焼成乾燥し、また、吹付けること を繰り返した場合の被膜層表面に形成されるピンポールの密度を測定した。その結 果を図 6に示す。 1回当たりの吹き付けによる塗装の厚さは 10 mである。また、浸透 処理としては、 90度方向からの吹き付けの後、減圧環境下に放置する方法を採用し た。この場合も、減圧によりボンド磁石の内部力も気泡が外部に放出される力 この気 泡に代えて表面層に塗布されたポリアミドイミド榭脂が内部に浸透する。この処理によ り形成される被膜層の厚さも 10 mである。浸透処理した場合には、被膜層の厚さが 20 μ mでピンホール密度は 2/cm2となり、 30 μ mでピンホール密度は l/cm2、 40 mでピンホール密度は OZcm2であることが理解される。浸透処理が成されていな い場合には、被膜層の膜厚が 40 mを越えても、ピンホール密度は O/cm2とはなら ない。明らかに、本発明の浸透処理を施して、被膜層を形成することにより、被膜層 表面のピンホール密度が極端に低下することが分かる。すなわち、この処理を施した ボンド磁石の耐蝕性と耐膨潤性が大きく改善される。
[0070] ただし、市販のポリアミドイミド榭脂（フローカップ法 (JIS K 5600— 2— 2)による 粘度が 30秒）をジメチルフオルムアミド (DMF)などの有機溶媒を用いて薄めて、その 粘度を 1Z3 (上述の榭脂の場合には、 10秒)以下にして吹き付けると、浸透処理し なくとも、良好な特性が得られることが理解される。これは、最初の塗装工程において 、ポリアミドイミド榭脂の溶液の粘度を低くすることで、毛細管現象が効果的に作用し て、フエノールノボラック型エポキシ榭脂を使用した異方性ボンド磁石の空孔部にポリ アミドイミド榭脂が浸透するためである。よって、ポリアミドイミド榭脂の粘度を低くして 、吹き付けることは、本発明の浸透処理に該当する。一方、その粘度を 1Z6 (上述の 榭脂の場合には、 5秒)未満にして吹き付けると、塗膜厚さを十分かせぐことが出来な くなる。よって、粘度は 1Z6以上であることが必要となる。
[0071] また、浸透処理により、被膜層を 10 μ m形成した後に、 1回で吹き付けて形成する 被膜層の厚さを 20 mとする場合と 10 mとする場合とで、被膜層の最上面のピン ホール密度を測定した。その結果を図 7に示す。被膜層の総合厚さが同一であるなら ば、 1回当たりの被膜層の厚さを薄くして、多数回に分けて形成した方が、ピンホール 密度を遥かに低下させることができる。すなわち、全体の厚さが同一であるならば、被 膜層の層数が多い程、ピンホール密度は小さい。浸透処理後の被膜層の形成方法 は、図 8に示す方法により実施された。すなわち、ボンド磁石の側面に対して 90度に 近い方向力 ポリアミドイミド榭脂を吹き付けた。
[0072] 次に、有機溶液として、ガソリン、メタノール、エタノールを想定し、この有機溶液中 に異方性希土類ボンド磁石を浸漬し、浸漬時間と磁気特性との関係を測定した。有 機溶媒耐久試験は以下に示すような、各種バインダー榭脂を使用したボンド磁石表 面に、通常のエポキシ榭脂、または、ポリアミドイミドで浸透処理をしたもの、しないも のに対して、さらに被覆層を形成した後、そのボンド磁石を市販のレギュラーガソリン 1リットルとともに内容積 7リットルの耐圧密閉容器に収納して蓋を締結した。その後、 この耐圧密閉容器をウォータバスに収納して、 80°Cで所定の時間保持したのち、ボ ンド磁石を取り出して寸法変化と永久減磁率にっ 、て調べた。
[0073] ポリアミドイミドによる被覆層を有した試材は、形成面に対して 90度の方向からの吹 き付け塗装の後に減圧処理することで、減圧による浸透処理を 10 m施し、更に、 同様な吹きつけ塗装により 10 mの処理を 2回実施して、合計 30 mの厚さとして、 表面から見た穴の数を 10個 Zcm2以下に減少させた被覆層を形成したものである。 浸透処理を施したポリアミドイミドを被膜層とした場合には、バインダーがフエノールノ ポラック型ェピキシ榭脂の場合も、ビスフエノール A型エポキシ榭脂を用いた場合も、 共に、表面の穴（ピンホール）の数は、図中に示すようにすベて 8個であった。
[0074] 次に、斜め方向（45度方向）からの吹きつけ塗装により 10 mの厚さの膜を形成し 、更に、同様な吹きつけ塗装により 10 mの厚さの膜を 2回形成して、 30 /z mの被覆 層を形成した。この試料は、バインダー榭脂としてフエノールノボラック型エポキシ榭 脂と、ビスフエノール A型エポキシ榭脂を使用したもの、被覆層としてはポリアミドイミド を使用したものである。この場合の被覆層の表面において観測される穴（ピンホーノレ )の数は、 25個/ cm2であった。
[0075] 次に、各種の測定結果を図 9に示す。本発明の場合であるフエノールノボラック型 エポキシ榭脂をバインダーとして、ポリアミドイミドを用いた浸透処理と、さらに被覆層 を形成した場合 (実施例）には、 1000時間浸漬した場合においても特性の劣化は見 られな力 た。これに対して、フエノールノボラック型エポキシ榭脂をバインダーとして 用いるが、被覆層にはエポキシ榭脂を用いた場合 (比較例 1)、ビスフエノール A型ェ ポキシ榭脂をバインダーとし、被覆層にはポリアミドイミド榭脂を用いた場合 (比較例 2 )には、浸漬時間の増大に伴って、磁気特性の劣化が見られた。本発明に比べ比較 例 1及び比較例 2は、 1000時間の浸漬により、 40%程磁気損失 (磁束の低下量）が 増大していることが分かる。また、ビスフエノール A型エポキシ榭脂をバインダーとし、 被覆層にエポキシ榭脂を用いた場合 (比較例 3)には、 100時間浸漬することで、 60 %も磁気損失が大きくなつていることが分かる。なお、 100時間で、膨潤のためボンド 磁石は破壊されており、 1000時間浸漬したものの特性は測定できなカゝつた。
[0076] また、フエノールノボラック型エポキシ榭脂をバインダーとして用いて、被膜層にポリ アミドイミドを用いて ヽるが積極的な浸透処理をしなかった試料 (比較例 4)の場合に は、 1000時間の浸漬により、 50%程磁気損失 (磁束の低下量)が増大していること が分かる。また、ビスフエノール A型エポキシ榭脂をバインダーとして用いて、被膜層 にポリアミドイミドを用いて ヽるが積極的な浸透処理をしなかった試料 (比較例 5)の場 合には、 1000時間の浸漬により、 100%程磁気損失 (磁束の低下量)が増大、即ち 、損失が初期値の 2倍となっていることが分かる。
[0077] 浸漬時間とボンド磁石の寸法変化率を測定した。すなわち、膨潤性の特性につ!ヽ て測定した。結果を図 10に示す。本発明の上記実施例に力かるボンド磁石は 1000 時間経過しても寸法変化率 0が得られた。比較例 1と比較例 2では、 1000時間の浸 漬で、 0. 2%の寸法の変化が見られ、比較例 3では、 100時間で 0. 4%の寸法の変 化が見られ、 1000時間では膨潤によりボンド磁石は破壊された。また、比較例 4では 、 1000時間で、 0. 3%、比較例 5では、 1000時間で 0. 4%の寸法の変化が見られ た。このことから、本発明の異方性希土類ホンド磁石の優位性が理解される。
[0078] 次に、被膜層に、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリアミド、エポキシ榭脂を用いて、穴（ ピンホール)の数と、レギュラーガソリン中に、 1000時間浸漬した後の寸法変化との 関係を測定した。結果を、表 1に示す。
[表 1]
Figure imgf000025_0001
Vヽずれの被膜層も、ポリアミドイミド榭脂と同様に磁石表面へ浸透処理を実施した 後、ボンド磁石の側面に対して 90度に近い角度から吹きつけることにより形成した。 形成された各々の榭脂皮膜の膜厚は 32〜35 /ζ πιであり、ピンホール密度は、何れも 10個/ cm2未満であった。表 1より、本発明の場合であるフエノールノボラック型ェポキ シ榭脂をバインダーとして、ポリアミドイミドを用いた浸透処理と、さらに被覆層を形成 した場合 (実施例）の場合には、 1000時間後の寸法変化率は 0. 012%である。フエ ノールノボラック型エポキシ榭脂をバインダーとして、ポリアミド榭脂、ポリイミド榭脂、 エポキシ榭脂を用いた浸透処理と、さらに被膜層を形成した場合には、ガソリン中に 1000時間浸漬した後の寸法変ィ匕率は、それぞれ、 0. 063%、 0. 078%、 0. 195 %である。これらの場合には、被膜層にポリアミドイミドを用いた場合に比べて、変化 率は大きい。これらの実験に用いたボンド磁石の寸法は、いずれも、外径 33mm、内 径 30mmである。一般的には、ガソリン中に 1000時間浸漬した後の寸法変化に関し て、ボンド磁石の目標とする寸法公差は 0. 015mm以下であり、内径 30mmで 0. 05 %以下、内径 50mmで、 0. 03%以下である。本発明の実施例は、これらの目標値を 満たしていることが理解される。この結果より、本件実施例のように、フエノールノボラ ック型エポキシ榭脂をバインダーとして、被膜層にポリアミドイミドを用いて、ピンホー ル密度を 10個 /cm2未満とすることで、耐蝕性と耐膨潤性を大きく改善できることが理 解される。
次に、被膜層のピンホール密度を変えた場合に、皮膜層を形成したボンド磁石をレ ギュラーガソリン中に 1000時間浸漬した後のボンド磁石の磁気損失率、寸法変化率 を測定した。その結果を図 11、図 12に、それぞれ示す。なお、榭脂溶液の年度、浸 透処理を有無、ボンホール密度、膜厚は、表 2に示す。ボンド磁石表面に形成された 各々のピンホール密度を有する被膜層の膜厚は 31〜35 μ mであった。ピンホール 密度は、榭脂溶液の粘度を変化させること、および浸透処理の有無により変化させた 。ポリアミドイミド榭脂溶液の希釈液としては DMFを使用した。榭脂溶液は、磁石内 周側より噴霧し、噴霧角が磁石表面に対して 90度となるようにした。
[表 2] ピンホール密度 塗布方法 膜厚
(個ん m2)
厶 5 粘度 10秒、浸透処理有 31 肇 8 粘度 30秒、浸透処理有 33
◊ 12 粘度 20秒、浸透処理無 32 o 15 粘度 25秒、浸透処理無 35
V 25 粘度 30秒、浸透処理無 33
[0080] 図 13に、図 12の 1000時間浸漬後の寸法変化率をピンホール密度に対してプロッ トした結果を示す。ピンホール密度が大きくなるにつれて、寸法変化率が大きくなるこ とがわかった。この結果より、ボンド磁石を有機溶媒中に 80°Cで 1000時間浸漬させ ても、磁石内径の目標公差範囲となる 0. 01%以下となるためには、磁石表面に形 成される被膜層のピンホール密度が 10個 /cm2とすることが重要となる。
産業上の利用可能性
[0081] 本発明は、ガソリンなどの有機溶液に浸漬して用いるモータ装置に利用できる。特 に、自動車の燃料ポンプ用モータ装置に有用である。ただし、有機溶剤環境下で用 いる場合に、本発明は有効であり、燃料ポンプだけに用途を限定するものではない。

Claims

請求の範囲
[1] モータに使用される永久磁石において、
前記永久磁石は、異方性希土類磁性粉末と、バインダとしてのフエノールノボラック 型エポキシ榭脂とを有した中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石であって、 前記異方性希土類ボンド磁石は、表面に、厚さ 10〜50 /ζ πιでピンホール密度 10 個 Zcm2以下のポリアミドイミド系榭脂からなる被覆層を有することを特徴とする永久 磁石。
[2] モータの筐体内周部に配置した永久磁石を有した筐体において、
前記永久磁石は、異方性希土類磁性粉末をフエノールノボラック型エポキシ榭脂で 混練して成型した、中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石力 成り、
前記異方性希土類ボンド磁石は前記筐体内周部に沿って加熱して圧入され、 前記筐体に圧入された前記異方性希土類ボンド磁石の露出して 、る表面層は厚さ
10-50 μ m、表面のピンホール密度が 10個 Zcm2以下のポリアミドイミド系榭脂から なる被覆層が形成されていることを特徴とするモータ筐体。
[3] モータの筐体内周部に配置した永久磁石を有した筐体において、
前記永久磁石は、異方性希土類磁性粉末をフエノールノボラック型エポキシ榭脂で 混練して成型した、中空円筒状の異方性希土類ボンド磁石力 成り、
前記異方性希土類ボンド磁石は前記筐体内周部に沿って加熱状態で圧入され、 前記筐体に圧入された前記異方性希土類ボンド磁石の露出している表面層はポリ アミドイミド系榭脂により少なくとも浸透処理されて被覆層が形成されていることを特 徴とするモータ筐体。
[4] 前記異方性希土類磁性粉末は、 d— HDDR処理した NdFeB系磁性粉末を有するこ とを特徴とする請求項 2又は請求項 3に記載のモータ筐体。
[5] 前記異方性希土類磁性粉末は、 SmFeN系磁性粉末をさらに含むことを特徴とする 請求項 4に記載のモータ筐体。
[6] 前記表面層の前記浸透処理は、前記異方性希土類ボンド磁石を前記ポリアミドイミド 系榭脂の溶液に減圧下で浸漬することであることを特徴とする請求項 3乃至請求項 5 の何れか 1項に記載のモータ筐体。
[7] 前記異方性希土類ボンド磁石は、前記ポリアミドイミド系榭脂の溶液に減圧下で浸漬 する前に、減圧環境下に置かれて減圧され、続いて減圧環境下に前記溶液を導入 して、前記溶液に浸漬されることを特徴とする請求項 6に記載のモータ筐体。
[8] 前記表面層の前記浸透処理は、前記ポリアミドイミド系榭脂の溶液を吹き付けた後、 前記異方性希土類ボンド磁石を減圧環境下に置くことにより実行されることである請 求項 3乃至請求項 5の何れか 1項に記載のモータ筐体。
[9] 前記表面層の前記浸透処理は、前記低粘度のポリアミドイミド系榭脂の溶液を吹き付 けて、毛細管現象を利用して実行されることである請求項 3乃至請求項 5の何れか 1 項に記載のモータ筐体。
[10] 前記被覆層は前記浸透処理及びその後の前記ポリアミドイミド系榭脂の吹付塗装に より形成されることを特徴とする請求項 3乃至請求項 9の何れ力 1項に記載のモータ 筐体。
[11] 前記被覆層は塗装と焼成とを繰り返して形成された層であることを特徴とする請求項
3乃至請求項 10の何れか 1項に記載のモータ筐体。
[12] 前記被覆膜の厚さは、 10〜50 /ζ πιであることを特徴とする請求項 3乃至請求項 11の 何れ力 1項に記載のモータ筐体。
[13] 前記被覆膜の表面におけるピンホール密度は 10個 Zcm2以下であることを特徴とす る請求項 3乃至請求項 12の何れか 1項に記載のモータ筐体。
[14] 請求項 2乃至請求項 13の何れか 1項に記載のモータ筐体を有するモータ装置。
[15] 有機溶液中で用いられるか前記筐体の中を有機溶液が通過する状態で用いられる 請求項 14に記載のモータ装置。
[16] 自動車の燃料ポンプに用いられ、石油燃料が筐体の中を通過する状態で用いること を特徴とする請求項 15に記載の燃料ポンプ用モータ装置。
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Cited By (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008138410A1 (de) * 2007-05-10 2008-11-20 Carl Freudenberg Kg Elastischer permanentmagnet
US20090010784A1 (en) * 2007-07-06 2009-01-08 Mbs Engineering, Llc Powdered metals and structural metals having improved resistance to heat and corrosive fluids and b-stage powders for making such powdered metals
JP2009303485A (ja) * 2009-10-01 2009-12-24 Mitsui High Tec Inc 回転子積層鉄心の樹脂封止方法
JP2010158164A (ja) * 2010-04-09 2010-07-15 Mitsui High Tec Inc 回転子積層鉄心の樹脂封止方法
CN103486779A (zh) * 2012-06-13 2014-01-01 特灵国际有限公司 电动膨胀阀
JP2014057075A (ja) * 2009-12-09 2014-03-27 Aichi Steel Works Ltd 希土類異方性磁石とその製造方法
WO2015087890A1 (ja) * 2013-12-13 2015-06-18 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石およびその製造方法
JP2015115529A (ja) * 2013-12-13 2015-06-22 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石
JP2015144209A (ja) * 2014-01-31 2015-08-06 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石の製造方法
US10141795B2 (en) 2015-04-20 2018-11-27 GM Global Technology Operations LLC Method for mitigating thermal aging of permanent magnets in organic liquid
JP2020054089A (ja) * 2018-09-26 2020-04-02 日亜化学工業株式会社 複合部材
WO2020241828A1 (ja) 2019-05-31 2020-12-03 愛知製鋼株式会社 界磁子の製造方法
WO2022070306A1 (ja) 2020-09-30 2022-04-07 愛知製鋼株式会社 界磁子の製造方法

Families Citing this family (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101816117B (zh) 2007-08-01 2015-06-03 菲舍尔和佩克尔应用有限公司 磁性元件、转子及其制造方法、电机以及具有所述电机的电器
DE102008043173A1 (de) * 2008-07-04 2010-01-07 Robert Bosch Gmbh Getriebe-Antriebseinheit mit einer Selbsthemmvorrichtung
DE102008040362A1 (de) * 2008-07-11 2010-01-14 Robert Bosch Gmbh Statorgehäuse eines Elektromotors
FR2945388B1 (fr) * 2009-05-11 2013-04-12 Moving Magnet Technologies M M T Moteur electrique triphase a faible couple de detente
JP2011015571A (ja) * 2009-07-03 2011-01-20 Panasonic Corp ロータの製造方法、モータおよびそれを備えた電子機器
EP2557577B1 (en) * 2010-04-05 2016-08-24 Aichi Steel Corporation Production method for anisotropic bonded magnet and production apparatus for same
JP6009140B2 (ja) * 2010-09-17 2016-10-19 マブチモーター株式会社 Ｄｃモータ
DE102012101139A1 (de) * 2011-02-18 2012-08-23 Johnson Electric S.A. Permanentmagnetmotor
DE102012100693A1 (de) 2012-01-27 2013-08-01 Ms-Schramberg Holding Gmbh & Co. Kg Verfahren zur Auskleidung eines Hohlkörpers mit einem aus pulverförmigem Material gepressten Formkörper
ITMI20121592A1 (it) * 2012-09-25 2014-03-26 Mavel Srl Metodo per la fabbricazione di un rotore per motori elettrici e relativo rotore
CN104426303B (zh) * 2013-08-21 2017-07-28 广东肇庆爱龙威机电有限公司 用于永磁直流电机的装配方法以及由该方法装配的电机
CN103667918B (zh) * 2013-11-29 2015-09-02 宁波松科磁材有限公司 一种粘结稀土永磁合金的制备方法
KR101976300B1 (ko) 2015-01-22 2019-05-07 알프스 알파인 가부시키가이샤 압분 코어, 그 압분 코어의 제조 방법, 그 압분 코어를 구비하는 전기·전자 부품, 및 그 전기·전자 부품이 실장된 전기·전자 기기
CN106936226A (zh) * 2015-12-30 2017-07-07 联合汽车电子有限公司 电机磁钢、电机和节气门体
CN114421726B (zh) * 2022-02-09 2024-04-09 浙江露通机电有限公司 一种无刷电机外壳与磁铁固定浸漆工艺及加工槽

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6063901A (ja) * 1983-09-17 1985-04-12 Sumitomo Special Metals Co Ltd 耐酸化性のすぐれた永久磁石
JPS63133610A (ja) * 1986-11-26 1988-06-06 Matsushita Electric Works Ltd 磁気コアの製法
JPH04273413A (ja) * 1991-02-28 1992-09-29 Shin Etsu Polymer Co Ltd 希土類ボンド磁石の製造方法
JPH05182850A (ja) * 1991-05-31 1993-07-23 American Teleph & Telegr Co <Att> 粘着剤接合を必要とする装置
JPH0822910A (ja) * 1994-07-07 1996-01-23 Hitachi Metals Ltd 高耐食性永久磁石およびその製造方法
JPH08126264A (ja) * 1994-09-02 1996-05-17 Sankyo Seiki Mfg Co Ltd 回転電機及びその製造方法
JPH1022153A (ja) * 1996-07-04 1998-01-23 Aichi Steel Works Ltd 磁気異方性樹脂結合型磁石の製造方法
JP2002033209A (ja) * 2000-07-18 2002-01-31 Showa Highpolymer Co Ltd 希土類系ボンド磁石用組成物、希土類系ボンド磁石およびその製造方法
JP2002270415A (ja) * 2001-03-12 2002-09-20 Tdk Corp Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石
JP2004039822A (ja) * 2002-07-02 2004-02-05 Seiko Epson Corp 永久磁石、モータ用部品およびモータ

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE69220519T2 (de) * 1991-03-04 1998-02-19 Toda Kogyo Corp Verfahren zur Plattierung eines Verbundmagneten sowie Verbundmagnet mit einem Metallüberzug
JP2992464B2 (ja) * 1994-11-04 1999-12-20 キヤノン株式会社 集電電極用被覆ワイヤ、該集電電極用被覆ワイヤを用いた光起電力素子及びその製造方法
JP3060104B2 (ja) 1997-12-19 2000-07-10 愛知製鋼株式会社 ラジアル配向した磁気異方性樹脂結合型磁石及びその製造方法
US6060799A (en) * 1999-03-31 2000-05-09 Webster Plastics Magnet carrier for motor housing
JP3250551B2 (ja) 1999-06-28 2002-01-28 愛知製鋼株式会社 異方性希土類磁石粉末の製造方法
JP2001210505A (ja) 2000-01-24 2001-08-03 Tdk Corp 耐食性に優れた希土類ボンド磁石及びその製造方法
JP3480733B2 (ja) * 2001-12-10 2003-12-22 愛知製鋼株式会社 Ｄｃブラシモータ装置及びその永久磁石
WO2003085683A1 (fr) 2002-04-09 2003-10-16 Aichi Steel Corporation Aimant agglomere anisotrope de terre rare composite, compose pour un aimant agglomere anisotrope de terre rare composite, et procede de preparation de ce dernier
JP2004124122A (ja) 2002-09-30 2004-04-22 Sumitomo Special Metals Co Ltd リング状ボンド磁石への液体燃料に対する耐久性付与方法
JP4273413B2 (ja) 2004-06-10 2009-06-03 ノーリツ鋼機株式会社 振り分け搬送装置及び振り分け搬送方法

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6063901A (ja) * 1983-09-17 1985-04-12 Sumitomo Special Metals Co Ltd 耐酸化性のすぐれた永久磁石
JPS63133610A (ja) * 1986-11-26 1988-06-06 Matsushita Electric Works Ltd 磁気コアの製法
JPH04273413A (ja) * 1991-02-28 1992-09-29 Shin Etsu Polymer Co Ltd 希土類ボンド磁石の製造方法
JPH05182850A (ja) * 1991-05-31 1993-07-23 American Teleph & Telegr Co <Att> 粘着剤接合を必要とする装置
JPH0822910A (ja) * 1994-07-07 1996-01-23 Hitachi Metals Ltd 高耐食性永久磁石およびその製造方法
JPH08126264A (ja) * 1994-09-02 1996-05-17 Sankyo Seiki Mfg Co Ltd 回転電機及びその製造方法
JPH1022153A (ja) * 1996-07-04 1998-01-23 Aichi Steel Works Ltd 磁気異方性樹脂結合型磁石の製造方法
JP2002033209A (ja) * 2000-07-18 2002-01-31 Showa Highpolymer Co Ltd 希土類系ボンド磁石用組成物、希土類系ボンド磁石およびその製造方法
JP2002270415A (ja) * 2001-03-12 2002-09-20 Tdk Corp Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石
JP2004039822A (ja) * 2002-07-02 2004-02-05 Seiko Epson Corp 永久磁石、モータ用部品およびモータ

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1818955A4 *

Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008138410A1 (de) * 2007-05-10 2008-11-20 Carl Freudenberg Kg Elastischer permanentmagnet
US20090010784A1 (en) * 2007-07-06 2009-01-08 Mbs Engineering, Llc Powdered metals and structural metals having improved resistance to heat and corrosive fluids and b-stage powders for making such powdered metals
JP2009303485A (ja) * 2009-10-01 2009-12-24 Mitsui High Tec Inc 回転子積層鉄心の樹脂封止方法
JP2014057075A (ja) * 2009-12-09 2014-03-27 Aichi Steel Works Ltd 希土類異方性磁石とその製造方法
JP2010158164A (ja) * 2010-04-09 2010-07-15 Mitsui High Tec Inc 回転子積層鉄心の樹脂封止方法
CN103486779A (zh) * 2012-06-13 2014-01-01 特灵国际有限公司 电动膨胀阀
US9818521B2 (en) 2013-12-13 2017-11-14 Ntn Corporation Compression-bonded magnet with case and method for producing the same
WO2015087890A1 (ja) * 2013-12-13 2015-06-18 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石およびその製造方法
JP2015115529A (ja) * 2013-12-13 2015-06-22 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石
JP2015144209A (ja) * 2014-01-31 2015-08-06 Ntn株式会社 ケース付き圧縮ボンド磁石の製造方法
US10141795B2 (en) 2015-04-20 2018-11-27 GM Global Technology Operations LLC Method for mitigating thermal aging of permanent magnets in organic liquid
JP2020054089A (ja) * 2018-09-26 2020-04-02 日亜化学工業株式会社 複合部材
JP7116307B2 (ja) 2018-09-26 2022-08-10 日亜化学工業株式会社 複合部材
WO2020241828A1 (ja) 2019-05-31 2020-12-03 愛知製鋼株式会社 界磁子の製造方法
US11710598B2 (en) 2019-05-31 2023-07-25 Aichi Steel Corporation Method for manufacturing field magnet
US11984257B2 (en) 2019-05-31 2024-05-14 Aichi Steel Corporation Method for manufacturing field magnet
WO2022070306A1 (ja) 2020-09-30 2022-04-07 愛知製鋼株式会社 界磁子の製造方法

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US7812484B2 (en) 2010-10-12
US20080124235A1 (en) 2008-05-29
EP1818955A1 (en) 2007-08-15
CN101048832B (zh) 2012-05-23

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