WO2005087681A1 - 水硬性組成物 - Google Patents

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hydraulic composition
gypsum
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waste
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Daisuke Sawaki
Susumu Sano
Kenichi Homma
Kouki Ichitsubo
Kenichi Matsumoto
Makihiko Ichikawa
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Taiheiyo Cement Corporation
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    • C04B28/14—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing calcium sulfate cements
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    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Definitions

  • the present invention relates to a hydraulic composition capable of reducing heat of hydration and producing mortar and concrete excellent in fluidity and strength.
  • Patent Document 1 JP-A-56-120552
  • an object of the present invention is to provide a hydraulic composition capable of reducing heat of hydration and producing mortar or concrete excellent in fluidity and strength. .
  • the present invention has a hydraulic modulus (HM) of 1.8-2.3, a keic acid ratio (SM) of 1.3-2.3, and an iron ratio (IM) of 1.3-2.
  • HM hydraulic modulus
  • SM keic acid ratio
  • IM iron ratio
  • the present invention provides a hydraulic composition containing pulverized material of calcined product A as gypsum and gypsum.
  • the hydraulic yarn composition of the present invention can reduce the heat of hydration and can produce mortar and concrete excellent in fluidity and strength.
  • the hydraulic composition of the present invention can use industrial waste, general waste, construction waste soil, and the like as a raw material, and can promote effective use of waste.
  • the calcined product A used in the present invention has a hydraulic hardness (HM) of 1.8-2.3, preferably 2-2-2. If the hydraulic modulus is less than 1.8, 3CaO 'Al O (C A) and 4CaO' A
  • the calcined product A has a citric acid ratio (S.M.) of 1.3-2.3, preferably 1.5-2. If the ratio of the caic acid is less than 1.3, the content of CA and CAF in the calcined product increases, and the mortar
  • the fired product A has an iron ratio (I. M.) of 1.3-2.8, preferably 1.5-2.6. If the iron ratio is less than 1.3, the crushability of the fired product A decreases, and if it exceeds 2.8, the content of C A in the fired material increases, and the fluidity of the mortar and concrete decreases.
  • the calcined product A contains 1% by mass or less of fluorine, so that the heat of hydration of the hydraulic thread can be reduced and the fluidity of the mortar or concrete is further improved. It can be preferred. If the content of fluorine is more than 1% by mass, the setting is greatly delayed, which is not preferable. From the viewpoint of the setting time, the content of fluorine is preferably 0.5% by mass or less, and more preferably 0.05% to 0.4% by mass.
  • the calcined material A is a general Portland cement clickable raw material, that is, a CaO raw material such as limestone, quick lime, slaked lime, an SiO raw material such as silica stone and clay, an Al O raw material such as clay, iron slag, iron
  • It can be produced by using a Fe o raw materials of the cake and the like.
  • Industrial waste includes raw sludge, various types of sludge (for example, sewage sludge, purified water sludge, construction sludge, steelmaking sludge, etc.), construction waste materials, concrete waste materials, boring soil, various incineration ash, natural sand, rock wool, waste Glass, blast furnace secondary ash and the like.
  • General waste includes sewage sludge dry powder, municipal solid waste incineration ash, shells, and the like, and construction generated soil includes soil and residual soil generated from construction sites and construction sites, as well as waste soil.
  • Fluoride-containing waste such as sodium fluorinated sodium and its soot, and residues from the treatment of wastewater containing fluorinated cleaning agents used in the semiconductor and electrical and electronic equipment industries can be used.
  • These raw materials are mixed so as to have a predetermined hydraulic modulus, citric acid ratio, and iron ratio, and are preferably fired at 1200 to 1550 ° C, more preferably at 1350 to 1450 ° C, A fired product A can be manufactured.
  • the method for mixing the respective raw materials is not particularly limited, and the mixing can be performed using a conventional apparatus or the like.
  • the apparatus used for firing is not particularly limited, and for example, a rotary kiln or the like can be used. When firing in a rotary kiln, fuel alternative waste such as waste oil, waste tires, waste plastics and the like can be used.
  • the fired product A has a free lime content of 0.5 to 1% by mass from the viewpoint of improving the strength development of mortar and concrete, particularly the initial strength development, and ensuring good fluidity and setting properties. Preferably it is.
  • Examples of the gypsum used in the present invention include gypsum dihydrate, a-type or j8-type hemihydrate gypsum, anhydrous gypsum and the like, and one or a combination of two or more types can be used.
  • the proportion of gypsum hemihydrate to the total amount of gypsum dihydrate and gypsum hemihydrate in the hydraulic composition is 30% by mass or more, particularly 50% by mass or more, and more preferably 60% by mass or more in terms of SO. is there
  • the amount of gypsum dihydrate and gypsum hemihydrate can be determined by thermal analysis (thermogravimetry or the like) using a sample container described in JP-A-6-242035.
  • the quantification of total SO in the hydraulic composition can be performed by chemical analysis.
  • the gypsum has a force of 16 to 16 parts by mass, particularly 2 to 4 parts by mass in terms of SO, based on 100 parts by mass of the pulverized material of the calcined material A.
  • the hydraulic composition of the present invention includes, for example,
  • calcined material A and gypsum have a specific surface area of 2,500 to 4500 cm 2 Zg, especially 30 It is preferred to grind to 00-4500cm 2 Zg.
  • the calcined product A as the preferred tool gypsum to grind Blaine specific surface area 2500- 4500cm 2 Zg, especially 30 00- 4500cm 2 / g, the Blaine specific surface area 2500 one 5000 cm 2 / g, especially those using 3000-4500 cm 2 / g! / ⁇ .
  • the hydraulic composition of the present invention Blaine specific surface area 2500- 4500cm 2 Zg, force is especially the 3000- 4500cm 2 Zg s, point force of fluidity and strength development of the mortar and concrete preferable.
  • the hydraulic composition of the present invention can contain one or more inorganic powders selected from blast furnace slag powder, fly ash, limestone powder, silica stone powder, and silica fume power. By containing these inorganic powders, the fluidity and strength development can be further improved.
  • the content of the inorganic powder in the hydraulic composition is, for example, in the case of blast furnace slag powder, 10 to 150 parts by mass, particularly 20 to 100 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the pulverized product of fired product A.
  • Strength It is preferable from the viewpoints of fluidity and strength of mortar and concrete, effect of suppressing alkali-aggregate reaction, sulfate resistance, and the like.
  • Fly ash, limestone powder, and silica powder are preferably used in an amount of 10 to 100 parts by mass, particularly 20 to 80 parts by mass, based on 100 parts by mass of the crushed material A.
  • the amount is preferably 1 to 50 parts by mass, particularly preferably 5 to 30 parts by mass, per 100 parts by mass of the substance.
  • the hydraulic composition containing the inorganic powder includes, for example,
  • Hydraulic composition containing the inorganic powder the Blaine specific surface area of 2500- 5000cm 2 / g, especially 3000- 4500cm 2 forces are Zg s, point force of fluidity and strength onset current of mortar and concrete are also preferred.
  • the hydraulic composition of the present invention further contains 2CaO'SiO (C S)
  • a fired product B having a content of not more than 20 parts by mass can be contained.
  • the heat of hydration of the hydraulic composition can be further reduced, and the fluidity is further improved.
  • the calcined product B contains CS and CAS, and 100 parts by mass of CS is converted to CAS by
  • the calcined product B preferably has a C A content of 20 parts by mass or less based on 100 parts by mass of CS.
  • the calcined product B is a general Portland cement clickable raw material, that is, CaO raw material such as limestone, quicklime, slaked lime, SiO raw material such as silica stone and clay, Al O raw material such as clay, iron slag, iron
  • It can be produced by using a Fe o raw materials of the cake and the like.
  • At least one selected from industrial waste, general waste, and construction soil can be used as a raw material.
  • Industrial waste includes, for example, coal ash; raw sludge, sewage sludge, purified water sludge, construction sludge, steelmaking sludge, and other sludges; boring waste soil, various incineration ash, natural sand, rock wool, waste glass, blast furnace 2 Secondary ash, construction waste, concrete waste, etc .; general waste includes, for example, sewage sludge dry powder, municipal waste incineration ash And shells.
  • the soil generated from construction includes soil and residual soil generated from construction sites and construction sites, as well as waste soil.
  • C AF may be generated, but in the calcined product B, a part of CAS, preferably C
  • the mineral composition of the fired product B is determined by the content of CaO, SiO, AlO, and FeO in the raw materials used (
  • the raw materials as described above are mixed so as to have a predetermined composition, and are preferably fired at 1000 to 1350 ° C, more preferably at 1150 to 1350 ° C, to produce a fired product B. it can.
  • the method for mixing the respective raw materials is not particularly limited, and the mixing can be performed using a conventional apparatus or the like.
  • the apparatus used for firing is not particularly limited, and for example, a rotary kiln or the like can be used.
  • fuel alternative waste such as waste oil, waste tires, waste plastics and the like can be used.
  • the pulverized product of the calcined product B is contained in an amount of 10 to 100 parts by mass, particularly 20 to 60 parts by mass, based on 100 parts by mass of the pulverized product of the calcined product A. It is preferable in terms of fluidity, coagulation, strength and the like of mortar and concrete.
  • the hydraulic composition containing the pulverized product of the fired product B is, for example,
  • (11) A method in which the baked product A and the baked product B are separately pulverized, and the pulverized product and the gypsum are mixed to produce the product.
  • the calcined product A, the calcined product B and the gypsum have a specific surface area of brane of 2500 to 4500 cm.
  • the calcined product B and calcined product A is Blaine specific surface area 2500- 4500cm 2 Zg, as the preferred tool gypsum to grind especially in 3000- 4500cm 2 Zg, Blaine specific surface area of 2500-5000 cm 2 / g, especially those using 3000-4500cm 2 / g ⁇ preferred! / ⁇ .
  • the calcined material A and the gypsum have a Blaine specific surface area of 2500 to 4500 cm 2 Zg
  • the calcined material B which is preferably ground to 300 to 4500 cm 2 Zg, has a Blaine specific surface area of It is preferable to use a material ground to 2500 to 4500 cm 2 Zg, particularly 3000 to 4500 cm 2 Zg.
  • the calcined product B and gypsum, Blaine specific surface area 2500- 4500cm 2 Zg, especially 3 000- 4500cm The force s preferably ground to a 2 Zg, calcined product A is Blaine specific surface area 2500 one 4500cm 2 Zg Preference is given to using, in particular, crushed to 3000-4500 cm 2 Zg.
  • the calcined product A, calcined product B respectively Blaine specific surface area 2500- 4500c m 2 / g, as the preferred tool gypsum to grind particularly 3000- 4500cm 2 / g, the Blaine It has a surface area of 2500-5000 cm 2 / g, especially 3000-4500 cm 2 / g.
  • the pulverized burned material A, calcined product hydraulic composition containing the ground product and gypsum B is a Blaine it surface force 2500- 4500cm 2 / g, especially 3000- 4500cm 2 / g Force Preferred from the viewpoint of fluidity and strength of mortar and concrete.
  • the firing was pulverized A, the burned material pulverized B, gypsum and water hardness '14 yarn ⁇ containing an inorganic powder ⁇
  • the point force of the fluidity and strength development of mortar and concrete is also preferable.
  • the hydraulic composition of the present invention is used in a paste, mortar, or concrete state.
  • a lignin-based, naphthalenesulfonic acid-based, melamine-based, or polycarboxylic acid-based water reducing agent (including an AE water reducing agent, a high-performance water reducing agent, and a high-performance AE water reducing agent) can be used.
  • fine aggregates and coarse aggregates usually used for mortar and concrete such as river sand, land sand, crushed sand, river gravel, mountain gravel, and crushed stone are used. be able to.
  • molten slag produced by melting city refuse, urban refuse incineration ash, sewage sludge incineration ash, etc., or blast furnace slag, steelmaking slag, copper slag, glass waste, glass powerlets, ceramic waste, clinker ash, waste brick Waste such as concrete waste can be used for some or all of fine aggregate and coarse aggregate.
  • an admixture such as an air entraining agent and an antifoaming agent can be used.
  • the method of kneading the paste, mortar or concrete is not particularly limited. For example, a method in which all the materials are put into a mixer at once and kneaded for 1 minute or more; After kneading, water can be charged and kneaded for 1 minute or more.
  • the mixer used for kneading is not particularly limited, and a conventional mixer such as a Hobart mixer, a pan-type mixer, and a twin-screw mixer can be used.
  • the method for forming the paste, mortar or concrete is not particularly limited, and for example, vibration molding or the like may be performed.
  • the curing conditions are not particularly limited, and for example, air curing, steam curing, and the like can be performed.
  • Raw materials include sewage sludge, construction waste soil, fluorite, and general Portland cement such as limestone.
  • the raw materials were prepared so as to have a hydraulic modulus (HM), a citric acid ratio (SM) and an iron ratio (IM) shown in Table 1.
  • HM hydraulic modulus
  • SM citric acid ratio
  • IM iron ratio
  • Table 2 shows the chemical composition of the used sewage sludge and construction soil.
  • the amount of free lime in each fired product was 0.6-1% by mass.
  • drained gypsum manufactured by Sumitomo Metal
  • hemihydrate gypsum obtained by heating this drained gypsum at 140 ° C are shown in Table 3.
  • the mixture was mixed and pulverized simultaneously with a batch ball mill so that the Blaine specific surface area became 3250 ⁇ 50 cm 2 / g to produce a hydraulic composition.
  • [2 water] is 2 S0 3 in water gypsum
  • [hemihydrate] indicates the S0 3 of hemihydrate gypsum.
  • Hydraulic composition fine aggregate (standard sand specified in JIS R 5201 (physical test method for cement)), water reducing agent (polycarboxylic acid-based high-performance AE water reducing agent (Rheobuild SP8N, manufactured by Nemubi)) and Mortar was prepared using water (tap water), and the heat of hydration, the setting, the flow value, and the compressive strength were evaluated. Table 4 shows the results. As Comparative Example 1, an evaluation was performed using a commercially available Portland cement.
  • the mortar immediately after kneading was put into a flow cone (upper diameter 5 cm, lower diameter 10 cm, height 15 cm), and the spread of the mortar when the flow cone was removed upward was measured to determine the flow value.
  • the compressive strength of the monoletanoles on days 3, 7 and 28 was measured according to JIS R 5201 (physical test method for cement).
  • sewage sludge, construction waste soil, and general Portland cement clinker such as limestone are used, and the hydraulic ratio (HM), citric acid ratio (SM) and iron ratio (IM) shown in Table 5 are obtained.
  • the raw materials were mixed.
  • the prepared raw material was fired at 1400-1450 ° C. in a small rotary kiln to obtain a fired product A.
  • waste oil and waste plastic were used as fuel in addition to general heavy oil.
  • the chemical composition of the used sewage sludge and construction soil is as shown in Table 2.
  • the amount of free lime in each fired product was 0.6-1% by mass.
  • the mixture was simultaneously pulverized to a specific surface area of 3250 ⁇ 50 cm 2 / g with a mil mill to prepare a pulverized product.
  • blast furnace slag powder (Brain specific surface area 4000 cm 2 / g) and limestone powder (Brain specific surface area 4230 cm 2 / g) were mixed at the ratio shown in Table 6 to obtain a hydraulic composition. Obtained.
  • Hydraulic composition fine aggregate (standard sand specified in JIS R 5201 (physical test method for cement)), water reducing agent (polycarboxylic acid-based high-performance AE water reducing agent (Rheobuild SP8N, manufactured by Nemubi)) and Mortar was prepared using water (tap water), and the flow value and the compressive strength were evaluated in the same manner as in Example 16. The results are also shown in Table 6. As Comparative Example 2, an evaluation was performed using a commercially available blast furnace cement type B.
  • a hydraulic composition was obtained by mixing 55 parts by mass of each ground material, 45 parts by mass of blast furnace slag powder (Brain specific surface area 4000 cm 2 / g) and 5 parts by mass of limestone powder (Brain specific surface area 4230 cm 2 / g). Was.
  • [2 water] is 2 S0 3 in water gypsum
  • [hemihydrate] indicates the S0 3 of hemihydrate gypsum.
  • Hydraulic composition fine aggregate (standard sand specified in JIS R 5201 (physical test method for cement)), water reducing agent (polycarboxylic acid-based high-performance AE water reducing agent (Rheobuild SP8N, manufactured by Nemubi)) and Mortar was prepared using water (tap water), and the hydration heat, the flow value, and the compressive strength were evaluated in the same manner as in Example 16. Table 8 shows the results. As Comparative Example 2, an evaluation was performed using a commercially available blast furnace cement type B.
  • the waste water was drained so that the SO content was 2 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the fired product No. 8 in Table 5.
  • Gypsum manufactured by Sumitomo Metal Co., Ltd. was added, and ground simultaneously with a notch type ball mill so that the Blaine specific surface area became 3300 cm 2 Zg to prepare a ground product.
  • Hydraulic composition fine aggregate (standard sand specified in JIS R 5201 (physical test method for cement)), water reducing agent A (polycarboxylic acid-based high-performance AE water reducing agent (Rheobuild SP8N, manufactured by Nuemu Bi Co., Ltd.)) Or water reducing agent B (naphthalenesulfonic acid-based high-performance water reducing agent (Mighty 150, Kao Mortar was prepared using water (tap water) and water (tap water), and the flow value was evaluated in the same manner as in Example 16. Table 11 shows the results.
  • [2 water] is 2 S0 3 in water gypsum
  • [hemihydrate] indicates the S0 3 of hemihydrate gypsum.
  • Hydraulic composition fine aggregate (standard sand specified in JIS R 5201 (physical test method for cement)), water reducing agent (polycarboxylic acid-based high-performance AE water reducing agent (Rheobuild SP8N, manufactured by Nemubi)) and Mortar was prepared using water (tap water), and the flow value and the compressive strength were evaluated in the same manner as in Example 16. Table 14 shows the results.

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Abstract

　水硬率（Ｈ．Ｍ．）が１．８～２．３、ケイ酸率（Ｓ．Ｍ．）が１．３～２．３、鉄率（Ｉ．Ｍ．）が１．３～２．８である焼成物Ａの粉砕物と、石膏を含有する水硬性組成物。 　この水硬性組成物は、水和熱を小さくすることができ、かつ流動性や強度発現性に優れたモルタルやコンクリートを製造することができる。    

Description

明 細 書
水硬性組成物
技術分野
[0001] 本発明は、水和熱を小さくすることができ、かつ流動性や強度発現性に優れたモル タルやコンクリートを製造することができる水硬性組成物に関する。 背景技術
[0002] 我が国では、経済成長、人口の都市部への集中に伴い、産業廃棄物や一般廃棄 物等が急増している。従来、このような廃棄物の大半は、焼却によって十分の一程度 に減容化して埋め立て処分されているが、近年、埋め立て処分場の残余容量が逼迫 して 、ることから、新し 、廃棄物処理方法の確立が緊急課題になって 、る。
[0003] このような課題に対処するため、セメント産業では、産業廃棄物、一般廃棄物等を セメント原料として再資源化している (例えば、特許文献 1等)。
し力しながら、廃棄物をセメント原料として大量に使用すると、セメント中の 3CaO 'A 1 O量が増加し、その結果、セメントの水和熱が上昇してしまうという問題があった。
2 3
また、そのようなセメントと混和剤を用いてモルタルやコンクリートを製造する場合には 、モルタルフローやスランプが小さくなり、フローロスやスランプロスも大きくなるという 問題もあった。
特許文献 1：特開昭 56— 120552号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0004] 従って、本発明の目的は、水和熱を小さくすることができ、かつ流動性や強度発現 性に優れたモルタルやコンクリートを製造することができる水硬性組成物を提供する ことにある。
課題を解決するための手段
[0005] 力かる実情において、本発明者らは、鋭意検討した結果、特定の水硬率、ケィ酸率 及び鉄率を有する焼成物の粉砕物と、石膏を組み合わせて用いることにより、水和熱 力小さぐ流動性にも優れた水硬性組成物が得られることを見出し、本発明を完成し た。
[0006] すなわち、本発明は、水硬率（H. M. )が 1. 8-2. 3、ケィ酸率（S. M. )が 1. 3— 2. 3、鉄率 (I. M. )が 1. 3-2. 8である焼成物 Aの粉砕物と、石膏を含有する水硬 性組成物を提供するものである。
発明の効果
[0007] 本発明の水硬性糸且成物は、水和熱を小さくすることができ、かつ流動性や強度発 現性に優れたモルタルやコンクリートを製造することができる。
また、本発明の水硬性組成物は、産業廃棄物、一般廃棄物、建設発生土等を原料 として使用することができるので、廃棄物の有効利用を促進することができる。
発明を実施するための最良の形態
[0008] 本発明で用いる焼成物 Aは、水硬率 (H. M. )が 1. 8-2. 3、好ましくは 2— 2. 2 のものである。水硬率が 1. 8未満では、焼成物中の 3CaO 'Al O (C A)と 4CaO 'A
2 3 3
1 O -Fe O (C AF)の含有量が多くなり、モルタルやコンクリートの流動性が低下す
2 3 2 3 4
る傾向にあり、また、焼成物 Aの焼成も困難となる。水硬率が 2. 3を超えると、モルタ ルゃコンクリートの初期強度は向上する力 長期強度の伸びが鈍くなる。
[0009] 焼成物 Aは、ケィ酸率（S. M. )が 1. 3-2. 3、好ましくは 1. 5— 2のものである。ケ ィ酸率が 1. 3未満では、焼成物中の C Aと C AFの含有量が多くなり、モルタルゃコ
3 4
ンクリートの流動性が低下する傾向にあり、また、焼成物 Aの焼成も困難となる。ケィ 酸率が 2. 3を超えると、 C Aと C AFの含有量が少なくなり、焼成物 Aの焼成が困難
3 4
になる。
[0010] また、焼成物 Aは、鉄率 (I. M. )が 1. 3-2. 8、好ましくは 1. 5-2. 6のものである 。鉄率が 1. 3未満では、焼成物 Aの粉砕性が低下し、 2. 8を超えると、焼成物中の C Aの含有量が多くなり、モルタルやコンクリートの流動性が低下する。
3
[0011] なお、水硬率（H. M. ； hydraulic modulus)、ケィ酸率（S. M. ； silica modul us)、及び鉄率（L M. ； iron modulus)は、次式により表わされるものである。
[0012] [数 1] CaO - 0. 7 x S03
水硬率 （H. M. ) =
Si02 + A1203 + Fe203
Si02
ケィ酸率 （S. M. ) =
A1203 + Fe203
A1203
鉄率 α M. ) =
Fe203
[0013] さらに、焼成物 Aは、 1質量％以下のフッ素を含有するのが、水硬性糸且成物の水和 熱をより小さくすることができるとともに、モルタルやコンクリートの流動性をより向上さ せることができ、好ましい。フッ素の含有量が 1質量％を超えると、凝結が大幅に遅延 するので好ましくない。フッ素の含有量は、凝結時間の観点から、特に 0. 5質量％以 下、更に 0. 05-0. 4質量％であるのが好ましい。
[0014] 焼成物 Aは、一般のポルトランドセメントクリカー原料、すなわち、石灰石、生石灰、 消石灰等の CaO原料、珪石、粘土等の SiO原料、粘土等の Al O原料、鉄滓、鉄
2 2 3
ケーキ等の Fe o原料を用いて製造することができる。
2 3
また、本発明においては、焼成物 Aの原料として、産業廃棄物、一般廃棄物及び建 設発生土力も選ばれる 1種以上を用いることができる。産業廃棄物としては、生コンス ラッジ、各種汚泥 (例えば下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等)、建設廃材 、コンクリート廃材、ボーリング廃土、各種焼却灰、铸物砂、ロックウール、廃ガラス、 高炉 2次灰等が挙げられる。一般廃棄物としては、下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰 、貝殻等が挙げられ、建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生する土 壌や残土、更に廃土壌等が挙げられる。
[0015] また、フッ素原料としては、蛍石 (CaF )のほか、リン酸工業炉ゃリン酸肥料製造炉
2
から製造される珪フッ化ソーダやその煤煙、半導体や電気電子機器工業で使用され たフッ素系洗浄剤を含む排水を処理した残渣等のフッ素含有廃棄物を使用すること ができる。
[0016] これらの原料を、所定の水硬率、ケィ酸率、鉄率となるように混合し、好ましくは 120 0— 1550°C、より好ましくは 1350— 1450°Cで焼成することにより、焼成物 Aを製造 することができる。 各原料を混合する方法は、特に制限されず、慣用の装置等を用いて行うことができ る。また、焼成に使用する装置も特に制限されず、例えばロータリーキルン等を使用 することができる。ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば廃 油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
なお、焼成物 Aは、モルタルやコンクリートの強度発現性、特に初期強度発現性を 向上させ、且つ良好な流動性や凝結特性を確保する観点から、フリーライム量が 0. 5— 1質量％であるのが好ましい。
[0017] 本発明で用いる石膏としては、 2水石膏、 a型又は j8型半水石膏、無水石膏等が 挙げられ、 1種又は 2種以上を組み合わせて用いることができる。
本発明においては、水硬性組成物中の全 SOに対する 2水石膏及び半水石膏中
3
の SOの割合力 40質量％以上、特に 50— 95質量0 /0、更に 60— 90質量％である
3
の力 水和熱の低減、モルタルやコンクリートの流動性の向上や減水剤との相性等の 観点から好ましい。
[0018] また、水硬性組成物中の 2水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割 合は、 SO換算で 30質量％以上、特に 50質量％以上、更に 60質量％以上である
3
の力 水和熱の低減、モルタルやコンクリートの流動性の向上や凝結時間の観点か ら好ましい。
なお、 2水石膏、半水石膏の定量は、特開平 6— 242035号公報に記載されている 試料容器を使用した熱分析 (熱重量測定等）により行うことができる。また、水硬性組 成物中の全 SOの定量は、化学分析により行うことができる。
3
[0019] 本発明の水硬性組成物において、石膏は、焼成物 Aの粉砕物 100質量部に対して SO換算で 1一 6質量部、特に 2— 4質量部であるの力 モルタルやコンクリートの流
3
動性や強度発現性の点で好まし ヽ。
[0020] 本発明の水硬性組成物は、例えば、
(1)焼成物 Aと石膏を同時に粉砕して製造する方法、
(2)焼成物 Aを粉砕し、該粉砕物に石膏を混合して製造する方法、
等により製造することができる。
(1)の場合、焼成物 Aと石膏は、ブレーン比表面積 2500— 4500cm2Zg、特に 30 00— 4500cm2Zgに粉砕するのが好ましい。
また、（2)の場合、焼成物 Aは、ブレーン比表面積 2500— 4500cm2Zg、特に 30 00— 4500cm2/gに粉砕するのが好ましぐ石膏としては、ブレーン比表面積 2500 一 5000cm2/g、特に 3000— 4500cm2/gのものを使用するの力好まし!/ヽ。
なお、本発明の水硬性組成物は、ブレーン比表面積が 2500— 4500cm2Zg、特 に 3000— 4500cm2Zgであるの力 s、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性 の点力 好ましい。
[0021] 本発明の水硬性組成物は、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉 末、及びシリカフューム力 選ばれる 1種以上の無機粉末を含有することができる。こ れらの無機粉末を含有することにより、流動性や強度発現性をより向上させることが できる。
[0022] 高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末は、ブレーン比表面積が 2 500— 10000cm2/g、特に 3000— 9000cm2/gであるの力 水硬' 14糸且成物の水 和熱や、モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性の点力も好ましい。また、シリ カフユームは、 BET比表面積が 5— 25m2/g、特に 5— 20m2/gであるの力 モルタ ルゃコンクリートの流動性や強度発現性の点から好ましい。
[0023] 水硬性組成物における無機粉末の含有量は、例えば高炉スラグ粉末の場合、焼成 物 Aの粉砕物 100質量部に対して、 10— 150質量部、特に 20— 100質量部である の力 モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性、アルカリ骨材反応の抑制効果 、耐硫酸塩性等の点から好ましい。フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末は、焼成 物 Aの粉砕物 100質量部に対して、 10— 100質量部、特に 20— 80質量部であるの が好ましぐシリカフュームは、焼成物 Aの粉砕物 100質量部に対して、 1一 50質量 部、特に 5— 30質量部であるのが好ましい。
[0024] 無機粉末を含有する水硬性組成物は、例えば、
(3)焼成物 Aと石膏とからなる水硬性組成物に、無機粉末を混合して製造する方法、
(4)焼成物 Aと無機粉末の同時粉砕物に、石膏を混合して製造する方法、
(5)焼成物 Aの粉砕物に、石膏と無機粉末を混合して製造する方法、
(6)焼成物 Aと石膏と無機粉末を同時に粉砕して製造する方法、 等により製造することができる。
無機粉末を含有する水硬性組成物は、ブレーン比表面積が 2500— 5000cm2/g 、特に 3000— 4500cm2Zgであるの力 s、モルタルやコンクリートの流動性や強度発 現性の点力も好ましい。
[0025] 本発明の水硬性組成物は、更に、 2CaO ' SiO (C S) 100質量部に対して、 2Ca
2 2
0 -A1 O - SiO (C AS)を 10— 2000質量部含有し、かつ 3CaO 'Al O (C A)の
2 3 2 2 2 3 3 含有量が 20質量部以下である焼成物 Bを含有することができる。焼成物 Bを含有す ることにより、水硬性組成物の水和熱をより小さくすることができ、流動性をより向上さ せることちでさる。
[0026] 焼成物 Bは、 C S及び C ASを含有するもので、 C S 100質量部〖こ対して、 C ASを
2 2 2 2
10— 2000質量部、好ましくは 10— 200質量部、特に好ましくは 10— 100質量部含 有するものである。 C AS含有量が 10質量部未満では、モルタルやコンクリートの流
2
動性が悪くなり、焼成時に焼成温度を上げてもフリーライム量が低下しにくぐ焼成が 困難になる。また、生成する C Sが水和活性のない γ型 C Sである可能性が高くなり
2 2
、モルタルやコンクリートの強度発現性が低下することがある。一方、 C AS含有量が
2
2000質量部を超えると、モルタルやコンクリートの強度発現性や耐久性が極端に低 下することがある。
[0027] また、焼成物 Bは、 C S100質量部に対する C Aの含有量が 20質量部以下、好ま
2 3
しくは 10質量部以下のものである。 C Aの含有量が 20質量部を超えると、水硬性組
3
成物の水和熱が大きくなり、モルタルやコンクリートの流動性も悪くなる。
[0028] 焼成物 Bは、一般のポルトランドセメントクリカー原料、すなわち、石灰石、生石灰、 消石灰等の CaO原料、珪石、粘土等の SiO原料、粘土等の Al O原料、鉄滓、鉄
2 2 3
ケーキ等の Fe o原料を用いて製造することができる。
2 3
また、焼成物 Bは、例えば産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる 1種以上を原料として用いることができる。産業廃棄物としては、例えば石炭灰;生コ ンスラッジ、下水汚泥、浄水汚泥、建設汚泥、製鉄汚泥等の各種汚泥;ボーリング廃 土、各種焼却灰、铸物砂、ロックウール、廃ガラス、高炉 2次灰、建設廃材、コンクリー ト廃材などが挙げられ;一般廃棄物としては、例えば下水汚泥乾粉、都市ごみ焼却灰 、貝殻等が挙げられる。また、建設発生土としては、建設現場や工事現場等から発生 する土壌や残土、さらには廃土壌等が挙げられる。
[0029] なお、焼成物 Bの原料組成によっては、特に、前記産業廃棄物、一般廃棄物及び 建設発生土力も選ばれる 1種以上を原料として用いた場合、 4CaO'A1 0 -Fe O (
2 3 2 3
C AF)が生成することがあるが、焼成物 Bにおいては、 C ASの一部、好ましくは C
4 2 2
ASの 70質量％以下が C AFで置換されても良い。 C AFがこの範囲を超えて置換さ
4 4
れると、焼成の温度範囲が狭くなり、焼成物 Bの製造の管理が難しくなる。
[0030] 焼成物 Bの鉱物組成は、使用原料中の CaO、 SiO、 Al O、 Fe Oの各含有量（
2 2 3 2 3
質量％)から、次式により求めることができる。
C AF = 3. 04 X Fe O
4 2 3
C A= l. 61 X CaO-3. 00 X SiO 2. 26 X Fe O
3 2 2 3
C AS=-1. 63 X CaO + 3. 04 X SiO + 2. 69 XA1 O +0. 57 X Fe O
2 2 2 3 2 3
C S = l. 02 X CaO + 0. 95 X SiO 1. 69 XA1 O—0. 36 X Fe O
2 2 2 3 2 3
[0031] 上記のような原料を、所定の組成になるように混合し、好ましくは 1000— 1350°C、 より好ましくは 1150— 1350°Cで焼成することにより、焼成物 Bを製造することができ る。
各原料を混合する方法は、特に制限されず、慣用の装置等を用いて行うことができ る。また、焼成に使用する装置も特に制限されず、例えばロータリーキルン等を使用 することができる。ロータリーキルンで焼成する際には、燃料代替廃棄物、例えば廃 油、廃タイヤ、廃プラスチック等を使用することができる。
[0032] 焼成物 Bの粉砕物は、焼成物 Aの粉砕物 100質量部に対して 10— 100質量部、 特に 20— 60質量部含有させるのが、水硬性組成物の水和熱や、モルタルやコンクリ ートの流動性、凝結、強度発現性等の点から好ましい。
[0033] 焼成物 Bの粉砕物を含有する水硬性組成物は、例えば、
(7)焼成物 A、焼成物 B及び石膏を同時に粉砕して製造する方法、
(8)焼成物 Aと焼成物 Bを同時に粉砕し、該粉砕物に石膏を混合して製造する方法
(9)焼成物 Aと石膏を同時に粉砕し、該粉砕物に焼成物 Bの粉砕物を混合して製造 する方法、
(10)焼成物 Bと石膏を同時に粉砕し、該粉砕物に焼成物 Aの粉砕物を混合して製 造する方法、
(11)焼成物 A、焼成物 Bを別々に粉砕し、該粉砕物と石膏を混合して製造する方法
(12)上記 (7) - (11)に無機粉末を混合して製造する方法、
等により製造することができる。
[0034] (7)の場合、焼成物 A、焼成物 B及び石膏は、ブレーン比表面積 2500— 4500cm
2Zg、特に 3000— 4500cm2Zgに粉砕するの力 s、水硬性組成物の水和熱や、モル タルやコンクリートの流動性、強度発現性等の点力 好まし 、。
(8)の場合、焼成物 Aと焼成物 Bは、ブレーン比表面積 2500— 4500cm2Zg、特 に 3000— 4500cm2Zgに粉砕するのが好ましぐ石膏としては、ブレーン比表面積 2500— 5000cm2/g、特に 3000— 4500cm2/gのものを使用するの力 ^好まし!/ヽ。
[0035] (9)の場合、焼成物 Aと石膏は、ブレーン比表面積 2500— 4500cm2Zg、特〖こ 30 00— 4500cm2Zgに粉砕するのが好ましぐ焼成物 Bは、ブレーン比表面積 2500 一 4500cm2Zg、特に 3000— 4500cm2Zgに粉砕したものを使用するのが好まし い。
(10)の場合、焼成物 Bと石膏は、ブレーン比表面積 2500— 4500cm2Zg、特に 3 000— 4500cm2Zgに粉砕するの力 s好ましく、焼成物 Aは、ブレーン比表面積 2500 一 4500cm2Zg、特に 3000— 4500cm2Zgに粉砕したものを使用するのが好まし い。
[0036] (11)の場合、焼成物 A、焼成物 Bは、それぞれブレーン比表面積 2500— 4500c m2/g、特に 3000— 4500cm2/gに粉砕するのが好ましぐ石膏としては、ブレーン it表面積 2500— 5000cm2/g、特に 3000— 4500cm2/gのものを使用するの力 S 好ましい。
[0037] なお、焼成物 Aの粉砕物、焼成物 Bの粉砕物及び石膏を含有する水硬性組成物は 、ブレーン it表面積力 2500— 4500cm2/g、特に 3000— 4500cm2/gであるの 力 モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性の点から好まし 、。 また、焼成物 Aの粉砕物、焼成物 Bの粉砕物、石膏及び無機粉末を含有する水硬 '14糸且成物 ίま、ブレーン it表面積力 2500— 5000cm2/g、特に 3000— 4500cm2/ gであるの力 モルタルやコンクリートの流動性や強度発現性の点力も好ましい。
[0038] 本発明の水硬性組成物は、ペースト、モルタル、コンクリートの状態で使用される。
水硬性組成物には、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸 系の減水剤 (AE減水剤、高性能減水剤、高性能 AE減水剤を含む)を使用すること ができる。
[0039] モルタル又はコンクリートとして使用する場合には、通常モルタル、コンクリートに使 用される細骨材，粗骨材、例えば川砂、陸砂、砕砂等や、川砂利、山砂利、砕石等を 用いることができる。また、都市ゴミ、都巿ゴミ焼却灰、下水汚泥焼却灰等を溶融して 製造した溶融スラグ、あるいは高炉スラグ、製鋼スラグ、銅スラグ、ガラス屑、ガラス力 レット、陶磁器廃材、クリンカーアッシュ、廃レンガ、コンクリート廃材等の廃棄物を、細 骨材 ·粗骨材の一部又は全部に使用することができる。
さらに、必要に応じて、空気連行剤、消泡剤等の混和剤を使用することもできる。
[0040] ペースト、モルタル又はコンクリートの混練方法は、特に制限されず、例えば、各材 料を一括してミキサに投入して 1分以上混練する方法;水以外の材料をミキサに投入 して空練りした後、水を投入して 1分以上混練する方法等で行うことができる。混練に 用いるミキサは、特に制限されず、ホバートミキサ、パンタイプミキサ、二軸ミキサ等の 慣用のミキサを用いることができる。
[0041] ペースト、モルタル又はコンクリートの成形方法は特に制限されず、例えば振動成 形等を行えばよい。また、養生条件も、特に制限されず、例えば、気中養生、蒸気養 生等を行うことができる。
実施例 1
[0042] 次に、実施例を挙げて本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらに何ら制 限されるものではない。
[0043] 実施例 1一 6
(1)焼成物 Aの製造：
原料として、下水汚泥、建設発生土、蛍石と、石灰石等の一般のポルトランドセメン トクリンカ一を用い、表 1に示す水硬率 (H. M. )、ケィ酸率（S. M. )、鉄率 (I. M. ) となるよう、原料を調合した。調合原料を小型ロータリーキルンで 1400— 1450°Cで 焼成し、焼成物 Aを得た。この際、燃料として、一般的な重油のほかに、廃油ゃ廃プ ラスチックを使用した。使用した下水汚泥、建設発生土の化学組成は、表 2に示すと おりである。
なお、各焼成物中のフリーライム量は、 0. 6— 1質量％であった。
[0044] [表 1]
(焼成物 A)
Figure imgf000011_0001
[0045] [表 2]
Figure imgf000011_0002
[0046] (2)水硬性組成物の製造：
表 1の各焼成物 A100質量部に対して、排脱ニ水石膏 (住友金属社製)及びこの排 脱二水石膏を 140°Cで加熱して得た半水石膏を、表 3に示す量混合し、バッチ式ボ ールミルでブレーン比表面積が 3250± 50cm2/gとなるよう同時粉砕して、水硬性 組成物を製造した。
[0047] [表 3] 焼成物 石膏添加量 * (質量部） [半水] [ 2水] + [半水]
No. 2水石膏 半水石膏 [ 2水] + [半水] 水硬性組成物中の全 S03
1 1 0. 5 2. 0 80質量? ό 85. 0質量％
2 2 0. 5 2. 0 80質量％ 86. 5質量％
3 3 0. 5 2. 0 80質量％ 85. 6質量％ 施
4 4 0. 5 2. 0 80質量％ 83. 6質量％ 例
5 5 0. 5 2. 0 80質量％ 85. 9質量? ό
6 4 1. 25 1. 25 50質量％ 83. 6質量％
* ： so3換算
表中、 [ 2水]は 2水石膏中の S03、 [半水]は半水石膏中の S03を示す。
また、 水硬性組成物中の全 S03の定量は、 化学分析により行った。
[0048] (3)モルタルの製造：
上記水硬性組成物、細骨材 (JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に定める標 準砂）、減水剤（ポリカルボン酸系高性能 AE減水剤（レオビルド SP8N、ェヌェムビ 一社製)）及び水 (水道水）を用いてモルタルを調製し、水和熱、凝結、フロー値及び 圧縮強度を評価した。結果を表 4に示す。なお、比較例 1として、市販ポルトランドセメ ントを使用した場合の評価を行った。
(3— 1)水和熱；
JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に準じて測定した。
(3— 2)凝結；
JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に準じて測定した。
(3— 3)フロー値；
混練直後のモルタルをフローコーン（上面直径 5cm、下面直径 10cm、高さ 15cm) に投入し、フローコーンを上方に取り去った際のモルタルの広がりを測定し、フロー 値を求めた。なお、モルタルの配合は、水 Z水硬性組成物（質量比） =0. 35、細骨 材 Z水硬性組成物（質量比） = 2. 0、減水剤 Z水硬性組成物（質量比） =0. 0065 とした。
(3 - 4)圧縮強度；
3日、 7日、 28日のモノレタノレの圧縮強度を、 JIS R 5201 (セメントの物理試験方 法）に準じて測定した。なお、モルタルの配合は、水 Z水硬性組成物（質量比） =0. 5、細骨材 Z水硬性組成物（質量比） = 3. 0とした。
[0049] [表 4] 水和熱 (J/g) 凝結 (min) フロー値 圧縮強度 （N/mm2)
7曰 2 8曰 始発 隹: ¾± ) 3曰 7曰 2 8曰
1 345 394 110 185 318 35. 4 47. 9 60. 7
2 347 397 115 190 312 35. 1 48. 5 61. 0
3 350 398 105 170 243 34. 3 48. 2 60. 3
4 307 361 155 230 337 36. 2 48. 9 60. 8
例
5 290 343 205 280 348 37. 0 49. 2 61. 0
6 340 397 160 235 271 35. 8 48. 5 60. 5
比較例 1 332 385 125 200 254 30. 6 41. 3 59. 4
[0050] 表 4の結果より、本発明の水硬性組成物を用いたモルタルでは、水和熱が小さぐ 流動性も良好であった。また、強度発現性にも優れていた。
[0051] 実施例 7— 14
(1)焼成物 Aの製造：
原料として、下水汚泥、建設発生土と、石灰石等の一般のポルトランドセメントクリン カーを用い、表 5に示す水硬率 (H. M. )、ケィ酸率（S. M. )、鉄率 (I. M. )となる よう、原料を調合した。調合原料を小型ロータリーキルンで 1400— 1450°Cで焼成し 、焼成物 Aを得た。この際、燃料として、一般的な重油のほかに、廃油や廃プラスチッ クを使用した。使用した下水汚泥、建設発生土の化学組成は、表 2に示すとおりであ る。
なお、各焼成物中のフリーライム量は、 0. 6— 1質量％であった。
[0052] [表 5]
(焼成物 A)
Figure imgf000013_0001
[0053] (2)水硬性組成物の製造：
表 5の各焼成物 A100質量部に対して、排脱ニ水石膏 (住友金属社製)を 140°Cで 加熱して得た半水石膏を、 SO換算で 3. 0質量部となるように混合し、バッチ式ボー
3
ルミルでブレーン比表面積が 3250± 50cm2/gとなるよう同時粉砕して、粉砕物を 調製した。これに、高炉スラグ粉末 (ブレーン比表面積 4000cm2/g)、石灰石粉末（ ブレーン比表面積 4230cm2/g)を、表 6に示す割合で混合して、水硬性組成物を 得た。
[0054] (3)モルタルの製造：
上記水硬性組成物、細骨材 (JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に定める標 準砂）、減水剤（ポリカルボン酸系高性能 AE減水剤（レオビルド SP8N、ェヌェムビ 一社製)）及び水 (水道水）を用いてモルタルを調製し、実施例 1一 6と同様にして、フ ロー値及び圧縮強度を評価した。結果を表 6に併せて示す。なお、比較例 2として、 市販高炉セメント B種を使用した場合の評価を行った。
[0055] [表 6]
Figure imgf000014_0001
[0056] 表 6の結果より、本発明の水硬性組成物を用いたモルタルは、流動性と強度発現 性が良好である。
[0057] 実施例 15— 17
(1)水硬性組成物の製造：
表 5の焼成物 No. 8 100質量部に対して、排脱ニ水石膏 (住友金属社製)及びこ の排脱二水石膏を 140°Cで加熱して得た半水石膏を、表 7に示す量混合し、 ッチ 式ボールミルでブレーン比表面積が 3250± 50cm2/gとなるよう同時粉砕して、粉 砕物を調製した。この各粉砕物 55質量部、高炉スラグ粉末 (ブレーン比表面積 4000 cm2/g) 45質量部、石灰石粉末 (ブレーン比表面積 4230cm2/g) 5質量部を混合 して、水硬性組成物を得た。
[0058] [表 7]
Figure imgf000015_0001
表中、 [ 2水]は 2水石膏中の S03、 [半水]は半水石膏中の S03を示す。
また、 7K硬性組成物中の全 S03の定量は、 化学分析により行った。
[0059] (2)モルタルの製造：
上記水硬性組成物、細骨材 (JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に定める標 準砂）、減水剤（ポリカルボン酸系高性能 AE減水剤（レオビルド SP8N、ェヌェムビ 一社製)）及び水 (水道水）を用いてモルタルを調製し、実施例 1一 6と同様にして、水 和熱、フロー値及び圧縮強度を評価した。結果を表 8に示す。なお、比較例 2として、 市販高炉セメント B種を使用した場合の評価を行った。
[0060] [表 8]
Figure imgf000015_0002
[0061] 表 8の結果より、 2水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が高い ほど、モルタルの流動性が高ぐ水和熱が小さ力つた。
[0062] 実施例 18— 25
(1)焼成物 Bの製造：
原料として、石灰石、下水汚泥を用い、表 9に示す組成で調合し、小型ロータリーキ ルンで 1300°Cで焼成し、焼成物 Bを得た。この際、燃料として、一般的な重油のほか に、廃油や廃プラスチックを使用した。焼成後、ノ ツチ式ボールミルでブレーン比表 面積が 3250cm2/gとなるように粉砕した。
[0063] [表 9]
Figure imgf000016_0001
[0064] (2)水硬性組成物の製造：
表 5の焼成物 No. 8 100質量部に対して、 SO量が 2質量部になるよう、排脱ニ水
3
石膏 (住友金属社製）を添カ卩し、ノ ツチ式ボールミルでブレーン比表面積が 3300cm 2Zgとなるよう同時粉砕して、粉砕物を調製した。
この粉砕物に、焼成物 Bの粉砕物、石灰石粉末 (ブレーン比表面積 4700cm2/g) 、高炉スラグ粉末 (ブレーン比表面積 4400cm2Zg)を、表 10に示す割合で混合して 、水硬性組成物を得た。
得られた水硬性組成物について、実施例 1一 6と同様にして、水和熱を測定した。 結果を表 10に併せて示す。
[0065] [表 10]
Figure imgf000016_0002
[0066] 表 10の結果より、焼成物 Aの粉砕物に焼成物 Bの粉砕物を混合すると、水和熱が 小さくなることが確認された。
[0067] (3)モルタルの製造：
上記水硬性組成物、細骨材 (JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に定める標 準砂）、減水剤 A (ポリカルボン酸系高性能 AE減水剤（レオビルド SP8N、ェヌェムビ 一社製) )又は減水剤 B (ナフタレンスルホン酸系高性能減水剤（マイティ 150、花王 社製）、及び水（水道水）を用いてモルタルを調製し、実施例 1一 6と同様にして、フロ 一値を評価した。結果を表 11に示す。
また、実施例 1一 6と同様にして、圧縮強度を測定した。結果を表 12に示す。
なお、いずれの場合にも、比較例 3として、普通ポルトランドセメントを使用した場合 の評価を行った。
[表 11]
Figure imgf000017_0001
[0069] 表 11の結果より、焼成物 Aの粉砕物に焼成物 Bの粉砕物を混合すると、流動性が 良好になることが確認された。
[0070] [表 12]
Figure imgf000017_0002
[0071] 実施例 26— 28
(1)水硬性組成物の製造：
表 5の焼成物 No. 8 100質量部に対して、焼成物 Bを 30質量部、排脱ニ水石膏 ( 住友金属社製)及びこの排脱ニ水石膏を 140°Cで加熱して得た半水石膏を、表 13 に示す量混合し、バッチ式ボールミルでブレーン比表面積が 3250± 50cm2/gとな るよう同時粉砕して、水硬性組成物を得た。
[0072] [表 13]
Figure imgf000018_0001
表中、 [ 2水]は 2水石膏中の S03、 [半水]は半水石膏中の S03を示す。
また、 水硬性組成物中の全 S03の定量は、 化学分析により行った。
[0073] (2)モルタルの製造：
上記水硬性組成物、細骨材 (JIS R 5201 (セメントの物理試験方法）に定める標 準砂）、減水剤（ポリカルボン酸系高性能 AE減水剤（レオビルド SP8N、ェヌェムビ 一社製)）及び水 (水道水）を用いてモルタルを調製し、実施例 1一 6と同様にして、フ ロー値及び圧縮強度を評価した。結果を表 14に示す。
[0074] [表 14]
Figure imgf000018_0002
[0075] 表 14の結果より、 2水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が高 いほど、モルタルの流動性が高力つた。

Claims

請求の範囲
[1] 水硬率（H. M. )が 1. 8—2. 3、ケィ酸率（S. M. )が 1. 3—2. 3、鉄率（I. M. ) が 1. 3-2. 8である焼成物 Aの粉砕物と、石膏を含有する水硬性組成物。
[2] 焼成物 Aが、 1質量％以下のフッ素を含有する請求項 1記載の水硬性組成物。
[3] 全 SOに対する 2水石膏及び半水石膏中の SOの割合が 40質量％以上である請
3 3
求項 1又は 2記載の水硬性組成物。
[4] 2水石膏及び半水石膏の合計量に対する半水石膏の割合が、 SO換算で 30質量
3
%以上である請求項 1一 3のいずれか 1項記載の水硬性組成物。
[5] 更に、高炉スラグ粉末、フライアッシュ、石灰石粉末、珪石粉末及びシリカフューム 力 選ばれる 1種以上の無機粉末を含有する請求項 1一 4のいずれか 1項記載の水 硬性組成物。
[6] 更に、 2CaO ' SiO 100質量部に対して、 2CaO-Al O - SiOを 10— 2000質量
2 2 3 2
部含有し、かつ 3CaO 'Al Oの含有量が 20質量部以下である焼成物 Bの粉砕物を
2 3
含有する請求項 1一 5のいずれ力 1項記載の水硬性組成物。
[7] 焼成物 Aが、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる 1種以上を原 料として製造されたものである請求項 1一 6のいずれか 1項記載の水硬性組成物。
[8] 焼成物 Bが、産業廃棄物、一般廃棄物及び建設発生土から選ばれる 1種以上を原 料として製造されたものである請求項 6又は 7記載の水硬性組成物。
[9] 水硬率（H. M. )が 1. 8—2. 3、ケィ酸率（S. M. )が 1. 3—2. 3、鉄率（I. M. ) が 1. 3-2. 8である焼成物。
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