WO2005049701A1

WO2005049701A1 - 二軸延伸ポリエステルフィルム

Info

Publication number: WO2005049701A1
Application number: PCT/JP2004/017087
Authority: WO
Inventors: Takashi Suzuki; Akira Sato
Original assignee: Mitsubishi Polyester Film Corporation
Priority date: 2003-11-18
Filing date: 2004-11-17
Publication date: 2005-06-02
Also published as: EP1686148A4; US7833614B2; EP1686148A1; US20060275601A1

Abstract

　ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（Ａ層）を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであって、（１）又は（２）の項目を満足することを特徴とする。（１）ポリエステル層（Ａ層）のＤＳＣ昇温測定による融点が１つ存在し、ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が共に１００Ｎ以下である。（２）最大長さが１μｍ以上の未相溶のポリブチレンテレフタレート塊であって、Ａ層の断面に存在するポリブチレンテレフタレート塊の平均個数が１００μｍ２当たり１．０個以下であり、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が１００Ｎ以下である。係るフィルムは、厚さ振れが少なく、且つ、手切れ性が良く、工業資材、医薬品、衛生資材、食品などの包装材料として好適である。

Description

明細書

二軸延伸ポリエステルフィルム

技術分野

[0001] 本発明は二軸延伸ポリエステルフィルムに関する。詳しくは、工業資材、医薬品、衛生資材、食品などの包装材料の構成材料として好適であり、且つ、厚さ振れが少ないと共に、手切れ性が良い性質を有する二軸延伸ポリエステルフィルムに関する。背景技術

[0002] 従来、工業資材、医薬品、衛生資材、食品などの包装材で手切れ性が良いことを求められることが多ぐ例えば、菓子、粉薬などの小袋包装材では、手切れ性が良いと内容物を取出しやすヽと、う大きなメリットがある。

[0003] こうした手切れ性を出す材料としては、セロハン、セロハンに塩ィ匕ビュル酢酸ビュル共重合体をコーティングした、所謂、防湿セロハン、セロハンに塩ィ匕ビ -リデンをコ一ティングしたフィルム (Kコートセロハン）等が使用されて!、る。

[0004] しカゝしながら、セロハン、防湿セロハン、 Kコートセロハン等は優れた手切れ性を有するものの、湿度によってフィルムの特性が変わったり、印刷特性が悪力つたりする。また、基材であるセロハンは、高価であり、将来的に供給面での不安もある。さらに、 Kコートセロハンについては、環境面の問題 (燃焼時ダイォキシンの発生の可能性）から、使い難い状況となっている。さらに、アルミニウム箔についても環境面力もその使用を控える傾向となって、る。

[0005] こうした流れの中で、セロハンの代わりにポリエステルフィルムを手切れ性の良い包材として使うことが提案されている（特許文献 1参照)。ポリエステルフィルムは、機械的特性、寸法安定性、耐熱性、耐水性、透明性など優れた特性により包装材料として使用されているが、その優れた機械的特性が災いして、手切れ性が悪いという問題点を有している。

[0006] ポリエステルフィルムの手切れ性が悪ヽとヽぅ問題点を解決するために、例えば、一軸方向に配向したポリエステルフィルム（特許文献 2参照）、ジエチレングリコール成分などを共重合させたポリエステル榭脂から成るフィルム (特許文献 3参照）、低分子量のポリエステル榭脂を使用したポリエステルフィルム (特許文献 4参照）などが提案されている。し力しながら、一軸方向に配向したポリエステルフィルムは、配向方向へは直線的に容易に切れるが配向方向以外には切れにくい問題点があり、ジェチレングリコール成分などを共重合させたポリエステル榭脂を使用したポリエステルフィルムは、共重合により本来の特性が失われるという欠点を有している。また、低分子量のポリエステル榭脂を使用したポリエステルフィルムは、延伸工程でのフィルム破断のトラブルが発生しやす、欠点を有し、実用的ではな!/、。

[0007] また、配向を崩壊させた層を介在させる方法も提案されてヽる (特許文献 5及び 6参照)。し力しながら、この方法では、配向崩壊速度を均一にコントロールすることが困難であるため、ポリエチレンテレフタレート（PET)単体の二軸延伸ポリエステルフィルム（PETフィルム）に比べて厚さ振れが大きくなる問題点がある。

[0008] さらに、非晶性ポリエステルを混合する方法 (特許文献 7参照）や非晶性ポリエステル層を介在させる方法も提案されている（特許文献 8参照)。しカゝしながら、非晶性ポリエステルは、フィルム化した場合、結晶化ポリエステルよりも厚さ振れが大きいので、これらの方法も PETフィルムと同等の厚さ振れのフィルムを得ることが困難である。

[0009] また、結晶性が高ヽポリブチレンテレフタレート（PBT)を混合する方法が提案されている（特許文献 9参照)。し力しながら、この方法の様にポリブチレンテレフタレートと他のポリエステルを単純に混合するだけでは厚さ振れ力 Sp_ETフィルムと同等までには改善されない問題がある。

[0010] 特許文献 1：特開平 5— 104618号公開公報

特許文献 2：特公昭 55 - 8551号公報

特許文献 3：特公昭 56 - 50692号公報

特許文献 4:特公昭 55— 20514号公報

特許文献 5：特公開 5— 104618号公報

特許文献 6：特願平 2002-371183号公報

特許文献 7：特公開 2003—155403号公報

特許文献 8：特公開 2003— 220678号公報

特許文献 9：特願平 2002 - 300428号公報発明の開示

発明が解決しょうとする課題

[0011] 本発明は上記実情に鑑みなされたものであり、その目的は、厚さ振れが少なぐ手切れ性が良い、例えば、包装用として好適な二軸延伸ポリエステルフィルムを提供することにある。

課題を解決するための手段

[0012] 本本発明者らは、これらの課題を解決すべく鋭意検討した結果、特定の構成から成る二軸延伸ポリエステルフィルム力厚さ振れが少なぐ且つ、手切れ性が良いとの知見を得、本発明を完成するに至った。

[0013] 本発明は、上記の知見に基づき完成されたものであり、本発明の前記の目的は、以下の第 1発明および第 2発明によって達成される。

[0014] 第 1発明の要旨は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（A層）を有する二軸延伸ポリェステルフィルムであって、ポリエステル層（A層）が DSC昇温測定による融点を 1つ有し、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が共に 100N 以下であることを特徴とする二軸延伸ポリエステルフィルムに存する。

[0015] 第 2発明の要旨は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（A層）を有する二軸延伸ポリェステルフィルムであって、 A層の断面に存在する最大長さが 1 μ m以上の未相溶のポリブチレンテレフタレート塊の平均個数が 100 m²当たり 1. 0個以下であり、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が 100N以下であることを特徴とする二軸延伸ポリエステルフィルムに存する。

[0016] 第 3発明の要旨は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルを含むポリエステル層 (Afi)を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであって、 A層の融点が 245°C 以下であり、且つ、フィルム長手方向の端列抵抗値が 30— 100Nであることを特徴とする二軸延伸ポリエステルフィルムに存する。

発明の効果 [0017] 本発明によれば、厚さ振れの少なぐ且つ、手切れ性の良いと共に、製膜安定性、加工性および機械的特性に優れた二軸延伸ポリエステルフィルムを得ることが出来る。

発明を実施するための最良の形態

[0018] 以下、本発明を詳細に説明する。先ず、前記の各発明において、使用される A層のポリエステルフィルムに含まれる各成分について説明する。

[0019] A層に含まれるポリブチレンテレフタレートとは、酸成分としてのテレフタル酸とグリコール成分としての 1, 4 ブタンジオールとから成るポリエステルで代表され、公知の製法で製造することが出来る。力かるポリマーは、ホモポリマーであってもよぐまた第 3成分を共重合させたものでもよ、。

[0020] 共重合ポリエステルとは、酸成分としてのテレフタル酸またはイソフタル酸とグリコール成分としてのエチレングリコールと力成るポリエステルで代表され、公知の製法で製造することが出来る。また、他の共重合成分を共重合させてもよい。

[0021] 他の共重合成分としての酸成分としては、アジピン酸、ァゼライン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸などの脂肪族ジカルボン酸、フタル酸、 2, 6 ナフタレンジカルボン酸、 2, 7 ナフタレンジカルボン酸、 1, 5 ナフタレンジカルボン酸、ジフエノキシエタンジカルボン酸、ジフエ-ルジカルボン酸、ジフエ-ルエーテルジカルボン酸、ァンスラセンジカルボン酸などの芳香族カルボン酸などが挙げられる。また、アルコール成分としては、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、ブタンジオール、ペンタンジオール、へキサンジオール等の脂肪族ジオール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等のポリアルキレングリコール等が挙げられる。これらは単独あるいは 2種以上を使用することが出来る。

[0022] 非晶性ポリエステルとは、実質的に結晶性を示さないポリエステル榭脂を指す。すなわち、ガラス転移温度力も融点までの温度領域において、その榭脂を放置した際に、結晶化度が 5%以下のポリエステルのことである。このような非晶性ポリエステルとしては、例えば、ポリエチレンテレフタレートを酸変性および Zまたはジオール変性して得られる非晶性共重合ポリエステルが挙げられる。使用される酸変性成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン酸、ァゼライン酸、セバシン酸、 2, 6 ナフタレンジカルボン酸、 1, 4ーシクロへキサンジカルボン酸などが挙げられる。また、ジォール変性成分としては、エチレングリコール、 1, 4 ブタンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、 1, 4ーシクロへキサンジメタノール、ポリエチレングリコール等が挙げられる。前述の非晶性ポリエステル榭脂の中でも、耐熱性、力学的特性、透明性などの観点から、テレフタル酸を主とする二塩基酸成分と 1, 4ーシクロへキサンジメタノールを 10— 70モル⁰ /₀含むジオール成分とからと成るポリエステル榭脂が好適である。

[0023] 本発明の二軸延伸ポリエステルフィルムは、 A層のみの単層構造のフィルムでもよく、又は、 A層の少なくとも片面に A層の融点より高い融点を有するポリエステル層 (B 層）を積層した多層構造のフィルムであってもよい。 B層を積層することにより、二軸延伸ポリエステルフィルムの機械的特性を向上させることが出来る。

[0024] B層を構成するポリエステルとしては、ジカルボン酸と、ジオール又はヒドロキシカルボン酸とから重縮合によって得られるエステル基を含むポリマーを指す。ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン酸、ァゼライン酸、セバシン酸、 2, 6 ナフタレンジカルボン酸、 1, 4ーシクロへキサンジカルボン酸などが挙げられ、ジオールとしては、エチレングリコール、 1, 4 ブタンジオール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ネオペンチルグリコール、 1, 4ーシクロへキサンジメタノール、ポリエチレングリコール等が挙げられ、ヒドロキシカルボン酸としては、 p—ヒドロキシ安息香酸、 6—ヒドロキシー 2 ナフトェ酸などが挙げられる。ジオール成分としては、ダリコーノレ、エチレングリコーノレ、 1, 4 ブタンジオール、ジエチレングリコール、トリェチレングリコール、ネオペンチルグリコール、 1, 4ーシクロへキサンジメタノール、ポリエチレングリコール等が挙げられる。その製法としては、例えば、芳香族ジカルボン酸の低級アルキルエステルとグリコールとの間でエステル交換反応をさせる力、あるヽは、芳香族ジカルボン酸とダリコールとを直接エステルイ匕させるかして、実質的に芳香族ジカルボン酸のビスダリコールエステル又はその低重合体を形成し、次、で得られた低重合体を減圧下、加熱して重縮合させる方法が採用される。

[0025] 力かるポリマーの代表的なものとして、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン一 2 、 6ナフタレート等が挙げられる。これらのポリマーは、ホモポリマーであってもよぐまた第 3成分を共重合させたものでもよ、。

[0026] B層の融点は、通常 A層の融点より高ぐ好ましくは 10°C以上高い温度である。具体的には、 B層の融点は、通常 245°Cを超える温度である。

[0027] また、 B層の厚みは、通常 8 m以下、好ましくは 2— 6 mである。複数層の B層を積層した多層構造の場合には、 B層の総厚みは、通常 8 m以下または A層の厚みの 50%以下である。

[0028] 本発明のポリエステルフィルムには、微粒子を含有させること力フィルムの卷上げ工程、塗工工程、蒸着工程などでの作業性を向上させる上で好ましい。使用される微粒子としては、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウム、リン酸リチウム、リン酸マグネシウム、リン酸カルシウム、フッ化リチウム、酸化アルミ- ゥム、酸化珪素、カオリン等の無機粒子、アクリル榭脂、グアナミン榭脂などの有機粒子、触媒残差を粒子化させた析出粒子などを挙げることが出来るが、これらに限定されるものではない。これら粒子の粒径や量は、目的に応じ適宜決めることができる。含有させる微粒子は、単成分でもよぐまた、 2成分以上を同時に使用してもよい。原料ポリエステルに対する前記各粒子の配合方法は、特に限定されないが、例えば、ポリエステルの重合工程に各粒子を添加する方法、原料ポリエステルと各粒子を溶融混練する方法などが好適である。また、適宜、各種安定剤、潤滑剤、帯電防止剤などを加えることも出来る。

[0029] 本発明の二軸延伸ポリエステルフィルムは、上述のポリエステル原料をエタストルーダ一に代表される周知の溶融押出装置に供給し、当該ポリマーの融点以上の温度に加熱して溶融し、次いでスリット状のダイより溶融ポリマーを押出しながら、回転冷却ドラム状でガラス転移温度以下の温度になるよう急冷固化して実質的に非晶状態の未配向シートを形成し、得られたシートを 2軸方向に延伸してフィルム化し、熱固定を施して得られる。この場合、延伸方法は、逐次 2軸延伸でも同時 2軸延伸でもよい。また、必要に応じて、熱固定を施す前または後に再度縦方向および Zまたは横方向に延伸してもよい。本発明においては、包装材料として十分な寸法安定性、腰を得るため、その延伸倍率は、面積倍率として通常 9倍以上、好ましくは 12倍以上である。 [0030] 本発明の延伸後の熱処理温度は、通常 A層の融解開始温度より 15°C低い温度以上、好ましくは融解開始温度以上で融点以下である。熱処理温度が A層の融解開始温度より 15°C低い温度未満の場合は、十分な引裂性が得られないことがあり、また、熱処理温度が A層の融点を超える場合は、フィルムが容易に引裂けすぎるため、製膜時の卷取り工程やスリット工程または加工時に容易に破断することがある。

[0031] 上述のようにして得られた本発明の二軸延伸ポリエステルフィルムの厚みは、通常 9一 50 μ m、好ましくは 12— 38 μ mである。

[0032] 次に、第 1発明について説明する。第 1発明は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（

A層）を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであって、ポリエステル層（A )が DSC 昇温測定による融点を 1つ有し、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向（MD)および幅方向（TD)の端列抵抗値が共に 100N以下であることを特徴とする。

[0033] A層の DSC昇温測定による融点を 1つにするには、 A層のポリエステル原料であるポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルおよび Zまたは非晶性ポリエステルとの割合を調整して、フィルムにしたときの DSC昇温測定による融点が 1つだけ存在する様に設計する。

[0034] 二軸延伸ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗は、 100N以下であり、その長手方向の端列抵抗は、 30— 100Nが好適である。端列抵抗が 100 Nを超える場合は、フィルムの引裂性が損なわれることがある。フィルムの長手方向の端列抵抗が 30N未満の場合は、フィルムが容易に引裂け過ぎて、加工時に破断したりすることがある。そして、前述の引裂性は、 1軸延伸後、通常 A層の融解開始温度より 15°C低!、温度以上、好ましくは融解開始温度以上で融点以下で熱処理を行うことにより達成される。なお、 A層の融点は、通常 245°C以下である。

[0035] 上述の特性を有する第 1発明の二軸延伸ポリエステルフィルムは、厚さ振れが少なぐ且つ、手切れ性が良いフィルムである。特に、第 1発明の二軸延伸ポリエステルフイルムの厚さ振れは、長手方向の最大厚みと最小厚みの差の平均値 (厚さ振れ Rp) で、好ましくはフィルムの厚みの 5%以下であり、幅方向の最大厚みと最小厚みの差の平均値 (厚さ振れ Rv)で、好ましくはフィルムの厚みの 5%以下である。 [0036] 第 2発明について説明する。第 2発明は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリェステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（A層）を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであって、 A層の断面に存在する最大長さが: L m以上の未相溶のポリブチレンテレフタレート塊の平均個数が 100 m²当たり 1. 0 個以下であり、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向（MD)および幅方向（TD)の端列抵抗値が 100N以下であることを特徴とする。

[0037] A層の断面を観察したとき、 1 μ m以上の最大長さを有する未相溶の ΡΒΤ塊の平均個数が 100 m²当たり 1. 0個以下である。： L m以上の最大長さを有する未相溶の PBT塊の平均個数が 1. 0個を超える場合は、厚さ振れが大きくなつたり、手切れ性の悪、箇所が存在したりすることがある。

[0038] A層の断面に存在する最大長さが 1 m長以上の未相溶の PBT塊の平均個数を 1 00 m²当たり 1. 0個以下にするには、 A層のポリエステル原料成分を事前に溶融混合させたチップを使用することにより達成される。

[0039] 二軸延伸ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗は、 100N以下、好ましくは 20— 80Nである。端列抵抗が 100Nを超える場合は、フィルムの引裂性が損なわれることがある。端列抵抗が 20N未満の場合は、フィルムが容易に引裂け過ぎて、加工時に破断したりすることがある。そして、前述の引裂性は、 1軸延伸後、通常 A層の融解開始温度より 15°C低い温度以上、好ましくは融解開始温度以上で融点以下で熱処理を行うことにより達成される。なお、 A層の融点は、好ましくは 240 °C以下である。

[0040] 上述の特性を有する第 2発明の二軸延伸ポリエステルフィルムは、厚さ振れが少なく、且つ、手切れ性が良いフィルムである。特に、第 2発明の二軸延伸ポリエステルフイルムの厚さ振れは、長手方向の最大厚みと最小厚みの差の平均値 (厚さ振れ Rp) で、好ましくはフィルムの厚みの 5%以下であり、幅方向の最大厚みと最小厚みの差の平均値 (厚さ振れ Rv)で、好ましくはフィルムの厚みの 5%以下である。

[0041] 第 3発明について説明する。第 3発明は、ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリェステルを含むポリエステル層（A )を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであって、 A層の融点が 245°C以下であり、且つ、フィルム長手方向（MD)の端列抵抗値が 30 一 100Nであることを特徴とする。

[0042] ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルの配合割合を調整して、 A層の融点を通常 245°C以下、好ましく 240°C以下、より好ましくは 200— 235°Cの範囲となる様に設計する。

[0043] 二軸延伸ポリエステルフィルムの長手方向の端列抵抗は、通常 30— 100N、好ましくは 30— 80Nである。端列抵抗が 100Nを超える場合は、フィルムの引裂性が損なわれことがあり、また、 30N未満の場合は、フィルムが容易に引裂け過ぎて、加工時に破断したりして包装材料として適さない。一方、フィルム幅方向（TD)の端列抵抗は、通常 100N以下である。そして、前述の引裂性は、 1軸延伸後、通常 A層の融解開始温度より 15°C低い温度以上、好ましくは融解開始温度以上で融点以下で熱処理を行うことにより達成される。

[0044] 本発明の二軸延伸ポリエステルフィルムは、フィルムに意匠性を付与する印刷を施し、その後、シーラント層とラミネートすることにより、手切れ性の良い包装材として使用することが出来る。その代表的な例としては、薬の小袋包装を挙げることが出来る。また、本発明のポリエステルフィルムに金属または金属酸ィ匕物力もなるノリア一層を蒸着によって設けたり、既存のノリア一層をコートしたガスノリア一フィルムは、手切れ性の良いガスノリーア包材として使用することが出来る。また、アルミニウム箔とラミネートしたものも、手切れ性の良いガスバリーァ包材として使用することが出来る。実施例

[0045] 以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はその要旨を超えない限り、以下の実施例に限定されるものではない。なお、実施例および比較例中「部」および「％」とあるのは「重量部」および「重量％」をそれぞれ示す。また、以下の諸例で使用した測定法は次の通りである。

[0046] (1)ポリマーの極限粘度 [ η ] (dl/g)の測定方法：

ポリマー lgをフエノール Zテトラクロロェタン =50Z50 (重量比）の混合溶媒 100m 1中に溶解させ、ウベローデ型粘度計にて 30°Cで測定した。

[0047] (2)フィルム厚みの測定方法：

フィルムを 10枚重ねてマイクロメータ法にて厚さを測定し、得られた値を 10で除して平均値を求めフィルム厚みとした。

[0048] (3)積層ポリエステル層の厚みの測定方法：

フィルム小片をエポキシ榭脂にて固定成形した後、ミクロトームで切断し、フィルムの断面を透過型電子顕微鏡写真にて観察した。その断面のうちフィルム表面とほぼ平行に 2本、明暗によって界面が観察される。その 2本の界面とフィルム表面までの距離を 10枚の写真力も測定し、平均値を積層厚さとした。

[0049] (4)融解開始温度、融点の測定方法：

融解開始温度 (Tim)融点 (Tpm)の測定はパーキンエルマ一性示差走査カロリーメーター DSC7型を使用して測定した。 DSC測定条件は以下の通りである。すなわち、試料フィルム 6mgを DSC装置にセットし、 300°Cの温度で 5分間溶融保持した後、液体窒素にて急冷した。急冷試料を 0°Cより 10°CZ分の速度で昇温し、 JIS K71 21の DSC曲線の読み方に従い融点を検知した。

[0050] (5)引張破断強度の測定方法：

引張り試験機モデル 2001型（(株)インテスコ製)を使用し、温度 23°C、湿度 50% RHに調節された室内において、長さ（チャック間） 50mm、幅 15mmの試料フィルムを 200mmZ分の歪み速度で引張り、フィルム破断時の荷重を測定し、下記式により引張破断強度を求めた。

引張破断強度 (MPa) =切断時の荷重 (N) Z試料フィルムの断面積 (mm²)

[0051] (6)厚さ振れの測定方法：

安立電気社製連続厚み測定機を使用して、長手方向に 9mのフィルムの厚みを測定し、 3m毎の最大厚みと最小厚みの差の平均値を Rp3、幅方向 lm分を最大厚みと最小厚みの差の 10点平均値を Rvとした。

[0052] (7)端列抵抗の測定方法：

JIS C2318— 1975の測定方法で平均値を端列抵抗値とした。

[0053] (8)引裂性の測定方法：

フィルムに切れ込みを入れずに、スムーズに手で引き裂けるかどうかを以下の基準で評価した。評価は、長手方向（MD)および幅方向（TD)に対して、それぞれ行った評価 A：容易に手で引き裂くことができるもの、

評価 B：比較的容易には手で引き裂くことができるもの、

評価 C：容易には手で引き裂くことができな、もの、

[0054] (9) PBT塊の測定方法：

フィルム小片をエポキシ榭脂にて固定成形した後、ミクロトームで切断し、低温ブラズマ灰化装置で灰化後、フィルムの断面を透過型電子顕微鏡写真にて観察した。その断面のうち未相溶の PBT塊は明暗によって観察され、 100 m²分の観察したときの 1 m長以上の PBT塊の個数を計測した。これをフィルム 10箇所について行い、平均値を PBT塊の個数とした。

[0055] 後述の実施例および比較例にて使用したポリエステル原料は、次の方法にて製造した。

[0056] <ポリエステル 1の製造法 >

ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、多価アルコール成分として 1. 4ブタンジォールをそれぞれ使用し、常法の溶融重縮合法で製造した。得られたポリエステル原料の極限粘度（[ r? ])は 0. 80dlZgで、原料力も得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 213°C、融点 (Tpm)は 222°Cであった。

[0057] <ポリエステル 2の製造法 >

ジカルボン酸成分としてイソフタル酸およびテレフタル酸、多価アルコール成分としてエチレングリコールをそれぞれ使用し、常法の溶融重縮合法で製造した。ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 22モル⁰ /。であった。このポリエステル原料の極限粘度（[ r? ])は 0. 69dlZgで、この原料力得られるポリエステルフィルムの融解開始温度（Tim)は 175°C、融点（Tpm)は 196°Cであった。

[0058] <ポリエステル 3の製造法 >

ジカルボン酸成分としてイソフタル酸およびテレフタル酸、多価アルコール成分としてエチレングリコールをそれぞれ使用し、常法の溶融重縮合法で製造した。ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 15モル⁰ /。であった。このポリエステル原料の極限粘度（[ r? ])は 0. 69dlZgで、この原料力得られるポリエステルフィルムの融解開始温度（Tim)は 198°C、融点（Tpm)は 220°Cであった。 [0059] <ポリエステル 4の製造法 >

PETG (イーストマンケミカル社製「EASTAR 6763」（商品名））を使用した。このポリエステル原料の極限粘度（[ ])は、 0. 75dlZg、 1, 4ーシクロへキサンジメタノール（CHDM)の含有量は 32モル％であった。

[0060] <ポリエステル 5の製造法 >

ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、多価アルコール成分としてエチレングリコールをそれぞれ使用し、常法の溶融重縮合法にて、平均粒径 2. 5 /z mの非晶質シリカを 0. 18部含有する、極限粘度（[ 7? ])が 0. 70dl/gのポリエステルチップを得た。この原料力も得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 242°C、融点 (Tpm )は 254°Cであった。

[0061] <ポリエステル 6の製造法 >

ポリエステル 1を 50部とポリエステル 2を 50部ブレンドした後、二軸押出機で溶融混鍊しチップ化した。ポリエステル 6に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 50%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 11モル％であった。この原料から得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 202°C、融点 (Tpm)は 213°C、 22 2°Cのダブルピークであった。

[0062] <ポリエステル 7の製造法 >

ポリエステル 3を 50部とポリエステル 6を 50部ブレンドした。ポリエステル 7に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 13モル％であった。この原料力も得られるポリエステルフィルムの融解開始温度（ Tim)は 195°C、融点（Tpm)は 215°Cであった。

[0063] <ポリエステル 8の製造法 >

ポリエステル 1を 25部とポリエステル 2を 50部とポリエステル 5を 25部ブレンドした後、二軸押出機で溶融混鍊しチップィ匕した。ポリエステル 8に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 11モル％であつた。この原料得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 195°C、融点 (T pm)は 217°Cであった。

[0064] <ポリエステル 9の製造法 > ポリエステル 1を 50部とポリエステル 4を 50部ブレンドした後、二軸押出機で溶融混鍊しチップ化した。ポリエステル 9に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 50%、ジオール成分中の 1, 4ーシクロへキサンジメタノール含量は 16モル⁰ /。であった。この原料力も得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 150°C、融点 (Tpm )は 200°Cであった。

[0065] <ポリエステル 10の製造法 >

ポリエステル 1を 25部とポリエステル 3を 50部とポリエステル 4を 25部ブレンドした後、二軸押出機で溶融混鍊しチップィ匕した。ポリエステル 10に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸量は 7. 5モル⁰ /₀、ジォール成分中の 1, 4ーシクロへキサンジメタノール含量は 8モル％であった。この原料力得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 170°C、融点 (Tpm)は 2 00。Cであった。

[0066] くポリエステル 11の製造法 >

ポリエステノレ 2を 25咅とポリエステノレ 5を 25咅とポリエステノレ 6を 50咅ブレンド、した。ポリエステル 11に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸中のイソフタル酸量は 11モル⁰ /。であった。この原料から得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 195°C、融点 (Tpm)は 212°C、 233°Cのダブルピークであつた。

[0067] <ポリエステル 12の製造法 >

ポリエステル 1を 25部とポリエステル 3を 75部ブレンドした。ポリエステル 12に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸中のイソフタル酸量は 11 モル％であった。この原料力得られたポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) は 195°C、融点（Tpm)は 219°Cであった。

[0068] <ポリエステル 13の製造法 >

ポリエステル 1を 25部とポリエステル 2を 50部とポリエステル 5を 25部ブレンドした。ポリエステル 13に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸中のイソフタル酸量は 11モル⁰ /。であった。この原料から得られたポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim)は 195°C、融点 (Tpm)は 212°C、 233°Cのダブルピークであった。

[0069] <ポリエステル 14の製造法 >

ジカルボン酸成分としてイソフタル酸およびテレフタル酸、多価アルコール成分としてエチレングリコールを使用し、常法の溶融重縮合法で製造した。ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 8モル⁰ /。であった。このポリエステル原料の極限粘度（[ η ]) =0. 69dlZgで、この原料力得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) = 213°C、融点（Tpm) = 222°Cであった。

[0070] <ポリエステル 15の製造法 >

ポリエステル 1を 50部とポリエステル 2を 50部ブレンドした。得られたポリエステル 15 に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 50%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 11モル％であった。この原料カゝら得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) = 195°C、融点（Tpm) = 218°Cであった。

[0071] くポリエステル 16の製造法〉

ポリエステル 1を 25部とポリエステル 14を 75部ブレンドした。得られたポリエステル 1 6に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 25%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 6モル％であった。この原料得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) = 210°C、融点（Tpm) = 232°Cであった。

[0072] <ポリエステル 17の製造法 >

ポリエステル 1を 50部とポリエステル 5を 50部ブレンドした。得られたポリエステル 17 に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 50%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 0モル％であった。この原料カゝら得られるをポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) = 224°C、融点（Tpm) = 238°Cであった。

[0073] <ポリエステル 18の製造法 >

ポリエステル 1を 10部とポリエステル 3を 10部とポリエステル 5を 80部ブレンドした。得られたポリエステル 18に含まれるポリブチレンテレフタレートの量は 10%、ジカルボン酸成分中のイソフタル酸含量は 1. 5モル％であった。この原料得られるポリエステルフィルムの融解開始温度 (Tim) = 234°C、融点（Tpm) = 248°Cであった。

[0074] <実施例 1 1一 1 6及び比較例 1一 4 > これらの諸例は第 1発明の実施態様の説明のためのものである。

[0075] 実施例 1 1 :

ポリエステル 5とポリエステル 7のペレットをそれぞれ別の押出機で溶融し、積層ダイを使用してポリエステル 5 (B層） Zポリエステル 7 (A層） Zポリエステル 5 (B層）の構成の 2種 3層積層ポリエステル榭脂を表面温度 30°Cの冷却ドラムに押出し、急冷し、厚さ約 250 mの未延伸フィルムを得た。次いで、 70°Cにて縦方向に 3. 6倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 3倍の横延伸し、次いで 20 0°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 μ mの積層ポリエステルフィルムを得た。 B層 ZA層 ZB層の厚み構成は、 2 μ mm/ 12 μ m/2 μ mだった。得られたフィルムの特性を下記表 1に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0076] 実施例 1 2 :

ポリエステルフィルムの B層 ZA層 ZB層の厚み構成を 4 μ m/8 μ m/4 μ mとした以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフイルムの特性を下記表 1に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0077] 実施例 1 3 :

ポリエステル 7のペレットを押出機に溶融し、単層ダイを使用してポリエステル榭脂を表面温度 25°Cの冷却ドラムに押出して急冷し、厚さ約 250 μ mの未延伸フィルムを得た。次いで、 65°Cにて縦方向に 3. 6倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 3倍の横延伸し、次いで 200°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 mのポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 2に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0078] 実施例 1 4 :

A層の原料にポリエステル 8を使用した以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 2に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0079] 実施例 1 5 :

A層の原料にポリエステル 9を使用し、横延伸後の熱処理温度を 190°Cとした以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 3に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0080] 実施例 1 6 :

A層の原料にポリエステル 10を使用し、横延伸後の熱処理温度を 190°Cとした以外は実施例 1—1と同様の方法で積層ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 3に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0081] 比較例 1 :

A層の原料にポリエステル 6を使用した以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 4に示す。このフィルムは、手切れ性は良力つた力厚さ振れが大き力つた。

[0082] 比較例 2:

A層の原料にポリエステル 11を使用した以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 4に示す。このフィルムは、手切れ性は良力つた力厚さ振れが大き力つた。

[0083] 比較例 3 :

A層の原料にポリエステル 3を使用し、横延伸後の熱処理温度を 225°Cとした以外は実施例 1 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 5に示す。このフィルムは、手切れ性は良力つた力厚さ振れが悪かつ 7こ。

[0084] 比較例 4:

A層の原料にポリエステル 5を使用し、横延伸後の熱処理温度を 225°Cとした以外は実施例 1—3と同様の方法でポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 5に示す。このフィルムは、厚さ振れは少な力つた、手切れ性が悪力つた。 [0085] [表 1]

[0086] [表 2] 実施例 1-3 実施例 1 - 4 構成 B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 16 2/12/2

PBT/IPA22モル％

共重合 ΡΕΤ(1:1) PBT/PET/IPA22モ

Α層樹脂の構成混練りチップ 50部 + ル％共重合 PET(1:1:2)

IPA15七ル％共虽合混練りチッフ 100咅 [5 PET50部

B層樹脂の構成 PET 熱処理温度（ⁿc) 200 200

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 13 11

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A Φ艇開度

1 1Q5

Α φ ώ 91 i 7

1 no 弓謹 ff強 jr ]? (TD) (MPa) 80 105 端列抵抗（MD)(N) 45 65 端列抵抗（TD)(N) 40 60 引裂き性 A A 厚さ振れ Rp3( m) 0.65 0.55 厚さ振れ Rv ( xm) 0.64 0.53

実施例 1-5 実施例 1-6 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 2/12/2 2/12/2

PBT/PETG 1/IPA15モ

PBT/PETG(1:1)

Α層樹脂の構成ル％共重合 PET(1:1:2) iiwm.リノ— ノノ丄 ρ

混練りチップ 100部

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°c) 190 190

A層 PBT濃度（モル％) 50 25

A層 IPA濃度（モル％) 0 7.5

A層 CHDM濃度（モル％) 16 8

A層融解開始温度（°C) 150 170

A層融点（°C) 200 200

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 70 70 引張破断強度 (TD) (MPa) 80 80 端列抵抗（MD)(N) 50 50 端列抵抗 (TD)(N) 40 40 引裂き性 A A 厚さ振れ Rp3 ( m) 0.60 0.65 厚さ振れ Rv ( /x ni) 0.66 0.64 ]

比較例 1 比較例 2 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層） 2/12/2 2/12/2

PBT/IPA22モル％

A層樹脂の構成共重合 PE (1: 1) 混練りチップ 50部 + 混練りチップ 100部 IPA22モル％共重合

PET25部 +PET25咅！^

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°C) 200 200

A層 PBT濃度（モル％) 50 25

A層 IPA濃度（モル％) 11 11

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A層融解開始温度（°C) 202 195

A層融点（°C) 213 222 212, 233

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 80 110 引張破断強度 (TD) (MPa) 85 115 端列抵抗（MD)(N) 50 70 端列抵抗 (TDXN) 40 65 引裂き性 A A 厚さ振れ Rp3 ( β ΐτύ 1.25 1.70 厚さ振れ Rv z m) 1.08 1.56 ]

比較例 3 比較例 4

構成 B/A/B 賴

厚み（B層/ A層/ B層）（μΐη) 2/12/2 16

IPA15モル％共重合

Α肩樹脂の構成 PRT100部

PET100部

Β層樹脂の構成 PET ― 熱処理温度（°c) 225 225

A層 PBT濃度（モル％) 0 0

A層 IPA濃度（モル％) 15 0

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A層融解開始温度（°C) 198 242

A層融点（°C) 220 254

B層融点（°C) 254 ― 引張破断強度（MD) (MPa) 70 220 引張破断強度 (TD) (MPa) 80 220 端列抵抗（MD)(N) 45 120 端列抵抗 (TDXN) 40 110 引裂き性 A C 厚さ振れ Rp3 (/x m) 1.09 0.65 厚さ振れ Rv ( m) 0.95 0.60

[0090] <実施例 2— 1 2— 7及び比較例 5— 6 >

これらの諸例は第 2発明の実施態様の説明のためのものである。

[0091] 実施例 2— 1：

ポリエステル 5とポリエステル 7のペレットをそれぞれ別の単軸押出機で溶融し、積層ダイを使用してポリエステル 5 (B層） Zポリエステル 7 (A層） Zポリエステル 5 (B層）の構成の 2種 3層積層ポリエステル榭脂を表面温度 30°Cの冷却ドラムに押出して急冷し、厚さ約 250 mの未延伸フィルムを得た。次いで、 70°Cにて縦方向に 3. 6倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 3倍の横延伸し、次いで 200°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 μ mの積層ポリエステルフィルムを得た B層 ZA層 ZB層の厚み構成は、 2 μ ηι/12 μ m/2 μ mだった。得られたフィルムの特性を下記表 6に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0092] 実施例 2— 2 :

ポリエステルフィルムの B層 ZA層 ZB層の厚み構成を 4 μ m/8 μ m/4 μ mとした以外は実施例 2— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフイルムの特性を下記表 6に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なく比較的手切れ性の良、フィルムであった。

[0093] 実施例 2— 3 :

ポリエステル 7のペレットを単軸押出機で溶融し、単層ダイを使用してポリエステル榭脂を表面温度 25°Cの冷却ドラムに押出して急冷し、厚さ約 250 mの未延伸フィルムを得た。次いで、 65°Cにて縦方向に 3. 6倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 3倍の横延伸し、次いで 200°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 mのポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 7に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0094] 実施例 2— 4 :

A層の原料にポリエステル 8を使用した以外は実施例 2— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 7に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0095] 実施例 2— 5 :

A層の原料にポリエステル 9を使用し、横延伸後の熱処理温度を 190°Cとした以外は実施例 2— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 8に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0096] 実施例 2— 6 :

A層の原料にポリエステル 10を使用し、横延伸後の熱処理温度を 190°Cとした以外は実施例 2— 1と同様の方法で積層ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 8に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0097] 実施例 2— 7 :

A層の原料にポリエステル 12を使用し、ポリエステル 12のペレットを二軸押出機で溶融させた以外は実施例 2— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 9に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0098] 比較例 5 :

A層の原料にポリエステル 12を使用し、ポリエステル 12のペレットを単軸押出機で溶融させた以外は実施例 2— 7と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 10に示す。このフィルムは、手切れ性は良かったが、厚さ振れが大きかった。

[0099] 比較例 6 :

A層の原料にポリエステル 13を使用した以外は実施例 2— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 10に示す。このフィルムは、手切れ性は良力つた力厚さ振れが大き力つた。

[0100] [表 6]

実施例 2-1 実施例 2-2 構成 Β/Α/Β B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 2/12/2 4/8/4

ΡΒΤ/ΙΡΑ22モル％ PBT/IPA22モル％共重合 ΡΕ (1:1) 共重合 PE (1:1)

•M A / IS胃尉 Λ B§の摔 mPXi {ΰύΧ-W*. Y 'ソ)キノ、ノリ—ノf V S口R Ρ Γ- li¾b站 3* V 'ン)千ノ、ノ、>つノ。 ςηK) ¾ n|? 1_

IPA15モル％共重合 IPA15モル％共重合 ΡΕΤ50 ¾ PET50部

B層樹脂の構成 PET PET 押出機単軸押出機単軸押出機熱処理温度（°c) 200 200

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 13 13

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A層融解開始温度（°C) 195 195

A層融点（°C) 215 215

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 95 130 引張破断強度 (TD) (MPa) 100 140 端列抵抗（MD)(N) 55 85 端列抵抗 (TD)(N) 50 75 引裂き性 A B

PBT塊（個/ 100 u rn ²) 0.0 0.0 厚さ振れ Rp3 ( m) 0.52 0.60 厚さ振れ Κν (μ πι) 0.56 0.52 ] 実施例 2-3 実施例 2 4 構成 B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μΐτι) 16 2/12/2

PBT/IPA22モル％

共重合 PET(1:1) PBT/PET/IPA22モ

/苜月曰ン冉； 3乂 itB铺!f*りリ千 J フ。 en

ンノ g[? - ノ Jし ¾ ±k重合 PFTil · 1 · , 9})

IPA15モル％共重合混練りチップ 100部 PET50部

B層樹脂の構成一 PET 押出機単軸押出機単軸押出機熱処理温度（°c) 200 200

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 13 11

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A層融解開始温度（°C) 195 195

A層融点（°C) 215 217

B層融点（°C) ― 254 引張破断強度（MD) (MPa) 75 100 引張破断強度 (TD) (MPa) 80 105 端列抵抗（MD)(N) 45 65 端列抵抗 (TDXN) 40 60 引裂き性 A A

PBT塊（個/ 100 m 2) 0.0 0.0 厚さ振れ Rp3 ( u rn) 0.65 0.55 厚さ振れ Rv ( m) 0.64 0.53 ] 実施例 2 5 実施例 2-6 構成 B/A/B B/A/B 厚み（Β層/ Α層/ Β層）（μπι) 2/12/2 2/12/2

PBT25咅 1VPETG25

P T/PETG(l-i ) nl /IPA15モ Jレ

Α層樹脂の構成

混練りチップ 100部合 PET50部（1:1:2) 混練りチップ 100部

B層樹脂の構成 PET PET 押出機単軸押出機単軸押出機熱処理温度（°C) 190 190

A層 PBT濃度（モル％) 50 25

A層 IPA濃度（モル％) 0 7.5

A層 CHDM濃度（モル％) 16 8

A層融解開始温度（°C) 150 170

A層融点（°C) 200 200

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 70 70 引張破断強度 (TD) (MPa) 80 80 端列抵抗（MD)(N) 50 50 端列抵抗 (TDXN) 40 40 引裂き性 A A

PBT塊（個/ 100 m ^) 0.0 0.0 厚さ振れ Rp3 ( x m) 0.60 0.65 厚さ振れ Rv ( ^ m) 0.66 0.64 ]

J3/ Ir J

手 \X-> ) / )m / 眉ノ、)1Π1_ノ 9/1 /9

PBT25咅 I5+IPA15モル

A層樹脂の構成

%共重合 PET75 ρβ

D •b)請掛 ¾T 機

曰の稱成丄抓屮'機一直由梅 HH纏埶机理度 (V)

Α i層 PBT濃度（モリレ％) 25

A肩 IPA濃度（モリレ％) 11 r . H丄 U V丄 j V "― /0ノ πリ

AJ曽牛開 59显皮しリ iyt>

A/lral,a (し） O 1 τ

l (

B jgi¾5, し

引張 iRI#r茧度（ML) （M a

OCT

oO

顺グ U:K饥 UV UNノ DU

W^UffiixL、丄リノ、ノ

引裂き性 A

PBT塊（個/ 100 ΜΙΏ 2) 0.2 厚さ振れ Rp3 (urn) 0.80 厚さ振れ Rv zm) 0.85

比較例 5 比較例 6 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 2/12/2 2/12/2

PBT25部 +IPA22モ

ΡΒΤ25部 +IPA15モ

Α層樹脂の構成ル％共重合 PET50部ル％共重合 ΡΕΤ75部

+PET25

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 11 11

A層 CHDM濃度（モル％) 0 0

A層融解開始温度（°C) 195 195

A層融点（°C) 219 212, 233

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 80 110 引張破断強度 (TD) (MPa) 85 115 端列抵抗（MD)(N) 50 70 端列抵抗 (TDXN) 40 65 引裂き性 A A

PBT塊（個/ 100 w m 2) 2.5 10.0 厚さ振れ Rp3 ( m) 1.35 1.70 厚さ振れ Rv ( x m) 1.40 1.56

[0105] <実施例 3—1— 1 6及び比較例 7— 11 >

これらの諸例は第 3発明の実施態様の説明のためのものである。

[0106] 実施例 3— 1：

ポリエステル 5とポリエステル 12のペレットをそれぞれ別の押出機で溶融し、積層ダィを使用してポリエステル 5 (B層） Zポリエステル 12 (A層） Zポリエステル 5 (B層）の構成の 2種 3層積層ポリエステル樹脂を表面温度 30°Cの冷却ドラムに押出して急冷し、厚さ約 250 mの未延伸フィルムを得た。次いで、 75°Cにて縦方向に 3. 8倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 1倍、横延伸し、次いで 205°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 μ mの積層ポリエステルフィルムを得た。 B 層 ZA層 ZB層の厚み構成は 2 μ m/12 μ m/2 μ mだった。得られたフィルムの特性を下記表 11に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0107] 実施例 3— 2 :

ポリエステルフィルムの B層 ZA層 ZB層の厚み構成を 4 μ m/8 μ m/4 μ mとした以外は実施例 3—1と同じ方法でに積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 11に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0108] 実施例 3— 3 :

A層の原料にポリエステル 15を使用した以外は実施例 3—1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 12に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0109] 実施例 3— 4 :

ポリエステル 15のペレットを押出機で溶融し、単層ダイを使用してポリエステル榭脂を表面温度 25°Cの冷却ドラムに押出して急冷し、厚さ約 250 μ mの未延伸フィルムを得た。次いで、 65°Cにて縦方向に 3. 8倍延伸した後、テンター内で予熱 (熱処理）工程を経て 80°Cで 4. 1倍、横延伸し、次いで 190°Cで 5秒間の熱処理を行い、厚さ 16 mのポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 12に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0110] 実施例 3— 5 :

A層の原料にポリエステル 16を使用し、横延伸後の熱処理温度を 225°Cにした以外は実施例 3— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 13に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフイルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0111] 実施例 3— 6 : 横延伸後の熱処理温度を 190°Cとした以外は実施例 3— 1と同様の方法で積層ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 13に示す。このフィルムは、厚さ振れが少なぐ手切れ性の良いフィルムであり、且つ、製膜安定性にも優れていた。

[0112] 比較例 7 :

A層の原料にポリエステル 3を使用した以外は実施例 3— 6と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 14に示す。このフィルムは、手切れ性が悪力た。

[0113] 比較例 8 :

A層の原料にポリエステル 17を使用し、横延伸後の熱処理温度を 220°Cとした以外は実施例 3— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 14に示す。このフィルムは、手切れ性が悪カゝつた。

[0114] 比較例 9 :

A層の原料にポリエステル 18を使用し、横延伸後の熱処理温度を 230°Cとした以外は実施例 3— 1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフィルムの特性を下記表 15に示す。このフィルムは、手切れ性が悪カゝつた。

[0115] 比較例 10

横延伸後の熱処理温度を 230°Cとした以外は実施例 3— 1と同様の方法で積層ポリエステルフィルムを得た。得られたフィルムの特性を下記表 15に示す。このフィルムは、手切れ性の非常に良いフィルムであった力フィルムが容易に引き裂け過ぎるため、巻き取り工程は SLT工程で容易く破断し、ロール状に巻き取ることが非常に困難であった。

[0116] 比較例 11

ポリエステルフィルムの B層 ZA層 ZB層の厚み構成を 5 μ m/6 μ m/5 μ mとした以外は実施例 3—1と同じ方法で積層ポリエステルフィルムを作成した。得られたフイルムの特性を下記表 16に示す。このフィルムは、手切れ性が悪かった。

[0117] [表 11] 実施例 3 - 1 実施例 3-2 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπΐ) 2/12/2 4/8/4

PBT25部 +IPA15モ PBT25部 +IPA15モ

Α層樹旨 ω構成

ル％共重合 PET75部ル％共重合 PET75部

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°c) 205 205

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 11 11

A層融解開始温度 CC) 195 195

A層融点（°C) 217 217

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 100 130 引張破断強度 (TD) (MPa) 100 140 端列抵抗（MDXN) 70 90 端列抵抗 (TDXN) 70 80 引裂き性 A B 製膜安定性良好良好 2]

実施例 3-3 実施例 3-4 構成 B/A/B 賴厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 2/12/2 16

PBT50部 + IPA22モ PBT50部 + IPA22モ

Α層樹脂の構成

ル％共重合 PET50部ル％共重合 PET50部

B層樹脂の構成 PET ― 熱処理温度（°c) 205 190

A層 PBT濃度（モル％) 50 50

A層 IPA濃度（モル％) 11 11

A層融解開始温度（°C) 195 195

A層融点（°C) 218 218

B層融点（°C) 254 ― 引張破断強度（MD) (MPa) 110 90 引張破断強度 (TD) (MPa) 110 90 端列抵抗（MD)(N) 60 60 端列抵抗 (TDXN) 60 60 引裂き性 A A 製膜安定性良好良好 3]

実施例 3 - 5 実施例 3 6 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（μπι) 2/12/2 2/12/2

PBT25部 +IPA8モル PBT25部 + IPA15モ

Α層樹脂の構成

%共重合 PET75邰ル％共重合 ΡΕΤ75咅

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°c) 225 190

A層 PBT濃度（モル％) 25 25

A層 IPA濃度（モル％) 6 11

A層融解開始温度（°C) 210 195

A層融点（°C) 232 217

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 120 140 引張破断強度 (TO) (MPa) 130 150 端列抵抗（MDXN) 70 95 端列抵抗 (TDXN) 65 90 引裂き性 A A 製膜安定性良好良好 4]

比較例 7 比較例 8 構成 B/A/B B/A/B 厚み (B層/ A層/ B層）（μηι) 2/12/2 2/12/2

IPA15モル％共重合

■ Δx )層m J ΐ#¾ι脂曰の "ン拷 1丹 J

PET

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°C) 190 220

A層 PBT濃度（モル％) 0 50

A層 IPA濃度（モル％) 15 0

A層融解開始温度（°C) 198 224

A層融点（°C) 220 238

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 220 220 引張破断強度 (TD) (MPa) 230 230 端列抵抗（MDXN) 150 140 端列抵抗 (TDXN) 140 130 引裂き性 C C 製膜安定性良好良好 5]

比較例 9 比較例 10 構成 B/A/B B/A/B 厚み（B層/ A層/ B層）（jum) 2/12/2 2/12/2

PBT10部 +IPA15モ

PBT25部 +IPA15モ

A層樹脂の構成ル％共重合 PET10部

ル％共重合 PET75部

B層樹脂の構成 PET PET 熱処理温度（°C) 230 230

A層 PBT濃度（モル％) 10 25

A層 IPA濃度（モル％) 1.5 11

A層融解開始温度（°C) 234 195

A層融点（°C) 248 217

B層融点（°C) 254 254 引張破断強度（MD) (MPa) 210 75 引張破断強度 (TD) (MPa) 220 75 端列抵抗（MD)(N) 150 25 端列抵抗 (TD)(N) 140 25 引裂き性 C A 製膜安定性巻取工程、スリットェ良好

程で破断して製膜困難 6]

各表中、 PETはポリエチレンテレフタレート、 PBTはポリブチレンテレフタレート、 IP Aはイソフタル酸、 CHDMは 1, 4ーシクロへキサンジメタノール、 PETGは CHDMを 32モル⁰ /₀共重合した 1, 4-シクロへキサンジメタノール、 PETGはイーストマンケミカル社製「EASTAR 6763」（商品名））をそれぞれ意味する。

Claims

請求の範囲 [1] ポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルまたは非晶性ポリエステルの少なくとも一種とを含むポリエステル層（A層）を有する二軸延伸ポリエステルフィルムであつて、以下の何れかの項目を満足することを特徴とする二軸延伸ポリエステルフィルム

(1)ポリエステル層（A層）の DSC昇温測定による融点が 1つ存在し、ポリエステルフイルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が共に 100N以下である。

(2) A層の断面に存在する最大長さが 1 μ m以上の未相溶のポリブチレンテレフタレート塊の平均個数が 100 /z m²当たり 1. 0個以下であり、且つ、ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が 1 OON以下である。

[2] A層がポリブチレンテレフタレートと共重合ポリエステルとを含むポリエステル層で、その融点が 245°C以下であり、且つ、ポリエステルフィルム長手方向の端列抵抗値が

30— 100Nである請求項 1に記載のフィルム。

[3] A層の少なくとも片面に A層の融点より高い融点を有するポリエステル層（B層）を積層する請求項 1又は 2に記載のフィルム。

[4] B層の厚みが 8 μ m以下である請求項 3に記載のフィルム。

[5] B層の融点が A層の融点より 10°C以上高い請求項 3又は 4に記載のフィルム。

[6] A層の融点が 245°C以下である請求項 1に記載のフィルム。

[7] ポリエステルフィルムの長手方向および幅方向の端列抵抗値が共に 30— 100Nである請求項 1又は 2に記載のフィルム。