WO2001038740A1 - Compresseur a volutes - Google Patents

Compresseur a volutes Download PDF

Info

Publication number
WO2001038740A1
WO2001038740A1 PCT/JP2000/008157 JP0008157W WO0138740A1 WO 2001038740 A1 WO2001038740 A1 WO 2001038740A1 JP 0008157 W JP0008157 W JP 0008157W WO 0138740 A1 WO0138740 A1 WO 0138740A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
scroll
pressure
pressure oil
compression ratio
space
Prior art date
Application number
PCT/JP2000/008157
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Kazuhiro Furusho
Masahide Higuchi
Katsumi Kato
Keiji Komori
Hiroshi Kitaura
Original Assignee
Daikin Industries,Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries,Ltd. filed Critical Daikin Industries,Ltd.
Priority to AU14168/01A priority Critical patent/AU766033B2/en
Priority to EP00976352A priority patent/EP1160453B1/en
Priority to DE60044669T priority patent/DE60044669D1/de
Priority to US09/889,796 priority patent/US6533561B1/en
Publication of WO2001038740A1 publication Critical patent/WO2001038740A1/ja

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00—Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008—Hermetic pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C27/00—Sealing arrangements in rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C27/005—Axial sealings for working fluid
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/02—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents
    • F04C18/0207—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form
    • F04C18/0215—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of arcuate-engagement type, i.e. with circular translatory movement of co-operating members, each member having the same number of teeth or tooth-equivalents both members having co-operating elements in spiral form where only one member is moving

Definitions

  • the present invention relates to a scroll compressor, and more particularly, to a measure for preventing a reduction in operating efficiency.
  • the scroll-type compressor is provided with a fixed scroll having a spiral wrap and a movable scroll, which are mutually coupled, in a casing.
  • the fixed scroll is fixed to the casing, and the orbiting scroll is connected to the eccentric shaft of the drive shaft. Then, the movable scroll performs only the revolution without rotating with respect to the fixed scroll, so that the compression chamber formed between the two wraps is contracted to compress the refrigerant.
  • a thrust load P S as an axial force and a radial load P T as a lateral force act on the orbiting scroll (OS) by compressing the refrigerant.
  • a high-pressure part (P) for applying a high-pressure refrigerant pressure P A is provided on the back (lower surface) of the orbiting scroll (OS) to move the orbiting scroll (OS) to the fixed scroll (FS) with the axial force P
  • the area of the high-pressure section (P) for applying high pressure to the orbiting scroll (OS) is adjusted so that the orbiting scroll (OS) does not overturn under the condition of high compression ratio as shown in Fig. 17A. If it is set, the pressing force will be insufficient under low compression ratio conditions, for example, due to a decrease in high pressure, and the orbiting scroll (OS) will easily overturn.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and an object thereof is to reduce efficiency by controlling a pressing force of a movable mouthpiece against a fixed mouthpiece. Is to be prevented. Disclosure of the invention
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is reduced by the compression ratio.
  • the pressing force can be adjusted in accordance with the operating conditions by changing the pressing force in accordance with the fluctuation of the pressure.
  • a solution taken by the present invention includes a fixed scroll (21) fixed in a casing (10), a movable scroll (22) which is combined with the fixed scroll (21), and a movable scroll.
  • the scroll compressor has a pressing means (40) for pressing the scroll (22) against the fixed scroll (21).
  • the pressing means (40) is configured to adjust the pressing force of the orbiting scroll (22) against the fixed scroll (21) according to the fluctuation of the compression ratio, thereby suppressing the pressing force at a high compression ratio.
  • a high-low pressure difference or a high pressure (discharge pressure) can be used as a method of adjusting the pressing force according to the fluctuation of the compression ratio.
  • the pressing means (40) is provided with a high-pressure space (S2) acting on the back side of the orbiting scroll (22), and when the compression ratio exceeds a predetermined value (that is, When the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) with sufficient force), the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) may be suppressed. it can.
  • a predetermined value that is, When the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) with sufficient force
  • an approximate condition such as whether or not the differential pressure has reached a predetermined value can be used.
  • the pressing means (40) is provided with an oil groove (43) formed between the contact surface of the fixed scroll (21) and the movable scroll (22), and a compression ratio exceeding a predetermined value.
  • c also be configured to include a high-pressure oil introduction means (46) for introducing the high-pressure oil to said oil groove (43), in the above configuration, the high-pressure oil high pressure space (S2) supplied when the The high-pressure oil introducing means (46) is provided so as to guide the high-pressure oil in the high-pressure oil operating space (S2) to the oil groove (43) when the compression ratio exceeds a predetermined value. It is preferable to configure.
  • the high-pressure oil introduction means (46) opens and closes the high-pressure oil introduction passage (44) communicating with the oil groove (43) from the high-pressure oil working space (S2). And a high-pressure oil introduction valve (45). Further, in the above configuration, the high-pressure oil introduction valve (45) opens the high-pressure oil introduction passage (44) when the compression ratio exceeds a predetermined value, and closes when the compression ratio is equal to or less than the predetermined value. It is preferable to configure it.
  • the high-pressure oil introduction valve (45) is provided so as to reciprocate within a cylinder (47) arranged across the path of the high-pressure oil introduction passage (44) and the cylinder (47).
  • a piston-shaped valve body (48) moves the valve body (48) to an opening position for opening the high-pressure oil introduction passage (44) when the compression ratio exceeds a predetermined value.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) can be moved to a closed position to shut off.
  • one end of the cylinder (47) of the high-pressure oil introduction valve (45) communicates with the low-pressure space (S1) provided in the casing (10), while the other end of the cylinder (47) communicates with the casing. (10) and a biasing means (50) for biasing the valve body (48) to the closed position in the cylinder (47). 50), the valve body (48) is kept in the closed position when the compression ratio is below the predetermined value, while the valve body (48) is allowed to move to the open position when the compression ratio exceeds the predetermined value. Further, the urging force can be set according to a predetermined pressure difference between the low pressure space (S1) and the high pressure space (S3).
  • valve body (48) has a communication path (48a) for blocking the high-pressure oil introduction passage (44) at the closed position and opening the high-pressure oil introduction passage (44) at the open position.
  • the communication passage (48a) of the valve body (48) be formed by a circumferential groove formed on the outer peripheral surface of the valve body (48).
  • a frame (23) for partitioning the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S3) is disposed below the movable scroll (22) in the casing (10).
  • a seal member (42) is provided for partitioning a space between the high-pressure oil working space (S2) and the low-pressure space (S2) between the low-pressure space (S1) and the high-pressure oil working space (S2). 44) and a high-pressure oil introduction valve (45).
  • a solution taken by the present invention is a fixed scroll fixed in a casing (10). (21), a movable scroll (22) corresponding to the fixed scroll (21), and a pressing means (40) for pressing the movable scroll (22) against the fixed scroll (21).
  • the pressing means (40) is provided with a high-pressure space (S2) acting on the back side of the movable scroll (22), and the fixed scroll (21) formed by the high-pressure space (S2).
  • the pressing force of the orbiting scroll (22) against the pressure may be constantly suppressed in conjunction with the fluctuation of the compression ratio. Specifically, the pressing force may be strongly suppressed at a high compression ratio and weakly suppressed at a low compression ratio.
  • the pressing means (40) is provided with an oil groove (43) formed between the contact surfaces of the fixed scroll (21) and the orbiting scroll (22), and a high-pressure oil in the casing (10).
  • a configuration may be provided that includes a high-pressure oil introduction passage (44) that is always introduced into the oil groove (43).
  • the high-pressure space (S2) is a high-pressure oil working space to which high-pressure oil is supplied, and the high-pressure oil introducing passage (44) communicates from the high-pressure oil working space (S2) to the oil groove (43).
  • the high-pressure oil in the high-pressure oil working space (S2) can always be guided to the oil groove (43).
  • the frame (23) that partitions the inside of the casing (10) into a low-pressure space (S1) and a high-pressure space (S3) is disposed below the movable scroll (22), ) And the movable scroll (22) are provided with a seal member (42) for partitioning a low-pressure space (S1) and a high-pressure oil working space (S2), while a high-pressure oil introduction passage (44) is provided in the frame (23). ) Can be provided.
  • constricted portion (44b) may be formed by a small-diameter portion provided in at least a part of the high-pressure oil introduction passage (44), or may be provided by a cabin provided in at least a part of the high-pressure oil introduction passage (44).
  • a tube (44e) or a rod-like member (44f) having a diameter smaller than that of the high-pressure oil introduction passage (44) is formed in at least a part of the high-pressure oil introduction passage (44). It is also possible to arrange them so as to form a gap between them.
  • the compression ratio exceeds a predetermined value (approximately, when the differential pressure exceeds the predetermined value, etc.), the configuration in which the pressing force of the orbiting scroll is suppressed, and the compression ratio is less than the predetermined value. If an appropriate pressing force can be obtained in this state, the thrust load due to the gas compression acting on the orbiting scroll (22) will be high until the compression ratio (or differential pressure, etc .: the same applies hereinafter) reaches a predetermined value. By overcoming the space (S2) with the pressing force, the movable scroll (22) is prevented from overturning. When the compression ratio exceeds a predetermined value, the pressing force of the orbiting scroll (22) against the fixed scroll (21) is suppressed, so that the pressing force becomes excessive and the mechanical loss increases. it can.
  • a predetermined value approximately, when the differential pressure exceeds the predetermined value, etc.
  • An oil groove (43) is provided between the contact surface of the fixed scroll (21) and the movable scroll (22), and high-pressure oil is introduced into the oil groove (43) when the compression ratio exceeds a predetermined value.
  • the high-pressure oil acts on the movable scroll (22) in a direction in which the movable scroll (22) is separated from the fixed scroll (21), and the pressing force of the movable scroll (22) is suppressed.
  • the high-pressure space is a high-pressure oil working space (S2) and the high-pressure oil in the high-pressure oil working space (S2) is guided to the oil groove (43) when the compression ratio exceeds a predetermined value
  • the compression ratio exceeds a predetermined value
  • the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) by the pressure of the high-pressure oil to prevent the movable scroll (22) from overturning.
  • the high-pressure oil introduction valve (45) opens the high-pressure oil introduction passage (44) when the compression ratio exceeds a predetermined value, and closes when the compression ratio is less than the predetermined value, enabling operation at a low compression ratio. This prevents overturning of the scroll (22) and excessive pressing at a high compression ratio.
  • a high-pressure oil introduction valve (45) is provided with a cylinder (47) arranged across the path of the high-pressure oil introduction passage (44), and a valve body provided in the cylinder (47) in a reciprocating manner. (48) with With this configuration, when the compression ratio exceeds a predetermined value, the valve body (48) is moved to the open position to allow the high-pressure oil introduction passage (44) to pass through, so that the movable scroll at the high compression ratio has an excessive amount. On the other hand, when the compression ratio is equal to or less than the predetermined value, the valve body (48) is moved to the closed position to block the high-pressure oil introduction passage (44), thereby enabling the movable scroll ( The capsizing of 22) can be prevented.
  • the cylinder (47) of the high-pressure oil introduction valve (45) is configured such that one end communicates with the low-pressure space (S1) in the casing (10) and the other end communicates with the high-pressure space (S3). If the differential pressure between the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S3) is small when the compression ratio is equal to or less than the predetermined value, the urging force With this, the valve body (48) is held at the closed position, and the movable scroll (22) can be prevented from overturning. On the other hand, when the compression ratio exceeds the predetermined value and the differential pressure becomes larger than the set value, the differential pressure moves the valve body (48) to the open position against the urging force, and the excessive movement of the movable scroll (22) occurs. Pressing can be prevented.
  • a communication passage (48a) such as a circumferential groove is formed on the outer peripheral surface of the valve body (48), and the high-pressure oil introduction passage (44) is shut off at the closed position, while the communication passage (48a) is opened at the open position.
  • the communication passage (48a) opens the high-pressure oil introduction passage (44) to fix the high-pressure oil.
  • an oil groove (43) is provided with a high-pressure oil introduction passage (44) for constantly introducing high-pressure oil in the casing (10).
  • the pressing force of the orbiting scroll (22) against) is adjusted by the high-pressure oil constantly acting on the oil groove (43).
  • the pressing force of the orbiting scroll (22) against the fixed scroll (21) is always adjusted using the high pressure (discharge pressure) that changes according to the change in the compression ratio. Therefore, when the compression ratio is high, the pressing force is sufficiently suppressed, whereas when the compression ratio is low, the suppression is eased. This is almost the same even when considering the fluctuation of low pressure.
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is adjusted according to the change in the compression ratio (pressure state), and changes according to the operating conditions.
  • an appropriate pushing force (a force in the direction of moving the movable scroll (22) away from the fixed scroll (21)) is obtained under a condition of a low compression ratio, a high compression ratio is obtained.
  • the pushing force may be slightly insufficient.
  • the pushing action itself always occurs, so the high-pressure oil introduction passage (44) ), The actual pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) can be reliably suppressed.
  • the pushing force of the orbiting scroll (22) may become unnecessarily large depending on the condition when the compression ratio becomes low. Can be considered.
  • the narrowed portion (44b), the squeeze tube (44e), the rod-shaped member (44f), and the like are used to control the size of the gap.
  • a throttle portion (44b) is provided in the high-pressure oil introduction passage (44), it is possible to suppress oil from flowing into the oil groove (43) when the movable scroll (22) is overturned, thereby suppressing oil leakage. . As a result, it is possible to suppress the occurrence of such a phenomenon that the oil level is reduced due to the inflow of the oil into the compression chamber (24) between the two scrolls (21, 22) and the oil runs out.
  • a throttle (44b) is formed in the high-pressure oil introduction passage (44).
  • the high pressure is applied in all areas (A2) where there is some margin for the area where rollover can occur (A1).
  • the slope of the boundary line (a) of the overturning area (A2) is almost determined by the compression ratio. Since the slope of the pressure boundary line (b) is based on the differential pressure, the slopes of the boundary line (a) and the boundary line (b) usually do not coincide with each other.
  • B 1) actually, the area including (A2-A 1)
  • B 2) a slightly excessively pressed area (B 2) that does not push back the orbiting scroll (22) will occur.
  • the slope of the boundary line (a) of the capsize area (A2) and the boundary of the operating pressure of the high-pressure oil introduction valve (45) If the slopes of the lines (b) are set so as to substantially match each other based on the compression ratio, an overpressed area (B 2) and an overpressed area (A 3) themselves occur. Without this, more stable operation can be guaranteed.
  • the compression ratio is calculated by detecting the high pressure and the low pressure, and the pressing force of the movable scroll (22) is adjusted by operating the high pressure oil introduction valve (45) according to the compression ratio. This is the case.
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is adjusted according to the change in the compression ratio and changes according to the operating conditions.
  • the compression ratio (approximately the height differential pressure: the same applies hereinafter) reaches a predetermined value
  • the thrust load due to gas compression acting on the movable scroll (22) is less than the force required to prevent capsizing.
  • the movable scroll (22) can be prevented from overturning.
  • the compression ratio exceeds a predetermined value, if high pressure is used to suppress the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21), the pressing force becomes excessive and mechanical loss increases. Can be prevented.
  • the compression ratio becomes a predetermined value.
  • the high pressure in the compressor (1) is used to apply a force in a direction to separate the movable scroll (22) from the fixed scroll (21), and the pressure in the compressor (1) is reduced. It can be used effectively to prevent a decrease in efficiency.
  • the high-pressure space is defined as a high-pressure oil working space (S2)
  • the high-pressure oil in the high-pressure oil working space (S2) is guided to the oil groove (43) when the compression ratio exceeds a predetermined value.
  • the pressure of the high-pressure oil is used to generate a force in the direction of separating the movable scroll (22) from the fixed scroll (21), and the compressor (1)
  • the pressure inside can be used more effectively.
  • a high-pressure oil introduction passage (44) and a high-pressure oil introduction valve (45) for opening and closing the high-pressure oil introduction passage (44) are used. If the oil introduction valve (45) opens the high-pressure oil introduction passage (44) when the compression ratio exceeds a predetermined value, and closes when the compression ratio is less than a predetermined value, the movable scroll at a low compression ratio will be opened. It is possible to prevent overturning and excessive pressing at a high compression ratio, and also prevent the configuration from becoming complicated.
  • a high-pressure oil introduction valve (45) is provided with a cylinder (47) arranged across the path of the high-pressure oil introduction passage (44), and a valve body provided in the cylinder (47) so as to be able to reciprocate. (48), and moving the valve body (48) to the open position or the closed position according to the compression ratio prevents excessive pressing of the orbiting scroll (22) at a high compression ratio.
  • a configuration for opening and closing the high-pressure oil introduction passage (44) in order to prevent the orbiting of the orbiting scroll (22) at a low compression ratio can be specifically and simply realized.
  • the cylinder (47) is configured such that one end communicates with the low-pressure space (S1) in the casing (10) and the other end communicates with the high-pressure space (S3), and the valve body (48) is connected to the cylinder (47). ),
  • the compression ratio can be reduced by setting the biasing force and the differential pressure at which the high-pressure oil introduction valve (45) operates to an appropriate value. The movement of the valve body (48) corresponding to the fluctuation can be reliably performed.
  • a communication passage (48a) such as a circumferential groove is formed on the outer peripheral surface of the valve body (48), and the high-pressure oil introduction passage (44) is opened and closed using the communication passage (48a). Can be further simplified.
  • a frame (23) for partitioning the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S3) is arranged below the movable scroll (22) in the casing (10).
  • (22) is provided with a seal member (42) for partitioning a low-pressure space (S1) and a high-pressure oil working space (S2), while a high-pressure oil introduction passage (44) and a high-pressure oil are provided in the frame (23).
  • introduction valve (45) it is possible to easily realize a configuration in which the high-pressure oil introduction valve (45) is operated at a high / low differential pressure according to the change in the compression ratio.
  • the pressing means (40) is configured to always suppress the pressing force of the movable scroll in association with the fluctuation of the compression ratio, for example, as described above, the fixed scroll (21) and the movable scroll (22)
  • a high-pressure oil introduction passage (44) for constantly introducing the high-pressure oil in the casing (10) is provided in the oil groove (43) formed between the contact surfaces with the fixed scroll (21)
  • the pressing force of the orbiting scroll (22) can be suppressed at a high compression ratio, but can be reduced at a low compression ratio.
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is adjusted according to the change in the compression ratio due to the change in the operating conditions. Efficient operation can be performed over the entire area up to the compression ratio.
  • both the high-pressure oil introduction valve (45) and the throttle (44b) for reducing the pressure of the high-pressure oil are provided in the high-pressure oil introduction passage (44), overturning occurs in the excessively pushed back area (A3). Also, it is possible to prevent oil from flowing into the compression chamber (24), lowering of the oil level, and even running out of oil.
  • the high-pressure oil flowing through the high-pressure oil introduction passage (44) is depressurized by the throttle (44b). Since it is introduced into the oil groove (43), the pushing force is reduced, and the capsizing is immediately recovered.
  • the area (B 2) of excessive pressing can be reduced, more stable operation can be performed over the entire range from a low compression ratio to a high compression ratio.
  • FIG. 1 is a longitudinal sectional view showing the overall structure of a scroll compressor according to a first embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a bottom view of the fixed scroll.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing the high-pressure oil introduction valve in an open position.
  • FIG. 4 is an enlarged sectional view showing the high-pressure oil introduction valve in a closed position.
  • FIG. 5 is a perspective view showing a valve body of the high-pressure oil introduction valve.
  • FIG. 6 is a schematic sectional view showing the force acting on the movable scale.
  • FIG. 7 is a graph showing a change in the pressing force of the movable scroll with a change in the compression ratio.
  • FIG. 8 is an enlarged sectional view of a main part of a scroll compressor according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is an enlarged sectional view of a main part showing a first modification of the second embodiment.
  • FIG. 10 is an enlarged sectional view of a main part showing a second modification of the second embodiment.
  • FIG. 11 is an enlarged sectional view of a main part of a scroll compressor according to a third embodiment of the present invention.
  • FIG. 12 is a first diagram showing the relationship between the overturning of the movable scroll and the operation of the high-pressure oil introduction valve in the operating region of the scroll compressor of FIG.
  • FIG. 13 is a second diagram showing the relationship between the overturning of the orbiting scroll and the operation of the high-pressure oil introduction valve in the operation region of the scroll compressor of FIG.
  • FIG. 14 is a schematic cross-sectional view showing a force acting on a movable scroll of a conventional scroll compressor.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view showing a state where the orbiting scroll of FIG. 14 is inclined.
  • FIG. 16 is a first graph showing a change in a pressing force of a movable scroll according to a change in a compression ratio in a conventional scroll compressor.
  • FIGS. 17A and 17B are second graphs showing a change in the pressing force of the movable scroll with a change in the compression ratio in the conventional scroll compressor.
  • the scroll compressor (1) compresses low-pressure refrigerant sucked from an evaporator and discharges it to a condenser in a refrigerant circuit for performing a vapor compression refrigeration cycle such as an air conditioner.
  • the scroll compressor (1) includes a compression mechanism (20) and a drive mechanism (30) for driving the compression mechanism (20) inside a casing (10). ing. Further, the compression mechanism (20) is disposed at an upper portion inside the casing (10), and the driving mechanism (30) is disposed at a lower portion inside the casing (10).
  • the casing (10) is composed of a cylindrical body (11) and dish-shaped end plates (12, 13) fixed to the upper and lower ends of the body (11).
  • the upper end plate (12) is fixed to a frame (23), which will be described later, fixed to the upper end of the torso ( ⁇ ), and the lower end plate (13) is fitted to the lower end of the torso (11). They are fixed together.
  • the drive mechanism (30) is composed of a stay (31) fixed to the body (11) of the casing (10) and a row (32) arranged inside the stay (31).
  • the drive shaft (34) has an upper end connected to the compression mechanism (20).
  • the lower end of the drive shaft (34) is rotatably supported by a bearing (35) fixed to the lower end of the body (11) of the casing (10).
  • the compression mechanism (20) includes a fixed scroll (21), a movable scroll (22), and a frame (23).
  • the frame (23) is fixed to the body (11) of the casing (10) as described above. And the frame (23) partitions the inner space of the casing (10) up and down. I have.
  • the fixed scroll (21) includes a head plate (21a) and a spiral (involuted) wrap (21b) formed on the lower surface of the head plate (21a).
  • the end plate (21a) of the fixed scroll (21) is fixed to the frame (23), and is integrated with the frame (23).
  • the movable scroll (22) includes a head plate (22a) and a spiral (involute) wrap (22b) formed on the upper surface of the head plate (22a).
  • the wrap (21b) of the fixed scroll (21) and the wrap (22b) of the orbiting scroll (22) are mutually engaged.
  • a compression chamber (24) is formed between the end plate (21a) of the fixed scroll (21) and the end plate (22a) of the movable scroll (22) between the contact portions of the two wraps (21b, 22b). ing.
  • the compression chamber (24) is configured to compress the refrigerant as the volume between the two wraps (21b, 22b) shrinks toward the center as the orbiting scroll (22) revolves.
  • the end plate (21a) of the fixed scroll (21) has a low-pressure refrigerant suction port (21c) formed at the periphery of the compression chamber (24), and a high-pressure refrigerant discharge port at the center of the compression chamber (24). (21d) is formed.
  • a suction pipe (14) fixed to the upper end plate (12) of the casing (10) is fixed to the refrigerant suction port (21c).
  • the suction pipe (14) is connected to an evaporator of a refrigerant circuit (not shown). Is connected to.
  • the end plate (21a) of the fixed scroll (21) and the frame (23) are formed with a flow passage (25) for guiding the high-pressure refrigerant below the frame (23) so as to penetrate vertically.
  • a discharge pipe (15) for discharging high-pressure refrigerant is fixed to the center of the body (11) of the casing (10).
  • the discharge pipe (15) is connected to a condenser of a refrigerant circuit (not shown). It is connected.
  • a scroll shaft (22c) protrudes from the lower surface of the end plate (22a) of the orbiting scroll (22).
  • the scroll shaft (22c) is inserted into a connection hole (34b) of a large-diameter portion (34a) provided at the upper end of the drive shaft (34).
  • the connection hole (34b) is formed at a position eccentric from the rotation center of the drive shaft (34) so that the orbiting scroll (22) revolves with respect to the fixed scroll (21).
  • rotation prevention such as an Oldham mechanism is performed so that the orbiting scroll (22) only revolves with respect to the fixed scroll (21).
  • a member (not shown) is provided.
  • the drive shaft (34) is provided with a centrifugal pump and an oil supply passage.
  • the centrifugal pump is provided at a lower end portion of the drive shaft (34), and is configured to pump lubricating oil (not shown) stored in a lower portion of the casing (10) with rotation of the drive shaft (34). c Then there, the oil supply path, extends through the drive shaft (34) in the vertical direction, the on pumped centrifugal pump clogs lubricant to supply to each sliding portion, through the fuel supply port and the communication provided in each section ing.
  • the orbiting scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) using the pressure of the lubricating oil, and the pressing force is used to change the operating conditions of the air conditioner (increase in high-pressure pressure). Control according to the fluctuation of the compression ratio. Therefore, a specific configuration of the pressing means (40) will be described below.
  • a first recess (23a) slightly larger than the operation range of the orbiting scroll (22) is formed on the upper surface side of the frame (23).
  • a through hole (23b) formed slightly larger in diameter than the large diameter portion (34a) of the drive shaft (34) is formed in the center of the lower surface of the frame (23).
  • a second recess (23c) having a slightly larger diameter than the through-hole (23b) is formed between the through-hole (23b) and the through-hole (23b).
  • the second recess (23c) is provided with a seal member (42) that is pressed against the back surface (lower surface) of the end plate (22a) of the movable scroll (22) by a spring (41).
  • the seal member (42) defines a first space (S1) on the outer diameter side and a second space (S2) on the inner diameter side of the seal member (42).
  • High-pressure lubricating oil is supplied to the second space (S2) by the centrifugal pump (not shown). Accordingly, the second space (S2) forms a high-pressure space (high-pressure oil working space) for applying a high pressure of the lubricating oil to the rear surface (lower surface) of the end plate (22a) of the movable scroll (22).
  • the first space (S1) forms a low-pressure space.
  • FIGS. the structure for suppressing the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) when the compression ratio is equal to or more than a predetermined value is shown in FIGS. This will be described with reference to FIG.
  • annular oil groove (43) is formed on the lower surface of the end plate (21a) of the fixed scroll (21) on the outer peripheral side of the wrap (21b). Is formed.
  • This oil groove (43) applies high pressure to the surface of the orbiting scroll (22) that comes into contact with the upper surface of the end plate (22a). It is formed as a space to act.
  • the oil groove (43) is not completely annular, and has a shape that is partially interrupted, and the lower surface of the end plate (21a) is radially cut at the interrupted portion. A small groove extending is provided.
  • the first space (S1) is communicated with the suction side of the compression chamber (24) by the fine grooves, so that the first space (S1) is maintained at a low pressure.
  • the specific shape of the oil groove (43) and the like is appropriately set according to the specific structure of the scroll compressor (1). It is also possible to use
  • the fixed scroll (21) and the frame (23) have a high-pressure oil introduction passage (44) for introducing high-pressure oil in the second space (S2) into the oil groove (43).
  • the high-pressure oil introduction passage (44) communicates with the first passage (44a) extending radially outward from the second recess (23c) of the frame (23) and the first passage (44a).
  • a second passage (44b) in the fixed scroll (21) from the second passage (44b) to the oil groove (43).
  • the third passage (44c) formed. Since the first passage (44a) is formed by piercing the frame (23) from the outer peripheral surface toward the center, the outer end is sealed by the plug (44d).
  • the frame (23) is provided with a high-pressure oil introduction valve (45) for opening and closing the high-pressure oil introduction passage (44).
  • the high-pressure oil introduction passage (44) and the high-pressure oil introduction valve (45) allow the high-pressure oil in the second space (S2), which is the high-pressure oil working space, to pass through the oil groove ( High pressure oil introduction means (46) to be introduced into 43) is configured.
  • the high-pressure oil introduction valve (45) opens the high-pressure oil introduction passage (44) at the time of the high differential pressure, and closes at the low differential pressure, so that the high-pressure oil is supplied when the compression ratio exceeds a predetermined value. It is configured to be introduced into the groove (43). That is, the operating pressure (high / low differential pressure: in this case, the differential pressure between the high-pressure space (S3) and the low-pressure space (S1)) is changed so that the high-pressure oil introduction valve (45) operates according to the change in the compression ratio. It is set to a predetermined value.
  • the high pressure oil introduction valve (45) is a cylinder formed in the frame (23) so as to cross the high pressure oil introduction passage (44), as shown in FIGS.
  • the cylinder (47) has an upper portion (47a) formed to have a large diameter, and the valve body (48) is inserted therein.
  • a plug (49) having a through hole (49a) formed in the center is fixed, and between the plug (49) and the valve body (48), the valve body (48) is inserted.
  • a spring (50) is provided as an urging means for urging the) downward.
  • the valve body (48) moves to the opening position, which is the upper limit position of the movable range (see Fig. 3), and introduces high pressure oil.
  • opening the passage (44) if the pressure difference does not reach the set value below the predetermined pressure, it moves to the closed position (see Fig. 4), which is the lower limit of the movable range, and moves to the high pressure oil introduction passage ( Close 44).
  • the urging force of the spring (50) that urges the valve body (48) to the closed position depends on the pressure difference between the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S3). by c this has been set to perform this operation, high-pressure oil introduction valve (45) is adapted to substantially be switched in response to variation of the compression ratio.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) is opened at the opening position at the time of high differential pressure shown in FIG. 3, while at the closed position at low differential pressure shown in FIG.
  • a communication path (48a) for closing the introduction path (44) is formed.
  • the communication passage (48a) of the valve body is specifically constituted by a circumferential groove formed on the outer peripheral surface of the valve body (48).
  • the mouth (32) rotates with respect to the stay (31), thereby rotating the drive shaft (34).
  • the connection hole (34b) of the large diameter portion (34a) revolves around the rotation center of the drive shaft (34), and accordingly, the movable scroll (22) turns to the fixed scroll (21). Only revolves without rotating.
  • the suction pipe (14) The low-pressure refrigerant is sucked into the periphery of the compression chamber (24) from above, and the refrigerant is compressed as the volume of the compression chamber (24) changes, becomes high pressure, and is discharged at the center of the compression chamber (24). It is discharged upward from the outlet (21d) above the fixed scroll (21).
  • This refrigerant flows under the frame (23) through a flow passage (25) formed so as to penetrate the fixed scroll (21) and the frame (23), and a high pressure flows into the casing (10).
  • the refrigerant is filled, and the refrigerant is discharged from the discharge pipe (15). Then, the refrigerant is condensed, expanded, and evaporated in the refrigerant circuit, and then sucked from the suction pipe (14) again to be compressed.
  • the pressure of the lubricating oil stored in the casing (10) is also high, and this lubricating oil passes through an oil supply passage in the drive shaft (34) by a centrifugal pump (not shown) in the second space (S2). Refueled. Therefore, since the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) from the back (lower surface) side, the movable scroll (22) is prevented from tilting (overturning).
  • the area in which the high-pressure oil operates on the movable scroll (22) is determined so that the movable scroll (22) does not overturn under a relatively small compression ratio operating condition.
  • the high-pressure oil introduction passage (44), which was previously closed as shown in FIG. 4, is opened by the circumferential groove (48a) formed on the outer peripheral surface of the valve body (48), and the second space
  • the high-pressure oil in (S2) is introduced into the oil groove (43).
  • a force PR acts in a direction to separate the orbiting scroll (22) from the fixed scroll (21), and as shown in FIG. 7, the pressing force is temporarily reduced when the valve is operated.
  • the pressing force decreases to the minimum required value.
  • the pressing force becomes Although the pressure gradually increases, the pressure of the high-pressure oil also gradually increases at this time, so that the inclination of the rise is gentler than before the valve (45) is operated, and the occurrence of excessive pressing force is prevented.
  • the slope of the rise can be adjusted by appropriately setting the area of the oil groove (43) and the like.
  • a change in operating conditions causes, for example, a decrease in the high pressure and a decrease in the compression ratio, and as the differential pressure decreases, the oil pressure in the oil groove (43) also decreases.
  • the differential pressure falls below a predetermined value
  • the valve body (48) of the high-pressure oil introduction valve (45) is displaced to the closed position, and supply of high-pressure oil to the oil groove (43) is stopped.
  • the force PR of FIG. 6 does not act, and the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) can be prevented from becoming insufficient.
  • the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) with an appropriate pressing force in a state of a low compression ratio, and the movable scroll (22) is overturned.
  • the high pressure oil introduction valve (45) is opened using the change in the differential pressure between the low pressure space (S1) and the high pressure space (S3), and the fixed scroll (21) and the movable scroll (22) are opened. ) Is introduced into the oil groove (43) to prevent the pressing force from becoming excessive.
  • the movable scroll (22) does not overturn due to insufficient pressing force, so that it is possible to prevent the efficiency from decreasing due to the leakage of the refrigerant, and at the high compression ratio, the pressing force becomes excessive.
  • the occurrence of mechanical loss can be prevented. This makes it possible to perform efficient operation over the entire range from low compression ratio to high compression ratio.
  • the movable scroll (22) is pressed against the fixed scroll (21) by using the second space (S2) as a high-pressure oil working space to prevent the movable scroll (22) from overturning, while using the differential pressure to compress the movable scroll (22).
  • the high-pressure oil in the second space (S2) is introduced into the oil groove (43) in response to the change in the ratio to suppress the pressing force, so that the pressure in the compressor (1) can be used effectively. Mechanical loss can be prevented.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) is opened and closed by a high-pressure oil introduction valve (45) that operates by a pressure difference between the low-pressure space (S1) and the high-pressure space (S3) in the casing (10).
  • the high-pressure oil introduction valve (45) can be a simple piston-type configuration, and the configuration of the entire mechanism can be prevented from becoming complicated.
  • the differential pressure does not change in a manner that completely matches the change in the compression ratio, it can be said that the pressure difference is approximately linked to the change in the compression ratio.
  • the pressing force of the movable scroll (22) can be adjusted along.
  • the scroll type compressor (1) according to the second embodiment is different from the first embodiment in the configuration of the high-pressure oil introduction passage (44), and the other parts are configured in the same manner as the first embodiment. I have.
  • FIG. 8 shows an enlarged view of only the configuration of the high-pressure oil introduction passage (44) and its peripheral portion.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) of the scroll compressor (1) is provided in an annular oil groove (43) formed on the lower surface of the end plate (21a) of the fixed scroll (21). It is formed over the fixed scroll (21) and the frame (23) so as to introduce high-pressure oil in the second space (S2).
  • the high-pressure oil introduction valve (45) provided in the first embodiment is not provided.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) communicates with the first passage (44a) extending radially outward from the second recessed portion (23c) of the frame (23), and communicates with the first passage (44a) from the frame (23).
  • the outer end of the first passage (44a) is sealed by a plug (44d) as in the first embodiment.
  • the high-pressure oil introduction passage (44) is configured such that the second passage (44b) is formed as a small-diameter portion having a smaller diameter than that of the first embodiment, and the second passage (44b) For example, a narrowed portion having a diameter of about 0.5 thigh is formed.
  • the second passage The entire throttle (44b) is a throttle, and the throttle includes at least one of the high-pressure oil introduction passages (44) including the first passage (44a), the second passage (44b), and the third passage (44c). It may be provided in a part.
  • the high-pressure oil in the casing (10) is supplied to the oil groove (43) between the fixed scroll (21) and the orbiting scroll (22) by the high-pressure oil introduction passage (44). Is always supplied through the second passage (44b).
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is adjusted according to the change in the compression ratio. .
  • the pressing force (PA: see FIG. 6) of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is weakened, while the pushing back force (PR:
  • PA the pressing force
  • PR pushing back force
  • the force difference ie, the actual pressing force
  • the low pressure usually fluctuates at the same time, but in such a case, it can be considered that the operation is almost the same.
  • the high pressure (discharge pressure) is always applied to the oil groove (43), and the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is changed according to the change in the compression ratio. I am adjusting.
  • the high-pressure oil is supplied to the oil groove compared to when the compression ratio is low (for example, when the high-pressure pressure is low).
  • the oil of lower pressure acts on the oil groove (43) as compared to when the compression ratio is high.
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is adjusted according to the change in the compression ratio due to the change in the operating conditions. ) Is sufficiently suppressed, but at a low compression ratio, the suppression of the pressing force (PA) is eased.
  • the area in which the high-pressure oil acts in the second space (S2) or the high-pressure oil in the oil groove (43) prevents the movable scroll (22) from overturning at a low compression ratio.
  • the area on which oil acts, etc. it is possible to prevent the movable scroll (22) from being pressed more than necessary against the fixed scroll (21) even at a high compression ratio.
  • the push-back force (PR) may be slightly lower than the push force (PA) at a high compression ratio.
  • the movable scroll (22) may be overturned in some cases at a low compression ratio.
  • P R pushing force
  • the movable scroll (22) may be overturned in some cases at a low compression ratio.
  • the oil is depressurized when flowing through the high-pressure oil introduction passage (44) because of the provision of the throttle (44b), and the pushing force is reduced.
  • the movable scroll (22) itself returns to the original non-overturned state immediately after overturning.
  • the throttle portion (44b) since the flow of oil into the oil groove (43) is suppressed by the throttle portion (44b), it is possible to prevent the oil from leaking out of the compression chamber (24) to the outside of the machine through the high-pressure space (S3).
  • FIG. 9 shows a first modification of the second embodiment.
  • the diameter of the second passage (44b) itself is almost the same as that of the first embodiment, whereas the second passage (44b) itself is formed to have a small diameter in the example of FIG. It is formed in the same manner, and a throttle section is formed by mounting a capillary tube (44e) inside the frame (23) side of the second passage (44b).
  • Other specific configurations are the same as in FIG.
  • FIG. 10 shows a second modification of the second embodiment.
  • a rod-shaped member (44f) having an outer diameter slightly smaller than the diameter of the second passage (44b) is mounted in the second passage (44b).
  • a narrow tubular gap is formed between the inner peripheral surface of the second passage (44b) and the outer peripheral surface of the rod-shaped member (44f), and the narrowed portion is formed by the tubular gap.
  • Other specific configurations are the same as those in FIGS. With this configuration, in addition to obtaining the same operational effects as the example in FIG. 8, the rod-shaped member (44f) can be more easily attached than the capillary tube (44e). Further, there is an advantage that manufacturing is easy.
  • the bar-shaped member (44f) is projected upward and downward from the second passage (44b) to fix the position, but the configuration for mounting the bar-shaped member (44f) may be changed as appropriate.
  • a simple structure in which a rod-like member (44f) slightly shorter than the second passage (44b) is loaded into the second passage (44b) and is not fixed, may be employed.
  • the scroll-type compressor (1) according to the third embodiment is different from the first and second embodiments in the configuration of the pressing means (40). Specifically, the scroll-type compressor (1) is provided with a high-pressure oil introduction passage (44). 1 embodiment and A similar high-pressure oil introduction valve (45) is provided, and the second passage (44b) of the high-pressure oil introduction passage (44) is formed to have a small diameter as in the second embodiment to form a throttle portion.
  • the biasing force of the spring (50) is set slightly weaker than in the first embodiment. Therefore, the operating pressure of the high-pressure oil introduction valve (45) is slightly lower than that of the first embodiment. That is, the high-pressure oil introduction passage (44) is opened when the pressure difference between the high-pressure space (S3) and the low-pressure space (S1) is slightly smaller (a lower compression ratio than in the first embodiment). .
  • the high-pressure oil introduction valve (45) is provided on the upstream side of the throttle (44b).
  • the throttle (44b) is provided on the upstream of the high-pressure oil introduction valve (45). It may be provided.
  • the high-pressure oil introduction valve (45) is provided in the high-pressure oil introduction passage (44), and the high / low pressure difference at which the high-pressure oil introduction valve (45) operates is determined based on a predetermined compression ratio. The pressure is set to a value, and only when the compression ratio exceeds a predetermined value, the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is suppressed by using high pressure.
  • An excessive pressing state (area (B2)) that does not push back the orbiting scroll (22) may occur.
  • the boundary lines (a) and (b) have different inclinations because the overturn of the orbiting scroll (22) is generally caused by a change in the compression ratio, whereas in the structures of the first and third embodiments, This is because the operation of the high-pressure oil introduction valve (45) is based on the differential pressure between the high-pressure space (S3) and the low-pressure space (S1) as an alternative value of the compression ratio.
  • the third embodiment as shown in FIG. 13, since the operating pressure of the high-pressure oil introduction valve (45) is reduced, the area (B2) of excessive pressing can be reduced.
  • the slopes of the boundary lines (a) and (b) can be made almost the same, so that the over-pressing area (B 2) Area (A3) can be prevented from occurring.
  • the throttle section (44b) for reducing the pressure of the high-pressure oil is provided in the high-pressure oil introduction passage (44). It is possible to quickly recover from a capsized state while suppressing the occurrence of oil leaks in the area (A3).
  • the region (B 2) of excessive pressing can be reduced, more stable operation can be performed over the entire region from a low compression ratio to a high compression ratio.
  • the present invention may be configured as follows in each of the above embodiments.
  • the high-pressure oil introduction valve (45) is a piston-type on-off valve, but may be another type of on-off valve.
  • the opening and closing operation is performed by the differential pressure between the suction pipe (14) and the discharge pipe (15).
  • a valve may be used.
  • the compression ratio is calculated by detecting the refrigerant suction pressure (low pressure) in the suction pipe (14) and the refrigerant discharge pressure (high pressure) in the discharge pipe (15), and the high pressure is calculated in accordance with the compression ratio.
  • the pressing force of the movable scroll (22) may be adjusted by operating the oil introduction valve (45). Then, the pressing force of the orbiting scroll (22) can be more accurately adjusted according to the change in the compression ratio.
  • the suppression of the pressing force performed when the compression ratio or the differential pressure exceeds a predetermined value may be performed by using a medium other than high-pressure oil such as a refrigerant pressure.
  • the present invention relates to a movable scroll (22) ) Is pressed against the fixed scroll (21) with high-pressure oil or the like, as in the first embodiment.
  • the pressing force of the movable scroll (22) against the fixed scroll (21) is restricted only when the compression ratio (or the differential pressure) exceeds a predetermined value.
  • the movable scroll (22) is constantly pushed back by high-pressure oil through the high-pressure oil introduction passage (44) to suppress the pressing force, or by combining these structures as in the third embodiment.
  • the pressing force may be adjusted according to the fluctuation of the compression ratio (or the differential pressure).
  • the oil groove (43) is formed in an annular shape.
  • the specific shape is not limited to the annular groove.
  • the high-pressure oil in the second space (S2) is caused to act on the oil groove (43) in accordance with the change in the compression ratio due to the change in the operating condition.
  • the high-pressure oil stored in the lower portion inside the parentheses may be directly supplied to the oil groove (43).
  • the throttle section (44b) is provided in the high-pressure oil introduction passage (44), but the throttle section (44b) is not necessarily provided.
  • the provision of the constricted portion (44b) is very effective in the point of early recovery and prevention of oil leakage when the orbiting scroll (22) is overturned, but when the constricted portion (44b) is not provided.
  • S2 the area of the high-pressure oil working space
  • S43 the area of the oil groove (43)

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Rotary Pumps (AREA)

Description

曰月 糸田 β スクロール型圧縮機
技俯分野
本発明は、 スクロール型圧縮機に関し、 特に、 運転効率の低減防止対策に係るもの である。
背景技術
従来より、 冷凍サイクルで冷媒を圧縮する圧縮機として、 例えば、 特開平 5— 3 1 2 1 5 6号公報などに開示されているスクロール型圧縮機が用いられている。 スクロ
—ル型圧縮機は、 ケ一シング内に、 互いに嚙合する渦巻き状のラップを有する固定ス クロールと可動スクロールとを備えている。固定スクロールはケーシングに固定され、 可動スクロールは駆動軸の偏心軸部に連結されている。 そして、 可動スクロールが固 定スクロールに対して自転することなく公転のみを行うことで、 両ラップ間に形成さ れる圧縮室を収縮させて冷媒を圧縮するように構成されている。
ところで、 図 1 4に示すように、 可動スクロール（OS)には、 冷媒を圧縮することに より、 軸方向力であるスラス卜荷重 P Sと横方向力であるラジアル荷重 P Tとが作用 する。 このため、 可動スクロール（OS)の背面 （下面） に高圧の冷媒圧力 P Aを作用さ せる高圧部 (P ) を設けて可動スクロール（OS )を固定スクロール (FS)に上記軸方向力 P
Sに対抗する力で押し付ける構成において、押し付け力が小さく、可動スクロール (OS) に作用する力の合力のべクトルがスラスト軸受の外周の外側を通る場合、 いわゆる転 覆モーメント Mの作用で可動スクロール（OS)が図 1 5に示すように傾斜 （転覆） し、 冷媒が漏れて効率が低下することになる。 これに対して、 図 1 4に示しているように 軸方向力 P Sに対抗する力で可動スクロール（OS)を固定スクロール (FS)に押し付ける 構造で、 押し付け力を大きく （可動スクロ一ル (OS)に作用する力の合力のベクトルが スラスト軸受の外周より内側を通る） すると、 可動スクロール（OS)の転覆を防止する ことが可能となる。
一方、 スクロール型圧縮機では、 容積比が一定であるため、 図 1 6に示すように、 運転条件が変化することで高圧圧力や低圧圧力が変動して圧縮比が変わっても、 軸方 向力 P Sや横方向力 P Tは大幅に変化しないのに対して、 上述した可動スクロール ( OS )の背面の冷媒圧力 （図では背圧と表している） による押し付け力は、 圧縮比の変 化に伴って大幅に変化する。
ここで、 可動スクロール ( OS )に高圧圧力を作用させる上記高圧部 ( P ) の面積を、 図 1 7 Aに示しているように高圧縮比の条件で可動スクロール（OS )が転覆しないように 設定すると、 低圧縮比の条件では例えば高圧圧力が下がるために押し付け力が不足す ることとなり、 可動スクロール（OS )が転覆しやすくなつてしまう。
一方、 低圧縮比の条件に合わせて上記高圧部 (P) の面積を設定すると、 図 1 7 Bに 示すように、 固定スクロール (FS )に対する可動スクロール（OS )の押し付け力が、 軸方 向力 P Sと横方向力 P Tから決まってくる最低限必要な押し付け力に対して、 例えば 高圧圧力が上昇して高圧縮比になったときには過剰となる。 その結果、 可動スクロー ル ( OS)に対して図 1 4の上向きに大きなスラスト力が作用し、 機械損失が増大して効 率が低下することとなる。
以上のことは、 低圧圧力の変動 （通常は高圧圧力と同時に変動する） を考えた場合 でもほぼ同様である。 したがって、 一般的に言って、 冷媒圧力などを利用して固定ス ク口ール (FS )に可動スク口ール（OS )を押し付けるタイプのスクロ一ル圧縮機では、 各 機械毎にほぼ特定の圧縮比を基準として低圧縮比側で転覆が生じやすく、 高圧縮比側 では押し付け力が過剰になりやすい傾向にあった。
本発明は、 このような問題点に鑑みて創案されたものであり、 その目的とするとこ ろは、固定スク口一ルに対する可動スク口一ルの押し付け力を制御することによって、 効率の低下を防止できるようにすることである。 発明の開示
本発明は、 固定スクロール（21 )に対する可動スクロール（22 )の押し付け力を圧縮比 の変動に応じて変化させて、 該押し付け力を運転条件に応じて調整できるようにした ものである。
具体的に、 本発明が講じた解決手段は、 ケーシング（10)内に固定された固定スクロ ール（21)と、 該固定スクロール（21)に嚙合する可動スクロール（22)と、 可動スクロ一 ル（22)を固定スクロール（21)に押し付ける押し付け手段 (40)とを備えたスクロール型 圧縮機を前提としている。 そして、 固定スクロール (21)に対する可動スクロール (22) の押し付け力を圧縮比の変動に応じて調整するように押し付け手段 (40)を構成するこ とによって、 押し付け力を高圧縮比の時に抑制しながら、 低圧縮比の時にはその抑制 を緩和できるようにして、 運転条件に応じた調整を可能としたものである。 なお、 圧 縮比の変動に応じた押し付け力の調整の仕方として、 例えば高低差圧や高圧圧力 （吐 出圧力） などを利用することができる。
例えば上記構成においては、 押し付け手段 (40)を、 可動スクロール (22)の背面側に 作用する高圧空間（S2)を備えた構成にするとともに、圧縮比が所定値を越えたとき（つ まり、 可動スクロール (22)が固定スクロール（21)に充分な力で押し付けられる状態と なったとき） に、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール（22)の押し付け力を抑 制するように構成することができる。なお、 この場合、 「圧縮比が所定値を越える」 と いう作動条件には、 高低差圧などが予め設定した所定値に達したかどうかなどの近似 的な条件を利用することができる （この点については以下の各構成においても同様）。 また、 上記構成において、 押し付け手段 (40)は、 固定スクロール (21)と可動スクロ —ル (22)との接触面の間に形成された油溝 (43)と、 圧縮比が所定値を越えたときに該 油溝 (43)に高圧油を導入する高圧油導入手段 (46)とを備えた構成とすることができる c また、 上記構成においては、 高圧空間 (S2)を高圧油が供給される高圧油作動空間と し、 高圧油導入手段 (46)を、 圧縮比が所定値を越えたときに該高圧油作動空間（S2)の 高圧油を油溝 (43)に案内するように構成することが好ましい。
また、上記構成において、高圧油導入手段 (46)は、高圧油作動空間（S2)から油溝 (43) に連通する高圧油導入通路 (44)と、 該高圧油導入通路 (44)を開閉する高圧油導入弁 (45)とを備えた構成とすることが好ましい。 また、 上記構成においては、 高圧油導入弁 (45)は、 高圧油導入通路 (44)を、 圧縮比 が所定値を越えたときに開通する一方、 圧縮比が所定値以下の時に閉塞するように構 成することが好ましい。
さらに、 上記構成において、 高圧油導入弁 (45)は、 高圧油導入通路 (44)の経路内を 横切って配置されたシリンダ (47)と、 該シリンダ (47)内に往復動作可能に設けられた ピス トン状の弁本体 (48)とを備えた構成とし、 弁本体 (48)を、 圧縮比が所定値を越え たときに高圧油導入通路 (44)を開通させる開通位置へ移動させる一方、 圧縮比が所定 値以下の時に高圧油導入通路 (44)を遮断する閉塞位置へ移動させるように構成するこ とができる。
また、 上記構成において、 高圧油導入弁 (45)のシリンダ (47)は、 一端側がケ一シン グ（10)内に設けられた低圧空間（S1)に連通する一方、 他端側がケ一シング（10)内の高 圧空間（S3)に連通する構成とし、 弁本体 (48)をシリンダ (47)内で閉塞位置に付勢する 付勢手段 (50)を設けて、該付勢手段 (50)を、圧縮比が所定値以下の状態では弁本体 (48) を閉塞位置に保持する一方、 圧縮比が所定値を越えると開通位置への弁本体 (48)の移 動を許容するように、 その付勢力を、 低圧空間（S1)と高圧空間（S3)の所定の差圧に応 じて設定することができる。
さらに、 上記構成において、 弁本体 (48)は、 閉塞位置で該高圧油導入通路 (44)を遮 断する一方、 開通位置で高圧油導入通路 (44)を開通させる連通路 (48a) を備えた構成 とすることができる。
この構成において、 弁本体 (48)の連通路 (48a) は、 該弁本体 (48)の外周面に形成さ れた周溝により構成することが好ましい。
また、 上記構成においては、 ケーシング（10)内に、 低圧空間（S1)と高圧空間（S3)と を区画するフレーム（23)を可動スクロール（22)の下方に配置して、 フレーム（23)と可 動スクロール (22)との間を低圧空間（S1)と高圧油作動空間（S2)とに区画するシール部 材 (42)を設ける一方、 該フレーム（23)に、 高圧油導入通路 (44)と高圧油導入弁 (45)と を設けた構成とすることができる。
また、 本発明が講じた解決手段は、 ケーシング（10)内に固定された固定スクロール (21)と、該固定スクロール（21)に嚙合する可動スクロール（22)と、可動スクロール（22) を固定スクロール (21)に押し付ける押し付け手段 (40)とを備えた構成を前提とする上 述のスクロール型圧縮機において、 押し付け手段 (40)を、 可動スクロール（22)の背面 側に作用する高圧空間（S2)を備えた構成にするとともに、 該高圧空間（S2)による固定 スクロール（21)に対する可動スクロール（22)の押し付け力を、 圧縮比の変動に連動し て常時抑制するように構成することもできる。 具体的には、 高圧縮比の時には押し付 け力を強く抑制し、 低圧縮比の時には弱く抑制するように構成すればよい。
この構成において、押し付け手段 (40)は、固定スクロール（21)と可動スクロール (22) との接触面の間に形成された油溝 (43)と、 ケ一シング（10)内の高圧油を該油溝 (43)に 常時導入する高圧油導入通路 (44)とを備えた構成とすることができる。
また、 この構成においては、 高圧空間（S2)を高圧油が供給される高圧油作動空間と し、 高圧油導入通路 (44)を、 高圧油作動空間（S2)から油溝 (43)に連通して該高圧油作 動空間 (S2)の高圧油を常時油溝 (43)に案内するように構成することができる。
また、 上記構成においては、 ケ一シング (10)内を低圧空間（S1)と高圧空間（S3)とに 区画するフレーム（23)を可動スクロール（22)の下方に配置して、 フレーム（23)と可動 スクロール (22)との間を低圧空間（S1)と高圧油作動空間（S2)とに区画するシール部材 (42)を備える一方、 該フレーム（23)に、 高圧油導入通路 (44)を設けた構成とすること ができる。
また、 上記の各構成においては、 高圧油導入通路 (44)に絞り部（44b) を設けること が好ましい。
さらに、 上記絞り部 (44b) は、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に設けられた 細径部により構成したり、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に設けられたキヤビ ラリチューブ (44e) により構成したり、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に該高 圧油導入通路 (44)よりも細径の棒状部材 (44f ) を該高圧油導入通路 (44)との間に隙間 を形成するように配置して構成したりすることが可能である。
(作用）
上記解決手段では、 固定スクロール (21)に対する可動スクロール (22)の押し付け力 が、 圧縮比の変動に応じて調整されるので、 該押し付け力を運転条件に応じて変化さ せることができる。
特に、 圧縮比が所定値を越えたとき （近似的には、 高低差圧が所定値を越えたとき など） に、 可動スクロールの押し付け力を抑制する構成において、 圧縮比が所定値以 下の状態で適度な押し付け力が得られるようにしておくと、 圧縮比 （または高低差圧 など：以下同様） が所定値に達するまでは可動スクロール (22)に作用するガス圧縮に よるスラスト荷重に高圧空間（S2)の押し付け力で抗することによって、 可動スクロ一 ル (22)の転覆が阻止される。 そして、 圧縮比が所定値を越えたときには固定スクロー ル（21)に対する可動スクロール（22)の押し付け力を抑制することにより、 その押し付 け力が過剰になつて機械損失が大きくなることを抑制できる。
また、固定スクロール (21)と可動スクロール (22)との接触面の間に油溝 (43)を設け、 圧縮比が所定値を越えたときに該油溝 (43)に高圧油を導入するように構成すると、 こ の高圧油によって固定スクロール（21)から可動スクロール（22)を引き離す方向への力 が作用して、 可動スクロール（22)の押し付け力が抑制される。
また、 高圧空間を高圧油作動空間（S2)とし、 圧縮比が所定値を越えたときに該高圧 油作動空間（S2)の高圧油を油溝 (43)に案内するように構成すると、 低圧縮比の時には 高圧油の圧力で可動スクロール（22)を固定スクロール（21)に押し付けて可動スクロー ル（22)の転覆を阻止しながら、 圧縮比が所定値を越えるとその高圧油の圧力を利用し て固定スクロール（21)から可動スクロール（22)を引き離す方向の力を生じさせ、 過剰 な押し付けを抑制できる。
また、 油溝 (43)への高圧油導入手段 (46)として、 高圧油導入通路 (44)と、 高圧油導 入通路 (44)を開閉する高圧油導入弁 (45)とを用いると、 高圧油導入弁 (45)を、 圧縮比 が所定値を越えたときに高圧油導入通路 (44)を開通する一方、 圧縮比が所定値以下の 時に閉塞することで、 低圧縮比での可動スクロール (22)の転覆と、 高圧縮比での過剰 な押し付けとを防止できる。
また、 高圧油導入弁 (45)を、 高圧油導入通路 (44)の経路内を横切って配置されたシ リンダ (47)と、 該シリンダ (47)内に往復動作可能に設けられた弁本体 (48)とを備えた 構成にすると、 圧縮比が所定値を越えたときに弁本体 (48)を開通位置へ移動させて高 圧油導入通路 (44)を閧通させることで、 高圧縮比での可動スクロールの過剰な押し付 けを防止できる一方、 圧縮比が所定値以下の時に弁本体 (48)を閉塞位置へ移動させて 高圧油導入通路 (44)を遮断することで、 低圧縮比での可動スクロール (22)の転覆を防 止できる。
また、 高圧油導入弁 (45)のシリンダ (47)を、 一端側がケーシング（10)内の低圧空間 (S1)に連通し、他端側が高圧空間（S3)に連通する構成とし、弁本体 (48)をシリンダ (47) 内で閉塞位置に付勢するようにすると、 圧縮比が所定値以下の状態で低圧空間（S1)と 高圧空間（S3)との差圧が小さいときには、 その付勢力で弁本体 (48)を閉塞位置に保持 し、 可動スクロール（22)の転覆を防止できる。 一方、 圧縮比が所定値を越えて差圧が 設定値よりも大きくなると、 その差圧により弁本体 (48)を付勢力に抗して開通位置に 移動させ、 可動スクロール (22)の過剰な押し付けを防止できる。
また、 弁本体 (48)の外周面に例えば周溝などの連通路 (48a) を形成して、 閉塞位置 で該高圧油導入通路 (44)を遮断する一方、 開通位置ではこの連通路 (48a) によって高 圧油導入通路 (44)を開通させる構成にすると、 弁本体 (48)を開通位置にしたときに連 通路 (48a) によって高圧油導入通路 (44)が開通して高圧油を固定スクロール (21)と可 動スクロール (22)との間の油溝 (43)に作用させ、 可動スクロール（22)の過剰な押し付 けを防止できる。
また、 上述の前提構成としたスクロ一ル圧縮機で可動スク口一ルの押し付け力を圧 縮比の変動に連動して常に抑制する構成においては、 例えば、 上述のように固定スク ロール (21)と可動スクロール（22)との接触面の間に形成された油溝 (43)にケーシング (10)内の高圧油を常時導入する高圧油導入通路 (44)を設けると、 固定スクロール (21) に対する可動スクロール（22)の押し付け力は、 高圧油が油溝 (43)に常に作用すること で調整される。
つまり、 例えば高圧圧力が上昇して圧縮比が大きくなつた場合には、 圧縮比が小さ い場合と比べて圧力の高い油が油溝 (43)に作用する一方で、 高圧圧力の低下などによ り圧縮比が小さくなった場合には、 圧縮比が大きい場合と比べて圧力の低い油が油溝 o
(43 )に作用する。 このため、 固定スクロール（21 )に対する可動スクロール (22)の押し 付け力が、 圧縮比の変動に応じて変化する高圧圧力 （吐出圧力） を利用して常に調整 されることになる。 したがって、 高圧縮比の時は押し付け力が充分に抑制されるのに 対して、 低圧縮比の時はその抑制が緩和される。 このことは、 低圧圧力の変動を含め て考えた場合でもほぼ同様である。 このように、 固定スクロール (21 )に対する可動ス クロール (22 )の押し付け力が圧縮比 （圧力状態） の変動に応じて調整されて、 運転条 件に応じて変化することとなる。
なお、 例えば低圧縮比の条件で適度な押し返し力 （可動スクロール（22 )を固定スク ロール (21 )から離す方向への力） が得られるように設定しておくと、 高圧縮比となつ た場合に、 高圧空間（S2 )や油溝 (43 )の面積などの設定条件によっては押し返し力が若 干不足することも考えられるが、 押し返す作用自体は必ず生じるので、 高圧油導入通 路 (44)を設けない場合と比較すれば、 固定スクロール（21 )に対する可動スクロール (22 )の実際の押し付け力は確実に抑制できる。
逆に、 例えば高圧縮比の条件で適度な押し返し力が得られるように設定すると、 低 圧縮比となった場合には、 条件次第では可動スクロール (22 )の押し返し力が必要以上 に大きくなることが考えられる。 しかし、 その場合に可動スクロール（22 )が仮に転覆 したとしても、 細径部（44b) やキヤビラリチューブ (44e ) や棒状部材 (44f ) などによ り隙間を寸法管理した絞り部 (44b) を設けておくと、 高圧油導入通路 (44)を油が流れ る際にその油に対する減圧作用が生じ、 油溝 (43 )から可動スクロール (22 )に作用する 押し返し力が弱められる。 その結果、 可動スクロール（22 )は転覆してもすぐに元の転 覆していない状態に復帰することになる。
さらに、 高圧油導入通路 (44)に絞り部 (44b ) を設けておくと、 可動スクロール (22 ) の転覆時に油溝 (43 )への油の流入を抑えられるので、 油の漏れを抑えられる。 その結 果、 両スクロール (21 , 22 ) 間の圧縮室 (24)への油の流入に伴う油面の低下、 さらには 油切れといった現象の発生が抑えられる。
以上のことから、 実用的には、 可動スクロール（22 )の転覆による油漏れや運転効率 の低下はほとんど問題にならない程度に抑えられ、 圧縮室 ( 24 )からの冷媒の漏れも最 小限に抑えられる。
なお、 ここで、 圧縮比が所定値を越えたときに固定スクロール（21)に対する可動ス クロール（22)の押し付け力を抑制することを目的として、 高圧油導入通路 (44)に絞り 部 (44b) を設けずに高圧油導入弁 (45)だけを設けて該高圧油導入弁 (45)を所定の高低 差圧で作動させるようにした場合に、スクロール型圧縮機の作動領域を示す図 12(縦 軸を高圧圧力とし、 横軸を低圧圧力とした運転領域図） において、 転覆の生じ得る領 域（A 1 )に対して若干の余裕を持たせた領域（ A 2)のすべてで高圧油導入弁 (45)を作 動させないようにすることを考えてみる。
この場合、 転覆領域（ A 2)の境界線（a)の傾きが概ね圧縮比で決まる （詳細には、 回転数なども条件となる） のに対して、 高圧油導入弁 (45)の動作圧力の境界線（b)の 傾きが高低差圧に基づいていることから、 境界線（a)と境界線（b)の傾きが通常は一 致しないことになり、 もともと転覆の生じない領域（B 1 ) (実際には（A2— A 1 )も 含む領域） で可動スクロール (22)を押し返さない押し付け過剰の領域（B 2)が若干生 じることとなる。
これに対し、 図 13に示すように高圧油導入弁 (45)の動作圧力 （（b)参照） を低下 させると、押し付け過剰の領域（B 2 )を少なくできる。この場合、可動スクロール (22) の転覆領域（ A 2 )内で可動スクロール（22)を押し返すことによる押し返し過剰の領域 (A3)が発生するが、 この場合には絞り部 (44b) を高圧油導入通路 (44)に設けておく ことにより、 この押し返し過剰（A3 )の領域で転覆が生じても、 高圧油導入通路 (44) を流れる高圧油が絞り部 (44b) で減圧されて押し返し力が低減されることから転覆は すぐに回避される。
さらに、 可動スクロール（22)の転覆時には、 高圧油導入通路 (44)の絞り部 (44b) に より油溝 (43)への油の流入を抑えられるので、 油漏れを抑えられる。 したがって、 圧 縮室 (24)への油の流入、 油面の低下、 さらには油切れといった現象の発生を抑制でき る。 以上のことから、 油漏れや運転効率の低下は実用上ほとんど問題にならない程度 に抑えられる。
なお、 転覆領域（ A 2)の境界線（a)の傾きと、 高圧油導入弁 (45)の動作圧力の境界 線（b )の傾きとを、 いずれも概ね圧縮比に基づいて、 互いにほぼ一致するように設定 した場合には、 押し付け過剰の領域（B 2 )や押し返し過剰の領域（A 3 )自体が発生せ ず、 より安定した動作を保証できる。 具体的には、 高圧圧力と低圧圧力を検出して圧 縮比を演算し、 その圧縮比に応じて高圧油導入弁 (45 )を作動させて可動スクロール (22)の押し付け力を調整するような場合である。
(効果）
以上のように、 上記解決手段によれば、 固定スクロール (21 )に対する可動スクロ一 ル (22)の押し付け力が、 圧縮比の変動に応じて調整されて、 運転条件に応じて変化す る。
特に、 圧縮比 （近似的には高低差圧：以下同様） が所定値に達するまでは、 可動ス クロール（22 )に作用するガス圧縮によるスラスト荷重等に対して転覆防止に必要な力 よりも若干大きな押し付け力で抗すれば、 可動スクロール（22 )の転覆を阻止できる。 また、 圧縮比が所定値を越えたときには固定スクロール（21 )に対する可動スクロール (22)の押し付け力を抑制するように高圧圧力などを利用すれば、 押し付け力が過剰に なって機械損失が大きくなることを防止できる。
このように、 上記構成によれば、 低圧縮比の時に押し付け力が不足して可動スクロ —ル (22 )が転覆し、 冷媒が漏れて効率が低下するのを防止できるとともに、 高圧縮比 の時には押し付け力が過剰になって過大な機械損失が発生するのを防止できるから、 低圧縮比から高圧縮比の全域に亘つて効率の良い運転を行うことが可能となる。
また、固定スクロール (21 )と可動スクロール (22 )との接触面の間に油溝 (43 )を設け、 この油溝 (43 )に高圧油を導入する構成にすると、 圧縮比が所定値を越えたときには、 圧縮機（1 ) 内の高圧圧力を利用して該固定スクロール (21 )から可動スクロール (22)を 引き離す方向への力を作用させることとなり、 圧縮機（1 ) 内の圧力を有効に利用して 効率低下を防止できる。
特に、 上記高圧空間を高圧油作動空間（S2 )として、 圧縮比が所定値を越えたときに 該高圧油作動空間 ( S2 )の高圧油を油溝 (43 )に案内するように構成すると、 圧縮比が所 定値を越えるまでは可動スクロール（22 )を固定スクロール（21 )に押し付けるのに用い ている高圧油の圧力を、 圧縮比が所定値を越えたときには固定スクロール（21)から可 動スクロール (22)を引き離す方向の力を生じさせるのに利用することになり、 圧縮機 (1) 内の圧力をより有効に利用できる。
また、 油溝 (43)への高圧油導入手段 (46)として、 高圧油導入通路 (44)と、 高圧油導 入通路 (44)を開閉する高圧油導入弁 (45)とを用い、 高圧油導入弁 (45)を、 圧縮比が所 定値を越えたときに高圧油導入通路 (44)を開通する一方、 圧縮比が所定値以下の時に 閉塞すれば、 低圧縮比での可動スクロールの転覆と、 高圧縮比での過剰な押し付けと を防止できるとともに、 構成が複雑になるのを防止できる。
特に、 高圧油導入弁 (45)を、 高圧油導入通路 (44)の経路内を横切って配置されたシ リンダ (47)と、 該シリンダ (47)内に往復動作可能に設けられた弁本体 (48)とを備えた 構成にし、 圧縮比に応じて弁本体 (48)を開通位置または閉塞位置へ移動させるように すると、 高圧縮比での可動スクロール (22)の過剰な押し付けを防止し、 低圧縮比での 可動スクロール (22)の転覆を防止するために高圧油導入通路 (44)を開閉させる構成を 具体的かつ簡単に実現できる。
その際、 シリンダ (47)を、 一端側がケーシング（10)内の低圧空間（S1)に連通し、 他 端側が高圧空間（S3)に連通する構成とし、 さらに弁本体 (48)をシリンダ (47)内で閉塞 位置に付勢するようにすると、 簡単な構成でありながら、 その付勢力と、 高圧油導入 弁 (45)が作動する差圧を適切な値に設定することにより、 圧縮比の変動に対応した弁 本体 (48 )の動きを確実に行うことが可能となる。
また、 弁本体 (48)の外周面に例えば周溝などの連通路 (48a) を形成し、 この連通路 (48a) を利用して高圧油導入通路 (44)を開閉するようにすると、 構成をより簡素化す ることが可能となる。
また、ケ一シング（10)内に、低圧空間（S1)と高圧空間（S3)とを区画するフレーム（23) を可動スクロール（22)の下方に配置して、 フレーム（23)と可動スクロール（22)との間 を低圧空間（S1)と高圧油作動空間（S2)とに区画するシール部材 (42)を設ける一方、 該 フレーム（23)に、 高圧油導入通路 (44)と高圧油導入弁 (45)とを設けた構成とすると、 高圧油導入弁 (45)を圧縮比の変動に応じて高低差圧で作動させる構成を容易に実現で 丄 ぎる。
また、 押し付け手段 (40)により、 可動スクロールの押し付け力を圧縮比の変動に連 動して常に抑制するように構成した場合、 例えば、 上述のように固定スクロール (21 ) と可動スクロール（22 )との接触面の間に形成された油溝 (43 )にケ一シング（10 )内の高 圧油を常時導入する高圧油導入通路 (44)を設ける構成とすると、 固定スクロール（21 ) に対する可動スクロール（22 )の押し付け力を、 高圧縮比の時に抑制する一方で、 低圧 縮比の時には抑制を緩和できる。 このように、 固定スクロール（21 )に対する可動スク ロール（ 22 )の押し付け力が運転条件の変化に伴う圧縮比の変動に応じて調整されるこ とになるので、 従来よりも低圧縮比から高圧縮比まで全域に亘つて効率よく運転でき る。
また、 高圧縮比の場合に押し返す力が若干不足したとしても、 押し返す作用自体は 必ず生じるので、 高圧縮比側では固定スクロール（21 )に対する可動スクロール（22 )の 押し付け力を従来よりも確実に弱めて、 高効率化を図ることができる。
逆に低圧縮比の条件で可動スクロール（22 )が転覆したとしても、 高圧油導入通路 (44)に絞り部（44b) を設ける構成とすれば、 転覆は高圧油が減圧されて押し付け力の 抑制が緩和されることですぐに回復するし、 油や冷媒の漏れも抑えられるので、 実用 上、 性能の低下が問題となることはほとんどなく、 動作を安定させることが可能とな る。
また、 高圧油導入弁 (45 )と、 高圧油を減圧する絞り部 (44b) の両方を高圧油導入通 路 (44)に設けると、 押し返し過剰の領域（A 3 )で転覆が発生しても、 圧縮室 (24)への 油の流入、油面の低下、さらには油切れを防止でき、転覆時には、高圧油導入通路 (44) を流れる高圧油が絞り部 (44b) で減圧されて油溝 (43 )に導入されるので、 押し返し力 が低減されて転覆もすぐに回復する。 また、 押し付け過剰の領域（B 2 )を小さくでき ることから、 低圧縮比から高圧縮比まで全域に亘つてより安定した運転を行うことが 可能となる。
なお、 高圧油導入弁 (45 )を設けた構成において、 その作動に高低差圧を利用する場 合、 圧縮比の変動と完全に一致した形での押し付け力の調整は困難であるが、 その作 上 ϊί 動圧力の設定等の条件次第では、 ほぼ圧縮比の変動に沿って制御することは可能であ る。
また、 以上の説明においては、 主に高圧圧力の変動に伴う圧縮比の変動について述 ベているが、 低圧圧力の変動を含めて考えた場合でもほぼ同様の作用効果を奏するこ とができる。 図面の簡単な説明
図 1は、 本発明の第 1実施形態に係るスクロール型圧縮機の全体構造を示す縦断面 図である。
図 2は、 固定スクロールの下面図である。
図 3は、 高圧油導入弁を開通位置での状態で示す拡大断面図である。
図 4は、 高圧油導入弁を閉塞位置での状態で示す拡大断面図である。
図 5は、 高圧油導入弁の弁本体を示す斜視図である。
図 6は、 可動スク口ールに作用する力を示す概略断面図である。
図 7は、 圧縮比の変化に伴う可動スクロールの押し付け力の変化を示すグラフであ る。
図 8は、本発明の第 2実施形態に係るスクロール型圧縮機の要部拡大断面図である。 図 9は、 第 2実施形態の第 1の変形例を示す要部拡大断面図である。
図 1 0は、 第 2実施形態の第 2の変形例を示す要部拡大断面図である。
図 1 1は、 本発明の第 3実施形態に係るスクロール型圧縮機の要部拡大断面図であ る。
図 1 2は、 図 1 1のスクロール型圧縮機の運転領域において、 可動スクロールの転 覆と高圧油導入弁の動作との関係を示す第 1の図である。
図 1 3は、 図 1 1のスクロール型圧縮機の運転領域において、 可動スクロールの転 覆と高圧油導入弁の動作との関係を示す第 2の図である。
図 1 4は、 従来のスクロール型圧縮機の可動スクロールに作用する力を示す概略断 面図である。 図 15は、 図 14の可動スクロールが傾斜した状態を示す断面図である。 図 16は、 従来のスクロール型圧縮機での圧縮比の変動に伴う可動スクロールの押 し付け力の変化を表す第 1のグラフである。
図 17 A及び図 17Bは、 従来のスクロール型圧縮機での圧縮比の変動に伴う可動 スクロ一ルの押し付け力の変化を表す第 2のグラフである。 発明を実施するための最良の形態
(第 1実施形態）
以下、 本発明の第 1実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
第 1実施形態に係るスクロール型圧縮機（1) は、 例えば空気調和装置等の蒸気圧縮 式の冷凍サイクルを行う冷媒回路において、 蒸発器から吸入した低圧の冷媒を圧縮し て凝縮器へ吐出するのに用いられる。 このスクロール型圧縮機（1) は、 図 1に示すよ うに、 ケーシング（10)の内部に、 圧縮機構 (20)と、 該圧縮機構 (20)を駆動する駆動機 構 (30)とを備えている。 そして、 圧縮機構 (20)がケーシング（10)内の上部に、 駆動機 構 (30)がケーシング（10)内の下部に配設されている。
ケ一シング（10)は、 円筒状に形成された胴部（11)と、 該胴部（11)の上下両端に固定 された皿型の鏡板（12，13) とから構成されている。 上側の鏡板（12)は、 胴部（Π)の上 端に固定された後述するフレーム（23)に固定され、 下側の鏡板（13)は、 胴部（11)の下 端部に嵌合した状態で固定されている。
駆動機構 (30)は、 ケーシング（10)の胴部（11)に固定されたステ一夕（31)と、 該ステ 一夕（31)の内側に配置されたロー夕（32)とからなるモ一夕（33)と、 該モ一夕（33)の口 一夕（32)に固定された駆動軸 (34)とから構成されている。 この駆動軸 (34)は、 上端部 が上記圧縮機構 (20)に連結されている。また、駆動軸（34)の下端部は、ケーシング（10) の胴部（11)の下端部に固定された軸受（35)に回転可能に支持されている。
上記圧縮機構 (20)は、 固定スクロール (21)と可動スクロール (22)とフレーム（23)と を備えている。 フレーム（23)は、 上述したようにケ一シング（10)の胴部（11)に固定さ れている。 そして、 該フレーム（23)は、 ケ一シング（10)の内部空間を上下に区画して いる。
上記固定スクロール（21)は、 鏡板 (21a) と、 該鏡板 (21a) の下面に形成された渦巻 き状 （インボリユート状） のラップ (21b) とから構成されている。 この固定スクロ一 ル（21)の鏡板 (21a) は、 上記フレーム（23)に固定され、 該フレーム（23)と一体化して いる。 上記可動スクロール（22)は、 鏡板 (22a) と、 該鏡板 (22a) の上面に形成された 渦巻き状 （インボリユート状） のラップ (22b) とから構成されている。
固定スクロール（21)のラップ (21b) と可動スクロール（22)のラップ (22b) とは、 互 いに嚙合している。 そして、 固定スクロール（21)の鏡板 (21a) と可動スクロール（22) の鏡板 (22a) との間には、 両ラップ (21b，22b) の接触部の間が圧縮室 (24)として構成 されている。この圧縮室（24)は、可動スクロール（22)の公転に伴い、両ラップ (21b, 22b) 間の容積が中心に向かって収縮することで、 冷媒を圧縮するように構成されている。 上記固定スクロール（21)の鏡板 (21a) には、 上記圧縮室 (24)の周縁部に低圧冷媒の 吸込口（21c) が形成され、 圧縮室 (24)の中央部に高圧冷媒の吐出口（21d) が形成され ている。 冷媒の吸込口（21c) には、 上記ケーシング（10)の上側の鏡板（12)に固定され た吸入配管（14)が固定され、 該吸入配管（14)は、 図示しない冷媒回路の蒸発器と接続 されている。 一方、 固定スクロール（21)の鏡板 (21a) と上記フレーム（23)とには、 高 圧冷媒をフレーム（23)の下方へ案内する流通路 (25)が上下方向に貫通して形成されて いる。 そして、 ケ一シング（10)の胴部（11)の中央部分には、 高圧冷媒を吐出する吐出 配管（15)が固定され、 該吐出配管（15)は、 図示しない冷媒回路の凝縮器と接続されて いる。
上記可動スクロール（22)の鏡板 (22a) の下面には、 スクロール軸（22c) が突出形成 されている。 このスクロール軸 (22c) は、 上記駆動軸（34)の上端部に設けられた大径 部（34a) の連結孔 (34b) に挿入されている。 連結孔 (34b) は、 可動スクロール（22)を 固定スクロール（21 )に対して公転させるように、 駆動軸（34)の回転中心から偏心した 位置に形成されている。 また、 上記可動スクロール (22)の鏡板 (22a) とフレーム（23) との間には、 該可動スクロール（22)が固定スクロール（21)に対して公転のみ行うよう にオルダム機構などの自転阻止部材 （図示せず） が設けられている。 n
16 上記駆動軸 (34)には、 図示していないが、 遠心ポンプと、 給油路とが設けられてい る。 遠心ポンプは駆動軸（34)の下端部に設けられ、 ケ一シング（10)内の下部に貯留す る図示しない潤滑油を該駆動軸（34)の回転に伴って汲み上げるように構成されている c そして、 給油路は、 駆動軸（34)内を上下方向に延びるとともに、 遠心ポンプが汲み上 げた潤滑油を各摺動部分へ供給するように、各部に設けられた給油口と連通している。 この第 1実施形態では、 この潤滑油の圧力を利用して可動スクロール (22)を固定ス クロール（21)に押し付けるとともに、 その押し付け力を、 空気調和装置の運転条件の 変化（高圧圧力の上昇など）に伴う圧縮比の変動に合わせて制御するようにしている。 そこで、 以下に、 押し付け手段 (40)の具体的な構成について説明する。
まず、 上記フレーム（23)には、 上面側に、 上記可動スクロール（22)の動作範囲より も幾分大きな第 1凹部（23a) が形成されている。 また、 フレーム（23)の下面側の中央 には、 上記駆動軸（34)の大径部（34a) よりも若干大径に形成された貫通孔 (23b) が形 成され、 第 1凹部（23a) と貫通孔 (23b) との間には、 貫通孔 (23b) よりも若干径の大 きな第 2凹部（23c) が形成されている。 第 2凹部（23c) には、 スプリング (41)によつ て可動スクロール（22)の鏡板 (22a) の背面 （下面） に圧接するシール部材 (42)が設け られている。
このシール部材 (42)によって、 該シール部材 (42)の外径側の第 1空間（S1)と内径側 の第 2空間（S2)とが区画されている。 第 2空間（S2)には、 図示しない上記遠心ポンプ によって、 高圧の潤滑油が供給される。 したがって、 この第 2空間（S2)が、 可動スク ロール (22)の鏡板 (22a) の背面 （下面） に該潤滑油の高圧を作用させる高圧空間 （高 圧油作動空間） を構成する一方、 第 1空間（S1)は、 低圧空間を構成している。
次に、 この第 1実施形態の押し付け手段 (40)において、 圧縮比が所定値以上である ときに固定スクロール (21)に対する可動スクロール（22)の押し付け力を抑制する構成 について図 2から図 5を参照して説明する。
固定スクロール（21)の下面図である図 2に示すように、 該固定スクロール（21)の鏡 板 (21a) の下面には、 ラップ (21b) の外周側に環状の油溝 (43)が形成されている。 こ の油溝 (43)は、 可動スクロール（22)の鏡板 (22a) の上面と接触する面に、 高圧圧力を 作用させる空間として形成されている。 なお、 図には示していないが、 油溝 (43)は完 全な環状ではなく、 一部が僅かに途切れた形状で、 その途切れた部分において鏡板 (21a) の下面には、 径方向へのびる微細な溝が設けられている。 そして、 この微細な 溝により第 1空間（S1)を圧縮室 (24)の吸込み側と連通させて、 該第 1空間（S1)を低圧 に保持するようにしている。 なお、 この油溝（43)などの具体的な形状はスクロール型 圧縮機（1) の具体的な構造に応じて適宜設定されるものであり、 場合によっては上記 の微細な溝を設けない構成とすることも可能である。
そして、 図 1に示すように、 固定スクロール（21)とフレーム（23)とには、 第 2空間 (S2)内の高圧油を上記油溝 (43)に導入する高圧油導入通路 (44)が形成されている。 こ の高圧油導入通路 (44)は、 フレーム（23)の第 2凹部（23c) から径方向外方へ延びる第 1通路 (44a) と、 第 1通路 (44a) と連通してフレーム（23)から固定スクロール (21)に 亘つて上下方向に延びるように形成された第 2通路 (44b) と、 固定スクロール（21)内 で第 2通路 (44b) から油溝 (43)に通じるように形成された第 3通路 (44c) とから構成 されている。 なお、 第 1通路 (44a) は、 フレーム（23)を外周面から中心に向かって穿 孔することによって形成されているため、 外側端部がプラグ (44d) によって封じられ ている。
一方、 フレーム（23)には、 高圧油導入通路 (44)を開閉する高圧油導入弁 (45)が設け られている。 そして、 高圧油導入通路 (44)と高圧油導入弁 (45)とにより、 圧縮比が所 定値よりも高いときに高圧油作動空間である第 2空間（S2)内の高圧油を油溝 (43)に導 入する高圧油導入手段 (46)が構成されている。 なお、 圧縮比が所定値よりも高いとき は、 概ねケーシング内の高圧空間（S3)と低圧空間（S1)との差圧が大きい高差圧状態に なっており、 圧縮比が所定値以下の時は概ね低差圧状態になっている。
高圧油導入弁 (45)は、 高圧油導入通路 (44)を、 上記高差圧時には開通させる一方、 低差圧時には閉塞することにより、 圧縮比が所定値を越えたときに高圧油を油溝 (43) に導入するように構成されている。 つまり、 圧縮比の変動に応じて高圧油導入弁 (45) が作動するように、その作動圧力（高低差圧：この場合は高圧空間（S3)と低圧空間 (S1) との差圧） が所定値に設定されている。 lo 高圧油導入弁 (45)は、 具体的には拡大断面図である図 3及び図 4に示すように、 高 圧油導入通路 (44)を横切るようにフレーム（23)に形成されたシリンダ (47)と、 該シリ ンダ (47)内に往復動作可能に設けられたビストン状の弁本体 (48)とを備えている。 シリンダ (47)は、上端側が上記低圧空間（S1)に連通する一方、下端側はフレーム（23) の下方の高圧空間（S3)に連通している。 このシリンダ (47)は、 上側部分 (47a) が大径 に形成されて上記弁本体 (48)が挿入されている。 シリンダ (47)の上端部には、 中心に 貫通孔 (49a) が形成されたプラグ (49)が固定され、 このプラグ (49)と弁本体 (48)との 間に、 該弁本体 (48)を下方へ付勢する付勢手段としてスプリング (50)が設けられてい る。
弁本体 (48)は、例えば高圧空間（S3)が所定圧に達して高低差圧が設定値を超えると、 可動範囲の上限位置である開通位置 （図 3参照） へ移動して高圧油導入通路 (44)を開 通させる一方、 所定圧以下で高低差圧が設定値に達しない場合は、 可動範囲の下限位 置である閉塞位置 （図 4参照） へ移動して高圧油導入通路 (44)を閉塞する。 逆に言う と、 弁本体 (48)を閉塞位置に付勢するスプリング (50)の付勢力を、 弁本体 (48)が低圧 空間（S1)と高圧空間（S3)との差圧に応じてこのような動作を行うように設定している c このことにより、 高圧油導入弁（45)が、 圧縮比の変動にほぼ対応して切り換えられる ようになっている。
弁本体 (48)には、 図 3に示した高差圧時の開通位置で高圧油導入通路 (44)を開通さ せる一方、 図 4に示した低差圧時の閉塞位置では該高圧油導入通路 (44)を閉塞する連 通路 (48a) が形成されている。 この弁本体の連通路 (48a) は、 図 5に示すように、 具 体的には弁本体 (48)の外周面に形成された周溝により構成されている。 次に、 このスクロール型圧縮機（1) の運転動作について説明する。
まず、 モ一夕（33)を駆動すると、 ステ一夕（31)に対して口一夕（32)が回転し、 それ によって駆動軸（34)が回転する。 駆動軸（34)が回転すると、 大径部（34a) の連結孔 (34b) が駆動軸（34)の回転中心の周りを公転し、 それに伴って可動スクロール（22)が 固定スクロール（21)に対して自転せずに公転のみ行う。このことにより、吸入配管（14) 丄 から圧縮室 (24)の周縁部に低圧の冷媒が吸引され、 該冷媒が圧縮室 (24)の容積変化に 伴って圧縮され、 高圧になって該圧縮室 (24)の中央部の吐出口（21d) から固定スクロ —ル（21)の上方へ向かって吐出される。
この冷媒は、 固定スクロール（21)とフレーム（23)とを貫通するように形成された流 通路 (25)を通ってフレーム（23)の下方へ流入し、 ケ一シング（10)内に高圧の冷媒が充 満するとともに、 該冷媒が吐出配管（15)から吐出される。 そして、 この冷媒は、 冷媒 回路において凝縮、 膨張、 蒸発の各行程を行った後、 再度吸入配管（14)から吸入され て圧縮される。
運転時にはケーシング（10)内に貯留された潤滑油も高圧になっており、 この潤滑油 は、 図示しない遠心ポンプによって、 駆動軸（34)内の給油路を通って第 2空間（S2)内 に給油される。 したがって、 可動スクロール（22)が、 背面 （下面） 側から固定スクロ ール（21)に押し付けられるため、 可動スクロール（22)が傾く （転覆する） のが防止さ れる。 なお、 可動スクロール (22)に高圧油が作動する面積は、 圧縮比が比較的小さな 運転条件で該可動スクロール ( 22 )が転覆しないように定められている。
一方、運転条件が変化して例えば高圧圧力が上昇し、圧縮比が大きくなつてくると、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール（22)の押し付け力が大きくなつていくと ともに、 高圧空間（S3)と低圧空間（S1)との差圧が徐々に大きくなる。 そして、 この差 圧が、 可動スクロール（22)の転覆の生じる圧縮比に基づいて予め定められた所定の値 に達すると、 低圧空間（S1)の圧力とスプリング (49)の付勢力とから得られる力よりも 高圧空間（S3)の高圧圧力による力が大きくなり、 高圧油導入弁 (45)の弁本体 (48)が図 3に示すようにシリンダ (47)内を上昇して開通位置に変位する。
この結果、 それまでは図 4に示すように閉塞されていた高圧油導入通路 (44)が、 弁 本体 (48)の外周面に形成された周溝 (48a) によって開通して、 第 2空間（S2)内の高圧 油が油溝 (43)の中に導入される。 このため、 図 6に示すように可動スクロール（22)を 固定スク口ール (21)から引き離す方向への力 P Rが作用し、 図 7に示すように弁作動 時に押し付け力が一旦弱められて、 押し付け力は、 最低限必要な値まで低下する。 そ の後の運転条件 （圧縮比の変動） で差圧がさらに大きくなつていくと、 押し付け力は 徐々に大きくなつて行くが、 このときには高圧油の圧力も徐々に高まるため、 その上 昇の傾斜は弁 (45)の作動前よりも緩やかになり、 過度の押し付け力が発生することは 防止される。 なお、 この上昇の傾斜は、 油溝 (43)の面積などを適宜設定することで調 整可能である。
また、 逆に運転条件の変化によって例えば高圧圧力が低下して圧縮比が小さくなる 方向に変化し、 差圧が小さくなつて行くと、 油溝 (43)の油の圧力も弱まって行く。 そ して、 差圧が所定値以下になると高圧油導入弁 (45)の弁本体 (48)が閉塞位置に変位し て、 油溝 (43)への高圧油の供給が停止する。 このため、 圧縮比が所定値よりも小さい ときには図 6の力 PRが作用せず、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール（22) の押し付け力が不足するのを防止できる。 以上説明したように、第 1実施形態によれば、低圧縮比の状態で可動スクロール（22) を固定スクロール（21)に適度な押し付け力で押し付けて、 該可動スクロール（22)の転 覆を防止する一方、 高圧縮比になると低圧空間（S1)と高圧空間（S3)との差圧の変化を 利用して高圧油導入弁 (45)を開き、 固定スクロール（21)と可動スクロール (22)との間 の油溝 (43)に高圧油を導入して押し付け力が過剰になるのを防止している。
したがって、 低圧縮比時には、 押し付け力の不足による可動スクロール（22)の転覆 は生じないので、 冷媒が漏れて効率が低下するのを防止でき、 高圧縮比時には、 押し 付け力が過剰になって機械損失が発生するのを防止できる。 このことから、 低圧縮比 から高圧縮比の全域に亘つて効率の良い運転を行うことが可能となる。
また、 第 2空間（S2)を高圧油作動空間として可動スクロール (22)を固定スクロール (21)に押し付け、 該可動スクロール (22)の転覆を防止する一方、 高低差圧を利用する ことにより圧縮比の変動に応じて第 2空間（S2)内の高圧油を油溝 (43)に導入して押し 付け力を抑制しているので、 圧縮機（1) 内の圧力を有効に利用しながら機械損失を防 止できる。
また、 具体構成として、 高圧油導入通路 (44)を、 ケーシング（10)内の低圧空間（S1) と高圧空間 (S3)との差圧で作動する高圧油導入弁 (45)で開閉するようにしているので、 高圧油導入弁 (45 )をビストン式の簡単な構成とすることができ、 機構全体としての構 成が複雑になるのを防止できる。
なお、 高低差圧は、 圧縮比の変動に完全に一致する形では変化しないが、 近似的に は圧縮比の変動に連動すると言えるので、 第 1実施形態によれば、 ほぼ圧縮比の変動 に沿って可動スクロール (22 )の押し付け力を調整できる。 また、 以上の説明では低圧 圧力の変化については殆ど言及していないが、 低圧圧力の変化を含めて考えた場合で も、 ほぼ同様の作用効果を奏することができる。
(第 2実施形態）
次に、 図 8を参照して本発明の第 2実施形態について説明する。
第 2実施形態に係るスクロール型圧縮機 ( 1 ) は、 高圧油導入通路 (44)の構成を第 1 実施形態とは変更したもので、 他の部分は第 1実施形態と同様に構成されている。 そ して、 図 8は、 高圧油導入通路 (44)と、 その周辺部分の構成のみを拡大して示してい る。
このスクロール型圧縮機 ( 1 ) の高圧油導入通路 (44)は、 第 1実施形態と同様、 固定 スクロール (21 )の鏡板 (21a) の下面に形成された環状の油溝 (43)に、 第 2空間（S2 )内 の高圧油を導入するように、 固定スクロール（21 )とフレーム（23 )とに亘つて形成され ている。 そして、 第 1実施形態では設けていた高圧油導入弁 (45 )は設けていない。 高圧油導入通路 (44)は、 フレーム（23 )の第 2凹部（23c ) から径方向外方へ延びる第 1通路 (44a) と、 第 1通路 (44a) と連通してフレーム（23 )から固定スクロール（21 )に 亘つて上下方向に延びるように形成された第 2通路 (44b) と、 固定スクロール (21 )内 で第 2通路 (44b) から油溝 (43 )に通じるように形成された第 3通路 (44c ) とから構成 されている。 第 1通路 (44a) は、 第 1実施形態と同様に外側端部がプラグ (44d) によ つて封じられている。
この第 2実施形態の特徴として、 高圧油導入通路 (44)は、 第 2通路 (44b) が第 1実 施形態よりも直径の細い細径部に構成され、 該第 2通路 (44b) によって、 例えば直径 が約 0.5腿程度の絞り部が構成されている。 なお、 この第 2実施形態では、 第 2通路 (44b)の全体を絞り部としているが、 該絞り部は、 第 1通路 (44a)、 第 2通路 (44b)、 及び第 3通路 (44c) を含め、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に設ければよい。 以上のように、 この第 2実施形態では、 固定スクロール（21)と可動スクロール (22) との間の油溝 (43)に、 ケーシング（10)内の高圧油を高圧油導入通路（44)の第 2通路 (44b) を介して常時供給するようにしている。 そして、 以上の構成により、 第 2実施 形態の押し付け手段 (40)においても、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール (22)の押し付け力が圧縮比の変動に応じて調整されるようになっている。
具体的には、 例えば高圧圧力が低下した低圧縮比状態の時には固定スクロール (21) に対する可動スクロール (22)の押し付け力 （PA :図 6参照） が弱くなるのに対して 押し返し力 （PR ：図 6参照） も弱くなり、 逆に高圧圧力が上昇した高圧縮比状態の 時にはその押し付け力 （PA) が強くなるのに対して押し返し力 （PR) も強くなる ことで、 その押し付け力と押し返し力の差（つまり、実際の押し付け力）が変動する。 なお、 実際には、 低圧圧力も同時に変動するのが普通であるが、 その場合でもほぼ同 様の作用と考えてよい。
このように、 第 2実施形態では、 高圧圧力 （吐出圧力） を常に油溝 (43)に作用させ て、 固定スクロール (21)に対する可動スクロール (22)の押し付け力を圧縮比の変動に 応じて調整している。 以上のように、 第 2実施形態では、 例えば高圧圧力が高くて圧縮比が比較的大きい 場合には、 低圧縮比のとき （例えば高圧圧力が低いとき） と比較して高圧の油が油溝 (43)に作用し、 逆に圧縮比が小さい場合には、 高圧縮比の時と比較して低圧の油が油 溝 (43)に作用する。 このため、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール (22)の押 し付け力が運転条件の変化に伴う圧縮比の変動に応じて調整されることになり、 高圧 縮比の時は押し付け力 （PA) が充分に抑制されるのに対して、 低圧縮比の時は押し 付け力 （PA) の抑制が緩和されることになる。
つまり、 第 2実施形態では、 低圧縮比の状態で可動スクロール (22)が転覆しないよ うに、 例えば第 2空間 (S2)における高圧油の作用する面積や、 油溝 (43)における高圧 油の作用する面積などを設定しておけば、 高圧縮比の状態でも、 可動スクロール（22) が固定スクロール（21 )に必要以上に強く押し付けられるのを抑えられる。 なお、 設定 条件によっては、 低圧縮比の条件で適度な押し返し力 （P R ) が得られるようにした 場合に、 高圧縮比で押し付け力 （P A ) に対して押し返し力 （P R ) が若干不足して しまうことも考えられるが、押し返す作用自体は必ず生じるので、固定スクロール (21 ) に対する可動スクロール（22 )の実際の押し付け力は従来よりも抑制されることとなり、 機械損失を抑えることは可能である。
また、 逆に高圧縮比の条件で適度な押し返し力 （P R ) が得られるように設定する と、低圧縮比時に、場合によっては可動スクロール（ 22 )が転覆することも考えられる。 しかし、第 2実施形態では、可動スクロール（22 )が仮に転覆したとしても、絞り部 (44b) を設けているために、 高圧油導入通路 (44)を流れるときに油が減圧されて押し返し力 が低減されるので、 可動スクロール（22 )自体は、 転覆してもすぐに元の転覆していな い状態に復帰する。 さらに、 絞り部 (44b) により油溝 (43 )への油の流入を抑えられる ので、 油が圧縮室 (24)から高圧空間（S3 )を経て機外へ急速に漏れ出てしまうことは防 止できる。 以上のことから、 この第 2実施形態において、 可動スクロール（22 )の転覆 による効率の低下や油漏れによる油切れは実用上ほとんど問題にならない程度に抑え られる。 以上説明したように、 この第 2実施形態によれば、 固定スクロール (21 )に対する可 動スクロール ( 22 )の実際の押し付け力が運転条件の変化に伴う圧縮比の変動 （高圧圧 力や低圧圧力の変動） に応じて常に調整されることになるので、 第 1実施形態と同様 に、 従来よりも低圧縮比から高圧縮比まで全域に亘つて効率よく運転できる。
また、低圧縮比の条件で仮に可動スクロール (22 )が転覆したとしても、絞り部 (44b) で油が減圧されることで転覆自体はすぐに回復するし、 油漏れによる油面低下や油切 れも抑えられる。また、逆に高圧縮比の場合に押し返す力が若干弱くなつたとしても、 押し返す作用自体は必ず生じるので、 従来よりも高効率化を図ることができる。
さらに、 第 2実施形態は第 1実施形態よりも構造が簡単である利点もあり、 ひいて は故障のおそれが少なく、 信頼性が高い効果がある。 図 9には、 第 2実施形態の第 1の変形例を示している。 この例では、 図 8の例にお いて第 2通路 (44b) 自体を細い径に形成して絞り部としていたのに対して、 第 2通路 (44b)自体の直径は第 1実施形態とほぼ同じに形成し、第 2通路 (44b)のフレーム（23) 側の内部にキヤビラリチューブ (44e ) を装着することで絞り部を構成している。 その 他の具体的な構成は図 8と同様である。
このように構成すると、 図 8の例と同様の作用効果が得られることに加え、 図 8の 例よりも第 2通路 (44b)の孔加工が容易であるために、製作が容易になる利点がある。 図 1 0には、 第 2実施形態の第 2の変形例を示している。 この例では、 図 9のキヤ ビラリチューブ (44e ) の代わりに、 第 2通路 (44b ) の直径よりも僅かに細い外径の棒 状部材 (44f ) を第 2通路 (44b) 内に装着している。 そして、 第 2通路 (44b) の内周面 と棒状部材 (44f ) の外周面との間に細い管状の隙間を形成して、 この管状の隙間によ つて絞り部を構成している。 その他の具体的な構成は図 8及び図 9と同様である。 このように構成すると、 図 8の例と同様の作用効果が得られることに加え、 棒状部 材 (44f ) をキヤビラリチューブ (44e ) よりも簡単に装着できるので、 図 9の例よりも さらに製作が容易になる利点がある。
なお、 図示の例では棒状部材 (44f ) を第 2通路 (44b ) の上下に突出させて位置を固 定するようにしているが、 棒状部材 (44f ) を装着する構成は適宜変更してもよい。 例 えば、 第 2通路 (44b) よりも若干短い棒状部材 (44f ) を第 2通路 (44b) の中に装填す るだけで固定しない簡易な構造としてもよい。
(第 3実施形態）
次に、 図 1 1〜図 1 3を参照して本発明の第 3実施形態について説明する。
第 3実施形態に係るスクロール型圧縮機（1 ) は、 押し付け手段 (40 )の構成を第 1， 第 2実施形態とは変更したもので、 具体的には高圧油導入通路 (44)に第 1実施形態と 同様の高圧油導入弁 (45)を設けると共に、 高圧油導入通路 (44)の第 2通路 (44b) を第 2実施形態と同様に細径に形成して絞り部としている。
高圧油導入弁 (45)は、 第 1実施形態よりもスプリング (50)の付勢力が若干弱く設定 されている。 このため、 高圧油導入弁 (45)は、 第 1実施形態と比べて作動圧力が若干 低くなつている。 つまり、 高圧空間 (S3)と低圧空間（S1)の差圧が若干小さい状態 （第 1実施形態よりも低圧縮比の状態） で、 高圧油導入通路 (44)が開通するようになって いる。
その他の部分については、 第 1， 第 2実施形態と同様に構成されている。 なお、 こ の第 3実施形態では高圧油導入弁 (45)を絞り部 (44b) の上流側に設けているが、 逆に 絞り部 (44b) を高圧油導入弁 (45)の上流側に設けてもよい。 第 1実施形態の場合、 高圧油導入通路 (44)に高圧油導入弁 (45)だけを設けて、 該高 圧油導入弁 (45)が作動する高低差圧を所定の圧縮比に基づいた値に設定し、 圧縮比が 所定値を越えたときにのみ、 固定スクロール（21)に対する可動スクロール（22)の押し 付け力を高圧圧力を利用して抑制する構成としている。 したがって、 図 12 (縦軸を 高圧圧力、 横軸を低圧圧力とする運転領域図） に示すスクロール型圧縮機の作動領域 内で転覆の生じ得る領域（ A 2)のすべてで高圧油導入弁（45)を作動させないようにす ると、 転覆領域の境界線（ a )と動作圧力の境界線（ b )の傾きが通常は完全に一致しな いことから、 転覆の生じない B 1の領域内で可動スクロール（22)を押し返さない押し 付け過剰の状態 （領域（B 2)) が生じることがある。 なお、 境界線（a)と（b)とが異 なる傾きとなるのは、 可動スクロール（22)の転覆が概ね圧縮比の変動によって生じる のに対し、 第 1， 第 3実施形態の構造において高圧油導入弁 (45)の作動が、 圧縮比の 代替値として高圧空間（S3)と低圧空間（S1)の差圧を基準としているためである。 一方、 この第 3実施形態では、 図 13に示すように高圧油導入弁 (45)の動作圧力を 低下させているので、 押し付け過剰の領域（B 2)を少なくすることができる。 また、 単に高圧油導入弁 (45)の動作圧力を下げるだけでは、 可動スクロール（22)の転覆が生 じる領域（ A 2ないし A 1 )で可動スクロール（22)を押し返すことによる押し返し過剰 の状態 （領域（A3)) が発生するが、 この第 3実施形態では高圧油導入通路 (44)に絞 り部 (44b) を設けているので、 転覆が発生しても油が高圧油導入通路 (44)を流れる際 に絞り部 (44b) で減圧されることになり、 転覆状態からすぐに復帰するとともに油漏 れも防止できる。
なお、高圧油導入弁 (45)の作動も圧縮比を基準として設定すれば、境界線（a)と（b) の傾きをほぼ一致させることにより、 押し付け過剰の領域（ B 2 )や押し返し過剰の領 域（A3)などが生じないようにすることも可能である。 このように、 第 3実施形態によれば、 高圧油導入弁 (45)に加えて高圧油を減圧する 絞り部 (44b) を高圧油導入通路 (44)に設けているために、 押し返し過剰の領域（A3) での油漏れの発生を抑えつつ、 転覆状態からの早急な復帰が可能である。 また、 押し 付け過剰の領域（B 2 )も小さくすることができるため、 低圧縮比から高圧縮比まで全 域に亘つてより安定した運転を行うことが可能となる。 (その他の実施形態）
本発明は、 上記各実施形態について、 以下のような構成としてもよい。
例えば、 上記第 1, 第 3実施形態では高圧油導入弁 (45)をピストン式の開閉弁とし ているが、 他の方式の開閉弁であってもよい。 また、 第 1, 第 3実施形態のように高 圧空間 (S3)と低圧空間 (S1)の差圧でなく、 吸入配管 (14)と吐出配管（15)との差圧で作 動する開閉弁を用いてもよい。 さらに、 吸入配管（14)での冷媒吸入圧力 （低圧圧力） と吐出配管 (15)での冷媒吐出圧力 （高圧圧力） とを検出して圧縮比を算出し、 その圧 縮比に応じて高圧油導入弁 (45)を作動させて可動スクロール (22)の押し付け力を調整 してもよい。 そうすれば、 可動スクロール (22)の押し付け力を圧縮比の変動に合わせ てより正確に調整できる。
また、 圧縮比や高低差圧が所定値を越えたときに行う押し付け力の抑制は、 冷媒圧 力等、高圧油以外を利用して行ってもよく、要するに、本発明は、可動スクロール (22) を固定スクロール (21)に高圧油などで押し付ける構成において、 第 1実施形態のよう に圧縮比 （または高低差圧など） が所定値を越えたときにのみ固定スクロール (21 )に 対する可動スクロール (22 )の押し付け力が抑制されるように構成するか、 第 2実施形 態のように可動スクロール ( 22 )を高圧油導入通路 (44)を通した高圧油で常時押し返し て押し付け力を抑制するか、 第 3実施形態のようにこれらの構造を組み合わせて可動 スクロール (22)の押し付け力を圧縮比 （または高低差圧など） の変動に応じて調整す るようにすればよい。
さらに、上記各実施形態では油溝 (43 )を環状に形成しているが、固定スクロール (21 ) と可動スクロール (22 )との接触面の間に高圧油が導入される空間であれば、 具体的な 形状を環状溝に限定するものではない。 また、 上記各実施形態では、 運転条件の変化 に伴う圧縮比の変動に応じて第 2空間（S2)内の高圧油を油溝 (43)に作用させるように しているが、 ケーシング（10 )内の下部に貯留した高圧油を油溝 (43 )に直接供給しても よい。
また、 上記第 2実施形態において、 高圧油導入通路 (44)に絞り部 (44b) を設ける構 成としているが、 絞り部（44b) は必ず設ける必要はない。 絞り部 (44b ) を設けること は、 可動スクロール (22 )が転覆した場合の早期復帰や油漏れ防止などの点で非常に効 果のあるものであるが、 絞り部 (44b) を設けない場合でも、 高圧油作動空間（S2 )や油 溝 (43 )の面積の設定次第では、 低圧縮比の状態で固定スクロール（21 )に対する可動ス クロール（22 )の押し付け力が不足するのを防止しながら、 高圧縮比の状態でその押し 付け力が過剰になるのを防止することは可能である。

Claims

言青 求 の 範 囲
1. ケーシング（10)内に固定された固定スクロール（21)と、該固定スクロール (21) に嚙合する可動スクロール（22)と、 可動スクロール（22)を固定スクロール（21)に押し 付ける押し付け手段 (40)とを備えたスクロール型圧縮機であって、
押し付け手段 (40)は、 固定スクロール (21)に対する可動スクロール（22)の押し付け 力を、 圧縮比の変動に応じて調整するように構成されているスクロール型圧縮機。
2. ケ一シング（10)内に固定された固定スクロール（21)と、 該固定スクロール（21) に嚙合する可動スクロール（22)と、 可動スクロール（22)を固定スクロール（21)に押し 付ける押し付け手段 (40)とを備えたスク口一ル型圧縮機であって、
押し付け手段 (40)は、 可動スクロール (22)の背面側に作用する高圧空間 (S2)を備え るとともに、 圧縮比が所定値を越えたときに固定スクロール (21)に対する可動スクロ —ル（22)の押し付け力が抑制されるように構成されているスクロール型圧縮機。
3. 押し付け手段 (40)は、 固定スクロール（21)と可動スクロール（22)との接触面の 間に形成された油溝 (43)と、 圧縮比が所定値を越えたときにケーシング（10)内の高圧 油を該油溝 (43)に導入する高圧油導入手段 (46)とを備えている請求項 2記載のスクロ ール型圧縮機。
4. 高圧空間（S2)は高圧油が供給される高圧油作動空間であり、
高圧油導入手段 (46)は、 圧縮比が所定値を越えたときに該高圧油作動空間（S2)の高 圧油を油溝 (43)に案内するように構成されている請求項 3記載のスク口ール型圧縮機 c 5. 高圧油導入手段 (46)は、 高圧油作動空間（S2)から油溝 (43)に連通する高圧油導 入通路 (44)と、 該高圧油導入通路 (44)を開閉する高圧油導入弁 (45)とを備えている請 求項 4記載のスク口ール型圧縮機。
6. 高圧油導入弁 (45)は、 高圧油導入通路 (44)を、 圧縮比が所定値を越えたときに 開通する一方、 圧縮比が所定値以下の時に閉塞するように構成されてレ、る請求項 5記 載のスクロール型圧縮機。
7. 高圧油導入弁 (45)は、 高圧油導入通路 (44)の経路内を横切って配置されたシリ ンダ (47)と、 該シリンダ (47)内に往復動作可能に設けられたビストン状の弁本体 (48) とを備え、
弁本体 (48)は、 圧縮比が所定値を越えたときに高圧油導入通路 (44)を開通させる開 通位置へ移動する一方、 圧縮比が所定値以下の時に高圧油導入通路 ( 44 )を遮断する閉 塞位置へ移動するように構成されて 、る請求項 6記載のスク口ール型圧縮機。
8. 高圧油導入弁（45)のシリンダ (47)は、 一端側がケ一シング（10)内に設けられた 低圧空間（S1)に連通する一方、 他端側がケーシング（10)内の高圧空間（S3)に連通し、 弁本体 (48)をシリンダ (47)内で閉塞位置に付勢する付勢手段 (50)を備え、 該付勢手段（50)は、 圧縮比が所定値以下の状態では弁本体 (48)を閉塞位置に保持す る一方、圧縮比が所定値を越えると開通位置への弁本体 (48)の移動を許容するように、 その付勢力が、 低圧空間（S1)と高圧空間（S3)の所定の差圧に応じて設定されている 求項 7記載のスク口ール型圧縮機。
9. 弁本体 (48)は、 閉塞位置で該高圧油導入通路 (44)を遮断する一方、 開通位置で 高圧油導入通路 (44)を開通させる連通路 (48a) を備えている請求項 8記載のスクロー ル型圧縮機。
1 0. 弁本体 (48)の連通路 (48a) は、 該弁本体 (48)の外周面に形成された周溝によ り構成されている請求項 9記載のスク口一ル型圧縮機。
1 1. ケ一シング（10)内に、低圧空間（SI)と高圧空間（S3)とを区画するフレーム（23) を備えるとともに、 該フレーム（23)は可動スクロール (22)の下方に配置され、
フレーム（23)と可動スクロール (22)との間を低圧空間（S1)と高圧油作動空間（S2)と に区画するシール部材 (42)を備える一方、 該フレーム（23)に、 高圧油導入通路 (44)と 高圧油導入弁 (45)とが設けられている請求項 8記載のスクロール型圧縮機。
12. ケ一シング（10)内に固定された固定スクロール (21)と、該固定スクロール（21) に嚙合する可動スクロール（22)と、 可動スクロール（22)を固定スクロール（21)に押し 付ける押し付け手段 (40)とを備えたスク口ール型圧縮機であって、
押し付け手段 (40)は、 可動スクロール（22)の背面側に作用する高圧空間（S2)を備え るとともに、 該高圧空間（S2)による固定スクロール (21)に対する可動スクロール（22) の押し付け力が、 圧縮比の変動に連動して常時抑制されるように構成されているスク ロール型圧縮機。
13. 押し付け手段 (40)は、 固定スクロール (21)と可動スクロール（22)との接触面 の間に形成された油溝 (43)と、 ケ一シング（10)内の高圧油を該油溝 (43)に常時導入す る高圧油導入通路 (44)とを備えている請求項 12記載のスク口ール型圧縮機。
14. 高圧空間 (S2)は高圧油が供給される高圧油作動空間であり、
高圧油導入通路 (44)は、 高圧油作動空間（S2)から油溝 (43)に連通して、 該高圧油作 動空間 (S2)の高圧油を常時油溝 (43)に案内するように構成されている請求項 13記載 のスクロール型圧縮機。
1 5. ケ一シング (10)内を低圧空間 (S1)と高圧空間 (S3)とに区画するフレーム（23) を備えるとともに、 該フレーム（23)は可動スクロール (22)の下方に配置され、
フレーム（23)と可動スクロール (22)との間を低圧空間 (S1)と高圧油作動空間 (S2)と に区画するシール部材 (42)を備える一方、 該フレーム（23)に、 高圧油導入通路 (44)が 設けられている請求項 14記載のスクロール型圧縮機。
16. 高圧油導入通路 (44)は、 絞り部 (44b) を備えている請求項 5または 13記載 のスクロール型圧縮機。
1 7. 絞り部 (44b) は、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に設けられた細径部 により構成されてレ、る請求項 1 6記載のスク口一ル型圧縮機。
18. 絞り部 (44b) は、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に設けられたキヤピ ラリチューブ (44e) により構成されている請求項 1 6記載のスクロール型圧縮機。
1 9. 絞り部 (44b) は、 高圧油導入通路 (44)の少なくとも一部に該高圧油導入通路 (44)よりも細径の棒状部材 (44f)を該高圧油導入通路 (44)との間に隙間を形成するよ うに配置することにより構成されている請求項 16記載のスクロール型圧縮機。
PCT/JP2000/008157 1999-11-22 2000-11-20 Compresseur a volutes WO2001038740A1 (fr)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
AU14168/01A AU766033B2 (en) 1999-11-22 2000-11-20 Scroll type compressor
EP00976352A EP1160453B1 (en) 1999-11-22 2000-11-20 Scroll type compressor
DE60044669T DE60044669D1 (de) 1999-11-22 2000-11-20 Spiralverdichter
US09/889,796 US6533561B1 (en) 1999-11-22 2000-11-20 Scroll type compressor

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP33194699 1999-11-22
JP11/331946 1999-11-22
JP2000/88041 2000-03-28
JP2000088041A JP3731433B2 (ja) 1999-11-22 2000-03-28 スクロール型圧縮機

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2001038740A1 true WO2001038740A1 (fr) 2001-05-31

Family

ID=26574019

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2000/008157 WO2001038740A1 (fr) 1999-11-22 2000-11-20 Compresseur a volutes

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6533561B1 (ja)
EP (1) EP1160453B1 (ja)
JP (1) JP3731433B2 (ja)
KR (1) KR100495251B1 (ja)
CN (1) CN1205412C (ja)
AU (1) AU766033B2 (ja)
DE (1) DE60044669D1 (ja)
WO (1) WO2001038740A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001214872A (ja) * 1999-11-22 2001-08-10 Daikin Ind Ltd スクロール型圧縮機

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6419457B1 (en) * 2000-10-16 2002-07-16 Copeland Corporation Dual volume-ratio scroll machine
US6884046B2 (en) * 2002-03-04 2005-04-26 Daiken Industries, Ltd. Scroll compressor
JP2003328963A (ja) 2002-05-16 2003-11-19 Daikin Ind Ltd スクロール型圧縮機
JP4007189B2 (ja) * 2002-12-20 2007-11-14 株式会社豊田自動織機 スクロールコンプレッサ
US6761545B1 (en) 2002-12-31 2004-07-13 Scroll Technologies Scroll compressor with flow restriction and back pressure chamber tap
EP1464841B1 (en) * 2003-03-31 2012-12-05 Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki Hermetic compressor
US8043079B2 (en) * 2007-07-30 2011-10-25 Lg Electronics Inc. Hermetic compressor and refrigeration cycle device having the same
CN101358598B (zh) * 2007-07-30 2011-05-11 Lg电子株式会社 封闭式压缩机及具有该封闭式压缩机的制冷循环设备
RU2373400C2 (ru) * 2007-12-10 2009-11-20 Дмитрий Александрович Рубанов Обоюдно шнековый блок подвижных рабочих камер механического сжатия или использования давления сжатого жидкого и/или газообразного рабочего тела, способ изготовления сферической спиральной стенки сферического шнека обоюдно шнекового блока
JP2008274964A (ja) * 2008-08-18 2008-11-13 Daikin Ind Ltd スクロール型圧縮機
JP2010065556A (ja) * 2008-09-09 2010-03-25 Sanden Corp 密閉型圧縮機
JP2010065635A (ja) * 2008-09-12 2010-03-25 Hitachi Appliances Inc スクロール圧縮機
KR101484538B1 (ko) * 2008-10-15 2015-01-20 엘지전자 주식회사 스크롤 압축기 및 이를 적용한 냉동기기
JP5148653B2 (ja) * 2010-04-12 2013-02-20 三菱重工業株式会社 スクロール型圧縮機
JP5083401B2 (ja) 2010-11-01 2012-11-28 ダイキン工業株式会社 スクロール型圧縮機
JP5152359B2 (ja) 2011-03-23 2013-02-27 ダイキン工業株式会社 スクロール型圧縮機
JP5516651B2 (ja) 2012-06-14 2014-06-11 ダイキン工業株式会社 スクロール圧縮機
JP5464248B1 (ja) 2012-09-27 2014-04-09 ダイキン工業株式会社 スクロール圧縮機
JP5655850B2 (ja) 2012-12-28 2015-01-21 ダイキン工業株式会社 スクロール型圧縮機
CN204126898U (zh) * 2013-06-27 2015-01-28 艾默生环境优化技术有限公司 压缩机
KR101971819B1 (ko) 2015-04-30 2019-04-23 에머슨 클라이미트 테크놀로지스 (쑤저우) 코., 엘티디. 스크롤 압축기
KR102448868B1 (ko) * 2020-04-20 2022-09-30 엘지전자 주식회사 압축기
CN114738273A (zh) * 2022-04-28 2022-07-12 广东美芝制冷设备有限公司 应用于涡旋压缩机的静涡旋盘以及涡旋压缩机

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60249685A (ja) * 1984-05-25 1985-12-10 Daikin Ind Ltd スクロール圧縮機
JPS62178789A (ja) * 1986-02-03 1987-08-05 Hitachi Ltd スクロ−ル圧縮機
JPH05340363A (ja) * 1992-06-09 1993-12-21 Hitachi Ltd スクロール圧縮機
JPH08303371A (ja) * 1996-06-17 1996-11-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール気体圧縮機
JPH11173283A (ja) * 1997-08-21 1999-06-29 Tecumseh Prod Co スクロールマシン用中間圧力調整弁

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5746001A (en) * 1980-09-03 1982-03-16 Hitachi Ltd Scroll fluid device
JPS58214691A (ja) * 1982-06-09 1983-12-13 Hitachi Ltd スクロ−ル流体機械の軸受給油装置
JPS5975589U (ja) * 1982-11-12 1984-05-22 トキコ株式会社 スクロ−ル式圧縮機
US4522575A (en) * 1984-02-21 1985-06-11 American Standard Inc. Scroll machine using discharge pressure for axial sealing
GB2162899B (en) 1984-06-27 1988-06-15 Toshiba Kk Scroll compressors
JPS6111485A (ja) * 1984-06-27 1986-01-18 Toshiba Corp スクロ−ル形圧縮機
JPS6153486A (ja) * 1984-08-22 1986-03-17 Hitachi Ltd スクロ−ル圧縮機
JPS61192881A (ja) * 1985-02-20 1986-08-27 Matsushita Refrig Co スクロ−ル型圧縮機
JPH07109195B2 (ja) * 1986-11-20 1995-11-22 松下電器産業株式会社 スクロ−ル気体圧縮機
JP2600400B2 (ja) * 1989-11-02 1997-04-16 松下電器産業株式会社 スクロール圧縮機
JP2538078B2 (ja) * 1989-11-02 1996-09-25 松下電器産業株式会社 スクロ―ル圧縮機
JP2539552B2 (ja) * 1991-06-21 1996-10-02 株式会社日立製作所 密閉形スクロ−ル圧縮機
JP2894389B2 (ja) * 1992-01-07 1999-05-24 三菱電機株式会社 開放形スクロール圧縮機
JP3127568B2 (ja) 1992-05-08 2001-01-29 ダイキン工業株式会社 スクロール型流体装置
JPH0821382A (ja) * 1994-07-07 1996-01-23 Daikin Ind Ltd スクロール圧縮機
JPH0861255A (ja) * 1994-08-25 1996-03-08 Daikin Ind Ltd スクロール型流体機械
JP3156520B2 (ja) * 1994-09-20 2001-04-16 株式会社日立製作所 スクロール流体機械
US5678986A (en) * 1994-10-27 1997-10-21 Sanden Corporation Fluid displacement apparatus with lubricating mechanism
JPH09217690A (ja) 1996-02-14 1997-08-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール気体圧縮機
JP3696683B2 (ja) * 1996-02-21 2005-09-21 株式会社日立製作所 スクロール圧縮機
WO1997044585A1 (de) * 1996-05-21 1997-11-27 Bitzer Kühlmaschinenbau Gmbh Spiralverdichter
DE19642798A1 (de) * 1996-05-21 1997-11-27 Bitzer Kuehlmaschinenbau Gmbh Spiralverdichter
US6086342A (en) 1997-08-21 2000-07-11 Tecumseh Products Company Intermediate pressure regulating valve for a scroll machine
JPH11182479A (ja) 1997-12-17 1999-07-06 Mitsubishi Electric Corp 冷媒圧縮機
JP3731433B2 (ja) * 1999-11-22 2006-01-05 ダイキン工業株式会社 スクロール型圧縮機

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS60249685A (ja) * 1984-05-25 1985-12-10 Daikin Ind Ltd スクロール圧縮機
JPS62178789A (ja) * 1986-02-03 1987-08-05 Hitachi Ltd スクロ−ル圧縮機
JPH05340363A (ja) * 1992-06-09 1993-12-21 Hitachi Ltd スクロール圧縮機
JPH08303371A (ja) * 1996-06-17 1996-11-19 Matsushita Electric Ind Co Ltd スクロール気体圧縮機
JPH11173283A (ja) * 1997-08-21 1999-06-29 Tecumseh Prod Co スクロールマシン用中間圧力調整弁

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1160453A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001214872A (ja) * 1999-11-22 2001-08-10 Daikin Ind Ltd スクロール型圧縮機

Also Published As

Publication number Publication date
JP2001214872A (ja) 2001-08-10
JP3731433B2 (ja) 2006-01-05
DE60044669D1 (de) 2010-08-26
AU1416801A (en) 2001-06-04
CN1205412C (zh) 2005-06-08
KR20010089600A (ko) 2001-10-06
US6533561B1 (en) 2003-03-18
CN1342247A (zh) 2002-03-27
KR100495251B1 (ko) 2005-06-14
EP1160453A1 (en) 2001-12-05
EP1160453B1 (en) 2010-07-14
EP1160453A4 (en) 2002-10-31
AU766033B2 (en) 2003-10-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2001038740A1 (fr) Compresseur a volutes
JP4341205B2 (ja) スクロール圧縮機
JP5018993B2 (ja) スクロール圧縮機
KR100598999B1 (ko) 스크롤형 압축기
JP4440564B2 (ja) スクロール圧縮機
WO2005064166A1 (ja) スクロール圧縮機
JP3731069B2 (ja) 圧縮機
JP2007154761A (ja) スクロール圧縮機
JP2008031920A (ja) 回転式圧縮機
JP2008038616A (ja) 回転式圧縮機
JP5812083B2 (ja) スクロール型圧縮機
JP2009299523A (ja) スクロール型流体機械
WO2018088154A1 (ja) スクロール圧縮機
JP2008002419A (ja) スクロール圧縮機
JP4044793B2 (ja) スクロール圧縮機
KR100343722B1 (ko) 스크롤 압축기의 진공 압축 방지 장치
JPH06249164A (ja) スクロール圧縮機
JPH0735081A (ja) スクロール圧縮機のリリーフ機構
JP4624201B2 (ja) スクロール圧縮機
JP2001336485A (ja) スクロール圧縮機
JPH07189971A (ja) 気体圧縮機
JP2005048688A (ja) スクロール圧縮機
JPH04203375A (ja) スクロール圧縮機
JPH06257578A (ja) 低圧式回転型冷媒圧縮機の給油装置
JP2001082361A (ja) スクロール圧縮機

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 00804507.0

Country of ref document: CN

AK Designated states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AU CN KR SG US

AL Designated countries for regional patents

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LU MC NL PT SE TR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020017009016

Country of ref document: KR

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 09889796

Country of ref document: US

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14168/01

Country of ref document: AU

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2000976352

Country of ref document: EP

WWP Wipo information: published in national office

Ref document number: 2000976352

Country of ref document: EP