WO2000058570A1 - Lastfühlende hydraulische steueranordnung für eine mobile arbeitsmaschine - Google Patents

Lastfühlende hydraulische steueranordnung für eine mobile arbeitsmaschine Download PDF

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Alfred Breunig
Jörg GRÜNERT
Edwin Harnischfeger
Georg Rausch
Dieter Roth
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Mannesmann Rexroth Ag
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    • F15B2211/7128—Multiple output members, e.g. multiple hydraulic motors or cylinders with direct connection between the chambers of different actuators the chambers being connected in parallel

Definitions

  • the invention is based on a load-sensing hydraulic control arrangement, which is used in particular for a wheel loader or a forklift.
  • a load-sensing hydraulic control arrangement is known, for example, from EP 0 566 449 A1.
  • An adjusting pump is set depending on the highest load pressure of the hydraulic consumers actuated so that the pump pressure is above the highest load pressure by a certain pressure difference.
  • Pressure fluid flows to each hydraulic consumer via an adjustable metering orifice.
  • Each metering orifice is followed by a pressure compensator, which ensures that if the quantity of pressure medium supplied is sufficient, there is a certain pressure difference across the respective metering orifice regardless of the load pressures of the hydraulic consumers, so that the quantity of pressure medium flowing to a hydraulic consumer only depends on the opening cross section of the respective metering orifice.
  • the variable pump is adjusted so that it delivers the required amount of pressure medium.
  • the pressure compensators are connected downstream of the metering orifices and are acted upon in the opening direction by the pressure after the respective metering orifice and in the closing direction by a control pressure present in a rear control chamber, which usually corresponds to the highest load pressure of all hydraulic consumers supplied by the same hydraulic pump.
  • LUDV control load-independent flow distribution
  • Hydraulic consumers controlled in this way are called LUDV consumers for short.
  • a LUDV control is a special case of a load-sensing or load-sensing control (LS control).
  • Wheel loaders or forklifts and similar mobile work machines tend to pitch when they drive faster.
  • a damping system which is part of the hydraulic control arrangement of the wheel loader.
  • the generally two hydraulic lift cylinders for lifting and lowering the loading shovel can be connected to a hydraulic accumulator via a shut-off valve, which is provided by a hydraulic pump via a filling line the directional valve control block branches off from the pump line and in which a filling valve can be charged.
  • the filling valve closes when a limit pressure is reached in the hydraulic accumulator.
  • the 5 shut-off valve between the hydraulic accumulator and the lift cylinders is closed as long as the loading shovel is in use and can be opened by the driver or automatically as soon as pitching vibrations occur while driving or as soon as the driving speed exceeds a certain value, e.g. over 6 km / h. lies.
  • pressure medium can flow freely back and forth between the lift cylinders and the hydraulic accumulator, so that the loading shovel is no longer rigidly connected to the vehicle body and the pitching vibrations are damped.
  • the branching of the filling line in front of the directional control valve block 15 entails that the hydraulic accumulator is charged not only when the directional valve assigned to the lift cylinders is actuated, but when any directional valve is actuated, which leads to pressure build-up in the pump line.
  • the actuation of the steering valve belonging to a hydraulic steering of the working machine can also lead to an inflow of pressure medium to the hydraulic accumulator 0. If the check valve is then opened, the lift cylinders can move in an uncontrolled manner.
  • a control arrangement for damping pitching vibrations is also known from DE 39 09 205 C1, in which the filling line branches off from the consumer line between the directional control valve block and the lift cylinders.
  • the hydraulic components for pitching vibration damping are part of a so-called throttle control of the hydraulic consumers.
  • the directional control valves have a so-called circulation channel through which the pump conveys pressure medium in circulation to the tank when no directional control valve is actuated.
  • the aim of the invention is to arrange the known hydraulic Komis components for pitching vibration damping of a mobile machine within a load-sensing hydraulic control arrangement so that the uncontrolled movements of the hydraulic cylinders described above are largely avoided.
  • the filling line branches off from the intermediate section of the main line in a load-sensing hydraulic control arrangement. If the directional control valve is not actuated and the metering orifice is also closed, this intermediate section is fluidly connected neither directly to the hydraulic consumer nor to the pressure medium source. 5 Therefore, if the directional control valve is not actuated, neither the load pressure nor the inlet pressure has a direct influence on the accumulator pressure. At most, if a certain state is maintained for a longer period of time, the state of charge of the memory may be changed via internal leakages. However, this is rare because the operating state changes continuously during the operation of a mobile machine.
  • the filling valve closes the filling line when the storage pressure reaches a certain value.
  • the full valve should have a large opening cross-section for the pressure medium flowing into the hydraulic accumulator and must therefore be dimensioned accordingly large, so that a spring that acts on the full valve piston in the opening direction of the full valve and its pretensioning force the closing pressure determined by which the full valve is closed, does not have to have a size leading to a voluminous full valve, it is provided according to claim 7 that the full valve piston on a measuring surface which is significantly smaller than the cross section of the valve bore receiving the full valve piston, from the closing pressure in the closing direction How such a small measuring surface can be created in an advantageous manner is specified in claims 8 and 9
  • the shut-off valve between the hydraulic accumulator and the pressure chamber of the hydraulic cylinder should also have a large opening cross-section. It is therefore pilot-controlled by a pilot valve and has a control surface which is relieved of pressure in one switching position of the pilot valve and in a second switching position of the pilot valve a closing pressure acting in the closing direction is applied
  • the embodiment according to claim 16 also appears to be particularly advantageous, according to which the shut-off valve and full valve are combined to form a single control valve having a control piston, which has a storage connection connected to the hydraulic accumulator, a consumer connection connected to the consumer section of the main line and a full connection connected to the intermediate section of the main line and has three valve positions, wherein in a first valve position taken up under the action of a valve spring, the hydraulic accumulator can be filled with pressure medium via the full connection and the accumulator connection, in a second valve position into which the control valve arrives when the storage pressure or the consumer pressure reaches a certain level, all three connections are blocked against each other and in the third valve position, the consumer connection and the storage connection are connected to one another.
  • FIG. 1 shows the first exemplary embodiment, in which the filling valve and the blocking valve are separate valves, the filling valve is controlled by the pressure at its inlet and the blocking valve is a logic element with three control surfaces
  • FIG. 2 shows the second exemplary embodiment, in which the filling valve and blocking valve are in turn separated from one another, wherein the filling valve is a pressure reducing valve and the shut-off valve is formed by two oppositely connected lockable check valves
  • Figure 3 shows the third embodiment, in which the filling valve and shut-off valve are combined into a single control valve
  • Figure 4 shows a fourth embodiment, in which the filling valve again as
  • FIG. 5 shows a fifth embodiment which differs from that according to FIG. 4 only in that the inlet and outlet of the filling valve are interchanged and thereby the full valve piston is controlled by the pressure at the inlet
  • FIG. 6 shows a longitudinal section through the respective fill valve of FIGS. 4 and 5.
  • the various valves for controlling the hydraulic consumers of a wheel loader are combined to form a control block 10, which comprises a plurality of directional valve sections 11, 12 and 13 in disk or monoblock construction. Only the directional valve section 11, which serves to control two lift cylinders 14 5, is shown in detail in the circuit diagram.
  • the directional valve section contains a directional valve 15, which can be operated proportionally with the aid of two pilot valves 16 and 17 which can be controlled by proportional magnets and which are designed as pressure-reducing valves.An adjustable metering orifice 18 is also integrated into the directional valve, the opening cross-section of which is one in a through the displacement path
  • the directional control valve 15 has an inlet connection 19, to which an inlet channel 20 leading from a connection P of the control block 10 leads.
  • a tank chamber 21 is connected to a tank channel 22 leading through the block 10.
  • a first consumer chamber 23 of the directional control valve 15 has a first consumer connection 24 and one
  • second consumer chamber 25 connected to a second consumer port 26 of the directional valve section 1 1.
  • a consumer line 27 leads from the consumer connection 24 to the pressure chambers 28 on the bottom and a consumer line 29 leads from the consumer connection 26 to the pressure chambers 30 on the rod side of the two lift cylinders 14.
  • the metering orifice 18 is located between the inlet chamber 19 and a first intermediate chamber 35 the input of a pressure compensator 36 is connected, from the output of which a channel leads via a load holding valve 37 to a second intermediate chamber 38 of the directional control valve 15.
  • the control piston of the pressure compensator 36 is pressurized in the direction of closing the connection between the inlet and the outlet of the pressure compensator by the pressure in a load signaling line 39, which corresponds to the highest load pressure of all hydraulic consumers of the wheel loader actuated at the same time.
  • a weak compression spring 40 also acts in the closing direction.
  • the control piston of the pressure compensator 36 is acted upon by the pressure at the inlet of the pressure compensator.
  • the highest load pressure is also applied to a controller of the adjustable hy dropumpe 9 reported, which in each case conveys so much pressure medium that there is an inlet pressure in the inlet line 20 which is above the highest load pressure by a certain pressure difference of, for example, 20 bar.
  • I O cher Vogel 27 to the pressure chambers 28 of the two lift cylinders 14. From the pressure chambers 30, pressure medium is displaced into the tank channel 22 via the consumer line 29, the consumer connection 26, the consumer chamber 25 and the tank chamber 21. As described, the pressure medium first flows over the metering orifice 18 and then over the pressure compensator 36.
  • the pressure compensator 36 throttles the flowing pressure medium so strongly that the pressure at its input to the control piston generates such a force acting in the opening direction that the sum of the force generated by the load pressure and the force of the spring 40 is kept in balance.
  • the pressure compensator is almost completely open if the lift cylinders are operated alone or have the highest load pressure. If this is, for example, 100 bar and the force of the compression spring 40 is 0.5 bar equivalent, a pressure of 100.5 bar builds up at the inlet of the pressure compensator 36.
  • the inlet pressure is 120 bar, so that there is a pressure difference of 19.5 bar via the metering orifice.
  • the load pressure of the lift cylinder 14 is, for example, only 50 bar and the load pressure of another hydraulic consumer actuated simultaneously, for example 120 bar, 36 120.5 bar act in the closing direction of the pressure compensator.
  • a balance of forces on the control piston therefore only exists when 120.5 bar is also present at the inlet of the pressure compensator.
  • the control piston closes the opening cross-section of the pressure compensator accordingly.
  • the inlet pressure is now 140 bar that there is again a pressure difference of 19.5 bar via the metering orifice 18.
  • the 120.5 bar drops to the load pressure of the lift cylinder of 50 bar via the pressure compensator.
  • the channels and lines through which pressure medium flows from the variable displacement pump 9 to the pressure chambers 28 or to the pressure chambers 30 of the lift cylinder 14 may be referred to as the main line.
  • the section of this main line between the variable displacement pump 9 and the inlet chamber 19 of the directional control valve 15 is the inlet section.
  • I O pressure chambers 28 or between the consumer chamber 25 and the pressure chambers 30 of the lift cylinder is the consumer section.
  • the control arrangement has a hydraulic damping system for damping pitching vibrations of the wheel loader.
  • Essential elements of this damping system are one or more hydraulic accumulators 40, a filling valve 42 and a shut-off valve 50.
  • the full valve 42 is a pilot-operated 3/2-way valve, which is arranged in a filling line 41, which is between the load holding valve 37 and the intermediate chamber 38
  • Directional control valve 17 goes from the intermediate section of the main line. From this, pressure medium can flow into the hydraulic accumulator 40 via the first section of the filling line 41, the said inlet of the filling valve 42, its outlet and via a check valve 43, which blocks the outlet of the filling valve 42, in order to adjust the hydraulic accumulator to the load pressure to load the lift cylinder 14.
  • the check valve 43 prevents the pressure in the hydraulic accumulator 40 from dropping during an operating cycle with the lift cylinders 14.
  • the hydraulic accumulator 40 is therefore at the highest in the pressure chambers of the lift cylinders 14 charged load pressure occurring during a work cycle. This applies up to a maximum load pressure, which is determined by the biasing force of a spring on the pilot valve of the filling valve 42.
  • This pilot valve opens as soon as this maximum load pressure to be transferred to the accumulator is reached 5. This is indicated by the control line 47 leading from the mentioned input of the filling valve 42 to a control side.
  • the pilot valve of the filling valve responds and the filling valve switches to its second switching position. In this the entrance is blocked off. The output is relieved to the tank, so that it is ensured that no pressure medium IO gets into the hydraulic accumulator 40.
  • a pressure relief valve 60 is additionally provided.
  • a compensating line 44 in which the check valve 50 is located.
  • This is structured like a logic element. Such has two connections, which can be shut off from one another like a poppet valve, as well as different control surfaces on which different pressures can act.
  • the load pressure prevailing in the pressure chambers 28 0 of the lift cylinder 14 acts on a first control surface 51 in the opening direction of the valve.
  • the accumulator pressure acts in the opening direction on a second control surface 52.
  • a weak spring 56 acts in the closing direction of the valve, due to which the movable valve element of the blocking valve 50 assumes a closed rest position when the pressure forces cancel each other out.
  • a third control surface 53 of the check valve 50 is exactly the same size as the control surfaces 51 and 52 taken together.
  • the highest of the two pressures load pressure and storage pressure is present on the control surface 53, or the control surface 53 is relieved of pressure towards a leakage line 46.
  • the highest of the two pressures load pressure and storage pressure is selected by a shuttle valve 55.
  • the pilot valve 54 While working with the lift cylinders 14, the pilot valve 54 assumes the rest position shown in FIG. 5, in which the control surface 53 is loaded with pressure.
  • the check valve 50 is in its locked position. If the mobile working machine exceeds a certain driving speed or if the driver operates an electrical switch at will, the solenoid of the pilot valve 54 is energized so that it reaches its second switching position I O, in which the control surface 53 is relieved of pressure. Under the effect of the accumulator pressure and the load pressure, the check valve 50 reaches its second position, in which there is a wide-open connection between the pressure chambers 28 of the lift cylinders 14 and the hydraulic accumulator 40. Pressure medium can be displaced from the pressure spaces 28 to the reservoir 40. Conversely, pressure medium can flow from the reservoir 40 into the pressure spaces 28.
  • the loading shovel of the wheel loader carried by the lift cylinders 14 is no longer firmly connected to the vehicle body, so that pitching vibrations are damped.
  • Another logic element 58 with a pilot valve 59 is arranged between the pressure spaces 30 of the lift cylinders 14 and the tank channel 22.
  • the pilot valve 59 is in the rest position shown in FIG. 1, in which the logic element 58 is closed.
  • the electromagnet of the pilot valve 59 is energized simultaneously with the electromagnet of the pilot valve 54 of the check valve 50, so that a 5 control chamber on the logic element 58 is relieved of pressure and the logic element is already released from a low pressure in the pressure chambers 30 of the lift cylinder 14 can be opened.
  • pressure medium can be displaced from the pressure spaces 30 via the logic element 58 into the tank channel 22.
  • Pressure medium from the tank channel 22 are sucked into the pressure chambers 30 via the logic element 58.
  • a pilot-controlled pressure reducing valve 65 is arranged as the filling valve, which is controlled by the pressure at its outlet on the storage side becomes. So it closes when the accumulator pressure reaches a maximum value.
  • the check valve 43 is arranged in the embodiment according to FIG. 2 between the filling valve and the intermediate section of the main line. It fulfills the same function as in the embodiment according to FIG. 1.
  • Two lockable check valves 67 are used as the check valve, which is now provided with the reference number 66 and which are arranged a ⁇ -parallel in the compensation line 44 running between the hydraulic accumulator 40 and the pressure chambers 28.
  • the two check valves 67 are pilot-controlled by a pilot valve 68, which can assume two switching positions and has four connections. One of these is cordoned off.
  • a connection is connected to the leakage line 46.
  • a second connection is located at the outlet of the shuttle valve 55 which is also present in the embodiment according to FIG. 1 and which selects the highest of the two pressures load pressure in the pressure chambers 28 of the lift cylinders 14 and accumulator pressure.
  • the fourth port of the pilot valve 68 is connected to the control chambers of the check valves 67.
  • the pilot valve 68 Under the action of a compression spring, the pilot valve 68 assumes a rest position in which the control chambers of the check valves 67 are relieved of pressure towards the leakage line 46. One non-return valve 67 can therefore flow through pressure medium 28 from the other non-return valve 67 from the hydraulic accumulator 40. There is an open connection between the pressure chambers 28 and the hydraulic accumulator 40. The system for damping pitching vibrations is then switched on. If the pilot valve 68 is brought into its second switching position by energizing an electromagnet, in which the control chambers of the two check valves 67 are acted upon by the highest of the two pressures, load pressure and storage pressure, which is selected via the shuttle valve 55. The check valves 67 are then blocked.
  • the logic element 58 with pilot valve 59 and the pressure limiting valve 60 are also present in the embodiment according to FIG.
  • the embodiment according to FIG. 2 works in principle exactly the same as that according to FIG. 1, so that reference can be made here to the corresponding description of the first embodiment.
  • valve 3 also corresponds with regard to the directional control valve 15, the pressure compensator 36, the load holding valve 37, the logic element 58 together with the pilot valve 59 and the pressure limiting valve 60 to the embodiment according to FIG. 1.
  • the shut-off valve and the filling valve are now combined to form a single control valve 70, the check valve 43 in the filling line also
  • the control valve 70 has three connections, namely a filling connection 71, which is connected via the filling line 41 between the load-holding valve 37 and the intermediate chamber 38 of the directional control valve 15 to the intermediate section of the main line, a consumer connection 72, which via the equalization line 44 with the pressure chambers 28 of the Lift cylinder 14 is connected and a storage connection 73 which is connected to the hydraulic accumulator 40.
  • a filling connection 71 which is connected via the filling line 41 between the load-holding valve 37 and the intermediate chamber 38 of the directional control valve 15 to the intermediate section of the main line
  • a consumer connection 72 which via the equalization line 44 with the pressure chambers 28 of the Lift cylinder 14 is connected
  • a storage connection 73 which is connected to the hydraulic accumulator 40.
  • the control valve 70 fulfills the function of the check valve.
  • the control valve 70 is acted upon in the sense of a connection of the accumulator connection 73 to the filler connection 71 by a compression spring 74, the prestressing force of which determines the accumulator pressure which is to occur in the hydraulic accumulator 40 at most.
  • the control valve 70 is acted upon by the consumer pressure on a first control surface 75.
  • the pressure on a second control surface 76 which acts in the same direction as the consumer pressure, can be controlled by an electromagnetically actuated pilot valve 77.
  • the control surface 76 In the rest position of the pilot valve 77, the control surface 76 is relieved of pressure towards the leak oil line 46.
  • the maximum pilot pressure for the directional valve 15 prevailing in the control pressure line 78 is applied to it.
  • a switchable stroke limiter is provided for the control valve 70, which essentially consists of a stop piston 79 which is acted upon by the maximum pilot pressure in the rest position of the pilot valve 77 and then only permits the control valve 70 to be switched from the first switching position to the middle position.
  • the stop piston 79 In the second switching position of the pilot valve 77, the stop piston 79 is relieved of pressure, so that the control valve 70 can be switched through to the second lateral switching position.
  • the pilot valve 77 is in its rest position, in which the control surface 76 is relieved of pressure and the stop piston 79 is loaded with pilot pressure.
  • the control valve 70 is in the first lateral switching position due to the action of the spring 74, in which pressure medium can flow from the filling connection 71 to the storage connection 73. A pressure medium flow in the opposite direction is prevented by the check valve 43.
  • the hydraulic accumulator 40 is charged to the highest consumer pressure that has occurred.
  • control valve 70 is adjusted to its central position due to the fact that the control surface 75 is subjected to the consumer pressure against the force of the spring 74. An adjustment beyond that is reliably avoided by the stop piston 79. The memory is protected from the high consumer pressure.
  • the pilot valve 77 is switched to dampen pitch vibrations.
  • the stop piston 79 is thereby relieved of pressure and the control surface 76 is loaded with pressure.
  • the control valve 70 therefore safely reaches its second lateral switching position, in which the consumer connection 72 and the storage connection 73 IO are connected to one another, so that a free flow of pressure medium between the pressure chambers 28 of the lift cylinders 14 and the pressure accumulator 40 is possible.
  • control block 10 is shown even more schematically than in Figures 1 to 3 as a bare rectangle. It contains several directional valve segments of the
  • a filling line 41 in which a filling valve 85 is located, starts from an intermediate section of the main line.
  • This is designed as a 2/2-way pressure reducing valve, which can close the fluidic connection between its 0 inlet 86 and its outlet 87, which can be connected to the hydraulic accumulator 40 via a check valve 43, without leakage.
  • the filling valve 85 has a control piston 88, which is designed as a stepped piston with a small area difference 5 and is arranged accordingly stepped valve bore 89 of a valve housing 90 is located.
  • the control piston has a first piston collar 91 of large diameter, which has a guiding function and separates the inlet bore 86 opening into the valve bore 89 from a leakage bore 92 opening axially at a distance therefrom into the valve bore. Closes the piston collar 91 a piston neck and a closing cone 93 of the control piston 88 adhere to the inlet bore 86.
  • I O control piston 88 acted upon in the direction of opening the connection between the input 86 and the output 87.
  • the spring chamber is connected to the outlet 87 on the other end face of the control piston 88 via an axial bore 98 which extends completely through the control piston 88.
  • the filling valve 85 is kept open by the compression spring 97, as long as the storage pressure on an active surface, which corresponds in size to the surface 103, generates a force which is less than the force of the compression spring 97.
  • the pre-tension of the compression spring is designed for the desired maximum storage pressure. If this storage pressure is reached, it can close the filling valve 85, so that the storage 40 is protected from higher pressures.
  • the pressure relief valve 60 is additionally provided. In the embodiment according to FIG. 5, it is not the storage pressure that acts on the surfaces 101 and 102, but the pressure from the intermediate section of the main line at the inlet 86 of the filling valve 85. This can be accomplished in a simple manner 5 by swapping inlet 86 and outlet 87 with one another in the filling valve shown in FIG.
  • shut-off valve 110 which is actuated directly by an electromagnet and is used as a 4/2
  • I O directional valve is formed.
  • the compensation line 44 running between the pressure chambers 28 of the lift cylinders 14 and the hydraulic accumulator 40 is interrupted.
  • a connection between the pressure chambers 30 of the lift cylinders 14 and a tank line 22 is also interrupted. If the electromagnet 111 of the shut-off valve 110 is energized, it reaches its second one
  • the hydraulic accumulator 40 is also filled when the directional control valve 15 connects the pressure chambers 30 of the lift cylinders 14 to the pressure medium source 59.
  • the vehicle operator is set to a delayed build-up of pressure or to a movement when the damping system is switched on after the previous work cycle.

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Abstract

Die Steueranordnung, insbesondere für einen Radlader oder einen Gabelstapler besitzt mindestens einen Hydrozylinder (14), mit dessen Hilfe ein Arbeitswerkzeug bewegbar ist, eine von einer Druckmittelquelle (9) zu einem Druckraum (28) des Hydrozylinders führende Hauptleitung und eine in der Hauptleitung angeordnete Ventilanordnung, die zur Steuerung der Bewegungsrichtung und der Bewegungsgeschwindigkeit des Hydrozylinders zumindest eine verstellbare Zumessblende (18), eine in Reihe dazu angeordnete Individualdruckwaage (36) und ein Wegeventil (15) aufweist und mit der ein Zwischenabschnitt der Hauptleitung gegen einen mit dem Druckraum des Hydrozylinders verbundenen Verbraucherabschnitt und gegen einen mit der Druckmittelquelle verbundenen Zulaufabschnitt der Hauptleitung absperrbar ist. Eine solche lastfühlende hydraulische Steueranordnung soll so erweitert werden, dass Nickschwingungen der Arbeitsmaschine gedämpft werden. Erfindungsgemäss zweigt die Füllleitung (41) für den Hydrospeicher (40) von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung ab. Dadurch wird erreicht, dass der Hydrospeicher nicht bei einer Betätigung eines anderen hydraulischen Verbrauchers aufgeladen wird. Ausserdem wird vermieden, dass beim normalen Arbeiten Druckmittel aus dem Hydrozylinder in den Hydrospeicher verdrängt wird.

Description

Beschreibung
Lastfühlende hydraulische Steueranordnunq für eine mobile Arbeitsmaschine
Die Erfindung geht aus von einer lastfühlenden hydraulischen Steueranordnung, die insbesondere für einen Radlader oder einen Gabelstapler verwendet wird.
Eine lastfühlende hydraulische Steueranordnung ist z.B. aus der EP 0 566 449 A1 bekannt. Dabei wird eine Verstelipumpe in Abhängigkeit vom höchsten Lastdruck der betätigten hydraulischen Verbraucher jeweils so eingestellt, daß der Pumpendruck um eine bestimmte Druckdifferenz über dem höchsten Lastdruck liegt. Jedem hydraulischen Verbraucher fließt Druckmittel über eine verstellbare Zumeßblende zu. Jeder Zumeßblende ist eine Druckwaage nachgeschaltet, durch die erreicht wird, daß bei ausreichend gelieferter Druckmittelmenge unabhängig von den Lastdrücken der hydraulischen Verbraucher eine bestimmte Druckdifferenz über die jeweilige Zumeßblende besteht, so daß die einem hydraulischen Verbraucher zufließende Druckmittelmenge nur noch vom Öffnungsquerschnitt der jeweiligen Zumeßblende abhängt. Wird einen Zumeßblende weiter geöffnet, so muß mehr Druckmittel über sie fließen, um die bestimmte Druckdifferenz zu erzeugen. Die Verstellpumpe wird jeweils so verstellt, daß sie die benötigte Druckmittelmenge liefert. Die Druckwaagen sind den Zumeßblenden nachgeschaltet und werden in Öffnungsrichtung von dem Druck nach der jeweiligen Zumeßblende und in Schließrichtung von einem in einem rückwärtigen Steuerraum anstehenden Steuerdruck beaufschlagt, der üblicherweise dem höchsten Lastdruck aller von derselben Hydropumpe versorgten hydraulischen Verbraucher entspricht. Wenn bei einer gleichzeitigen Betätigung mehrerer hydraulischer Verbraucher die Zumeßblenden so weit aufgemacht werden, daß die von der bis zum Anschlag verstellten Hydropumpe gelieferte Druckmittelmenge kleiner ist als die insgesamt geforderte Druckmittelmenge, werden die den einzelnen hydraulischen Verbrauchern zufließenden Druckmitteimengen unabhängig vom jeweiligen Lastdruck der hydraulischen Verbraucher verhältnisgleich reduziert. Man spricht deshalb von einer Steuerung mit lastunabhängiger Durchflußverteilung (LUDV-Steuerung). Derart angesteuerte hydraulische Verbraucher werden kurz LUDV-Verbraucher genannt. Weil bei einer LUDV-Steuerung auch der höchste Lastdruck abgefühlt und von der Druckmittelquelle ein um eine bestimmte Druckdifferenz über dem höchsten Lastdruck liegender Zulaufdruck erzeugt wird, ist eine LUDV-Steuerung ein Sonderfall einer lastfühlenden oder load-sensing-Steuerung (LS-Steuerung).
Für mehrere hydraulische Verbraucher, denen Druckmittel jeweils über eine Zumeßblende mit vorgeschalteter Druckwaage zufließt, die in Schließrichtung nur vom Druck vor der Zumeßblende und in Öffnungsrichtung nur vom Lastdruck des jeweiligen hydraulischen Verbrauchers und von einer Druckfeder beaufschlagt ist, erhält man keine lastunabhängige Durchflußverteilung. Man hat eine bloße LS- Steuerung und einen LS-Verbraucher. Eine solche Steuerung ist z.B. durch die DE 197 14 141 A1 bekannt. Bei einer gleichzeitigen Betätigung mehrerer hydraulischer Verbraucher und nicht ausreichend von der Verstellpumpe gelieferter Druckmittelmenge wird hier nur die dem lastdruckhöchsten hydraulischen Ver- braucher zufließende Druckmittelmenge reduziert.
Radlader oder Gabelstapler und ähnliche mobile Arbeitsmaschinen neigen, insbesondere wenn sie beladen sind, bei schnellerer Fahrt zu sogenannten Nickschwingungen. Aus der DE 39 09 205 C1 oder der DE 197 43 005 A1 ist es be- kannt, die Nickschwingungen von Radladern mit einem Dämpfungssystem zu dämpfen, das Bestandteil der hydraulischen Steueranordnung des Radladers ist. Zur Schwingungsdämpfung sind die im allgemeinen zwei hydraulischen Liftzylin- der zum Heben und Senken der Ladeschaufel über ein Sperrventil an einen Hydrospeicher anschließbar, der von einer Hydropumpe über eine Fülleitung, die vor dem Wegeventiisteuerblock von der Pumpenleitung abzweigt und in der sich ein Füllventil befindet aufgeladen werden kann. In der Steueranordnung nach der DE 39 09 205 C1 schließt das Füllventil, wenn im Hydrospeicher ein Grenzdruck erreicht ist. Das zwischen dem Hydrospeicher und den Liftzylindern angeordnete 5 Sperrventil ist geschlossen, solange mit der Ladeschaufel gearbeitet wird, und kann vom Fahrer oder automatisch geöffnet werden, sobald beim Fahren Nickschwingungen auftreten oder sobald die Fahrgeschwindigkeit über einem bestimmten Wert, z.B. über 6 km/Std. liegt.
I O Dann kann Druckmittel frei zwischen den Liftzylindern und dem Hydrospeicher hin- und herfließen, so daß die Ladeschaufel nicht mehr starr mit dem Fahrzeugkörper verbunden ist und die Nickschwingungen gedämpft werden.
Die Abzweigung der Fülleitung vor dem Wegeventilsteuerblock bringt es mit sich, 15 daß der Hydrospeicher nicht nur bei einer Betätigung des den Liftzylindern zugeordneten Wegeventils, sondern bei einer Betätigung jedweden Wegeventils, die zu einem Druckaufbau in der Pumpenleitung führt, aufgeladen wird. Zum Beispiel kann auch die Betätigung des zu einer hydraulischen Lenkung der Arbeitsmaschine gehörenden Lenkventils zu einem Zufluß von Druckmittel zum Hydrospeicher 0 führen. Wird dann das Sperrventil geöffnet, so kann eine unkontrollierte Bewegung der Liftzylinder stattfinden. Aus der DE 39 09 205 C1 ist auch eine Steueranordnung zur Dämpfung von Nickschwingungen bekannt, in der die Fülleitung von der Verbraucherleitung zwischen dem Wegeventilsteuerblock und den Liftzylindern abzweigt. Hier besteht die Möglichkeit, daß aufgrund besonderer kinemati- 5 scher Verhältnisse an einem Radlader oder einem Gabelstapler in den Hydrozy- lindern ein höherer Druck aufgebaut wird, als er im Hydrospeicher herrscht, und dann Druckmittel aus den Liftzylindern in den Hydrospeicher verdrängt wird, selbst wenn das zugeordnete Wegeventil nicht betätigt ist. Bei einem Radlader kann dies dazu führen, daß z.B. beim Einstechen der Schaufel in die Erde der Korpus vorne angehoben wird, so daß die Vorderräder in der Luft drehen und die Hinterräder sich eingraben. Es kann auf jeden Fall eine nicht gewünschte Bewegung der Hydrozylinder stattfinden.
5 In der DE 197 43 005 A1 und in der DE 39 09 205 C1 sind die hydraulischen Komponenten zur Nickschwingungsdämpfung Teil einer sogenannten Drosselsteuerung der hydraulischen Verbraucher. Bei einer solchen Drosselsteuerung besitzen die Wegeventile einen sogenannten Umlaufkanal, durch den die Pumpe Druckmittel im Umlauf zurück zum Tank fördert, wenn kein Wegeventil betätigt ist.
I O Bei einer Betätigung eines Wegeventils wird der Umlaufkanal angedrosselt und dadurch ein Pumpendruck aufgebaut, der über dem Lastdruck eines zu betätigten hydraulischen Verbrauchers liegt.
Das Ziel der Erfindung besteht darin, die für sich bekannten hydraulischen Komis ponenten für eine Nickschwingungsdämpfung einer mobilen Arbeitsmaschine innerhalb einer lastfühlenden hydraulischen Steueranordnung so anzuordnen, daß die weiter oben geschilderten unkontrollierten Bewegungen der Hydrozylinder weitgehend vermieden werden.
0 Dieses Ziel wird gemäß der Erfindung dadurch erreicht, daß bei einer lastfühlenden hydraulischen Steueranordnung die Fülleitung von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung abzweigt. Dieser Zwischenabschnitt ist, wenn das Wegeventil nicht betätigt, also auch die Zumeßblende geschlossen ist, fluidisch weder direkt mit dem hydraulischen Verbraucher noch mit der Druckmittelquelle verbunden. 5 Deshalb hat, wenn das Wegeventil nicht betätigt ist, weder der Lastdruck noch der Zulau druck einen unmittelbaren Einfluß auf den Speicherdruck. Allerhöchstens bei längerer Beibehaltung eines bestimmten Zustandes mag über innere Leckagen der Ladezustand des Speichers verändert werden. Dies ist jedoch selten, da während des Betriebs einer mobilen Arbeitsmaschine sich der Betriebszustand dauernd ändert.
Vorteilhafte Ausgestaltungen einer erfindungsgemäßen lastfühlenden hydrauli- sehen Steueranordnung kann man den Unteransprüchen entnehmen.
An sich ist es möglich, den Speicherdruck durch ein an den Hydrospeicher angeschlossenes Druckbegrenzungsventil auf einen Maximalwert zu begrenzen. Allerdings fließt dann beim Ansprechen des Druckbegrenzungsventils dauernd Druckmittel unter Verlust an nutzbarer Energie ab. Unter Umständen kann der Lastdruck nicht höher als der maximal erlaubte Speicherdruck werden. Es ist deshalb vorteilhaft, wenn gemäß Patentanspruch 2 das Füllventil die Fülleitung schließt, wenn der Speicherdruck einen bestimmten Wert erreicht.
Dabei kann man direkt den Speicherdruck erfassen und in Abhängigkeit von diesem das Füllventil schließen. Demgegenüber bestehen gewisse Vorteile, wenn gemäß Patentanspruch 5 der an dem mit dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung verbundene Eingang anstehende Druck erfaßt und das Füllventil geschlossen, wenn der erfaßte Druck einen bestimmten Wert überschreitet. Da zwischen dem Anstieg des Drucks am Eingang des Füllventils und dem Anstieg des Speicherdrucks am Ausgang des Füllventils ein gewisser zeitlicher Verzug besteht, reagiert das Füllventil bei einer Erfassung des Drucks am Eingang eher als bei einer Erfassung des Drucks am Ausgang, so daß der Hydrospeicher wirkungsvoller vor einem zu hohen Druck geschützt ist. Es ist denkbar, den jeweiligen Druck mit einem Drucksensor zu erfassen und das Füllventil in Abhängigkeit vom Ausgangssignal des Drucksensors z.B. durch einen Elektromagneten zu betätigen. Im Aufwand günstiger und sicherer erscheint dagegen eine hydraulische Steuerung des Füllventils gemäß Patentanspruch 6. Damit der Fullgrad des Hydrospeichers einem ansteigenden Verbraucherdruck schnell folgen kann, sollte das Fullventil einen großen Offnungsquerschnitt für das in den Hydrospeicher stromende Druckmittel aufweisen und ist deshalb entsprechend groß zu dimensionieren Damit eine Feder, die den Fullventilkolben in Offnungsrichtung des Fullventils beaufschlagt und deren Vorspannkraft den Schließdruck bestimmt, durch den das Fullventil geschlossen wird, nicht eine zu einem voluminösen Fullventil fuhrende Große haben muß, ist gemäß Patentanspruch 7 vorgesehen, daß der Fullventilkolben an einer Meßflache, die wesentlich kleiner als der Querschnitt der den Fullventilkolben aufnehmenden Ventilbohrung ist, vom Schließdruck in Schließrichtung beaufschlagt ist Wie eine solche kleine Meßflache auf vorteilhafte Weise geschaffen werden kann, ist in den Patentansprüchen 8 und 9 angegeben
Auch das Sperrventil zwischen dem Hydrospeicher und dem Druckraum des Hydrozylinders sollte einen großen Offnungsquerschnitt haben Es ist deshalb gemäß Patentanspruch 10 durch ein Pilotventil vorgesteuert und weist eine Steuerflache auf, die in einer Schaltstellung des Pilotventils von Druck entlastet ist und in einer zweiten Schaltstellung des Pilotventils mit einem in Schließrichtung wirkenden Schließdruck beaufschlagt ist
Besonders vorteilhaft erscheint auch die Ausbildung gemäß Patentanspruch 16, wonach Sperrventil und Fullventil zu einem einzigen, einen Steuerkolben aufweisenden Steuerventil zusammengefaßt sind, das einen mit dem Hydrospeicher verbundenen Speicheranschluß, einen mit dem Verbraucherabschnitt der Hauptleitung verbundenen Verbraucheranschluß und einen mit dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung verbundenen Fullanschluß und drei Ventilstellungen aufweist, wobei in einer ersten unter der Wirkung einer Ventilfeder eingenommenen Ventil- stellung der Hydrospeicher über den Fullanschluß und den Speicheranschluß mit Druckmittel befullbar ist, in einer zweiten Ventilstellung, in die das Steuerventil gelangt, wenn der Speicherdruck bzw. der Verbraucherdruck eine bestimmte Höhe erreicht, alle drei Anschlüsse gegeneinander abgesperrt sind und in der dritten Ventilstellung Verbraucheranschluß und Speicheranschluß miteinander verbunden sind.
Mehrere Ausführungsbeispiele einer erfindungsgemäßen lastfühlenden hydraulischen Steueranordnung sind in der Zeichnung dargestellt. Anhand der Figuren der Zeichnung wird die Erfindung nun näher erläutert.
Es zeigen
Figur 1 das erste Ausführungsbeispiel, bei dem Füllventil und Sperrventil separate Ventile sind, das Füllventil vom Druck an seinem Eingang gesteuert wird und das Sperrventil ein Logikelement mit drei Steuerflächen ist, Figur 2 das zweite Ausführungsbeispiel, bei dem Füllventil und Sperrventil wiederum voneinander getrennt sind, wobei das Füllventil ein Druckminderventil ist und das Sperrventil durch zwei gegensinnig parallel zueinander geschaltete sperrbare Rückschlagventile gebildet wird, Figur 3 das dritte Ausführungsbeispiel, bei dem Füllventil und Sperrventil zu einem einzigen Steuerventil zusammengefaßt sind, Figur 4 eine viertes Ausführungsbeispiel, bei dem das Füllventil wiederum als
Druckminderventil ausgebildet ist und vom Speicherdruck gesteuert wird, wobei die Meßfläche für den Speicherdruck wesentlich kleiner als der Querschnitt des Füllventilkolbens ist, Figur 5 eine fünfte Ausführung, die sich von derjenigen nach Figur 4 nur dadurch unterscheidet, daß Ein- und Ausgang des Füllventils vertauscht sind und dadurch der Fullventilkolben vom Druck am Eingang gesteuert wird, und Figur 6 einen Längsschnitt durch das jeweilige Füllventil der Figuren 4 und 5. Gemäß Figur 1 sind die verschiedenen Ventile zur Steuerung der hydraulischen Verbraucher eines Radladers zu einem Steuerblock 10 zusammengefaßt, der in Scheiben- oder Monoblockbauweise mehrere Wegeventilsektionen 11 , 12 und 13 umfaßt. Nur die Wegeventilsektion 11 , die zur Steuerung zweier Liftzylinder 14 5 dient, ist vom Schaltbild her ausführlich dargestellt. Die Wegeventilsektion enthält ein Wegeventil 15, das mithilfe zweier durch Proportionalmagnete steuerbare Pilotventile 16 und 17, die als Druckreduzierventile ausgebildet sind, proportional betätigt werden kann, in das Wegeventil ist auch eine verstellbare Zumeßblende 18 integriert, deren Öffnungsquerschnitt durch den Verschiebeweg eines in einer
I O Mittelstellung zentrierten Ventilkolbens bestimmt ist. Das Wegeventil 15 weist einen Zulaufanschluß 19 auf, zu dem ein von einem Anschluß P des Steuerblocks 10 ausgehender Zulaufkanal 20 führt. Eine Tankkammer 21 ist mit einem durch den Block 10 führenden Tankkanal 22 verbunden. Eine erste Verbraucherkammer 23 des Wegeventils 15 ist mit einem ersten Verbraucheranschluß 24 und eine
15 zweite Verbraucherkammer 25 mit einem zweiten Verbraucheranschluß 26 der Wegeventilsektion 1 1 verbunden. Vom Verbraucheranschluß 24 führt eine Verbraucherleitung 27 zu den bodenseitigen Druckräumen 28 und vom Verbraucheranschluß 26 eine Verbraucherleitung 29 zu den stangenseitigen Druckräumen 30 der beiden Liftzylinder 14. Die Zumeßblende 18 befindet sich zwischen der Zu- 0 laufkammer 19 und einer ersten Zwischenkammer 35. An diese ist der Eingang einer Druckwaage 36 angeschlossen, von deren Ausgang ein Kanal über ein Lasthalteventil 37 zu einer zweiten Zwischenkammer 38 des Wegeventils 15 führt. Der Regelkolben der Druckwaage 36 wird in Richtung Schließen der Verbindung zwischen dem Eingang und dem Ausgang der Druckwaage vom Druck in einer 5 Lastmeldeleitung 39 beaufschlagt, der dem höchsten Lastdruck aller gleichzeitig betätigten hydraulischen Verbraucher des Radladers entspricht. In Schließrichtung wirkt außerdem eine schwache Druckfeder 40. In Öffnungsrichtung ist der Regelkolben der Druckwaage 36 vom Druck am Eingang der Druckwaage beaufschlagt. Der höchste Lastdruck wird auch an einen Regler der verstellbaren Hy- dropumpe 9 gemeldet, die jeweils soviel Druckmittel fördert, daß in der Zulaufleitung 20 ein Zulaufdruck herrscht, der um eine bestimmte Druckdifferenz von z.B. 20 bar über dem höchsten Lastdruck liegt.
5 Wird das Wegeventil 15 z.B. durch Bestromung des Elektromagneten des Pilotventils 16 verstellt und dadurch die Zumeßblende 18 geöffnet, so fließt Druckmittel vom Zulaufkanal 20 über die Zulaufkammer 19, die Meßblende 18, die Zwischenkammer 35, die Druckwaage 36, das Lasthaiteventil 37, die Zwischenkammer 38, die Verbraucherkammer 23, den Verbraucheranschluß 24 und über die Verbrau-
I O cherleitung 27 zu den Druckräumen 28 der beiden Liftzyiinder 14. Aus den Druckräumen 30 wird über die Verbraucherleitung 29, den Verbraucheranschluß 26, die Vefbraucherkammer 25 und die Tankkammer 21 Druckmittel in den Tankkanal 22 verdrängt. Wie geschildert fließt das Druckmittel zunächst über die Zumeßblende 18 und dann über die Druckwaage 36. Diese ist also der Zumeßblende nachge-
15 schaltet. Es handelt sich insgesamt um eine LUDV-Steuerung. Dabei drosselt die Druckwaage 36 das strömende Druckmittel so stark an, daß der Druck an ihrem Eingang am Regelkolben eine solche in Öffnungsrichtung wirkende Kraft erzeugt, daß der Summe der vom Lastdruck erzeugten Kraft und der Kraft der Feder 40 das Gleichgewicht gehalten wird. Die Druckwaage ist dabei fast ganz offen, wenn 0 die Liftzylinder allein betätigt werden oder den höchsten Lastdruck haben. Beträgt dieser z.B. 100 bar und sind der Kraft der Druckfeder 40 0,5 bar äquivalent, so baut sich am Eingang der Druckwaage 36 ein Druck von 100,5 bar auf. Der Zulaufdruck beträgt 120 bar, so daß über die Zumeßblende eine Druckdifferenz von 19,5 bar besteht. Ist der Lastdruck der Liftzylinder 14 z.B. nur 50 bar und der 5 Lastdruck eines anderen gleichzeitig betätigten hydraulischen Verbrauchers z.B. 120 bar, so wirken in Schließrichtung der Druckwaage 36 120,5 bar. Kräftegleichgewicht am Regelkolben herrschen also erst dann, wenn auch am Eingang der Druckwaage 120,5 bar anstehen. Der Regelkolben macht den Öffnungsquerschnitt der Druckwaage entsprechend weit zu. Der Zulaufdruck ist nun 140 bar, so daß über die Zumeßblende 18 wiederum eine Druckdifferenz von 19,5 bar besteht. Über die Druckwaage fallen die 120,5 bar auf den Lastdruck der Liftzylinder in Höhe von 50 bar ab.
5 Die Kanäle und Leitungen, durch die Druckmittel von der Verstellpumpe 9 zu den Druckräumen 28 bzw. zu den Druckräumen 30 der Liftzylinder 14 fließt, mögen insgesamt als Hauptleitung bezeichnet werden. Der Abschnitt dieser Hauptleitung zwischen der Verstellpumpe 9 und der Zulaufkammer 19 des Wegeventils 15 ist der Zulaufabschnitt. Der Abschnitt zwischen der Verbraucherkammer 23 und den
I O Druckkammern 28 bzw. zwischen der Verbraucherkammer 25 und den Druckkammern 30 der Liftzylinder ist der Verbraucherabschnitt. Zwischen der Zwischenkammer 35 des Wegeventils 15 und der Zwischenkammer 38 befindet sich ein Zwischenabschnitt der Hauptleitung, der in der Mittelstellung des Wegeventils 15 fluidisch weder mit der Verstellpumpe 9 noch mit einem der Druckräume der
15 Liftzylinder 14 verbunden ist.
Die Steueranordnung weist ein hydraulisches Dämpfungssystem zur Dämpfung von Nickschwingungen des Radladers auf. Wesentliche Elemente dieses Dämpfungssystems sind ein oder mehrere Hydrospeicher 40, ein Füllventil 42 und ein 0 Sperrventil 50. Das Fullventil 42 ist ein vorgesteuertes 3/2-Wegeventil, das in einer Fülleitung 41 angeordnet ist, die zwischen dem Lasthalteventil 37 und der Zwischenkammer 38 des Wegeventils 17 von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung abgeht. Von diesem kann über den ersten Abschnitt der Fülleitung 41 , den besagten Eingang des Füllventils 42, dessen Ausgang und über ein Rückschlag- 5 ventil 43, das zum Ausgang des Füllventils 42 hin sperrt, Druckmittel in den Hydrospeicher 40 fließen, um diesen auf den Lastdruck der Liftzylinder 14 aufzuladen. Das Rückschlagventil 43 verhindert, daß der Druck im Hydrospeicher 40 während eines Arbeitsspiels mit den Liftzylindern 14 absinken kann. Der Hydrospeicher 40 ist also jeweils auf den höchsten in den Druckräumen der Liftzylinder 14 während eines Arbeitsspiels auftretenden Lastdruck aufgeladen. Dies gilt bis zu einem maximalen Lastdruck, der durch die Vorspannkraft einer Feder am Pilotventil des Fülllventils 42 bestimmt wird. Dieses Pilotventil öffnet nämlich, sobald dieser maximale Lastdruck, der in den Speicher gegeben werden soll, erreicht 5 wird. Dies ist durch die vom erwähnten Eingang des Füllventils 42 zu einer Steuerseite hin abgehende Steuerleitung 47 angedeutet. Sobald der maximale Lastdruck erreicht wird, spricht das Pilotventil des Füllventils an, und das Füllventil schaltet in seine zweite Schaltstellung. In dieser ist der Eingang abgesperrt. Der Ausgang ist zum Tank hin entlastet, so daß sichergestellt ist, daß kein Druckmittel I O mehr in den Hydrospeicher 40 gelangt. Zur Absicherung des Hydrospeichers 40 ist zusätzlich ein Druckbegrenzungsventil 60 vorgesehen.
Zwischen dem Hydrospeicher 40 und dem Verbraucherabschnitt der Hauptleitung zwischen der Verbraucherkammer 23 des Wegeventils 15 und den Druckräumen
15 28 der Liftzylinder 14 verläuft eine Ausgleichsleitung 44, in der sich das Sperrventil 50 befindet. Dieses ist nach Art eines Logikelements aufgebaut. Ein solches besitzt zwei Anschlüsse, die sitzventilartig gegeneinander abgesperrt werden können sowie verschiedene Steuerflächen, an denen unterschiedliche Drücke angreifen können. An einer ersten Steuerfläche 51 wirkt der in den Druckräumen 28 0 der Liftzylinder 14 herrschende Lastdruck in Offnungsrichtung des Ventils. An einer zweiten Steuerfläche 52 wirkt der Speicherdruck in Öffnungsrichtung. In Schließrichtung des Ventils wirkt eine schwache Feder 56, aufgrund derer das bewegliche Ventilelement des Sperrventils 50 eine geschlossene Ruhestellung einnimmt, wenn sich die Druckkräfte gegenseitig aufheben. Eine dritte Steuerflä- 5 ehe 53 des Sperrventils 50 ist genau so groß wie die Steuerflächen 51 und 52 zusammengenommen. Je nach der Stellung eines Pilotventils 54 steht an der Steuerfläche 53 der höchste der beiden Drücke Lastdruck und Speicherdruck an oder es ist die Steuerfläche 53 zu einer Leckageleitung 46 hin von Druck entlastet. Der höchste der beiden Drücke Lastdruck und Speicherdruck wird durch ein Wechselventil 55 ausgewählt.
Während des Arbeitens mit den Liftzylindern 14 nimmt das Pilotventil 54 die in Fi- 5 gur 1 gezeigte Ruhestellung ein, in der die Steuerfläche 53 von Druck belastet ist. Das Sperrventil 50 befindet sich in seiner Sperrstellung. Wenn die mobile Arbeitsmaschine eine bestimmte Fahrgeschwindigkeit überschreitet oder wenn der Fahrzeugführer willkürlich einen elektrischen Schalter betätigt, wird der Elektromagnet des Pilotventils 54 bestromt, so daß dieses in seine zweite Schaltstellung I O gelangt, in der die Steuerfläche 53 von Druck entlastet ist. Unter der Wirkung von Speicherdruck und Lastdruck gelangt das Sperrventil 50 in seine zweite Stellung, in der eine weit offene Verbindung zwischen den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 und dem Hydrospeicher 40 besteht. Aus den Druckräumen 28 kann Druckmittel zum Speicher 40 hin verdrängt werden. Umgekehrt kann Druckmittel aus dem 15 Speicher 40 in die Druckräume 28 fließen. Damit ist die von den Liftzylindern 14 getragene Ladeschaufel des Radladers nicht mehr fest mit dem Fahrzeugkörper verbunden, so daß Nickschwingungen gedämpft werden.
Ein weiteres Logikelement 58 mit einem Pilotventil 59 ist zwischen den Druckräu- 0 men 30 der Liftzylinder 14 und dem Tankkanal 22 angeordnet. Während des normalen Arbeitsspiels befindet sich das Pilotventil 59 in der in Figur 1 gezeigten Ruhestellung, in der das Logikelement 58 geschlossen ist. Wenn Nickschwingungen gedämpft werden sollen, wird zugleich mit dem Elektromagneten des Pilotventils 54 des Sperrventils 50 der Elektromagnet des Pilotventils 59 erregt, so daß ein 5 Steuerraum am Logikeiement 58 von Druck entlastet wird und das Logikelement schon von einem niedrigen Druck in den Druckräumen 30 der Liftzylinder 14 geöffnet werden kann. Somit kann, während das System zur Dämpfung von Nickschwingungen eingeschaltet ist, Druckmittel aus den Druckräumen 30 über das Logikelement 58 in den Tankkanal 22 verdrängt werden. Umgekehrt kann Druckmittel aus dem Tankkanal 22 über das Logikelement 58 in die Druckräume 30 nachgesaugt werden.
Bei der Ausführung nach Figur 2 ist in der Fülleitung 41 , die wiederum von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung zwischen dem Lasthalteventil 37 und der Zwischenkammer 38 des Wegeventils 15 abzweigt, als Füllventil ein vorgesteuertes Druckreduzierventil 65 angeordnet, das vom Druck an seinem speicherseiti- gen Ausgang gesteuert wird. Es schließt also, wenn der Speicherdruck einen Maximalwert erreicht. Das Rückschlagventil 43 ist bei der Ausführung nach Figur 2 zwischen dem Füllventil und dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung angeordnet. Es erfüllt dieselbe Funktion wie bei der Ausführung nach Figur 1. Als nunmehr insgesamt mit der Bezugszahl 66 versehenes Sperrventil sind zwei sperrbare Rückschlagventile 67 benutzt, die aπtiparallel in der zwischen dem Hydrospeicher 40 und den Druckräumen 28 verlaufenden Ausgleichsleitung 44 angeordnet sind. Die beiden Rückschlagventile 67 werden durch ein Pilotventil 68 vorgesteuert, das zwei Schaltstellungen einnehmen kann und vier Anschlüsse aufweist. Von diesem ist einer abgesperrt. Ein Anschluß ist mit der Leckageleitung 46 verbunden. Ein zweiter Anschluß liegt am Ausgang des auch bei der Ausführung nach Figur 1 vorhandenen Wechselventils 55, das den höchsten der beiden Drücke Lastdruck in den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 und Speicherdruck auswählt. Der vierte Anschluß des Pilotventils 68 ist mit den Steuerkammern der Rückschlagventile 67 verbunden. Unter der Wirkung einer Druckfeder nimmt das Pilotventil 68 eine Ruhestellung ein, in der die Steuerkammern der Rückschlagventile 67 zur Leckageleitung 46 hin von Druck entlastet sind. Das eine Rückschlagventil 67 kann also von den Druckräumen 28 her das andere Rückschlagventil 67 vom Hydrospeicher 40 her von Druckmittel durchströmt werden. Es besteht eine offene Verbindung zwischen den Druckräumen 28 und dem Hydrospeicher 40. Das System zur Dämpfung von Nickschwingungen ist dann eingeschaltet. Wird das Pilotventil 68 durch Bestromung eines Elektromagneten in seine zweite Schaltstellung gebracht, in der die Steuerkammern der beiden Rückschlagventile 67 mit dem höchsten der beiden Drücke Lastdruck und Speicherdruck, der über das Wechselventil 55 ausgewählt ist, beaufschlagt sind. Die Rückschlagventile 67 sind dann gesperrt. Wie bei der Ausführung nach Figur 1 sind auch bei derjenigen nach Figur 2 das Logi- 5 kelement 58 mit Pilotventil 59 und das Druckbegrenzungsventil 60 vorhanden. Die Ausführung nach Figur 2 funktioniert prinzipiell genauso wie diejenige nach Figur 1 , so daß hier auf die entsprechende Beschreibung der ersten Ausführung verwiesen werden kann.
I O Auch die Ausführung nach Figur 3 entspricht hinsichtlich des Wegeventils 15, der Druckwaage 36, dem Lasthalteventil 37, dem Logikelement 58 mitsamt dem Pilotventil 59 sowie dem Druckbegrenzungsventil 60 der Ausführung nach Figur 1. Sperrventil und Füllventil sind nun zu einem einzigen Steuerventil 70 zusammengefaßt, wobei auch das sich in der Fülleitung befindliche Rückschlagventil 43 in
15 das Steuerventil 70 integriert ist. Das Steuerventil 70 besitzt drei Anschlüsse, nämlich einen Füllanschluß 71 , der über die Fülleitung 41 zwischen dem Lasthalteventil 37 und der Zwischenkammer 38 des Wegeventils 15 an den Zwischenabschnitt der Hauptleitung angeschlossen ist, einen Verbraucheranschluß 72, der über die Ausgleichsleitung 44 mit den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 verbun- 0 den ist, und einen Speicheranschluß 73, der mit dem Hydrospeicher 40 verbunden ist. In einer Mittelstellung des Steuerventils 70 sind alle drei Anschlüsse gegeneinander abgesperrt. In einer ersten seitlichen Schaltstellung kann Druckmittel aus dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung über das Rückschlagventil 43 zum Hydrospeicher 40 strömen. In dieser Schaltstellung erfüllt das Steuerventil 70 also 5 die Funktion des Füllventils. In der anderen seitlichen Schaltstellung sind der Verbraucheranschluß 72 und der Speicheranschluß 73 miteinander verbunden und es kann ein Druckmittelaustausch zwischen den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 und dem Hydrospeicher 40 stattfinden. In dieser Schaltstellung und in der Mittelstellung erfüllt das Steuerventil 70 also die Funktion des Sperrventils. Das Steuerventil 70 wird im Sinne einer Verbindung des Speicheranschlusses 73 mit dem Füllanschluß 71 von einer Druckfeder 74 beaufschlagt, durch deren Vorspannkraft der Speicherdruck bestimmt ist, der maximal im Hydrospeicher 40 auf- treten soll. Im Gegensinne wird das Steuerventil 70 an einer ersten Steuerfläche 75 vom Verbraucherdruck beaufschlagt. Der Druck an einer zweiten Steuerfläche 76, der in dieselbe Richtung wie der Verbraucherdruck wirkt, ist durch ein elektromagnetisch betätigbares Pilotventil 77 steuerbar. In der Ruhestellung des Pilotventils 77 ist die Steuerfläche 76 zur Leckölleitung 46 hin von Druck entlastet. In der anderen Schaltstellung des Pilotventils 77 wird sie mit dem in der Steuerdruckleitung 78 herrschenden maximalen Vorsteuerdruck für das Wegeventil 15 beaufschlagt. Für das Steuerventil 70 ist eine schaltbare Hubbegrenzung vorgesehen, die im wesentlichen aus einem Anschlagkolben 79 besteht, der in der Ruhestellung des Pilotventils 77 mit dem maximalen Vorsteuerdruck beaufschlagt wird und dann ein Schalten des Steuerventils 70 nur von der ersten Schaltstellung in die Mittelstellung zuläßt. In der zweiten Schaltstellung des Pilotventils 77 ist der Anschlagkolben 79 von Druck entlastet, so daß das Steuerventil 70 bis zur zweiten seitlichen Schaltstellung durchgeschaltet werden kann.
Solange mit den Liftzylindern gearbeitet wird, befindet sich das Pilotventil 77 in seiner Ruhestellung, in der die Steuerfläche 76 von Druck entlastet und der Anschlagkolben 79 mit Vorsteuerdruck belastet ist. Solange der Verbraucherdruck in den Druckkammern 28 der Liftzylinder 14 nicht bis zum Maximalwert des Speicherdrucks angestiegen ist, befindet sich das Steuerventil 70 aufgrund der Wirkung der Feder 74 in der ersten seitlichen Schaltstellung, in der Druckmittel vom Füllanschluß 71 zum Speicheranschluß 73 strömen kann. Ein Druckmittelfluß in umgekehrter Richtung wird durch das Rückschlagventil 43 verhindert. Somit ist der Hydrospeicher 40 jeweils auf den höchsten aufgetretenen Verbraucherdruck aufgeladen. Übersteigt dieser Verbraucherdruck den maximalen Speicherdruck, so wird das Steuerventil 70 aufgrund der Beaufschlagung der Steuerfläche 75 mit dem Verbraucherdruck gegen die Kraft der Feder 74 in seine Mittelstellung verstellt. Eine Verstellung darüber hinaus wird durch den Anschlagkolben 79 sicher vermieden. Der Speicher ist vor dem hohen Verbraucherdruck geschützt.
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Zur Nickschwingungsdämpfung wird das Pilotventil 77 geschaltet. Der Anschlagkolben 79 wird dadurch von Druck entlastet und die Steuerfläche 76 mit Druck belastet. Das Steuerventil 70 gelangt daher sicher in seine zweite seitliche Schaltstellung, in der der Verbraucheranschluß 72 und der Speicheranschluß 73 I O miteinander verbunden sind, so daß ein freier Druckmittelfluß zwischen den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 und dem Druckspeicher 40 möglich ist.
in Figur 4 ist der Steuerblock 10 noch schematisierter als in den Figuren 1 bis 3 als bloßes Rechteck dargestellt. Er enthält mehrere Wegeventilsegmente der be-
15 züglich den Ausführungen nach Figuren 1 bis 3 beschriebenen Art mit einem Wegeventil, einer Druckwaage und einem Lasthalteventil. Auch bei der Ausführung nach Figur 4 geht von einem Zwischenabschnitt der Hauptleitung eine Fülleitung 41 aus, in der sich ein Füllventil 85 befindet. Dieses ist als 2/2-Wege- Druckminderventil ausgebildet, das die fluidische Verbindung zwischen seinem 0 Eingang 86 und seinem mit dem Hydrospeicher 40 über ein Rückschlagventil 43 verbindbaren Ausgang 87 sitzventilartig leckagefrei verschließen kann. Wie aus Figur 6, in der das Ventil in der oberen Hälfte geschlossen und in der unteren Hälfte geöffnet dargestellt ist, näher hervorgeht, besitzt das Füllventil 85 dazu einen Steuerkolben 88, der als Stufenkolben mit einer kleinen Flächendifferenz 5 ausgebildet ist und sich in einer entsprechend gestuften Ventilbohrung 89 eines Ventilgehäuses 90 befindet. Der Steuerkolben besitzt einen ersten Kolbenbund 91 großen Durchmessers, der Führungsfunktion besitzt und die in die Ventilbohrung 89 mündende Eingangsbohrung 86 von einer axial dazu beabstandet in die Ventilbohrung mündenden Leckagebohrung 92 trennt. An den Kolbenbund 91 schließt sich zur Eingangsbohrung 86 hin ein Kolbenhals und daran ein Schließkegel 93 des Steuerkolbens 88 an. Wenn der Steuerkolben mit dem Schließkegel 93 auf einer Sitzkante 94 des Ventilgehäuses 90 aufsitzt, ist der Ausgang 87 des Ventils vom Eingang 86 getrennt. Auch zur dem Schließkegel 93 abgewandten Seite hin 5 folgt auf den Kolbenbund 91 ein, wenn auch kürzerer Kolbenhals, der sich im Bereich der Mündung der Leckagebohrung 92 in die Ventilbohrung 89 und im Bereich der Stufe 84 der Ventilbohrung 89 befindet. Diesem Kolbenhals folgt schließlich ein weiterer Kolbenbund 95, der die Leckagebohrung 92 von einem Federraum 96 trennt, von dem eine Druckfeder 97 aufgenommen ist, die den
I O Steuerkolben 88 in Richtung Öffnen der Verbindung zwischen dem Eingang 86 und dem Ausgang 87 beaufschlagt. Der Federraum ist über eine ganz durch den Steuerkolben 88 hindurchgeführte Axialbohrung 98 mit dem Ausgang 87 an der anderen Stirnseite des Steuerkolbens 88 verbunden. Vor beiden Stirnseiten des Steuerkolbens 88 herrscht also der gleiche Druck, nämlich der Speicherdruck.
15 Dieser Druck wirkt somit nur an einer Fläche, die die Differenzfläche zwischen den Querschnittsflächen der Kolbenbunde 91 und 95 ist, in Schließrichtung auf den Steuerkolben 88. Die Feder 97 kann deshalb relativ klein und schwach sein. In Figur 4 ist die Querschnittsfläche des Kolbenbundes 91 mit 101 , die kleinere Querschnittsfläche des Kolbenbundes 95 mit 102 und die zur Leckagebohrung 92 0 hin druckentlastete Differenzfläche mit der Bezugszahl 103 bezeichnet.
Das Füllventil 85 wird von der Druckfeder 97 offengehalten, solange der Speicherdruck an einer Wirkfläche, die in ihrer Größe der Fläche 103 entspricht, eine Kraft erzeugt, die kleiner als die Kraft der Druckfeder 97 ist. Dabei ist die Vor- 5 Spannung der Druckfeder auf den gewünschten maximalen Speicherdruck ausgelegt. Wird dieser Speicherdruck erreicht, so vermag dieser das Füllventil 85 zu schließen, so daß der Speicher 40 vor höheren Drücken geschützt ist. Zur Absicherung des Hydrospeichers 40 ist zusätzlich das Druckbegrenzungsventil 60 vorgesehen. Bei der Ausführung nach Figur 5 wirkt an den Flächen 101 und 102 nicht der Speicherdruck, sondern der am Eingang 86 des Füllventils 85 anstehende Druck aus dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung. Dies läßt sich auf einfache Weise 5 dadurch bewerkstelligen, daß bei dem in Figur 6 gezeigten Füllventil Eingang 86 und Ausgang 87 miteinander vertauscht werden.
Bei den beiden Ausführungen nach den Figuren 4 und 5 wird dasselbe von einem Elektromagneten direktbetätigte Sperrventil 110 verwendet, das als 4/2-
I O Wegeventil ausgebildet ist. In der Ruhestellung des Ventils ist die zwischen den Druckräumen 28 der Liftzylinder 14 und dem Hydrospeicher 40 verlaufende Ausgleichsleitung 44 unterbrochen. Unterbrochen ist auch eine Verbindung zwischen den Druckräumen 30 der Liftzylinder 14 und einer Tankleitung 22. Wird der Elektromagnet 111 des Sperrventils 110 bestromt, so gelangt dieses in seine zweite
15 Schaltstellung, in der die Druckräume 30 mit Tank und die Druckräume 28 der Liftzylinder 14 mit dem Hydrospeicher 40 verbunden sind. In dieser Schaltstellung des Sperrventils 110 werden Nickschwingungen gedämpft.
Die Ausführungsbeispiele sind mit Bezug zu einem Radlader beschrieben. Die 0 gezeigten hydraulischen Steueranordnungen können jedoch ohne weiteres auch z.B. bei einem Gabelstapler verwendet werden.
Bei den Ausführungsbeispielen wird zwar der Hydrospeicher 40 auch gefüllt, wenn das Wegeventil 15 die Druckräume 30 der Liftzylinder 14 mit der Druckmittelquelle 5 9 verbindet. Dies geschieht jedoch während der Betätigung der Liftzylinder und nicht während der Betätigung von anderen Verbrauchern. Hinsichtlich der Liftzylinder aber ist der Fahrzeugführer auf einen verzögerten Druckaufbau oder auf eine Bewegung beim Einschalten des Dämpfungssystems nach vorhergegangenem Arbeitsspiel eingestellt.

Claims

Patentansprüche
1. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung für eine mobile Arbeitsmaschine, insbesondere für einen Radlader oder einen Gabelstapler,
5 mit mindestens einem Hydrozylinder (14), mit dessen Hilfe ein Arbeitswerkzeug bewegbar ist, mit einer von einer Druckmittelquelle (9) zu einem Druckraum (28) des Hydrozylinders (14) führenden Hauptleitung, mit einer in der Hauptleitung angeordneten Ventilanordnung, die zur Steuerung
I O der Bewegungsrichtung und der Bewegungsgeschwindigkeit des Hydrozylinders (14) zumindest eine verstellbare Zumeßblende (18), eine in Reihe dazu angeordnete Individualdruckwaage (36) und ein Wegeventil (15) aufweist und mit der ein Zwischenabschnitt der Hauptleitung gegen einen mit dem Druckraum (28) des Hydrozylinders (14) verbundenen Verbraucherabschnitt und gegen einen mit der
15 Druckmittelquelle (9) verbundenen Zulaufabschnitt der Hauptleitung absperrbar ist, mit einem Hydrospeicher (40), dessen Speicherdruck durch Zufuhr von Druckmittel über ein Füllventil (42; 65; 70; 85), das sich in einer Fülleitung (41 ) befindet, erhöhbar ist, 0 und mit einem Sperrventil (50; 66; 70; 110), das in eine Durchgangsstellung bringbar ist, in der eine Ausgleichsleitung (44) von Druckmittel in Richtung vom Hydrospeicher (40) zu dem Druckraum (28) des Hydrozylinders (14) und umgekehrt durchströmbar ist, dadurch gekennzeichnet, 5 daß die Fülleitung (41 ) von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung abzweigt.
2. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspuch 1 , dadurch gekennzeichnet, daß das Füllventil (42; 65; 70; 85) die Fülleitung (41 ) schließt, wenn der Speicherdruck einen bestimmten Wert erreicht.
3. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 1 ödere 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Individualdruckwaage stromauf der Zumeßblende angeordnet ist.
5 4. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Individualdruckwaage (36) stromab der Zumeßblende (18) angeordnet ist und daß die Fülleitung (41) stromab der Druckwaage (36) von dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung abzweigt.
I O 5. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, daß der an dem mit dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung verbundenenen Eingang (86) des Füllventils (42; 85) anstehende Druck erfaßt und das Füllventil (42; 85) geschlossen wird, wenn der erfaßte Druck einen bestimmten Wert überschreitet.
15
6. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Füllventil (42; 85) eine Steuerfläche aufweist, an der der an dem mit dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung verbundene Eingang (86) des Füllventils anstehende Druck gegen eine Feder (97) in Richtung schließen der 0 Fülleitung (41) wirkt.
7. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, daß ein in einer Ventilbohrung (89) geführter und axial verschiebbarer Fullventilkolben (88) des Füllventils (85) von einer 5 Feder (97) in Öffnungsrichtung beaufschlagt ist und vom Schließdruck an einer Meßfläche, die wesentlich kleiner ist als der Querschnitt der Ventilbohrung (89), in Schließrichtung beaufschlagt ist.
8. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Fullventilkolben (88) ein Stufenkolben mit zwei unterschiedlichen Führungsdurchmessern ist und die Meßfläche durch die Differenzfläche zwischen den beiden durch die beiden Durchmesser bestimmten Flächen (101 , 102) ist.
9. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß der Fullventilkolben (88) eine durchgehende Axialbohrung (98) aufweist, über die zwei mit dem Schließdruck beaufschlagte Druckräume (87, 96) vor den beiden Endstirnseiten des Füllventilkolbens (88) miteinander verbun- den sind, und daß die Stufe am Fullventilkolben (88) von Druck entlastet ist.
10. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach einem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, daß das Sperrventil (50; 66; 70) durch ein Pilotventil (54, 68, 77) vorgesteuert ist und eine Steuerfläche aufweist, die in einer Schaltstellung des Pilotventils (54; 68; 77) von Druck entlastet und in einer zweiten Schaltstellung des Pilotventils (54; 68; 77) mit einem in Schließrichtung wirkenden Schließdruck beaufschlagt ist.
11. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 10, da- durch gekennzeichnet, daß der Schließdruck der Versorgungsdruck für die elek- trohydraulische Vorsteuerung des Wegeventils (15) ist.
12. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Schließdruck der höchste der beiden Drücke Speicherdruck und Verbraucherdruck ist.
13. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Sperrventil (50) einen Sperrkolben aufweist, der in Richtung Öffnen der Ausgleichsleitung (44) vom Speicherdruck und/oder vom Verbraucherdruck beaufschlagt ist.
14. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Sperrkolben in Öffnungsrichtung an einer ersten Steuerfläche (51) vom Verbraucherdruck und an einer zweiten Steuerfläche (52) vom Speicherdruck und in Schließrichtung von einer Feder (56) beaufschlagt ist und daß der Schließdruck an einer dritten Steuerfläche (53) , die genauso groß wie die zusammengenommenen ersten beiden Steuerflächen ist, wirkt.
15. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach einem der Ansprüche 10 bis 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Sperrventil (66) durch zwei sperrbare Rückschlagventile (67) gebildet ist, die entgegengesetzt parallel zueinander in der Ausgleichsleitung (44) angeordnet sind.
16. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet, daß Sperrventil und Füllventil zu einem einzigen, einen Steuerkolben aufweisenden Steuerventil (70) zusammengefaßt sind, das einen mit dem Hydrospeicher (40) verbundenen Speicheranschluß (73) , einen mit dem Verbraucherabschnitt der Hauptleitung verbundenen Verbraucher- anschluß (72) und einen mit dem Zwischenabschnitt der Hauptleitung verbundenen Füllanschluß (71) und drei Ventilstellungen aufweist, wobei in einer ersten unter der Wirkung einer Ventilfeder (74) eingenommenen Ventilstellung der Hydrospeicher (40) über den Fullanschluß (71) und den Speicheranschluß (73) mit Druckmittel befüllbar ist, in einer zweiten Ventilstellung, in die das Steuerventil (70) gelangt, wenn der Speicherdruck bzw. der Verbraucherdruck eine bestimmte Höhe erreicht, alle drei Anschlüsse (71 , 72, 73) gegeneinander abgesperrt sind und in der dritten Ventilstellung Verbraucheranschluß (72) und Speicheranschluß (73) miteinander verbunden sind.
17. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuerventil (70) durch Beaufschlagung mit einer vom Verbraucherdruck und vom Speicherdruck unabhängigen Zusatzkraft von der zweiten in die dritte Ventilstellung gelangt.
18. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 16 oder 17, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuerventil (70) für den Steuerkolben einen verstellbaren Anschlag (79) aufweist, durch den der Weg des Steuerkolbens in der zweiten Ventilstellung begrenzbar ist und der zum Schalten in die dritte Ventilstellung verschiebbar ist.
19. Lastfühlende hydraulische Steueranordnung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß der Anschlag durch einen Kolben (79) gebildet wird, der an einer Steuerfläche in Abhängigkeit von der Stellung eines Pilotventils (77) mit Druck beaufschlagt oder von Druck entlastet ist.
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