WO1997031990A1 - Procede et appareil de recuperation d'huile a partir de dechets plastiques - Google Patents

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WO1997031990A1
WO1997031990A1 PCT/JP1997/000572 JP9700572W WO9731990A1 WO 1997031990 A1 WO1997031990 A1 WO 1997031990A1 JP 9700572 W JP9700572 W JP 9700572W WO 9731990 A1 WO9731990 A1 WO 9731990A1
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pyrolysis
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Hirotoshi Horizoe
Takeshi Amari
Hiroshi Nagai
Shizuo Yasuda
Yuji Kaihara
Yoshimasa Kawami
Yasumasa Matsukawa
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Mitsubishi Heavy Industries, Ltd.
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    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
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Definitions

  • Deer brass collected separately from Toyama's garbage, was collected as waste vegetarian food. And then liquefied.
  • Hon-Shiraku was able to make trouble even if mixed with heat-hardened material, such as shachi-mu, and a resting material. This is to reduce the ft load of municipal garbage;
  • the other M-types of the wood tongue increase the energy of the waste plastic; f: suppresses the coking trouble, and ⁇ , ' ⁇ K-K pyrolysis residue'?
  • the purpose is to provide the law and equipment to be used.
  • Another object of the tree is to provide a method and apparatus for recovering the Xiao plastic by thermal decomposition, which does not require a start-up and shutdown in the method of collecting the plastic.
  • the other components of wood I include gas obtained from the pyrolysis of waste plastics. at the boiling point ⁇ , ⁇ ', I i one efficiency ⁇ well ⁇ Ru ⁇ yield method and to ⁇ 3 ⁇ 4 the ⁇ of ⁇ ;.!.
  • the ⁇ (1 is to Mi MotoMakoto other 1 1 basis of IIJJ is, Pyrolysis of plastic I: Effective gaseous pyrolysis while minimizing the size of the product. I ', Coming Shan 1>, 1 to provide a method and equipment .
  • Kijun's other goal is to avoid the problem of pre-pyrolysis by flowing water to the water, the W general feed reactor and other water, and to reduce the ⁇ ⁇ It is to be.
  • the other type of wood turtle is the II: as ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ', 1 calorie and dechlorination ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ .
  • waste plastic from which chlorine has been aggressively removed by dechlorination is subjected to thermal decomposition.
  • the sand flowing in the medium is used as a medium.
  • ⁇ ⁇ is burned by high-speed annular flow to produce ⁇ 3 ⁇ 43 ⁇ 4 ⁇ 3 ⁇ 43 ⁇ 4 sand, and ⁇ ! Takasago ⁇ before 3 ⁇ 4] pyrolysis of waste plastic -In other words, the K's are characterized by the fact that K people are removed to the extent that they can remove carbon dioxide, and that afterburning that can be recycled.
  • iW thermal decomposition of the pyrolyzed product is carried out by the liquid separation unit of 1). Separates the low boiling point with Shanto / 'gas,,; Flows the boiling point down to 3 ⁇ 4 ⁇ d pyrolysis I: W and Ti 2 liquid separation completed It is a feature of I that the and are adjacent to the column in order to separate them into low- / gas.
  • Cooling the substance decomposed by this J3 ⁇ 4 ⁇ 1 ⁇ 2 pyrolysis to the side of the liquid contact : pass through the 3 ⁇ 4 'stage and connect it to the liquid separation of ⁇ 1; It should be separated into low-boiling oil and low-concentration / gas, which are not steamed.
  • ⁇ ⁇ ′ is used for the first gas-liquid separation and ⁇ is used for the liquid separation of ⁇ in a row, and ⁇ ! Is used for the gas-liquid separation of ⁇ ′ ⁇ ⁇ 1 in liquid contact ⁇ .
  • a low-boiling-point ash preferably a low-boiler, which is composed of a separated liquid stage and a liquid to be supplied to the preceding liquid separator stage It is good to have a boiling point Shantou.
  • the gas-liquid separation of 1 and the liquid separation of 2 are connected in a row, and the I'jiLd is not connected to the second liquid separation.
  • the liquid-contact part is made of wood, and the gaseous pyrolyzate after passing through the first liquid separation is guided to the I-mount three-liquid contact part.
  • liquid separation is performed in about ⁇ tower consisting of reboiler, dono j 'liquid contact part, us w; ⁇ and cooling part from de to w, and separation of ⁇ ⁇
  • the gaseous pyrolysis is carried out.
  • the product is put into a liquid contact part and a liquid contact part which functions as a low-volume / gas destruction part. You can make it like that.
  • ⁇ 'iid pyrolysis is composed of ⁇ ⁇ sand and ⁇ I indirectly heated and heated to about 35 () to 500' C. It is preferable to excite the fluid by a force that can be fluidized by a neutral gas and a mechanical ft.T stage.
  • the mechanical stirrer includes sand, additive, and 3 ⁇ 4 plastic, which can be uniformly reduced ( ⁇ ⁇ can be used, and mechanically reduced to 5 and I 16 and rotary can be used for 7 and 18).
  • Kiln, water There is a river in the transport reactor.
  • the additive and the high-temperature circulating sand of 500 to 95 crc are mixed with the effluent (waste plastic) during the rest, and the temperature is 350 to 50 (TC, Preferably, it is kept at 400 to 480 "C.
  • the zeolite ⁇ is a natural zeolite, preferably a natural mordenite.
  • the gas is removed from the gas ⁇ ', ⁇ ⁇ line and separated by liquid separation of about 200 to 25 (cooled to TC to liquefy only boiling point However, it is better to let the people ⁇ ) ⁇ into the thermal decomposition of the stream.
  • the pyrolyzed 1, 3 ⁇ 4-shaped material is sequentially sent to a plurality of mechanical stirring stages in a serial form and pyrolyzed into I components.
  • the income of goods increases ⁇ , ' ⁇ .
  • the gaseous pyrolysis products obtained by ⁇ thermolysis are sent to the gas-liquid separation in parallel (directly) without passing through the mechanical side j.T. Therefore, effective pyrolysis cattle: the uptake of adult is possible.
  • the wood is made of deer blast and ⁇ ' ⁇ 'warm sand, and I: leaving part of the gas, I: from the basin to the lid basin.
  • I leaving part of the gas
  • I from the basin to the lid basin.
  • J bugas f? 'D basin and basin
  • J sugari, each gas' ⁇ , and open a 1 M2 haiku road ,
  • the temperature of the basin on the basin side is the temperature of 250 to 35 (TC, and the temperature of the mixed area on the basin side is about 350 to 50 (TC, preferably about 400 to 480 "Ji ⁇ > 3 ⁇ 4.
  • jij, id I Decomposition occurs on the basin side, but pyrolysis occurs on the basin side, and ⁇ 1 ⁇ 4 ⁇ , ⁇ !
  • a treated product consisting of a mixture of deer plastic and sand deprived of salt and water is sent to the basin, and the sand with the deer plastic is removed from the basin. Transport from the basin to the litre basin i l.
  • Pyrolysis products consisting of gaseous boiling point, low boiling point and ift fraction / gas and 1 rest thermal decomposition residue while mechanically stirring. It is manufactured so that it can be heated and decomposed of waste plastic.
  • the power that can be composed the human miniaturization, The number of knits; You can.
  • the waste plastic mentioned in the tree is waste plastic that is separated from the city's garbage, and is made up of heat nj resin (polyethylene, polypropylene, polystyrene, etc.). I 3 T 1 Even if heat-cured wood, paper, and ifi contaminants are present, there may be more than one person.
  • plastic die-casts have many plastics such as residual plastics.
  • plastic Iii and other polyvinyl chlorides and polyvinylidene chlorides are present, and these salts are selectively separated and removed by heating to a temperature of 250 to 350 "C. It is generally known that
  • the separated HC 1 component gas was extracted with an alkaline absorbing solution ( ⁇
  • the thermal decomposition which decomposes the decomposed material is carried out by heating the waste plastic with a relatively high temperature of sand.
  • the circulating sand with a temperature of 500 to 950 "C with waste (waste plastic) and a temperature of 400 to 48 (holding the temperature at the TC, Like heat exchangers, the trouble of coking in heat transfer can be avoided.
  • the sand attached to the element can be prevented by burning in the incineration layer ⁇ : ⁇ : .. 3 x, so that the trouble can be prevented.
  • KiMakoto ⁇ is the pyrolysis ⁇ , ⁇ and additives according to the 5 0 0 ⁇ 9 5 0 "C of A 'a ffi ring sand temperature Sho ⁇ : and with objects (waste brass tick),
  • the additive is a catalyst that promotes the decomposition of the liquor by thermal decomposition of the tiger plastic, which has been conventionally used in the field of Shanhua 7: the zeolite zeolite is a natural zeolite, preferably It is a natural moldenite.
  • the coking caused by thermal decomposition and I'dl caused by the shrinkage can be controlled to ⁇ ⁇ ⁇ .
  • the force added by the tree njj to the IA is not necessarily added.
  • the low boiling point of the Shan the low boiling point of the Shan Giang 3 ⁇ 4 3 ⁇ 4 ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ . 200 to 40 (TC range: 1 to the mountain.
  • the liquid contact It is preferable to connect the plate to the side where the liquid is to be killed. Cooling may be provided by rivers, and roads may be rejected by low-boiling Shantou, as will be the case in later lii cases.
  • the liquid separation of ⁇ i 1 consists of a liquid-contact part and a liquid separation part on the side, and the liquid supplied to the liquid separation part In the liquid separation in step 2, the cooling water should be cooled and the boiling point should be low, or a cold water path should be installed on the I. side of the liquid contact. Yes.
  • the high boiling point, low boiling point and low gas / gas are separated by the liquid contact part, for example, the liquid contact part composed of steam such as the charging stage, etc., and rejected to the 'side.
  • Rtd is installed in the liquid separation part of the low-boiling point Shant, and the gas to be supplied to the liquid dispersion part is separated by gas-liquid separation of 3 ⁇ 4 "i2.
  • the second liquid separation has a low boiling point, which is separated by f.
  • the low boiling oils of ⁇ Y ,, 1 and ⁇ can be obtained without the mixture of the components of ⁇ .
  • the tree is a low-boiling point that is separated by the liquid separation in step 2 as the liquid to be supplied to the liquid stage. Even the high boiling point Shan which is in the chemical break dissolves in the 3 ⁇ 4 and captures it; Liquefaction reflux-promoted
  • the liquid separation of Ai-mae 1 consists of a gas-liquid contact plate and a liquid dispersion plate on the side of the plate.
  • the liquid supply to the ⁇ liquid stage 3 ⁇ 4 Separated low-boiling points, preferably low-boiling points, may be constituted.
  • Low-boiling point 1 "1 Functions as a reservoir. 1: Composed of a liquid contact part and a gas-liquid contactor that functions as a low-volume / gas discharge part. The low-boiling point in the gas is released from the low-boiling point in the gas. The low-boiling point in the gas is released in the liquid-contacting section (low-boiling point
  • ⁇ , iW ld or the low-boiling point that was collected at the liquid contact area was ranked below J; S was removed from the liquid; The other gas is removed and stored in the reservoir at the bottom. Therefore, low boiling point and low gas content are effectively captured.
  • the gaseous pyrolyzate after passing through the ', ⁇ for liquid separation in (1) is transferred to the // liquid contact (low boiling point) and the liquid / liquid contact part (low part / gas discharge).
  • the structure of the person you want to configure is 4.
  • the reboiler since the reboiler is installed at the bottom of the ⁇ iii tower, the low-molecular-weight gas released to the lower boiling point is steamed by one reboiler to obtain the desired ⁇ -boiling oil.
  • the thermal decomposition products that were formed by the thermal decomposition in the 1st rest state), the material, and the non-liquefied heat ifli compound-tree were taken out with a screw feeder, and oiW '(third In the afterburning, ⁇ is introduced into the ⁇ , and the ⁇ is introduced to form a fluid ⁇ : using sand as a medium.
  • the sand-line 20 is for thermal decomposition, and the mountain is circulated.
  • ⁇ 4 is f) ij ⁇ ⁇ people's Shan
  • ⁇ ',! is the preferred' Ji example for thermal decomposition at the river, and 'i, It is roughly I.
  • fv for thermal decomposition at the river of Shandong M.
  • the (vertical) thermal decomposition is formed in the reactor.
  • the fire is not suitable for thermal decomposition, and in this example, the thermal decomposition equipment is composed of multiple i-reactors.
  • FIG. 7 shows a preferred embodiment for the ripening process in each of the mHd's Shantoshi bunker;
  • FIG. 8 shows a preferred embodiment of the ⁇
  • No. 9 is a slag boiler that is located in the above-mentioned fireworks in Shantou ⁇ 1. ? !
  • 1 is a schematic diagram of the collection of the plastic from the plastic according to the 1 'embodiment of the tree iijj! 1; i. are doing. ⁇ In the figure, 1 ( ⁇ one chlorine-containing kiln ( ⁇ for denitrification!), The plastic supplied from waste plastic supply line 6 and the plastic to 400-950 ”C Deer plastic P is heated to a temperature of 250-35 (TC while extruding and mixing the heated S.
  • the salt of the plastic block is separated into about 95% or less, and the kiln 1 I: part is replaced with the HC 1 rich gas discharged, and the gas line of HC 1 component is removed.
  • the water is absorbed and the water is absorbed by the absorption liquid, and 1 "
  • the heat transfer volume is the same as the ⁇ lili product of the sand, and 3 ⁇ 4 can heat the waste plastic.
  • Pyrolysis 2 is a tank that can evenly mix sand, additive, and waste plastic, and is supplied from the additive (supplied from the supply line 10) and the technical sand supply line 11
  • the high-temperature circulating sand of 500 to 95 "C is weighed into the dechlorination supplied from the withdrawal line 9 and mixed with the iiR material to obtain a temperature of 350 to 50 (to TC, preferably 40 to 50).
  • 0 Perform pyrolysis with a force of ⁇ 11 to 8 CTC.
  • 3 ⁇ 4 synthetic zeolite is naturally added zeolite, preferably natural mordenite, but it is not essential.
  • the waste plastic is heated to 400-48 (TC can be maintained at the boundary temperature by heating the waste plastic with a relatively large hot sand in a flowing state. Even if the soil is attached to the sand due to disturbance, the sand is constantly being pumped and the pyrolysis residue is removed. I and leave: ⁇ Re I: ⁇ ' ⁇ 3
  • the liquid separation 1 is connected to the 4 A output I H via the coagulation gas extraction line 13, and the liquid separation ⁇ '. ⁇ 5 3 ⁇ 4 of ⁇ 2 is connected in series.
  • the distant boiling boiling point is decomposed into ⁇ 3 ⁇ 4 2, so the ⁇ 3 ⁇ 4 boiling point is decomposed into 3 ⁇ 4 to become a low boiling point Shan, and the low boiling point Shan's yield power is reduced, Shan's, fl-storage ⁇ 1 I-.
  • FIG. 3 is composed of a high-speed circulating fluidized bed or a bubbly fluidized bed as shown in Fig. 9
  • the heat is supplied from the supply line 18 to form a fluidized bed that guides the air and removes the sand, keeping the temperature at 500 to 95 (TC, preferably 750 to 950).
  • Line 17 width of organic matter :; 'S ⁇ burn, and from line 180, the gas exhausted by the deficient person 85 () ⁇ 95 (TC to warm up to control the dioxin , ⁇ ⁇ Haiki gas take-out line 21 ri ⁇ j takes out ⁇ ha gas, and if necessary : 1 : gas processing fl!
  • the burnt glass of rotted glass that could not be completely incinerated with the mi 3 is removed from the extraction line 19. ⁇ , part of the sand of the fluidized bed heated to 750 ⁇ 950 "C is repelled by the sand extraction line 20; put into the pot 30; Introduced into 1: At the same time, the sand was removed to the cyclone 32 via the sand removal line 20, and separated from the sand here. And 750-95 (TC temperature).
  • the sand separated by the Cyclone 32 is put into the sand hopper 34 and desalted on lines 7 and 11. Use 1 and W 2 for pyrolysis. In this way, the sand can be used for the river.
  • the sand is used as the fluid medium in the process of desorption ( ⁇ ) and pyrolysis ( ⁇ ). if there is broken into 100 ⁇ 200 mm ⁇ , line
  • m2 is an oil from deer plastics according to another example of wood
  • Min / ⁇ gas, gaseous low boiling point (for example, boiling point 250 ° C or less), boiling point of Shanto (for example, boiling point 250 ° C or less I.) are taken from output 2a and The liquid is separated to about 250 ° C by ⁇ 4B, and the condensate such as high boiling point is discharged. ⁇ . ⁇ Part 2a.
  • a low-volume / -gas and a low-boiling point can be obtained from the line 13 and a second gas-liquid separator ⁇ 5 such as a condenser is used.
  • the low boiling point / gas that has not been condensed is sent to the fcUi TM 3 from the low concentration / gas extraction line 16.
  • the first gas-liquid separation TJF'ii 4B is fully filled as a liquid touch-down stage.
  • a liquid nozzle 42 of a nozzle is provided on the I-.
  • a low-boiling point shred separated into ⁇ 2 liquid separator 58 and recirculated by an unillustrated container as necessary is used as a liquid to be supplied to the liquid separator 42.
  • the part of the low boiling point is supplied from the line 15 'through the liquid dispersion nozzle 42 to the first gas-liquid separation: refluxed to 4B, and the line 15 Substantially eliminates high boiling point shrubs.
  • the second separation: H5A is a tree: ⁇
  • a capacitor is flowing, but '3 ⁇ 4! However, it may be composed of fm'i or a stripping tower.
  • Fig. 3 The combination of i rnn or the steam tower and the stripping tower for the gas-liquid separation of ⁇ ⁇ and ⁇ 2. It is a schematic diagram showing the installation ⁇ .
  • HC1-rich gas is extracted from the HC1-rich gas extraction line 8 provided in the general feed reactor 1 I '.
  • the water is collected by the absorption tower 81 and the mixture of the circulating sand and the dechlorinated plastic (processed for desalination) is removed by the screw conveyor. It is supplied to ⁇ 2 for ripening via a withdrawal line 9 consisting of etc.
  • trM 1 heats the waste plastic to a temperature of 25 () to 35 (to heat it to TC,
  • HC 1 rich gas is extracted; I ', and line 8 is connected to condensed gas extraction line 13 after HC 1 is absorbed in HC 1 absorption tower 81 as necessary.
  • ⁇ 2 gas-liquid separation to be introduced into 5B.
  • ⁇ HC 1 rich gas extraction line 8 absorbs HC 1 by HC 1 absorption 81, then removes Wi gas; II then connects to line 13 so that it can be connected in a row u
  • the thermal decomposition is carried out in the second step.
  • the liquid is separated via the product extraction line 12 into the liquid separation of 1;
  • the second gas-liquid separation:,! 5 B is connected in row I via the fit uncondensed gas extraction line 13.
  • a liquid disperser 42 is installed and formed.
  • a liquid to be supplied to the liquid disperser 42 a low-pressure liquid separated into a gas-liquid separator ⁇ '- ⁇ -5 ⁇ of ⁇ 2 and cooled by m22 It is configured to supply the boiling point Shanto with a branch line 15 '.
  • the low boiling water separated by ⁇ ', 5 ⁇ is supplied to the liquid separator of 352, and the low liquid separated by this
  • the high boiling point oil which is in the vaporized state can be easily dissolved and trapped even in the high boiling point state of the high boiling point in the state of the boiling point.
  • Fig. 4 shows a liquid contacting device consisting of a packed tower or other ⁇ with a temperature of 120 ° C. It is constructed by disposing a filter device 43 on the I side of the device 41.
  • the perimeter 12 0 is composed of an inverted 1-cone ⁇ '' ⁇ ' ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I ⁇ I If! H i ⁇ 122 is connected to the unit, and the motor 1 23 is used to configure the Wfeor function.
  • the pyrolysis il: J 3 ⁇ 4 extraction line 12 is used as a high-boiling point Shanto ( ⁇ ) reflux line 14 flowing from the i-liquid separator iV: 4B.
  • scale adhesion in line 12 can be prevented.
  • the line 1 2 Z 14 is expanded so that the cylindrical tower section is straightened.
  • a gas-liquid contactor 41 composed of 1 ⁇ ', : (ii3 ⁇ 4 ⁇ ) and its power' _f? Y are provided with a liquid dispersing nozzle 42 on the side of the cell.
  • gas-liquid separation was not performed by the gas-liquid-contact device 41.
  • the boiling point was also reduced' due to the thermal contact with the cooler 43, and the liquid was reliably removed via the line 12/14. Heated to 120 and pyrolyzed to ⁇ £; Pi is heated by
  • Numeral 15 is an example of pyrolysis consisting of a single tank.
  • the mechanical part 220 has an inverted 1-shaped container 224 and a double-ribbon ribbon shaped inside the container 224. )
  • a A A A) ⁇ A 1 A 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 .
  • I 'if 20 was supplied from the waste line supplied from line 9 and the wastewater supplied from the line 9, the addition ffl supplied from the line 10, and the supply line 11 from the sand supply line 11. After being heated and decomposed while maintaining the temperature between 400 and 480 "C, it was thermally decomposed.
  • 4 ⁇ B is fed into the liquid separation of ⁇ 1 via the extraction line 1 2 14 into f ',! 4 B, and is separated by the gas-liquid separation 4 B of IU 1 ⁇ More K.
  • Fig. 6 shows a plurality of samples of Wf2A, 2B, and 2C fli !, and the pyrolyzed I'M form is interpolated with hot sand and a screw feeder as shown in Fig. 5.
  • the obtained gaseous pyrolysis product is subjected to pyrolysis provided by agitator 2A, 2B, 2C.
  • the product is discharged in parallel through the product extraction lines 12A, 12B, 12C.
  • Liquid separation 1 Feed to about 4 B.
  • the line 12 A is changed to II. II.
  • the ⁇ ⁇ as the liquid separation ⁇ ⁇ ⁇ is connected.
  • VU 4 B Liquid Separation of iW, 3 ⁇ 4! 5Ti 1 liquid separation VU 4 B, which functions as a VAB convection line. It can be washed away.
  • Figure 7 shows that deer plastic and ;; hot sand are transported from the I. basin to the basin, and then thermally decomposed while undergoing thermal decomposition.
  • the supplied dechlorination treatment product II and ffi ring sand supply line 11 The high-temperature circulation from 500 to 950 supplied from the plant was input from the person II 25a installed on the basin side of the 'turbine' 25 In the past, circulating sand with a temperature of ⁇ was supplied to the sub-basin from the sand-supplying line 1 ⁇ in order to equalize the temperature in 11 steps. After the decomposition, the pyrolyzed gas-restored product is extracted, introduced into the 351 gas-liquid separation 4 B via the ⁇ line 12, and the gas-liquid separation 4 B of 11. The diverted high-boiling point is from line 14 (12).
  • the mixture in the tank 25 was charged with gaseous pyrolysis inside the vessel.
  • the mixing of the mixture 29 was carried out so that there was a transfer of the physical force. ,! ⁇ ⁇ is controlled.
  • the flow line 14 I- At the end of id ⁇ 25 on the basin side 'f
  • the deaerated and azalea additives are added to the fortress with sand along with sand. -In the state of thermal decomposition in minutes, the thermal decomposition is performed;
  • ⁇ , liuHd ⁇ 1 is separated by gas-liquid separation.
  • the boiling point is set to return to the water tank 25 by the return line 14, so that the high boiling point oil discharged is sufficient. It is pyrolyzed and has a low boiling point.
  • Fig. 8 shows the lignified and dechlorinated ⁇ ' ⁇ ' pyrolyzed ,, ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ ⁇ I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I
  • the mixture in the horizontal stirring tank 2 (25A, 25B) is conveyed in the right direction while being stirred by the rotor.
  • the point that the reactor or the screw feeder 26 ⁇ , 26 ⁇ is provided is 7 ⁇ .
  • the waste plastic and 400-95 (the circulating sand heated to TC is liquefied through the hot-water supply lines G and 7) and is placed on the basin side of the J-section 25A. It will be input more.
  • the 1-temperature ring sand is circulated to the circulating sand supply line 7 ⁇ , and the upstream part is also used. Chick and hot temperature While extruding heated circulating sand, Mild waste plastic is heated to 250-
  • the salt of the deer plastic bubble can be separated and separated by about 95% or less. .
  • the first processed material was heated skin 400-48 (after being subjected to thermal decomposition while being held in TC, the thermally decomposed tobacco 1 (the product was removed from the extraction line 12 ').
  • the boiling point of the liquid was separated from the 1st liquid-liquid separation by 4 ⁇ , and the 1st gas-liquid separation was diverted by 4 ⁇ from the line 1 4 (1 2).
  • desalination is formed at the cutoff section 25 of the 5 ⁇ flow
  • pyrolysis is formed at the cutoff section 25B.
  • a treated material consisting of a mixture of waste plastic and sand from which chlorine has been substantially removed has been placed on the drain partition 25 B side] ⁇
  • the waste plastic and the sand at the J-section 25B side are _
  • pyrolysis products consisting of low boiling point and low f-gas and solid pyrolysis residue can be produced to perform pyrolysis of deer plastic.
  • the deer plastics According to the tree, the deer plastics have been reduced to 3 liters per year according to the war.
  • the effective utilization of JIL as a heat source of the pyrolysis residue and the effect of increasing the yield of high-quality Shanto with a low boiling point, ifi, are extremely river-like. It is possible to obtain a gaseous pyrolysis product effectively while minimizing the size of the pyrolysis.

Description

i irj 糸 H I
廃ブラスチックからの汕 収 とその装^
「技術分野」
木允 Iリ Jは、 姽ブラスチックを熱分解により汕を |「'1収する方法と装^に係り、 特 に都 Hiごみで分別収集された廃ブラスチック、 乂は rnm して问収された ブラスチックを汕に変換して燃料として Πί利川する 法とその装^に ι する。
「f 景技術」
都山'ごみで分別収集された鹿ブラスチック、 乂は^業廃菜物として ι"ι収された 廃ブラスチックから汕を得るには、 従来 40 0 '後の温度で炭尜骨格を w断し て低分 J 匕 ·液状化させている。
この 法では、 約 5 0 0〜 1 , 0 0 0 k c a 1ノ k g (ブラスチック） のエネ ルギ一を必^としており、 このエネルギーをブラスチックに えるゾ法として、 溶融したブラスチックをボンブで循 ί させ、 その途 111に設けた加¾ ^でエネルギ
—を' J-える 法である。
この//法では、 熱硬化件:樹 や Ι,Ψリ.の^物によリ、 ポンプ ラインのトラブ ルを 1"1避するために、 それらを前処 で に取り除く必 5ίがあり、 そのコ ストは人きく、 籽济性に が じていた。
に、 熱のみで分解して ί られた汕は、 不安 であり、 加熱 の 内 でコ 一キングするトラブルを允 'にさせる。
また、 熱 nr 件樹 ίΐ でも熱 縮 で/^^ κの ί¾ を -邰 するが、 これらは ポンブ循^ライン 'に汴遊しておリ、 口過や遠心分離法などで 液分離して分離 1»1収する力；、 部の油の 人は避けられず、 汕の损失となっている。 また、 収 された炭素質の残½は ½. なエネルギー源であるが、 ィ ί効に利川されていない。 更に、 これらの液状汕は' 温では ^化するので、 ポンプ循環ラインはスチーム ジャケット等の保温が必¾で、 スタートアップ及びシャツトダウン II には 汕 でプロセスラインを ^換する必要があり、 速 維持 の増大につながつている。
「 の R!示 J ぐ瞧 >
本 叨は、 かかる従来技術の課題に鑑み、 熱硬化件樹肭ゃ μΐ休状の^物が混入 してもトラブル 1人1とならなレ、 ブラスチックの汕 |"1収 法を提供して、 都市ご みや; 業鹿粲物 の ι '処 ί!ΙΙ分別に の ft荷を人 I (Jに^減するものである。
また、 木 叨の他の M的は、 廃ブラスチックのエネルギーを .える過; f :でコ一 キングトラブルを抑制し、 また Ι,'ίΙ休 K熱分解残'? は分離することなく熱源として ィ j'効利川する汕 W収 法と装^を提供することにある。
また、 木 の他の 1 1的は、 暁ブラスチックを熱分解によリ汕 1"1収する 法におけるスタートアツブ及びシャットダウンが な' ϋΐι回収 法と装 を 供 することにある。
更に、 木 Iリ jの他の I I的は、 特に廃ブラスチックの熱分解によリ得られたガス 熱分 ί5 勿も^沸点油と低沸点汕及び 分 ·ガスに効率 I 分離し、 低沸点 で ^,Ή',Γϊの汕を^ ¾に I i.つ効^よく ί る汕 収 法と ; を捉 (！1ミすることにある。 本允 IIJJの他の 1 1的は、
Figure imgf000004_0001
ブラスチックの熱分解 I： の小 化を Iリながら 効 よくガス状熱分解 .成物を るリ ί.の; I',來る汕 1>，1収 法と装 を提供すること にある。
木允 の他の 1 1的は、 ί に水、 W般送リアクタその他の水、 の攒 Τ段を川い て前 熱分解に不 Ί!を嫌し、 ¾ ^の简素化■小 化を^ることにある。
木 叨の他の I I的は、 ト:として βί』',1熱分 と脱塩素匸 ¾を '休化し、 これ を一の機械的攪 Τ·段で構成し、 ¾ϋί の人 の小 化を図ることにある。
く構成〉
木? fiWは、 力かる【Ί的を解^するために、 塩化ビニルその他の « を む^ブ ラスチックを熱分解にょリ汕问収する場 は、 熱分解に^の ¾ 'に、 鹿ブラスチッ クを押し出し流れさせながら該 mブラスチックを ^温の砂及び/乂は添 11剂と混 合し、 2 5 0〜 3 5 0でに加熱することにより、 'Ji質的に塩素が除ぶされた 廃ブラスチックと砂の' ίέΑ物から成る処 物を 造するに;^ (脱 に i'i ) を設 けた点を 'の特徴とする。
又 脱塩素に こよリ突質的に塩素が除 された廃ブラスチックを熱分解に ΐ:に ^人する分けである力 その熱分解に として、 の砂と混合、 直接加熱 して温 ¾略 3 5 0〜 5 0 (TC、 好ましくは略 4 0 0 - 4 8 (TCに歼温 ·保持する ことにより、 廃ブラスチックの加熱分解を行なう熱分解に で構成した点を第二 の特徴とする。
31に木 叨は、 热分解後の 1休状の熱分解残 . のィ ί効利川を | |るために、 熟 分解後の 1休状の熟分解残^等の熱分解派1：物を 'や: で流動する砂を媒休とする 流動 、 乂は高速 環流動 で燃焼し、 ，ί¾¾の砂を製 iiliし、 <! 高 砂の ^を前 ¾]廃ブラスチックの熱分解丁- しくはその ¾' .に の½素除去に程に K人させ、 Πί·循 使川する残 焼 に を設けたことを の特徴とする。
ΪΙΪに低沸点で^ 贸の汕を る為に、 iW¾熱分解に ίΊ こよリ^た熱分解^成物 を ' 1の 液分離丁 · ¾によリ液休の 沸点汕と 休の低沸点汕と低分 /'ガスに分 離し、 ,; 沸点汕を ι〗 d熱分解に ¾に 流する I： Wと、 Ti 2の 液分離了- ¾によリ 液休の低沸点汕と 休の低分 /-ガスに分離する に とを [ 列に接 したことを^ Iル Iの特徴とする。
そして に鹿ブラスチックを熱分解によリ汕 1"1収する総合的なシス亍ムとして、 (mmiiA に ' iと熱分解にV:と残^^ に ίΊとを糾. ftせるとともに、 I J ' 熱分解 に で' ί! られた熱分解 成物を 1の 液分離: Ρ·段により液休の 沸 λ'、'：汕と 休 の低沸点汕と低分 /·ガスに分離し、 沸 汕を熱分解に に S流する iS流に と、 の 液分離： Γ··段により液休の低沸点汕と 休の低分 -ガスに分離する分離に ΙΊ1とを熱分解 I： Wの後流側に設けることも特徴としている。
この J¾ ι½ 熱分解に により ί た熱分解 - 物を， 液接触 Ρ の 側 に冷却: ρ'段を接続してなる^ 1の¾液分離に;^を通す ' こより、 液休の 沸点汕 と気休の低沸点油と低分 /·ガスに分離し、 ^沸点汕を d熱分解に^に遝流させ るのがよい。
そして好ましくは、 ¾ '記第 1の気液分離に と 2の 液分離に とを^列に ½ するとともに、 ί '記笫 1の気液分離-に ,!を 液接触 Τ.段とその I： 側に) ¾し た液分 ι Τ·段で構成し、 前 液分舣 Τ段に供給する液として、 笫 2の 液分離工 に分離された低沸点汕、 好ましくは はれた低沸点汕を川いるのがよい。 乂、 好ましくはが 1の気液分離に と ' 2の 液分離 .とを ιίί列に接続 するとともに、 I'jiL d第 2の 液分離に不 を、 内にに卜に配列した複数の ¾液 - 触部をィ ίする 木で構成し、 第 1の 液分離に 過後のガス状熱分解 リ 物を、 I山 3 液接触部【 に導人するのがよレ \
乂 ι¾',¾ 1の^液分離に^は、 ¾液接触部とその -側に した液分散郃で構 成し、 そして ΓΛ',ϋ液分故部に «給する液として、 2の気液分離に によリ分離 11.つ冷 jされた低沸点汕を川レ、のがよ 、。
又木 叨は、 ΓΛ',ϋδϊ 1の 液分離に^と ^ 2の 液分離」:^とを！ ¾符を介して ιβ列に ½ するとともに、 脱 ^: Γ·段よリ棑; I',された含塩素ガス乂は該ガス 屮の塩 ^を除 した後の残りのガスを 2の^液分離に 入 I I側ラインに^人す るのがよい。
この場 iii d 2の^液分離に を、 ド から wにリボイラ、 ドノ j' 液接触部、 us w;^ 及び冷リ部からなるほぼ ¾ 塔休で楛成するとともに、 ^ ιの 分離に 後のガス状熱分解 .成物を、 1:として低沸点汕卜'1収^として機 figする ^液 触部と、 低分 /·ガス放敗部として機能する卜方 接触 に 入するように楛成してもよレ、。
さて ½'iid熱分解に^は、 Γ· の砂と έ I 接加熱して温 ^略 3 5 ()〜 5 0 0 'Cに維持する為に 般に流 Jl か'で構成され 不^性ガスで流動化させることも できる力、 機械的攒 ft.T段により流励化するのが好ましい。
この ι¼,¾!機械的攪 丁 には、 砂、 添加剂、 ¾ブラスチックを均 (~ ^できるもの、 W休的には^ 5及び I 16に小す械リアクタや 7及び 1¾18にノ すロータリキルン、 水 :搬送リアクタ等を川いる .が ί I！来る。
特に機械的攪 1 段にを川いることにより、 比 Ιίιί祯の人きな Γ,'ΰ の砂により ιίί接 ブラスチックを加熱して 4 0 ()〜4 8 (TCに ·保持することによリ、 従来の 熱交換器のように伝熱 でのコ一キングによるトラブルを 1"1避できる とともに、 木発明の場 、 砂の表 ιίιίに^素質が付 したとしても、 砂 ( 幾械的攪 ^ 段により強制的に欖 i しており、 ifiJも ^素質力付^した砂は編 d残裔 却に U (砂 に 'ιθ で儀することにより i¾に ίΨΙ:できるのでトラブルは 然に 防止することができる。
木 Ιίϋの熱分解に は、 休的には添加剂と 5 0 0〜 9 5 crcの高温の循環砂 を処 !物 （廃ブラスチック） とともに混合し、 温度 3 5 0〜 5 0 (TCに、 好まし くは 4 0 0〜4 8 0"Cに保持するのがよい。
l'' 、 熱分解に には添加剂を使川しても 1 く、 そして添加剤は、 廃ブラス チックの熱分解で .成するヮックスを !fiに分解促進させる触媒で、 従來 汕化 分野'で く川いられていて 成ゼォライト乂は人然ゼォライトであり、 好ましく は 然のモルデナィトである。
かかる添加剤によリ、 熱分解と I I に起る 縮 応によるコ一キングを隨 に抑制できる。
次に、 機械的搅 T殺による 熱分解に においても、 ガス ίΙ',Γ Ιライン から取り出され 1の 液分離に により約 2 0 0〜 2 5 (TCに冷リし 沸点汕 のみを液化させ、 流ラィンょリ熱分解に に) 人 ί)Γί¾させるのがよい。
かかる 法によリ、 沸点汕は^に熱分解に dで添加剂のもとで加熱されるの で、 卨沸点汕は ΪΙ!に分解されて低沸点'? illになり、 低沸点汕の収率が '人し、 汕の 品質 · ： 件 .が l，'，J する。
そして木允叨をよリ効 的に' i するための装； Wとして、 1¼' 機械的授拃丁-殺 を複数個 ¾設し， ぶ熱分解の Ι,Μ形物を の砂とともに、 次段の機械的攪^丁-殺 にシリーズ状に) ι Γ次送給して加熱分解を行なわしめるとともに、 ，亥加熱分解によ リ得られたガス状の熱分解 .成物をパラレルに 液分離に ¾に送給することが 来る。
即ち、 熱分解の 1,¾形物は、 複数の機械的攪忭丁.段に順次シリ一ズ状に送給さ れて I分に熱分解される為に、 ガス状の熱分解 :成物の収^が ι,'ϋ上する。
乂加熱分解にょリ得られたガス状の熱分解^成物は | ·段側の機械的攪 j .T.段を 通す なくパラレルに （ダイレクトに） 1の気液分離： に送給される為に、 効果的な熱分解牛:成物の取込みが 能である。
例えば、 niJ.iiim 1の気液分離ェ により分離された 沸点汕をパラレルに火々 の攪 Τ·段に供給するのではなく、 シリ一ズ化した初段側の機械的攪 了-段 に還流することにより、 還流された '沸点汕も複数の機械的攪 ί?- 段に順次シリ
—ズ状に されて I '分に熱分解される為に、 低沸点汕の収率が -m i-'y I-.する。 更に木允 (!IJは、 廃ブラスチックと,; ¾温の砂とを ι'.流域より 卜'流域へ搬送 π.つ機 械的に攪^させながら加熟分解を行なう、 レ、わゆる横) wスクリュ一式反応器の加 熱分解に にも適川され、 この場^は i dガス状熱分解 z 成物を笫 1の 液分離 に に導人する少なくとも -の熱分解 .成物導人ラインを前記機械的 τ-·段の 卜流域に接続させ、 '力 1の^ ¾分離に V.によリ分離された 沸, 汕を ' ¾熱分解に に還流する還流ラインを機械的攪 : Γ·段のに流域に、 々接続させ た^を！ ^徴とするものである。
力かる允 Iリ jによれば、 膨 ίί尜処 物は 機械的概^ 段の 流域に投入され 卜流域に .るまで I '分搬送攒 、 ，· ぇれば I ·分に熱分解した状態で取り す^ 力出来る。
乂、 ijiiildm 1の 液分離に ί :より JS流される 沸点汕は機械的榄 it Τ-段の 流 域に Wすように構成して t、る為に、 32流される ,ΐ¾沸点汕も I分に熱分解される為 に、 低沸点油の収 が - -J^ I：する。
に木^叨は、 鹿ブラスチックと ή'ϋ'温の砂と ¾ tし、 I：部ガス を残しなが ら I：流域よリ ド流域へほ ( 、 ' に搬送 iij '能な機械的攒件 Τ·段をにおいて、 ,ΐι· J:部ガス f?'dを 流域と卜'流域 , Jで :しガリ， 々のガス' ^に^ 1 M 2の 俳出路を, けるとともに、
に流域側の ¾ί ^域温 を温^ 2 5 0〜 3 5 (TCに、 ド流域側の混 域温^を略 3 5 0〜 5 0 (TC、 好ましくは略 4 0 0〜4 8 0"〇に>¾定する。 この結^、 |jij,id I：流域側で脱 に が乂卜'流域側で熱分解に^が形成出來、 そして ι¼·,¾! 流域 側で、 ^質的に塩尜カ>'除 された鹿ブラスチックと砂の ¾合物から成る処观物を 卜'流域側に送給し、 該ト'流域側で鹿ブラスチックと の砂とを I -.流域よリ 卜流 域へ搬送 i l.つ機械的に攪 させながらガス状の 沸点汕、 低沸点汕及び ift分/ガ スから成る熱分解 诚物と ΙΛ1休状の熱分解残 ½を製造して廃ブラスチックの加熱 分解を行なうように構成する寧によりライン等を介 Λさせる なく、 -休的な機 械的搅 ^丁-殺で脱塩素:に i'ilと熱分解に不 を構成する^力出来、 人幅な小 化、 ュ ニット； の 数化等が;!！^できる。
明の 細な説叨>
次に木 ^リ Jを ,ίί;細に説明する。
先ず木 |リ]でいう廃ブラスチックとは、 都 'ごみから分別されたブラスチック を多く むごみで、 熱 nj 件樹脂 （ポリエチレン、 ポリプロピレン、 ポリスチレ ンなど） を 成分とし、 邰ポリ塩化ビニル、 I3 T 1 熱硬化件樹^や紙、 ち ゆう芥 ifiの夾雑物が a¾人していても mい。
また、 ^業廃 物の屮でも、 ブラスチックダイキャスト製 ',の残液ブラスチッ ク等のブラスチックを多く^むものも まれる。
そしてポリ塩化ビニルのように鹿ブラスチック屮に塩尜が まれている場 、 これを熱分解して汕を :成すると、 汕の 1, Hを; くし、 触媒の劣化や材料の腐^ の原 I人 Iとなるので、 ¾'もつて分離除 する必^がある。
この ½ブラスチック I ii どポリ ½化ビニルゃポリ ½化ビニリデンに山 來しており、 これらの塩尜は温 ¾ 2 5 0〜 3 5 0 "Cに加熱することにより選択的 に分離除 されることが '般的に知られている。
そこで水 においては、 熱分解の |¾'処 に ίΊ!として脱塩 に ft!を け、 特に ¾1 2 5 0〜 3 5 0 "Cに廃ブラスチックを加熱する； 7法として、 温の砂で I - 加熱する '法力 ίましいことを! ¾出した。 この 熱 ιίιί は砂の ιίιί 'ίである 為に^めて広く、 ^に i ブラスチックを加熱することができるのである。
そしてこのような脱塩^に - 1：!',!) を する としては、 ブラス チックを押し出し流れとする構造のもの;^脱 ½ί尜 . の点から好ましく、 休 的には口一タリ一キルン力 /·ましいことも兄出した。
かかる//法により、 分離した H C 1 成分のガスは水乂はアルカリ吸収液で (π| 収するか^しくは i¾記した^ 2の 液分離に に 人し、 mmii に で ィ匕 した低沸点油の M収を闳つてもよい。 これにより低沸点'? illの '周の収¾の 人が れる。
そして、 脱 ίΤ ^された処现物を熱分解する訳である力 該熱分解は、 比 ¾而積 の人きな高温の砂によリ I 接廃ブラスチックを加熱して、 より a休的には添加剂 と 5 0 0〜 9 5 0 "Cの髙温の循環砂を処 物 （廃ブラスチック） とともに¾^し 4 0 0〜 4 8 (TCに界温 '保持することにより、 従來の^接熱交換器のように伝 熱而でのコーキングによるトラブルを |"|避でき、 liijも砂の衷 ιΤιίに炭素質力 ί付蒋し たとしても、 砂は絶えず流励しており、 ιίιίも^素 が付^した砂は 焼却 層 ιψι:. . 3 x で燃焼することによリ^ に 1 ノ. できるので卜ラブル は 然に防 ιΙ·.することができる。
そしてこのような熱分解装; としては、 砂、 添加剂、 鹿ブラスチックを均 -に 合できる機械 攪 梢カ¾している。
木允^の熱分解に^は、 必^に応じて添加剤と 5 0 0〜 9 5 0 "Cの A '温の ffi環 砂を処那:物 （廃ブラスチック） とともに し、 |]∑3 5 0〜5 0 0 "Cに、 好ま しくは 4 0 0〜4 8 (TCに保持するものである。
そして添加剂は、 虎ブラスチックの熱分解で リ するヮックスを ¾に分解促進 させる触媒で、 従来 汕化 7:分野で^く川いられて 、て 成ゼォライト乂は人然 ゼォライトであり、 好ましくは人然のモルデナィ卜である。
かかる添加剂により、 熱分解と I'dl に起る ¾縮 乂応によるコ一キングを^ Ι Ϊ に仰制できることも木 njj によリ IA出された力 必ずしも添加剂は必纩 1ではな い。
次に、 然分解に iV.において允 .した熱分解 z 成物の内低分 /·ガス、 ガス状の低 沸点油 (沸点 2 5 (TC以卜) 、 沸点汕 (沸点 2 5 0 "C以 ) は熱分解に Wのガ ス ilii Iラインから取り iliされ? ?ϊ 1の 液分離に Vにより約 2 0 0〜 2 5 (TCに^ kWし Γ '沸点汕のみを液化させ、 還流ラインよリ熱分解 I： ί'ί!に m入 ΙΤί環させるのが よ 、。 ^沸点汕は に熱分解 I：不' ,ίで I .加熱されるので、 ^沸点汕は更に分解され て低沸点汕になり、 低沸点汕の収ギカ¾人し、 汕の ' ,Κ ·貯蔵安定性が | I .する。 尚、 この沸点 2 5 O 'Cという境界 ^は必^に応じて 2 0 0〜 4 0 (TCの範リ ί:1 に 山に, することができる。
そして前 d第 1の 51液分離に は、 液接触: Γ殺の 方側に泠却丁.段を接続し て構成するのがよく、 前記泠如 Τ·段には 水による Ι?ϋ接冷却を川いてもよく、 史 に後lii突施例に すように、 却された低沸点汕による道接 却を Π]いてもよい。 即ちよリ a休的には、 ι i 1の 液分離に ί は、 液 -触部とその 側に ¾した液分敗部で構成し、 ύ ',¾1液分故部に供給する液として、 ' 2の 液分離に によリ分離 Π.つ冷却された低沸点汕を川いる力、、 ^しくは 液 触邰の I·. 側 に冷水術 问路を 設して ]するようにしても い。
特に木 によれば离沸点汕、 低沸点汕及び低分 /·ガスの分離を 液接触部、 例えば充鄉 段^等の蒸^^からなる 液接触部により行うとともに、 そのに '側に 却した低沸点汕による液分故部を rtd設し、 ，该液分散部に供給する液とし て、 ¾"i 2の気液分離. ι: により分離された低沸点汕を川いることによリ、 液休低 沸点汕の 【化熱により、 ^気の髙沸点汕は «して凝縮熱を放 iliし、 効 的な冷 ^熱交換によリ の卨沸点汕を確 'Jiに液化して、 熱分解 Τ·段側に確' に 流さ せる Ίίが出来、 これによリヮックス分 ( 沸点汕) が ffi沸点汕側に移行する ' は ない u 乂 iWrid ^沸点汕は効 よく熱分解 段側に i2流されるために、 ， 高沸点汕 の熱分解力 申.よく進み、 低沸点油の収 ：の 1人が^れる。
乂、 W, 1の 夜分離に と液休の低沸点汕と 休の低分了-ガスに分離する 2 の¾ ^分離 UV:は ιώ:列に 続されている ¾に 2の 液分離に .に ^人されるガ ス状熱分解 z 成物は、 低分 /ガスと低沸点汕のみであリ、 従って該^ 2 液分離 に でガス状熱分解 物を約 3 CTCに；^リすることにより低沸点汕と低分 /·ガ スを に Wる。
乂木 I'川こよれば ^】の 液分離に によリ^沸点汕を 分解に不 'に し遝流させる I ' ！とし Π.つ ' 1の 液分離に と 2の 液分離に を I 列接 させる構成としたために、 ， 第 2の 液分離に; f .で分離される低沸点汕肺こ,; 沸 点汕のヮックス成分が混人する なく、 ^Y,,1,^の低沸点油が得られる。
特に木 ^リ〗は 液分敗 Τ·段に供給する液として、 2の 液分離に によリ 分離された低沸点汕を川いた為に、 液分故される低沸点汕巾に例え ζ 化状憩にあ る高沸点汕でも ¾に溶解して捕足する が; I来、 id]も泠 された低沸点汕を j ij レ、る ^により前 ί化状態にある 沸点油の凝縮による液化還流が - ^促進され
^沸 λ'Λ汕の Π?熱分解力 ί効 Ψよく進み、 低沸点汕の収 ¾の増大が れる。
乂木 によれば液休の高沸点汕と 休の低沸点汕及び低分 /·ガスの分離を気 液接触 I ¾、 例えば充填 、 段塔等の ffl塔からなる 醫触 - -段によリ うと ともに、 その上 '側に泠^了 '·段を接続した為に、 液接触 1^段を ifi過した^ 力な , '沸点汕も Λ个に液化して熱分解に .側に確 に 流させる事が,' I1,來、 これ によりワックス分 （, '沸点汕） が低沸点汕側に移 する がなくなるとともに、 沸点汕は効 ょく 2 に 側に還流されるために、 該高沸点油の |ΐί熱分解 力効 よく進み、 低沸点汕の収^の^人が Iれる。
乂前 1の 液分離に を気液接触丁-段とその 側に した液分散丁-.段で 構成し、 Γή 液分 ι¾τ·段に供給する液として、 ' 2の 液分離 Ί:秤に分離された 低沸点汕、 好ましくは? tiiil jされた低沸点汕を川レ、て構成してもよい。
Figure imgf000012_0001
低沸点汕 1"1収邰として機能す る.1: 液 触部と、 低分/ガス放收部として機能するド 気液½触 とから構 成することにより、 ド 液 触部 （低分 -ガス放故部） で放 (¾された低分/ -ガ ス中の残 低沸点汕はその ノ /のにゾ 液 触部 （低沸点汕 |"|収； ） で拙iiされ る。
乂、 iW ld か 液接触部で l，'l収された低沸点汕は， その下ノ J'に位; Sするド ¾ 液 触 こ落卜し、 ， ガス放故部で低沸点汕 11 «の ガスが除 ϋされて底部の貯 溜溜めに貯溜される。 従って低沸点汕と低分 /·ガスが効 よく捕足される。
¾ΐに 1 2の 液分離に は、 ド から) llflにリボイラ、 卜方^夜接触部 （低 分 fガス放敗部） 、 液 触部 （低沸点汕 1"|収部） 、 及び リ部からなるほ
Figure imgf000012_0002
とともに、 1の 液分離に ',〖通過後のガス状熱分解 リ 物を、 / / 液接触邰 （低沸点汕 収^) と卜 / 液接触部 （低分 /·ガス放 部） に導人するように構成するのカ¾4い。
これにより した効^とともに、 1'. 液 触部 （低沸点汕刚乂部） の I： に冷 部を設けたために、 I'. 気液 触部を通過し、 ガス化した低沸点油が' に液化して |Π|収されるために、 ，该低沸点油のお！^が効申.よく進み， その収¾の^ 人が闵れる。
又 ^iii塔の底郎にリボイラカ¾1設されているために、 低沸点汕巾に、 解した低 分子ガスは 1 リボイラにより Πί蒸 され、 品與の β沸点油が得られる。 次に、 熱分解に で z 成したト1休状の熟分解残 素質） 、 物、 液化 しなかった熱 ifli化件-樹胎はスクリュ一フィ一ダ一 で取り出し、 oiW ' (第 3のに に導入し、 ，¾ '残 焼 に^では、 や を導入し砂を媒体とする流 動 ί :を形成せしめ、 f ¾Iィ ϊ機物や砂^に付^した 機物を^个燃 させ、 ¾成を
5 0 0〜 9 5 CTCに保持し、 砂の - はライン 2 0よリ^ 1、 熱分解に に山:循 使川する。
^.mwに を するための としては、 メ泡流動) 乂は ^速循 流勁床 力 s '最も適していることも ¾ I！された。
従って木 では、 f 脱塩素、 熱分解、 ダ U I :ί¾个て砂を流励媒休とし ているので、 廃ブラスチック巾の Ι,Ψί'ί分は 1 0 0〜 2 0 0 mm以卜に破砕してあ れば、 ライン のトラブルはなく、 この結 、 Γ』ίί処 i'liは破砕のみで！ ¾く、 分 別は不 とすることができる。
「l liiiiの ί¾·φ.な説 Iリ J」
1は木 ¾ の^ 1の' 施例に係る^ブラスチックからの汕卜，1収^ wを小す概 略！ ^で、 2つのコンデンサを川いて^ 1及び 2の 液分離に を構成している。 m 2は木 Π刀の他の： J施例に係る^ブラスチックからの汕ト"1収¾ ίを /す概赂 1で、 蒸 塔とコンデンサを川いて^ 1及び 2の 液分離に を構成している。
13は木 1リ』の他の' 施例に係る^ブラスチックからの汕 1"1収装^を小す概略 I 1で、 ^^^^しく (お ^と放妝 の糾! ^rifで 】及び 3Ϊ 2の 分離に を 構成している。
闵 4は f)ij記人々の汕 | 収 ^に川いる熱分解に ί',!の好ましい' Ji施例で、 攪 措 とこれに接続させた iの 5液分離に 'iを, す概 Iである。
5は ί¾¾火々の汕 M収^ に川いる熱分解に; fv:の好ましい' 施例で、 . (縦 ） リアクタで熱分解 ί¾：を楛成している。
6は! 火々の汕 ίΠΙ収 に川 、る熱分解に不 Ίの好まし 、¾施例で、 複数の iリアクタで熱分解装^を構成している。
図 7は mHd夫々の汕 収装; に川いる熟分解に^の好ましい実施例で、 横 攪 m で熱分解装 ί¾を構成している。 図 8は前 火々の汕 101収装 に川いる脱 尜 |熱分解丄^の好ましい 施例で、 横 攫'1>-構を 2つに仕！^つて一休的な迚続に を構成して 、る。
囡 9は、 前記火々の汕问収装 {1に川いる残¾焼 Jに ftの好ましレ、実施例で、 気 流動床を す概略！？!である。
「 叨を ^施するための i^の形態 J
以卜、
Figure imgf000014_0001
く説明する。 しこの ¾ 施例に, ki されている構成部 ',の ϋ·法、 材 ίϊ、 L その 対 ίϋなどは特に特 ^的な, Id截がない限りは、 この njjの範 w:iをそれのみに限定する趣旨ではなく f なる説 n刀例に過ぎない。
先ず木 11刀の装^構成を説 II刀する に、 ，¾装 ί に川いるト:¾部品の構成につい て説 II する。
1は木 iijjの 1の' 施例に係る ブラスチックからの汕 ΐι'Ί収装 を^す概 略! ¾1で、 2つのコンデンサを川いて^ 1及び 2の ^液分離に i .を構成している。 冋図において、 1 (ぉ 塩素を なう口一タリ一キルン （脱 ½素に ί!) で、 廃ブ ラスチック供給ライン 6より供給された ½ブラスチックと 4 0 0〜 9 5 0 "Cに 熱した Sを押し出し混 Orさせながら、 鹿ブラスチック Pを温度 2 5 0〜3 5 (TCに加熱する。
この結 、 ^ブラスチック屮の塩尜は約 9 5 %以にを分離してキルン 1 I：部に ,¾けた HC 1 リッチガス抜 ίΙ',しライン 8ょリ H C 1 成分のガス力 乂リ出され、 吸収 によリ水乂はアル力リ吸収液で 1"|収するとともに、 循環砂と脱塭尜された ブラスチックとの混 物 （脱塩尜 1: 処 ίψ:物） はスクリユーコンベア等からなる 抜出しライン 9を介して熱分解 2に供給される。
力かる脱塩素 ΙΙίΊ! 1によれば、 【'· 温の砂で I 接加熱する為伝熱而積は砂の^ lili 積と人きく、 ¾に廃ブラスチックを加熱することができる。
熱分解:に程 2は砂、 添加剂、 廃ブラスチックを均 'に混合できる攒忭槽からな リ、 添加剂供給ライン 1 0より供給された添加剂と、 術環砂供給ライン 1 1より 供給された 5 0 0〜9 5 0"Cの高温の循環砂を、 抜出しライン 9より供給された 脱塩素に秤.処 iiR物とともに混合し、 温度 3 5 0〜 5 0 (TCに、 好ましくは 4 0 0 〜 4 8 CTCに麵しながら力 11熱分解を行なう。
尚前 ¾添加剤には、 合成ゼォライト乂は 然ゼオライト、 好ましくは天然のモ ルデナイトを川いるが、 必須ではなレ、。
かかる熱分解に 2では、 流動状態にある比 ^而もの大きな高温の砂によリ ί¾ 接廃ブラスチックを加熱して容易に 4 0 0〜4 8 (TCに界温 ·保持出来る。 义、 攪件梢のために、 砂の ¾ϊίに^素質カ付苻したとしても、 砂は絶えず流励 しておリ、 熱分解残杏 J¾ ^物抜 ί I Ϊしライン 1 7よリ取リ ί I して残 :^リ I： ί'ιΐ 3で
J¾することにより 易に PPkできるのでコ一キングトラブルは未然に防 Ikでき る。
そして 1の 液分離に 4 A出 I H には、 凝 ffiガス抜出しライン 1 3を介 して^ 2の¾液分離 Ι'.ίΊ 5 Αが【 列 続されている。
この結 、 1½¾熱分解に ίΊ! 2で允^した熱分解 :.成物の内、 低分了-ガス、 ガス 状の低沸点汕 (沸点 2 5 (TC以 ) 、 沸 Λ'Α汕 (沸 2 5 (TC以 I'.) はライン 1 2力ら取り出されコンデンサ等の 1 液分離にΊ 4 Αにより約 2 0 0〜 2 5 0 でに? することにより高沸点汕のみを液化させ、 Γ ¾ '沸点 ^分凝縮液還流ラィン 1 乂はライン 1 2よリ熱分解 V.n 2に ^人 iff環させる。 高沸点池をラインにて 還流することにより、 ライン 1 2内でのスケール付 ί?が防 ||:できる。
かかる方法によリ、 遠流した 沸点汕は に然分解 Ι ¾ 2で加熱されるので、 ύ¾沸点汕は ¾に分解されて低沸点汕になり、 低沸点汕の収率力^人し、 汕の,' fl -貯蔵 忭が 1 I-.する。
したがって、 記ライン 1 3からは低分了-ガスと低沸点汕カ得られ、 コンデン サ等の? β 2 液分離に! ¾ 5 Αで約 3 (TCに )して低沸点 ¾分凝縮液抜出しライ ン 1 5より低沸点汕を得、 ¾に未凝縮の低分 /-ガスは、 低分 /-ガス抜出しライン 1 6よリ残 j Ι:ί¾ 3に送 ;1;される。
次に、 熱分解に不4 ,! 2で リ した | 休状の熱分解残 （炭素質） 、 物、 液 化しなかった^ i化性樹脂は熱分解残渣混合物抜出しライン 1 7より、 スクリュ
—フィーダ一等で取り出し、 w.n 3に導入する。
Figure imgf000015_0001
3は高速循環流動 しくは闵 9に^すような気泡流動床で構成 され 19に すように燃 'έ川 : 供給ライン 18よリ 気を導人し砂を媒休と する流励床を形成せしめ、 温度を 500〜 95 (TC、 好ましくは 750〜 950 に保持し、 ライン 17巾の有機物を：;' S仝燃焼させ、 にライン 180より 欠 気の埤人によりその排ガスを 85 ()〜95 (TCに ^温させてダイォキシン^の 允^を仰制させつつ、 燃 έ俳ガス取出しライン 21力 ^は j¾ ^俳ガスを取り出し、 必¾に応じてお 1:ガス処 fl!を行う。
づム mi 3で焼却しきれなかった 腐ゃガラス のィく燃物はィ、 抜出しライン 19より取り出す。 乂、 750〜 950"Cに加熱された流動床屮の 砂の -部は砂取出しライン 20によリ ¾力によりれ; ポット 30に投入され、 や: 分岐ライン 18' ょリ吸 ¾ί¾3() 1に投入された : とともに、 砂取り出しラ イン 20を介してサイクロン 32に ¾tかれ、 ここで砂と分離された,; ¾ : は¾ 人ライン 33よリ残 焼 に ! 3に; され 流勤 の燃焼及び 750〜95 (TC の温) 維 に供される。
乂サイクロン 32で分離された砂は砂ホッパ 34に投入されライン 7、 1 1よ リ脱塩
Figure imgf000016_0001
1及び熱分解に W 2に 使川する。 この方法によリ、 の砂 を^ に 使川できる。
乂 砂の熱 ¾が小' iiiする場 Λは、 必' により低分 ガス抜 ίΙ',しライン 16の 低分 /ガス乂は低沸点留分凝縮液 出しライン 15の汕の を残^ ! |〗に ί', 3 の燃料として使川することができる。
従って木' 例では、 脱 尜に^ (脱 尜に ί¾) 、 熱分解に^ (熱分解に^) m m m n )ノてにおいて砂を流動媒体としているので、 ブ ラスチック' |ιの |,ψ 分は 100〜 200 mm以卜に破砕してあれば、 ライン | ¾ のトラブルはないことも兑出された u この結 、 |¼'処 ί1!は破碎のみで く、 分 別はィ、 ¾ίとすること力できる。
m 2は木 の他の ¾施例に係る鹿ブラスチックからの油 |"'|収装 を小'す概略 ^で、 ^塔^しくは蒸留^と放故 の糾 irとコンデンサを川いて 1及び
2の気液分離に を構成してレ、る。
冋 ^において冈 1と同 '構成部分の説叨は^略し、 その差^を屮心に 述する。 熱分解」: ¾ 2には熱分解 ζ 成物が 允する出 1 1部 2 aに第 1の気液分離: Π?ί!4 Βが取り付けられ、 义該第 1 夜分離ェ¾のガス出 I刚は未凝縮ガス抜 しライ ン 1 3を介して第 2の気液分離エ^ 5 Αが i 列接続され、 iW記熱分解 ネ 2で した気 犬熱分解 z 物の内、 低分 /·ガス、 ガス状の低沸点汕 （例えば沸点 2 5 0"C以ド) 、 沸点汕 (例えば沸点 2 5 0 "C以 I .) は出门部 2 aから取リ ,さ れ第 1 液分離に^ 4 Bによリ約 2 5 0 "Cに泠^することにより高沸点汕等の凝 縮液を出 Γ.Ι部 2 aよリ熱分解 Γ- 2に戻人循環させる。
又、 前記ライン 1 3からは低分 /-ガスと低沸点汕が得られ コンデンサ等の第 2気液分離工^ 5 Αで約 3 (TCに泠却して低沸点贸分凝縮液抜出しライン 1 5よ リ低沸点汕を得、 に未凝縮の低分 /ガスは、 低分 /ガス抜出しライン 1 6より 残澄 fcUi™ 3に送出される。
前記第 気液分離 TJF'ii 4 Bは、 液 触了-.段としての充 しく（ その 他の蒸 ^ 4 1の I-. //側にスブレ一ノズル の液分故器 4 2を 設して構成し、 前記液分 器 4 2に供給する液として、 ^ 2の 液分離ェ|¾ 5八に分離され、 必 ¾に応じ不図 の 器によリ泠却された低沸点汕をライン 1 5 ' を川いて供給 するように構成している。 低沸点汕の ·部はライン 1 5 ' より液分散ノズル 4 2 を経て第 1気液分離 : 4 Bに還流し、 ライン 1 3屮の高沸点汕を実質的になく する。
尚、 第 2の 分離: H 5 Aは木：^施例ではコンデンサを川いているが '¾！し だ fm'iしくは放散塔で構成してもよレ、。
図 3 i rnnしくは蒸^塔と放散塔の糾合せで^ ι及び笫 2の気液分離上? ¾ を構成した木発 H刀の他の突施例に係る廃ブラスチックからの汕问収装^を す概 略図である。
図 3において、 1 兑塩素を行なう水、 W般送リアクタ （脱 素—に ) で、 図 1 と同様に廃ブラスチックと 4 0 0〜9 5 CTCに髙温加熱した循環砂を押し !Uし混 合させながら、 Γ ' 廃ブラスチックを温 βϊ 2 5 0〜3 5 0 "Cに加熱する。
これにより、 廃ブラスチック巾の塩素は約 9 5 %以 を分離して水 般送リア クタ 1 I'.部に設けた H C 1 リッチガス抜出しライン 8より H C 1 - 分のガスが 取リ ,'ι',され 吸収塔 81により水乂はアル力リ吸収液で冋収するとともに、 循環 砂と脱塩素されたブラスチックとの混合物 （脱塩尜に 処现物） はスクリユーコ ンベア等からなる抜出しライン 9を介して熟分解に^ 2に供給される。
尚、 t rM 1は廃ブラスチックを温 25 ()〜 35 (TCに加熱する為に、
H C I リッチガス抜 ί I！しライン 8より取リ出されたガスは、 H C Iの他に低沸点 汕と低分 /·ガスも含まれるために、 これらは吸収 81で 収するよりも第 2気 液分離 I：!'.! 5 Bで した方が、 好ましい。
そこで木実施例では HC 1 リッチガス抜; I',しライン 8を必 ¾に応じて HC 1吸 収塔 81で HC 1を吸収した後、 凝縮ガス抜出しライン 13に接続し、 該ライ ン 13を介して^ 2気液分離：に 5 Bに導入するように構成している。
\ HC 1 リッチガス抜出しライン 8は HC 1吸収 81で HC 1を吸収した 後、 Wiガス抜; IIしライン 13に^人するように 列接続してもよい u
次に、 ΓΛ'¾熱分解に程 2には熱分解 .成物抜出しライン 12を介して ' 1の^ 液分離に ,!.4 Bを構成する^留^ 41. i ½液分離に； fit未凝縮ガス抜出しライ ン 13を介して第 2の気液分離: ,!5 Bが I 列接続されている。
前 ld?Til5液分離-に 4Bは、 |2と |ft|梯に、 液接触部としての允 J ^し く ii殳塔その他の^ 塔 41の I·. '側にスブレ一ノズル等の液分散器 42を ¾設 して^成し， lW¾i液分散器 42に供給する液として、 ·Χί 2の気液分離 Ι'-ίϊ- 5 Βに 分離され、 m 22により冷^された低沸点汕を分岐ライン 1 5' を川いて供 給するように構成している。
¾に木!glJは Ι · 液分敗器 2に供給する液として、 352の 液分離に ί', 5 Β によリ分離された低沸点汕を川い、 これにより液分妝される低沸点汕屮に例え気 ィ匕状態にある高沸点汕でも ^易に溶解して捕^する が; U来、 Ιίϋも 】された低 沸点汕を川いる事により前記気化状態にある高沸点油の冷却による液化還流が一 屑促進され、 高沸点汕の熱分解が効ギよく進み、 低沸点汕の収 *の 人が図れる。 义 β 1の気 ¾i分離:に 4 Β出 U側からは ライン 13を介して低分 /'ガスと 低沸点汕が得られ、 第 2気液分離に 5 Bで約 30"Cに冷却して低沸点 分繊 液抜 Μίしライン 1 5より低沸点汕を得、 更に 凝縮の低分子ガスは、 低分了ガス 抜出しライン 1 6よリ残議却工 3に送, 'jされる。
前記第 2の 5¾夜分離: TJ¾ 5 Bは、 Tfi:直塔の底部より顧にリボイラ 5 3、 ド方気 液接触部 （低分子ガス放散部） 5 1 A、 上 '気液接触部 （低沸点汕回収部） 5 1 B、 及び 却部 5 2からなるほぼ^ | 塔休で構成するとともに、 未凝縮ガス抜出 しライン 1 3を上方 夜 触部 5 1 Bとドノ i気液 触部 5 1 A問に接続して構成 する。
そして第 2の気液分離-に 5 B底部よリライン】 5を介して抜き出された低沸 点汕は; ϊ却器 2 2によリ冷却された後、 Πί利川される力 その一部が分岐ライン 1 5 ' を介して^ 1の気液分離丁. 4 Βの液分故器 4 2に供給される。
次にかかるシステムに適川される熱分解に の構成にっレ、て図 乃 .闵 8に某 づいて説明する。
図 4は 』'記熱分解ェ を攪 1 2 0で、 乂第 1 液分離に程 4 Βは充墙塔 しくは その他の ^からなる 液接触装; 4 1で構成するとともに該気液 接触装^ 4 1の I：力'側に泠よリ器 4 3を配設して構成される。
前 ¾攪 梢 1 2 0には、 下部が逆 1リ錐状の^器 1 2 4と該 器 1 2 4内 に つてト する攪 翼 1 2 1からなり、 Γή'記攪 1 2 1は If!H i籼 1 2 2を介して 部に， ¾けたモータ 1 2 3により Wfeor能に構成されている。
そして mm 1 2 oに、 拔 ι ίしライン 9より 給された脱塩 処现物、 添 加剂供給ライン 1 0より供給された添加剂、 及び循1¾砂供給ライン 1 1ょリ供給 された 5 0 0〜 9 5 (TCの髙温の循環砂とともに iif.柄' 1 2 0内で混 され、 温 度 4 0 0〜4 8 0 "Cに保持しながら加熱分解を行なった後、 熱分解された気 ^^物は抜出しライン 1 2を介して第 1の ¾ ^分離に ί¾4 Βに導入され、 方熱 分解後の ΙΛ1休状の熱分解残^ は熱分解残 合物抜; liしライン 1 7よリ残 焼 ]工程 3に導入する。
熱分解 il:J¾物拔出ライン 1 2は、 i気液分離工 iV: 4 Bより逯流される高沸点 汕 ( ) 還流ライン 1 4として 用させ、 この結 ¾高沸点汕を還流すること によリ、 ライン 1 2内でのスケール付着力 ί防止できる。
そして木実施例においては該ライン 1 2 Z 1 4を拡伃させて筒状塔部を¾直に 取り付け、 該 邰内のド側に充1 ^'，:しく（ii¾^からなる気液 触装 41、 及 びその 力' _f?yに泠却器 43乂は液分散ノズル 42を設ける。
力 る構成によれば気液 -触装 41で気液分離されなかった卨 '沸点汕も '記 冷却器 43との熱接触により、 確¾に液ィ匕され つライン 12/ 14を介して攪 1 20に 流され、 ΐ£に熱分解に; Pi で |if加熱されるので、 ^沸点汕は Πί分 解されて低沸点'? Illになリ、 結 として低沸点汕の収 が 人する。
15は 1つ 攒 槽からなる熱分解に の 施例で、 機件精 220に は、 ド部が逆 1リ維状の^器 224と該 器 224内 に って问 feするダブルへ リカルリボン状攪 ¾221 A、 22 I Bからなリ、 |) d攪件 ¾ 22 1 A、 22 1 Bは Μ'|ύίΦΐΙ|222を介してに^に,' けたモータ 223により 能に楛成さ れている。
そして I' i f 20は、 抜 iliしライン 9よリ^給された脱½ ^処 物、 添 加剂供給ライン 1 0より供給された添加 ffl、 及び ¥1 砂供給ライン 1 1より供給 された 500〜 950 "Cの 温の循^砂とともに傥 l†W 220内で ΐされ、 温 Jj∑400〜480"Cに保持しながら加熱分解を なつた後、 熱分解された
减物は抜出しライン 1 2 14を介して^ 1の 液分離に f',! 4 Bに ¾t入され、 I U 1の気液分離 4 Bで分流された^沸点汕はライン 1 2ノ I 4より Kさ れる。
従って熱分解 .成物抜 ,'ι',ライン 1 2は、 1 液分離に 4 Bより S流される 沸点汕 （凝縮液） 還流ライン 14として ¾川させ、 この結^ 沸点油を S流す ることにより洗'? T'され、 ライン 1 2内でのスケ一ル付 が防【kできる。
-づ 熱分解後の IA1休状の熱分解残^ ί等はモ—タ 1 72により するスクリ ュ一フィーダ 174が内押された 路 170を介して熱分解残 ¾混^物抜出しラ イン 1 7より麵腳 VM 3に導人される。
図 6は 記謝' Wf2A、 2 B、 2Cを複数個 fli!設し、 熱分解の I'M形物は^温 の砂とともに、 図 5に すようなスクリュ一フィ一ダが内挿された符路 170 A、 170 Bを介して初段の攪 It'槽 2 Aより次段及び次々段の機械的攪 ί?-Τ·段により シリーズ状に順次送給して加熱分解を行なわしめるとともに、 ，《加熱分解により 得られたガス状の熱分解 成物は攪 揹' 2 A、 2 B、 2 C火々に設けた熱分解 . 成物抜出しライン 12 A、 1 2B、 1 2Cを介してパラレルに^ 1の 液分離 1: 程 4 Bに送給する。
この結 J¾、 熱分解の Ι,',Ι形物は、 複数の «¾ί· 2Α、 2B、 2Cに |«次シリー ズ状に送給されて i '分に熱分解される為に、 ガス状の熱分解 物の収率が 1 I二 する。
乂加熱分解により^られた^^人の熱分解 ζ 成物は ii段側の攪 f? 2 A、 2 B を通す ^なくライン 12 A、 1 2B、 1 2Cを介してパラレルに （ダイレクトに） 1の 液分離 1:^4 Bに送給される為に、 効果的な熱分解 物の みが J 能である。
I 木' 施例においてはライン 1 2 Aを 化 II.つその 端に | :接^ 1の 液 分離 Υ Α Βとしての^ ¾¾部を I 結したために、 ，¾ライン 1 2 Aが 1の ¾ 液分離 V A Bの ¾流ラインとして機能し、 iW,¾!5Ti 1の 液分離 V.U 4 Bにより 分離された 沸点汕を f ¾]シリ―ズ化した初段側の授 I†槽 2 Aにのみ 流するこ とが出来る。
この結 、 流された 沸点汕も次段及び次々段の傥 ^糟 2 A、 2 B、 2 Cに 順次シリーズ状に送給されて I·分に熱分解される為に、 低沸点汕の収 が ^向 にする。 I'.'.J, 1 1、 1 1， 、 1 1" は火々の授 お11 ί'2 A、 2B、 2Cに,' 温の砂 を供給する循 供給ラインである。
図 7は、 鹿ブラスチックと,; ¾温の砂とを I·.流域より ド流域へ搬送 つ機械的に 俊 ί?·させながら加熱分解を行なう， いわゆるリアクタたる水、ド視 flW 25を熱分 解:]: 2に適川したもので、 例えば 8の 7形の断 |Πίを持つた 稍内に冋方向に feする 二木の 籼を設け、 ¾ 々の fe lに j'ヌ肉の偏心 l，J板 (ロータ) を螺 旋状に多数装着し、 モータの i「'ifcにより ロータを :に ι'— する ' こよリ、 t - 25内の混 物はロータで攬 itされつつ ι¾了-力 '』に搬込されるように ネ成してもよく、 乂スクリユーフィーダ 26のようにモータ 28及び 27 を介して螺旋状のフィーダ 26を |Γ巾 [！ させるように構成してもよい。
そして添加剂供給ライン 10より供給された添加剂と、 抜出しライン 9より供 給された脱塩素処 II物及び ffi環砂供給ライン 1 1ょリ供給された 500〜 950 での高温の循 J¾少は、 '記攪 梢 '25 流域側に設けた人 II 25 aより投入され 史に前 ^卨温の循環砂は、 温度の均…化を 11的に節 砂供給ライン 1 Γ からも 屮流域に供給し S合し、 ffi度 400〜48 (TCに保 しながら加熱分解を行なつ た後、 熱分解された気休状 成物は抜 ,'Ιίしライン 12 ' を介して 351の気液分離 4 Bに導入され 11.っ笫 1の気液分離 4 Bで分流された高沸点汕はラィ ン 14 (12) より さ る。
尚， 攒 槽 25内の混 物投入 は 器内 部にガス状熱分解 ^物力移動す る 問 29 Aが設けられるように混 物 29の投入 ¾と未熱分解の 11形物の排 ίΙ', ！ ¾の制御を行う。
そして i d攒 25の 流域側 ' f|Sに ^流ライン 14 I-.端に ιό:接 1の 液 分離に 4 Bとしての ^ 底部を | 結したために、 該ライン 14が? fi 1の 液 分離 1 ?',!4 Bの熱分解^成物導入ライン 12としても機能する。
そして木灾施例においては、 iWfdガス状熱分解 .成物を笫 1の 夜分離 Ι'.ί'.Κ Βに ^人する熱分解 :成物導入ライン 12' を 槽 25の卜'流域にも接続 させている。
かかる 施例によれば、 脱 素処 物及び 乂は添加物は砂とともに前 水卞： 攪 i のに流城に投入され、 ド流域に^るまで I分搬送攪^、 ， "換えれば I -分に 熱分解した状態でド流域侧に； ¾けた熱分解 :.成物^人ラインょリ取リ出す が出 来る。
乂、 liuHd^ 1の気液分離に 4 Βょリ逯流される ^沸点汕は還流ライン 14に より水 槽25 流域に戻すように構成している為に、 遝流される高沸点油 も十分に熱分解され、 低沸点汕の収 が ； する。
図 8は ι'ή' 熱分解に に脱塩素に ¾を, 1Λみ、 ィ木化したもので、 IW;L!した水 -mn-リアクタ^しくはスクリュ一フィ一ダとして構成され、 そして該横 ¾攪 槽 2 (25A、 25 B) 内の混合物はロータで攪 されつつ良 Τ·方向に搬送され る橫 ¾リアクタ しくはスクリユーフィーダ 26 Α、 26 Βをそなえた点は闵 7 と同様である力、 中央部にガスをシールしてド郤を砂力流れるようにした仕切 2 5 Cを設け、 に ガスや:問 2 9 Aを上流域と下'流域問で仕 Jる。
そして廃ブラスチック及び 4 0 0 - 9 5 (TCに 加熱した循環砂は火々供給 ライン G、 7を介して h流化しソ J部 2 5 Aの 流域側に人「J閲 I I 2 5 aより投入さ れる。
更に、 前 ¾1 温の 環砂は循環砂供給ライン 7 ' 力、らも上流仕 ·¾!部 2 5 Aの屮 或に温度分布をー にするため必¾に応じて、 に ¾合廃ブラスチックと髙温 加熱した循環砂を押し出し させながら、 Mild廃ブラスチックを温 2 5 0〜
3 5 0 "Cに加熱する。
この結^、 鹿プラスチック屮の塩 ^は約 9 5 %以 を分離して十.流化 ¾J部 2 5 Aの卜流域に ¾けた H C 1 リツチガス抜出しライン 8よリ取リ すこと力 'できる。
Jj \fi 流 J部 2 5 A内で、 リ 的に塩尜が除 された廃ブラスチックと 砂の ¾ 物から成る処现物は什し 2 5 Cド の送給 1 1はり ド流什 'し 部域側に され、 ¾脱½；尜処 物は、 卜'流仆 L力部 2 5 B I-.流域でライン 1 0、 1 1より 必耍に応じて （必织ではない） 添加剂とともに 5 0 0〜 9 5 (TCの の Wi3砂 を， I·.流域側に ¾けた人にはリ投人し、 更に ι ',¾ΙΑ の循環砂は、 循 砂 (I1給ラ イン 1 Γ からも巾流域に供給し s する。
これによリ前 ¾1処现物は温皮 4 0 0〜4 8 (TCに保持されながら加熱分解を行 なった後、 熱分解された ί休状 1〔成物は抜出しライン 1 2 ' を介して 1の 液 分離に^ Βに導人され、 11.つ第 1の気液分離に 4 Βで分流された^沸点汕は ライン 1 4 ( 1 2 ) よりだされる。
1の 5¾分離:に^ 4 Bとしての^ Vf 底 を卜流 部 2 5 Bのに流域 側上部に )2流ライン 1 4を介して ιώ:結されている点は闵 5と |f¾梂である。
尚、 闵 6〜図 8に, す木 施例においては、 ι'ή', ι! 1の気液分離.に 4 Βの 5 液接触部 4 1の 部に液分敗器の代りに泠却コイル 4 2 ' を し、 沸点汕の確 'J£な還流を闳つている。
本突施例によれば、 ΐνίΒ 流仆切部 2 5 Αで脱塩^に^が、 また卜流让切部 2 5 Bで熱分解工 が形成， 'I;來、 前記上流仕¾部 2 5 A側で、 ' ¾質的に塩素が除去 された廃ブラスチックと砂の混合物から成る処观物をド流仕切部 2 5 B側に]^ し、 該ド流仕 ¾J部 2 5 B側で廃ブラスチックと , の砂とを _| ·.流域よリ下流域へ Ι«ϋΙΠ.つ機械的に撹作させながらガス状の离沸点汕、 低沸点汕及び低分 fガスか ら成る熱分解 リ 物と固 ίΜ の熱分解残¾を製造して鹿ブラスチックの加熱分解 を行なう が出来る。
「允 HJjの効^」
以 戦した如く木 によれば、 鹿ブラスチックの汕 ι"ι収に Π3し、 温入対応〗 で 1 処^分別の简素化、 コーキング仰制による艮期迚 fe、 スター トアップ、 シャットダウンの简素化、 熱分解残 ½の熱源としての有効利 JIL 及び 低沸点で高品質汕の収率増大という効 ifiを し、 ネ 1:^的に極めて ^川である。 特に前 した^ 施例によれば、 熱分解に .の小 化を面りながら効 よ くガス状熱分解 :成物を得ることが出来る。
又図 3において (お K -搬送リアクタその他の水、 リ.の攪拃 Τ··段を川いて 熱 分解に; ^を構成し、 熱分解に V.の小^!化を | |リながら効率よくガス状熱分解 J 物を^ること力 ' 來る。
乂闵 8においては、 ライン^を介^させる なく， 休的な攪 mi e脱塩尜に f,と熱分解に を構成する^が ili來、 人幅な小 化、 ュニット部, 'π1,の*†数化^が i¾成できる。

Claims

^求の範 [ϊΗ
1 ) 1 化ビニルその他の含塩素ブラスチックを む虎ブラスチックを熱分解に ょリ汕ト収する//法において、
熱分解に秤の前に、 麂ブラスチックを押し出し流れさせながら該廃ブラスチッ クを , '温の砂及び Ζ乂は添加剂と混合し、 温度 2 5 0〜 3 5 0 "Cに加熱すること により、 'Ji質的に 素が除 iiされた ブラスチックと砂の ¾合物から成る処 .物 を製造するに^を含む事を'特¾¾とする廃ブラスチックからの汕 ^収方法。
2 ) 廃ブラスチックを熱分解によリ汕 ί，η収する力'法において、
廃ブラスチックを !¾処 こより塩^を除 した後、 ， 塩素が除 された麂ブラ スチックを、 ， の砂及びン乂は添加剂と' 、 I 接加熱して温 ^略 3 5 0〜 5 0 (TCに！ π'.温 ·保持することにより、 廃ブラスチックの加熱分解を行なうこ とを特徴とする廃ブラスチックからの汕 | |収 法。
3 ) 機械的攪 ίΐΤ段により、 廃ブラスチックを の砂及び Ζ乂は添加剂と混 ιώ:接加熱して廃ブラスチックの加熱分解を行なう ^求頌 2 fid敉の ブラスチ ックからの汕 1"|収 法において、
前記機械的攪 it'了''段を複数倘! し、 ぶ熱分解の 1形物を ^温の砂とともに、 次段の機械的攪 T段にシリーズ状に順次送給して加熱分解を行なわしめるとと もに、 該加熱分解によリ得られたガス状の熱分解 物をパラレルに 液分離に に送給することを特徴とする^求 2 ¾]敉の廃ブラスチックからの汕 'l収ゾ
4 ) βίί¾!機械的攒 '殺を複数個^設した^求^ 3 戟の汕 |ι，Ι収 法において、 前 Hi!ガス状の熱分解 成物は気液分離 |: により液休の高沸点汕と ^休の低沸 点汕と低分了-ガスに分離され、 ，:;亥分離された 沸点汕を iW 初段側の機械的攒 T殺に iS流することを特徴とする請求^ ί 1 ¾!敉の鹿ブラスチックからの汕 収 法。
5 ) 廃ブラスチックを熱分解によリ汕 収する 法において、
熱分解後の固体状の熱分解残潦 の熱分解派 物を' 気で流勛する砂を媒体と する流 jUi、 乂は高速循環流動床で燃焼し、 温の砂を製造し、 ，亥高温砂の -部 を廃ブラスチックの熱分解 しくはその i n'.ivの 素除 に^に 人させ、 循環使川することを特徴とする廃ブラスチックからの汕1!，1収 法。
6 ) 廃ブラスチックを熱分解によリ汕冋収する力 にお 、て、
廃ブラスチックの熱分解に によリ得た熱分解 リ 物を第 1の気液分離に!1に よリ液休の高沸点汕と 休の低沸点汕と低分 _r-ガスに分離し、 沸点汕を前 d熱 分解に ίΊに還流する-に^と 2の^液分離に iV!により液休の低沸点汕と 休の低 分 Γガスに分離するに とを ¾列に接続したことを特徴とする廃ブラスチック力 らの汕 W収 法。
7 ) 廃ブラスチックを熱分解にょリ汕 |"ί収する 法において、
廃ブラスチックを卨温の砂と ¾ ·し、 温; 2 5 0〜 3 5 0 "Cに加熱することに よリ、 リ ί¾的に塩素が除 された廃ブラスチックと砂の混合物から成る処 ί!Ι1物を する α
[JUiid^J 1 の処 物に、 温砂及び/乂は添加 fflを添加し、 度略 3 5 0〜 5 0 0 "Cに加熱することにより、 ガス状の^沸点汕、 低沸点汕及び低分 /ガスか ら成る熱分解 :」 物と i^i の熱分解残^ ·砂混 物を製造する^ 2 ' i 2 ι'υの熱分解 :^物を液休の^沸点汕と 休の低沸点汕と低分 /-ガス に分離し、 沸点汕を^ 2 に^に還流する? Ti lの 液分離：に 、
液休の低沸点汕と 休の低分 /-ガスに分離する 2の 液分離 11
2 に の 1休状の熱分解残- ■砂混^物と i¼, d^ 2 液分離に の低分 /·ガ スを で流動する砂を媒休とする流勤 で燃焼し、 温の砂を'^ 1し、 少なく ともその -部を i¼,¾i ' u'i'しくは笫2 に に πί.循^使川する ?Π3 に程からなるこ とを特徴とする廃ブラスチックからの汕 |'，1収ゾ法。
8 ) 2 に に使川する添加剂は、 ワックス分解促進川の触媒で、 成ゼ ォライト乂は人然ゼォライトであることを特徴とする^求項 7 ¾ の廃ブラスチ ックからの汕问収方法。
9 ) 廃ブラスチックを、 高温の少及び Z乂は添加剤 と混合、 接加熱して温 度略 3 5 0〜 5 0 (TCに界温 · fti持することにより， 廃ブラスチックの加熱分解 を行なう加熱分離 を含む廃ブラスチックからの汕 M収方法において、 廃ブラスチックの熱分解 ^によリ得た熱分解 :.成物を、 液接触に の UJ 側に 却に； ^を接続してなる気液分離に^を通す^により、 液休の高沸点-? illと 休の低沸点汕と低分 ガスに分離し、 高沸点汕を i ^ld熱分解に に還流させるこ とを特徴とする廃ブラスチックからの汕 収 法。
1 0 ) 鹿ブラスチックを、 温の砂及び/乂は添加剂^と ¾合、 1 接加熱して 略 3 5 0〜 5 0 (TCに殍温 ·保持することにより、 ½ブラスチックの加熱分 解を行なう加熱分離に^を含む廃ブラスチックからの汕! |<1収 法において、 廃ブラスチックの熱分解に^によリ得た熱分解 成物を、 液休の高沸点汕と気 休の低沸点汕と低分了-ガスに分離し、 ι 記 ^沸点汕を ΓΛ'¾1熱分解に に逯流させ る^ 1の 液分離に と、
液休の低沸点汕と気休の低分 /·ガスに分離する^ 2の 液分離に^と、 を | 列に接続するとともに、
wi i i 1の ^分離に を 液 触に iV.とその 側に ι¾した液分 ι ι:ίΊで構 成し、 I d液分敗に !に供給する液として、 2の 破分離に f,!に分離された低 沸点汕、 好ましくは冷 された低沸点汕を川いたことを特徴とする晚ブラスチッ クからの汕 μι収 法。
1 1 ) 所定の 処 により しくはそれ |'|休の細 により ¾質的に塩茶が除 された鹿ブラスチックに、 ^温の砂及びノ乂は添加剤 を添加し、 温 jjX略 3 5 0 〜 5 0 0 "Cに加熱することにより、 ガス状の 沸点汕、 低沸点汕及び低分 fカフ、 力ら成る熱分解 z 成物と Ι,·,·Ι休状の熱分解残^を製 する熱分解了-段を む ½ブラ スチック力らの汕 M収装 において、
前 熱分解 T殺によリ た熱分解 ：.成物を液休の 沸点汕と気休の低沸点汕と 低分 /·ガスに分離し、 沸点汕を 熱分解丁-段に^流する 1の^液分離了'-段 と、 液休の低沸点油と気休の低分 -ガスに分離する^ 2の気液分離了'.段とを 列 に接続するとともに、
前^ ' 2の 夜分離に; Ptlを、 1 内に I：ドに rtd列した複数の 液接触部を^する 塔体で構成し、 笫 1
Figure imgf000027_0001
HfB気液接触 部間に導人した ^を特徴とする廃ブラスチックからの汕 Ι«τΐί| ί 。 1 2 ) '記第2の ί液分離 段を、 ド から顺にリボイラ、 卜 ^液½触部、 ¾液接触部、 及び?令リ部からなるほぼ 塔休で構成するとともに、 1の 夜分離 Τ·段 後のガス状熱分解 リ；物を、 :として低沸点汕刚乂部として機 能する I： 液接触部と、 低分了-ガス放故部として機能する / 1 ^接触部 】に 導入した を ί徴とする詰求项 9 の廃ブラスチックからの汕 1"1収 ； ¾：。
1 3 ) iW, d¾5 lの気液分離. Τ·段を、 ^液接触邡とその I： 侧に ¾した液分散部 で構成し、 前 液分 ¾部に 給する液として、 2の 液分離: Γ··段により分離 Π. つ^ 』された低沸点汕を川いたことを特徴とする廃ブラスチックからの汕 I' 収装 '
1 4 ) ブラスチックを温^ 2 5 0〜 3 5 0 'Cに加熱することにより、 ： iiH的 (こ塭尜が除 された麂ブラスチックから成る処 I物を製) ίϋする脱 mと、 i'】ij',iii膨 ί,ί^Τ殺の処 .物に、 温の砂及び Ζ乂は添加剂 を添加し、 略 3 5 0〜 5 0 0 "Cに加熱することにより、 ガス状の 沸点汕、 低沸点汕及び低分 - ガスから成る熱分解 z|:J 物と ίΐί の熱分解残^■砂 物を製造する然分解 Τ- 段と、
d熱分解 段の熱分解 .成物を液休の 沸点油と 休の低沸点汕と低分 -ガ スに分離し、 ,ί¾沸点汕を Γ id熱分解丁-段に IS流する^】の z 液分離了-段と、 ラインを介して^ 1の ¾1液分離丁'.段の出 I I側に | 列に接続され、 液休の低沸点 汕と ^休の低分 /·ガスに分離する ' 2の 液分離丁'-段とを備え、
前 脱塩素 段より排出された 塩尜ガス乂は, ガス巾の塩尜を除 ϋした後の 残りのガスを^ 2の 液分離:！ ^段人 I I側ラインに ^人したことを とする廃ブ ラスチックからの汕 |"1収¾；
1 5 ) 庾ブラスチックと,¾¾ίの砂とを Ι-.流域より 卜流域へ搬送 I I.つ機械的に攒 it-させながらガス状の高沸点汕、 低沸点'？ ill及び低分 -ガスから成る熱分解 成物 と固体状の熱分解残 を製造して鹿ブラスチックの加熱分解を行なう加熱分解 Τ· 段と、
前 熱分解手段により得たガス状熱分解 ζ| ^物を液休の高沸点汕と 休の低沸 点汕と低分^ガスに分離し、 前 ^沸点汕を 熱分解 段に還流する 液分離 ： Γ段とを aえ、
前^ガス状熱分解 :成物を気液分離了-'段に導人する少なくとも -の熱分解 成 物導人ラインを 機械的攪拃了-段のド流域に接続させ、
·/ i 'fid分離された 沸 λ'、(油を ΓΛ丁 id熱分解丁-段に S流する1流ラインを機械的 攪忭丁-.段の 流域に、
々接続させた を特徴とする廃ブラスチックからの汕 1"1収 。
1 6 ) 廃ブラスチックと;¾ の砂と ¾ し、 I '.部ガス 問を残しながら I -.流域 よリド流域へほぼ水、 ノ に搬送 W能な機械的攪 Τ·段を具え、
πΊ I-.部ガスや:問を 流域と卜'流域問で il:t刀り、 人々のガス' f?51に 1及び第 2の棑; Ιί路を設けるとともに、
流域側の ¾ ^域温度を温) 2 5 0〜 3 5 0 "Cに、 卜流域側の ¾合域温^を略 3 5 0〜 5 0 (TCに ,1' し、 ιΐϋ,ΐί· 流域側で、 ' ?!的に塩尜カ ^除 された鹿ブラ スチックと砂の v物から成る処 物を卜流域側に送給し、 卜流域側で鹿ブラ スチックと ¾の砂とを I-.流域より 卜流域へ搬送 つ機械的に攪 IT-させながらガ ス状の 沸点'? lli、 低沸点汕及び低分/'ガスから成る^分解 リ 物と Ι,Μί の熱分 解残 を して ブラスチックの加然分解を行なうことを特徴とする廃ブラス チックからの汕 収装^。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112961698A (zh) * 2021-02-01 2021-06-15 中国计量大学 一种成套的填埋场废塑料热解装置及方法

Families Citing this family (76)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1090951A4 (en) * 1998-05-08 2004-04-07 Jfe Steel Corp METHOD FOR DISPOSING PLASTIC WASTE AND DEVICE THEREFOR
US6133491A (en) * 1998-09-24 2000-10-17 Xing; Li Process and apparatus for producing hydrocarbons from residential trash or waste and/or organic waste materials
US6270630B1 (en) 1998-12-03 2001-08-07 Li Xing Process and apparatus for producing hydrocarbons from residential trash or waste and/or organic waste materials
BR0009611A (pt) * 1999-05-05 2002-01-08 Svedala Ind Inc Sistema e método de recuperação de óleo a partir da pirolise de material contendo hidrocarbonetos
US7101463B1 (en) 1999-05-05 2006-09-05 Metso Minerals Industries, Inc. Condensation and recovery of oil from pyrolysis gas
JP3866894B2 (ja) * 2000-02-29 2007-01-10 東芝プラントシステム株式会社 プラスチックの熱分解方法およびこの方法により得られた熱分解生成物
JP3393380B2 (ja) * 2000-07-25 2003-04-07 晃 柴田 熱分解方法及びその装置
EP1252940A3 (en) * 2001-03-29 2004-04-07 Osada Giken Co., Ltd. Method for decomposing plastic
US7048832B2 (en) * 2002-01-07 2006-05-23 Material Conversion Corp. Method and system for extracting hydrocarbon fuel products from plastic material
US20030211193A1 (en) * 2002-05-10 2003-11-13 Boris Timoshevsky Device for processing thermoplastic materials
DE102004003667A1 (de) * 2004-01-24 2005-08-11 Nill Tech Gmbh Verfahren zum Gewinnen von fraktionierten Kohlenwasserstoffen aus Kunststoffwertstoffen und/oder ölhaltigen Reststoffen sowie Vorrichtung hierzu
JP2007099850A (ja) * 2005-10-03 2007-04-19 Hoshun Tei 廃プラスチックの油化方法およびその装置
TW200728444A (en) * 2005-12-06 2007-08-01 Yuji Kohara Oil processing equipment and methods for plastic waste
CN101460473A (zh) 2006-04-03 2009-06-17 药物热化学品公司 热提取方法和产物
US7758729B1 (en) 2006-08-24 2010-07-20 Plas2Fuel Corporation System for recycling plastics
US8192586B2 (en) 2010-03-31 2012-06-05 Agilyx Corporation Devices, systems, and methods for recycling plastic
US8193403B2 (en) 2006-08-24 2012-06-05 Agilyx Corporation Systems and methods for recycling plastic
US7893307B2 (en) * 2007-02-23 2011-02-22 Smith David G Apparatus and process for converting feed material into reusable hydrocarbons
US20090007484A1 (en) * 2007-02-23 2009-01-08 Smith David G Apparatus and process for converting biomass feed materials into reusable carbonaceous and hydrocarbon products
US8304573B2 (en) * 2007-03-07 2012-11-06 Mitsubishi Rayon Co., Ltd. Recovery method of pyrolysis product of resin
DE102007024706A1 (de) * 2007-05-25 2008-12-04 Gebrüder Lödige Maschinenbau-Gesellschaft mit beschränkter Haftung Verfahren sowie eine Vorrichtung für die thermische Zersetzung eines Ausgangsstoffes mit Fremdpartikeln
US20110108407A1 (en) * 2008-04-25 2011-05-12 Jepson W Paul Desalination Method and Apparatus
US20090299110A1 (en) * 2008-05-30 2009-12-03 Moinuddin Sarker Method for Converting Waste Plastic to Lower-Molecular Weight Hydrocarbons, Particularly Hydrocarbon Fuel Materials, and the Hydrocarbon Material Produced Thereby
AU2010263029A1 (en) 2009-06-19 2012-01-19 Innovative Energy Solutions, Inc. Thermo-catalytic cracking for conversion of higher hydrocarbons into lower hydrocarbons
KR100955297B1 (ko) * 2009-11-23 2010-04-30 주식회사 에코크레이션 폐플라스틱의 오일 환원 장치
WO2011077419A1 (en) * 2009-12-22 2011-06-30 Cynar Plastics Recycling Limited Conversion of waste plastics material to fuel
US20110284359A1 (en) 2010-05-20 2011-11-24 Uop Llc Processes for controlling afterburn in a reheater and for controlling loss of entrained solid particles in combustion product flue gas
CA2803265C (en) * 2010-07-08 2020-11-17 Fredrick Taylor Converting whole tires and other solid carbon materials into reusable components
US8664458B2 (en) 2010-07-15 2014-03-04 Greenmantra Recycling Technologies Ltd. Method for producing waxes and grease base stocks through catalytic depolymerisation of waste plastics
US8499702B2 (en) 2010-07-15 2013-08-06 Ensyn Renewables, Inc. Char-handling processes in a pyrolysis system
US9441887B2 (en) 2011-02-22 2016-09-13 Ensyn Renewables, Inc. Heat removal and recovery in biomass pyrolysis
US9200207B2 (en) * 2011-05-31 2015-12-01 University Of Central Florida Research Foundation, Inc. Methods of producing liquid hydrocarbon fuels from solid plastic wastes
US20150001061A1 (en) * 2011-07-28 2015-01-01 Jbi Inc. System and process for converting plastics to petroleum products
US9347005B2 (en) 2011-09-13 2016-05-24 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for rapid thermal processing of carbonaceous material
US10041667B2 (en) 2011-09-22 2018-08-07 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material and methods for the same
US10400175B2 (en) 2011-09-22 2019-09-03 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
US9044727B2 (en) 2011-09-22 2015-06-02 Ensyn Renewables, Inc. Apparatuses and methods for controlling heat for rapid thermal processing of carbonaceous material
US9109177B2 (en) 2011-12-12 2015-08-18 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
US10023804B2 (en) 2012-01-11 2018-07-17 Fredrick Taylor System and process for converting whole tires and other solid carbon materials into reclaimable and reusable components
US9670413B2 (en) 2012-06-28 2017-06-06 Ensyn Renewables, Inc. Methods and apparatuses for thermally converting biomass
US10000715B2 (en) 2013-01-17 2018-06-19 Greenmantra Recycling Technologies Ltd. Catalytic depolymerisation of polymeric materials
GB2503065B (en) 2013-02-20 2014-11-05 Recycling Technologies Ltd Process and apparatus for treating waste comprising mixed plastic waste
PL2981593T3 (pl) 2013-04-06 2021-12-27 Agilyx Corporation Sposób kondycjonowania syntetycznej ropy naftowej
WO2014210150A1 (en) 2013-06-26 2014-12-31 Ensyn Renewables, Inc. Systems and methods for renewable fuel
US9725655B2 (en) 2013-09-13 2017-08-08 Virens Energy, Llc Process and apparatus for producing hydrocarbon fuel from waste plastic
CH708681A1 (de) * 2013-10-14 2015-04-15 Gerold Weser Dr Verfahren und Anlage zum Aufbereiten von Kunststoffwertstoffen.
CN105018126B (zh) * 2014-04-30 2017-07-14 中国科学院过程工程研究所 一种利用废聚烯烃制取液态烃的温和裂解方法
EP3145880B1 (en) * 2014-05-21 2022-05-18 Georgia-Pacific LLC Integrated recycling system and methods for use of sludge
EP3247775B1 (de) * 2015-01-19 2020-07-08 BLUEALP Innovations B.V. Verfahren und anlage zum überführen von kunststoffabfällen in einen brennstoff mit eigenschaften von diesel/heizöl
DK3337966T3 (da) 2015-08-21 2022-02-28 Ensyn Renewables Inc Opvarmningssystem med flydende biomasse
PL234408B1 (pl) * 2015-11-12 2020-02-28 Green Solutions Spolka Z Ograniczona Odpowiedzialnoscia Sposób odbioru, frakcjonowania i skraplania mieszanin gazowych, szczególnie węglowodorowych powstałych w procesie termokatalitycznej degradacji tworzyw sztucznych oraz zespół urządzeń służący do realizacji tego sposobu
US10472487B2 (en) 2015-12-30 2019-11-12 Greenmantra Recycling Technologies Ltd. Reactor for continuously treating polymeric material
JP6880051B2 (ja) 2016-02-13 2021-06-02 グリーンマントラ リサイクリング テクノロジーズ リミテッド ワックス添加剤を含むポリマー改質アスファルト
CN108884264A (zh) 2016-03-24 2018-11-23 绿色颂歌再生科技有限公司 作为用于聚合物的熔体流动改性剂和加工助剂的蜡
US10280377B1 (en) * 2016-03-24 2019-05-07 Helge Carl Nestler Pyrolysis and steam cracking system
ES2762959T3 (es) * 2016-06-23 2020-05-26 Suez Groupe Procedimiento para la conversión de plásticos en combustible
JP6999646B2 (ja) 2016-08-01 2022-01-18 サビック グローバル テクノロジーズ ベスローテン フェンノートシャップ 混合プラスチックの熱分解と熱分解油の脱塩素と同時に行う触媒プロセス
US10829696B2 (en) 2016-08-01 2020-11-10 Sabic Global Technologies B.V. Dechlorination of mixed plastics pyrolysis oils using devolatilization extrusion and chloride scavengers
JP7071346B2 (ja) 2016-09-29 2022-05-18 グリーンマントラ リサイクリング テクノロジーズ リミテッド ポリスチレン材料を処理するための反応器
CN108603122A (zh) * 2016-12-07 2018-09-28 索尔维公司 用于通过裂化将塑料转化为气体、液体燃料和蜡的方法
CN110366448B (zh) 2016-12-29 2023-05-02 安辛可再生能源有限公司 液体生物质的脱金属化
US10723858B2 (en) 2018-09-18 2020-07-28 Greenmantra Recycling Technologies Ltd. Method for purification of depolymerized polymers using supercritical fluid extraction
FR3095450B1 (fr) * 2019-04-25 2023-07-21 Earth Wake Dispositif et procede de traitement de matieres notamment de matieres plastiques
AR118764A1 (es) 2019-04-25 2021-10-27 Tubis Eng Gmbh Proceso continuo para producir hidrocarburos a partir de productos orgánicos naturales o sintéticos
WO2021096716A1 (en) * 2019-11-14 2021-05-20 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process for feeding plastic waste material to a thermochemical or pyrolysis reactor
EP4133036A1 (en) 2020-04-07 2023-02-15 TotalEnergies OneTech Belgium Purification of waste plastic based oil via a two steps hydrotreatment
IT202000019951A1 (it) 2020-08-11 2022-02-11 Milano Politecnico Processo di degradazione di miscele di materiale polimerico plastico di scarto e relativo impianto
WO2022079698A1 (en) * 2020-10-16 2022-04-21 Deltagizero S.R.L. Apparatus for the treatment of plastics
US11407947B2 (en) * 2020-12-10 2022-08-09 Agilyx Corporation Systems and methods for recycling waste plastics
KR20230060106A (ko) * 2021-10-27 2023-05-04 에스케이이노베이션 주식회사 회분식 반응기를 이용한 폐플라스틱의 열분해 방법
US11746298B2 (en) * 2021-12-20 2023-09-05 Uop Llc Process for recovering polymer oil
KR20230101077A (ko) * 2021-12-29 2023-07-06 에스케이이노베이션 주식회사 염소가 저감된 폐플라스틱 열분해유의 제조 방법
US20240059805A1 (en) 2022-08-21 2024-02-22 Anellotech, Inc. Process for removing chlorine from a plastic mixture
WO2024046895A1 (en) * 2022-08-31 2024-03-07 Bluealp Innovations B.V. System for separation of gas, liquid, and solid particles in a material
NL2032929B1 (en) * 2022-08-31 2024-03-15 Bluealp Innovations B V System for separation of gas, liquid, and solid particles in a material
FR3140090A1 (fr) * 2022-09-28 2024-03-29 Valoregen Sas Procédé et installation de conversion de matières plastiques en huiles pyrolytiques

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4836277A (ja) * 1971-09-13 1973-05-28
JPS4999960A (ja) * 1972-12-14 1974-09-20
JPH06500592A (ja) * 1990-08-23 1994-01-20 バッテル メモリアル インスティチュート ポリマーからのモノマー回収
JPH06179877A (ja) * 1991-12-20 1994-06-28 Toshiba Corp 廃プラスチックの熱分解方法及び装置

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DK0502618T3 (da) * 1991-03-05 1996-12-23 Bp Chem Int Ltd Polymerkrakning
US5608136A (en) * 1991-12-20 1997-03-04 Kabushiki Kaisha Toshiba Method and apparatus for pyrolytically decomposing waste plastic
DE4207976C2 (de) * 1992-03-13 2001-03-15 Rwe Umwelt Ag Verfahren zur Herstellung Olefinen durch thermische Behandlung von Kunststoffabfällen
CZ339495A3 (en) * 1993-07-20 1996-05-15 Basf Ag Recycling process of plastic waste in apparatus for cracking with steam

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS4836277A (ja) * 1971-09-13 1973-05-28
JPS4999960A (ja) * 1972-12-14 1974-09-20
JPH06500592A (ja) * 1990-08-23 1994-01-20 バッテル メモリアル インスティチュート ポリマーからのモノマー回収
JPH06179877A (ja) * 1991-12-20 1994-06-28 Toshiba Corp 廃プラスチックの熱分解方法及び装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP0823469A4 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112961698A (zh) * 2021-02-01 2021-06-15 中国计量大学 一种成套的填埋场废塑料热解装置及方法

Also Published As

Publication number Publication date
US6011187A (en) 2000-01-04
DE69736263T2 (de) 2007-07-12
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DE69736263D1 (de) 2006-08-17
EP0823469A4 (en) 1999-11-10
US6172271B1 (en) 2001-01-09
EP0823469A1 (en) 1998-02-11

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