KR0182769B1 - 탱크 바닥 폐기물의 회수방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은 고온, 가압된 탱크 바닥 폐기물이 공급된 플래시 탱크(15)가 사용되고 증기 성분(19) 및 더 무거운 바닥물(20)이 분리된 후, 고체 잔류물(62)이 이용되어 천정 증기(61)를 제조하는 고온 기체와 함께 스트립핑 반응기(51)로 공급되는 탱크 바닥 폐기물(11)의 회수 방법에 관한 것이다. 상기잔류물은 고온에서, 선택적으로는 고체 잔류물이 사용되어 증기를 제조하는 열분해 반응기로 공급된다. 증기 스트림은 상기 탱크 바닥 폐기물이 플래시 탱크로 들어가기에 적당한 온도까지 가열되도록 재생성 열 교환기와 함께 이용된다. 특정 재순환된 재료가 연료로서 이용된다.

Description

[발명의 명칭]

탱크 바닥 폐기물의 회수 방법

[발명의 상세한 설명]

특히 이동 작업이 요구되는 경우에 탱크 바닥물질을 성공적으로 처리하기 위한 해결책 중 하나는 재생 성분을 효과적으로 사용하여 열 요구량을 낮추어 스트립핑 및 열분해 반응기 시스템을 실행할 수 있게 하는 것이다.

이러한 탱크 바닥물질을 처리하기 위한 가장 바람직한 형태는 주요 단계로서, 물 및 경탄화수소를 플래싱(flashing)시키는 단계, 고온 기체 스프립핑을 이용하여 탄화수소를 추가로 추출하는 단계, 및 잔류물이 대부분 고형물임으로 인해, 어느 정도의 열적 크래킹(cracking)을 포함하는 최종 열분해 이용하는 단계를 이용하는 것이다.

고온 기체는 일반적인 용어로서 광범위한 공급원을 포함할 수 있다. 이는 고온에서 기체 상태인 증기 물질을 나타내지만, 모든 경우에 이 온도는 이슬점보다 높다. 고온 기체는 연소 기체 또는 다른 연소물에 의해 생성되거나 다르게는, 목적하는 기체 조성물을 가열시키는 별도의 열교환기를 통해 공급된다.

탱크 바닥물질의 분석 결과 90%의 오일, 5%의 물, 및 5%의 고형물의 조성물 예가 얻어졌다. 그러나, 오일이 20%로 낮고, 고형물이 50%로 높으며, 물의 함량이 일반적으로 제한되어 있지는 않지만, 실제 제한치가 75%로 제안되어 있는 탱크 물질을 처리하는 것은 특별한 것이 아니다. 중요한 것은 상기 탱크 바닥물질이 펌핑될 수 있다는 점이다. 일반적으로 오일, 물 및 고체가 섞여 있는 에멀션은 침강에 의해 분리되지 않을 것이며, 본원에서는 사용되지 않은 방법인 매우 비용이 많이 드는 원심분리법에 의해서만 처리될 수 있다.

크게 두가지의 경제적 기준이 이러한 탱크 바닥물질을 처리하는데 이상적으로 부합된다. 첫째는 초기 오일의 85 내지 90%를 회수하는 것이며, 이를 수행하기 위해서는 플래싱 및 스트립핑 작업이 계획된다. 두번째는 오일중에 존재하는 초기 유기 탄소의 90 내지 95%를 회수하여, 5 내지 10%만이 코우크스로서 손실되게 하는 것으로서, 열분해 및 크래킹 작업이 이러한 기준을 달성할 것으로 예상된다. 코우크스 형성물은 열분해시 일반적인 것이기 때문에 탱크 바닥물질의 일부는 두번째 기준에 부합될 수 없는 조성물을 함유할 수 있다.

이러한 유기 탄소의 회수가 수반되는 몇몇 경우에 있어서, 때로는 열분해 반응기를 완전히 제외시키고 스트립핑 반응기만을 사용하는 것으로 충분한 오일회수가 이루어질 수 있다. 그러나 스트립핑 반응기에서만 방출되는 고형물은 열분해 반응기에서 나오는 고형물 만큼 환경적으로 이롭지 않다.

플래시 탱크가 스트립핑 반응기보다 앞에 위치하기 때문에, 스트립핑 반응기만으로는 일반적인 경우, 최초 탱크 바닥물질의 약 50 내지 75%를 처리하게 된다. 이러한 반응기 유입량의 감소는 본 발명의 경제적 관점에서 중요하다.

본 발명의 방법에 대한 전형적인 흐름로가 제1도에 도시되어 있다.

탱크 바닥물질(11)은 현장 갱, 슬러지못(sludge pond) 또는 고정되거나 트럭에 장착된 실제 탱크일 수 있는 여러 유형의 홀더(10)내에 존재된다. 이러한 탱크 바닥물질은 펌핑전에 사전 처리가 필요하거나, 필요하지 않을 수 있다. 스키머를 구비한 펌프(12)는 탱크 바닥물질(11)을 제거하고, 재생 열교환기(13)를 통해 펌핑하여 탱크 바닥물질이 스크루 반응기 또는 스크루 장치(51) 또는 그 밖의 표준 스크루 컨베이어의 스크립핑부(22)로부터 발생되는 증기 스크림(50)에 의해 가열된다. 열 교환기(13)는 충분한 열전달면을 포함하여 70 내지 90%의 열효율을 달성시켜야 하는데, 열교환기에서의 중유(heavy oil) 분획의 부분 응축은 실행가능한 작업 조건을 나타낸다. 재생식가열 및 통상적인 폄핑에 의해 온도가 약 250 내지 450℉이고, 압력이 약 20 내지 500psia하에 있는 고온 탱크 바닥물질(14)은 플래시 탱크(15)에 공급되어, 여기서 플래싱된 경유 및 물이 플래싱된 상부물질로서 잔류하여, 이러한 오일, 물 및 기체에 대한 경유 응축기(16) 및 분리기(17)에 의해 분리된다. 경유는 펌핑(18)되어 적합하게 저장되지만, 일부는 경우에 따라 연료로 사용되기 위해 재순환된다. 높은 비율의 C₁-C₅성분이 들어 있는 분리기로 부터 의 기체(19)가 수집되고 정상적으로 재순환되어, 본 경우에는 연소 기체인 고온 기체 발생기에 연료를 제공하지만, 과량의 기체가 발생되는 경우에는 이 기체는 플레어(80)로 연소된다. 약 200 내지 425℉에서 액체(20) 상태인 플래시 탱크(15)로부터의 무거운 바닥물질은 스크루 반응기(51)의 스트립핑부(22)내로 펌핑되어, 온도가 약 250℉를 초과하는 고온 기체(71)와 접촉하여, 재생 열교환기(13)에 유입되는 증기 스트림(50)의 일부를 형성하는 추가의 증기 함유 오일을 스트립핑시킨 후, 중유 응축기(52)를 통해 배출되고, 이러한 중유는 펌핑(53)되어 저장된다. 중유 응측기(52)로부터의 상부 증기(54)는 수집되어 플레어(80)로 연소되거나 연료 또는 일소 기체로 사용하기 위해 재순환된다. 스크루 반응기(51)는 추가로 고형물 또는 잔류물을 증기 잠금부(64)를 통해 열교환기(23)에 전달시키며, 여기서 전기 저항열 또는 고온 증기에 의한 보충열이 (59)에 공급되어, 고형물을 약 1000℉ 또는 이보다 약간 높게 하므로써 열분해시키고, 일부 경우에는 산화반응이 일어나게 한다. 본 공정의 다른 부분으로부터 재순환될 수 있는 일소 기체(60)는 열분해 생성물을 수집하며, 증기 스트림(61)으로서 배출되어 이전의 증기 스트림(50)과 결합하여 재생 열교환기(13)로 유입된다. 고형 잔류물(62)은 후속 처리를 위해 저장(63)된다. 증기 잠금부(64)는 스트립핑 증기가 고온으로 인하여 바람직하지 않은 코우크스가 형성될 수 있는 열분해부내로 누출되지 않게 한다. 고온 기체 발생기(70)는 연료를 사용하여 필요한 고온 기체(71)를 생성하며, 이와 같은 경우 연소 기체는 스크루 반응기(51)의 스트립핑부(22)로 유입된다. 고온 기체 발생기(70)는 공정의 여러 수집된 기체(73)로부터 뿐만 아니라 추가 연료(74)로서 경유 또는 경우에 따라 중유에 의해 연료화되는 것이 가능하다. 버어너 공기(72)는 필요에 따라 첨가된다. 일부 연소성 성분을 함유하는 잔류하는 상부 기체는 경우에 따라 공기 송풍기(81)를 사용하여 플레어(80)로 연소된다. 중유 응축기(52) 및 경유 응축기(16)는 공기 냉각될 수 있거나, 경우에 따라 분리된 물(90)의 일부가 냉각 탑과 연결되어 사용될 수 있다.

전술된 바와 같이, 선택된 상황에서는 열분해 반응기를 사용하지 않으며, 이에 따라 스트립핑 반응기로부터 배출된 잔류물 또는 고형물이 최종방출 고형물이다. 또한, 이와 같은 경우, 스트립핑 반응기는 보다 높은 온도의 고온 기체로 유사하게 작동된다.

여러 개의 동등물이 사용될 수 있다. 예를 들면, 고온 기체 생성기(70)는 공급원으로서 재순환된 상부의 플래시 물을 사용하는 증기 생성기에 의해 대체될 수 있거나, 경우에 따라 별개의 증기 공급원을 사용한다. 스트립핑 기체는 고온의 증기지만, 응축된 중유는 상기 스팀으로부터 응축되는 물로부터 분리되어야 할 것이다.

또 다른 동등물로서, 일련의 유동층으로부터 상부 스트림이 사용되어 독립적으로 수집되는 경우에는 유동층 반응기가, 열분해, 또는 몇몇 경우에는 열분해 및 연소 둘 모두가 수행될 수 있는 스크루 반응기를 대신한다. 유동층 사용에 따른 또 다른 이점은, 별도의 유닛으로서 고온 기체 발생기가 제외된다는 점, 즉, 고온 기체 발생기가 유동층과 결합된다는 것이다. 일반적으로 , 이동 시스템을 갖는 소규모 공정에 대해서는 스크루 반응기가 경제적이지만, 이 공정이 정유소에서 영구적으로 설치되는 것인 경우에는 유동층 형태가 보다 효과적 일 것이다.

또 다른 동등물로서, 스트립핑부 또는 열분해부 또는 이둘 모두에 있어서 이동 스크린, 또는 다르게는 이동 다공 벨트 또는 그 밖의 이동 플로어(floor) 반응기가 스크루 반응기를 대신한다.

제1도에서 반응기는 수평하게 도시되어 있지만, 스트립핑부 또는 열분해부 또는 이둘 모두에 대해 약 15도 이하의 경사각에서도 사용될 수 있다. 따라서, 또 다른 동등물로서, 경사진 유동층 반응기가 스트립핑부 또는 열분해부 또는 이둘 모두에 있어서 스크루 반응기를 대신한다.

열분해에 의해 사용되는 일소 기체는 때로 따로 공급되지만, 가능하게는 일부 과량의 고온 기체로부터 얻어질 수 있다. 이러한 일소 기체는 불활성이지만, 본 발명의 경우, 상기 고온 기체가 탱크 바닥물질의 탄화수소 특성과 상용성인 경우에는 소량의 산소를 함유할 수 있다.

플래시 탱크의 상부로부터 응축된 대체로 순수한 물은, 경우에 따라 재순환 가능한 성분인 경우에는 현장 갱 또는 슬러지못에 반송될 수 있다.

일반적인 설계 기준에서 탱크 바닥물질중 최초 오일의 양의 잠재적 회수율은 약 85 내지 90%이다. 중유와 경유간의 회수 분리는 탱크 바닥물질의 최초 조성물에 많이 의존하기 때문에 일반화되기 어렵다. 열분해 유닛은 연료로 사용할 수 있도록 기체 생성량을 증대시킬 뿐만 아니라 잔류 고형물의 오일 함량을 감소시키도록 설계된다.

경유 및 중유의 정의는 다소 임의적 이지만, 본 발명의 방법에 있어서, 수집된 하나의 오일 액체는 확실히 다른 것보다 더 무겁다. 즉, 점성이 더커서, 더 높은 표준 비점 곡선을 갖는다. 물론, 두 경우 모두, 이러한 액체 오일 스트림은 물 및 고형물이 거의 제거되기 때문에 정제 표준에 적합하다.

통상적인 재생 열교환기가 사용되며, 70 내지 90%의 열효율을 얻는 것이 바람직하다. 재생이라는 것은 하나 이상의 스트림이 공정의 일부 다른 부분으로부터 재순환되는 것을 의미한다. 두 스트림을 물리적으로 혼합하고, 추가로 스트림들 간에 질량 이동이 발생하기 때문에 개방형 열교환이 반응기의 스트림핑부에 사용된다.

모든 경우에, 방출된 잔류물은 추가 선택사항으로 금속이 환경적으로 수용될 수 있는 상태가 되도록 연소될 수 있다.

[실시예 1]

파일롯 플랜트 규모 작업을 사용하여, 현장에서 사용할 수 있는 열부하 설계를 위한 전체적인 공정을 시험하였다. 무어 베어링사(Moor Bearing Co., Cheyenne, Wyoming)로부터 입수한 작업 스크루를 크기가 작은 스크루 반응기로 전환시켰다. 이 반응기는 직경이 2인치인 회전이 용이한 스크류를 구비하여, 원통형의 경우에는 직경이 약간 더 크며, 허용오차는 일반적으로 1/16 내지 1/4인치이다. 고온 기체와 고형물 간에는 직접 접촉이 바람직하기 때문에, 길이 약 6피트의 스트립퍼부는 고온 기체 흐름을 분배하는 저플리넘 챔버(plenum)를 갖는 스크루에 대해 홈통 컨테이너를 사용하는 것이 이상적이나, 본 실험의 셋업(setup)에는 순간 고온 기체 플리넘을 사용하였다.

상부 플리넘은 스트립퍼부에서 배출되는 유동 증기 스트림을 통상적인 기체전달 시스템에 유도한다. 원통형 컨테이너 및 스크루의 평활부로 이루어진 증기 잠금부는 나선식으로 통과하는 고형물이 봉입매체로서 작용하기 때문에, 길이가 약 2피트이다. 수회의 스크루 회전수를 의미하는 적당한 길이가, 이에 걸친 압력차가 크지 않기 때문에, 적당한 봉입물로서 작용한다. 열분해부는 길이가 약 4피트이며, 스팀과 같은 가열 매체를 함유하거나 다르게는 전기적 가열 테잎으로 싸여진 외부 쟈킷 챔버를 구비하여 나선식으로 통과된 물질을 열분해 온도로 가열한다. 역류 일소 기체를 수집하기 위한 설비도 구비하였다. 가변성 속도 드라이브를 사용하여 공급물의 체류 시간을 약 30 내지 45분, 바람직하게는 45분이 되도록 조절하였다. 수행시, 공급물을 시간 당 10파운드의 속도로 공급하였다. 스트립퍼부에 약 900℉의 고온 기체를 공급하는 한편, 열분해부에는 별개의 일소 기체를 사용하여 약 1000℉로 전기적으로 가열하였다. 모든 경우, 탱크 바닥 물질중 오일에 대해 85%의 목적 회수율이 얻어졌다. 그러나, 열부하 조건으로 제1도에서의 스크루 반응기 앞에 플래시 탱크를 추가시켜 열을 재생적으로 회수할 뿐만 아니라 물과 경유를 대부분 사전 회수하므로써 상기 스크루 반응기에 부하를 낮추는 것이 필수적이다.

[실시예 2]

스크루 반응기는 통상적인 기성 부재는 아니지만, 예컨대 크기, 길이, 스크루의 피치, 스크루의 재료 및 하우징, 비표준 하우징 특성, 모터 크기 및 속도, 벨트 또는 체인과 같은 드라이브의 유형, 기어 감소 박스 비율, 베어링 유형, 고형물 첨가 및 제거에 대한 규정, 작업 온도 범위와 같은 특성 및 그밖의 독특한 특성을 구체화하므로써 얻어질 수 있다. 이러한 상세한 사항에 부합하여, 스크루 반응기(예컨대, Acrodyne Corporation, Denver, Colorado, 또는 Moore Bearing Co., Cheyenne, Wyoming)가 제작된다.

추가로, 미국 특허 제 4,347,119호에는 오일 셰일(shale) 및 타르 샌드 용도로 사용된 유사한 스크루 반응기가 매우 상세히 기재되어 있다.

[실시예 3]

시트템에 대한 조절을 수회 시험하였다. 체류 시간은 30 내지 45분으로 스크루 속도에 의해 설정하였으나, 바람직한 시간은 45분에 가까웠다.

상기 체류 시간을 위해, 접촉 영역을 스트립핑부에 충분히 제공하여 액체 오일의 바람직한 목적하는 회수율이 95%가 되게 하였다. 스트립퍼부에 공급하는 고온 기체의 온도는 수치 시뮬레이션에 의하거나, 다르게는 실험에 의해 측정되는 바와 같은 최초의 탱크 바닥물질 공급 오일로부터 95% 증기를 생성하는 온도로 대략적으로 조절하였다. 이러한 탱크 바닥물질 공급 오일 샘플에 대한 일반적인 대기압 비점 곡선으로 상기 정보를 얻을 수 있다. 예를 들면, 탱크 바닥물질 샘플에 대한 전형적인 시뮬레이션 시험에 있어서, 비점의 95%가 893℉로 평가되었으며, 따라서 900℉가 고온 기체에 대한 설정 온도로서 이용되었다.

열분해부를 고형물이 약 1000℉ 이상까지 계속 나선식으로 통과되도록 충분히 가열하였다. 이는 발생되는 열분해 및 열적 크래킹이 상기 값 이상으로 증가되는 온도에 따라 코우크스의 분율을 상당히 높게 하기 때문에, 실질적인 온도 제한값이다.

최초 탱크 바닥물질 조성물에 따라, 중유 응축기와 경유 응축기 및 물 분리기에서의 기체 수율은 일반적으로 적당한 고온 기체 온도를 얻는데 요구되는 고온 기체를 생성하기에 충분하다. 이러한 시험 수행시, 이와 같은 경우는 사실상 플레어링(flaring)되는 과잉의 기체가 존재하는 경우이다.

기체가 불충분하게 존재하는 경우, 보조 연료로서 중유 또는 경유가 고온 기체 발생기에 요구된다.

[실시예 4]

상기에서 언급된 설계 기준에 부합하는 본 방법의 대표적인 시험 결과를 표 1에 나타내었다.

특정 구체예의 전술된 설명은 본 발명의 전반적인 특성을 충분히 나타내고 있으므로, 당업자들은 현재 지식을 적용하므로써, 일반적인 개념에서 출발하지 않고, 다양한 응용을 위해 쉽게 변형 및/또는 개조할 수 있기 때문에, 이러한 개조 또는 변형이 기재된 구현예들과 동등한 범위 및 취지내에서 이해되어야 한다. 본 명세서의 표현 또는 용어는 설명의 편의를 위한 것이며, 이에 제한 되지 않는다.

[도면의 간단한 설명]

제1도는 본 방법의 전형적인 작동에 대한 흐름도이다.

[발명의 분야 ]

본 발명은 표준 규격에 부합되며 환경적 기여도가 개선된 생성물을 제조하기 위한 탱크 바닥 폐기물, 갱 폐기물, 및 그 밖의 석유계 슬러지를 처리하는 방법에 관한 것이다.

[발명의 배경]

최근, 슬러지라고도 하며, 간단히 탱크 바닥물질이라고 하는 탱크 바닥 폐기물은 규정에 의해 환경적으로 유독한 폐기물로서 이에 상응하여 취급이 어렵고 비용이 많이 드는 문제가 있는 것으로 분류되기 때문에 문제점이 증가되고 있다. 그러나 적합한 처리에 의해 상기 문제점을 제거할 수 있으며, 형성된 성분은 잠재적 제품 재료가 되거나 일반적인 방식으로 폐기 될 수 있다. 또한, 미정제 오일, 고체 및 물의 혼합물인 상기 조성물은 고체와 물의 상당 부분의 제거가 요구되는 정제소 용으로는 부적합하다.

이와 같이 유효한 탱크 바닥 폐기물은 미국에서 거대한 유전 지대, 파이프 라인, 및 정제 설비능력 뿐만 아니라, 상기 탱크 바닥물질의 저장으로 인해 소정의 폐기 방법이 사용될 때까지는 많은 양으로 축적된다. 특히, 정유소에서 멀리 떨어진 유전지대에서는 저장이 오랫 동안 계속된다.

이러한 탱크 바닥물질을 처리하는데 있어서 초기에는 여러 통상적인 방법을 시도 하였다. 표준 시판용 여과 프레스를 이용하여 펌핑(pumping)이 용이하고, 오일 회수량이 상당할 뿐만 아니라 폐기가 용이한 고형의 잔류물을 생성하는 여과법은 탱크 바닥물질중 일부에 대해 달성되었다. 유용한 생성물을 보다 많이 회수하기 위해서, 특히 유닛이 프로판과 같이 용매 스트림을 정제기와 연결하여 작동되는 경우에는 용매추출법이 사용되었다. 이에 따라 추출된 스트림은 이후 추출된 오일의 후속 처리를 위해 정제기로 회수되었다. 용매추출법은 사전 기계적 처리로부터의 여과 케이크에 대해 사용되거나, 펌핑 전에 탱크에 직접 사용되었다. 또한, 생물학적 처리법이 상기 탱크 바닥물질을 직접적으로 및 간접적으로 처리하는데 사용되었다.

전술된 탱크 바닥물질 처리에 관한 선행 미국 특허에는 룩커(Looker)의 1991년 제 5,022,992호, 우에다(Ueda)의 1990년 제 4,927,530호 및 란드리(Landry)의 1990년 제 4,897,205호가 포함된다.

상기 특허에서, 룩커의 특허에는 경사진 탱크 측벽을 갖는 슬러지 제거 장치 및 부유하는 슬러지 페인트 입지를 물로부터 제거하도록 설계된 적당한 스키머(skimmer)로 재순환시키는 방법이 기재되어 있다. 우에다의 특허에는 혐기성 세균을 사용하여 하수물 처리로부터 과량의 슬러지 또는 이러한 세균에 의해 활성화되는 그 밖의 슬러지형 물질을 처리하는 처리 유닛이 기재되어 있다. 란드리의 특허에는 스팀 및 재순환된 액체를 사용하여 액체 탄화수소 및 고형물과 같은 폐기물의 점도를 낮추어, 특히 탱크를 청소하는데 이용되는 침강에 의한 제거 및 후속 분리가 이루어지도록 하는 폐기물 처리 방법이 기재되어 있다.

[발명의 요약 ]

본 발명의 목적은 정제 표준 생성물을 회수하고 폐기물이 환경적으로 수용될 수 있도록 탱크 바닥물질을 처리하는 방법을 제공하므로써 종래 기술에서 상기 언급된 문제점을 극복하는 것을 포함한다. 또한, 본 방법은 이동이 가능하며, 운반 요건을 축소시켜 경제적 이점을 증대시키므로써 현장작업에 유용하다. 또한, 작업 비용이 낮기 때문에, 멀리 떨어진 지역에서의 소량의 탱크 바닥물질도 처리할 수 있다.

본 발명은 초기 플래시 회수 유닛(flash recovery unit)을 종래 유닛의 작동과 함께 스트립핑(stripping) 반응기와 독특하게 결합시켜 이를 경제적으로 회수하고, 탱크 바닥물질을 처리하는 것이다.

Claims (9)

1. 탱크 바닥 폐기물이 공급되며, 작업 조건으로 압력이 약 75 내지 500psia이고, 온도가 약 300 내지 450℉(149 내지 232℃)인 플래시 탱크를 사용하여 경유(light oil), 기체 또는 증기를 포함하는 플래싱된 상단물질과 무거운 바닥물질로 분리시키는 단계; 고온 연소 기체를 사용하여 무거운 바닥물질로부터의 증기를 스크루 반응기, 유동층 반응기, 이동 스크린 반응기 및 이들을 결합시킨 반응기로 이루어진 군으로부터 선택된 스트립핑 장치로 스트립핑시키는 단계, 및 열교환기를 사용하여 플래시 탱크에 유입되기 전에 증기로 탱크 바닥 폐기물에 열을 전달하는 단계를 포함하여 탱크 바닥 폐기물을 회수하는 방법.
2. 제1항에 있어서, 고온 연소 기체가, 연소 기체의 온도를 약 800 내지 900℉(427 내지 482℃)로 되게 하는 기체 또는 액체 생성물 스트림으로부터 재순환되는 연소 연료를 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
3. 탱크 바닥 폐기물이 공급되며, 작업 조건으로 압력이 약 75 내지 500psia이고, 온도가 약 300 내지 450℉(149 내지 232℃)인 플래시 탱크를 사용하여 경유, 기체 또는 증기를 포함하는 플래싱된 상단물질과 무거운 바닥물질로 분리시키는 단계, 고온 연소 기체를 사용하여 무거운 바닥물질로부터의 증기를 스크루 반응기, 유동층 반응기, 이동 스크린 반응기 및 이들을 결합시킨 반응기로 이루어진 군으로부터 선택된 스트립핑 장치로 스트립핑시켜 제1 증기 스트림 및 고체 잔류물을 생성시키는 단계, 제2 증기 스트림 및 고체 잔류물을 생성하는 약 1000℉(538℃)로 가열하므로써 고체 잔류물을 스크루 반응기, 유동층 반응기, 이동 스크린 반응기 및 이들을 결합시킨 반응기로 이루어진 군으로부터 선택된 열분해 장치로 열분해시키는 단계, 및 하나 또는 2개의 증기 스트림을 사용하는 열교환기를 사용하여, 플래시 탱크로 유입되기 전에 열을 탱크 바닥 폐기물에 전달하는 단계를 포함하여 탱크 바닥 폐기물을 회수하는 방법.
4. 제3항에 있어서, 고온 연소 기체가 기체 또는 액체 생성물 스트림으로부터 재순환되는 연료를 연소시켜 약 800 내지 900℉(427 내지 482℃)범위의 연소 기체 온도를 발생시킴을 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
5. 제3항에 있어서, 고체 잔류물이 탱크 바닥 폐기물로부터의 약 5%의 액체 오일을 함유하는 조성물을 사용하여 작업됨을 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
6. 제3항에 있어서,고체 잔류물이 스트립핑 반응기를 열분해 반응기로부터 분리시키는 증기 잠금부를 통해 이송됨을 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
7. 제3항에 있어서, 열분해 단계가 재순환되는 상단 기체를 포함하는 일소 기체를 사용하여 작업됨을 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
8. 제3항에 있어서, 고체 잔류물이 탱크 바닥 폐기물로부터 약 5 내지 10%의 유기 탄소를 함유하는 조성물을 사용하여 작업됨을 추가로 포함함을 특징으로 하는 방법.
9. 플래시 탱크를 사용하여 공급되는 탱크 바닥 폐기물을 약 20 내지 500psia의 압력 및 약 250 내지 450℉(121 내지 232℃)의 온도에서 유입하여 기체 잔류물과 함께 경유 부분 및 물 부분으로 응축되는 플래싱된 상단물질 및 온도가 약 200 내지 4250℉(93 내지 2180℃)인 플래시 탱크의 무거운 바닥물질을 생성시키는 단계, 약 2500℉(1210℃)를 초과하는 온도에서 유입되는 기체 잔류물, 경유 및 중유 또는 이들의 배합물로부터 선택된 연소 재순환 물질로부터 생성된 연소 기체와 함께 무거운 바닥물질이 공급되는 스트립핑 스크루 반응기가 사용되어, 스크루 반응기내에 상부 플리넘 기체 증기 스크림 및 고체 잔류물이 잔류하는 단계, 고체 잔류물을, 열분해 스크류 반응기로부터 스트립핑 스크류 반응기를 분리시키는 증기 잠금부를 통과시키는 단계, 재순환 기체 잔류물에 의해 생성된 일소 기체가 공급되는 열분해 스크루 반응기를 사용하여 고체 잔류물을 약 1000℉(538℃)를 초과하는 온도로 가열하고, 일소 기체에 의해 생성된 상부 플리넘 증기 스트림으로 작동시켜 탱크 바닥 폐기물에 존재하는 유기 탄소의 약 5 내지 10%를 함유하는 고체 잔류물을 방출시키는 단계, 열교환기를 사용하여 고온 기체가 중유 부분과 기체 잔류물로 응축되기 전에 상단 증기 스트림으로 탱크 바닥 폐기물에 열을 전달한 후, 탱크 바닥 폐기물을 가열하고 플래시 탱크에 유입시키는 단계를 포함하여 탱크 바닥 폐기물을 처리하는 방법.