WO1991013719A1 - Feuille de brasage comprenant une matiere de brasage a base d'alliage d'aluminium-magnesium-silicium - Google Patents

Feuille de brasage comprenant une matiere de brasage a base d'alliage d'aluminium-magnesium-silicium Download PDF

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Yoshihito Inabayashi
Takeyoshi Doko
Kazunori Ishikawa
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Furukawa Aluminum Co., Ltd.
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Definitions

  • the present invention provides an A £ -M-Si based alloy brazing material having excellent vacuum brazing properties suitable for manufacturing an aluminum heat exchanger having a hollow structure on both surfaces or one surface of an A £ alloy core material. It is related to the following brazing sheet.
  • Vacuum brazing is a method in which a brazing sheet clad with an aluminum alloy core material and clad on one or both sides with an aluminum alloy brazing material as a skin material is used to perform brazing in a vacuum. Used for brazing the body.
  • various aluminum alloys for core materials and aluminum alloy brazing materials for skin materials have been developed and are currently standardized by JIS Z3263.
  • the vacuum brazing sheet used for the heat exchanger is made of JIS A3003, JIS A3005, JIS A3105, or JIS A6951 alloy as the core material. Usually, an alloy filter material is used. It is used as a brazing sheet for single-sided or double-sided brazing material with a thickness of 0.5 to 1.2 mm and a brazing material cladding ratio of 5 to 15% on one side. Table 1
  • evaporator As heat exchangers made of aluminum having a hollow structure using such a vacuum brazing sheet, there are manufactured evaporator, oil cooler and radiator of Delon Cup.
  • mud Nkadzupu evening Eve evaporator is member (1) and the product layer, as shown in FIG. 3, arranged corrugated Fi down (2) during this laminated member (1), 1 0 - 5 ⁇ : L 0 - 4 of Torr as in vacuum by heating to 600 are manufactured by performing the only brazing.
  • ⁇ added to the brazing sheet brazing material JIS BA4004, AA4104 alloy, etc. gradually evaporates from around 400 ° C, and the oxidizing gas in the furnace is removed.
  • the brazing sheet has low wax wettability, no wax fillet is formed, and the brazing property is low. That is, A defective phenomenon called a cutting phenomenon occurs. Therefore, the development of A-Mg-Si-based alloy brazing materials and brazing sheets having excellent brazing properties has been desired.
  • an object of the present invention is to provide an A ⁇ -Mg-Si alloy brazing material suitable for a brazing sheet skin material in a vacuum brazing method.
  • an object of the present invention is a brazing sheet used for a vacuum brazing method, wherein the brazing material is made of an A £ —Mg—Si-based alloy, and the brazing sheet is resistant to fluctuations in brazing conditions such as a decrease in the degree of vacuum.
  • An object of the present invention is to provide a brazing sheet which is not affected and has a stable and excellent adhesive property.
  • the present inventors have conducted various studies to solve this problem.
  • the brazing properties and the brazing phenomena in the brazing material of the A-Mg-Si based alloy brazing material have been found to be clad in the brazing sheet. It has been found that it is related to the size and number of Mg 2 Si particles and Si particles in the metal structure of the material.
  • a brazing sheet with a —M g—Si alloy brazing material has been developed.
  • the present invention is a brazing sheet in which a brazing material is clad on both sides or one surface of an A alloy core material, wherein the brazing material is 0.6 to 1.8 wt% Mg and 6.0 to 20 wt%.
  • FIG. 1 (a) and 1 (b) show an example of a heat exchanger cup.
  • (A) is a plan view
  • (b) is a cross-sectional view
  • FIG. 2 is a test hollow structure in which cups are stacked.
  • FIG. 3 is a perspective view showing an example of a drone cup type evaporator.
  • the brazing filler metal according to the present invention contains 0.6-: L. 81 ⁇ % of ⁇ 13 and 6.0-2.0.07% of i, and the balance A and A-M consisting of unavoidable impurities g—Si-based alloy is used.
  • the Mg of the brazing material evaporates during brazing and has a function of improving the degree of vacuum by the getter function and a function of destroying the oxide film by the evaporation. However, if the amount is less than 0.6 wt%, the above effect does not occur sufficiently and the brazing property decreases, and if it exceeds 1.8 wt%, the Mg-based oxide film increases during brazing heating. To reduce brazing properties
  • the Si of the brazing material is an additional element that lowers the melting point of the alloy and enables brazing. If the amount added is less than 6.0 wt% or more than 20.0 ⁇ %, the melting point of the brazing material rises and the brazing properties deteriorate.
  • the above is the first embodiment showing the basic composition of the brazing alloy of the present invention.However, when describing other embodiments, a predetermined amount of other elements is contained in a range not to impair the object of the present invention. You may. As an example, a case where Bi is contained in the above alloy composition in an amount of 0.01 to 0.2 wt% is given as a second embodiment. In this case, Bi has the function of improving the fluidity of the wax, promoting the evaporation of Mg, and facilitating the destruction of the film. However, when the added amount of Bi is less than 0.01 wt%, the above effect is not sufficient, and when it exceeds 0.2 wt%, the rollability of the brazing material is reduced, and it becomes difficult to produce a brazing sheet.
  • Fe is generally an unavoidable element in the A alloy, and in each brazing alloy composition of the present invention, Fe is 0.8 wt% as an impurity.
  • the following range is acceptable. However, when the content is too large, an oxide film is easily formed during brazing heating. Therefore, the content is preferably 0.7% by weight or less.
  • the ingot A as a raw material increases, so that Fe is preferably 0.3 to 0.7 wt% from the viewpoint of economy.
  • the amount of Fe in the brazing material is too large as described above, the growth of the oxide film may be promoted during brazing.
  • the Fe content is less than 0.3 wt%, the growth amount of the film becomes small, so that the film is easily broken when the Mg is evaporated, and the brazing property is particularly improved.
  • the embodiment containing a predetermined amount of Fe can be applied not only to the above basic composition but also to a system containing another element such as Bi.
  • Particles present inside the brazing material were observed by reflected electron images using a scanning electron microscope.
  • the observed backscattered electron image is determined as Mg 2 Si particles if it looks black and Si particles if it looks white.
  • the equivalent circle diameter was obtained.
  • the Mg 2 Si particles in the metal structure are set to 1000 particles / mm 2 or more in the range of the circle equivalent diameter of 2 to 5 ⁇ m because the particle diameter is 5 im Exceeding the limit causes the evaporation of Mg to be reduced in the initial stage of vacuum brazing heating, lowering the function as a getter, and the expected effect cannot be obtained.
  • the particle size is smaller than 2 im
  • the Mg 2 Si particles having a particle size of 2 to 5 ⁇ must be sufficiently provided. If the number of Mg 2 S i particles having a particle diameter in the above range is less than 1000 / mm 2, the ability to destroy the oxide film on the surface of the brazing material due to the evaporation of Mg is reduced, and the function as a getter is reduced. Insufficient. Therefore it should be limited to Mg 2 S i number of particles having a particle size of 2 to 5 Myupaiiota to 1000 / mm 2 or more on.
  • the upper limit of the number of Mg 2 Si particles is preferably not as large as possible, but is limited to about 20000 particles / mm 2 in production.
  • the S i particles present in the brazing material in the present invention was a below circle equivalent diameter 6 m 3000 pieces / mm 2 or more in the case of S i particles having a particle size exceeding 6 / m, wax As a result, it takes a long time to melt, so that the brazing time must be increased or the brazing temperature must be increased. Therefore, in the present invention, the Si particles are set to 6 ⁇ m or less. In the present invention, the size of the Si particle can be recognized by the image analysis device is 0.5 ⁇ m or more, and the force of the Si particle is in this range. If the number of Si particles having a size in this range is less than 3000 particles / mra 2 , a desired effect cannot be obtained in the above operation.
  • the number of Si particles having a particle size of 6 ⁇ m or less should be limited to a number exceeding 3000 particles / mm 2. This further improves the brazing properties.
  • the number of Si particles may be more than 3000 / mm 2 , and the upper limit is not particularly limited, but is limited to about 30,000 in production.
  • the present invention Ri by the fact that a limited number of M g 2 S i particles having a particle diameter 2 ⁇ 5 ⁇ ⁇ present in the metal structure in the inner brazing material 1000 / mm 2 or more, wax by M g evaporation The oxide film on the surface of the material is sufficiently destroyed and acts as a getter to improve the emission of oxidizing gas.
  • the number of Si particles having a particle size of 6 m or less is 3,000 / mm 2
  • the brazing material of the present invention is used as a brazing sheet, clad on one or both sides of an A.beta. Alloy core material as a cladding material.
  • the core aluminum material is not particularly limited.
  • An ordinary core material can be used.
  • the manufacturing method of the composite material of the core material and the skin material, the thickness ratio thereof, and the like are not particularly different from those of the related art, and can be set according to an ordinary method.
  • the brazing material ⁇ , soaking, combined heating of the core material, hot rolling, the conditions of intermediate annealing, or the like as appropriate can be controlled by
  • brazing materials A and B are brazing materials according to the present invention.
  • the Mg 2 S in the brazing material is changed by changing the brazing material soaking treatment conditions, combined heating conditions, and annealing conditions.
  • Various brazing sheets (sheet thickness 0.6 mm, annealed material) shown in Table 3 were prepared by changing the state of i-particles and Si-particles.
  • the specific method for producing the brazing sheets No. 1 to No. 10 in Table 3 is as follows.
  • brazing material skin material-soaking (520 ⁇ over X 3 hours)-A Heating of alloy core material and skin material (520 ° C or more X 3 hours) ⁇ hot rolling-cold rolling " ⁇ Finish annealing (330 ⁇ X 3 hours) — Annealed material of 0.6 mm thickness
  • brazing material skin material-soaking (485 x 3 hours)-heating of alloy core material and skin material (485 x 3 hours) ⁇ hot rolling ⁇ intermediate annealing (360 e C x 2 hours) ) —Cold rolling—Finish annealing (360 e CX 2 hours) —0.6 mm thick annealed material.
  • the brazing sheet prepared in this manner was then press-formed to form a cup (3) shown in FIGS. 1 (a) (plan view) and (b) (cross-sectional view).
  • (4) in the figure is the exhaust port.
  • a test hollow structure (5) shown in Fig. 2 was prepared by vacuum brazing, and the brazing sheet was formed by breathing.
  • (3) is a cup with an exhaust port
  • (6) is a cup without an exhaust port
  • (7) is an exhaust pipe.
  • Test conditions blazing is, 5 X 1 0 - 5 Torr in vacuum, heating Speed 3 0 "C / min at 6 0 0 e C and held for 10 minutes after reaching the. Assessments are made more Fi column preparative forming condition after brazing in the mating surface of the force Uz Bed, 1 0 0 Tess Bok Table 3 shows the results.
  • the brazing sheet of the present invention has significantly improved fillet forming ability and stable brazing properties as compared with the results of the conventional and comparative examples.
  • the iron content in the brazing material was 0.3 wt% or less was used. It is an example.
  • the conditions of Mg 2 S i particles and Si particles in the brazing material are changed by changing the soldering treatment conditions, the combined heating conditions, and the annealing conditions of the brazing material.
  • 1 to 8 brazing sheets (sheet thickness 0.6 mm annealed material) were prepared.
  • the manufacturing method of No. 1 to No. 4 in Table 5 is the same as the manufacturing method of No. 1 to No. 10 in Example 1, and the manufacturing method of No. 5 to No. 8 in Table 5 is It is the same as the manufacturing method of No. 11 and No. 12 of the first embodiment.
  • Example 5 Using the brazing sheet, a force plate similar to that of Example 1 was prepared, and a brazing property test was performed on the same as in Example 1. The results are shown in Table 5.
  • the brazing sheet of the present invention has significantly improved fillet forming ability and stable brazing properties.
  • the brazing property of the brazing filler metal of the A £ -M-Si alloy can be improved, thereby making it possible to remarkably reduce the rejection rate and achieve stable operation. It has significant industrial effects, such as being able to do so.

Landscapes

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  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)

Description

曰月糸田
A £— M g— S i系合金ろう材を有してなるブレージングシ一ト
技術分野
本発明は、 中空構造を有するアルミニウム製熱交換器の製造に適 した真空ろう付け性に優れた A £ - M - S i系合金ろう材を A £ 合金芯材の両面又は片面に有してなるブレージングシ一卜に関する ものである。
背景技術
近年アルミニウム製構造体のろう付けに、 フラックスを必要とし ない真空ブレージング法が開発され、 公害上の心配がないところか ら盛んに行われるようになった。 真空ブレージングはアルミニウム 合金を芯材とし、 その片面または両面にアルミニウム合金ろう材を 皮材としてクラッ ドしたブレージングシートを用い、 真空中でブ レ一ジングを行う方法で、 熱交換器を始め各種構造体のろう付けに 用いられている。 真空ブレージングシートには各種の芯材用アルミ 二ゥム合金材と皮材用アルミニウム合金ろう材が開発され現在では JIS Z3263 により規格化されている。
熱交換器に使用される真空ブレージングシートとしては、 芯材と して JI S A3003 、 JIS A3005 、 JIS A3105 、 又は JIS A6951 合金を 用い、 皮材としては第 1表に示す組成の JIS BA4004, AA4104合金ろ ぅ材を用いるのが通常である。 なお板厚は 0 . 5〜 1 . 2 mm、 ろう 材クラッ ド率は片面で 5〜 1 5 %の片面又は両面ろう材クラッ ドの ブレ一ジングシートとして使用されている。 第 1 表
Figure imgf000004_0001
(wt%) こうした真空ブレージングシートを用いた中空構造を有するアル ミニゥム製熱交換器としてはドロンカップ夕イブのエバボレー夕、 オイルクーラー、 ラジエーターなどが製造されている。 例えばドロ ンカヅプ夕イブのエバポレータは第 3図に示すように部材（1) を積 層し、 この積層した部材（1) の間にコルゲートフィ ン （2)を配設し て、 1 0 - 5〜： L 0 -4Torr台の真空中で 600 に加熱してろう付 けを行って製造されている。 この真空ろう付けではブレージング シートろう材 （JIS BA4004、 AA4104合金等） 中に添加された Μ が 400°C付近から徐々に蒸発しはじめ、 炉内酸化性ガスを、
H2 0 +Mg→M g O + H2 02 + 2Mg→2Mg O のゲッター反応により除去するとともに、 ろう材溶融時にろう材中 の M gが急激に蒸発し、 ろう材表面の酸化皮膜の破壊作用をひきお こし、 ろう付けを可能にしている。 また S iはろうの融点を下げ、 ろう付け温度を低めてろう付け性を良好にする作用を有している。
ところで、 長時間炉を使用した場合、 炉の汚染等による真空度の 低下するのは避けられない （例えば 1 0 _3Torr台にまでなる。 ） 。 そのような場合、 ブレージングシートのろうの濡れ性は低下し、 ろ うのフィ レッ トが形成されず、 ろう付け性が低下する。 つまり、 ろ う切れ現象と言われる不良現象が生じる。 そこで、 ろう付け性のよ り優れた A - M g - S i系合金ろう材及びブレージングシー卜の 開発が切望されていた。
したがって本発明の目的は真空ろう付法においてブレージング シートの皮材用として好適な A β— M g一 S i系合金ろう材を提供 することにある。
また、 本発明の目的は真空ろう付法に用いるブレージングシート であって、 ろう材が A £— M g— S i系合金からなり、 真空度の低 下などのろう付条件の変動に対して影響されず、 安定して優れたろ う付性を示すブレージングシートを提供することである。
さらに本発明の目的は、 中空構造を有するアルミニウム製熱交換 器の製造に適した真空ろう付性に優れたブレージングシートを提供 することを目的とする。
発明の開示
本発明者らは、 この問題を解決するため種々検討の結果 A £— M g - S i系合金ろう材におけるろう付け性、 ろう切れ現象は、 ブ レージングシ一卜にクラッ ドされている該ろう材の金属組織中の M g 2 S i粒子及び S i粒子のサイズとその数に関係するという知 見を得、 これに基づいて、 さらに研究を重ね、 真空ろう付け性に優 れた A £—M g— S i系合金ろう材を有するブレージングシートを 開発した。
すなわち本発明は A £合金芯材の両面又は片面にろう材をクラッ ドしたブレージングシートであって、 そのろう材が 0 . 6〜 1 . 8 wt%の M gおよび 6 . 0〜2 0 . 0 wt%の S iを含有し、 残部 A £ と不可避的不純物からなるろう材であって、 その金属組織中に円相 当径で 2〜5 μπιの M g2 S i粒子を 1000個 Zmm2 以上、 かつ 6 At m以下の S i粒子を 3000個ノ mm2 以上有することを特徵とするブ レージングシートを提供するものである。
図面の簡単な説明
第 1図（a)， （b)は熱交換器用カップの一例を示すもので、 （a) は 平面図、 （b)は断面図、 第 2図はカップを重ねた試験用中空構造体 を示す側断面図、 第 3図はドロンカップタイプのエバボレータのー 例を示す斜視図である。
発明を実施するための最良の形態
まず、 本発明によるろう付け合金の化学組成について説明す る。
本発明のろう材としては 0. 6〜 ： L . 81^%の^13ぉょび6. 0 〜20. 0 七％の iを含有し、 残部 A と不可避的不純物からな る A —M g— S i系合金を用いる。
ろう材の M gは、 ろう付け中に蒸発しゲッター作用により真空度 を向上させる作用と蒸発により酸化皮膜の破壊作用を有する。 しか してその量が 0. 6 wt%未満では上記作用が十分に生じずろう付け 性が低下し、 1. 8 wt%を越えた場合ろう付け加熱途中に Mg系の 酸化皮膜が逆に増加してろう付け性を低下させる
ろう材の S iは合金の融点を低下させ、 ろう付けを可能にする添 加元素である。 しかして添加量が 6. Owt%未満や 20. 0 ^%を 越えた場合、 ろうの融点が上昇しろう付け性が低下する。
以上が本発明のろう付け合金の基本組成を示す第 1の実施態様で あるが、 他の実施態様を説明すると、 本発明の目的を損わない範囲 でこれに他の元素を所定量含有させてもよい。 その例として上記の合金組成に B iを 0. 0 1〜0. 2wt%含有 させる場合が第 2実施態様としてあげられる。 この場合、 B iはろ うの流動性を向上させると共に、 M gの蒸発を促進し、 皮膜を破壊 されやすくなる働きを有する。 しかし、 B iの添加量が 0. 0 1 wt %未満の場合上記作用が十分でなく、 0. 2wt%を越えるとろう材 の圧延性が低下し、 ブレージングシートの製造が困難となる。
また、 他の実施態様を述べると一般に A 合金において F eは不 可避的に含有される元素であり、 なお、 本発明の各ろう材合金組成 において、 F eは不純物として 0. 8 wt%以下の範囲で許容され る。 しかし、 多すぎるとろう付け加熱中酸化皮膜が生成しやすくな るため 0. 7wt%以下が好ましい。
また F eが 0. 3 wt%以下では原材料としての A 地金が高くな るため、 F eは 0. 3〜0. 7wt%が経済性の上から望ましい。 一 方、 上記のようにろう材中の F eはあまり多いと、 ろう付け加熱中 に酸化皮膜の成長を促進することがある。 しかして F e量が 0. 3 wt%以下では皮膜の成長量が小さくなるため、 M g蒸発時に皮膜は 破壊され易く ろう付け性が特に向上する。
この F eを所定量含む実施態様は、 上記基本組成に対してばかり ではなく、 さらに B iなどの他の元素を含む系に対しても適用する ことができる。
次に、 本発明における金属組織中の粒径の測定方法について説明 する。
ろう材内部に存在する粒子を、 走査型電子顕微鏡を用いた反射電 子像により観察した。 観察される反射電子像で黒く見えるものを M g2 S i粒子、 白く見えるものを S i粒子と判断し、 画像解析を G
行いその円相当径を求めた。 - さて、 上記のように本発明において、 金属組織中の Mg 2 S i粒 子を、 円相当径 2〜5 μ mの範囲で 1000個/ mm2以上としたのは、 粒 径が 5 imを越えると、 真空ろう付け加熱初期において M gの蒸発 量を少なく し、 ゲッターとしての働きを低下させ、 期待するような 効果が得られないからである。 一方、 粒径が 2 i mよ り小さいと
M gが蒸発する際にろう材表面の酸化皮膜の破壊力が低下する。 従って、 本発明では 2〜5 μηιの粒径の Mg2 S i粒子を十分に有 していないとならない。 また上記の範囲の粒径の M g2 S i粒子数 が 1000個/ mm2未満の場合、 M g蒸発にともなうろう材表面の酸化皮 膜の破壊能力が低下するとともに、 ゲッターとしての働きが不十分 となる。 従って粒径 2〜5 μπιの Mg2 S i粒子数を 1000個/ mm2以 上に限定すべきである。
なお、 M g2 S i粒子数は大きい程好ましく上限はないが、 製造 上 20000個/ mm2程度が限度である。
さらに、 本発明においてろう材中に存在する S i粒子を、 円相当 径 6 m以下で 3000個/ mm2以上としたのは、 粒径が 6 / mを越える S i粒子の場合、 ろうの溶融までに長時間を必要とする結果、 ろう 付け時間を長く したり、 または、 ろう付け温度を高めなければなら ないからである。 従って、 本発明では S i粒子は 6 μ m以下とす る。 本発明において、 画像解析装置で認識できるのは S i粒子のサ ィズ 0. 5 μ m以上であり、 S i粒子の力ゥン トはこの範囲であ る。 また、 その範囲の大きさの S i粒子の数が 3000個/ mra2未満の場 合、 上記作用において所望の効果が得られない。 従って、 粒径 6 β m以下の S i粒子の数を 3000個/ mm2を越える数に限定すること により、 さらに、 ろう付け性が向上するものである。 S i粒子数 は 3000個/ mm2を越えれば良く、 その上限は特に制限はないが製造 上 30000個程度が限度である。
本発明において、 ろう材内部の金属組織中に存在する粒径 2〜 5 μ ιηの M g 2 S i粒子の数を 1000個/ mm2以上に限定したことによ り、 M g蒸発によるろう材表面の酸化皮膜の破壊が十分にすすみ、 またゲッターとして酸化性ガスの排出を良好にする作用をなすもの であり、 さらに、 粒径 6 m以下の S i粒子の数を 3000個/ mm2以上 に限定したことにより、 ろう付時間を短縮し、 またろう付け温度を 低めにすることができ、 これによりろう付け性を良好にする作用を なすものである。
本発明のろう材はブレージンダシートとして A ·β合金芯材の片面 又は両面に皮材としてクラヅ ドして用いられる。 芯材のアルミニゥ ム材としては特に制限はない。 通常の芯材を用いることができる。 芯材と皮材の合せ材の製造方法、 その厚み比率などは従来と特に異 ならず常法に準じて設定することができる。
本発明における所定の M g 2 S i粒子の分布および S i粒子の分 布を得るには、 ろう材の铸造、 ソーキング、 芯材との合わせ加熱、 熱間圧延、 中間焼鈍等の条件を適宜にコントロールして行うことが できる。
実施例
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
実施例 1
A £合金芯材およびろう材には第 2表に示すような成分の材料 (ろう材 A · Bは本発明に係るろう材） を使用し、 板厚 0 . 6 mmで 両面クラッ ド （片面 1 5 %のクラッ ド率） のブレージングシートを 製造する工程において、 ろう材のソ一キング処理条件、 合わせ加熱 条件、 焼鈍条件を変えることにより、 ろう材中の M g2 S i粒子お よび S i粒子の存在状態を変えて、 第 3表に示す各種のブレージン グシート （板厚 0. 6mm、 焼鈍材） を作成した。
なお、 第 3表中の No. 1〜Νο· 1 0のブレージングシートの具体 的製造法は以下の通りである。
ろう材 （皮材） の铸造—ソーキング （ 52 0 ^以上 X 3時間） — A £合金芯材と皮材の合せ加熱 （ 520°C以上 X 3時間） →熱間 圧延—冷間圧延"→仕上焼鈍 （ 330^X 3時間） —厚さ 0. 6mmの 焼鈍材
また、 第 3表中の No. 1 1、 No. 1 2 (従来例） のブレージング シートの具体的製造法は以下の通りである。
ろう材 （皮材） の铸造—ソーキング （485 X 3時間） — Α£ 合金芯材と皮材の合せ加熱 （485 X 3時間） →熱間圧延→中間 焼鈍 （ 3 6 0eC x 2時間） —冷間圧延—仕上焼鈍 （ 3 60eCX 2時 間） —厚さ 0. 6 mmの焼鈍材。
このように作成したブレージングシートを次いでプレス成形して 第 1図 （ a) (平面図） 、 （b) (断面図） に示すカップ（3) を作 成した。 図中（4) は排気口である。 このようにしてブレージング シ一トをブレス成形した力ヅプを重ねて第 2図に示す試験用中空構 造体（5) を真空ブレー ングにより作成してテストした。 図中（3) は排気口つきカップ、 （6) は排気口なしカップ、 （7) は排気筒であ る。
ブレージングのテスト条件は、 5 X 1 0 -5Torrの真空中で、 昇温 速度 3 0 "C/min で 6 0 0 eCに到達後 1 0分間保持した。 評価は 力ヅブの合わせ面におけるブレージング後のフィ レツ ト形成具合に より行い、 1 0 0個のテス卜に対するろう切れ発生率を求めた。 そ の結果を第 3表に示した。
第 2 表
Figure imgf000011_0001
(wt%)
ID
3 表
Figure imgf000012_0001
第 3表より、 本発明のブレージングシートは従来例及び比較例の 結果と比べてフィ レツ 卜の形成能が著しく改善され、 ろう付け性が 安定していることがわかる。
実施例 2
本実施例はろう材中の鉄含有量を 0. 3 w t %以下とした場合の 例である。
A £合金芯材及びろう材には第 4表に示すような成分の合金を使 用し、 板厚 0. 6 mmで両面クラッ ド （片面 1 5 %のクラッ ド率） のブレージングシートを製造する工程において、 ろう材のソ一キン グ処理条件、 合わせ加熱条件、 焼鈍条件を変えることにより、 ろう 材中の M g 2 S i粒子及び S i粒子の存在状態を変え第 5表に示す No. 1〜8のブレージングシート （板厚 0. 6 mm焼鈍材） を作成 した。 第 5表中 No. 1〜Νο· 4の製造方法は実施例 1の No. 1〜 No. 1 0の製造法と同じであり、 第 5表中 No.5〜No.8の製造法 は実施例 1の No. 1 1、 No. 1 2の製造法と同じである。
このブレージングシートを用いて実施例 1 と同様の力ヅブを作成 し、 これについて実施例 1 と同様にしてろう付け性の試験を行つ た。 その結果を第 5表に示した。
第 4 表
Figure imgf000013_0001
(w t%) 第 5 表
Figure imgf000014_0001
第 5表より、 本発明のブレージングシートはフィ レツ ト形成能が 著しく改善され、 ろう付け性が安定していることがわかる。
産業上の利用可能性
このように本発明によれば A £ - M - S i系合金のろう材のろ う付け性を向上させることができ、 このことにより不良率を著しく 低減させることが可能となり、 安定した操業ができる等、 工業上顕 著な効果を奏するものである。

Claims

/3 言青求の範囲
1. 0. 6〜 1. 8wt%の M g及び 0. 6〜2 0. 0 w t %の S iを含有し、 残部 A £と不可避的不純物からなる A £— M g - S i系合金を A 合金芯材の両面または片面にクラヅ ドしたブ レージングシートであって、 そのろぅ材が金属組織中に円相当径 で 2〜5 μπιの M g2 S i粒子を 1 000個 Zmra2 以上、 かつ 6 m以下の S i粒子を 3000個 Zmm2 以上有することを特徴と するブレージングシート。
2. 前記ろう材が F e 0. 8wt%以下である請求項 1記載のブ レージングシート。
3. 前記ろう材が F e 0. 3 wt%以下である請求項 1記載のブ レ一ジングシ一ト。
4. 0. 6 ~ 1. 8w·t%のM g, 6. 0〜20. 0 w t %の S i 及び 0. 0 1〜0. 2 w t %の B iを含有し、 残部 A と不可避 的不純物からなる A -M g - S i系合金を A jg合金芯材の両面 または片面にクラッ ドしたブレージングシートであって、 そのろ う材が金属組織中に円相当径で 2〜5 μπιの M g2 S i粒子を 1 000個ノ龍 2 以上、 かつ 6 n m以下の S i粒子を 3000個 /mm2 以上有することを特徴とするブレージングシート。
5. 前記ろう材が F e 0. 8wt%以下である請求項 4記載のブ レ一ジングシート。
6. 前記ろう材が F e 0. 3 w七％以下である請求項 4記載のブ レージングシート。
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