JP2756196B2 - Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材 - Google Patents
Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、中空構造を有するアル
ミニウム製熱交換器の製造に適した真空ろう付け性に優
れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材に関するものであ
る。
ミニウム製熱交換器の製造に適した真空ろう付け性に優
れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年ア
ルミニウム製構造体のろう付けに、フラックスを必要と
しない真空ブレージング法が開発され、公害上の心配が
ないところから盛んに行なわれるようになった。真空ブ
レージングはアルミニウム合金を芯材とし、その片面ま
たは両面にアルミニウム合金ろう材を皮材としてクラッ
ドしたブレージングシートを用い、真空中でブレージン
グを行うもので、熱交換器を始め各種構造体のろう付け
に用いられている。真空ブレージングシートには各種の
芯材用アルミニウム合金と皮材用アルミニウム合金ろう
材が開発され現在ではJIS Z 3263により規格化されてい
る。
ルミニウム製構造体のろう付けに、フラックスを必要と
しない真空ブレージング法が開発され、公害上の心配が
ないところから盛んに行なわれるようになった。真空ブ
レージングはアルミニウム合金を芯材とし、その片面ま
たは両面にアルミニウム合金ろう材を皮材としてクラッ
ドしたブレージングシートを用い、真空中でブレージン
グを行うもので、熱交換器を始め各種構造体のろう付け
に用いられている。真空ブレージングシートには各種の
芯材用アルミニウム合金と皮材用アルミニウム合金ろう
材が開発され現在ではJIS Z 3263により規格化されてい
る。
【０００３】熱交換器に使用される真空ブレージングシ
ートとしては、芯材としてJIS A 3003,JIS A 3005 ，JI
S A 3105，JIS A 6951合金を用い、皮材としては表１に
示すような組成のJIS BA 4004 ，AA 4104 合金ろう材を
用いるのが通常である。なお板厚は 0.5〜1.2mm 、ろう
材クラッド率は片面で５〜15％の片面又は両面ろう材ク
ラッドのブレージングシートとして使用されている。
ートとしては、芯材としてJIS A 3003,JIS A 3005 ，JI
S A 3105，JIS A 6951合金を用い、皮材としては表１に
示すような組成のJIS BA 4004 ，AA 4104 合金ろう材を
用いるのが通常である。なお板厚は 0.5〜1.2mm 、ろう
材クラッド率は片面で５〜15％の片面又は両面ろう材ク
ラッドのブレージングシートとして使用されている。
【０００４】
【表１】
【０００５】こうした真空ブレージングシートを用いた
中空構造を有するアルミニウム製熱交換器としては、ド
ロンカップタイプのエバポレータ、オイルクーラー、ラ
ジエーターなどが製造されている。例えばドロンカップ
タイプのエバポレータは図４に示すように部材(1) を積
層し、この積層した部材(1)の間にコルゲートフィン(2)
を配設して、10-5〜10-4Torr台の真空中で 600℃に加
熱してろう付けを行って製造されている。この真空ろう
付けではブレージングシートろう材（JISBA4004，AA 41
04 合金等）中に添加されたＭｇが 400℃付近から徐々
に蒸発しはじめ、炉内酸化性ガスを、Ｈ2 Ｏ＋Ｍｇ→Ｍ
ｇＯ＋Ｈ2 ，Ｏ2 ＋２Ｍｇ→２ＭｇＯのゲッター反応に
より除去するとともに、ろう材溶融時にろう材中のＭｇ
が急激に蒸発し、ろう材表面の酸化皮膜の破壊作用をひ
きおこし、ろう付けを可能にしている。またＳｉはろう
の融点を下げ、ろう付け温度を低めてろう付け性を良好
にする作用を有している。
中空構造を有するアルミニウム製熱交換器としては、ド
ロンカップタイプのエバポレータ、オイルクーラー、ラ
ジエーターなどが製造されている。例えばドロンカップ
タイプのエバポレータは図４に示すように部材(1) を積
層し、この積層した部材(1)の間にコルゲートフィン(2)
を配設して、10-5〜10-4Torr台の真空中で 600℃に加
熱してろう付けを行って製造されている。この真空ろう
付けではブレージングシートろう材（JISBA4004，AA 41
04 合金等）中に添加されたＭｇが 400℃付近から徐々
に蒸発しはじめ、炉内酸化性ガスを、Ｈ2 Ｏ＋Ｍｇ→Ｍ
ｇＯ＋Ｈ2 ，Ｏ2 ＋２Ｍｇ→２ＭｇＯのゲッター反応に
より除去するとともに、ろう材溶融時にろう材中のＭｇ
が急激に蒸発し、ろう材表面の酸化皮膜の破壊作用をひ
きおこし、ろう付けを可能にしている。またＳｉはろう
の融点を下げ、ろう付け温度を低めてろう付け性を良好
にする作用を有している。
【０００６】ところで、長時間炉を使用した場合、炉の
汚染等により真空度が低下するが、そのような場合、ろ
うの濡れ性は低下し、ろうのフィレットが形成されず、
ろう付け性が低下する。つまり、ろう切れ現象と言われ
る不良現象が生じる。
汚染等により真空度が低下するが、そのような場合、ろ
うの濡れ性は低下し、ろうのフィレットが形成されず、
ろう付け性が低下する。つまり、ろう切れ現象と言われ
る不良現象が生じる。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明はこの問題を解決
するため種々検討の結果、ろう付け性、ろう切れ現象
は、ブレージングシートにクラッドされているろう材の
金属組織中のＭｇ2 Ｓｉ粒子及びＳｉ粒子の大きさ、数
に関係するという知見を得た。本発明ろう材は、これら
の知見に基づいて真空ろう付け性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金ろう材を開発したものである。
するため種々検討の結果、ろう付け性、ろう切れ現象
は、ブレージングシートにクラッドされているろう材の
金属組織中のＭｇ2 Ｓｉ粒子及びＳｉ粒子の大きさ、数
に関係するという知見を得た。本発明ろう材は、これら
の知見に基づいて真空ろう付け性に優れたＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金ろう材を開発したものである。
【０００８】即ち本発明ろう材の一つは、 0.6〜1.8 wt
％のＭｇおよび 6.0〜20.0wt％のＳｉを含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるろう材において、その金属
組織中に円相当径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個
／mm2 以上でかつ６μｍ以下のＳｉ粒子が3000個／mm2
以上存在することを特徴とするものである。
％のＭｇおよび 6.0〜20.0wt％のＳｉを含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物からなるろう材において、その金属
組織中に円相当径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個
／mm2 以上でかつ６μｍ以下のＳｉ粒子が3000個／mm2
以上存在することを特徴とするものである。
【０００９】また本発明ろう材の他の一つは、 0.6〜1.
8 wt％のＭｇ、 6.0〜20.0wt％のＳｉおよび0.01〜0.2
wt％のＢｉを含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からな
るろう材において、その金属組織中に円相当径２〜５μ
ｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個／mm2 以上で、かつ６μｍ
以下のＳｉ粒子が3000個／mm2 以上存在することを特徴
とするものである。
8 wt％のＭｇ、 6.0〜20.0wt％のＳｉおよび0.01〜0.2
wt％のＢｉを含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からな
るろう材において、その金属組織中に円相当径２〜５μ
ｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個／mm2 以上で、かつ６μｍ
以下のＳｉ粒子が3000個／mm2 以上存在することを特徴
とするものである。
【００１０】
【作用】まず、本発明によるろう材合金の化学組成につ
いて説明する。ろう材は 0.6〜1.8 wt％のＭｇおよび
6.0〜20.0wt％のＳｉを含有し、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を用いる。
いて説明する。ろう材は 0.6〜1.8 wt％のＭｇおよび
6.0〜20.0wt％のＳｉを含有し、残部Ａｌと不可避的不
純物からなるＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金を用いる。
【００１１】ろう材のＭｇは、ろう付け中に蒸発しゲッ
ター作用により真空度を向上させる効果と蒸発により酸
化皮膜の破壊作用を有する。しかしてその量が0.6wt％
未満では上記作用が十分に生じずろう付け性が低下し、
1.8wt％を越えた場合ろう付け加熱途中にＭｇ系の酸化
皮膜が逆に増加してろう付け性を低下させる。
ター作用により真空度を向上させる効果と蒸発により酸
化皮膜の破壊作用を有する。しかしてその量が0.6wt％
未満では上記作用が十分に生じずろう付け性が低下し、
1.8wt％を越えた場合ろう付け加熱途中にＭｇ系の酸化
皮膜が逆に増加してろう付け性を低下させる。
【００１２】ろう材のＳｉは合金の融点を低下させ、ろ
う付けを可能にする添加元素である。しかして添加量が
6.0wt％未満や20.0wt％を越えた場合、ろうの融点が上
昇しろう付け性が低下する。
う付けを可能にする添加元素である。しかして添加量が
6.0wt％未満や20.0wt％を越えた場合、ろうの融点が上
昇しろう付け性が低下する。
【００１３】以上が、第１発明のろう材合金の組成であ
るが、第２発明はさらにＢｉを0.01〜0.2 wt％添加する
場合がある。この場合、Ｂｉはろうの流動性を向上させ
ると共に、Ｍｇの蒸発を促進し、皮膜を破壊されやすく
する働きを有する。しかしてＢｉの添加量が0.01wt％未
満の場合上記作用が十分でなく、 0.2wt％を越えるとろ
う材の圧延性が低下し、ブレージングシートの製造が困
難である。
るが、第２発明はさらにＢｉを0.01〜0.2 wt％添加する
場合がある。この場合、Ｂｉはろうの流動性を向上させ
ると共に、Ｍｇの蒸発を促進し、皮膜を破壊されやすく
する働きを有する。しかしてＢｉの添加量が0.01wt％未
満の場合上記作用が十分でなく、 0.2wt％を越えるとろ
う材の圧延性が低下し、ブレージングシートの製造が困
難である。
【００１４】なお、本発明ろう材合金組成において、Ｆ
ｅは不純物として 0.8wt％以下まで許容される。しかし
ながら、多すぎるとろう付け加熱中酸化皮膜が生成しや
すくなるため 0.7wt％以下が望ましい。又Ｆｅが 0.3wt
％以下では原材料でＡｌ地金が高くなるためＦｅは 0.3
〜0.7wt％が経済的で望ましい。
ｅは不純物として 0.8wt％以下まで許容される。しかし
ながら、多すぎるとろう付け加熱中酸化皮膜が生成しや
すくなるため 0.7wt％以下が望ましい。又Ｆｅが 0.3wt
％以下では原材料でＡｌ地金が高くなるためＦｅは 0.3
〜0.7wt％が経済的で望ましい。
【００１５】次に、粒径の測定方法について説明する。
ろう材内部に存在する粒子を、走査型電子顕微鏡を用い
た反射電子像により観察した。観察される反射電子像で
黒く見えるものをＭｇ2 Ｓｉ粒子、白く見えるものをＳ
ｉ粒子と判断し、画像解析を行いその円相当径を求め
た。
ろう材内部に存在する粒子を、走査型電子顕微鏡を用い
た反射電子像により観察した。観察される反射電子像で
黒く見えるものをＭｇ2 Ｓｉ粒子、白く見えるものをＳ
ｉ粒子と判断し、画像解析を行いその円相当径を求め
た。
【００１６】さて、上記のように本発明において、金属
組織中のＭｇ2 Ｓｉ粒子を、円相当径２〜５μｍの範囲
で1000個／mm2 以上としたのは、粒径が５μｍを越える
と真空ろう付け加熱初期においてＭｇの蒸発量を少なく
し、ゲッターとしての働きを低下させ、期待する様な効
果が得られない。一方、粒径が２μｍより小さいとＭｇ
が蒸発する際にろう材表面の酸化皮膜の破壊力が低下す
る。従って、本発明では２〜５μｍの粒径のＭｇ2Ｓｉ
粒子を十分に有していないといけない。即ち、又上記範
囲内の粒径でＭｇ2 Ｓｉ粒子の数が1000個／mm2 未満の
場合、Ｍｇ蒸発にともなうろう材表面の酸化皮膜の破壊
能力が低下するとともに、ゲッターとしての働きが不十
分となる。従って、粒径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子数
を1000個／mm2 以上に限定すべきである。なおＭｇ2 Ｓ
ｉ粒子の数の上限は、多い程好ましいが、製造上 20000
個／mm2 以下が限度である。
組織中のＭｇ2 Ｓｉ粒子を、円相当径２〜５μｍの範囲
で1000個／mm2 以上としたのは、粒径が５μｍを越える
と真空ろう付け加熱初期においてＭｇの蒸発量を少なく
し、ゲッターとしての働きを低下させ、期待する様な効
果が得られない。一方、粒径が２μｍより小さいとＭｇ
が蒸発する際にろう材表面の酸化皮膜の破壊力が低下す
る。従って、本発明では２〜５μｍの粒径のＭｇ2Ｓｉ
粒子を十分に有していないといけない。即ち、又上記範
囲内の粒径でＭｇ2 Ｓｉ粒子の数が1000個／mm2 未満の
場合、Ｍｇ蒸発にともなうろう材表面の酸化皮膜の破壊
能力が低下するとともに、ゲッターとしての働きが不十
分となる。従って、粒径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子数
を1000個／mm2 以上に限定すべきである。なおＭｇ2 Ｓ
ｉ粒子の数の上限は、多い程好ましいが、製造上 20000
個／mm2 以下が限度である。
【００１７】さらに、本発明においてろう材中に存在す
るＳｉ粒子を、円相当径６μｍ以下で3000個／mm2 以上
としたのは、粒径が６μｍを越えるＳｉ粒子の場合、ろ
うの溶融までに長時間を必要とする結果、ろう付け時間
を長くしたり、または、ろう付け温度を高めなければな
らない。従って、本発明ではＳｉ粒子は６μｍ以下でな
くてはいけない。また、その範囲の大きさのＳｉ粒子の
数が3000個／mm2 未満の場合、上記作用において所望の
効果が得られない。従って、粒径６μｍ以下のＳｉ粒子
の数を3000個／mm2 以上に限定することにより、さら
に、ろう付け性が向上するものである。
るＳｉ粒子を、円相当径６μｍ以下で3000個／mm2 以上
としたのは、粒径が６μｍを越えるＳｉ粒子の場合、ろ
うの溶融までに長時間を必要とする結果、ろう付け時間
を長くしたり、または、ろう付け温度を高めなければな
らない。従って、本発明ではＳｉ粒子は６μｍ以下でな
くてはいけない。また、その範囲の大きさのＳｉ粒子の
数が3000個／mm2 未満の場合、上記作用において所望の
効果が得られない。従って、粒径６μｍ以下のＳｉ粒子
の数を3000個／mm2 以上に限定することにより、さら
に、ろう付け性が向上するものである。
【００１８】本発明において、ろう材内部の金属組織中
に存在する粒径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子の数を1000
個／mm2 以上に限定したことにより、Ｍｇ蒸気によるろ
う材表面の酸化皮膜の破壊が十分にすすみ、またゲッタ
ーとして酸化性ガスの排出を良好にする作用をなすもの
であり、さらに、粒径６μｍ以下のＳｉ粒子の数を3000
個／mm2 以上に限定したことにより、ろう付け時間が短
縮し、又ろう付け温度が低下してろう付け性を良好にす
る作用をなすものである。本発明における所定のＭｇ2
Ｓｉ粒子の分布およびＳｉ粒子の分布を得るには、ろう
材の鋳造、ソーキング、芯材との合せ加熱、熱間圧延、
中間焼鈍等の条件をコントロールして行うことができ
る。
に存在する粒径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子の数を1000
個／mm2 以上に限定したことにより、Ｍｇ蒸気によるろ
う材表面の酸化皮膜の破壊が十分にすすみ、またゲッタ
ーとして酸化性ガスの排出を良好にする作用をなすもの
であり、さらに、粒径６μｍ以下のＳｉ粒子の数を3000
個／mm2 以上に限定したことにより、ろう付け時間が短
縮し、又ろう付け温度が低下してろう付け性を良好にす
る作用をなすものである。本発明における所定のＭｇ2
Ｓｉ粒子の分布およびＳｉ粒子の分布を得るには、ろう
材の鋳造、ソーキング、芯材との合せ加熱、熱間圧延、
中間焼鈍等の条件をコントロールして行うことができ
る。
【００１９】
【実施例】次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説
明する。Ａｌ合金芯材およびろう材には表１に示すよう
な成分の材料（ろう材Ａ，Ｂは本発明に係るろう材）を
使用し、板厚 0.6mmで両面クラッド（片面15％のクラッ
ド率）のブレージングシートを製造する工程において、
ろう材のソーキング処理条件、合わせ加熱、熱間圧延条
件、焼鈍条件を変えることにより、ろう材中のＭｇ2 Ｓ
ｉ粒子およびＳｉ粒子の存在状態を変えて、表３に示す
各種のブレージングシート（板厚 0.6mm、焼鈍材）を作
成した。
明する。Ａｌ合金芯材およびろう材には表１に示すよう
な成分の材料（ろう材Ａ，Ｂは本発明に係るろう材）を
使用し、板厚 0.6mmで両面クラッド（片面15％のクラッ
ド率）のブレージングシートを製造する工程において、
ろう材のソーキング処理条件、合わせ加熱、熱間圧延条
件、焼鈍条件を変えることにより、ろう材中のＭｇ2 Ｓ
ｉ粒子およびＳｉ粒子の存在状態を変えて、表３に示す
各種のブレージングシート（板厚 0.6mm、焼鈍材）を作
成した。
【００２０】なお表３中のＮo.１〜Ｎo.10のブレージン
グシートの具体的製造法は以下のとおりである。ろう材
（皮材）の鋳造→ソーキング（520℃以上×３時間）→
Ａｌ合金芯材と皮材の合せ加熱（ 520℃以上×３時間）
→熱間圧延→冷間圧延→仕上焼鈍（ 330℃×３時間）→
厚さ 0.6mmの焼鈍材。
グシートの具体的製造法は以下のとおりである。ろう材
（皮材）の鋳造→ソーキング（520℃以上×３時間）→
Ａｌ合金芯材と皮材の合せ加熱（ 520℃以上×３時間）
→熱間圧延→冷間圧延→仕上焼鈍（ 330℃×３時間）→
厚さ 0.6mmの焼鈍材。
【００２１】また表３中のＮo.11，Ｎo.12（従来例）の
ブレージングシートの具体的製造法は以下のとおりであ
る。ろう材（皮材）の鋳造→ソーキング（ 485℃以上×
３時間）→Ａｌ合金芯材と皮材の合せ加熱（485℃以上
×３時間）→熱間圧延→中間焼鈍（ 360℃×２時間）→
冷間圧延→仕上焼鈍（ 360℃×２時間）→厚さ 0.6mmの
焼鈍材。
ブレージングシートの具体的製造法は以下のとおりであ
る。ろう材（皮材）の鋳造→ソーキング（ 485℃以上×
３時間）→Ａｌ合金芯材と皮材の合せ加熱（485℃以上
×３時間）→熱間圧延→中間焼鈍（ 360℃×２時間）→
冷間圧延→仕上焼鈍（ 360℃×２時間）→厚さ 0.6mmの
焼鈍材。
【００２２】このように作成したブレージングシートを
次いでプレス成形して図１（平面図）、図２（断面図）
に示すカップ(3) を作製した。図中(4) は排気口であ
る。このようにしてブレージングシートをプレス成形し
たカップを重ねて図３に示す試験用中空構造体(5) を真
空ブレージングにより作成してテストした。図中(3) は
排気口つきカップ、(6) は排気口なしカップ、(7) は排
気筒である。ブレージングのテスト条件は、５×10-5To
rrの真空中で、昇温速度30℃/minで600℃に到達後10min
保持した。評価はカップの合わせ面におけるブレージ
ング後のフィレット形成具合により行い、 100個のテス
トに対するろう切れ発生率を求めた。その結果を表３に
併記した。
次いでプレス成形して図１（平面図）、図２（断面図）
に示すカップ(3) を作製した。図中(4) は排気口であ
る。このようにしてブレージングシートをプレス成形し
たカップを重ねて図３に示す試験用中空構造体(5) を真
空ブレージングにより作成してテストした。図中(3) は
排気口つきカップ、(6) は排気口なしカップ、(7) は排
気筒である。ブレージングのテスト条件は、５×10-5To
rrの真空中で、昇温速度30℃/minで600℃に到達後10min
保持した。評価はカップの合わせ面におけるブレージ
ング後のフィレット形成具合により行い、 100個のテス
トに対するろう切れ発生率を求めた。その結果を表３に
併記した。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】表３より、本発明例は従来例および比較例
の結果と比べてフィレットの形成能が著しく改善され、
ろう付け性が安定していることがわかる。
の結果と比べてフィレットの形成能が著しく改善され、
ろう付け性が安定していることがわかる。
【００２６】
【発明の効果】このように本発明によればＡｌ−Ｍｇ−
Ｓｉ系合金ろう材のろう付け性を向上させることがで
き、このことにより不良率を著しく低減させることが可
能となり、安定した操業ができる等、工業上顕著な効果
を奏するものである。
Ｓｉ系合金ろう材のろう付け性を向上させることがで
き、このことにより不良率を著しく低減させることが可
能となり、安定した操業ができる等、工業上顕著な効果
を奏するものである。
【図１】熱交換器用カップの一例を示す平面図である。
【図２】同じく断面図である。
【図３】カップを重ねた試験用中空構造体を示す側断面
図である。
図である。
【図４】ドロンカップタイプのエバポレータの一例を示
す斜視図である。
す斜視図である。
１ 部 材 ２ コルゲートフィン ３ カップ ４ 排気口 ５ 試験用中空構造体 ６ 排気口なしのカップ ７ 排気筒
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−264188（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−220193（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 35/28
Claims (2)
- 【請求項１】 0.6〜1.8 wt％のＭｇおよび 6.0〜20.0
wt％のＳｉを含有し、残部Ａｌと不可避的不純物からな
るろう材において、その金属組織中に円相当径２〜５μ
ｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個／mm2 以上で、かつ６μｍ
以下のＳｉ粒子が3000個／mm2 以上存在することを特徴
とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材。 - 【請求項２】 0.6〜1.8 wt％のＭｇ、 6.0〜20.0wt％
のＳｉおよび0.01〜0.2wt％のＢｉを含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物からなるろう材において、その金属組
織中に円相当径２〜５μｍのＭｇ2 Ｓｉ粒子が1000個／
mm2 以上で、かつ６μｍ以下のＳｉ粒子が3000個／mm2
以上存在することを特徴とするＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金
ろう材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6928491A JP2756196B2 (ja) | 1990-03-09 | 1991-03-08 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2-59322 | 1990-03-09 | ||
| JP5932290 | 1990-03-09 | ||
| JP6928491A JP2756196B2 (ja) | 1990-03-09 | 1991-03-08 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04220194A JPH04220194A (ja) | 1992-08-11 |
| JP2756196B2 true JP2756196B2 (ja) | 1998-05-25 |
Family
ID=26400376
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6928491A Expired - Fee Related JP2756196B2 (ja) | 1990-03-09 | 1991-03-08 | Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金ろう材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2756196B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2818683B2 (ja) | 1990-03-09 | 1998-10-30 | 古河電気工業株式会社 | ろう付け性が優れたＡｌ―Ｍｇ―Ｓｉ系合金ろう材 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4636520B2 (ja) * | 2001-07-30 | 2011-02-23 | 株式会社デンソー | 熱交換器用アルミニウムブレージングシートのろう材およびその製造方法 |
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1991
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