TWI359842B - - Google Patents

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九、發明說明： 【發'明所屬之^技4軒今真】 技術領域 本發明係關於一種控制聚烯蛵系樹脂結晶化速度之組 成物、含有該控制結晶化速度之組成物的聚烯烴系樹脂組 成物、使該樹脂組成物成形而製得之聚烯烴系樹脂成形 體、聚烯烴系樹脂組成物成形時之控制聚烯烴系樹脂結晶 化速度之方法以及利用該控制方法之聚烯烴系樹脂成形體 之製造方法。 【先前技術3 背景技術 聚烯烴系樹脂因成形性、機械特性及電性等均優異， 而作為薄膜成形（用以製造薄膜之成形）、片材成形（用以势 造片材之成形）、吹噴成形及射出成形等之材料應用於各種 領域上。然而’雖然聚烯烴系樹脂就一般而言具有優異之 物性，卻有透明性、結晶性及剛性較低之問題點。 為改善該等問題點’而提出將醯胺系化合物等作為造 核劑而加以活用之技術（特開平6-192496號、特開平 7-242610號、特開平7-278374號、特開平M〇〇〇88號卜使 含有該等醯胺系化合物之聚烯烴系樹脂組成物成形時，可 獲得透明性及機械強度優異之成形體。 然而，在商業性生產上，欲製得具有此種優異特性之 成形體時，必須配合成形方法使成形加工條件最佳化。 成形方法有射出成形、擠壓成形、片材成形、薄膜成 形及吹噴成形等各種成形方法。成形體製造廢:必須自行西己 合成形方法設定成形機之成形加工條件（射出或擠髮4 度、射出壓力、樹脂溫度、模具及激冷軋輥之溫度、镇具 形狀等），以謀求成形加工條件之最佳化。 但是，此種成形加工條件之最佳化因設定項目取多 其設定作業甚為繁雜而須耗時。此外’若設定錯誤，亦_ 發生成形體中因造核劑之未分散物而產生白點、成形趙之 透明性劣化及成形體之機械強度惡化等問題。 另外，已知使用某一特定核劑可使聚烯烴系樹月旨史妹 晶化溫度提高某種程度，而使成形循環時間縮短。隹是 此種核劑之使用僅能使於使用該核劑時獲致特有之結s曰化 溫度’而非可控制結晶化溫度，因此’就現狀而言，似、 對成 形加工條件之設定簡便化、迅速化、成形加工條件之 尜軟 化、多樣化等並非甚有助益。

C發明内容:J 發明之揭示 鑑於前述現狀，本發明之目的在於謀求成形加工條件 之設定簡便化、迅速化或成形加工條件之多樣化、柔敕化 本案發明人有鑑於此種現狀’為解決前述課題而精、 檢討。本案發明人特別針對成形條件之設定加以檢討， ，结 果發現，前述條件設定之煩雜性有相當程度係起因於聚歸 烴系樹脂之結晶化速度，而#僅依成形機之成形條彳牛Μ 定，若能控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度’則成形條件# 定可變得簡便且迅速，此外，亦可成形加工條件柔軟化、 多樣化。 更詳言之，依成形方法及欲成形之樹脂不同’有時因 結晶化速度迅速而造成使成形加工變得困難之反效果。舉 例言之，聚稀烴系樹脂之結晶化速度若非於適切範圍内， 則薄膜或片材成形、吹喷成形及大型製品之射出成形等均 難以獲得均質之成形體。然而，為使聚烯烴系樹脂之結晶 化速度減低而處於該適切範圍内，必須依賴成形機之成形 條件（如樹脂之排出速度、排出量、射出成形時之背壓、激 冷軋輥旋轉速度、模具或激冷軋輥溫度、模具形狀、冷卻 時間及冷卻速度等）的煩雜設定作業。另一方面，小型製品 之射出成形等，為僅可能減低生產成本，若能更提高聚烯 烴系樹脂之結晶化速度以縮短成形循環時間（高速成形），則 於工業上極為有利。但是’即使欲縮短聚烯烴系樹脂之成 形循環時間，迄今亦僅知某種核劑可提高結晶化溫度，叫 欲使結晶化速度提高，仍不得不依賴成形機之成形條件（如 冷卻時間、冷卻速度等）的煩雜設定作業。 赛於此種狀況’本案發明人考慮到，若能提供一種使 聚烯烴系樹脂之結晶化速度受到控制之樹脂組成物，則可 不僅依賴煩雜之成形機的成形條件設定而對應到廣範圍之 成形加工。 本案發明人更加反覆進行檢討，結果發現：將(A)特定 之醯胺系化合物與(B)特定之脂肪酸金屬帛以特定重量比 添加於聚馳系樹脂中，可藉此控制該聚稀烴系樹脂之結 晶化速度（結晶化結束時間h更詳言之，則獲得如下真知灼 ()特疋之酿胺系化合物(A)為溶解型之核劑。 _嫩_胺系化合物⑷溶解於聚稀烴系樹脂中獲得 炫融聚稀Μ樹脂組成物，若測定其對於溫度變化之儲藏 彈ί生率變化，貞彳無論昇溫時或降溫時之曲線+均有轉移 點’儲^性率之溫度依賴曲線的微分曲線顯示出極值。 ⑷^述(b)之見解顯示出’於特定溫度範圍巾，溶融聚 稀：u系树ιθ中存有前述酿m合物之纖維狀粒子所形成 之肩狀、”。構。過去此事從未為人所知，而係由本案發明人 首先發現者。 (d) 若令成形加工時之樹脂溫度（成形溫度)丁為昇溫時 之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh以下，或設定成較Tsh更高之 溫度，且以特定比例併用醯胺系化合物(A)與特定之脂肪酸 金屬鹽(B)’則可控制該聚烯烴系樹脂之結晶化速度（結晶化 結束時間）。 (e) 更詳言之，如第8圖所示’若將成形加工時之樹脂溫 度（成形溫度)T設定成聚烯烴系樹脂之融解溫度Trn以上且 於昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh以下（第8圖之成形 方法(I))，並增加該特定之脂肪酸金屬鹽(B)之添加比率（領 域(IA)—領域(IAB))，可使聚烯烴系樹脂之結晶化速度加速 (縮短結晶化結束時間）。 (〇此外，若將成形加工時之樹脂溫度（成形溫度)T設定 成超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh時（第8圖之成 形方法(II))，若使該特定之脂肪酸金屬鹽（B)之添加比率增 加(領域(IIA)—領域(IIAB))，可延緩聚烯烴系樹脂之結晶化 速度（延長結晶化結束時間）。 (g) 意即，不論透過由昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度 Tsh以下的溫度領域與超過Tsh之溫度領域所構成之前述成 形溫度範圍整體看來，或於Tm〜Tsh之樹脂溫度範圍、或者 於較Tsh更高之樹脂溫度範圍中，均可調整特定脂肪酸金屬 鹽之添加比’藉此與載於前述⑴之成形方法(11)中僅含特定 酿胺系化合物而不含脂肪酸金屬鹽之控制結晶化速度之組 成物所能達成之結晶化速度相較下，更可控制聚烯烴系樹 脂之結晶化速度，即，可減低或增加。 (h) 前述(e)之成形方法(I)可使結晶化速度加速，因此， 更可使核劑原本目的之成形循環時間縮短，主要係適於小 型製品之高速度射出成形。此時，因係以昇溫時之儲藏彈 性率之轉移溫度Tsh以下的樹脂溫度成形，而如第7圖之(I) 所不’以存有前述(c)之網狀結構之狀態成形，而構成該網 狀結構之纖維狀粒子則定向，因此，可使所得成形體中之 聚稀烴系樹脂之結晶層定向，結果可製得剛性特別優異之 成形體。接著’可藉增減脂肪酸金屬鹽之比例來控制聚 烯烴系樹脂之結晶化速度。 (i) 另一方面，前述⑴之成形方法(11)可使結晶化速度延 遲’而容易製得均質之成形體，因此，於薄膜成形、片材 成形及大型製品之射出成形上甚為有利。此時，因係以超 過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh的溫度成形，而如第 7圖之(II)所示，係以前述⑷之網狀結構溶解而消失之狀態 成形。因此，若使該熔融之聚烯烴系樹脂組成物冷卻，即 >成酶胺系化合物之纖維狀粒子，再度構成網狀結構。以 此為起點，將形成聚烯烴系樹脂之微少結晶（球晶），結果可 &得透明性特別優異之成形體。帛著，彳藉增減脂肪酸金 屬鹽(B)之比例來控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度。 ⑴如前所述，若依本發明，則可控制（變化）聚烯烴系樹 脂之結晶化速度，而不使該醯胺系化合物之其他核劑機能 實質上發生變化。因此，若依本發明，除可以成形裝置之 條件設定控制結晶化速度外，亦可藉本發明之控制結晶化 速度之組成物來控制結晶化速度，成形工程之條件設定自 由度可大為擴大，結果可谷易製得具有優異物性之成形體。 本發明係基於前述見解更反覆檢討而得以完成者，用 以提供如下之控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度的組成物、 含有該控制結晶化速度之組成物而成的樹脂組成物、使該 樹脂組成物成形而獲得之成形體及其製造方法、控制聚稀 煙系樹脂之結晶化.速度之方法以及利用該控制方法之聚稀 烴系樹脂成形體製造方法。 第1項一種控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度之組成 物，含有（A)通式（1)所示之至少一種醯胺系化合物及通 式(2)所示之至少一種脂肪酸金屬鹽；

RifC〇NHR2)k ⑴ 式中’R1為由1，2,3-丙三羧酸或丨，2,3,4* 丁四羧酸去除所有緩 基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2為彼此相同或 1359842 5 10 15 20 相異之環己基或經i個碳原子數為_之直鏈狀或分 烷基取代之環己基； (R~co〇tnM (2) 式中，R3為由可於分子内具有㈣以上氣氧基且由碳原子數 8〜32之飽和或補和麟族單魏除錢基所得之殘基η 為！或2之整數；且1"2時’ 2偷3可相同或相異；Μ糾賈或 2 4貝之金屬， 且成分㈧：成分⑻之重量比為100: 〇〜3〇: 7〇(即相對於 成分(Α)與成分(Β)之合計量，含有成分⑷_〜30重量％、、 成分(Β)〇〜7〇重量％)。 之重前述第1項之组成物，其中成分(Α):成分⑻ 人叶旦Γ:5〜30:70 (即’相對於成分⑷與成分⑻之 σ :3有成分㈧95〜30重量％、成分⑻5〜70重量… —2為相：之其中該通式⑴之3個或 基取代β已Γ 韻子數1〜4之院 4個R2為相_⑴述第1項之組成物’其中該通式⑴之3個或 基取代:或相異之環己基或業經甲基、Μ基或4-甲 衣己基0 第5ig 式⑴之^如前述第1〜4項中任一項之組成物，其中該通 k為3。’、、由U，3·丙三紐去除所有缓基所得之殘基，且

第 ’ 如前述第1〜5項 項之組成物，其中

11 1359842 式(2)之Μ為選自於由驗金屬 中之至少1種金屬。 驗土類金屬及鋅所構成群組 弟1如則述第卜6項中任一項之組成物其中該通 式(2)之R為從分子内可具有㈣以上氫氧基且碳原子數 1〇〜18之紗林鮮脂㈣單舰除錢基所得之殘基。 第8項如前述第7項之組成物，其中該脂肪族單缓酸 為選自於由月桂酸、肉Μ酸、棕猶、硬脂酸、油酸及 12-羥基硬脂酸所構成群組中之至少丨種。 第項種控制♦稀地系樹脂成形時之聚稀煙系樹 脂結晶化速度之方法，包含： 使含有（A)通式⑴所示之至少—種醯胺系化合物及⑻通式 ⑺所示之至少—種脂肪酸金屬鹽且成分⑷：成分⑼之重 量比為1〇〇 : 〇〜3〇 : 7〇(即，相對於成分(A)與成分(B)之合計 ϊ，含有成分(A)100〜30重量％、成分(B)〇〜7〇重量％)的控 15制聚稀烴系接t脂結晶化速度之組成物添加至 脂’或將前述成分⑷與成分(B)同時或__加錢聚烤 煙系樹脂中並使成分(A):成分⑼之重量比為1()() : : 7〇(即，相對於成分⑷與成分(B)之合計量，使成分⑷為 〜30重量％、成分⑻為〇〜70重量％)，而製得聚烯烴系樹 2〇 脂組成物；及 使該樹脂組成物成形； R1-fC〇NHR2)k ⑴ 式中’ R為由1，2,3-丙二竣酸或1，2,3,4-丁四緩酸除去所有叛 12 基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或互為相同或不 同之環己基或經1個碳原子數丨〜川之直鏈狀或分枝狀烷基 取代之環己基； (R—CO〇-)-p|\/| (2) 式中，R3為由可於分子内具有i個以上氫氧基且碳原子數 8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所得之殘基；n 為1或.2之整數’且η=2時，2個R3可相同或相異；μ為1價或 2價之金屬。 第10項如前述第9項之方法，其中成分(Α):成分⑻ 之重量比為95 : 5〜30 : 70(即，相對於成分(Α)與成分(Β)之 合計量，成分(Α)係使用95〜30重量％，成分(Β)係使用5〜70 重量％)。 第11項如前述第9或1〇項之方法，其係使該樹脂組成 物以超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度的樹脂溫度成形 者。 第12項如前述第9或1〇項之方法，其係使該樹脂組成 物以聚稀fe系樹脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率 之轉移溫度以下的樹脂溫度成形（特別是以包含射出程序 或擠壓程序之成形法成形)者。 第13項一種將組成物用以控制聚烯烴系樹脂成形時 之聚烯烴系樹脂之結晶化速度的用途，該組成物含有（A)通 式（1)所示之至少一種醯胺系化合物及(B)通式所示之至 少一種脂肪酸金屬鹽； 1359842 R1-fC〇NHR2)k (1) 式中’R1為由1，2,3-丙三羧酸或1，2,3,4-丁四羧酸去除所有緣 基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2互為相同或相 異之環己基或經1個碳原子數1〜10之直鏈狀或分枝狀烧基 取代之環己基； (R3—C00-)-nM (2) 式中，R3為由分子内可具有1個以上氫氧基且碳原子數8〜32 之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所得之殘基；^為工 或2之整數，且n=2時，2個尺3可相同或相異；訄為丨價或^賈 10 之金屬； 且，成分(A):成分(B)之重量比為1〇〇: 〇〜3〇: 7〇(即，相對 於成分⑷與成分(B)之合計量，含有成分(A)⑽〜％重量 %、成分(B)O〜70重量％)。 15

弟14項如前述第13項之用途，其中成分(A):成分(B 比為％ : 5〜外：Μ即，相對於成分⑷與成分_ ;J ’成分(A)存有95〜灣量%之量，成分_ 重：£%之量）。 第⑽-種聚烯烴系樹脂成形體之製造方法，包含： 使含有(A)通式⑴所示之至少 …示之至少-種㈣酸金屬鹽且:合:綱通式 量比為⑽：〇〜30:7()(即，相對㈧^⑻之重 旦a 對於成分(A)與成分(B)之合计 莖，含有成分(A)l〇〇〜30重量％ 里里/。成分(B)〇〜70重量％)的控 14 制聚烯烴系樹脂結晶化速度之組成物添加至聚稀煙系樹脂 中，或將前述成分(A)與成分(B)同時或個別地添加至該聚= 煙系樹脂中並使成分(A):成分(B)之重量比為1〇〇 : 〇〜3〇 : 70(即，相對於成分(A)與成分(B)之合計量，使成分(a)為 100〜30重量％、成分(B)為〇〜70重量％)，而製得聚烯烴系樹 脂組成物；及 使該樹脂組成物成形； R1-fCONHR2)k (1) 式中，R為由1，2,3-丙三羧或ι，2,3,4-丁四羧酸去除所有羧基 所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2互為相同或相異 之環己基或經1個碳原子數1〜1〇之直鏈狀或分枝狀烷基取 代之環己基； (R ~〇0〇-)-ηΜ (2) 式中’ R3為由分子内可具有丨個以上氫氧基且碳原子數8〜32 之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所獲得之殘基；11為 1或2之整數’且η=2時’ 2個尺3可相同或相異；μ為1價或2 價之金屬。 第16項如前述第15項之製造方法，其中前述成分 (Α):成分(Β)之重量比為95 : 5〜30 : 70(即，相對於成分(Α) 與成分(Β)之合計量，成分(Α)使用95〜30重量％，成分(Β) 使用5〜70重量°/〇)。 第17項如前述第15或16項之製造方法，其係使該樹 1359842 月a組成物以超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度的樹脂溫 度成形者。 第18項如前述第15或16項之製造方法，其係使該樹 脂组成物以聚烯烴系樹脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏 5彈性率之轉移溫度以下的樹脂溫度成形者。 第19項一種聚烯烴系樹脂成形體之製造方法（或前 述第18項之製造方法），其係使一含有網狀結構之熔融聚烯 烴系樹脂組成物以構成該網狀結構之纖維狀粒子不致熔解 或熔融之溫度條件成形者，且該網狀結構係由通式（Ι-p)所 10示之至少一種醯胺系化合物之纖維狀粒子形成； R1 己(conhr2p)3 (1-p) 式中，R為由1，2,3-丙三羧酸去除所有羧基所得之殘基；3 個Μ為相同或相異之環己基或經1個碳原子數1〜4之直鏈 狀或分枝狀烷基取代的環己基。 15 第2〇項如第19項之製造方法，其包含以下程序： (a) 使通式（1-P)所示之至少罐酿胺系化合物溶解於溶融聚 烯烴系樹脂而製得熔融混合物； (b) 使該熔融混合物冷卻至降溫時之儲藏彈性率之轉移溫度 、下而寻3有由通式⑴的所示之至少】種醜胺系化合 20物之纖維狀粒子所形成之網狀結構的聚稀煙系樹脂址成 物； ⑷使該料烴系樹脂組成物以聚烯«樹脂找融溫度以 上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下的樹脂溫度成 16 第21項如第20項之製造方法，其中該聚稀煙系樹脂 組成物呈小球形態。 第22項如第19〜21項中任一項之製造方法，其中該聚 稀烴系樹脂組成物更含有通式⑺所示之至少1種脂肪酸金 屬鹽； (R3—C〇〇t>nM (2) 式中，R3為由分子内可具有1個以上氫氧基碳原子數8〜32 之飽和或不飽和脂_單賴去除絲所得之殘基；咖 或2之整數’且„為2時，2個尺3可相同或相異；Μ"價或2 價之金屬。 第23項如第19〜22項中任一項之製造方法，其係以一 包含射出程序或_程序之成形方法使含有前述纖維狀粒 子所形成之網狀結構的聚烯烴系樹脂組成物成形者。 第24項&第23項之製造方法，其中該包含射出程序 或擠壓程序之成形方法為射出成形、擠壓成形、射出吹噴 成形、射出擠壓吹噴成形、射出壓縮成形、擠壓吹喷成形、 擠壓熱塑成形或熔融紡絲法。 第25項&第15〜24項中任一項之製造方法，其中該聚 烯烴系樹脂係選自於丙烯均聚物及丙烯共聚物中之至少i 種。 第26項一種聚烯烴系樹脂成形體，係由第18或19項 之聚稀煙系樹脂成形體之製造方法製得者，其以廣角χ線繞 1359842 射所求得之配向度為2以上，且該配向度係以（〇4〇)反射強度 相對於（110)反射強度之比表示。 苐27項一種小稀煙糸樹脂成形體，包含聚稀煙率樹 脂、（A)通式⑴所示之至少丨種醯胺系化合物以及(B)通式⑺ 5所示之至少1種脂肪酸金屬鹽，且成分(A):成分(B)之重旦 比係於100 : 0〜30 : 70(即，相對於成分(A)與成分(b)之合= 量，成分(A)存有100〜30重量％之量，成分(B)存有〇〜7〇=δβ %之量）之比率範圍内； 夏

RHc〇NHR2)k (1) 式中’R1為由1，2’3-丙三驗或^4· 丁四_去除所有】 基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或峨2互為相κ ==經1—直鍵狀或分枝_

(R-COOtnM 15

式中，R3為由分外可具有1似上絲基且碳原子數 之飽和或不姊脂肪料麟去除絲所得之殘基； 數且n—2時，2個r3可相同或相異 且其以廣角X線繞射求得之配向度為2以上而該配 係以=㈣度_於⑽)反㈣度之比表示者。 樹脂以及(a)通式咖脂成形體，包含：聚歸 -P)所示之至少1種醯胺系化合物或 18 20 述通式（i-Ρ)所示之至少i種醒胺系化合物與通式⑺所示之 至少1種脂肪酸金屬鹽； r1Mconhr2p)3 (1-P) 式中，R1P為由1，2,3-丙三缓酸去除所有絲所得之殘基；3 5個R2P為相同或相異之環己基或經i個碳原子數卜4之直鏈 狀或分枝狀烷基取代之環己基； (R—COOf^M (2) 式中，R3為由分子内可具有丨個以上氫氧基且碳原子數8〜32 之飽和或不飽和脂肪族單綾酸去除羧基所得之殘基；ngj 10或2之整數’ n=2時，2個R3可相同或相異；μ為1價或2價之 金屬； 且’其以廣角X線繞射求得之配向度為2以上，而該配向度 係以（040)反射強度相對於（11〇)反射強度之比表示者。 第29項一種聚稀烴系樹脂組成物，含有聚稀烴系樹 15脂及第1〜8項中任一項之控制結晶化速度之組成物。 第30項如前述第29項之聚烯烴系樹脂組成物’其相 對於聚烯烴系樹脂1〇〇重量份係含有0.01〜10重量份之控制 結晶化速度之組成物。 第31項一種聚稀烴系樹脂成形體’係使前述第29或 20 30項之聚烯烴系樹脂組成物成形而可製得（或被製得)者。 發明之效果 若依本發明，可藉使用本發明之控制結晶化速度之組 19 成物而控制聚烯烴系樹脂成形時之聚烯烴系樹脂之結晶化 速度。具體言之： (I) 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度)T於聚稀烴系樹 脂之融解溫度Tm以上且於昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫 度Tsh以下時，於成分(A):成合(B)=100: 0〜3〇: 70(重量比) 之範圍内，可藉提高成分(B)之比率以使該聚稀煙系樹脂之 結晶化速度加速（縮短結晶化結束時間）。 (II) 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度)T超過昇溫時之 儲藏彈性率之轉移溫度Tsh時，於成分(A):成分: 0~30 : 70(重量比）之範圍内，可藉提高成分(B)之比率以降 低聚烯烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化結束時間）。 因此’不論透過由昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh 以下的溫度領域與超過Tsh之溫度領域所構成之前述成形 溫度範圍整體看來’或於Tm〜Tsh之樹脂溫度範圍、或者於 較Tsh更南之樹脂溫度範圍中，均可使成分(a) ·成分(B)之 比於重量比100 : 0〜30 : 70之範圍作調整，藉此與前述⑴ 之方法中成分(A):成分（b)=i〇〇 : 〇時之結晶化速度相較 下，更可控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度，即，可減低或 增加。 因此’可將該控制結晶化速度之組成物添加至聚烯烴 系樹脂中，藉此控制聚烯烴系樹脂成形時之結晶化速度， 因而於欲製得所需之成形體時，可提供設定成形條件之其 他選項。因此，成形條件之設定將可不僅依賴成形裝置而 較為谷易。換§之，本發明可提供一種適於射出成形、擠 壓成形、片材成形、薄膜成形及吹噴成形等各種成形方法 且可柔軟應用之聚烯烴系樹脂組成物。 此外，以前述(I)或(II)之方法將前述製得之聚烯烴系樹 脂組成物成形，可藉此獲得具優異特性之成形品。具體言 之，前述(I)之成形加工對於提高聚烯烴系樹脂成形體之剛 性大有助益，尤其是在均聚丙烯樹脂、嵌段聚丙烯樹脂及 向密度聚乙稀樹脂上特別顯著。此外，前述(H)之成形加工 對於提高聚烯烴系樹脂成形體之透明性大有助益，尤其是 在均聚丙烯樹脂及無規聚丙烯樹脂上特別顯著。 圖式簡單說明 第1圖係實施例2所得試驗片（成形體)之DSC圖表，用以 顯不「結晶化結束時間」之求法。 第2圖係一圖表，用以模式性地顯示出含有聚烯烴系樹 脂及通式（1)所示醯胺系化合物之樹脂組成物於昇溫時（實 線)及降溫時（虛線)之儲藏瘅性率的溫度依賴曲線。 第3圖係一圖表，用以模式性地顯示第2圖之溫度依賴 曲線的微分曲線。 第4圖係一立體圖，用以顯示實施例及比較例所用試驗 片之THROUGH方向、END方向及EDGE方向。 第5圖係一圖表，用以顯示一針對實施例μ2所得聚烯烴 系樹脂組成物而測定之昇溫時及降溫時儲藏彈性率之溫度 依賴曲線。空心圓（〇）為昇溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲 線，實心圓（#)為降溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲線。 第6圖為第5圖之溫度依賴曲線之微分曲線。空心圓（〇) 為歼溫時儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線，實心圓 (·)為降溫時儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線。 第7圖係一概念圖，用以顯示成形體製造方法之各階段 $中聚烯烴系樹脂組成物之狀態。於第7圖中，⑴為一概念 圖，用以顯示採用本發明成形方法⑴之條件的製造方法； (11)為一概念圖，用以顯示採用本發明成形方法(11)之條件 的製造方法。 第8圖係一概念圖，用以顯示本發明之控制聚烯烴系樹 脂結晶化速度相關的本發明控制結晶化速度組成物之纽成 1〇 與成形加工時之樹脂溫度以及結晶化速度間之關係。 t實施方式】 發明之詳細揭示 趋JL聚烯鸣立樹脂結晶化谏唐之組点物 本發明之控制聚烯烴系樹脂結晶化速度之組成物係含 15有（A)通式（1)所示之至少一種醯胺系化合物，或該成分(A) 及以（B)通式（2)表示之至少一種脂肪酸金屬鹽，以作為必須 成分。 成分(A):成分(B)之重量比可由廣泛之範圍中加以適 當選擇’但一般而言，成分(A):成分(B)之重量比為100 : 20 0〜30 : 70 ’ 且宜為95 : 5〜30 : 70，更宜為90 : 10〜60 : 40， 而尤宜為90 : 10~7〇 : 30之範圍。 換言之’本發明之控制聚烯烴系樹脂結晶化速度之組 成物中’相對於成分(A)與成分(B)之合計量，含有成分 (A)100〜30重量％(特別是100重量。/。以下〜30重量％)，且宜為 22 30重里/。而更宜為9〇’重量％，特別是9〇〜7〇重量％， 而含《分_〜7。重量％(特別是超獅量％〜赠量％以 )且為5〜7〇重篁％而更宜為队仙重量％，特別是⑺〜％ 重量〇/〇。 5 ,相·成分⑷與成分(B)之合計量，若成分⑷之比例 於3重$/。，則所得樹脂成形體之透明性或剛性不易看 出有意之改善效果。 磨胺系化厶铷 1〇 本發明之通式（1)所示醯胺系化合物（A)可依習 用公知 之方法h特開平7·242610號所載方法使脂肪族聚叛酸 成分與經取代或非經取代之環己基胺酿胺化，而可容易地 調製出。 前述聚缓酸成分可使用聚叛酸或其反應性衍生物（就 1典型上來說，其酸氣化物、該聚缓酸與碳原子數卜4之低級 醇的酿等衍生物）’其製造方法並未制限定，可用任何方 法製造。 脂肪族聚羧酸可推薦H3-丙三羧酸及丁四羧 醆，特別是1，2,3-丙三羧酸。 經取代或非經取代之環己基環己基胺可列舉如可經碳 20原子數1〜10之直鏈狀或分枝狀烷基取代之環己基胺，更舉 體言之，則可例示如環己基胺、2-甲基環己基胺、2_乙基環 己基胺、2-正丙基環己基胺、2-異丙基環己基胺、2_正丁基 環己基胺、2-異丁基環己基胺、2-第二丁基環己基胺、2_ 第三丁基環己基胺、2-正戊基環己基胺、2-正己基環己基 23 胺2·正庚基環己基胺、2·正辛基環己基胺、2-(2-乙基己基） %、己基胺、2-正壬基環己基胺、2·正葵基環己基胺、3曱基 %己基胺' 3-乙基環己基胺、3_正丙基環己基胺、3異丙基 環己基胺、3.正丁基環己基胺、3_異丁基環己基胺、3第二 丁基核己基胺、3-第三丁基環己基胺、3_正戊基環己基胺、 3- 正己基環己基胺、3_正庚基環己基胺、3正辛基環己基 胺、3-(2-乙基己基)環己基胺、3_正壬基環己基胺、3正葵 基環己基胺、4-甲基環己基胺、4_乙基環己基胺、4_正丙基 裱己基胺、4-異丙基環己基胺、4·正丁基環己基胺、4異丁 基锹己基胺、4-第二丁基環己基胺、4-第三丁基環己基胺、 4- 正戊基環己基胺、4_正己基環己基胺、4_正庚基環己基 胺、4_正辛基環己基胺、4-(2-乙基己基）環己基胺、4-正壬 基環己基胺及4-正葵基環己基胺等。 該等之中以環己基胺為宜，取代基宜為碳原子數卜斗 之直鏈狀或分枝狀烷基，特別以具有甲基之環己基胺為宜。 此外，取代基為甲基時，其取代位置可為2位、3位及4 位中任一者’但特別以2位為佳。 另外’取代基為碳原子數2〜4之直鏈狀或分枝狀烷基 時，其取代位置宜為2位。 昇有該等取代基之較佳環己基胺具體例可列舉如2-甲 基環己基胺、3-甲基環己基胺、4_甲基環己基胺、2-乙基環 己基胺、2-正丙基環己基胺、2·異丙基環己基胺、2-正丁基 環己基胺、2-異丁基環己基胺、2_第二丁基環己基胺及2-第三丁基環己基胺等之2-烷基(碳原子數1〜4)環己基胺。 1359842 前述烷基環己基胺可為順式體、反式體及該等立體異 性體之混合物中之任一者。此立體異性體混合物之順式體-反式體之比率可藉GLC(氣體色層分析儀）測定。 該等經取代或非經取代之環己基胺可單獨或混合2種 5 以上後供予醯胺化。 較佳之醯胺系化合物 本發明之醯胺系化合物中，通式（1)之R2為環己基或經 碳原子數1〜4之直鏈狀或分枝狀烷基取代之環己基的醯胺 系化合物因造核作用高而較理想。 10 前述較佳之醯胺系化合物中，R1為1，2,3-丙三羧酸殘基 之醯胺系化合物具體例可列舉如下： 1，2,3-丙三羧酸三環己基醯胺； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）； 1，2,3-丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）； 15 1，2,3-丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-乙基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-乙基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-乙基環己基醯胺）； 1，2,3-丙三羧酸參(2-正丙基環己基醯胺）； 20 1,2,3-丙三羧酸參(3-正丙基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-正丙基環己基醯胺）； 1，2,3-丙三羧酸參(2-異丙基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-異丙基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-異丙基環己基醯胺）； 25 1359842 10 1.2.3- 丙三羧酸參(2-正丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-正丁基環己基醯胺）； 1，2,3-丙三羧酸參(4-正丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-第二丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-第二丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-第二丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-第三丁基環己基醯胺）； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-第三丁基環己基醯胺）；及 1.2.3- 丙三羧酸參(4-第三丁基環己基醯胺）等。 此外，R1為1,2,3,4-丁四羧酸殘基之較佳醯胺系化合物

15 20 具體例則可列舉如： 1.2.3.4- 丁四羧酸四環己基醯胺； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(2-甲基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-甲基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-曱基環己基醯胺）； 1，2,3,4·丁四羧酸肆（2-乙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-乙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-乙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（2-正丙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-正丙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-正丙基環己基醯胺）；

26 1359842 5 10 15 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(2-異丙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-異丙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(4-異丙基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（2-正丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-正丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-正丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(2-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（3-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-異丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（2-第二丁基環己基醯胺）； 1，2,3,4-丁四羧酸肆（3-第二丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（4-第二丁基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（2-第三丁基環己基醯胺）； 1，2,3,4-丁四羧酸肆（3-第三丁基環己基醯胺）；及 1，2,3,4-丁四羧酸肆(4-第三丁基環己基醯胺）等。 該等較佳之醯胺系化合物中，尤以通式（1)之R2為環己

基或經曱基取代之環己基的醯胺系化合物因造核作用特別 高且取得原料容易而較為理想。 具體言之，可例示如： 20 1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺； 1，2,3-丙三羧酸參(2-甲基環己基醯胺）； 1，2,3-丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）； 1,2,3-丙三羧酸參(4-甲基環己基醯胺）； 1,2,3,4-丁四羧酸四環己基醯胺； 27 1359842 1.2.3.4- 丁四羧酸肆（2-曱基環己基醯胺）； 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(3-曱基環己基醯胺）；及 1.2.3.4- 丁四羧酸肆(4-曱基環己基醯胺）。 其中，特別以1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺、1,2,3-丙 5 三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）、1,2,3-丙三羧酸參(3-甲基環 己基醯胺）及1,2,3-丙三羧酸參(4-甲基環己基醯胺）為佳。 本發明之醯胺系化合物之結晶系僅需為可得本發明效 果者即可，並未特別受到限制，可使用六方晶、單斜晶及 立方晶等任意之結晶系。該等結晶可為習知者或依習知方 10 法製得。 本發明之醯胺系化合物可含若干不純物。但推薦通式 (1)所示醯胺系化合物之純度於90重量％以上（較宜95重量％ 以上，更宜97重量％以上）。不純物可例示如：反應中間體 或來自未反應體之單醯胺二羧酸或其酯、二醯胺單羧酸或 15 其酯、單醯胺三羧酸或其酯、二醯胺二羧酸或其酯、三醯 胺羧酸或其酯以及具有醯胺-醯亞胺結構及貳醯亞安結構 等醯亞胺骨架者。. 本發明之醯胺系化合物之粒徑僅需可獲得本發明效果 即可，未受特別限制，但由對已熔融聚烯烴系樹脂之溶解 20 速度或分散性之點看來，粒徑宜僅可能地小，以雷射繞射 光散法測得知最大粒徑宜於200μηι以下且較宜於1 ΟΟμηι 以下，更宜於50μπι以下，特別是ΙΟμιτι以下。 將最大粒徑製為前述範圍内之方法可列舉如，使用該 領域習知之慣用裝置進行微粉碎再將其分級之方法等。具 28 1359842 體言之’可例示如使用流動層式計數噴射研磨機 100AFG(商品名，HOSOKAWAMICRON社製）及超音速噴射 研磨機PJM-200(商品名’日本Pneumatic社製）等進行微粉 砕並分級之方法。 5 本發明之通式（1)所示醯胺系化合物中，構成該醯胺系 化合物之烷基環己基胺殘基（特別是2-烷基環己基胺殘基) 之立體異性結構中’可混合順式配置部分與反式配置部 分。此外，該醯胺系化合物亦可為反式配置部分與順式配 置部分之比不同的2種以上酿胺化合物之混合物。 1〇 可藉使用FT-IR法測得之反式結構部分之正η伸縮振動 峰植的吸光度相對於順式結構部分之正Η伸縮振動峰值的 吸光度之比，來確認前述至少1種之醯胺系化合物中之反式 配置部分總和與順式配置部分總和之比率。 本發明說明書中，構成通式（1)所示醯胺系化合物之烷 15基環己基胺殘基（即，從烷基環己基胺除去胺基所獲得之殘 基，特別是從2-烷基環己基胺去除胺基所獲得之殘基）的立 體異性結構中之反式配置部分係指通式所示之烷基環 己基部分’特別是通式(XI)所示之2-烷基環己基部分。 R4

式中，R4為碳原子數1〜10之直鏈狀或分枝狀烷基(特別 是甲基）。 29 1359842

式中，R4與該通式(X)中之烷基相同。

本發明說明書中，前述通式(X)或(XI)所示結構為由反 式結構之烷基環己基胺除去胺基所獲得之基，故稱為「反 5 式烷基環己基胺殘基 此外，構成通式（1)所示醯胺系化合物之烷基環己基胺 殘基（特別是2_烷基環己基胺殘基）之立體異性結構中之順 式配置部分係指通式(Y)所示之烷基環己基部分，特別是兩 式(Y1)所示之2-烷基環己基部分。

式中，R4與前述通式(X)中之烷基相同。

R4 …(Y1) 式中，R4與前述通式(X)中之烷基相同。 本發明說明書中，上述通式(Y)或(Y1)所示結構為 15式結構之烷基環己基胺去除胺基所得之基，因此稱為「 式烷基環己基胺殘基」。 顺 30 1359842 換言之，前述較佳之醯胺系化合物為下述通式（1Z) 所示之醯胺系化合物或該醯胺系化合物中至少2種之混合 物’且邊通式（1Z)之R〗為由1，2,3_丙三竣酸去除所有缓基 而獲得之殘基（泫通式（1Z)之k為3)時，該較佳之醯胺系化 5合物為通式（x)所示反式烷基環己基胺殘基之比例宜為 50~100%(更宜為65〜100°/。）的化合物或混合物；而該通式 (1Z)之R1為由1，2,3,4-丁四羧酸去除所有羧基所得之殘基 (該通式（1Z)之k為4)時’該較佳之醯胺系化合物為通式(X) 所示反式烷基環己基胺殘基之比例宜為1〇〜80%(更宜為 10 25〜60%)的化合物或混合物。 β R1-fCONHR2Z)k (1Z) 式中，R1與通式（1)相同。k為3或4之整數。3個或4 個R2Z互為相同或相異之該通式(X)所示之反式烷基環己基 胺殘基或該通式(Y)所示之順式烷基環己基胺殘基。 15 此外，已明確得知，本發明之醯胺系化合物(R2為烷基 環己基之醯胺系化合物）之混合物中，反式配置部分與順式 部分之比例（反式：順式）係實質上與原料之烷基環己基胺之 反式體：順式體之比（以GLC求出之莫耳比。以下稱為「Gtc 組成比）為相同比例。這是由確認以下事項而得知者， 20 即’（a)原料烷基環己基胺中之反式體：順式體之比與將該 原料供予醯胺化反應後所殘留之未反應烷基環己基胺中之 順式體：反式體之比一致；及，（b)即使以與醯胺化反應條 件實質上相同之溫度條件（室溫〜280。〇處理本發明所得之 31 1359842 生成物醯胺，FT-IR圖譜及熔點與處理前完全一致，並未因 醯胺化反應使立體配置發生。因此，醯胺系化合物之混合 物中，反式配置部分與順式配置部分之比例（反式：順式） 可藉原料胺之反式體：順式體之比加以控制。 5 成分(B):脂肪酸金屬鹽 本發明之脂肪酸金屬鹽（B)係由分子内可具有1個以上 (特別是1個或2個）氫氧基且碳原子數8〜32(宜碳原子數 10〜18)之飽和或不飽和脂肪族單羧酸與一價或二價金屬獲 得之脂肪酸金屬鹽。該脂肪酸金屬鹽除可使用一般市售品 10 外，舉例言之，亦可採用脂肪族單羧酸與金屬（或其氣化 物、氧化物或氫氧化物）於聚烯烴系樹脂中可產生該脂肪酸 金屬鹽之形態。 具體言之，該脂肪族單羧酸可例示如辛酸、壬酸、正 葵酸、十一烧酸、月桂酸、十三烧酸、肉莖謹酸、十五烧 15 酸、棕棚酸、十七烧酸、硬脂酸、十九烧酸、二十烧酸 (icosanoic acid)、二十一烧酸（Henicosanoic acid)、二十二烧 酸(Docosanoic acid)、二十三烧酸(Tricosanoic acid)、二十 四烧酸、二十五烧酸、二十六烧酸、二十七烧酸、二十八 烧酸酸、二十九烧酸.、三十烧酸、三Η--烧酸、三十二烧 20 酸等飽和單羧酸；辛烯酸、壬烯酸、葵烯酸、十一烯酸、 十二稀酸、十三烯酸、十四烯酸、十五稀酸、十六稀酸、 油酸、亞油酸、亞麻酸、十九烤酸、二十烯酸、二十一稀 酸、二十二烯酸、二十三烯酸、二十四烯酸、二十五烯酸、 二十六稀酸、二十七稀酸、二十八烯酸、二十九稀酸等不 32 1359842 飽和單羧酸；12-羥基硬脂酸及篦麻醇酸等具有氫氧基之脂 肪族單羧酸。其中，推薦月桂酸、肉莖蔻酸、棕櫚酸、硬 脂酸、油酸、12-羥基硬脂酸。 該等脂肪族單羧酸可為1種或2種以上之混合物。 5 通式（2)中之金屬可例示如鹼金屬、鹼土類金屬及周期 表第12族（參照化學與工業，曰本化學會編，第57卷第4號 (2004))之金屬等一價或二價金屬，其中，宜為鹼金屬、鹼 土類金屬及鋅。特別推薦鈉、鉀、鎂、鈣及辞。 該等金屬可為1種或2種以上之混合物。 10 較佳之脂肪酸金屬鹽 由可賦予聚烯烴系樹脂較高之結晶化溫度之點看來， 較佳之脂肪酸金屬鹽宜為前述脂肪族單羧酸與一價金屬 (特別是鈉、鉀）之脂肪酸一價金屬鹽。此外，由提高醯胺系 化合物對聚烯烴系樹脂之溶解性及分散性的效果較優異之 15 觀點看來，則宜為脂肪族單羧酸與二價金屬（特別是鈣、 鎂、鋅）之脂肪酸二價金屬鹽。 另外，由耐熱性及或取得容易性之點看來，脂肪族單 羧酸宜為選自於由月桂酸、肉莖蔻酸、棕櫚酸、硬脂酸、 油酸及12-羥基硬脂酸所構成群組中之至少1種脂辟族單羧 20 酸。 脂肪酸一價金屬鹽之較佳具體例可列舉如月桂酸鈉、 肉莖蔻酸鈉、棕櫚酸鈉、硬脂酸鈉、12-羥基硬脂酸鈉、油 酸鈉、月桂酸鉀、肉菫蔻酸鉀、棕櫚酸鉀、硬脂酸鉀、12-經基硬脂酸針及油酸鉀等。 33 脂肪酸二價金屬鹽之較佳具體例可列舉如月桂酸鈣、 肉豆蔻酸鈣、棕櫚酸鈣、硬脂酸鈣、12_羥基硬脂酸鈣、油 酸辦、月桂酸鎂、肉莖纽鎮、棕橺酸鎂、硬脂酸鎮、12· 搜基硬脂酸鎂、油酸鎮、月桂酸鋅、肉蓋寇酸鋅、棕摘酸 5辞 '硬脂酸辞、12·羥基硬脂酸鋅及油酸鋅等。 該等脂肪酸金屬鹽可各自單獨使用或將2種以上適當 組合使用。 數佳之控制結晶化遠庶組成物 較佳之控制結晶化速度組成物可列舉如由前述各較佳 10成分⑷與較佳成分(B)選出之組合。其中，特別推薦成分⑷ 為選自於由1，2,3-丙三麟三環己基酿胺、⑶-丙三缓酸 參Ο甲基％己基醯胺）、丨，2,3·丙三叛8楚參(3_曱基環己基酿 胺）以及1，2,3-丙三羧酸參(4_甲基環己基酿胺）所構成群組 之至少1種且成分(B)為選自於硬脂酸鈉、硬脂酸鉀、硬脂 15酸鈣、硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、12-羥基硬脂酸鈉、12-羥基硬 脂酸钟、12-經基硬脂酸約、12•經基硬脂酸錢及12_經基硬 脂酸鋅之至少1種的組合。 上述之理想組合中，成分(B)為脂肪酸一價金屬 鹽之較 佳組合之具體例可列舉如： 2〇丨，2,3-丙三羧酸三環己基醯胺+硬脂酸鈉； 1，2,3-丙二羧酸三環己基醯胺+硬脂酸鉀； 1，2,3-丙二羧酸參(2_曱基環己基醯胺硬脂酸鈉； 1，2,3-丙二羧酸參(2_甲基環己基醯胺硬脂酸鉀； 1，2,3-丙二羧酸參(3_曱基環己基醯胺）+硬脂酸鈉； 34 1359842 1，2,3-丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鉀； 1，2,3-丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鈉； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鉀； 1，2,3-丙三羧酸三環己基醯胺+ 12-羥基硬脂酸鈉； 5 1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺+ 12-羥基硬脂酸鉀； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鈉； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鉀； 1，2,3-丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鈉； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鉀； 10 1,2,3-丙三羧酸參（4-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬月旨酸 鈉；及 1.2.3- 丙三羧酸參(4-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鉀 等。 成分(B)為脂肪酸二價金屬鹽之較佳組合的具體例可 15 列舉如： 1.2.3- 丙三羧酸三環己基醯胺+硬脂酸鈣； 1.2.3- 丙三羧酸三環己基醯胺+硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸三環己基醯胺+硬脂酸鋅； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鈣； 20 1,2,3-丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-甲基環己基醯胺）+硬脂酸鋅； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-甲基環己基醯胺）+硬脂酸鈣； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-甲基環己基醯胺）+硬脂酸鋅； 35 1359842 1.2.3- 丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鈣； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）+硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-甲基環己基醯胺）+硬脂酸鋅； 1.2.3- 丙三羧酸三環己基醯胺+ 12-羥基硬脂酸鈣； 5 1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺+ 12-羥基硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸三環己基醯胺+ 12-羥基硬脂酸鋅； 1，2,3-丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鈣； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸參(2-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鋅； 10 1,2,3-丙三羧酸參(3-甲基環己基醯胺）+12-羥基硬脂酸鈣； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鎂； 1.2.3- 丙三羧酸參(3-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鋅； 1.2.3- 丙三羧酸參(4-曱基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鈣； 1，2,3-丙三羧酸參（4-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸 15 鎂；及 1，2,3-丙三羧酸參(4-甲基環己基醯胺）+ 12-羥基硬脂酸鋅 等。 此外，以下組合亦為理想者： • 1,2,3,4-丁四羧酸四環己基醯胺與選自於由硬脂酸鈉、硬 20 脂酸鉀、硬脂酸鈣、硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、12-羥基硬脂酸 鈉、12-羥基硬脂酸鉀、12-羥基硬脂酸鈣、12-羥基硬脂酸 鎂及12-羥基硬脂酸鋅所構成群組中之至少1種的組合； • 1,2,3,4-丁四羧酸肆(2-甲基環己基醯胺）與選自於由硬脂酸 鈉、硬脂酸鉀、硬脂酸鈣、硬脂酸鎂、硬脂酸鋅、12-羥基 36 硬脂酸納、12-經基硬脂酸鉀、12_經基硬脂酸轉、a經基 硬脂酸鎂及12-羥基硬脂酸鋅所構成群組中之至少1種的組 合。 夕 '、、 本發明之控制結晶化速度組成物不僅可控制聚稀煙系 樹脂之結Μ速度，藉著添域分⑻，可更提高酿胺系化 合物對聚稀烴系樹脂之分散性及溶解性。 特別是以預先將醯胺系化合物與脂肪酸金屬睦混合之 狀態下使用，該等效果有更顯著之傾向。其混合方法並未 特別受到限制，可例示如：直接混合粉體之方法；以脂肪 酸金屬鹽之雜以上進行混合之方法；使酿胺系化合:與 月曰肪酸金屬鹽以溶解或分散於溶劑中之狀態進行β人於 館除溶劑麟後，再依需要進行造粒、粉碎及解離二碎^ 方法等。 此外，其形態亦無特殊限制，可任意選擇—般之粉末、 顆粒、鍵狀及小球等形態。 為粉末或粒狀時，其粒徑僅需為可得本發明之效果者 即可，並未受到特別限制，但由對熔融聚烯烴系樹脂之溶 解速度或分散性之點看來，粒徑宜僅可能地小，通常以雷 射繞射光散亂法測定之最大粒徑為2〇〇μηι以下，且宜為 ΙΟΟμηι，更宜為5〇μηι以下’而特別宜於1〇μηι以下。 為顆粒、錠狀及小球等之造粒物時，可選擇任意形狀 及粒徑，該等可使用習知之造粒機、粉碎機及解離破碎機' 分級機等加以製造。藉著製成該等造粒物，可對改善粉體 流動性及抑制粉塵發生（減低粉塵爆發之產生）等帶來助益。 1359842 造粒機可例示如乾式或濕式擠壓造粒機、混合授拌造 粒機、打錠機、乾式壓縮輥子造粒機、球型整粒機(商品名、 (株)DALTON社製）’而粉碎機及解離破碎機可例示如棒碎 機(pin mill)、噴射碎機Cjet mill)、粗碎機、切割碎機、极碎 5 機、平面壓碎機及沖壓機等，分級機則可例示如振動筛分 機及風力分級機等。 此外，可依需要而於不損及本發明效果之範圍内添加 聚烯烴用改質劑等以作為醯胺系化合物及脂肪酸金屬鹽以 外之其他成分。 10 該聚烯烴用改質劑可列舉如聚烯烴等衛生協議會，編 「正向表列之添加劑要覽」（2002年1月）中所載之各種添加 劑，更具體言之’可例示如安定劑（金屬化合物、環氧化合 物、氛化合物、填化合物及硫黃化合物等）、紫外線吸收劑 (二苯曱酮系化合物、苯并三唑系化合物等）、防氧化劑（苯 15 酚系化合物、亞磷酸酯系化合物、硫系化合物等）、界面活 性劑（單甘油硬脂酸酯等甘油脂肪酸酯等）、滑劑（石壞 (paraffin)、蠟(Wax)(聚丙烯蠟、聚乙烯蠟等）等脂肪族烴、 碳原子數8~22之高級脂肪酸、碳原子數8〜22之高級脂肪族 醇(硬脂基醇等）、聚二元醇、碳原子數4〜22之高級脂肪酸與 20 碳原子數4〜18之脂肪族1價醇之酯 '碳原子數8〜22之高級脂 肪酸醯胺、矽酮油、松香衍生物等）、發泡劑、發泡佐劑及 聚合物添加劑之外’可例示如可塑劑（二院基鄰笨二甲酸 δ旨、二坑基六氫鄰本二甲酸酯等）、交聯劑、交聯促進劑、 防止帶電劑、難燃劑、分散劑、有機及無機顏料、加工佐 38 1359842 劑、填料及其他核劑等各種添加劑。其添加量僅需為不致 對本發明之預定效果帶來不良影響者即可，並未特別受到 限制。 前述填料可列舉如滑石、黏土、雲母、铭碳酸鎮 5 (Hydrotalite)、石綿（Asbestos)、石夕藻土（Zeolite)、玻璃纖維、 玻璃片、玻璃珠、珍珠岩、矽酸鈣、碳酸鈣、蒙脫土 (Montmorillonite)、澎潤土（Bentonite)、石墨（Graphite)、鋁 粉末、氧化鋁、二氧化矽、矽藻土、氧化鈦、氧化鎂、輕 石粉末、中空輕石 '氫氧化鋁、氫氧化鎂、鹼性碳酸鎂、 10 白雲石（D〇l〇mite)、硫酸鈣、鈦酸鉀、硫酸鋇、亞硫酸鈣及 硫化鉬等。該等之中，以滑石、鋁碳酸鎂、雲母、石夕藻土、 珍珠岩、珪藻土及碳酸鈣等為宜。該等填料可單獨使用丄種 或適宜地將2種以上組合使用。 添加此等其他成份時，雖未特別限制，但舉例而言， 15宜採醯胺系化合物、脂肪酸金屬鹽及其他成分攪碎而製為 均勻混合物等之方法。 聚烯烴系榭腊·纟Η $必7 本發明之聚稀經系樹脂組成物包含聚稀煙系樹脂、前 述本發明之成分(Α)及成分(Β)以及依需要而含有之聚烯烴 20用改質劑等，舉例言之，可將前述本發明之控制結晶化速 度之組成物依常法添加於聚烯烴系樹脂中而製得之。 本發明之聚烯烴系樹脂組成物之製造方法僅需為可獲 得所需之該樹脂組成物即可，並不受特別限制而可使用常 法。舉例來說，可例示如下述方法：使用慣用之混合機， 39 1359842 如f舍爾搜拌器、螺旋帶式混合機(Ribbon Blender)及V型 混合機等’將聚烯烴系樹脂(粉末、顆粒或小球)與前述本發 明之控制結晶化速度組成物（或將聚烯烴系樹脂（粉末、顆粒 或小球)與本發明之成分(A)及成分(B)以及依需要之該聚烯 5烴用改質劑）混合而製得混合型聚烯烴系樹脂組成物之方 法；或，以慣用之混合攪拌機如單轴或雙軸之擠壓機等， 將該混合型聚烯烴系樹脂組成物以一般之丨6 〇〜3 〇 〇 t (較佳 為180〜280°C，且尤以200。〇260。(：為宜）之溫度進行熔融混 合攪拌，再將擠出之絞合物（strand)冷卻後，將所得之絞合 1〇物裁切而製成小球型之聚烯烴系樹脂組成物的方法等。 本發明之對聚烯煙系樹脂添加本發明之控制結晶化速 度組成物的方法宜採用使用前述慣用裝置（如單軸或雙軸 之擠壓機等）之一段添加法，但即使採用2〜15重量。‘程度之 尚濃度Master Batch形態之2段添加法亦無妨。 15 此外，本發明之醯胺系化合物(A)與脂肪酸金屬鹽(B) 雖可以控制結晶化速度組成&之形態添加，但亦可於使成 分(A):成分(B)之重量比為100 : 〇〜3〇 : 7〇(宜為％ : 5〜3〇 : 70)之範’對聚稀烴系樹脂同時或個別進行添加。 舉例言之’亦可將本發明之成分(B)預先溶解於聚稀煙 2〇系樹脂而製成樹脂組成物(粉末、小球、顆粒等形態成，於 該樹脂組成物中添加本發明之成分(A)並依需要配合前述 之聚稀烴用改質劑等後，再製成本發明之聚稀煙系樹脂組 成物。 本發明之聚稀煙系樹脂組成物中之控制結晶化速度組 40 1359842 成物的含量僅需可得預定效果即 ， 可從廣泛之中適當❹。通1縣受到特別限制， 議重量份，宜含有本發明之：制::，煙系樹脂 0.0M0重量份，且較宜含有〇J :曰曰化速度組成物 。·㈣量份。於該等範圍内進二:量份，而更宜含有 得本發明之效果。 心加，可藉此充分地獲 亦可將成分⑷與成分(B)同時或個別地添加至 系樹脂中，㈣，蝴A)與成分⑻之合物目對於聚_ 系樹脂100重量份宜含有0.01〜1〇#旦 ^重里份，且較宜含有0〇s〜5 重量份，而尤宜含有0.05〜2重量份· 此外，從核劑效果之觀點看來，通式⑴所示之至少! 種醯胺系化合物（成分⑷)之用量相對於聚稀烴系樹脂1〇〔 重量份宜為〇·〇1~5重量份，而更宜為〇〇5〜2重量份。使用該 範圍内之量，透明性或剛性可有意地提高。 15

該聚烯烴系樹脂組成物即使僅單獨使用通式（丨）所示酿 胺系化合物（即，未使用成分(B)而僅使用成分(A))，亦可帶 來透明性或剛性優異之成形體。然而，為能於提高所得掏 脂成形體之透明性或剛性之同時可一併控制聚烯烴系樹脂 之結晶化速度，宜含有脂肪酸金屬鹽（成分(B))。 20 該脂肪酸金屬鹽（成分(B))之添加量相對於聚烯烴系樹 脂100重量份通常為〇〜5重量份，且較宜為〇〜丨重量份，而更 宜為0.005〜0.5重量份，而最宜為0.01-0.3重量份，如此較為 有利。此外，於成分(A):成分(B)=l〇〇 : 〇〜30 : 70之範圍 内提高成分(B)之比率’可藉此控制該聚烯烴系樹脂組成物 41 1359842 之結晶化速度(控制結晶化結束之時間）。 本發明之聚稀烴系樹脂可例示如聚乙稀系樹脂、聚丙 稀系樹脂、聚丁稀系樹脂、聚甲基戊稀系樹脂及聚丁二稀 系樹脂等，更具體言之’可例示如高密度聚乙稀、中密度 5聚乙稀、直鏈狀聚乙稀、乙烯含量5〇重量％以上(較佳為％ 重量％以上)之乙烯共聚物、丙烯均聚物、丙烯5〇重量％以 上(較佳為70重量％以上之丙烯共聚物）、丁稀均聚物、丁稀 含量50重量°/〇以上(較佳為70重量％以上）之丁烯共聚物、甲 基戊烯均聚物、曱基戊烯含量50重量％以上(較佳為7〇重量 10 %以上）之曱基戊烯均聚物以及聚丁二烯等。 該等均聚物可為無規共聚物，亦可為嵌段共聚物。該 等樹脂具有立體規則性時，可為同排結構(is〇tactic)或對排 結構（syndiotactic)。 可構成e玄共荨聚物之共單體（c〇rnonorner)可具體例示 15如乙烯、丙烯、丁烯、戊烯、己烯、庚烯、辛烯、壬烯、 葵烯、十一烯及十二烯等碳原子數2〜12之烯烴、1，4-内 亞曱基環己烯等雙環型單體、（曱基）丙烯酸酸曱酯及（曱基) 丙烯酸酸乙酯等（曱基）丙烯酸酯以及乙酸乙烯酯等。 可應用於製造此種聚合體之催化劑除一般使用之 2〇 Ziegler-Natta型催化劑外，亦可使用使過渡金屬化合物（如 三氯化鈦及四氣化鈦等之鈦的齒化物）載持於以氣化鎂等 鹵化鎂為主成分之載體上而形成之催化劑與烷基鋁化合物 (四乙基鋁、二乙基鋁氣化物等）組合而成之催化劑系統及 Metallocen催化劑。 42 1359842 本發明之聚稀烴系樹脂所推薦之熔融流動率（Melt Flow Rate，以下略記為「MFR」。jIS κ 721〇_1995)可依其 應用之成形方法而加以適當選擇，通常為〇 〇1〜2〇〇g/i〇分而 較宜為0.05〜l〇〇g/l〇分。 5 本發明之聚烯烴系樹脂組成物可依使用目的及其用 途，而於不損及本發明效果之範圍内適當添加習用公知之. 前述聚烯烴用改質劑。 如此製得之本發明之聚稀烴系樹脂組成物可藉著調節 成形加工時之樹脂溫度條件及成分(A)與成分(b)之比率而 10 控制結晶化速度。更詳言之則如下述。 (I) 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）τ於聚烯烴系樹 脂之融解溫度Tm以上且於昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫 度Tsh以下時’於成分(A):成分(B)=100 : 〇〜30 : 70之範圍 内，可提高成分(B)之比率以使該聚烯烴系樹脂之結晶化速 15度加速（縮短結晶化結束時間）。此外，可藉此成形方法(I) 而製得剛性特別優異之成形體。 (II) 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）τ超過昇溫時之 儲藏彈性率之轉移溫度Tsh時，於成分(A):成分(B)=l〇〇 : 0〜30 : 70之範圍内，可藉著提高成分(b)之比率以降低聚稀 20烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化結束時間）。藉著該成形 方法(II) ’特別是可製得未分散核劑甚少且透明性優異之成 形體。 意即’不論透過由昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh 以下的溫度領域與超過Tsh之溫度領域所構成之前述成形 43 1359842 溫度範圍整體看來，或於Tm〜Tsh之樹脂溫度範圍、或者於 較Tsh更高之樹脂溫度範圍中，均可使成分(B)之比例於成 分(A):成分(B)=l〇〇 : 〇〜30 : 70之範圍内作調整，如此與 載於前述(II)之方法中成分(A):成分(B)=l〇〇: 〇時之結晶化 5 速度相較下，更可控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度，即， 可減低或增加。 控制聚烯烴系谢脂夕結晶化逑麿的方法 如前所述’本發明之聚烯烴系樹脂組成物可藉著調節 成形時之樹脂溫度條件以及成分(A)與成分(B)之比率而控 10 制成形加工時之結晶化速度。即，本發明亦可提供一種控 制成形時之聚稀烴系樹脂結晶化速度（結晶化結束時間）之 方法’其包含將成分(A)與成分(B)添加至聚烯烴系樹脂中而 使成分(A):成分(B)之重量比為1〇〇 : 〇〜30 : 7〇。 本發明之控制方法中，聚烯烴系樹脂之控制結晶化速 15度組成物之使用量僅需可得預定效果即可，並未特別受到 限制，可由廣泛之範圍中適當選出。通常，相對於聚烯烴 系樹脂10 0重量份，宜使用本發明之控制結晶化速度組成物 〇.〇1〜10重量份’且較宜為0.05〜5重量份，而更宜為〇〇5〜2 重量份。 2 〇 將成分(A)與成分(B )同時或個別添加至聚烯烴系樹脂 時，成分⑷與成分⑻之合計量相對於聚稀煙系樹脂1〇〇重 量份亦宜為0.01〜10重量份，且較宜為〇〇5〜5重量份而特別 宜為0·05〜2重量份。 本發明祝明f及巾請專利範圍巾，「結晶化結束時 44 —詞係如以下記載或後述實施例所載般，係使用示差掃描 熱量計（商品名「DSC7」，帕金耶馬社製）而由測定結果求出 之值。 具體言之，令聚烯烴系樹脂組成物之溫度為成形加工 5時之樹脂溫度後，以100〜20(TC/分之冷卻速度急速冷卻至 結晶化結束時間之測定溫度（較該組成物之結晶化溫度（可 藉實施例所載方法求出）高0〜2(rc高溫側之範圍），再以該測 定溫度使聚烯烴系樹脂等溫結晶化。 以所得示差掃描熱量法取得之圖表（參照第丨圖）中，描 10 、·會出一使長時間側之基礎線(baseline)朝短時間側延長之延 長線（以第1圖之(a)表示），此外，於發熱锋值之長時間側的 曲線(d)上，以梯度最大之點拉出接線（以第1圖之(b)表示）， 求出該延長線與該接線之交點（以第1圖之(c)表示）。令該交 點之時間為“聚烯烴系樹脂組成物之「結晶化結束時 15 間」”。 該結晶化結束時間越長’表示可成形之時間越長。此 外’令測定結晶化結束時間之測定開始時間為經急速冷卻 之聚烯烴系樹脂組成物溫度到達測定溫度之時間。 依成形方法及欲成形之樹脂不同，有時因結晶化速度 20迅速而造成使成形加工變得困難之反效果。舉例言之，聚 稀煙系樹脂之結晶化速度若非於適切範圍内，則薄膜或片 材成形、吹噴成形及大型製品之射出成形等均難以獲得均 質之成形體。 另一方面，小型製品之射出成形等，為僅可能減低生 45 1359842 產成本’若能更提高聚烯烴系樹脂之結晶化速度以縮短成 形循環時間（高速成形），則於工業上極為有利。 即’若有控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度之方法或結 晶化速度受到控制之樹脂組成物，則可不僅依靠煩雜之成 5开)機之機械設定’而可對應廣範圍之成形加工’進而解決 前述本發明之課題。本發明亦提供一種控制聚烯烴系樹脂 結晶化速度之方法以及適應各種成形方法之聚烯烴系樹脂 組成物。 $ 本發明之控制聚烯烴系樹脂結晶化速度之方法係一種 ίο 包含將聚烯烴系樹脂之控制結晶化速度組成物添加至聚烯 烴系樹脂而製得聚烯烴系樹脂組成物後再使該聚烯烴系樹 脂組成物成形者。 或者’亦可為下述控制方法，即，包含使本發明之成 分(B)預先溶解於聚烯烴系樹脂而製為樹脂組成物（粉末、小 15球、顆粒等形態）後’將本發明之成分(A)添加至該樹脂組成 物中’而製為本發明之聚烯烴系樹脂組成物後，再使該聚 春 烯烴系樹脂組成物成形。 更具體來說’本發明之控制結晶化速度之方法包含以 下程序，即： 20 (1)將用以構成控制聚烯烴系樹脂結晶化速度之組成物 的成分(A)與成分(B)同時或個別添加至聚烯烴系樹脂而製 得本發明之聚烯烴系樹脂組成物；及 (2)使聚烯烴系樹脂組成物成形。 該程序（1)係如前述「聚烯烴系樹脂組成物」項中所載。 46 合物(A)為溶解型之核劑，因此， =制結晶化速度組成物之性能發揮到最大限度，於進 重要，此外，此點在獲得本發明 解於聚料系樹脂係甚/制“化速度組成物充分溶 政果之方面上亦甚為重要 茲針對前述程序(2)詳述如下。

Tsc )及V昇溫時儲藏彈性率 )係定義如下。 藏二=:及申__’降_ 之轉移溫度(稱為「Tsh 系拟匕發月所使用之通式（1)所示酿胺系化合物係於聚稀煙 中形纖維狀㈣㈣权熱可逆性職結構。 狀2之儲藏彈性率係起因於舰胺系化合物形成藉纖維 炉輪而域之網狀結構。含賴胺系化合物找融聚婦 t m之賊雜率(G，__㈣賴性變化。兹將 其一例模式性地顯示於苐2圖。 如第2圖之虛绫郎_ * 深所不，熔融聚烯烴系樹脂（來自降溫時 藉截維狀粒子㈣成之網狀結構的形成並含有賴系化合 物)。的儲藏雜率(G’)係非連續性地變化(上昇），將其變化 :最大之溫度定義為Tse。此外，如第2圖之實線所示昇 該01H化合物之纖維狀粒子溶解引起網目構造消 失而使G隻化(降低）’其變化率最大之溫度則定義為丁a。 使用黏度相定動態點彈性而獲得該Τα及他。測定 法之則f如後述實施例_。藉此，·第2_示之昇溫 曲線U線)&降溫曲線(虛線），若將該等曲線轉換為微分 47 1359842 型，則如第3圖所示般出現峰值，再將該等峰值所示溫度各 令為Tsh及Tsc。

Tsh與Tsc可依所用通式（丨）所示醯胺系化合物之種類及 用量等而改變。例如，該醯胺系化合物之含量越高、或構 5成忒臨胺系化合物之坑基環己基胺殘基的立體異構物之反 式配置部分比率越高，Tsh與Tsc越往高溫側位移。 因此，於製造本發明之聚烯烴系樹脂成形體前，先試 驗性地調製出 >谷有該控制結晶化速度組成物之聚烯烴系樹 脂組成物，接著，預先針對該樹脂組成物測定Tsh及Tsc。 10再依測得之Tsh及Tsc，調整實際製造聚烯烴系樹脂成形體 時之溫度條件即可。 一般而言，使用至少1種Ri係由丨，2,3·丙三羧酸除去所 有羧基所得殘基之通式⑴之醯胺系化合物時，Tsh為 170〜250°C，特別是18〇〜24(rc。此外，使用至少丨種尺，係由 I5 1，2,3,4-丁四竣酸去除所有叛基所得殘基之通式（1)之酿胺 系化合物時，Tsh—般為18〇〜280艺，特別是19〇〜27〇<t。 控制聚烯煙系樹脂之結晶化速度時，程序⑵之樹脂溫 度（成形溫度）T為特別重要的條件之一。以下，就本發明之 結晶化速度控制方法，先針對樹脂溫度了為丁化以下（且於聚 20烯烴系樹脂之融解溫度丁爪以上）之狀況（成形方法⑴)作說 明，再針對樹脂溫度T較Tsh高之，清況(成形方法⑽作說明。 <成形方法 該樹脂溫度T係於聚稀煙系樹脂之融解溫度（以下稱為 「Tm」）以上且於Tsh以下之樹脂溫度範圍（即Tm^TgTsh) 48 1359842 時’於成分(A):成分(B)=100: 〇〜3〇: 70之重量比範圍内， 可藉著提高成分(Β)之比率，而使該聚烯烴系樹脂组成物之 結晶化速度加速（結晶化結束時間縮短）。 更詳言之’如第8圖所示，將成形加工時之樹脂溫度(成 5 形温度）Τ設於聚烯烴系樹脂之熔解溫度Tm以上且於昇溫 時儲藏彈性率之轉移溫度Ts h以下時（第7圖之成形方法 (I))’若增加該特定之脂肪酸金屬鹽（B)之添加比率（領域(IA) —領域(IAB))，可使聚烯烴系樹脂之結晶化速度加快（結晶 φ 化結束時間縮短）。該結晶化速度上升之程度主要依賴於成 10 分(A)與成分(B)之組合以及成分(B)對成分(A)之重量比。 該該成形方法(I)對於提高聚烯烴系樹脂成形體之剛性 大有助益，尤其是在均聚丙烯樹脂、嵌段聚丙烯樹脂及高 密度聚乙烯樹脂上特別顯著。 因該樹脂溫度領域係以殘留前述網狀結構之狀態下 15 (即，構成該網狀結構之纖維狀粒子不致溶解或熔融之溫度） 進行成形加工，構成該網狀結構之纖維狀粒子將定向，而 隹 使聚烯烴系樹脂定向結晶化。 更詳言之，如第7圖之(I)所示，因以昇溫時儲藏彈性率 之轉移溫度Tsh以下的溫度成形，而係以存有該網狀結構之. 20 狀態成形，構成該網狀結構之纖維狀粒子將定向，因此， 於所得成形體中，可使聚烯烴系樹脂之結晶層定向，結果， 可製得剛性特別優異之成形體。 程序（2)之聚烯烴系樹脂組成物之成形方法可廣泛適應 於包含射出程序或擠壓程序之所有成形方法。具體來說， 49 1359842 可列舉如射出成形、擠壓成形、射出吹噴成形、射出擠壓 吹噴成形、射出壓縮成形、擠壓吹喷成形、擠壓熱塑成形 或以熔融紡絲法製造纖維等。 程序(2)中，除使用本發明之控制聚烯烴系樹脂結晶化 5 速度之組成物外，可利用通式（1)所示醯胺系化合物可於聚 烯烴系樹脂中形成網狀結構此點，而於廣泛領域下控制聚 烯烴系樹脂之結晶化速度。 茲針對該成形方法(I)詳述如下。成形方法(I)亦為一種 可藉著使用成分(B)而控制（增快）結晶化速度之成形體製造 10 法。若參照第7圖之(1)(即，聚烯烴系樹脂組成物（小球之製 造）之製造方法以及本發明之聚烯烴系樹脂成形體製造方 法（成形方法）的概念圖）加以說明，即如下所述。 <聚烯烴系樹脂組成物（小球)之製造方法> 如上所述，本發明之聚烯烴系樹脂組成物就典型上而 15 言可藉以下方法製得。 舉例言之’使用慣用之混合機，如亨舍爾授拌器、螺 旋帶式混合機(Ribbon Blender)及V型混合機等，將聚稀烴 系樹脂(粉末、顆粒或小球)與前述本發明之控制結晶化速度 組成物（或將聚烯烴系樹脂（粉末 '顆粒或小球)與前述本發 2〇明之成为（A)及成分(B)以及依需要之該聚烯烴用改質劑）混 合。將所得之混合型聚烯烴系樹脂組成物以慣用之混合攪 拌機’如單軸或雙軸之擠壓機等以本發明所用之通式（1)所 示酿胺系化合物可溶解之溫度以上進行熔融攪拌而製得熔 融混合物（參照苐7圖之(a 1。 50 擠壓該熔融混合物’將所得絞合物之樹脂溫度T冷卻至 降溫時儲藏彈性率之轉移溫度Tsc以下，而製得含有由該醯 胺系化合物之纖維狀粒子形成之網狀結構的聚烯烴系樹脂 .組成物（參照第7圖之(a2))。第7圖之(a2)所示之細線係模式 性地表示纖維狀粒子（第7圖之其他圖中亦同）。 所得聚烯烴系樹脂組成物之樹脂溫度T僅須冷卻至Ts c 以下之溫度為止即可，聚烯烴系樹脂本身不須為固體狀 態’而亦可為熔融狀態。 然而，若有需要，可令所得絞合物之樹脂溫度1於聚烯 煨系樹脂組成物之結晶化溫度（以下稱為「Tc」）以下，如室 溋以下，再將絞合物裁切即可製得該聚烯烴系樹脂組成物 之小球（參照第7圖之(a3))。 如此製得之小球中，聚烯烴系樹脂之結晶層係以通式 (1)所示之醯胺系化合物之纖維狀粒子為起點而成長。第7 圜之(a 3 )所示之波紋係模式性地顯示聚烯烴系樹脂之結晶 層者（第7圖之其他圖中亦同）。 前述小球之製造方法係與下述成形方法（11)中之小球 製造方法相同。 <聚烯fe系樹胎 <形體$事造方法> 本發明之聚烯烴系樹脂成形體之製造方法（成形方法 ⑴)的較佳實施形態可例示如採用下述[丨卜^]之程序者。茲 參照第7圖之⑴而針對該等程序作-說明於下。此外，第7 圖係針對含有射出料之成形方法作載述，但於下述記載 中則一併針對含有擠壓程序之成形法進行說明。 1359842 [1] 首先，如第7圖之(al)所示，使本發明之控制結晶化 速度組成物（或本發明之成分(A)與成分(b)以及依需要而添 加之聚烯烴用改質劑等）僅可能地均勻溶解於熔融聚烯烴 系樹脂中。舉例來說，此時之樹脂溫度τ於係聚丙烯系樹脂 5 時為 160〜300°C。 [2] 其次，如第7圖之(a2)所示，使該聚烯烴系樹脂組成 物冷卻至降溫時儲藏彈性率之轉移溫度Tsc以下的樹脂溫 度，如此一來即形成藉該醯胺系化合物之纖維狀粒子而形 成之網狀結構。 10 該醯胺系化合物之含量越高或構成該醯胺系化合物之 烷基環己基胺殘基之立體異構物之反式配置部分比率越 高’ Tsc越往高溫側位移。 若有需要，亦可如第7圖之(a3)所示，使樹脂溫度τ更 降至聚稀烴系樹脂之結晶化溫度加下，使該炫融聚稀煙 15系樹脂組成物中之聚烯烴系樹脂結晶化而製為小球。此 時】球中保有通式（1)所示酿胺系化合物之纖維狀粒子所 形成之網狀結構。 [3] 本發明巾，制含射出料之叙彡方法時，係將含 有該酿胺系化合物之纖維狀粒子所形成之網狀結構的聚稀 烴系樹脂組成物（第7圖之(a2)狀態者）先製為小球（第7圖之 ㈣狀態者），再使所得小球從射出成形機i之漏斗2導入。 接著如第7圖之⑽)所示，於特定溫度條件下（即

Tsh)以保持該網狀結構之狀態進行射出成形。藉此，如第7 圖之㈣所示，藉著射出時產生之剪切力（特別是因射出成 52 形機1之喷嘴4内之流束與模具3内之流束而產生之剪切 力），用以構成通式（1)所示醯胺系化合物之網狀結構的微小 纖維狀粒子將被定向。 另一方面，採用含擠壓程序之成形方法時，則不將含 有通式（1)所示醯胺系化合物之纖維狀粒子所形成之網狀結 構的聚烯烴系樹脂組成物（第7圖之(a2)狀態者）製為小球， 而直接於特定溫度條件下以保有該網狀結構之狀態供予含 擠壓程序之成形方法。或者，將含有該網狀結構之聚稀烴 系樹脂組成物（第7圖之(a2)狀態者）如第7圖之(a3)所示般先 製為小球，再使小球於特定温度條件下以保有該網狀結構 之狀態供予含擠壓程序之成形方法。藉此，可藉擠壓時產 生之剪切力使構成通式（1)所示醯胺系化合物之網狀結構的 微小纖維狀粒子定向。 該等成形方法中所採用之該特定溫度條件為，使樹脂 溫度T調整為於聚烯烴系樹脂之熔融溫度丁爪以上且於該聚 烯烴系樹脂組成物昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Ts h以 下的樹脂溫度範圍（即TmSTSTsh)。此外，該醯胺系化合 物之含量越高，或構成該醯胺系化合物之烷基環己基胺殘 基之立體異構物的反式配置部分比率越高，Tsh亦將越往高 溫側位移。 舉例來說，該特定溫度條件於藉含射出程序或擠壓程 序之成开^方法使聚丙烯樹脂组成物成形時，且使用至少^種 R係由1，2,3-丙三羧酸除去所有羧基所得殘基之通式（丨）之 醯胺系化合物時，Tsh為17〇〜25(rc，特別是18〇〜24〇c>c。另 1359842 羧酸去除所有羧基所得 Tsh—般為 i8〇〜28(rc， 外，使用至少1種R丨係由1，2,3,4-丁四 殘基之通式（1)之醯胺系化合物時， 特別是190〜270°C。 . #含射出程序之成形法而到達模具之炫融聚烯煙 系樹脂組成物係'透過模具岭卻，通式⑴卿之酿胺系化 合物之微錢輪好係縣在朝樹麟財向定向之狀 態（參照第7圖之(a6))。

同樣地，藉含有擠壓程序之成形法而到達激冷乾報之 炫融聚稀烴樹脂組成物係、透過激冷軋輥而冷卻，通式⑴所 示之酿胺“合物之微小纖雜好純持在朝樹脂流動 方向定向之狀態。

[5]接著，使第7圖（a6)所示之處於通式（1)所示醯胺系化 合物之微小纖維狀粒子係呈定向狀態的樹脂組成物更降溫 至聚烯烴系樹脂之結晶化溫度(Tc)以下，籍此引起聚烯烴系 15樹脂之結晶化。此時，因纖維狀粒子呈定向，以該等纖維 狀粒子為起點而成長之聚烯烴系樹脂之結晶層亦成為已定 向狀態（參照第7圖之(a7))。含擠壓程序之成形法亦相同。 此時’所設定之模具溫度或激冷軋輥溫度須為聚烯烴 系樹脂之結晶化溫度Tc以下，舉例言之，宜為1 〇〜8〇°c。 20 結果，本發明之製造方法所製得之聚烯烴系樹脂成形 體具有聚烯烴系樹脂之結晶層呈定向之特徵。 如前述’本發明之成形方法⑴係利用通式（1)所示醯胺 系化合物於前述特定溫度條件下將形成網狀結構此點，並 於殘留有該網狀結構之狀態下（即，以構成該網狀結構之纖 54 1359842 維狀粒子不致溶解或熔融之溫度下）進行成形，使該纖維狀 粒子定向，而使聚烯烴系樹脂定向結晶化者。 結果，藉由本發明之成形方法(I)，可製得高機械強度 (特別是剛性（彎曲彈性率之成形體。 5 因此，本發明係如前述第18項所載，可提供~~種聚烯 fe系樹脂成形體之製造方法，其包含一以聚烯煙系樹脂之 融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下的樹 脂溫度使本發明之樹脂組成物成形的程序。 於該製造方法中，醯胺系化合物宜為通式（1)中之尺丨為 10由1，2,3-丙三羧酸去除所有羧基所得之殘基，此外，3個尺2 宜互為相同或相異之環己基或經1個碳原子數1〜4之直鍵狀 或分枝狀烧基取代的環己基（即，前述第19項所載之製造方 法）。 此外，前述製造方法（成形方法(I))中，通式(1)所示之 15 至少1種醯胺系化合物（成分(A))之用量相對於聚烯烴系樹 月旨100重量份宜為0.01〜5重量份而更宜為0.05〜2重量份。使 用該範圍之量可使剛性出現有意之提高。此外，亦可以超 過5重量份之含量使用之。 前述製造方法中’即使僅單獨使用通式（1)所示酿胺系化合 20 物（即，未使用成分(B)而僅使用成分(A))，亦可製得剛性優 異之成形體。然而，為此於&冋所得樹脂成形體剛性之同 時—併控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度，仍宜含有脂肪酸 金屬鹽（成分(B)) ° 該脂肪酸金屬鹽（成分(B))之添加量相對於聚烯烴系樹 55 1359842 脂100重量份通常為0〜5重量份，且較宜為0~1重量份，而更 宜為0.005〜0_5重量份，而最宜為0.01〜0.3重量份，如此較為 有利。此外，於成分(Α):成分(Β)=100 : 〇〜30 : 70之範圍 内提高成分(Β)之比率，可藉此控制該聚烯烴系樹脂組成物 5 之結晶化速度(控制結晶化結束之時間）。 <成形方法(11)> 該樹脂溫度Τ係超過Tsh之溫度範圍（即Tsh<T)時，可於 成分(A):成分(B)=100 : 0〜30 : 70之範圍内提高成分之 比率，以降低該聚烯烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化結 10 束時間）。 更詳言之，如第8圖所示，將成形加工時之樹脂溫度（成 形溫度）T設於超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh時 (第7圖之成形方法(II))，若增加該特定之脂肪酸金屬鹽(B) 之添加比率(領域(IIA)—領域(IIAB))，可延遲聚烯烴系樹脂 15 之結晶化速度（結晶化結束時間延長）。 此外，藉著提高成分(B)之比率，亦可使聚烯烴系樹脂 之結晶化溫度Tc降低。 該結晶化速度降低及結晶化溫度降低之程度主要依賴 於成分(A)與成分(B)之組合以及成分(B)對成分(A)之重量 20比。 此成形方法(II)對提高聚烯烴系樹脂成形體之透明性 大有助益，尤其在均聚丙烯樹脂及無規聚丙烯樹脂上特別 顯著。 此外’該成形方法(II)中’若樹脂溫度T過高將使樹脂 56 劣化’因此樹脂溫度宜於300°C以下，特別是280〇c以下。 該樹脂溫度領域中’該酿胺系化合物之纖維狀粒子將 炼融或溶解，而處於網狀結構消失之狀態。 更詳言之’若依成形方法(11)，則如第7圖之(II)所示， 因係以超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsh的溫度成 形’而係以網狀結構溶解消失之狀態成形，因此，若使該 熔融之聚烯煙系樹脂組成物冷卻，則形成醯胺系化合物之 纖維狀粒子，而再度構成網狀結構。以其為起點，而形成 I稀經系樹脂之微少結晶（球晶）’結果，可製得透明性特別 優異之成形體。 5^烯烴系榭脂忐形艚之製造方法> 以下，針對本發明之聚烯烴系樹脂組成物之成形方法 (II)詳述於下。成形方法(II)亦為一種藉著使用成分(B)以控 制（降低)結晶化速度的成形體製造方法。若參照本發明之聚 烯烴系樹脂成形體之製造方法（成形方法）之概念圖（第7圖 之(II))進行說明，則如下所述。 此外，聚烯烴系樹脂組成物（小球之製造）之製造方法 (第7圖（II)之(bl)〜(b3))係與前述成形方法（1)之第7圖⑴之 (al)〜(a3)相同。 如第7圖之(b4)及(b5)所示，若將樹脂溫度τ設定在較 Tsh更高之溫度而進行成形’則成為以纖維狀粒子熔融或溶 解而網狀結構消失之狀態進行成形。 結果’於射出程序或擠壓程序後’如第7圖之(b6)及(b7) 所示’炫融聚稀煙系樹脂組成物係以網狀結構消失之狀態 1359842 到達模具或激冷軋輥，並於此處使熔融聚烯烴系樹脂組成 物冷卻至降溫時之儲藏彈性率之轉移溫度Tsc以下，藉此再 次形成網狀結構，因此時通過射出或擠壓程序，網狀結構 將呈若干定向，但其程度甚低。 5 如前述，因纖維狀粒子之定向程度甚低，而如第7圖之 (b 8)所示，即使令冷卻溫度降至聚烯烴系樹脂組成物之結晶 化溫度Tc以下而製得成形體，所得成形體中之聚烯烴系樹 脂之結晶層定向程度甚低。 若依該成形方法(II)，可製得透明性高且未分散核劑少 10之成形體。因此，本發明係如前述第17項所載般，亦提供 一種聚烯烴系樹脂成形體之製造方法，其特徵在於：以超 過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度的樹脂溫度使本發明之 聚烯烴系樹脂組成物成形。 該成形方法(II)中，成形法可列舉如包含該射出程序或 15 擠壓程序之成形法。具體言之，可列舉如射出成形、擠壓 成形、射出吹噴成形、射出擠壓吹噴成形、射出壓縮成形、 擠壓吹喷成形、擠壓熱塑成形或以熔融紡絲法製造纖維等。 該成形方法(II)可達成之本發明之效果（可得透明性高 且未分散核劑少之成形體的效果)特別是在將成分(A):成分 20 (B)之重量比配合成100 : 〇〜30 ·· 70之範圍（較宜為95 : 5~30 : 70之範圍，更宜為90 : 10〜60 : 40而特別宜為90 : 10〜70 : 30之範圍）時可獲得。此外’可於該範圍内使成分(B)之比例 變化，而使聚烯烴系樹脂之結晶化速度縮小。 此外，於該製造法(成形方法(II))中，通式⑴所示之至 58 少1種醯胺系化合物（成分(A))的用量相對於聚烯烴系樹脂 1〇〇重量份宜為〇.〇1〜5重量份，更宜為0.05〜2重量份。使用 該範圍之量可使透明性有意地提高。此外，亦可使用超過5 重量份之含量。 該製造方法中，即使僅單獨使用通式（1)所示醯胺系化 合物（即’未使用成分(B)而僅使用成分(A))，亦可製得透明 性優異之成形體。然而，為能於提高所得樹脂成形體之透 明性之同時一併控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度，仍宜含 有脂肪酸金屬鹽（成分(B))。 該脂肪酸金屬鹽（成分(B))之添加量相對於聚烯烴系樹 脂100重量份通常為0〜5重量份，且較宜為〇〜1重量份，而更 宜為0.005〜0.5重量份，而最宜為〇.〇1〜〇.3重量份，如此較為 有利。此外，於成分(A):成分(B)=100 : 0〜30 : 70之範圍 内提高成分(B)之比率，可藉此減低該聚烯烴系樹脂組成物 之結晶化速度（延長結晶化結束之時間）。 由前述成形方法(I)及成形方法(II)之載述内容可知，本 發明係藉著使用特定比例之成分(A )與成分(B )，而可控制聚 烯烴系樹脂組成物成形時之聚烯烴系樹脂結晶化速度。因 此’本發明亦提供一種將組成物用以控制聚烯烴系樹脂成 形時之聚烯烴系樹脂結晶化速度的用途，該組成物係以成 分(A):成分(B)之重量比為1〇〇 : 〇〜30 : 70之比例含有該等 成分者 逵系樹脂成形體 僅須使用該等成形方法(I)及(II)所要求之條件，可使前 1359842 述本發明之聚烯烴系樹脂組成物依慣用之成形法成形而獲 得本發明之成形體。本發明之聚烯烴系樹脂組成物可控制 結晶化速度，因此可採用射出成形、擠壓成形、吹噴成形、 壓空成形、旋轉成形、片材成形及薄膜成形等任一習用公 5 知之成形方法，成形條件則可由迄今所用條件之廣泛範圍 中適當選出。 此外’採用該成形方法(H)時，可獲得透明性優異之成 形體’而採用成形方法(I)時則可獲得剛性優異之成形體。 此外’藉本發明之成形方法⑴獲得之聚烯烴系樹脂成 10形體，特別是使用泛用之乙烯-丙烯無規共聚物（特別是乙烯 含量2〜4重量％程度且殘餘部分為丙烯者）、丙烯均聚物或乙 烯-丙烯嵌段共聚物（特別是乙烯含量為5〜15重量％程度且 殘餘部分為丙稀者）與通式（1)所示醯胺系化合物之至少1種 而獲得之成形體’其以廣角X線繞射求得之(040)反射強度 15對（110)反射強度之比表示的定向度為2以上（特別是 2〜1 〇)，具有有意之高度剛性。該定向度之測定法係如下所 述。 藉一般之對稱反射X射線繞射法，並以對射出成形體試 料表面入射之X射線的入射角Θ與繞射線測出角2Θ係保持 20 0-20之關係而旋轉之集中光學系統來測定X射線繞射強

度。接著，將所得X線繞射強度曲線分離為非晶質H arrow 與各結晶質峰值，再由來自聚丙烯結晶之（110)面反射（2Θ= 約13.9度）與（〇4〇)面反射（2Θ'約166度）之峰值強度比而以 如下(F)式求出定向度。 60 1359842 疋向度=1(040)/1(丨丨〇) (F) 於δ玄式(F)中，1(110>顯示（110)面反射之峰值強度(cps)， 顯示（040)面反射之峰質強度(cps)。 藉著應用本發明之聚烯烴系樹脂組成物成形方法(1)， 可賦予I稀煙系樹脂成形體優異之剛性。此一特質對於使 成形品厚度減少以達成輕量化上亦有幫助。 如此獲得之本發明之聚烯烴系樹脂成形體可應用於與 使用客知之來稀煙糸樹脂組成物相同的領域上，該等習知 之t烯^^系柄'脂組成物係使用填酸金屬鹽類、芳香族叛酸 金f鹽類及亞爷基山梨糖醇類等作為核劑添加而成者具 體吕之’可適宜用於：藉熱及放射線等進行滅菌之拋棄式 、器輸液與輸血套組及採血器具等醫療用品類·’藉放 線等進行滅g之食品與植物等之包裝物；衣物箱及衣物 15 ，存用容器等各種箱類；用以熱充填食品之杯、船g包食 °用°之!^容器；微坡用容器；果汁'茶等飲料用、化妝品 藥。D用；先髮精用等之罐、瓶等容器；味嗜、醬油等 〜料用μ及蓋；水、米、麵包、崎品等食品用盒及 20 :，冷藏庫用盒等雜貨；文具；電子機械零件；汽車用 +件等之材料。 實施例 茲列舉實施例及比較例以詳細說明本發明 ，但本發明 不限定於該等實施例。 本發明之聚細系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫 AC)、本發明之⑼烴系樹脂組成物所得之成形體之結晶 61 1359842 化溫度(°C)、結晶化結束時間（分）、朦朧(haze)值(％)、分散 性（白點數）、彎曲彈性率(MPa)、X射線繞射測定及配向度 係以如下方法而測定評估者。 (1)結晶化溫膚Tc(°C) 5 使用示差掃描熱量法（帕金耶瑪社製，商品名 「DSC7」）’使測定樣本(樣本重量= i〇mg、由各實施例及 比較例所得之成形體（試驗片）切出製作者）升溫至聚烯烴系 樹脂組成物成形時之樹脂溫度，除到達該溫度後保持3分鐘 以外，係依J1SK 7121為準，測定發熱峰值之峰值溫度。 10 結晶化溫度(Tc)越高，越可使成形循環縮短。 (1)結晶化結束時間（分X以下稱盍rTe I、 使用示差掃描熱量法（帕金耶瑪社製，商品名 DSC7」）’使測定樣本(樣本重量= 1〇mg、由各實施例及 比較例所得之成形體（試驗片）切出製作者）以昇溫速度雇 15 C/刀升/皿至聚烯烴系樹脂組成物成形時之樹脂溫度，到達 後保持3分鐘。接著，以冷卻速度lGGt/分急速冷卻 至結晶化結束時間」之測定溫度（同排結構之乙稀丙稀無 規絲合樹脂；12(TC、同排結構之均聚丙稀樹脂及乙稀_ 稀入χκ合樹月曰，13〇。〇，使聚稀煙系樹脂等溫結晶 2〇化此外，令急冷而到達測定溫度之時間為「結晶化結束 時間J之測定開始時間。 由所得不差掃也熱量法(Dsc)之圖表，長時間側之基礎 線朝短時間側延長而得之延長線⑷圖之⑷)與在發熱峰 值之長時間侧曲線（第i圖之⑷)上梯度最大的點拉出之接 62 1359842 5 10 線（第1圖之(b))的交點（第1圖之⑷)所對應之時間係令為「結s日化間」（分卜「結晶化結束時間」越長，表示可成 形之時間越長。 Q)膜朧 (〇/n) 十十於各實細1例及比較例所得之5cmx5cmx 1 mm尺寸 之D式驗片’使用東洋精機製作所製之朦朧計，依JIS K 713602000)為準測定之。所得數值越小表示透明性越佳。 (Θ)分散性（白點 乂目視測定各實施例及比較例所得之5cmx5cmxlmm 寸之式驗# 1G>}巾之未分散或未溶解St胺系化合物所造 成之白點數’並求丨每Μ之平均值錢行下述判定。 15 判定：平均白點數 S 0.5個/片以下 A 1個/片以下 B 較1個/片多， 於2個/片以下 C 較2個/片多， 於10個/片以下 D 較10個/片多 藏 跑生率(G，、之j 級溫度（。〇 「使用動態黏彈性測定裝置((株）雷歐羅吉社製 MR-500所里吉料」），於下述取條 ' - 20 :得小球狀聚㈣樹脂紐成物之儲藏彈.二= 曲線。以騎胁降溫時之溫度· 度賴 頂部溫度，T_對應於昇溫時之溫度依存=分曲線學值 峰值頂部溫度。 、·复的微分曲線 63 1359842 <動態黏彈性率之測定條件> 測疋工具：平行板(parallel plate)(直徑2〇mm) 頻率：0.5Hz 歪角· 0.5度 5 溫度條件： ⑴降溫時之儲藏彈性率之轉移溫度(Tsc):使聚烯烴系 樹脂組成物(小球）以25(TC (但，使用BTC-2MeCHA之實施例 則以 280°C ’ 使用 PTC-2MeCHA[100]或 PTC-2MeCHA(100) 之實施例則係以26〇。〇保持1分鐘後，使降溫速度為5口分 10 而降溫至150。(3後測定之。 (ii)昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度(Tsh):降溫時之儲 藏彈性率測定結束後，使該聚烯烴系樹脂組成物以昇溫速 度5°C /分再次升溫至25〇t (但，使用BTC-2MeCHA之實施例 係升溫至280。(：，而使用PTC-2MeCHA[100]或 15 PTC_2MeCHA(l〇〇)之實施例則升溫至260。〇後測定之。 (6)彎曲彈性率nUPa) 使用Instron萬能試驗機，以JISK 7203(1982)為準，測 定聚烯烴系樹脂成形體之彎曲彈性率(MPa)。此外，令試驗 溫度為25 C、试驗速度為1 〇mm/分。彎曲彈性率之值越大 20 剛性越佳。 此外’測定彎曲彈性率之實施例及比較例中，彎曲彈 性率測定用試驗片若無特別聲明則長9〇mm、寬l〇mm、高 4mm ° (7VK射绫繞射測定 64 1359842 使用x射線繞射裝置（理學電機社製，商品名 「RINT2000」），使用長9〇mm寬10mm高4mm之試驗片測定 X射線繞射。此外’ X射線之入射方向係通過試驗片中央部 而由Through方向（參照第4圖）進行。 5 <X射線繞射測定條件> X射線束：CuKa X射線管球：Cu 管電壓：40kV，管電流：100mA X射線入射角（Θ) : Θ-2Θ連動 1〇 測定角度(2Θ)範圍：5〜30度 掃描速度：4度/分 (8)定向唐 將以前述（7)所載方法獲得之X射線繞射強度曲線進行 峰值分離，分離為非晶質Harrow與各結晶質峰值，再使用 15 下述式(F) ’而從來自聚丙烯結晶之（110)面反射（2Θ=約13.9 度)與(040)面反射(2Θ=約16.6度)之峰值強度比求出定向度。 定向度=1(_)/1⑴〇) (F) 式中，I(iio)為（110)面反射之峰值強度(cps)，I(040)為(〇4〇) 面反射之峰值強度(cps)。 2〇 定向度之值越大，表示聚烯烴結晶之定向程度越大。 製造例1 (1)秤取1，2,3-丙三羧酸（以下略記為「ΡΤ(：」；)9.7β(：0.055 莫耳)與正甲基-2-吡咯烷酮l〇〇g，於設有攪拌機、溫度計、 冷卻管及氣體導入口之5〇〇ml四口燒瓶中，於氮氛圍下以室 65 1359842 溫一邊攪拌一邊使PTC完全溶解。接著，加入2-甲基環已基 胺（反式體：順式體=74.3 : 25.7，GLC組成比)20.5g(0.l8l5 莫耳）、亞磷酸三苯酯56.3g(0.1815莫耳）' 吼啶I4.4g(0.l8l5 莫耳）及正甲基-2-吡咯烷酮5〇g，於氮氛圍下一邊授拌·-邊 5 以l〇〇°C反應4小時。冷卻後，將反應溶液緩緩注入異丙基 醇500ml與水500ml之混合溶液中，以約40°C攪拌1小時後’ 濾出已析出之白色沉澱物。更將所得之白色固體以約4〇°C 之異丙基醇500ml洗淨2次後，以100°C、133Pa乾燥6小時。 將所得乾燥物置於研缽中粉碎，再通過網目開口 10 106μιη之標準篩（Jis Z 8801規格），而得1,2,3-丙三羧酸參(2-甲基環己基醯胺）(以下略記為「PTC-2MeCHA」）18.8g(收率 74%)。 (2)此外，將醯胺化反應後回收之未反應2-甲基環己基 胺供予GLC分析，該未反應胺之反式體：順式體之比為 15 74.3 : 25.7，與作為原料使用之2-甲基環己基胺之反式體： 順式體之比(74.3 : 25.7，GLC組成比）一致。 即使更將前述獲得之生成物的醯胺化合物以100°C熱 處理，其FT-IR圖譜及熔點與處理前一致，而確認：透過該 醯胺化反應，構成該醢胺系化合物之2-甲基環己基胺殘基 20 之立體配置並未發生變化。 結果，本製造例1生成物之醯胺化合物中，可確認反式 配置之2-甲基環己基胺殘基與順式配置之2-甲基環己基胺 殘基之比與原料2·曱基環己基胺之反式體與順式體之比呈 一致0 66 1359842 以下，於製造例2、3、5及7中，亦與前述相同，已確 認生成物之醯胺化合物中，反式配置之烷基環己基胺殘基 與順式配置之烷基環己基胺殘基之比係與原料烷基環己基 胺之反式體與順式體之比一致。 5 製造例2 除使用3-甲基環己基胺（反式體：順式體=75 4 : 24 6， GLC組成比)取代2-甲基環己基胺外，與製造例丨進行同樣步 驟，而製得1，2,3-丙三羧酸參(3·曱基環己基醯胺)(以下略記 為「PTC-3MeCHA」）15.5g(收率61%)。 10 製造例3 除使用4-甲基環己基胺（反式體：順式體=58 4 : 41 6， GLC組成比)取代2-甲基環己基胺外，與製造例丨進行同樣步 驟，而製得1，2,3-丙三羧酸參(咎甲基環己基醯胺)(以下，略 記為 rPTC-4MeCHA」）9.7g(收率38。/〇)。 15 製造例4 除使用環己基胺取代2-甲基環己基胺外，與製造例丨進 行同樣步驟，而製得1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺（以下，略 記為「PTC-CHA」）17.3g(收率75%)。 製造例5 *° 除使用込2,3,4-丁四羧酸12.9g(0.055莫耳）與2_甲基環 己基胺（反式體：順式體=74.3 : 25.7，GLC組成比)27.4g(0.242 莫耳）、亞磷酸三苯酯75.1g(0.242莫耳)及》比啶19.ig(〇.242莫 耳)取代1，2,3-丙三羧酸外，與製造例丨進行同樣步驟，而製 得1，2,3,4-丁四羧酸肆（2-甲基環己基醯胺以下，略記為 67 1359842 「BTC-2MeCHA」）21.3g(收率63%)。 製造例6 除使用2-曱基環己基胺(反式體：順式體= 100 : Ο，GLC 組成比）取代2-甲基環己基胺（反式體：順式體=74.3 : 25.7， 5 GLC組成比）外，與製造例1進行同樣步驟，而製得1,2,3-丙 三羧酸參（2-甲基環己基醯胺）（以下，略記為 「PTC-2MeCHA[100]」）20.3g(收率80%)。 製造例7 除使用2-曱基環己基胺（反式體：順式體=50 : 50，GLC 10 組成比）取代2-甲基環己基胺（反式體：順式體=74.3 : 25.7， GLC組成比）以外，與製造例1進行同樣步驟，而製得1,2,3-丙三羧酸參（2-曱基環己基醯胺）（以下、略記為 「PTC-2MeCHA[50]」）18.0g(收率71%)。 茲列舉本發明之實施例於下。實施例1〜51係針對前述 15 成形方法(II)(T>Tsh)之實施例，且實施例1〜3 3係樹脂使用乙 烯-丙烯無規共聚合樹脂之例，實施例34〜41係樹脂採用均 聚丙烯樹脂之例，實施例42〜51係樹脂採用乙烯-丙烯嵌段 共聚合樹脂之例。 實施例1 20 對乙烯含量3.0重量％之同排結構乙烯-丙烯無規共聚 合樹脂（MFR=20g/10分，融解溫度= 153°C，以下略記為 「r-PP」）100重量份添加作為醯胺系化合物之製造例1所調 製之PTC-2MeCHA0.2重量份及作為脂肪酸金屬鹽之硬脂 酸鈣0.05重量份，更添加肆[亞曱基-3-(3,5-二-t-丁基-4-羥基 68 1359842 笨基）丙酸酯]曱炫^Ciba Specialty Chemicals社製，商品名 「IRGANOX1010」）〇.〇5重量份及肆(2,4-二+ 丁基苯基)碌 酸酯（Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGAFOS168」）0.05重量份，再以亨舍爾攪拌器以 5 100〇rpm作乾式攪拌5分鐘。 接著，於樹脂溫度240°C下使用直徑20mm之單軸擠壓 機進行熔融攪拌’使擠出之絞合物進行水冷，再將所得絞 合物切斷而製得小球狀聚烯烴系樹脂組成物。 使所得之小球以樹脂溫度（成形溫度)24〇〇c、模具溫度 · 10 40°C之條件下射出成形，而製出聚烯烴系樹脂成形體（試驗 片：尺寸=5cmx5cmxlmm)。 測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之 轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 15之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表！。 實施例2及實施你丨3 除將硬脂酸鈣之添加量變為表1所載之添加量外，與實 聲 施例1進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成 物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 20度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其測定纟士果 以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫 度示於表1。 實施例4〜8 除將脂肪酸金屬鹽變更為表1所載之脂肪酸金屬踏 69 外，與實施例1進行同樣操 樹脂組成物讀藏狀麟㈣狀聚稀烴系 晶化W叫_ Γ⑽賴驗片之結 —、η ，4朦朧值及分散性。茲將其測 ===⑽卿程序之 實施例9 10

除使用製造例2調製之⑽取代 咖韻魏外’與實施例1進行同樣操作，並測定所得小 =狀聚浠烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所 得試驗片之、.，。明化A度、結晶化結束時間、朦朧值及分散 性。兹將其評估結果以及混錢拌程序之樹脂溫度及(射出) 成形私序之樹脂溫度示於表1。 實施例10 除使用製造例3調製之PTC-4MeCHA取代 I5 PTC-2MeCHA以外，與實施例丨進行同樣操作，並測定所得 小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及 所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間、朦朧值及分 散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及(射 出）成形程序之樹脂溫度示於表1。 20 實施例11 除使用製造例4調製之PTC-CHA取代PTC-2MeCHA以 外’與實施例1進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系 樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結 晶化溫度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其測 70 1359842 定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之 樹脂溫度示於表1。 實施例12 除使用製造例6調製之PTC-2MeCHA[100]取代 5 PTC_2MeCHA ’並令熔融混合時之樹脂溫度為26(TC、射出 成形時之樹脂溫度為26〇。(：以外，與實施例1進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 10之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表J。 實施例13 除使用製造例7調製之PTC-2MeCHA[50]取代 PTC-2MeCHA以外，與實施例丨進行同樣操作，並測定所得 小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及 所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間、朦臟值及分 散性。兹將仏収結果以及混合㈣㈣讀脂溫度及(射 出）成形程序之樹脂溫度示於表丄。 實施例14〜16 除將脂肪酸金屬鹽變更為表1記載之脂肪酸金屬鹽以 20外’與f施例1進行同樣操作，並測定所得小球狀聚稀煙系 樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結 晶化溫度、结晶化結束時間、朦朧值及分散性。兹將其測 定結果以及昆合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之 樹脂溫度示於表1。 71 1359842 實施例17 將甲醇5重量份、作為醯胺系化合物之製造例丨調製之 PTC-2MeCHA 0_2重量份及作為脂肪酸金屬鹽之硬脂酸鈣 〇‘〇5重量份裝入設有攪拌機、溫度計、冷卻管及氣體導入 * 5 口之2〇〇mL四口燒瓶中，以室溫攪拌〇 5小時。接著，減壓 餾除曱醇後，於室溫下以133Pa乾燥6小時。將所得乾燥物 以研钵粉碎，再通過網目開口 1〇6卜爪之標準篩（JIS z 88〇1 規格），而製得本發明之控制結晶化速度組成物。 相對於r-PP 100重量份，添加該控制結晶化速度組成物 10 0·25重量份、肆[亞曱基-3-(3,5-二-t-丁基-4-羥基苯基）丙酸 西日]甲烧（Ciba Specialty Chemicals社製，商品名 r IRGANOX101 〇」）〇.〇5重量份及肆(2 4_二_t_ 丁基苯基）填 酸酯（Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGAFOS168」）0.05重量份’並以亨舍爾攪拌器以 15 l〇〇〇rpm作乾式搜拌5分鐘。 接著，於樹脂溫度24CTC下使用直徑20mm之單軸擠壓 機進行熔融攪拌，使擠出之絞合物進行水冷，再將所得絞 合物切斷而製得小球狀聚烯烴系樹脂組成物。 使所得之小球以樹脂溫度（成形溫度)24〇t、模具溫度 二 2〇 40°C之條件下射出成形，而製出聚烯烴系樹脂成形體(試驗 ♦ 片：尺寸=5cmx5cmxlmm)。 測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之 轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化纟士束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合授掉程序 72 1359842 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表1。 實施例18 除使用製造例5調製之BTC-2MeCHA 0.15重量份取代 PTC-2MeCHA '令熔融混合時之樹脂溫度為280。。、射出成 5 形時之樹脂溫度為280 C以外，與實施例1進行同樣操作， 並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉 移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間、 朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合授拌程序之樹 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表1。 10 實施例19 除使用製造例5調製之BTCJMeCHA 0.1重量份取代 PTC-2MeCHA、令熔融混.合時之樹脂溫度為26〇〇c以外，與 實施例1進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 15度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果 以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂温 度示於表1。 實施例20 除使用硬脂酸鉀取代硬脂酸鈣以外，與實施例19進行 20同樣操作，並測定所得小球狀聚稀烴系樹脂組成物之儲藏 彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化 結束時間、朦朧值及分散性。兹將其測定結果以及混合授 拌寿王序之树知溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表1。 實施例21 . 73 1359842 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例W行同樣 作，並測定所得小球狀聚歸烴系樹脂組成物之儲藏彈性= 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化社束； 間、朦臟值及分散性。兹將其測定結果以及混合授掉程序 5之樹脂溫度及（射出）成形裎序之樹脂溫度示於表2。 眚施例22及實施例23 除未使用脂肪酸金屬鹽並將醯胺系化合物變更為表2 記載之添加量以外，與實施例i進行同樣操作，並測定所得 小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及 鲁 10所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間 '朦朧值及八 散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射 出）成形程序之樹脂溫度示於表2。。 實施例24〜26 除使用表2記載之添加劑取代脂肪雕金屬鹽以外，與實 15施例1進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成 物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果 以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫 度示於表2。 20 實施例27 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例9進行同樣操 作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 74 1359842 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 實施例28 除不使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例1〇進行同樣操 作’並測定所得小球狀聚稀烴系樹脂組成物之儲藏彈丨生率 5之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合授拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 實施例29 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例U進行同樣操 10作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所知試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦職值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 實施例30 15 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例12進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合授拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 20 實施例31 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例13進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結東時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序- 75 1359842 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 實施例32 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例18進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 5 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 實施例33 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例19進行同樣操 10作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表2。 76 1359842 表1(成形方法(II) : r-PP)

纖系物 鹿肪酸金g鹽 餅 mm Tc ro Te (分) 纖值 (%) 性 魏 添 (重量份) 觀 添Λσΐ： am 麟:as fC) 齡雜 CC) Tsc Tsh 攸例1 PTC-2MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 105 Z94 177 211 14 S 雜减 PTC-^teCHA 02 aca 0.02 240 240 108 1.40 181 211 14 s 攸分]3 PTC-2MeCHA 02 StCa 0.01 240 240 117 roo 184 211 14 s PTG-2MeCHA 02 StMg 0.05 240 240 106 451 174 211 14 s PTG-2MeCHA 02 StZn 0.05 240 240 107 262 176 211 14 s 雜仔J6 PT02MeCHA 02 StNa 0.05 240 240 116 1.41 180 212 13 A PTG-2MeCHA 02 StK 0.05 240 240 117 1.06 181 212 13 A PTC-2MeCHA 02 12-OHStCa 0.05 240 240 115 1^36 183 211 13 S 雜《9 PTG-2MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 106 3.77 170 204 25 S 10 PT02MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 107 294 158 189 19 S 攸例 11 PCT-CHA 02 StCa 0.05 240 240 106 Z32 167 190 18 S 攸例 12 PCT-2MeCHA[10QI 02 StCa 0.05 260 260 105 Z12 198 230 13 S 雜例 13 PCT-2MeCHA[5Q] 02 StCa 0.05 240 240 107 3.14 15Θ 196 14 S 14 PTG-2MeCHA 02 BeCa 0.05 240 240 105 3.84 175 211 13 S 雜例 15 FTC-2MeCHA 02 BeMg 0.05 240 240 104 4.80 175 211 13 S 雜例 16 PTC-2MeCHA 02 LaMg 0.05 240 240 105 4.58 174 211 14 S 例 17 PTG-2MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 105 3.40 177 211 14 S 雜例 18 BTG-2MeCHA 0.15 StCa 0.05 280 280 109 3.60 210 257 19 S 雜例 19 BTC-2MeCHA 0.1 StCa 0.05 240 240 114 1.82 201 236 25 S 飾列 20 BTC-2MeCHA 0.1 StK 0.05 240 240 115 1.74 203 236 25 A

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 5 StZn :硬脂酸鋅 StNa :硬脂酸鈉 StK :硬脂酸鉀 12-OHStCa: 12-羥基硬脂酸鈣 BeCa :山簽酸約 10 BeMg :山蓊酸鎂 LaMg :月桂酸鎂 77 1359842 表2(成形方法(II) : γ-ΡΡ)

趋按系化合t h 添袖 餅 mm Tc Te mp^MCC) 赚值 錄 赖 添歸 (重量的 mk 添城 (重量你 齡 CC) 贓SS fC) CO (分) Tsc Tsh (%) 性 魏例 21 PTC-2MeCHA 02 一 — 240 240 117 0.96 185 211 14 B 魏例 22 FTG2MeCHA 0.15 — 一 240 240 117 0B7 180 207 15 B 23 PTC-2MeCHA 0.1 — 一 240 240 117 1Ό1 168 200 18 B 24 PTC-2MeCHA 02 PEWAX 0.05 240 240 118 052 186 211 13 A 觀例 25 PTC-2MeCHA 02 StOH 0.05 240 240 117 0.93 186 212 13 A 概例 26 PTC-2MeCHA 02 GMS 0.05 240 240 118 0.95 185 211 12 S 27 PTC*3MeCHA 02 - 一 240 240 112 223 177 204 25 B 28 PTC4MeCHA 02 — — 240 240 113 U99 165 196 19 B 魏例 29 PTC-CHA 02 - 一 240 240 119 0.83 176 189 18 B 30 PTC-2MeCHA[10〇I 02 - - 260 260 117 126 213 235 14 A ’例 31 PCT-2MeCHA{5〇l 02 — 一 240 240 117 1.08 165 201 14 B 攸例 32 BCT-2MeCHA 0.15 - - 280 280 117 0.99 216 257 20 S 例 33 BCT-2MeCHA 0.1 — — 260 240 116 1.59 205 236 27 B pewax :聚乙烯蠟 StOH :硬脂基醇 GMS :甘油單硬脂酸酯 5 由表1及表2之結果，可明瞭以下事項。

(1)結晶仆，.结束時問 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）係選擇超過昇溫時 之儲藏彈性率之轉移溫度時（即T>Tsh)，可藉著控制成分(A) 與成分(B)之比率（特別是提高成分(B)之比率），使聚烯烴系 10樹脂之結晶化速度降低(延長結晶化結束時間）(參照實施例 1〜3、實施例17、實施例21〜23)。 此外’即使藉著除硬脂酸鈣以外之本發明之脂肪酸金 屬鹽’同樣可降低聚烯烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化 結束時間）(參照實施例4〜8、實施例】4~ 16)。 78 再者’即使藉著PTCJMeCHA以外之本發明醯胺系化 合物’同樣可降低聚烯烴系樹脂之結晶化速度(延長結晶化 結束時間）(參照實施例9〜13、實施例18〜20、實施例27-33)。 即使對本發明之醯胺系化合物併用聚乙烯蠟'硬脂基 醇或甘油硬脂酸酯，與本發明之脂肪酸金屬鹽相較下，其 等對於控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度（控制結晶化結束 時間）的貢獻甚少（參照實施例24〜26)。 (2) 結晶化溫唐 除前述效果外，成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）選擇 超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度時（即T>Tsh)，本發明 之控制結晶化速度組成物亦可藉成分(A)與成分(b)之比率 或其等之種類組合，使該聚烯烴系樹脂之結晶化溫度降低 (參照實施例1〜5、實施例9〜10及實施例14〜17)。 (3) 朦朧值及分命抖 藉著採用一含有本發明之醯胺系化合物與脂肪酸金屬 鹽（特別疋脂肪酸二價金肩鹽）之組合的控制結晶化速度組 成物，特別是對於聚烯烴系樹脂之溶解性及分散性將提 尚，其成形體中未分散物甚少（參照實施例1〜5、實施例8〜17 及實施例19)。 此外，將本發明之聚烯烴系樹脂組成物成形加工而獲 付成形體與後述之比較例1及比較例2相較下，透明性有明 顯提南，特別是在使用一含有1，2,3-丙三羧酸與2_甲基環己 基胺之組合所構成之醯胺系化合物的控制結晶化速度組成 物時，其透明性特別優異（參照實施例丨〜8、實施例12〜17 ' 1359842 比較例1及2)。 實施例34 除使用同排結構之均聚丙烯樹脂(MFR=l〇g/l〇分，融 解溫度=163。〇，以下略稱為「h-PPj )取代Γ·ΡΡ以外，與實 5施例1進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成 - 物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性◎茲將其測定結果 以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫 度示於表3。 修 1〇 實施例35及竇施例36 除將脂肪酸金屬鹽變更為表3所載之脂肪酸金屬鹽 外，與貫施例34進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴 系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之 結晶化溫度 '結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其 15測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序 之樹脂溫度示於表3。 實施例37 · 除使用製造例4調製之PTC-CHA取代PTC-2MeCHA以 外，與實施例34進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴 20系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之 結晶化溫度、結晶化結束時間、朦朧值及分散性。茲將其 測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序 之樹脂溫度示於表3。 實施例38 80 1359842 除製造例6調製之PTC-2MeCHA[100]取代 PTC-2MeCHA、令熔融混合時之樹脂溫度為260°C、射出成 形時之樹脂溫度為260°C以外，與實施例34進行同樣操作， 並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉 5 移溫度以及所得試驗片之结晶化溫度、結晶化結束時間、 朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表3。 實施例3 9 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例34進行同樣操 10 作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合授拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表3。 實施例4〇 15 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例37進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表3。 20 复基例41 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例38進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值及分散性。茲將其測定結果以及混合攪拌程序 81 1359842 之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表3。 表3(成形方法(II) : h-PP)

驗系化合ί mm Tc CC) Te m $Ut-s：0rr\ 贼值 (%) 性 m 添^»4 am 鄉 添 (重量你 齡跋 fC) 齡雖 ro Tsc Tsh 做例 34 PTG*2MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 117 293 174 211 19 S 魏例 35 PTC-2MeCHA 02 StMg 0.05 240 240 117 277 172 211 20 s 36 PTC-2MeCHA 02 St2n 0.05 240 240 116 3.73 172 211 22 s 37 PTCCHA 02 StCa 0.05 240 240 118 208 163 188 24 s 极例 38 PTC-2MeCHA[10D| 02 StCa 0.05 260 260 122 3.74 194 229 20 s 雜例 39 PTC-2MeCHA 02 一 240 240 1*36 186 214 20 B 赖例 40 PTOCHA 02 一 — 240 240 126 1.05 168 188 26 B 觀例 41 PTC-2MeCHA[10〇I 02 一 — 2Θ0 260 125 124 207 229 21 B

StCa ··硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 5 StZn:硬脂酸鋅 由表3之結果可確知以下事項。 (Π結晶化結東時間 與前述r-PP相同，於係h-PP時，成形加工時之樹脂溫度 (成形溫度)選擇超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度時，可 1〇 藉著控制成分(A)與成分(B)之比率（特別是提高成分(B)之 鲁 比率）降低聚烯烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化結束時 間）(參照實施例3 4〜3 8及實施例3 9〜41)。 (2)結晶化溫度 於前述r-PP相同，於係h-PP時’成形加工時之樹脂溫度 15 (成形溫度)選擇超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度時，本 · 發明之控制結晶化速度組成物亦可藉著成分(A)與成分(B) 之比率或其種類之組合，使該聚烯烴系樹脂之結晶化溫度 降低(參照實施例34〜38)。 82 1359842 〇)朦朧值及公令 於前述r-PP相同，於係h_PP時，藉著採用一含有本發明 之酿胺系化合物與脂肪酸金屬鹽之組合的控制結晶化速度 組成物’特別是對於聚烯烴系樹脂之溶解性及分散性將提 5高’其成形體中未分散物甚少（參照實施例34〜38)。 此外’將本發明之聚烯烴系樹脂組成物成形加工而獲 得成形體與後述之比較例3及4相較下，透明性甚為優異（參 照實施例34〜38、實施例39〜41、比較例3及4)。 實施例42 10 以乙烯含量9.5重量％之乙烯-丙烯嵌段共聚合樹脂 (MFR=26g/l〇分’融解溫度= 164°c，以下略記為「b_pp」） 取代r-PP ’且除5cmx5cmximin之試驗片外，同樣地製得 90mmxl0rnmx4mm尺寸之試驗片’除此之外，與實施例1 進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之 15儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結 晶化結束時間及彎曲彈性率。此外，結晶化溫度及結晶化 結束時間之測定係使用5cmx5crnx丨尺寸之試驗片，彎曲 彈性率之測疋則使用9〇mm>< 10mmx4mm尺寸之試驗片。茲 將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形 20 程序之樹脂溫度示於表4。 f施例43及膏施你丨44 除將脂肪酸金屬鹽變更為表4之脂肪酸金屬鹽以外，與 實施例42進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂 組·成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化 83 1359842 溫度、結晶化結束時間及彎曲彈性率。茲將其測定結果以 及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度 示於表4。 實施例45 5 除使用製造例4調製之PTC-CHA取代PTC-2MeCHA以 外’與實施例42進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴 系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之 結晶化溫度、結晶化結束時間及彎曲彈性率。茲將其測定 結果以及混合授拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 10 脂溫度示於表4。 實施例46 除使用製造例6調製之PTC-2MeCHA[100]取代 PTC-2MeCHA、令熔融混合時之樹脂溫度為26〇〇c、射出成 形時之樹脂溫度為260。(：以外，與實施例42進行同樣操作， 15並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉 移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間及 彎曲彈性率。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫 度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表4。 营施例47 ' 2〇 除使用製造例7調製之PTC-2MeCHA[50]取代 PTC-2MeCHA以外’與實施例42進行同樣操作，並測定所 得小球狀聚稀fe系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度以 及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間及彎曲彈性 率。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出） 84 1359842 成形程序之樹脂溫度示於表4。 實施例48 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例42進行同樣操 作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 5之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間及彎曲彈性率。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表4。 實施例49 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例45進行同樣操 10 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間及彎曲彈性率。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表4。 實施例50 15 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例46進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時 間及彎曲彈性率。茲將其測定結果以及混合授拌程序之樹 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表4。 20 f施例51 除未使用脂肪酸金屬鹽以外，與實施例47進行同樣操 作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率 之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化择束時 間及彎曲彈性率。茲將其測定結果以及混合授拌程序之樹 85 1359842 脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表4。 表4 (成形方法(II) : b-PP) 盛胺系化合 金屬鹽(B) 餅 Tc Te ----- 弩曲择性率 概 添純 (重量份) 鄉 添 (重量你 酿 fC) 齡SA CC) rc) (分) Tsc Tsh (^3a) 1tm·} 42 PT02MeCHA 02 StCa 0.05 240 240 117 251 178 212 1350 43 PTC-2MeCHA 02 StMg 0.05 240 240 116 335 175 212 ----— 1350 44 PTC-2MeCHA 02 StZn 0.05 240 240 117 3.06 176 212 1330 觀例 45 PTGCHA 02 StCa 0.05 240 240 117 150 168 206 1310 imn 46 PTC-2MeCHA(1〇Pl 02 SICa 0,05 260 260 120 291 201 225 1270 叙例 47 PTC-2MeCHA[50| 02 StCa 0.05 240 240 118 251 156 200 1290 倾例 48 PTC-2MeCHA 02 - 一 240 240 127 0.83 186 212 1360 秋例 49 PTGCHA 02 — 一 240 240 128 0.77 174 206 1320 60 PTC-2MeCHA[1〇p] 02 — 一 260 260 127 0.87 204 227 1290 雜例 51 PTC-2MeCHA|50J 02 — - 240 240 127 0*92 166 200 1300

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂

5 StZn:硬脂酸鋅 由表4結果可以確知以下事項。 (1)結晶化結圭_間

與前述r-PP相同，於係b-PP時，成形加工時之樹脂溫度 (成形溫度）選擇超過再溫時之儲藏彈性率之轉移溫度時，可 1〇藉著控制成分(A)與成分(B)之比率（特別是提高成分(B)之 比率）降低聚烯烴系樹脂之結晶化速度（延長結晶化結束時 間）(參照實施例實施例42〜47、48-51)。 (_2)結晶仆疮 於前述r-PP相同，於係b-PP時’成形加工時之樹脂溫度 15 (成形溫度)選擇超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度時，本 發明之控制結晶化速度組成物亦可藉著成分(A)與成分(B) 86 1359842 之比率或其種類之組合，使該聚烯烴系樹脂之結晶化溫度 降低(參照實施例42〜47)。 (3)蠻曲彈性率 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）選擇超過昇溫時之 5 儲藏彈性率之轉移溫度時’使本發明之聚稀烴系樹脂組成 物成形而製得之成形體與後述之比較例5及6相較下’彎曲 彈性率有所改善（參照實施例42~51、比較例5及6)。 以下之實施例52〜69係針對成形方法(I)(Tm $ T $ Tsh) 之實施例。 10 實施例52 將（射出）成形程序之樹脂溫度變為200°C，且除5cmx 5cmxlmm尺寸之試驗片外，同樣地製得90mmxl0mmx4mm 尺寸之試驗片，除此之外與實施例1進行同樣操作，並測定 所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率之轉移溫度 15 以及所得試驗片之結晶化溫度、結晶化結束時間、彎曲彈 性率及定向度。茲將其測定結果以及混合攪拌程序之樹脂 溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表5。此外，結晶化 溫度及結晶化結束時間之測定係使用5cmx5cmx 1mm之試 驗片，而彎曲彈性率之測定則係使用90mmxl0mmx4mm尺 20 寸之試驗片（以下之實施例53〜69及比較例1〜6亦同）。 f施例53及實施例54 除將硬脂酸約之添加量變為表5所載添加量以外，與實 施例52進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 87 1359842 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及此合搜拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度系於表5。 貫施例β 5 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為200°C以外，與實 施例4進打同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成 物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合搜拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 10脂溫度系於表5。 實施例这 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為200。(：以外，與實 施例5進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組成 物之儲藏彈性率之轉移溫度以.及所得試驗片之結晶化溫 15 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度系於表5。 實施例 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為200°C以外，與實 20 施例34進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度示於表5。 88 1359842 實施例58 除將(射出）成形程序之樹脂溫度變為挪以外’與實 k例35進行同樣操作並測定所得小球狀聚稀烴系樹脂組 成物之储藏’(！率之轉移溫度以及所得試驗片 之結晶化溫 5度’’QBa化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 ’··》果以及犯合搜拌料之樹脂溫度及（射幻成形程序之樹 脂溫度示於表5。 實施例59 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為200°C以外，與實 10把例36進仃同樣操作’並測定所得小球狀聚稀煙系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、’。曰曰化結束時間、f曲彈性率及定向度。兹將其測定 ”。果以及&合㈣料之細旨溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度示於表5 » 15 實施例60 除將(射出）成形程序之樹脂溫度變為2〇0°C以外，與實 施例42進订同樣操作，並測定所得小球狀聚稀煙系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、°曰曰化、、。束時間、弯曲彈性率及定向度。兹將其測定 2〇結果以及混合㈣程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 月曰溫度不於表5。 實施例61 除將(射出）成形程序之樹脂溫度變為2〇〇{>c以外，與實 施例43進竹同；^操作’並測定所得小球狀聚稀烴系樹脂組 89 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 又’·。BB化"’D束時間、彎曲彈性率及定向度β兹將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度不於表5 〇 貫施例 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為20(TC以外，與實 施例44進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯煙系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度示於表5。 實施例61 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為240〇c以外，與實 施例18進行同樣操作，並測定所得小球狀聚稀煙系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化温 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度◊兹將其測疋 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之树 脂溫度承於表5。 實施例ϋ 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為2〇〇1以外，與貫 施例21進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 月曰溫度不於表5。 實施例65 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為20(rc以外，與實 知例22進彳了同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲卿性率之轉移溫度以輯得試驗片 之結晶化溫 又…日曰化、”口束時間 '彎曲彈性率及定向度。兹將其測定 、’。果以及料m度及（射出）顧彡程序之樹 月曰溫度不於表5。 貫施例66 除將(射it!)成狗呈序之細旨溫度變為i 8代 以外，與實 &例23進订同樣操作，並測定所得小球狀聚烯煙系樹脂組 成物^藏彈㈣之轉移溫度以及所得試驗片 之結晶化溫 度—化結束時間、彎曲彈性率及定向度。兹將其測定 結果以及混合授挑扭广 千&序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 15 脂溫度示於表5。 實施例67 ^ 、、字（射出）成形程序之樹脂溫度變為20CTC以外’與實 '進行同樣操作，並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性走+ 20 十之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度、結晶化結束吐bb 寺間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合播扯 件程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 月曰溫度不於表5。 實施例68 除將(射出）成

形程序之樹脂溫度變為2〇〇。(：以外，與實 91 1359842 細例48進行同樣操作，並測定所得小球狀聚稀煙系樹脂组 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 度aa化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 果以及混合授拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 5 脂溫度示於表5。 實施例69 除將（射出）成形程序之樹脂溫度變為24CTC以外，與實 施例32進行同樣操作’並測定所得小球狀聚烯烴系樹脂組 成物之儲藏彈性率之轉移溫度以及所得試驗片之結晶化溫 10度、結晶化結束時間、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定 結果以及混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹 脂溫度示於表5。

92 1359842 表5 (成形方法⑴：r-PP、h-PP、b-PP) 趋胺系化 混辨 m Tc Te 错狄 mpmco 性率 (Mpa) 定 向 添 (重量份） 觀 添*ft (重量你 齡温 m) 齡溫 SCO (°C) (分) Tsc Tsh 度 餅例 52 PTC-2MeCHA 02 StCa 0.05 r-PP 240 200 117 076 177 211 1510 ZA 料例 53 PT02MeCHA 02 SCa 0.02 r-PP 240 200 117 0.79 181 211 1500 23 热例 54 PTC-2MeCHA 02 StCa 0.01 r-PP 240 200 117 0S^ 184 211 1480 23 雜例 55 FTC-2MeCHA 02 StMg 0.05 r-PP 240 200 117 0.80 174 211 1470 26 雜例 56 FTC-2MeCHA 02 StZn 0.05 r-PP 240 200 117 0.83 176 211 14Θ0 26 雜例 57 PTO*2MeCHA 02 StCa 0.05 hPP 240 200 127 092 174 211 1890 24 58 PTC-2MeCHA 02 StMg 0.05 240 200 127 0.95 172 211 1890 24 imn 59 PTG-2MeCHA 02 StZn 0.05 hPP 240 200 127 0.96 172 211 1890 Z4 侧列 60 PTG-2MeCHA] 02 StCa 0.05 l>PP 240 200 128 0.81 178 212 1600 21 雜例 61 PTC-2MeCHA 02 StMg 0.05 bFP 240 200 128 0.75 175 212 1580 22 雜例 62 PTC-2MeCHA 02 StZn 0.05 k>PP 240 200 128 080 176 212 1560 22 雜例 63 PTC-2MeCHA 0.15 9Ca 0.05 r-PP 280 240 117 0.96 210 257 1440 23 雜例 64 PTC-2MeCHA 02 - — r-PP 240 200 117 0.90 185 211 1450 25 雜例 65 PT02MeCHA 0.15 - - r-PP 240 200 117 0.96 180 207 1460 25 雜例 66 PTG-2MeCHA 0.1 - — r-PP 240 180 117 1.01 168 200 1460 2.3 极例 67 PTC-2MeCHA 02 — 一 \>PP 240 200 125 1.00 186 214 1860 22 雜例 68 PTC-2MeCHA 02 — - bPP 240 200 127 0.81 186 212 1570 23 魏例 6Θ PTC-2MeCHA 0.15 - — r-PP 280 240 117 0.98 216 257 1420 22 StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸鋅 5 由表5之結果可確知以下事項。 (1)結晶化結牵時 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）選擇於聚烯烴系樹 脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下 時’可藉著控制成分(A)與成分之比率（特別是提高成分 10 (B)之比率)提高聚烯烴系樹脂之結晶化速度（縮短結晶化結 93 束時間)(參照實施例實施例52〜54、實施例64〜66)。 此外，即使藉著除硬脂酸鈣以外之本發明之脂肪酸金 屬鹽’同樣可提高聚烯烴系樹脂之結晶化速度（縮短結晶化 結束時間）(參照實施例55、實施例56)。 5 再者，即使使用r-PP以外之本發明聚烯烴系樹脂，同 樣可提高聚烯烴系樹脂之結晶化速度（縮短結晶化結束時 間）(參照實施例57〜62、實施例67及68)。 U·)·結晶化消皮 除前述效果外’成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）選擇 10 於聚烯烴系樹脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之 轉移溫度以下時，含有本發明之控制結晶化速度組成物之 聚烯煙系樹脂組成物的結晶化溫度與成形方法(II)中成分 (A):成分(B)=100 : 〇之含有本發明控制結晶化速度組成物 之聚稀煙系樹脂組成物所能達成的結晶化溫度相較下，幾 15乎沒有降低。即’表示保持高度之結晶化速度(舉例言之， 關於Γ-ΡΡ可參照實施例52〜56、實施例64~66及實施例 21-23)〇 (3)彎卑性率 成形加工時之樹脂溫度（成形溫度）選擇於聚烯烴系樹 20知之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下 時使本發明之聚稀煙糸樹脂組成物成形加工而製得之成 形體具優異剛性。即使與前述成形方法(11)所獲得之成形體 相較下亦甚為顯著（參照實施例52〜69、實施例42〜51及比較 例1〜6)。 94 1359842 即使是PTC-2MeCHA以外之本發明醯胺系化合物亦同 樣可使該成形體之剛性提高（實施例63及實施例69)。 (4)定向唐 成形加工時之脂溫度（成形溫度）選擇於聚烤煙系樹 5 脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下 的範圍時’使本發明之聚烯烴系樹脂組成物成形加工而製 得之成形體均具有2以上之定向度。另一方面，以前述成形 方法(Π)製得之成形體則未滿2(參照實施例52〜69、實施例 42〜51及比較例1〜6)。 # 10 比敕你丨1 除未使用酿胺系化合物及脂肪酸金屬鹽以外，與實施 例1進行同樣操作，並測定結晶化溫度、結晶化結束時間、 朦塘I值、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定結果以及混合 授拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表 15 6。 除於乾式攪拌時使用硬脂酸鈣0.05重量份以外，與比 ® 較例1進行同樣操作’並測定結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值、彎曲彈性率及定向度》茲將其測定結果以及 20混合授拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示 於表6。

除未使用醯胺系化合物及脂肪酸金屬鹽外，與實施例 34進行同樣操作，並測定結晶化溫度、結晶化結束時間、 95 1359842 朦朧值、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定結果以及混合 攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表 6 〇 比較例4 5 除於乾式攪拌時使用硬脂酸鈣〇.〇5重量份以外，與比 較例3進行同樣操作，並測定結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定結果以及 混合攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示 於表6。 10 -比較例5 除未使用醯胺系化合物及脂肪酸金屬鹽以外，與實施 例42進行同樣操作，並測定結晶化溫度、結晶化結束時間、 朦朧值、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定結果以及混合 攪拌程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示於表 15 6 〇 除於乾式攪拌時使用硬脂酸鈣0.05重量份以外，與比 較例5進行同樣操作，並測定結晶化溫度、結晶化結束時 間、朦朧值、彎曲彈性率及定向度。茲將其測定結果以及 s搜掉程序之樹脂溫度及（射出）成形程序之樹脂溫度示 於表6。 96 1359842 表 6 (r-PP、h-PP、b-PP) 娜 Tc CC) Te (分） (%) 弩西彈性率 (Mpa) 定向 度 概 添Auf (重量创 4m 添 (重蝴 V) CC) 比較例1 — — — r+>P 240 240 99 >10 74 900 19 比較例2 一 StCa 0.05 ρΡΡ 240 240 99 >10 74 920 12 比較例3 — 一 — 一 hW 240 240 1CR >10 66 1180 12 比較例4 一 一 StCa 0.05 hPP 240 240 109 >10 66 1180 19 比較例5 — — — — t>PP 240 240 10R >10 99 1060 比較例6 L— aca 0.05 bPP 240 240 10Θ >10 99 1060 \jL 12 以下列舉實施例及比較例以更為詳盡說明本發明之成 形方法(I)及成形方法（II)，但本發明並不限定於該等實施

5例。此外，茲將數個醯胺系化合物之製造例揭示於製造例 I-1 〜1-4 〇 於下述記載中，如實施例1-1般，載有「1-」之實施例 係關於成形方法(I)之實施例，而如實施例般載有「π_」 之實施例則係關於成形方法(11)之。 10 此外，所得小球狀聚烯烴系樹脂組成物之儲藏彈性率

之轉移溫度以及由本發明之聚烯烴系樹脂組成物製得之成 形體之彎曲彈性率、X射線繞射測定及定向度亦同樣地以前 述方法測定、評估之。另，該成形體之耐衝擊性(]〇11{)〇加法 衝擊強度）係以下述方法測定並 '評估者。 15 擊性（Duoom法衝墼強疳、 以落錘衝擊試驗方法JIS K 7211為準，求出於23eC下 厚度2mm之片材之50%破壞能量。數值越大耐衝擊性越佳。 盤造例T -1 ⑴秤取1，2,3-丙三羧酸(PTC)9.7g(0.〇55莫耳）與正甲基 20 〇 吼咯烷酮l〇〇g ’於設有攪拌機、溫度計、冷卻管及氣體 導入口之5〇0ml四口燒瓶中，於氮氛圍下以室溫一邊攪拌一 97 1359842 邊使PTC完全溶解。接著，加入2-甲基環己基胺（反式體： 順式體= 100 : 0，GLC組成比)20.5g(0_18莫耳）、亞磷酸三苯 自旨56.3g(0.18莫耳）、〇比啶I4.4g(0.18莫耳)及正甲基_2·吼嘻烧 酮50g，於氮氛圍下一邊攪拌一邊以100〇c反應4小時。冷卻 5 後，將反應溶液緩緩注入異丙基醇500ml與水5〇〇ml之混合 溶液中，以約40。〇攪拌1小時後，濾出已析出之白色沉澱 物。更將所得之白色固體以約4(TC之異丙基醇5〇〇ml洗淨2 次後，以100°C、133Pa乾燥6小時。 將所得乾燥物置於研砵中粉碎，再通過網目開口 10丨⑽㈣之標準篩仍^⑽⑴規格广而得^义丙三叛酸參口-甲基環己基醯胺）(以下稱為「PTC_2MeCHA(刚）j 2〇 3g(收 率 80%)。 製造例1-2 除使用2-甲基環己基胺(反式體：順式體=74 : 26 , glC 15組成比)取代2_甲基環己基胺（反式體：順式體=1〇〇 : 〇，GLC 組成比）以外，進行與製造例Μ相同之操作，而製得u，3_ 丙三缓酸參（2-曱基環己基醯胺X以下，稱為 「PTC-2MeCHA(74)」）18.8g(收率74%)。 此外，將該醯胺化反應後回收之未反應2_甲基環己基 20胺供予GLC分析，該未反應胺之反式體：順式體之比為74 : 26，與作原料使用之2-甲基環己基胺之反式體：順式體之 比（74 : 26，GLC組成比）一致。 另外，即使將前述獲得之生成物的醯胺化合物以1〇〇 C進行熱處理，其FT-IR圖譜、熔點與處理前一致，而確認： 98 1359842 透過該醯胺化反應，構成該醯胺系化合物之2-曱基環己基 胺殘基之立體配置未發生變化。 結果，本製造例1之生成物的醯胺化合物中，反式配置 之2-曱基環己基胺殘基與順式配置之2-曱基環己基胺殘基 5 之比已確認與原料2-曱基環己基胺之反式體與順式體之比 係呈一致。 製造例1-3 除使用2-曱基環己基胺（反式體：順式體=50 : 50，GLC 組成比）取代2-甲基環己基胺（反式體：順式體= 100: 0, GLC 10 組成比）以外，進行與製造例1-1同樣操作，而製得1，2,3-丙 三羧酸參（2-甲基環己基醯胺）（以下稱為 「PTC-2MeCHA(50)」）18.0g(收率71%)。 此外，與製造例1-2相同地確認該醯胺化合物之立體配 置，已確認醯胺化合物之反式配置部分與順式配置部分之 15 比係與原料胺之反式體與順式體之比一致。 製造例1-4 除使用環己基胺取代2-甲基環己基胺以外，進行與製 造例1-1同樣操作，而製得1,2,3-丙三羧酸三環己基醯胺（以 下略記為「PTC-CHA | )17.3g(收率75%)。 20 實施例1-1 相對於r-PP 100重量份，秤取PTC-2MeCHA(100)0.2重 量份、肆[亞曱基-3-(3,5-二-t-丁基-4-羥基苯基）丙酸酯]曱烷 (Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGANOX1010」）0.05重量份及肆(2,4-二-t-丁基苯基)磷 99 1359842 酸酯（Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「11^八卩05168」）0.05重量份，並與1-??1〇〇重量份一起以 亨舍爾攪拌器以ΙΟΟΟφίη作乾式攪拌5分鐘。 接著，於混合攪拌溫度260°C(樹脂溫度)下使用單軸擠 5 壓機(L/D=440mm/20mm)將該乾式攪拌物熔融攪拌，並使擠 出之絞合物進行水冷，再將所得絞合物切斷而製得小球狀 聚烯烴系樹脂組成物。 使用該小球，以成形溫度220°C(樹脂溫度）、模具溫度 40°C進行射出成形，而製出試驗片（長9〇mm、寬l〇mm、高 10 4mm) 〇 茲將所得樹脂組成物之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎 曲彈性率（MPa)及定向度示於表7。 實施例1-2 除使用 PTC-2MeCHA(74)取代PTC-2MeCHA(l〇〇)、令 15混合攪拌溫度為240。(：及將成形溫度變為2〇〇。(：以外，與實 施例1-1同樣地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之丁％(。〇 及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示於表7。 此外，將實施例1-2所得聚烯烴系樹脂組成物於昇溫時 及降溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲線示於第5圖，並將其 2〇微分曲線示於第6圖。第5圖中，空心圓（〇）為昇溫時之儲藏 彈性率之溫度依賴曲線，實心圓（鲁）為降溫時之儲藏彈性率 之溫度依賴曲線》同樣地，第6圖中，空心圓（〇)為昇溫時 之儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線，實心圓（籲）為降 溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線。 100 1359842 實施例1-3 除將PTC-2MeCHA(74)0.2重量份變為0.1重量份並將 成形溫度變為180°C以外，與實施例1-2相同地製作試驗片。 茲將所得樹脂組成物之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈 5 性率（MPa)及定向度示於表7。 實施例1-4 除使用 PTC-2MeCHA(50)取代PTC-2MeCHA(100)、將 混合攪拌溫度變為240°C及將成形溫度變為18(TC以外，與 實施例1-1相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 10 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-5 除使用PTC-CHA取代PTC-2MeCHA( 100)、將混合搜拌 溫度變為240°C及將成形溫度變為18(TC以外，與實施例Μ 15相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之TscfC)及 Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率(MPa)及定向度示於表7。 實施例1-6 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣〇_〇5重量份以外，與 實施例1-1相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 20 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-7 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣〇.〇5重量份以外，與 實施例1-2相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 101 1359842

Tsc(°C )及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-8 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鋅〇.〇5重量份以外，與 5 實施例1-2相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-9 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鎂〇.〇5重量份以外，與 10 實施例1-2相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成·物之 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-10 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣〇·〇1重量份以外，與 15 實施例1-2相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例1-11 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣〇.〇5重量份以外，與 20 實施例1-5相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C )及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表7。 實施例II-1 使用實施例1-1調製之小球，以成形溫度260°C(樹脂溫 102 1359842 度）、模具溫度40 C進行射出成形以製作試驗片。兹將該小 球（樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表8。 膏施例II-2 5 使用實施例Ϊ·2調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40 C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TscfC )及Tsh(°C )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表8。 营施例II-3 · 10 使用實施例U調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TscfC )及TshfC )以及試驗片之弯曲彈性 率(MPa)及定向度示於表8。 膏施例II-4 15 使用實施例調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TSC(t)及TshGc)以及試驗片之彎曲彈性 鲁 率（MPa)及定向度示於表8。 管施例II-5 20 使用實施例1-5調製之小球，以成形溫度260。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球（樹脂組成物）之Tsc(t)及Tsh(〇C )以及試驗片之彎曲彈性 . 率（MPa)及疋向度不於表8。 管施例II-6 103 1359842 使用實施例1-6調製之小球，以成形溫度26〇°C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表8。 5 實施例II-7 使用實施例1-7調製之小球’以成形溫度24〇。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表8。 鲁 10 實施例II-8 使用實施例1-8調製之小球’以成形溫度24〇°c (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球（樹脂組成物）之Tsc(。(：）及Tsh(。(：）以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表8。 15 f施例Π-9 使用實施例1-9調製之小球，以成形溫度240°C(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 儀 球(樹脂組成物）之TSC(t)及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表8。 20 f 施例 II-1 〇 使用實施例1-10調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 - 球(樹脂組成物）之TscfC)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表8。 104 1359842 营施例II-ll 使用實施例1-11調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性— 5 率（MPa)及定向度示於表8。 表7 (成形方法(I) : r-PP) 實 施 例 踏按系化合物(Α) 屬鹽(Β) 健辦11权 物多;SSTC) 混销 拌餅 mm· 添Λσί (重量份) 魏 添純 (重量側 Tsc Tsh 齡诚 CC) 樹月ISA CC) 弩曲萍性 #(Mpa) 定向度 Μ PT02MeCHA(100) 02 — — 213 235 260 220 1400 24 1-2 PTC-2MeCHA(74) 0.2 — — 185 211 240 200 1450 25 1-3 PTC-2MeCHA(74) 0.1 — — 168 200 240 180 1460 27 W FTC-2MeCHA(50) 02 一 一 165 201 240 180 1460 2.8 k5 PTOCHA 02 — 一 176 189 240 180 1420 22 μθ PTC-2MeCHA(100) 02 StCa 0.05 198 230 260 220 1430 23 Μ PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 177 211 240 200 1510 2.4 μβ PTC-2MeCHA(74) 02 StZn 0.05 176 211 240 200 1460 26 μ9 FTC-2MeCHA(74) 02 StMq 0.05 174 211 240 200 1470 2j6 Μ0 PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.1 173 210 240 200 1500 23 H1 PCT-CHA 02 StCa 0.05 167 190 240 180 1460 23

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸鋅

10 表8 (成形方法(II) : r-PP) 實 施 例 酿胺系物(A) 月辦酸金屬鹽(B) 储辦li杉 娜：aSfC) 混雜 拌辦 觀 添 (重量的 賴 添 (重量你 Tsc Tsh 樹臉雜 CC) CC) 彎曲彈性 定向度 IM PTC-2MeCHA(100) 02 — — 213 235 260 2Θ0 1330 1.8 Ik2 PTC-2MeCHA(74) 0.2 — — 185 211 240 240 1330 1.7 \^3 PTC-2MeCHA(74) 0.1 — — 168 200 240 240 1270 1.6 IW PTC-2MeCHA(50) 02 — 一 165 201 240 240 1320 1.5 II-5 PTCCHA 02 — — 176 189 240 240 1330 15 秘 PTG-2MeCHA{100) 02 StCa 0.05 198 230 260 260 1330 IS 1卜7 PTG-2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 177 211 240 240 1320 1 1.7 ΙΙ·6 PTC-2MeCHA(74) 02 StZn 0.05 176 211 240 240 1290 1 1.7 ιμθ PTC-2MeCHA(74) 02 StMg 0.05 174 211 240 240 1310 1.7 IMO PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.1 173 210 240 240 1320 1.6 ΙΜ1 PCT-CHA 02 StCa 0.05 167 190 240 240 1300 15

StCa :硬脂酸鈣 StZn :硬脂酸鋅 StMg :硬脂酸鎂 由表7及表8可知，成形方法(II)所得成形體之定向度未 15 滿2，而成形方法(I)所得成形體之定向度則於2以上。此外， 105 1359842 與定向度未滿2之成形體相較下’配向度2以上之成形體之 彎曲彈性率係有意地較高。 由此可知，依本發明之成形方法(I)所製得、且聚丙稀 樹脂之結晶層呈定向之成形體具有意之較高剛性。 5 實施例1-1? 相對於h-PP 100重量份，秤取PTC-2MeCHA(100)0.2重 里伤、肆[亞甲基-3-(3,5-二-t-丁基-4-經基苯基）丙酸醋]甲炫 (Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGANOX1 〇 1 〇」）〇·〇5重量份及肆(2,4_二+ 丁基苯基)填 10 酸醋（Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGAFOS168」）0.05重量份，並與h-PPi〇〇重量份一起以 亨舍爾攪拌器以lOOOrpm作乾式攪拌5分鐘。 接著’於混合授拌溫度260°C(樹脂溫度)下使用單軸擠 壓機(L/D=440mm/20mm)將該乾式攪拌物熔融攪拌，並使擠 15出之絞合物進行水冷，再將所得絞合物切斷而製得小球狀 聚烯烴系樹脂組成物。 使用該小球’以成形溫度220°C (樹脂溫度）、模具溫度 40°C進行射出成形，而製出試驗片。茲將所得樹脂組成物 之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度 20 示於表9。 實施例Ι-Π 除使用 PTC-2MeCHA(74)取代PTC-2MeCHA(100)、將 液合攪拌溫度變為240。(：及將成形溫度變為200°C以外，與 實施例M2相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 106 1359842

Tsc(°C )及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。 實施例T-14 除將PTC-2MeCHA(74)0.2重量份變為0.1重量份、將成 5形溫度變為18CTC以外，與實施例M3相同地製作試驗片。 兹將所得樹脂組成物之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈 性率（MPa)及定向度示於表9。 實施例I-1 5 除使用 PTC-2MeCHA(50)取代PTC-2MeCHA(100)、將 10 混合攪拌溫度變為240°C及將成形溫度變為180°C以外，與 實施例1-12相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 TscfC )及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。 實施例1-16 15 除使用PTC-CHA取代PTC-2MeCHA(100)、將混合攪拌 溫度變為240。(：及將成形溫度變為180°C以外，與實施例1-12 相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之TscfC)及 Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示於表9。 實施例Ι-Ϊ7 20 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣0.05重量份以外，與 實施例1-12相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗月彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。 實施例I-18 107 1359842 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣0.05重量份以外，與 實施例1-13相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之

Tsc( C )及Tsh(°C )以及試驗片 彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。

5 實施你IUQ 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鎂0.05重量份以外，與 實施例1-13相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。 10 實施例1-20 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鋅0.05重量份以外，與 實施例M3相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9 p 15 實施例1-21 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣0.05重量份以外，與 實施例1-16相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(°C )以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示 於表9。 20 實施例II-Π 使用實施例1-12調製之小球，以成形溫度260°C(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球（樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表1〇。 108 1359842 f施例II-13 使用實施例I-13調製之小球，以成形溫度24 0 °C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TscfC )及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 5率（MPa)及定向度示於表1〇。 - 奢施例II-14 使用實施例1-14調製之小球，以成形溫度24〇。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TSC(。(：）及Tsh(t：)以及試驗片之彎曲彈性 · 10 率（MPa)及定向度示於表1〇。 f施例II-15 使用貫施例1-15調製之小球，以成形溫度24〇〇c(樹脂溫 度）、模具溫度40t進行射出成形以製作試驗片。兹將該小 球(樹脂組成物）之TSC(t)及Tsh(〇C)以及試驗片之彎曲彈性 15率（MPa)及定向度示於表1〇。 眚施例11-16 仙實施修16崎之小球，Μ形溫度2贼（樹脂溫 · 度）、模具溫度赋進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物)之Tsc(t)及Tshrc)以及試驗片之f曲彈性 20率（MPa)及定向度示於表1〇。 营施例II-17 使用實施例1-17調製之小球，以成形溫度26代(樹脂溫 · 度）、模具溫度赋進行射出成形以製作試驗片。兹將該小 球(樹脂組成物）之Tsca)及Tshfc)以及試驗片之彎曲彈性 109 率（MPa)及定向度示於表ίο。 實施例11-18 使用實施例I -18調製之小球，以成形溫度240°C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之TscfC)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表1〇。 實施例11-19 使用實施例1-19調製之小球，以成形溫度24〇°C(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表1〇。 實施例11-20 使用實施例1-20調製之小球，以成形溫度240°C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球（樹脂組成物）之TscfC)及Tsh(°C )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表1 〇。 實施例11-21 使用實施例1-21調製之小球，以成形溫度24(TC(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球（樹脂組成物）之TscfC)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表1 〇。 1359842 表9(成形方法(I) : h-PP) 實 施 例 齒按系化合物(Α) 麟酸金展挪) 链辦性权 衛多sarc) 混辨 mm- 鄉 添 (重量份) 觀 添 (重量份) Tsc Tsh 齡級 fc) mr^s. CC) 彎曲彈li ^(Mpa) 定向度 M2 PTC-2MeCHA(100) 02 一 - 207 229 260 220 1890 23 M3 PT02MeCHA(74) 02 一 — 186 214 240 200 1860 22 H4 PTC-2MeCHA(74) 0.1 - 一 168 201 240 180 1870 Z4 H5 PTC-2MeCHA^Q) 02 - - 165 197 240 180 1870 24 H6 PTGOHA 02 — - 168 188 240 180 1820 21 M7 PT02MeCHA(1(X}) 02 StCa 0.05 194 229 260 220 1890 22 H8 PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 174 211 240 200 1890 24 H9 PTC-2MeCHA(74) 02 StMg 0.05 172 211 240 200 1890 24 μ2〇 PTC-2MeCHA(74) 02 StZn 0.05 172 211 240 200 1890 24 卜21 PCTCHA 02 StCa 0.05 163 188 240 180 1860 22

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸辞 5 表10 (成形方法(II) : h-PP) 實 施 例 醒胺系化合物( 麟酸M鹽(B) 混雜 拌辦 鄉餅 ttHi 添域 (重量份) 機 添;froft (重量餅 Tsc Tsh 齡跋 CC) 湖ISA CC) 卑曲强性 #(Mpa) 定向度 IM2 PTC-2MeCHA(100) 02 — — 2D7 229 260 2Θ0 16Θ0 1.6 IM3 PT02MeCHA(74) 02 — — 186 214 240 240 1Θ60 1.6 IH4 PT02MeCHA(74) 0.1 — — 168 201 240 240 1630 1.6 IM5 PTO2MeCHA(50) 02 一 — 165 197 240 240 1670 1.5 IH6 PTC-CHA 02 — - 168 188 240 240 1680 1.3 IM/ PTC-2MeCHA(100) 02 StCa 0.05 194 229 260 260 1680 1.7 IH8 PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 174 211 240 240 1650 1.5 ιμΐ9 PTC-2MeCHA(74) 02 StMq 0.05 172 211 240 240 1640 1.6 IkA) PTC-2MeCHA(74) 02 StZn 0.05 172 211 240 2A0 1Θ60 1.6 11-21 PCTCHA 02 StCa 0.05 163 188 240 2A0 1650 14

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸鋅 由表9及表10可以破知，與前述^??相同，h_pp以成形 10方法(Η)所付之成形體之定向度未滿2，而以成形方法⑴所 得之成形體之定向度為2以上。此外’成形方法(^)所得成 形體之定向度未滿2 ’而成形方法⑴所得成形體之定向度則 於2以上。此外，與定向度未滿2之成形體相較下，配向度2 以上之成形體之彎曲彈性率係有意地較高。 15 由此可知，依本發明之成形方法(I)所製得、且聚丙烯 樹脂之結晶層呈定向之成形體具有意之較高剛性。 111 1359842 實施例1-22 相對於b-PP 100重量份，秤取PTC_2MeCHA(100)0^ 量份、肆[亞甲基-3-(3,5-二-t-丁基-4-羥基笨基）丙酸酯]曱烷 (Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 5 IRGANOX1010」）〇.〇5重量份及肆(之^工+ 丁基苯基’碟 酸 Sa (Ciba Specialty Chemicals 社製，商品名 「IRGAFOS168」）0.〇5重量份，並與b_ppi〇〇重量份一起以 亨舍爾授拌器以lOOOrpm作乾式授拌5分鐘。 接著，於混合攪拌溫度260。(：（樹脂溫度）下使用單軸擠 10壓機(L/D=440mm/20mm)將該乾式攪拌物熔融攪拌，並使擠 出之絞合物進行水冷再將所得絞合物切斷而製得小球狀 聚稀經糸樹脂組成物。 使用該小球’以成形溫度220它（樹脂溫度）、模具溫度 40°C進行射出成形，而製出試驗片（長90mm、寬10mm、高 15 4mm)。茲將所得樹脂組成物之TscfC)及TshfC)以及試驗片 之彎曲彈性率（MPa)及定向度示於表η。 實施例Ι·23 除使用 PTC-2MeCHA(74)取代PTC-2MeCHA(100)、將 混合.授拌溫度變為24〇t及將成形溫度變為200。(：以外，與 20實施例^22相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性率（MPa)及定向度 示於表11 » 實施例1-24 除將PTC-2MeCHA(74)0.2重量份變為〇.1重量份、將成 112 1359842 形溫度變為180°c以外，與實施例〗·23相同地製作試驗片。 兹將所得樹脂組成物之TscfC )及TshfC)以及試驗片之彎曲 彈性率（MPa)及定向度示於表^ 實施例1-25 5 除使用 PTC_2MeCHA(50)取代PTC-2MeCHA(100)、將 混合攪拌溫度變為240。(：及將成形溫度變為18〇。(：以外，與 實施例1-22相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C )及Tsh(°C )以及試驗片之彎曲彈性率（MPa)及定向度 示於表11。 10 實施例1-26 除使用PTC-CHA取代PTC-2MeCHA(100)、將混合攪拌 溫度變為240°C及將成形溫度變為i80°C以外，與實施例1-22 相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之Tsc(-C)及 TshfC)以及試驗片彎曲彈性率（MPa)及定向度示於表U。 15 膏施例1-27 除於乾式授摔時更使用硬脂酸妈〇·〇5重量份以外，與 實施例1-22相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C )及Tsh(°C )以及試驗片之彎曲彈性率（MPa)及定向度 示於表11。 20 膏施例1-2 8 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鈣〇.〇5重量份以外，與 實施例1-23相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之 Tsc(°C)及Tsh(t)以及試驗片之彎曲彈性率（MPa)及定向度 示於表11。 113 1359842 實施例Ι·29 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鎂〇〇5重量份以外，與 實施例Ι·23相同地製作試驗片1將所得樹脂組成物之

Tsc( C)及Tsh( C)以及試驗片之脊曲彈性率(Mpa)及定向度 5 示於表11。 實施例1-30 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸鋅〇.〇5重量份以外，與 實施例1-23相同地製作試驗片。兹將所得樹脂組成物之

Tsc( C)及Tsh( C )以及試驗片之彎曲彈性率（Mpa)及定向度 10 示於表11。 實施例Ι-Ή 除於乾式攪拌時更使用硬脂酸詞〇〇5重量份以外，與 實施例1-26相同地製作試驗片。茲將所得樹脂組成物之

TscfC )及Tshrc)以及試驗片彎曲彈性率(Mpa)及定向度示 15 於表11。 實施例IT-?? 使用實施例1-22調製之小球，以成形溫度26〇〇c(樹脂溫 度）、模具溫度40。(：進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 20率(MPa)及定向度示於表12。 實施例 使用實施例1-23調製之小球，以成形溫度24〇°C(樹脂溫 度）、模具溫度40。〇進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 114 1359842 率（MPa)及定向度示於表12。 膏施例11-24 使用實施例1-24調製之小球，以成形溫度240°C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 5 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及Tsh(°C)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表12。 膏施例11-25 使用實施例1-25調製之小球，以成形溫度240°C(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 10 球(樹脂組成物）之Tsc(X：)及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表12。 管施例11-26 使用實施例1-26調製之小球，以成形溫度240。(：（樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 15球(樹脂組成物）之Tsc(t)及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表12。 實施例11-27 使用實施例1-27調製之小球，以成形溫度26(rc (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 20球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshCC)以及試驗片之彎曲彈性 率（MPa)及定向度示於表12。 實施例11-28 使用實施例1-28調製之小球，以成形溫度24〇〇c (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 115 1359842 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表丨2。 營施例II-29 使用實施例1-29調製之小球，以成形溫度24〇°c(樹脂溫 . 5度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 - 球(樹脂組成物）之Tsc(°C )及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表12。 膏施例11-30 使用實施例1-30調製之小球，以成形溫度24〇。(：（樹脂溫 鲁 10度）、模具溫度4〇°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C )及TshfC )以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表12。 實施例11-31 使用實施例1-31調製之小球，以成形溫度240°C (樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作試驗片。茲將該小 球(樹脂組成物）之Tsc(°C)及TshfC)以及試驗片之彎曲彈性 率(MPa)及定向度示於表12。 ® 116 1359842 表11 (成形方法(I) : b-PP) 實 铯 例 離系化合物w 麟酸金屬聲(B) 拌辨 mm- Mm. m 添 (重量的 挪 添 (重量的 Tsc Tsh 齡雖 fC) CO 弩曲评性 定向度 1-22 PTG-2MeCHA(1C3P) 02 — — 204 227 260 220 1560 zo PTC-2MeCHA(74) 02 — — 186 212 240 200 1570 23 t-24 PTG-2MeCHA(7^ 0.1 — — 168 203 240 180 1550 Z1 1-25 PTC-2MeCHA(5q) 02 — — 1Θ6 200 240 180 1560 Z3 k26 PTOCHA 02 — — 174 206 240 180 1580 21 卜27 FT02MeCHA(100) 02 StCa 0.05 201 225 260 220 1520 21 h28 PT02MeCHA(74) 02 StCa 0.05 178 212 240 200 1600 21 1-29 FTC-2MeCHA(74) 02 StMq 0.05 175 212 240 200 1580 22 k30 FTC-2MeCHA(74) 02 StZn 0.05 176 212 240 200 1560 22 1-31 PCT-CHA 02 StCa 0.05 168 206 240 180 1570 21

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸鋅 5 表12 (成形方法(II) : b-PP) 實 超胺系化合物w 麟酸金屬鹽(B) 齡SSfC) 混辨 拌辦 mm 例 觀 添 (重量你 賴 添 (重量你 Tsc Tsh 麟麵 CC) CC) 彎曲萍性 ΦΜ») 定向度 II-22 PTO2MeCHA(100) 02 — — 204 227 260 260 1290 15 II-23 PTC-2MeCHA(74) 02 — — 186 212 240 240 1360 15 \m PT02MeCHA(74) 0.1 — — 168 203 240 240 1310 1.4 I1-25 PTC-2MeCHA(5P) 02 — 一. 1Θ6 200 240 240 1300 1.3 II-26 PTOCHA 02 — — 174 206 240 240 1320 15 \\-27 PTO2MeCHA(100) 02 StCa 0.05 201 225 260 260 1270 1.7 \m PTC-2MeCHAf74) 02 StCa 0.05 178 212 240 240 1350 13 ιμ29 PT02MeCHA(74) 02 StMq 0.05 175 212 240 240 1350 15 1^30 PTG-2MeCHAf74) 02 StZn 0.05 176 212 240 2A0 1330 1.6 ΙΚ31 PCT-CHA 02 StCa 0.05 168 206 240 240 1310 12

StCa :硬脂酸鈣 StMg :硬脂酸鎂 StZn :硬脂酸鋅 由表11及表12可確知，與前述Γ-ΡΡ相同，b-PP以成形方 10 法(II)所得之成形體之定向度未滿2，而以成形方法(I)所得 之成形體之定向度為2以上。此外’成形方法(II)所得成形 體之定向度未滿2,而成形方法⑴所得成形體之定向度則於 2以上。此外，與定向度未滿2之成形體相較下，配向度2以 上之成形體之彎曲彈性率係有意地較高。 15 由此可知，依本發明之成形方法⑴所製得、且聚丙稀 樹脂冬結晶層呈定向之成形體具有意之較高剛性。 117 1359842 實施例1-32 使用實施例Ι·28調製之小球，以成形溫度2〇〇°c(樹脂溫 度）、模具温度40°C進行射出成形以製作耐衝擊試驗用之試 驗片（厚2mm之片材）。茲將耐衝擊性試驗之評估結果示於表 5 13 ° 實施例11-32 使用實施例調製之小球，以成形溫度24〇〇c(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作耐衝擊試驗用之試 驗片。茲將耐衝擊性試驗之評估結果示於表13。 ® 10 比較例7 使用比較例6調製之小球，以成形溫度2〇〇°c(樹脂溫 度）、模具溫度40°C進行射出成形以製作耐衝擊試驗用之試 驗片。茲將耐衝擊性試驗之評估結果示於表13。 表13 (成形方法(I)、成形方法(Π) : b-PP) (A) 月酿酸金屬鹽(Β) 儲跡1±权 mp'^sco 混娜 拌辦 mm· 觀 添 (重量份) 細 添 (重量你 Tsc Tsh 樹月1¾¾ CC) 樹臉as co 5〇%«雠KJ) 攸例 μ32 FT〇.2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 178 212 240 200 7,3 ymn 1^2 PTC-2MeCHA(74) 02 StCa 0.05 178 212 240 240 65 蝴列 7 - — StCa 0.05 - — 240 200 5.5 15 StCa:硬脂酸鈣 由表13可知，使用上述b-PP之成形方法(I)所得成形體 不僅彎曲彈性率有意地提高，同時，耐衝擊性亦有意地提 南〇 產業上之可利用性 20 本發明之聚烯烴系樹脂組成物因可控制結晶化速度及 結晶化溫度’而可適宜地應用在射出成形、薄膜成形、吹 118 1359842 噴成形及擠壓成形等。此外，使該聚烯烴系樹脂組成物成 形而得之成形體因未分散物少且透明性優異，而可作為醫 療器具類、食品與植物等之包裝物、各種盒類、食品包裝 容器、微波用容器、雜貨、文具、電子機械零件、汽車用 5 部件等之材料使用。 【圖式簡單說明】 第1圖係實施例2所得試驗片（成形體)之DSC圖表，用以 顯示「結晶化結束時間」之求法。 第2圖係一圖表，用以模式性地顯示出含有聚碑烴系樹 10脂及通式（1)所示醯胺系化合物之樹脂組成物於昇溫時（實 線)及降溫時（虛線)之儲藏彈性率的溫度依賴曲線。 第3圖係一圖表，用以模式性地顯示第2圖之溫度依賴 曲線的微分曲線。 第4圖係一立體圖，用以顯示實施例及比較例所用試驗 15片之THROUGH方向、end方向及EDGE方向。 第5圖係一圖表，用以顯示一針對實施例所得聚烯烴 系樹脂組成物而測定之昇溫時及降溫時儲藏彈性率之溫度 依賴曲線。空心圓（〇）為昇溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲 線貫〜圓（#)為降溫時之儲藏彈性率之溫度依賴曲線。 20 為第5圖之溫度依賴曲線之微分曲線。空心圓（〇) 為幵/皿時儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線，實心圓 (春)為降溫時儲藏彈性率之溫度依賴曲線的微分曲線。 第7圖係一概念圖，用以顯示成形體製造方法之各階段 中聚烯煙系樹脂組成物之狀態。於第7圖中，⑴為一概念 119 1359842 圖，用以顯示採用本發明成形方法⑴之條件的製造方法； (II)為一概念圖，用以顯示採用本發明成形方法(II)之條件 的製造方法。 第8圖係一概念圖，用以顯示本發明之控制聚烯烴系樹 脂結晶化速度相關的本發明控制結晶化速度組成物之組成 與成形加工時之樹脂溫度以及結晶化速度間之關係。 【主要元件符號說明】 2 …漏斗 3.. .模具 4.. .喷嘴 (a) ...延長線 (b) ...接線 (c) ...交點 1...射出成形機

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Claims (1)

1359842 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 100年8月5曰 -十、申請專利範圍： 1. 一種控制聚烯烴系樹脂之結晶化速度之組成物，含有（A) 通式（1)所示之至少一種醯胺系化合物及（B)通式（2)所 示之至少一種脂肪酸金屬鹽； s R1-fCONHR2)k (1) 式中，R1表示由1，2,3-丙三羧酸或^取丁四羧酸 去除所㈣基所得之殘基；k表示3或4之整數；3個或4 個R2彼此相同或相異，表示環己基或經i個碳原子數為 1〜10之直鏈狀或分枝狀烷基取代之環己義· 10 (R—COOfpivi (2) : 式t，作由可於分子内具有丨一上氫氧基 原子數8〜32之餘和或不飽和脂肪族dd 得之殘基；η為阳之整數；且酸除去叛基所 相異；Μ為1價或2價之金屬； 2個尺可相同或 15 且成分(Α):成分(Β)之重量比為 ·η 5 · 5〜30 · in 2.如申請專利範圍第1項之組成物，其中今、 ·/υ° 1〜4之烷基取代之環己基。 3.如申請專利範圍第丨項之組成物，其中’、 4個R2彼此相或相異，為環己基'通式⑴之3個或 、茶經2_ 或4-甲基取代之環己基。 4個R2彼此相同或相異，為環己基‘通式⑴之3個或 1〜4之抆其+ ,11、經1個碳原子數 甲基、3-甲基 4.如申請專利範圍第1項之組成物， 為 其中該通式⑴之R1 121 20 1359842 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 100年8月5日 由1又3-丙三_去除所有絲所得之殘基且 第1項之組成物，其中該通式(2)之_ 選自於由驗金屬、驗土類金狀鋅所構成群 1種金屬。 5 &如申請專利範圍第1項之組成物，其t該通式⑺之r3為 從分子内可具有_以上氫氧基且碳原子數1〇〜18之飽 和或不飽和脂肪族單羧酸除去羧基所得之殘基。 7·如申請專利範圍第丨項之域物，其中該脂職單減 為選自於由月桂酸、肉苴_、棕棚酸'硬脂酸、油酸 10 及12_羥基硬脂酸所構成群組中之至少丨種物質。 8. —種控制聚烯烴系樹脂成形時之聚烯烴系樹脂結晶化 速度之方法5包含： 使含有（A)通式（1)所示之至少一種醯胺系化合物及 (B)通式(2)所示之至少一種脂肪酸金屬鹽且成分(A):成 15 分(B)之重量比為95 : 5〜3〇 : 的控制聚烯烴系樹脂結 晶化速度之組成物添加至該聚稀烴系樹脂，或將前述成 分（A)與成分（B)同時或個別地添加至該聚烯烴系樹脂 中並使成分(A):成分(B)之重量比為95 : 5〜30 : 70，而 製得聚烯烴系樹脂組成物；及 20 使該樹脂組成物成形； R1-fCONHR2)k (1) 式中，R1為由1，2,3-丙三羧酸或1，2,3,4-丁四羧酸除 去所有羧基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2 122 1359842 100年8月5日 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 彼此相同或不同，為環已基或經1個碳原子數1〜10之直 鍵狀或分枝狀烧基取代之環己基； (R~co〇tnM (2) 式t，R3為由可於分子内具有丨個以上氫氧基且碳 5 原子數8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所 待之殘基，η為1或2之整數，且n=2時，2個R3可相同或 相異；Μ為1價或2價之金屬。 9. 如申請專利範圍第8項之方法，其係使該樹脂組成物於 超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度的樹脂溫度下成 !〇 形者。 10. 如申請專利範圍第8項之方法，其係使該樹脂組成物於 聚烯烴系樹脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率 之轉移溫度以下的樹脂溫度下成形者。 11. 一種將組成物用以控制聚烯烴系樹脂成形時之聚烯烴 15 系樹脂之結晶化速度的用途，該組成物含有（Α)通式（1) 所示之至少一種醯胺系化合物及(Β)通式（2)所示之至少 一種脂肪酸金屬鹽； R1-f CONHR2)k (1) 式中，R1為由1，2,3-丙三羧酸或1，2,3,4-丁四绩酸去 20 除所有羧基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個汉2 彼此相同或相異，為環己基或經1個碳原子數1〜10之直 鏈狀或分枝狀烷基取代之環己基； 123 1359842 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 100年8月5曰 (R3—COO)-nM (2) 式t，R3為由分子内可具有1個以上氫氧基且碳原 子數8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所得 之殘基；η為1或2之整數，且n=2時，2個R3可相同或相 5 異；Μ為1價或2價之金屬； 且，成分(Α):成分(Β)之重量比為95 : 5〜30 : 70。 12. —種聚烯烴系樹脂成形體之製造方法，包含： 使含有（Α)通式（1)所示之至少一種醯胺系化合物及 (Β)通式(2)所示之至少一種脂肪酸金屬鹽且成分(Α):成 10 分(Β)之重量比為95 : 5〜30 : 70的控制聚烯烴系樹脂結 晶化速度之組成物添加至聚烯烴系樹脂中，或將前述成 分(A)與成分(Β)同時或個別地添加至該聚烯烴系樹脂 中並使成分(A) ··成分(B)之重量比為95 : 5〜30 : 70，而 製得聚烯烴系樹脂組成物；及 15 使該樹脂組成物成形； R1-fCONHR2)k (1) 式中，R1為由1，2,3-丙三羧或1，2,3,4-丁四羧酸去除 所有羧基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2彼 此相同或相異，為環己基或經1個碳原子數1〜10之直鏈 20 狀或分枝狀烷基取代之環己基； (R3—CO〇t-nM (2) 124 1359842 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 100年8月5曰 5 式中’ R3為由分子内可具有1個以上氫氧基且碳原 子數8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所獲 得之殘基；n為1或2之整數，且n=2時，2個R3可相同或 相異；Μ為1價或2價之金屬。 13.如申請專利範圍第丨2項之製造方法，其係使該樹脂組成 物於超過昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度的樹脂溫度 下成形者。 10 15 14.如申請專利範圍第12項之製造方法，其係使該樹脂組成 物於聚烯烴系樹脂之融解溫度以上且昇溫時之儲藏彈 性率之轉移溫度以下的樹脂溫度下成形者。 15·如申料利範圍第14項之製造方法，其係使—含有網狀 結構之熔融聚稀烴系樹脂組成物於構成該網狀結構之 纖維狀粒子不致炼解或炼融之溫度條件下成形者，且該 網狀結構係由通式（1_ρ)所示之至少一種酿胺系化合物 之纖維狀粒子形成； R —ICONHr2P)3 (1-Ρ) 錄其式= 為由1,2,3_丙三驗去除所有祕所得之 鳴異，為環已基或經1個碳原 子數卜4之直鏈I衫枝妓絲代的 16.如申=:、15項之製造方法，其包含一 ⑷使通式(1·Ρ)所示之至少咖 炼融聚婦烴系樹脂而製得溶融混合物.σ物合解於⑼使贿融衫物冷卻至降溫時之㈣彈性率之 125 20 1359842 100年8月5曰 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 轉移溫度以下，而製得一含有由通式（Ι-p)所示之至少1 種醯胺系化合物之纖維狀粒子所形成之網狀結構的聚 烯烴系樹脂組成物； (c)使該聚烯烴系樹脂組成物於聚烯烴系樹脂之熔 5 融溫度以上且昇溫時之儲藏彈性率之轉移溫度以下的 樹脂溫度下成形。 17. 如申請專利範圍第16項之製造方法，其中該聚烯烴系樹 脂組成物呈小球形態。 18. 如申請專利範圍第15項之製造方法，其中通式（2)中之 10 R3係自脂肪族單羧酸去除羧基所獲得之殘基，且該脂肪 族單羧酸係選自於由月桂酸、肉苴蔻酸、棕櫊酸、硬脂 酸、油酸及12-羥基硬脂酸所構成群組中之至少1種物 質。 19. 如申請專利範圍第15項之製造方法，其係以一包含射出 15 程序或擠壓程序之成形方法使含有前述纖維狀粒子所 形成之網狀結構的聚烯烴系樹脂組成物成形者。 20. 如申請專利範圍第19項之製造方法，其中該包含射出程 序或擠壓程序之成形方法為射出成形、擠壓成形、射出 吹噴成形、射出擠壓吹喷成形、射出壓縮成形、擠壓吹 20 喷成形、擠壓熱塑成形或熔融紡絲法。 21. 如申請專利範圍第12項之製造方法，其中該聚烯烴系樹 脂係選自於丙烯均聚物及丙烯共聚物中之至少1種物 質。 22. —種聚烯烴系樹脂成形體，係由如申請專利範圍第14 126 1⑺年8月5日 第93140251號專利申請案申請專利範圍替換本 項之聚烯烴系樹脂成形體之製造方法製得者，其以廣角 X線繞射所求得之配向度為2以上，且該配向度係以（〇4〇) 反射強度相對於（110)反射強度之比表示。 23. —種聚烯烴系樹脂成形體，包含聚烯烴系樹脂、（八)通 式（1)所示之至少1種醯胺系化合物以及（B)通式（2)所示 之至少1種脂肪酸金屬鹽，且成分(A):成分(B)之重量 比係於95 : 5〜30 : 70之比率範圍内； R1-fCONHR2)k (1) 式中，R1為由1,2,3-丙三羧酸或1，2,3,4-丁四竣酸去 除所有羧基所得之殘基；k為3或4之整數；3個或4個R2 彼此相同或相異，為環己基或經1個碳原子數1〜10之直 鏈狀或分枝狀烷基取代的環己基； (R3—CO〇i-nM (2) 式中，R3為由分子内可具有1個以上氫氧基且碳原 子數8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所得 之殘基；η為1或2之整數，且n=2時，2個R3可相同或相 異；Μ為1價或2價之金屬； 且，其以廣角X線繞射求得之配向度為2以上，而該 配向度係以（040)反射強度相對於（110)反射強度之比表 示者。 24. —種聚埽烴系樹脂成形體，包含：聚烯烴系樹脂、（Α) 通式（1·Ρ)所示之至少1種醯胺系化合物及(Β)通式（2)所 1359842 第93140251號專利中請案申請專利 100年8月5日 成分（B)之重 示之至少1種脂肪酸金屬鹽，且成分（八）： 里比係於95 : 5〜30 : 70之比率範圍内； R1—( CONH R2P' 3

式中’R1P為由U，3.丙三紐去除所有緩基所得之 殘基；3個R2P彼此相同或相異，為環己基或船個碳原 子數1〜4之直鏈狀或分枝狀烷基取代之環己基. (R—COOfpM (2) 式卜R3為由分子内可具有以上氫氧基且碳原 子數8〜32之飽和或不飽和脂肪族單羧酸去除羧基所得 之殘基；η為1或2之整數，n=2時，2個R3可相同或相異； Μ為1價或2價之金屬； 且，其以廣角X線繞射求得之配向度為2以上，而該 配向度係以（040)反射強度相對於（11〇)反射強度之比表 示者。 15 25. 一種聚烯烴系樹脂組成物，含有聚稀烴系樹脂及如申請 專利範圍第1項之控制結晶化速度之組成物。 26.如申請專利範圍第25項之聚烯烴系樹脂組成物，其相對 於聚烯烴系樹脂100重量份係含有0.01〜10重量份之控 制結晶化速度之組成物。 2〇 27. —種聚烯烴系樹脂成形體’係使如申請專利範園第25 項之聚烯烴系樹脂組成物成形而可製得者。 128