TWI305234B - A high strength hot-dip galvanized steel sheet composed of composite microstructure having excellent formability and hole expandability, and a method for production the same - Google Patents

Description

1305234 九、發明說明： 【明戶斤軒々真】 技術領域 本發明係有關於一種成形性與擴孔性優良且經熔融鋅 5鏟敷的複合高強度鋼板及其製造方法。 L 才支ι标;| 技術背景 近來，對汽車的省油、車體的輕量化之要求更加強烈， 為求輕量化，對高強度鋼板之需求亦提高。然而，隨著此 1〇高強度鋼板強度之上昇，成形變得困難，尤其，會降低鋼 材的延展性。對此，最近汽車之骨架部材開始使用強度及 延展性兩者皆高之TRIP鋼（高殘留沃斯田鋼）。 然而，由於過去之TRIP鋼含有超過1%之以，因鍍敷時 不易均-地附著，使可適用之部材受到限制。而且，為維 15持殘留沃斯田鋼之高強度，須添加大量之c，有點溶接壤破 裂等熔接上之問題。因此，特開2__345288號公報揭示— 種以減低Si量為目的之熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板。然 而’該技術雖然可提高鍍敷性與延展性，但前述之炫接性 不但未獲改善’且TS^98〇MPa之TRIp鋼之降伏應力會變得 20非常局’有壓製時等之可塑性惡化之問題。於是，為以抑 鋼(複合組織鋼)解決前述問題，本發明人已先於特願 2〇〇3_239_號公報提出使Si、A卜Ts平衡位於特定之範圍 内，且以降伏應力低之加鋼，於玉#上製造可確保延展性 超越過去之熔融鋅贿的複合高強度鋼板之技術。 5 052 然而，最近因部材之不同，進行去毛邊加工使加工孔 部擴張以形成凸緣之部材也不少，且已開始要求兼具將擴 孔性亦視為重要之純之鋼板。絲於此需求，於前述特 願2〇〇3-239_號公報提出之肥粒體+麻田散體之加鋼中， 因肥粒體與麻峰體之·差異大，具有擴孔性差之問題。 【曰月内】 發明之揭示 為解決前述習知之問題，本發明之目的係以工業之規 模實現-種成形性與擴孔性優良且經炫融鋅鑛敷的複合高 1〇 強度鋼板及其製造方法。 本發明人針對成形性、密合性與擴孔性優良且經溶融 鋅鍍敷的複合高強度鋼板及其製造方法積極檢討之結果， 針對DP鋼，使鋼成分最佳化，即藉減低以量，並以ai為替 代元素，以提尚熔融鋅鍍敷之密合性，且特定幻與八1之關 15係式，同時限制C、Mn2添加量，以使具有強度及延展性 X方皆優異之材質特性，更於炫融辞鍍敷步驟之後，藉進 行必要之加熱處理，則可得到擴孔性及脆性穩定之材質。 並發現基於此技術思想所設計之鋼板，對於降伏應力低之 DP鋼，以習知之殘留沃斯田鋼為準，藉使金屬組織以肥粒 °鋼及面積率大於5%且小於60%之回火麻田散體為主體，可 破保延展性超越過去’得到最適合溶融鋅錄敷之擴孔性優 異之DP組織。 本發明更為了不使如延遲破斷及二次加工脆性等問題 發生’可容許含有5%以下不可避免之殘留沃斯田鋼。本發 1305234 明基於前述之技術思想，其要旨如下。 (1)一種成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複合 高強度鋼板，以質量％計，含有C : 0.01〜0.3%、Si : 0.05 〜0.6%、Μη : 0.1 〜3.3%、P : 0.001 〜0.06%、S : 0.001 〜 5 0.01%、Α1 : 0.01 〜1.8%、Ν : 0.0005〜0.01%，且剩餘部份 由Fe及不可避免之雜質所構成，並且金屬組織係由肥粒體 及面積率大於5%且小於60%之回火麻田散體所構成。

(2)如（1)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複 合高強度鋼板，其中前述經熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼 10 板，以質量％計，更含有Mo: 0.05〜0.5%、V: 0.01〜0.1%、 TiO.Ol 〜0.2%、Nb : 0.005 〜0.05%、Cu : 1.0%以下、Ni : 1.0%以下、Cr : 1.0%以下、Ca : 0.0003〜0.002%、REM : 0.0003〜0.005%、B : 0.0003〜0.002% 中之1 種或2種以上。 (3)如（2)或（2)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷 15 的複合高強度鋼板，其中A1之質量％在0.25〜1.8%之範圍 内，且Si、A1之質量％及目標之拉伸強度(TS)滿足下述式卜 式1:(0.0012父[丁8目標值]-0.29-[31]>/1.45<八1<1.5-3><|^]; [TS目標值]:鋼板之拉伸強度設定值(MPa)、[Si]: Si質量％、 [A1]:八1質量％。 20 (4)—種成形性與擴孔性優良且經熔融辞鍍敷的複合 高強度鋼板之製造方法，係藉由將，以質量％計，含有C : 0·01 〜0.3%、Si : 0.05〜0.6%、Μη : 0.1 〜3.3%、P : 0.001 〜0.06%、S : 0.001 〜0.01%、Α1 : 0.01 〜1.8%、Ν : 0.0005 〜0.01%，且剩餘部份由Fe及不可避免之雜質所構成之平板 7

1305234 熱軋後冷軋，於熔融鋅鍍敷加熱步驟中以Aci〜Ac3+100°c 之溫度加熱，保持30秒〜分鐘後，以i°c/s以上之冷卻速 度冷卻至450〜60〇t之溫度，接著以該溫度進行熔融鋅鍍 敷處理，之後以l°C/s以上之冷卻速度冷卻至麻田散體變態 5點以下之溫度後，保持大於200。(：且小於之溫度1秒〜 5分鐘之後，以5°C/s以上之冷卻速度冷卻至100°C以下，產 生由肥粒體及面積率大於5°/〇且小於60%之回火麻田散體構 成之金屬組織。 (5)如（4)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複 10 合高強度鋼板之製造方法’其中經前述熔融辞鍍敷處理 後，再進行合金化處理。 (6) 如（4)或(5)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷 的複合高強度鋼板之製造方法，其中於前述鋅鍍敷層或合 金化鋅鑛敷層上，更進行鉻處理、無機皮膜處理、化學轉 15 化處理、樹脂皮膜處理中之1種或2種以上之後處理者。 (7) 如（4)〜（6)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷 的複合高強度鋼板之製造方法，其中前述經熔融辞鍍敷的 複合高強度鋼板’以質量％計’更含有Mo: 0·05〜0.5%、v : 0.01 〜0.1%、TiO.Ol〜0.2%、Nb : 0.005〜0.05%、Cu : ι·0〇/〇 20 以下、Ni: 1·〇%以下、Cr: 1·〇%以下、Ca: 0.0003〜〇·〇〇2〇/〇、 REM : 0.0003〜0.005%、Β : 0.0003 〜0.002% 中之 1種或2種 以上。 (8)如申請專利範圍第4或5項之成形性與擴孔性優良 且經熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法’其中A1之 8 1305234 質量％在0.25〜I·8%之範圍内，且Si、A1之質量％及目標之 拉伸強度(TS)滿足下述式1 ; 式1:(0.0012父[丁8目標值]-〇.29-叫])/1.45<八1<1.5_3><[以]· [TS目標值]:鋼板之拉伸強度設定值(MPa)、[Si]: 8丨質量％、 5 [A1]:A1 質量％。 (9) 如（4)〜（7)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅锻敷 的複合高強度鋼板之製造方法，其中於前述冷軋至熔融鋅 錄敷步驟之間’對鋼板片每面進行〇 01〜2 〇g/mkNi、^ Co、Sn、Cu中之1種或2種以上之預锻。 (10) 如（9)之成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複 合高強度鋼板之製造方法，其中於前述預鍍前’對鋼板’進 行酸洗處理。 t實施方式;3 實施本發明之最佳形態 15 首先，說明本發明中規定之_融鋅鍍敷的複合高 度鋼板之成分及金屬组織之限制理由。 c係確㈣度及歡細散龍織之基从素 須之成分。㈣職法確健度，且不會形成 田散體之相。另—方面，紅超軌3%，則強度會過^， 延展性不足並且使熔祕魏。因此，c ㈣’且以0.03〜0.15%為佳。 疋為0.01. 幻為確保強度及延展性而添加之元 過〇_6%則熔融鋅鍍敷性 仁右添加置^ 〜0.6%，且^ 因此，Si之範圍定為〇.〇 右視熔融辞鍍敷性，則以〇1%以下為佳。 20 1305234 Μη係在確保強度之觀點上必須添加，且使碳化物延遲 生成之το素，並且亦係產生沃斯田體必須之元素。若“打小 於0.1%則強度不足’且若Mn之添加量超過3·3%則麻田散體 會過度增加，使強度提高並且使強度差異變大，且延展性 5不足，無法作為工業材料使用。因此，Μη之範圍定為〇.j 〜3.3%。 Ρ係對應必須之強度水準添加而可提高鋼板強度之元 素，但若添加量過多則會往晶界偏析，使局部延展性劣化， 同時熔接性也會劣化，故Ρ之上限值定為〇 〇6%。另一方面， 10為避免精煉成本提馬，將Ρ之下限定為0.01%。 另外，S係若產生MnS則會使局部延展性、熔接性劣化 之元素，為不宜存在於鋼中之元素，故上限定為〇〇1%，但 為避免提高精煉成本，將S之下限定為0 〇〇1%。 A1係促進肥粒體產生必須之元素，並有助於提高延展 15性，且即使大量添加亦不會妨礙熔融鋅鍍敷性，更可發揮 脫氧元素之作用。因此，在提高延展性之觀點上必須含有 0.01%以上之A1，但若A1過度添加則前述效果會達到飽和， 反而會使鋼脆化並降低熔融辞鍍敷性，故其上限定為 1.8%。以確保鋼板強度之觀點來看，添加量宜大於〇 25%且 20 小於 1.8%。 N係不可避免含有之元素，且若含有量大時不但會使時 效性劣化，且A1N之析出量會增加，降低添加A1之效果，故 含有量宜小於0.01%。另外，由於減少多餘之N會增加製鋼 工程之成本，故宜控制於0.0005%以上。 10 1305234 本發月中’須要更南之強度時為改善鑛敷密合性會 添加大量A1代替Si、尤其當G.25%SA1y篇時令A!、si 及TS之平衡在式i之範圍内’可確保充分之肥粒體 ，並碟保 兼具更佳之熔融鋅鍍敷性及延展性兩者。 式1 : (0.00l2x[TS 目標值].〇.29_[Si])/145<A1<i 5 3x [Si] -則述式1中’ [TS目標值]係指鋼板之拉伸強度設定 值(MPa)、[Si]係指si質量％ ' [A1]係指A1質量。/。。 .本發明除前述成分之外，更可添加M〇: 0.05~0.5% ' 0-01-0.1% λ Τι〇.〇ΐ^〇ι2〇/0 . Nb . 0.005^0 〇5〇/〇 ^ Cu . 咖以下、Ni:1.0%以下、Cr:1〇%以下、Ca:〇 〇〇〇3〜 〇顧、REM : 〇._3〜〇 〇〇5%、b : 〇 〇〇〇3 1種或2種以上。 15

Mo有增強鋼板強度及泮火性之效果，若小於〇㈣則 特有的淬火性效果，不能形成充分之麻田散

度不足。另—方面’若添加達G.5%以上，則會抑制 產生化’同時亦會使鍍，故 上限定為0.5%。 20 nrJ I、Nb# 可於V : _〜G1%，™.G1 〜G.2%，Nb : 〇.〇5/。之範_添加以提高強度^另外亦可添加 r ' i、Cu作為強化元素’特超敝糊延展性及化學 处理性會纽。又’ Ca、rem可控做雜物並改善擴 ooow故可分別於& :⑽咖〜嶋％、REM :議3〜 之範圍内添加。再者，B從淬火性及細析出性以 11 1305234 增加有效A1之觀點來看，可添加B : 0.0003〜〇的2%。

本發明中，為了得到強度、延展性皆優異之鋼板，故 以肥粒體及麻田散體之複合組織作為鋼板之組織。肥粒體 係指多角肥粒體、變韌肥粒體。另外，亦可藉由退火後冷 5卻，以產生部份之變韌體。另外，若殘存有沃斯田體，則 如二次加工脆化及延遲破斷性等會惡化，故雖然容許不可 避免地殘存有堆積率5%以下之殘留沃斯田體，但實際上以 不含有殘留沃斯田體為佳。 更’本發明中經溶融辞鍍敷的複合高強度鋼板之金屬 10組織之最大特徵，係於鋼中含有面積率大於5%且小於60% 之回火麻田散體。該回火麻田散體，係經熔融辞鍍敷處理 後之冷卻過程中產生之麻田散體，在麻田散體變態點以下 冷卻後，以200〜500°C之加熱處理回火，成為回火麻田散 體組織。此處，若回火麻田散體之面積率小於5%則組織間 15之硬度差會變得過大，看不出擴孔性之提高，另一方面， 若超過60%則鋼板強度會變得過低，故將回火麻田散體之 面積率定為大於5%且小於60%。更令殘留沃斯田體為5%以 下，以使如延遲破斷及二次加工脆化等不會造成問題，並 藉由於實質上以肥粒體及麻田散體及回火麻田散體組織為 20 主相之鋼板中平衡地存在，可以改善加工性及擴孔性。而 且’於溶融鋅鍍敷處理後，冷卻至麻田散體變態點以下， 進行加熱、回火處理，係由於若回火處理在鍍敷前進行， 會因鍍敷步驟再度回火，而無法得到所要求之回火麻田散 體量之故。 12 1305234

接-著’針對本發明之經熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板 之义^方法進行δ兒明。本發明之經溶融鋅鍍敷的複合高強 度鋼板之材料為將含有前述之鋼成分組織之平板，經通常 之熱札步驟製成熱軋鋼板，經酸洗、冷軋之後於連續炼融 5鋅鍍敷生產線之加熱步驟中，以Ac】〜Ac3+10〇t：範圍内之 溫度退火。此時’退火溫度若低於Aci則鋼板組織會不均 ’另一方面，溫度若高於Ac3+100°C則沃斯田體會粗大 化，抑制肥粒體之產生且降低延展性。從經濟之觀點來看 上限溫度宜低於9〇〇。(：。另外，為使帶狀組織分解，前述退 10火中之保持時間宜大於30秒且小於30分鐘。若保持時間超 過30分鐘則前述效果會飽和，降低生產性。如此方式，接 著冷卻退火之鋼板，而該冷卻時以1°C/S以上，且以2〇°c/s 以上為佳之冷卻速度冷卻至450〜600°C。若冷卻溫度超過 600°C則不但鋼板中之沃斯田體容易殘留，且二次加工性' 15延遲破斷性會劣化。另一方面，若不足450。(：，則相對於之 後之熔融鋅鍍敷處理，溫度會變得過低，造成鑛敷處理之 障礙。另外，冷卻速度為l°C/s以上，且以2〇°c/s以上為佳。 以如此方式進行退火、冷卻之鋼板，亦可在熔融辞錢 敷處理前以300〜500°C之溫度進行保持6〇秒〜2〇分鐘之過 2〇時效處理。雖然不宜進行該過時效處理，但前述條件左右 之過時效處理不會對材質有太大之影響。 經如此處理之鋼板，接著進行熔融辞鍍敷處理，但該 鍍敷處理亦可以通常進行之鍍敷條件進行。熔融鋅電鍍浴^ 之溫度可使用以往適用之條件，例如，可使 13 1305234 之溫度。另外，炫融金屬σ φ λ* ^ 镯/、要以辞為主體即可，但亦可含 有不可避免之卩15、〇(1、>^、]^心卞. Mi Fe、八卜 Tl、Nb、_等。為了 更提高舰層層亦可含有就量之Mg、Ti、 施、Fe、Nl、C。、A1。另外’將熔融鋅鍵敷量定為鋼板每 5㈣〜’可__之用途。另外，本發明亦可於 前述熔融鋅鑛敷處理後進行合金化處理，製成合金化炫融 鋅鋼板。此時’將合金化處理條件定為梢〜6贼，可修

正鑛敷層内之Fe》農度，例如，控制Fe之質量％於7〜15%。 經刖述熔融鋅鍍敷處理後，或經合金化熔融鋅鍍敷處 10理後，將鋼版冷卻至麻田散體變態溫度以下，使鋼板内產 生麻田散體組織。麻田散體變態點MS，以MsfC )=561-471 xC(%)-33xMn(0/〇)-17xNi(0/〇)-17xCr(%)-21 xMo(%)求出，若溫 度大於MsfC)則不會產生麻田散體。另外，前述冷卻時之 冷卻速度宜大於l°C/s。為確實得到麻田散體組織則冷卻速 15 度以3°C/s以上為佳。 經如此處理之鋼板，接著以大於200。(：且小於500°C之 溫度保持1秒〜5分鐘之後，以5°C/s以上之冷卻速度冷卻至 l〇〇°C以下之溫度。在該加熱處理時，若溫度小於200°C則 不會產生回火，組織間之硬度差會變大，看不出擴孔率之 20 提高，另一方面，若超過500°C，則會回火過度使強度降低。 該加熱步驟係與熔融鋅鍍敷生產線相連設置，雖然亦可設 於其他生產線，但與熔融鋅鍍敷生產線相連設置，從生產 性之觀點來看較佳。另外，前述保持時間若未滿1秒則回火 會幾乎無進展或成為不完全之狀態，看不出擴孔性之提 14 1305234 高。且若超過5分鐘則因回火幾乎已結束，故於超過之時間 中之效果會達飽和。又’為_預定之㈣麻讀體之量， 加熱後之冷卻係以5t/s以上，且以15t/s以上為佳之冷卻 速度冷卻。 另外本發明中，為提高耐触性，亦可於如前述步驟 製泣之溶解鋅錢敷鋼板、或合金化溶融辞艘敷鋼板之表層 進<丁鉻處理、無機皮膜處理、化學轉化處理、樹脂皮膜處 理中之1種或2種以上之後處理。 更’本發明中宜於冷軋後至溶融辞鐘敷加熱步驟之 間以Ni、Fe、Co、Sn、Cu中之1種或2種以上，進行鋼板 片每面0.01〜2.0g/m2、且以0.^ 〇咖2為佳之預鍛。預鍛 之方法可採用電鍍、浸鑛、喷霧等任何方法。鑛敷附著量 若小於O.OlgW則無法藉鍍敷得到提高密合性之效果，若超 過2.〇g/m2則會增加成本，故定為鋼板片每面〇〇1〜 15 2.0g/m2。另外’亦可於前述預鑛前進行酸洗處理。該酸洗 處理可使鋼板表面活性化，亦可提高預鍵之鍍敷密合性。 又，藉由在連續退火步驟中進行酸洗處理以去除於鋼板表 面產生之Si、Μη等之氧化物，亦是改善紐密合性之有效 手段。酸洗可使用以往適用之鹽酸、硫酸等，例如，可使 20用酸洗液濃度2〜20%，溫度2〇〜听之酸洗條件。另外， 可對應設備使用浸潰、電解、喷霧等酸洗方法。酸洗時間 雖然會因酸液濃度而異，但以1〜20秒為佳。 更’為提高錢敷密合性，宜進行於鍵敷前之鋼板表層 附近產生内部氧化層或晶界氧化物，以防止厘11、&之表^ 15 1305234 濃化，並利用熔融鋅鍍敷加熱步驟之進入側之清洗設備， 進行研磨刷之表面研磨。 實施例1 將具有如表1所示之成分組成之鋼於真空熔解爐中熔 5解、鑄造成之鋼板，以1200°C再加熱後，於熱軋時以88〇。〇 之溫度進行精加工輥軋，成為熱軋鋼板後，冷卻，並於600 °c之溫度下保持丨小時，以重現熱軋之捲繞熱處理。將所得 到之熱軋鋼板，藉研磨除去積垢，以70%之壓下率進行冷 輥軋，之後使用連續退火模擬器，加熱至肋❹它之溫度後， 10於該溫度下保持100秒以進行連續退火，接著以5〇c /s冷卻炱 650°C之後，於460°C之下進行熔融鋅鍍敷，於52(rc之下進 行合金化處理。接著，依下述2種製造方法，即，習知方法 及本發明方法製造鋅鍍敷鋼板。 (1)比較例：之後，以l〇〇C/s冷卻至常溫。 15 (2)本發明例：之後，以l〇°C/s冷卻至麻田散體變態點 以下，再以300。(：之溫度加熱60秒，接著以2〇°c/s之冷卻速 度冷卻至100°C以下。 其結果如表2、3所示。 另外，表2、3中所示之拉伸強度(TS)、擴孔率、金屬 20組織、鍍敷密合性、鍍敷外觀、合格判定係如以下所示。 •拉伸強度：以JIS5號拉伸試驗片之[方向拉伸進行評 價。 .擴孔率··採用日本鐵鋼聯盟規格，JFS t1〇〇m996 擴孔試驗方法。對ΙΟΟιηηιφ之沖孔（模内徑]〇3mm，間隙 16 1305234 12 · 5 %)以頂角6 0 °之圓錐衝頭朝使沖孔之毛邊朝外側之方 向’以20mm/min之速度進行頂擴成形。 擴孔率： D :龜裂貫通板厚時之孔徑(mm) 5 D〇 :初始孔徑(mm) •金屬組織：以光學顯微鏡觀察，及肥粒體用硝竣麵 刻、麻田散體以列培拉(LePera)蚀刻觀察。 回火麻田散體面積率之定量化係以列培拉侧研磨 料(氧化紹處理)後，以腐餘液(純水、焦亞硫酸納、乙基醇: 1〇苦味酸之混合液)浸潰10秒後，再度研磨，水洗後以冷'

燥該試料，之後，將試料之組織放大1000倍並對l00|xmC

1〇一之範圍以路赛克斯(―)裝置狀面積以決定回火X 麻田散體之面積％。在表2、3中，該回火麻田散體面積率 為回火麻田散體面積〇/0 15 •職密合性：以6G°V彎曲試驗中彎曲部之剝離狀況 來評價。 ◎:鍍敷剝離小(剝離寬小於3mm) 〇幸：微之剝離’貫用上不會造成妨礙之程度 (剝離寬大於3mm小於7mm) 20 △.可發現相當量之剝離者 (剝離寬大於7mm小於10mm) X :有顯著剝離者 (剝離寬大於10mm) 鑛敷密合性以◎、〇為合格。 17 1305234 •鍍敷外觀：目視觀察 ◎:外觀均一，沒有未鍍敷及不均之處 〇：沒有未鍍但外觀有實用上不會造成妨礙之不均 △:外觀之不均顯著者 X :發生未鍍敷，且外觀之不均顯著者 鍍敷外觀以◎、〇為合格。

•合格：TS2 540MPa，TSxElg 18,000 擴孔率：TS<980MPa · ·· 50%以上合格 TS^980MPa · ·· 40%以上合格 10 18 1305234 φ IS 噠 φ 4 ¥ 4 4 4 W φ 4 * 4 φ 嗳 W Ιίρ 辛 w φ 4 5 # 噠 «Ρ Φ Φ 嗦 w Φ 4 ap 嗜 S Φ 4 令 裙 5 Φ 4 4 尔 4 W 噠 W 聃 4 Ϊ 本 4 ? * Φ 4 琢 Φ 4 蛋 Φ 4 φ 4 Φ 咬 伞 § φ 4 Φ 喵 Ψ Φ 4 Φ： 確 琢 Φ 嗦 5 Φ* 4 φ 令 雀 7 Φ 4 令 4 φ 4 φ < φ 比較成分Η 1 比校咸分Μ 1 比較成分w 1 比較成分w I 比籽成分例 1 比較成分Μ 1 比較成分例 j 比較成分糾 1 比較*分« 1 比較成分Μ j 2 另 8 d 0. 0030 1 £C ο c ο 0. 0010 I c c 0.0030 1 u ο ο s d 0. 025 1 ζ c c o' ο ο ό 0. 025 1 5 υ o 三 c 另 ο ο 0.020 1 2 0. 040 云 ρ d 0.027 I 0.023 1 •ί- Η ο S ο ο ο G \Λ 5 6 0. 022 J > S ο ο i d 0. 050 1 ό X α γ* ο 8 — o' g N d O c3 d s d Ο 卜 <Ν d ρ 0. 072 1 < ο g S ο ο QC ο g ,430 ο (Λ 0> ο Μ Ck Ο η ο Q g ο ο Ift u> • 140 I .050 1 § 10 c oc O ο 00 .000 1 o 6 CD § o in cc ό S 〇 00 00 ο 贫 g OQ g CO 〇 w ο 00 00 ο S ο 10 卜 Ο σ CM Ο C0 W Ν 00 α η Cl φ ο 778 φ CJ 卜 •CJ ιΛ 247 Ρ； in η « ο 8 ο ο ο **· o o 〇 ο 〇 o d ο ο ο ο ο o fl ο ο — ο Ο 〇 ο ο ο d ζ 8 6 1 0.0060 Ο Β ο 8 ο ο S 8 ο g d g c c 8 ο 1 Ο ο C0 8 6 g Β 6 g d g 8 d o o d o s d o s d ο 8 d S C ό o δ c d s 8 d s 8 6 s 8 d o 8 d § C C w c G g d § 8 d g 8 d 1 ο Β Β ο ο C0 C ο § C ο α C C g § 6 g 8 O ιΓ 8 Ο Μ C C σι (£ C Ο 0. 0063 1 0.0007 1 0.0049 I 0. 0006 0.0041 1 0.0009 I 0.0059 1 § ο 6 0.0030 1 0.0030 1 m •9* 8 ο Μ § Ο ιη 8 6 (ύ 8 6 ο 8 ο Οί 8 〇 φ ο ο ! 0.002 I 0.007 8 ο CO 8 b I 6 8 6 ω 8 6 o o 6 σ> 8 6 2 d 00 g 6 〇· g d (£ § d rH g 6 t*. 8 d I 0. 009 I (£ § 〇 l〇 c d § o d i 0.007 1 B <L0 8 ο 05 C Ο 1 0.009 1 ” 8 ο 卜 ο ό 00 g d O) § d Ι〇 g ο 却 8 ο § Ο 0. 010 1 0.006 I 0.009 I 0. 001 I 0.004 1 0.003 I 0.020 1 0.010 I 0. 002 0.006 1 a. Ν Ο ο CM ό CV) η Ο 6 C5 S Ο 10 ο ο 10 6 ο 6 1 0.039 If ιΛ Ο Ο ο ο* O ό (£ 〇 6 ο δ 6 8 d N s d 5 o d ο 〇 d ο g ό — s d Cl n 〇 b φ g d o d 〇 d s o 6 § d 0.046 1 0. 055 1 ο ο ο »Λ Ο 6 ο η Ο ο CM m ο σ 00 8 ο tX> c c 0.043 1 00 C ο g ο 〇 ό 0,007 1 0. 003 1 0,056 0,049 | 0. 020 I 0.070 I 0,002 I 0. 011 0. 046 0.051 1 c φ ο S Ρ- Ν S 卜 — n Λ s o s Ρ» S σ> w o m 0Ϊ N Q φ N n CM 10 〇 σ> ο 另 <£> η ο § § ζ» Μ tn CC 0S Λ tf Ν σ» (£ o S ΙΛ »Λ V σ> η *-* •-1 <-< fM o w ο ο ο r-* 〇 o 〇 — CVJ 〇 T> W c\j CM N o ο ό Ο Ο ci ri d ri w w d Ο Ν Ν Ο ο όα： ο ο Ν Ο Ν »~4 Ο 1 0.074 6 (Ο ® 6 ο ο ο 卜 6 ο φ ο 2 d σ» § d s p •Λ ifl 〇 d g d w 亡 6 1 0.084 1 00 ο 卜 c d W o d 10 N d t£> r-* d N O δ d CO jn d 1 0.176 1 Λ w d 00 F" d <-Ν ο ο ο Μ Ο Ρ〇 η ca Ο 10. 186 1 卜 d Φ d io N d a 00 Μ ό 10 G) C0 ο φ. W ιη C 0.202 1 ή ο c (£ d 0. 083 I 0.285 I 0. 267 I 0. 131 I 0. 145 1 0. 188 0. 186 I υ Μ Ο Ο C0 3 C0 Ο 2 ο Ν Ο ο Μ S 却 S 00 D 00 •Λ Ο w s 〇 1 s o o o o o o o ο Ν Ο i 0. 120 1 rr n o o o 1 0. 144 1 N 〇 P- 〇 s ο ό N o 10 n N 〇 0. 122 1 w Λ o ο ο Ο ?4 Ο S Ν Ο 0.289 1 tn g o o o CM 〇 ο 另 ο 10 cn ν ο QC σ> Μ C 0. 009 1 0. 320 1 0. 166 I 0. 113 1 0. 164 1 0.125 1 0.058 I 0.026 0. 099 0. 130 1 1 TSB«{« ο § ο ο 1 480 § Ο V ι〇 ο Λ ι〇 Ο Φ «Λ ο Λ Ο 0S »0 ο G0 »0 s in o r w o o o o K Ο X ο CO o CJ 1 920 1 § o s o s o ο CO ο % CO 1 950 | s r·» I 1180 1 Ο Ν fH Ο m η ρ-Ι § o 00 N o n 1130 1 ο ο 10 Ο 310 1 1570 1 —980 | 880 I 1180 1 780 I 540 | 540 1 720 1 880 j l < m U Q ω U. C X - 2 z 0 CL σ X Λ h D > X N < < U C < < o X < 5 < < < o 〇 < < (A 5 3 > < 19 1305234 CDffllal\s# % 區分 5 £ 5 策 1 比較例 I 军 *ί I a «1 % 轚 a 5 5 t 5 £ 5 % Έ. £ 溢 g U i £ I I 1 ϋ I & Η ζ Η I 發 Η 匡 ϋ 匡 & Η μ Η s 匡 s I £ i I 1 餐 η 1 ϋ 1 & a a $ 外規 ◎ ◎ § ◎ ◎ ◎ ◎ § 0 0 @ ◎ ◎ ◎ ◎ @ 0 ◎ ◎ ◎ © ◎ 0 0 0 0 ◎ 0 〇 〇 0 〇 0 〇 0 〇 〇 ◎ <1 © < 0 ◎ ύ 0 X 11 4Λ» 密合性 ◎ ύ 0 §) ◎ 0 0 g) 0 0 0 © ◎ § 0 ◎ 0 © © 0 0 〇 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 Q 〇 0 < <] 0 0 0 0 X 7 n 〇 «Λ ΙΟ S <£ s Q0 Λ S s S S CJ *5p $ tc ΙΛ η X o η s s 5 if) η s 卜 m rp % S S σι V S V <5% § ξ * U0 V ξ <5% 1 <5% V .<5% .. ξ 1 <5% 1 L __<S% I L <5% ! 1 <5% 1 1 <5% 1 1 <5% 1 1 <5% ! ί <5% I .V 1 <5% 1 承 10 V L <5% 一 1 ! <5% 1Ι m V <5% _ <5Χ Ιί § <5% 1 <5% II — <5% II g ifi ι〇 <5% « ΙΛ <5S II V <5% 11 ί V % s <5% II <5% II § <5% II 3 (A)式判定 y X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 〇 0 0 D 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 〇 X 0 X X X X X X X X X 0 X 0 0 0 X X I (A)式右邊 g S CM 0. 972 l 1, 164 CO Μ S Οϊ ο» rp Ci s CO Ci § σ 1 1.233 1 CVJ I 1. 335__I ir 寸 rH r w— rH 1 1.248 I I 1.056 I & m o — 1 1.374 1 Ν w »-ί I 1. 134 I C» ο Ν C> Ο Λ £ ο ΙΟ *-4 1.179 1 g o α ο 0.942 1 〇i o CSJ CS» oc o C4 (£) Ο en η to ο u： r ο OD 〇 o CJ oo o 1. 161 CSI n o s Λ s Ο g (£ ο 1.065 0, 936 CM © o *-· S ο d 5 〇 6 o cc d 1 0.990 Ο η ο 0. 950 1 0.930 o d 1 0.970 1 d 1 0. 550 1 ο 二 Ο 舌 r-： o S d o 00 6 o n d o oc d c c 1 1. 110 1 o 〇& c g m d I 0.850 I 1 0.680 I E 05 d ο 00 d ο •Λ C0 Ο {β ό ο CJ C g C0 d c o g Ρ- 6 0. 910 1 0.892 N r- Λ OC d s η N d 8 d oo — N Φ P 0.422 \ w κη 6 1.247 ?; r： ΡΊ 6 CO W ο σ> C C o cvi I (A>式左邊 i d »n 1 0.076 2 1C σ η er ι〇 r c CN) (C η 00 10 1 0. 307 1 e〇 o pH 10 fO τ P〇 a n ca N CO i〇 ^3* CO •Λ VD s ΙΛ o 0. 537 I Λ Ο ο η C ιΛ α φ ο 0. 703 1 fs. s? o 卜 ο oc ο in w o 0 01 N o 的 s o Ν a ο 00 o 卜 n o cn 00 o o o i—< 2 O N o ο οο ιβ Ο 0. 261 0. 157 Ν Ο φ Ν Ο o o 1 TS目標值（MPa) o o o g rr ο L______,540 Ο «Ο (Ο g l〇 6 忘 c 00 ΙΛ X m ο σ> ιΛ ο S ο 00 φ 〇 o 〇 o S o 00 8 Oi Q O, »〇 σ> 〇 «Λ 〇 K o 0 00 01 g w Ρ5 OJ § « 8 c< ο η g o m o CO o cr. ο 卜 ·— o 1C o ί o r o g 980 § CO 8 *->» f-H a 〇 V ΙΛ Ο •ντ ΧΛ g i 00 TSxEL o 00 g Π 00 o s 00 1 18745 η 00 00 Ν C0 rH O Φ rr oc Φ φ ΙΛ 00 CJ C^J oc § 00 ο σ> ο 00 η Ο Q 1 19746 1 g 00 CO w 'T 00 1 18838 1 o s CO oc n 〇Q a 00 〇 K 00 00 〇 00 n w 00 N in cc 00 P, <£) CC CO φ ω 2 Ο 8 0C •«r Q 18331 1 2 ω S oc 00 0C rr s oc 17888 1 17243 I (£> 00 Jff 卜 g oc 00 § cc oc n M — — o 10 (£) CV CO rt n Οϊ ίβ c\ 15980 15556 00 10 (0 16721 I -j bJ o rt σ> Ο ίό η Ο Μ η Τ-» CO η >n « 1 31.9 Qi R N σι σϊ (Ν ο ΡΊ 1 28.7 1 s 00. M ! 23.2 1 00 N M «Λ N ύ u〇 o Q ifi ci L_m丄」 i 18.2 1 ο 2 ιΩ C0 σ> σ. Csi in I 15.8 1 15.3 I rr ri w ιΛ cvi M 20. 9 1 r-t ir CM Cv n r- N r 〇 00 tC 1Λ LD oc Μ C ㈣ ύ ΙΛ (0 C-3 σ Ν Ν (£> oo W 1 (MPa) ! 409 tw ΤΓ' rr 00 \Λ α S 1 568 ! 582 s tn Λ Λ Ν η C0 1 688 ι 1_695 j n rr 卜 〇〇 1 825 1 N Ifi C〇 § I 899 | N i〇 o !__934 | 00 a o 1320 1 1400 1 965 1 (£ § CJ 1220 1 s η 1520 1 rt Ct 卜 tn co 1158 | c (£ ΙΛ CO r> eO w (O 985 I 885 I m η cv 795 1 00 ιΛ 557 Ο i〇 o 00 鋼種 < ffi υ Q U b~ 0 X - — S Z 0 a. σ ft： cn H D > X Ν < ffi u c < < u X < 5 5 o Ο1 < (Λ > < 實驗編號 n 10 Ο 00 05 Ο CNJ Λ •10 r- 00 Q w CO CM λ CM Φ CM Ν αο Ν a o η n n C5 in <£) co OC Γ2 Cl ¢0 O CN IT 00 rr 20 1305234

Θ^ί®\ε* 區分 I trc* ΕΠ· 鞀 I 銥 g： g: s i 雜 I 恶 鄹 雜 璐 Μ· 1： S'· 5：. ii g n： 1 i W· 愁 i w i I 芸. 愁 m % I 賭 s g 翻 5： 齡 I 黎 聚 ψ 郯 I W 雜 u 将 I 1 1 £ I £ U 發 Η 1 u £ U 雜 tf S1- Ο ◎ ◎ ◎ ◎ ◎ 0 ◎ 〇 0 ◎ § ◎ © © % § ◎ © 0 ◎ @ © 0 0 0 〇 § 0 0 0 0 3 0 〇 0 0 0 © < ◎ < 0 © 0 X 效敷 密合性 ◎ D ◎ ◎ 0 0 © 0 Q c © ◎ ◎ ◎ 0 @ 0 © 0 0 D 0 0 0 0 0 § Q 0 0 0 〇 0 〇 0 0 0 Q <3 ◎ <j 0 0 0 0 X 擴孔率 (%) σ> Q CO CO CN r- oo (O [〇 m to M Φ § Oi if} CO ιΛ φ ιΛ τ ifi ” ίο Ιΰ σ» $ ιΛ τΤ r*< l£ IX) ? ο ίη s S (0. a Bflf IN n Λ nj* vs N to CO N [ 9.0 1 卜 σί r4 Φ v *n r N 卜 r> 白 w ιή co w CVJ (C S t-t (0 oo cj CM η τρ CM ρ ιΛ W 1 26.2 1 σ\ χη Ν 卜 es ιή ιό tr e〇 cs w r- <ΰ Μ 〇 VD € rr S Oi 0 CM in N N η λ 10 Ν CC Λ 59.^_II <5% II 65.3 II ν IT Ν 38.0 1 rH e>i *-< m 00 μ τ ρΐ Ν Μ <A)式判定 0 0 0 0 0 0 0 0 0 D 0 0 0 0 0 0 0 0 0 〇 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 X X X X X X X X X 0 X 0 0 0 X X | <A)式右邊 σ τΗ ίο c< o 1 1. 164 » & σ> φ σ> 〇 C 00 σ> O c FH N σ. o n n N ft N t-t s CO •H 1 1. 134 I 00 Cl *0 e«5 n N ca ιΛ 'fl* er y— Ο — ! 1.041 1 Ν σ> ο m o ι 1. 146 1 ο F- Γ·* g (£ 〇 g 〇 N 〇 o 〇 o N CM GO o N U> Ο CO PI ω ο ιΛ Ο 〇ύ 〇 'T ο 00 ο 1. 161 eo Ο 1. 251 m Φ ο σ> φ <£) Ο s 1.065 φ s ο CM a d < rt cn ο ο g o o c cc 〇 ! 0.990 异 TJ* ο Λ α ο 〇 S ο ο σϊ ο c σ o s to o o § o s o L_〇. 81Q J o 〇 o 00 o g o c f- ♦M o 00 o 〇 〇 Ο ΙΛ 00 ο Ο CD <0 Ο α 00 C0 ο ο GO Ο S 00 ο s iD 〇 ο w ο g 00 Ο 〇 S 〇 g 〇 o o o N ci CO o c\ u： a ο S ¢0 — ο U5 〇 〇 00 Ν Φ Ο Ν Ν ” Ο Ν Ο ν 努 η ο r: 〇 o 0.009 i ο I (A)式左邊 CO ο 6 c n s d 1 0. 103 c ο ο ο N G 6 ο r·» Ο 蒺 6 00 — d o 一 d CM d iE N 6 1 0.300 I o d 05 N (0 d r d § C7 d <5i d CO « c 0.484 1 6 Ν 哿 Ο 00 00 节 ό 苛 Ο d »*· Μ C n d (£> s 6 η to L0 Ο 0. 537 I ts- o o 卜 00 o 'fl* N 0 us N o ι·η Ο G ο λ C 00 Ν ο Μ φ d C C I 0. 955 a C Ο ο <0 tn ο ν ο ίο — c eg o η η C-J ο 艺 η ο I TS目標值（*)(MPa) ο (£> w g n I 440 O tc g ΙΛ ο ιΛ Ο η ΧΛ 1 540 c n g l〇 1______590一 I l 630 1 1 . 650 I o o N S c S 00 o cc § C0 ο ο 00 ο ο Q 另 2 0< g 00 § 1120 Λ 〇 1290 « o n o IS Ο Ο C ζ ο Λ s rr 300 1 Ο ο Β 00 00 § o ID 〇 tf g ω ο 〇〇 TSxEL c- § CO s — 1 18791 CO N § 00 X Οί σι 2 Csj Q0 V 00 ΙΛ 00 Μ Ν Ο Ξ N N 00 oo o n αο ο 1 I 19801 | N τ σ, 10 s 2 1 18891 1 CO 2 g CVJ 00 s CM © o s Γ3 TO oc ο § ；19670 I ! 18618 1 ο to ① S Q C I 20037 I CN： 5 ΤΡ C0 卜 i w ci Q 英 Ci (0 o to « 18044 — α Ρ·* ? η σ< G 写 00 σ N CC 11585 1 U3 σι f£ c\ 17255 17054 12632 15995 c CV (£ r-> [S <£) 1£Ι 16Ί04 1 ro 1 42.4 N ¢0 η V 突 η ω 芬 c CO a n r*» c〇 « 1.29. 9.1 CO tn ιΛ N — ΙΩ CVJ co CM N N cy M V Ν CM Μ ι 20. 2 1 00 φ ιβ ιΛ Oi (C CTi cc 〇 .13.5 I Λ W o eg 卜 00 12. 7 I m Ν η ιΛ C0 σ 卜 卜 〇 M 〇 ΤΓ 英 λ 另 TS (MPa) Φ P) p ri 1 443 1 467 g \ 511 10 ο η ιΛ ΙΛ s. ΙΛ S m. *Λ n <n (C η m ω 1_7P6 1 N 1__767 1 1 809 1 o V> CO CO CO CO 895 1 897 1 928 1 Μ Ν Q 00 w N Μ C5 5 Μ Ρ： 1147 I s CO CO — Λ Ν C 1402 Ι 3457 J o ΙΟ 312 Ι 1493 I 896 η μ αο 1136 723 ω N Λ 00 U3 ο 8 鋼種 < CO U 0 ω tu 0 X - >—1 乂 Jl 2 0 a. 0 X W H D > X > Ν <. a U < < < c 5 < — 5 ζ ο % ο a a H 3 > < 贫驗鵷號 r-i N f〇 U5 Ν CC Φ p r" 一 N V1 ιβ ω Cv oo 2 N Μ CM f〇 μ 10 N (£> Μ 00 M 05 P w n ΡΪ o n in {*5 ιο η S 00 M σι λ ο rr Μ **Ρ 5 ir Φ tv 00 ΙΜ}ΙΒΙΜΙΜ13ΓΙΜ>'-"^^7 回餐妒：* 21 1305234 從實施例1可知，表3之本發明例相對於表2相同編號之 比較例，可知因回火麻田散體之增加，使擴孔性提高。另 外，當未滿足式1時，雖然滿足合格條件，但與其他同程度 之TS鋼種相比，增加率較少，可知結果造成TSxm有降低之 5 傾向。 實施例2 將如表1所示本發明成分範圍内之L、AA、八;之鋼於真 空烙解爐中熔解、鑄造成之鋼板，以12〇〇°c再加熱後，於 熱軋中以880°C之溫度進行精加工輥軋，成為熱軋鋼板後， 1〇冷卻，並於600°C之溫度下保持1小時，重現熱軋之捲繞熱 處理。藉研磨除去所得到之熱軋鋼板之積垢，以7〇%之壓 下率進行冷親軋’之後以如下之實驗1}〜5)之條件進行預 鍵、酸洗實驗， 實驗1):(本發明例）以5%之鹽酸進行酸洗，進行〇 5g/m2 15 之Ni預鑛。 實驗2):(本發明例）不進行酸洗，進行〇 5咖2之见預 鍍。 實驗3):(比較例）以5%之鹽酸進行酸洗，進行〇 〇〇5g/m2 之Ni預鑛。 20 實驗4):(比較例）以5%之鹽酸進行酸洗，不進行預鍍。 貫驗5):(本發明例）不進行酸洗，不進行預參。 之後，使用連續退火模擬器，加熱至80(rt之溫度後， 於該溫度下保持1 〇〇秒以進行連續退火，接著以5<>C 人卻至 650°C之後，於46(TC之下進行熔融鋅鍍敷，於52〇t之下進 22 1305234 行合金化處理，之後，以l〇t：/s冷卻至麻田散體變態點以 下，以300°c之溫度加熱60秒，接著以20°c/s之冷卻速度冷 卻至常溫。之後，以1%之壓下率進行表皮輥軋，其結果如 表4。 表4/酸洗、預鍍條件差 貫驗編號 鋼種 鍍敷密合性 鑛敷外觀 區分 1 L ◎ ◎ 本發明例 2 L ◎ ◎ 本發明例 3 L Δ X 比較例 4 L X X 比較例 5 L ◎ ◎ 本發明例 1 ΑΑ ◎ ◎ 本發明例 2 ΑΑ ◎ 〇 本發明例 3 ΑΑ X X 比較例 4 ΑΑ X X 比較例 5 ΑΑ 〇 〇 本發明例 1 AJ ◎ ◎ 本發明例 2 AJ ◎ 〇 本發明例 3 AJ X X 比較例 4 AJ X X 比較例 5 AJ 〇 〇 本發明例

由實施例2可知，對於酸洗、預鍍之條件差，從實驗1)、 實驗2)可知藉由預鍍可大幅提高鍍敷密合性、鍍敷外觀， 尤其預鍍前宜進行酸洗。另外，從實驗3)可知若預鍍量少 則無效果，更於實驗4)中可知若只進行酸洗反而會使結果 10 惡化。只進行酸洗時，反而會使鍍敷密合性、鍍敷外觀惡 化之原因，可能係由於在表面過度活性化時，在連續熔融 鋅鑛敷之加熱步驟中進行加熱，再度於鋼板表面產生Si、 Μη等之氧化物，而使鍍敷性惡化。 23 1305234 產業上之利用可能性 依據本發明，可提供一種使用於汽車零件之成形性與 擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板。 L圖式簡單說明3 5 無 【主要元件符號說明】 無

24

Claims (1)

1305234 十、申請專利範圍： 1. 一種成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複合高強 度鋼板，以質量％計’含有C : 〇.〇1〜0.3%、Si : 0.05〜 0.6%、Μη : 0.1 〜3.3%、P : 0.001 〜〇 06%、S : 0.〇〇1 〜0.01%、Α1 : 0.01 〜1.8%、Ν : 〇·0005〜0·01%，且剩 餘部份由Fe及不玎避免之雜質所構成，並且金屬組織係 由肥粒體及面積率大於5%且小於6〇%之回火麻田散體 所構成。 2 10 15

20 如申請專利範圍第1項之成形性與擴孔性優良且經嫁融 鋅錢敷的複合高強度鋼板，其中前述經炫融鋅鍵敷的複 s向強度鋼板，以質量％計，更含有M〇 : 〇_〇5〜0.5%、 V · 0.01 〜0.1%、TiO.Ol〜0.2°/。、Nb : 0.005〜0.05%、 Cu . 1.0%以下、犯：1·〇°/〇以下、cr : ι·〇%以下、ca : 0.0003 〜0.002。/。、REM : 0.0003 〜〇 〇〇5%、b : 〇 _3 〜0.002%中之1種或2種以上。 3 如申請專利範圍第2項之成形性與擴孔性優良且經熔融 辛錄敷的複合高強度鋼板，其中A〗之質量％在0.25〜 I’8%之範圍内，且Si、Al之質量〇/〇及目標之拉伸強度(TS) 滿足下述式1， 式1 . (0.0012x[TS 目標值]_〇 29-[Si])/1.45<Al< [TS目標值]:鋼板之拉伸強度設定值(Mpa)、[si]: Sl 質量 °/〇、[Al] : A1 質量 ％。 種成形性與擴孔性優良且經熔融鋅鍍敷的複合高強 25 1305234

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20 度鋼板之製造方法，係藉由將，以質量°/〇計，含有C : 0.01 〜0.3%、Si: 0.05 〜0.6%、Μη: 0·1 〜3.3%、P: 0.001 〜0.06%、S : 0.001 〜0.01%、Α1: 0·〇1 〜1.8%、Ν: 0.0005 〜0_01% ’且剩餘部份由Fe及不可避免之雜質所構成之 平板熱軋後冷軋’於熔融辞鍍敷加熱步驟中以ACl〜 Ac3+100°C之溫度加熱，保持30秒〜30分鐘後，以fC/s 以上之冷卻速度冷卻至450〜600°C之溫度，接著以該溫 度進行熔融鋅鍍敷處理，之後以It：/s以上之冷卻速度冷 卻至麻田散體變態點以下之溫度後，保持大於^(^^且 小於500°C之溫度1秒〜5分鐘之後，以5°C/s以上之冷卻 速度冷卻至lOOt以下，產生由肥粒體及面積率大於5〇/〇 且小於6〇%之回火麻田散體構成之金屬組織。 5.如申請專利範圍第4項之成形性與擴孔性優良且經熔融 辞鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中前述經溶融 鋅鍍敷的複合高強度鋼板，以質量％計，更含有M〇:〇 〇5 〜0.5%、V : 0.01 〜0.1%、Tio.oho.y/。、 : 〇 〇〇5〜 0.05%、Cu : 1.0%以下、Ni : 1 ·〇%以下、Cr : } 〇%以下、 Ca : 0.0003 〜0.002%、REM : 〇._3〜〇 〇〇5%、b : 〇 〇〇〇3 〜0.002%中之1種或2種以上。 6·如申請專利範圍第4或5項之成形性與擴孔性優良且經 熔融辞鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中經前述 熔融辞鍍敷處理後，再進行合金化處理。 7’如申π專利範圍第4或5項之成形性與擴孔性優良且經 熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中於前述 26 1305234 鋅鍵敷層或合金化鋅鍵敷層上，更進行鉻處理、無機皮 膜處理、化學轉化處理、樹脂皮膜處理中之1種或2種以 上之後處理者。 8. 如申請專利範圍第4或5項之成形性與擴孔性優良且經 熔融鋅鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中A1之質 量％在0.25〜1.8%之範圍内，且Si、A1之質量％及目標 之拉伸強度(TS)滿足下述式1 ;

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式1 : (0.0012x[TS 目標值]-0.29-[Si])/1.45<Al< 1.5-3x[Si]； [TS目標值]:鋼板之拉伸強度設定值(MPa)、[Si]: Si 質量％、[Al] : A1 質量％。 9. 如申請專利範圍第4項之成形性與擴孔性優良且經熔融 鋅鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中於前述冷軋 至熔融鋅鍍敷步驟之間，對鋼板片每面進行0.01〜 2_0g/m2之Ni、Fe、Co、Sn、Cu中之1種或2種以上之予頁 鍵。 10. 如申請專利範圍第9項之成形性與擴孔性優良且經熔融 鋅鍍敷的複合高強度鋼板之製造方法，其中於前述預鍍 前，對鋼板進行酸洗處理。 20 27