JPH04107217A - 熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ｃ産業上の利用分野］ 本発明は熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法に関し
、さらに詳しくは、高強度構造物に使用される時効硬化
性と高加工性を有し、かつ、耐蝕性に優れており、プし
・ス成形等の冷間加工における成彩性を確保し、加工後
に時効処理によって高強度とすることができる熱間圧延
高張力表面処理鋼板の製造方法に関する。

［従来技術ｊ 最近になって、燃費を向上させるという面から、自動車
の車体を軽量化するために、高強度軌ｊ用圧延関仮を使
用することか多くなり、また、自動車車体の防錆を行な
うといらことから表面処理鋼板を使用することか進めら
れてきており、さらに、この両者の性能を兼備している
高強度表面処理鋼板の使用も進められてきてしする。

そして、８０　ｋｇｆ／ｍｍ’以上の高強変！ｉｉ材に
ついては、硬変か高いということから加工が極めて困難
であるという問題がある。

従って、従来においては、焼入わ性の優れｆコ鋼材を比
較的低強度に調整しておいて、プレス成形等の加工を行
なった後、焼入れまたは必要に応じて焼戻し処理を行な
う工程か採用されている。

しかして、この方法は、焼入れを行なうために合金元素
を含有させたり、また、工程の処理が繁雑である等の理
由から、費用が大幅に増加するという問題があり、また
、熱処理による鋼材の形状変形が大きくなり、精密加工
品では再加工を必要とするという問題がある。

このような問題点に対して、高強度熱間圧延鋼板におい
て特に注目されているのが、成形前は軟質でプレス成形
等の加工が容易であり、加工後の強度の高い鋼板が望ま
れている。

また、自動車部品の長寿命化および腐蝕による強変低下
等の観点から耐蝕性を改善することも望まれている。

そして、特に、自動車の部品については、燃費改善の面
から車体の軽量化が図られてきており、さらに高強度な
鋼材を使用して板厚を薄くすることにより軽量化を図る
ことが行なわれるようになっている。

しかし、腐蝕による強度の劣化については、いままでの
板厚が厚い鋼板に比較して大きく、また、安全性が大き
く低下するという可能性がある。

従って、高強度、高耐蝕性であり、かつ、加工時に加工
し易い鋼材が強く要望されている。

また、表面処理鋼板として、溶融亜鉛めっき鋼板、電気
亜鉛？ｈ−１き鋼板および溶融亜鉛合金めっき鋼板、電
気亜鉛合金ぬつき鋼板等がよく使用されているが、例え
ば、時効処理を行なうとその時効温度において、亜鉛の
融点を越えるので亜鉛が蒸発して亜鉛めっきが消失する
という問題がある。

また、溶融アルミニウムめっき鋼板か、自動車のマフラ
ー等の比較的高温において使用される部分に設けられる
ことがある。

しかし、溶融アルミニウムめっき層は、めっき層中のＡ
ｌと素地Ｆｅとの反応か生じ、めっき／鋼境界に脆いＦ
ｅ−Ａｌ合金層の成長か著しく、めっき層の剥離が起こ
り易くなり、剥離部における耐蝕性が極端に劣化すると
いう問題かある。

そのため、アルミニウムめっき浴中にＳｉを９ｗｔ％程
度含有させて、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成長をある程度抑制
する方法が知られているが、しかし、この方法において
は、強加工を行なう場合には不充分であり、また、高温
における時効処理を行なう時に、Ｆｅ−Ａｌ合金層の成
長がさらに進行して、特に、自動車の部品に使用する場
合には、石飛び等によるチッピングによって、めっき層
か剥離し、Ｒ仮の表面保護効果を失ってしまうという問
題かある。

［発明が解決しようとする課題！ 本発明は上記に説明した従来における、特に、自動車の
車体および自動車部品等に使用されている鋼板および表
面処理鋼板の種々の問題点に鑑み、本発明者が鋭意研究
を行ない、検討を重ねた結果、素材鋼板の場合には軟質
であるので加工が行ない属く、その後の時効処理を行な
うことにより目標とする高強度とすることかでき、さら
に、特定の表面処理を行なうことによって。機械的特性
を劣化させることなく、高耐蝕性とすることがてきる熱
間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法を開発したのであ
る。

［問題点を解決するための手段］ 本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法は
、 （１）　Ｇ　０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．
０１〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜１．０ｗｔ％
、Ａ　Ｉ　０．０１〜０．１ｏｗｔ％、Ｃｃ；　　０．
ｌＯ〜２．０ｗｔ％ を含何し、残部かＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
をした鋼板上に、Ａｌ或いはＡｌ合金めっきを行ない、
冷間加工後、４００〜５００℃の強度において０５〜３
時間の熱処理を行なって、母材の温度を上昇させること
を特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法を
第１の発明とし、 （２）　Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．０
１〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０−１．ｏｗｔ％、
Ａ　Ｉ　０．０１−０．１０ｗｔ％、Ｃｕ　０．１０〜
２．０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ　０．１〜２．Ｏ＊ｔ％、Ｎｂ　０．０１５〜０．
Ｉｗｔ％、Ｔ　ｉ　０．０１ｆ）〜０．１ｗｔ％、Ｖ　
０．０２０〜０．１ｗｔ％、Ｃａ　０．０００５〜０．
００５０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純
物からなる鋼を溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった
後、３５０〜５５０℃の温度において巻取りを行ない、
次いで、酸洗いをした鋼板上に、Ａｌ或いはＡｌ合金め
っきを行ない、冷間加工後、４００〜５００’ｃのｍ度
において０．５〜３時間の熱処理を行なって、母材の温
度を上昇させることを特徴とする熱間圧延高張力表面処
理鋼板の製造方法を第２の発明とし、 （３）　Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．０
１〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜１．０ｗｔ％、
Ａｌ　０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ　０．１０〜２
．０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
をした鋼板上に、Ａｌ或いはＳｉ、Ｇｅ５Ｃｕの内から
選んた１種または２種以上を含有するＡｌ合金めっきを
行ない、これらのぬつき層と鋼板との境界面に３μ以下
のＡｌ−Ｆｅ合金層を形成させ、冷間加工後、４００〜
５００’Ｃの温度ニオいて０．５〜３時間の熱処理を行
なって、母材の強度を上昇させることを特徴とする熱間
圧延高張力表面処理鋼板の製造方法を第３の発明と（４
）　Ｇ　０．０１〜（１，１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．０
１〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０〜１．０ｗｔ％、
Ａｌ　０．０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ　０．１０〜２
．０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎｉ　０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ　０．０１５〜０．
ｌｗｔ％、Ｔ　ｉ　０．０１０〜０．１ｗｔ％、Ｖ　０
．０２０〜０．１ｗｔ％、Ｃａ　０．０００５〜０．０
０５０ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物
からなる鋼を溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後
、３５０〜５５０℃の温度において巻取りを行ない、次
いで、酸洗いをした鋼板上に、Ａｌ或いは５Ｊ１Ｇｅ、
Ｃｕの内から選んだ１種または２種以上を含有するＡｌ
合金め・つきを行ない、これらのめっき層と鋼板との境
界面に３μ以下のＡｌ−Ｆｅ合金層を形成させ、冷間加
工後、４００〜５００℃の温度において０．５〜３時間
の熱処理を行なって、母材の強度を上昇させることを特
徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法を第４
の発明とし、 （５）　Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．Ｏ
１〜０．５０ｗｔ％、Ｍｎ　Ｑ、２０−１．ｈＬ％、Ａ
ｌ　［１，０１〜（１，１［１ｗｔ％、Ｃｖ　０．１０
〜２．０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
溶製後スラブとし、熱間圧延を行なっｆこ後、３５０〜
５５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗
いをした鋼板上に、Ｃｒ、　Ｃｏ、Ｎｉの何れか１種の
プレめっきを行なっｆこ後、Ａｌ或いはＡｌ合金めっき
を行ない、冷間加工後、４００〜５００℃の温度におい
て０５〜３時間の熱処理を行なって、母材の強度を上昇
させることを特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の
製造方法を第５の発明とし、 （６）　Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ　ｉ　０．０
１〜０．５（０ｗｔ％、Ｍｎ　０．２０−１．０ｗｔ％
、Ａｌ　０．０１〜０．１０ｗｔ％、（、ａ　０．１０
〜２．０ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｎ＋　０．１〜２．［１ｗｔ％、Ｎｂ　０．０１５〜［
１，］ｗｔ％、Ｔ　ｉ　０．０１０−Ｑ、　ｔｗｔ％、
Ｖ　０．０２０〜０．１ｗｔ％、Ｃａ　０．０００５＝
０．００５０ｗｔ％を含存し、残部かＦｅおよび不可避
不純物からなる鋼を溶製後スラブとし、軌間圧延を行な
った後、３５０〜５５０℃の温度において巻取りを行な
い、次いで、酸洗いをした鋼板上に、Ｃｏ、Ｃｒ、　Ｎ
＋の何れか１種のプレめっきを行なった後、Ａｌ或いは
Ａｌ合金めっきを行ない、冷間加工後、４００〜５００
℃の温度において０．５〜３時間の熱処理を行なって、
母材の強度を上昇させることを特徴とする熱間圧延高張
力表面処理鋼板の製造方法を第６の発明とする６つの発
明よりなるものである。

本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法に
ついて、以下詳細に説明する。

先ず、本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造
方法において使用する鋼の含有成分および成分割合につ
いて説明する。

Ｃは鋼板の強度を高くするのに有効な元素であり、含有
量が０．０１ｗｔ％未満では目標とする強度が得られず
、また、０．１５ｗｔ％を越えて含有させると延性の低
下を招来して冷間加工性を損ない、かつ、スポット溶接
性を阻害する。よって、Ｃ含有量は鋼製強度部材として
プレス成形性および溶接性の面から０．０１〜０．１５
ｗｔ％とする。

Ｓｉは製鋼時の脱酸に必要であり、また、固溶化による
鋼の強度を高くするために必要な元素であり、含有量か
０．０１ｗｔ％未満ではＡｌとの相乗効果によっても脱
酸が不充分であり、清浄な鋼とすることができず、また
、０．５０ｗｔ％を越えて含有させると冷間加工性が低
下したり、或いは、熱間圧延時にＳｉ赤スケールが発生
し易くなり、鋼板表面性状の劣化に起因する切欠効果が
大きくなって延性が低下する。よって、Ｓｉ含有量は０
０１〜０　、５０ｗｔ％とする。

Ｍｎは焼入れ性を高め、強度を上昇させ、同時に熱間圧
延時のＳによる熱間脆性を防止するのに必要な元素であ
り、含有量か０，２０ｗｔ％未満では強度部品としての
強度か不足し、また、１．０ｗｔ％を越えて含有させる
と強度が高くなりすぎ、かっ、製造時のＭｎの偏析増大
に伴って冷間加工性を低下させる。よって、Ｍｎ含有量
は０．２０〜１．０ｗｔ％とする。

Ａｌは脱酸に必要な元素であり、含有量が０．０１ｗｔ
％未満ではＳｉとの相乗効果によっても脱酸の効果は少
なく、また、０．１０ｗｔ％を越えて過剰に含有させる
と介在物の増加をもたらすようになる。

よって、Ａｌ含有量は０．０１〜０．１０ｗｔ％とする
。

Ｃｕは時効硬化性を高くするための重要な元素であり、
後述する熱間加工条件と組み合わせて、鋼板の段階では
比較的軟かく、冷間加工および時効硬化処理後（加熱処
理後）に高強度を得るために必須の元素であり、含有量
が０．１０ｗｔ％未満では最終製品において目標とする
充分な強度が得られず、また、２．０ｗｔ％を越えると
冷間加工性を阻害することがあり、かつ、冷間加工時に
熱間脆性を生じる。よって、Ｃｕ含有量は０．１０〜２
．０ｗｔ％とする。

しかして、本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の
製造方法において、上記の各元素を必須成分ととして含
有させるのであるか、以下説明するＮｉ、　Ｎｂ、　Ｔ
ｉ、■、Ｃａの内から選んだ１種または２種以上含有さ
せることができる。

Ｎｉは強度を高くし、Ｃｕによる熱間脆性を防止する元
素であり、含有量が０．１ｗｔ％未満ては熱間脆性を防
止することができず、また、２．０ｗｔ％を越えると素
材鋼板の強度が高くなり、冷間加工性が低下する。よっ
て、Ｎｉ含有量はＯ１〜２．０ｗｔ％とする。

Ｎｂは後述する熱間圧延条件との組み合わせによってＣ
ｕの析出を促進する効果を有する元素であり、含有量が
０．０１５ｗｔ％未満ては時効処理後（加熱処理後）に
充分な硬さを得ることができず、また、０．Ｉｗｔ％を
越えて過多に含有させると、強度が高くなりすぎ、冷間
加工性が劣化する。よって、Ｎｂ含有量は０゜０１５〜
０．１ｗｔ％とする。

Ｔｉは後述する熱間圧延条件との組み合わせにより、Ｎ
ｂと同様にＣｕの析出を促進する効果を有しており、硫
化物を展伸状から球状に形態制御を行なう元素であり、
含有量か０．０１０ｗｔ％未満では時効処理後（加熱処
理後）に充分な硬さを得ることかできず、また、０．Ｉ
ｗｔ％を越えて過剰に含有させると素材鋼板において強
度が高くなりすぎ、冷間加工性か低下する。よって、Ｔ
１含有量は００１０〜０．１ｗｔ％とする。

■は鋼板の強度を高くするのに有効な元素であり、含有
量が０．０２０ｗｔ％未満では必要とする強度か得られ
ず、また、０．］ｗｔ％を越えて含有させると延性の低
下を招来して冷間加工性を損なうようになる。よって、
■含有量はプレス成形性、溶接性の点から００２０〜０
．ｌｗｔ％とする。

Ｃａは硫化物を展伸状から球状にする形態制御を通して
機械的異方性を小さくし、延性および靭性を改善する効
果を有する元素であり、含有量が０．０Ｏ０５ｗｔ％未
満ではこのような効果を期待することができず、また、
０．００５０ｗｔ％を越えて含有させると逆に鋼中の非
金属介在物の増加を招き、延性、靭性を低下させる。よ
って、Ｃａ含有量は０．０００５〜０．００５０ｗｔ％
とする。

なお、不純物としてＰ、Ｓ、０、Ｎ等は冷間加工性を害
する元素であり、できるだけ少ないほうが望ましい。

次に、本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造
方法について説明する。

上記に説明した含有成分および成分割合の鋼は、通常の
製鋼法により溶製を行ない、スラブを造塊、分塊圧延ま
たは連続鋳造の何れかの方法により製造し、このスラブ
を熱間圧延後、３５０〜５００℃の温度において巻取り
、引張強さ６５ｋｇｆ／ｍｍ’以下の熱間圧延鋼板を製
造する。

この巻取り温度が３５０℃未満では引張強さが６５　ｋ
ｇｆ／ｍｍ’以下とはならず、また、５００℃を越える
巻取り温度では引張強さが６５　ｋｇｆ／　１１１１２
以上となる。従って、熱間圧延後の巻取り温度は３５０
〜５００℃とする（第１図参照。）。

次いで、製造された熱間圧延鋼板に表面処理を行戸い（
後述する。）、冷間加工を行なってから、４００〜５０
０℃の温度において０５〜３時間加熱する熱処理（時効
処理）を行なう。そして、この加熱温度か４００℃未満
および加熱時間（時効温度）が０．５時間未満では引張
強さ８０ｋｇｆ１０！ｉ”以上の強度が得られず、また
、加熱温度（時効温度）が５００℃を越える温度および
３時間を越える時間では逆に引張強さが８０　ｋｇｆ／
ｍｍ’以下となる。従って、冷間加工後の加熱温度（時
効温度）は４００〜５００℃、加熱時間は０５〜３時間
とする（加熱時間（時効温度）と引張強さとの関係を第
２図に示す。）。

さらに、本発明に係る熱間圧延高張力表面処理鋼板の製
造方法の表面処理について説明する。

上記に説明した熱間圧延鋼板にＡｔめっき或いはＡｌ合
金めっきを行なうのであるが、これは高温における加熱
によりめっき層が溶解しないからである。

また、加工性について、一般にＡｌめっき鋼板において
は、Ａｌ−Ｆｅ合金層をめっき層と鋼板の境界面に形成
し易いので、軽度の加工ては問題はないのであるが、強
加工を行なった場合には、めっき層が剥離し、この部分
における耐蝕性か劣化するという問題かある。

そのため、めっきを行なっｆ口直後のＡｌ−Ｆｅ合金層
の発達を抑制するために、Ｓｉを１０〜５０ｗｔ％めっ
き浴に含有させることにより、Ａｌ−Ｆｅ合金層の成長
を極力低減させることができる。

そして、めっき浴に含有させるＳ１含有量か１０１Ｌ％
未満では加熱処理後（時効処理後）の合金層の厚さか３
μ以上となり、加１性か劣化するｆコヌ合金層成長抑制
に対して充分効果を期待することかてきず、ま１六５０
ｗｔ％を越えて含有させるとめつき層自体の耐蝕性が劣
化する。まｆこ、Ｓｉ以外にｙ）っ上塔に含有させる元
素としてＧｅ、　（、シを使用することかてきる。

さらに、超深絞り等の加工を行なう場合には、ダ）−・
き層と鋼板の境界面に合金層を生成さ仕ないｔ二めに、
Ａ）めっきおよびＡｌ合金めつきを施す前に、Ｃ０１Ｃ
ｒ、Ｎｉの内から選んた１種を鋼板上に付着量１５〜４
．０ｇ／ｍ’のプレ島つきすることにより加工性を向」
、させることができる。

そして、このプレめ。き（・ｊ６壜か１．５ｇ／ｍ’未
満てはプレめっきか綱板全体に均一に被覆することかて
きず、Ａｌめ−）き層成（１はＡｌ合金ぬ−き層とｗ４
仮の境界面に生成するＡｌＦｅ系合金の脆い金Ａ間化合
物の成長を抑制する効宋は得ら君ず、また、４．０ｇ／
ｍ’を越えるとＣ「、Ｃｏ、Ｎｉ自体の硬く、かっ、脆
い性質から加工時にプレめっき層を基点とした亀裂によ
るめっき層の剥離か生しるようになる。

［実施例 本発明に係る軌間［Ｆ足高張１）表面処理鋼板の製造方
法の実施例を説明計る。

実施例 第１表に示す含有成分および成分割合の鋼を通常の溶製
法により溶解してから、鋼スラブを製造し、この綱スラ
ブを１２００℃の温度に加熱し、熱間圧延を行なって巻
取った。

第２表に製造条件を示す。

この第２表に示すような条件により製造した表面処理鋼
板を冷間加■（歪３０％）し、その後、５００℃の温度
に２時間の加熱処理（時効処理）を行なった。

加工性の評価は、加熱処理前後（時効処理前後）の硬度
差を閥査し、また、めっき密着性、耐蝕性を調査した。

めっき密着性の評価は、Ｖ字曲げ試験により行ない、耐
蝕性はＪＩＳ−Ｚ２３７１に規定されている塩水噴霧試
験により行なった。

第２表に評価の結果を示す。

この第２表から、本発明に係る熱間圧延高張力表面処理
鋼板の製造方法により製造された鋼板は、比較例に比べ
て優れていることがわかる。即ち、本発明に係る熱間圧
延高張力表面処理鋼板の製造方法による鋼板は、加熱処
理前後（時効処理前後）の硬度差がＨｖ１５以上のもの
が得られ、かつ、加熱処理Ｗｊ後（時効処理前後）のめ
っき密着性の劣化もなく、耐蝕性が良好な鋼板が製造す
ることができノこ。

［発明の効果１ 以上説明したように、本発明に係る熱間圧延高張力表面
処理鋼板の製造方法は上記の構成であるから、製造され
た鋼板は加工性に優れ、機械的性質、耐蝕性か共に優れ
ており、自動車部品で高強度が要求され、かつ、耐蝕性
も要求される部品に好適であるという効果を有するもの
である。

【図面の簡単な説明】

第１図；よ熱間圧延後の巻取り温度と引張強さとの関係
を示す図、第２図は加熱温度（時効温度）と引張強さと
の関係を示す図である。 ｒｔ５＝ｙ尖：（ｋＩｆｚ騙４２）

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０
   ．５０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．
   ０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ａｌ或いはＡｌ合金めっきを行ない、
   冷間加工後、４００〜５００℃の温度において０．５〜
   ３時間の熱処理を行なつて、母材の強度を上昇させるこ
   とを特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法
   。
2. （２）Ｃ０．０１〜０．１５％、Ｓｉ０．０１〜０．５
   ０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．０１
   〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ０．０１５〜０．１ｗ
   ｔ％、Ｔｉ０．０１０〜０．１ｗｔ％、Ｖ０．０２０〜
   ０．１ｗｔ％、Ｃａ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ａｌ或いはＡｌ合金めっきを行ない、
   冷間加工後、４００〜５００℃の温度において０．５〜
   ３時間の熱処理を行なって、母材の強度を上昇させるこ
   とを特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造方法
   。
3. （３）Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０
   ．５０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．
   ０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ａｌ或いはＳｉ、Ｇｅ、Ｃｕの内から
   選んだ１種または２種以上を含有するＡｌ合金めっきを
   行ない、これらのめっき層と鋼板との境界面に３μ以下
   のＡｌ−Ｆｅ合金層を形成させ、冷間加工後、４００〜
   ５００℃の温度において０．５〜３時間の熱処理を行な
   つて、母材の強度を上昇させることを特徴とする熱間圧
   延高張力表面処理鋼板の製造方法。
4. （４）Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０
   ．５０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．
   ０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ０．０１５〜０．１ｗ
   ｔ％、Ｔｉ０．０１０〜０．１ｗｔ％、Ｖ０．０２０〜
   ０．１ｗｔ％、Ｃａ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ａｌ或いはＳｉ、Ｇｅ、Ｃｕの内から
   選んだ１種または２種以上を含有するＡｌ合金めっきを
   行ない、これらのめっき層と鋼板との境界面に３μ以下
   のＡｌ−Ｆｅ合金層を形成させ、冷間加工後、４００〜
   ５００℃の温度において０．５〜３時間の熱処理を行な
   つて、母材の強度を上昇させることを特徴とする熱間圧
   延高張力表面処理鋼板の製造方法。
5. （５）Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０
   ．５０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．
   ０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ｃｒ、Ｃｏ、Ｎｉの何れか１種のプレ
   めっきを行なった後、Ａｌ或いはＡｌ合金めっきを行な
   い、冷間加工後、４００〜５００℃の温度において０．
   ５〜３時間の熱処理を行なつて、母材の強度を上昇させ
   ることを特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造
   方法。
6. （６）Ｃ０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓｉ０．０１〜０
   ．５０ｗｔ％、Ｍｎ０．２０〜１．０ｗｔ％、Ａｌ０．
   ０１〜０．１０ｗｔ％、Ｃｕ０．１０〜２．０ｗｔ％、 を含有し、さらに、 Ｎｉ０．１〜２．０ｗｔ％、Ｎｂ０．０１５〜０．１ｗ
   ｔ％、Ｔｉ０．０１０〜０．１ｗｔ％、Ｖ０．０２０〜
   ０．１ｗｔ％、Ｃａ０．０００５〜０．００５０ｗｔ％ を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   溶製後スラブとし、熱間圧延を行なった後、３５０〜５
   ５０℃の温度において巻取りを行ない、次いで、酸洗い
   をした鋼板上に、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｎｉの何れか１種のプレ
   めっきを行なった後、Ａｌ或いはＡｌ合金めっきを行な
   い、冷間加工後、４００〜５００℃の温度において０．
   ５〜３時間の熱処理を行なって、母材の強度を上昇させ
   ることを特徴とする熱間圧延高張力表面処理鋼板の製造
   方法。