TWI302572B - High yield ratio, high strength steel sheet, high yield ratio, high strength hot dip galvanized steel sheet and high yield ratio, high strength alloyed hot dip galvanized steel sheet and process for producing same - Google Patents

Description

1302572 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 且明係有關於適用於汽車、建材、家電等之高降伏比 '料㈣♦、展&優異之高強度薄鋼板、與對該薄鋼板實施 實^ 高強度軸鍍鋅薄鋼板，又本發明係有關於 化處理之合金化炫融鑛辞薄鋼板及其製造方法。 【先如技術】 一近年Α其疋在汽車車體上，基於提高燃料消耗率與提 10 =耐久性等_，加讀良好之高強度鋼板之需求日益升 I加再加上基於車搞安全性與車厢空間擴A等需求，在車體 冓牛或加固等構件上持續使用拉伸強度在78_Pa等 級以上之鋼板。 作為車體骨架用之鋼板，|重麟接性。車體骨架構件 糟由在車禍時吸讀擊，而貞起保護搭乘者之責任。若點炼 15接部之強度不夠，則衝突時易於破斷，無法得到充分之車槁 能量吸收性能。 考慮到雜性之高強度鋼板之相關馳係獅在例如特 開2〇〇3-193194號公報或特開2〇〇〇_8〇44〇號公報中。又其 他檢討職性者有特_ 57_u咖號公報，然而，這些僅 2〇討論了閃㈣祕祕，_提升本發明巾重要之轉接性 之技術則未做出任何揭示。 接著，高降伏強度是很重要的。亦即，降伏比高之材料 在車禍衝撞能量吸收能力上很優異。要得到高降伏比，將組 織變軔鐵化這個方法很有用，在特開2〇〇1_355〇43號公報 1302572 中，揭示了以變軔鐵組織為主相之鋼板及其製造方法。 最後，鋼板之加工性，亦即延展性、可撓性、凸緣伸展 性等是很重要的。例如，關於擴孔性，在「CAMP-ISIJ v〇1.13 (2000) p395」中，揭示了以變軔體為主相使擴孔性提高， 5且在伸展成形性上，也藉由使第2相生成殘留沃斯田鐵，而 展現出可與現行之殘留沃斯田鐵鋼並列之伸展成形性。 又，亦有藉由在Ms溫度以下進行沃斯回火處理，使體 積率2〜3%之殘留沃斯田鐵生成，可使拉伸強度乂擴孔率變為 最大。 10 又，為了達到高強度材之高延展性化，一般是採取積極 地活用複合組織。 然而，在活用作為第2相之麻田散鐵或殘留沃斯田鐵 時，會導致擴孔性顯著低劣，這個問題在例如「cAMp_ISIJ voU3 (2000) p391」中有所揭示。 15 接者’上述文獻中也指出，以肥粒鐵為主相、麻田散鐵 為第2相，且使兩者之硬度差減少，則可提高擴孔率。又， 擴孔性與延展性優異之銅板之例子係揭示於特開 2001-366043號公報中。 然而，關於具有78〇MPa以上之拉伸強度之鋼板，兼具 20南降伏比與良好之延展性、且_接性良好之鋼板，還沒有 充分的研討。 、、關於點、溶接性，—旦鋼板成為高強度鋼板，則溶 接部強度w變得财，而且“成絲面閃錢生領域之 溶接電流進魏接，财著料部強度顯著祕、零散等問 1302572 題，這成為高強度鋼板市場擴大之阻礙要因。 【發明内容】 本發明之目的在於提供具有780MPa以上之拉伸最高強 度、降伏比高且適宜作為汽車車體骨架構件之延展性與熔接 5 性兼備之薄鋼板。 以往，為了因應對鋼板所要求之各種需求，因此在Si、 Μη、Ti、Nb、Mo、B各個元素中，僅針對這些元素所具有 之對主材料之影響，例如僅針對強度、或僅針對熔接性，來 考慮各個添加元素之影響量及元素間相互之影響，以這種所 10 謂「影響量加算」來改善。 然而，各個元素不僅是對主材質有影響，對次要材質也 有所影響，例如Mo，由於具有「改善熔接性（對主材質之 影響）之同時可使強度提高，而另一方面，會使延展性降低 (對次要材質之影響）」之作用，因此，為了滿足所有多樣化 15 需求而多數添加了這些元素之鋼板，雖然因著對主材質之影 響而有所改善，但是不僅改善量並不如預期，而且也因為累 積了對次要材質之影響而導致了預期之外之性能不足，而難 以滿足所有需求。 為了改善這個現象，因此針對各個元素設定了添加量之 20 上下限，然而這樣仍嫌不足。 尤其，最近的汽車車體骨架構件要求高降伏比、延展性 及熔接性，而目前為止沒有任何成分限定範圍能夠一次滿足 這些特性，因此對研究開發者而言，成為必須解決的課題之 7 1302572 《疋本《月人為了提供上述鋼板而進行種種研討，著 / Si成》限疋&圍與特定元素之關係，結果發現，在使 Sl特疋在比平常更赌之特定範圍之情況下，彳吏Ti、Nb、 B之έ里在特定範圍，並利用特定係數，使各個元素相 平衡，利用這個關係式使合計添加量在適當範圍内，藉此 可使鬲降伏比與延展性同時成立，且兼具熔接性，還發現， 藉由以適當熱軋、退火條件製造，可使這些性能更向上提高。 關於降伏比，當其較高時係如上所述，在車禍衝撞吸收 月t*里之觀點上較為有利，但若過高則使得在加壓成形時之形 10 狀束結性變得低劣，因此降伏比不超過0.92以上是很重要的。 本發明即是依據上述發現而完成者，其要旨所在係如下 所述。 (1) 一種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度薄鋼 板，以質量％計，包含有： 15 C :大於0.030〜小於0.10%

Si : 0.30〜0.80% Μη : 1·7~3·2% Ρ : 0.001 〜0.02% S ： 0.0001^0.006% 20 Α1 : 0.060% 以下 Ν : 0.0001 〜0.070%， 又，包含有：

Ti ： 0.01^0.055%

Nb : 0.012〜0.055% 8 1302572

Mo ： 0.07-0.55% B : 0.0005〜0.0040% 同時’滿足： 1.1^ 14xTi ( %) +20xNb ( %) +3xMo ( %) +300xB ( %) 5 m 且殘餘部分由鐵及不可避免之不純物形成，又，降伏比 在0.64以上而且小於0.92，TSxEl172在3320以上且 YRxTSxEl1’2在2320以上，最高抗拉強度（TS)在780MPa 以上。 10 (2)如（1)之熔接性與延展性優異之高降伏比高強度 薄鋼板，係以質量％計，更包含有：

Cr : 0.01 〜1.5%

Ni ： 0.01-2.0%

Cu : 0.001 〜2.0% 15 Co ： 0.01-1% W : 0.01 〜0.3% 之1種或2種。 (3) 如（1)或（2)之熔接性與延展性優異之高降伏比 高強度薄鋼板，其中前述降伏比在0.68以上而且小於0.92， 20 且鋼板之板厚1/8層中與板面平行之{110}面之X射線強度比 在1 ·0以上。 (4) 如（1)或（2)之熔接性與延展性優異之高降伏比 高強度薄鋼板，其中前述降伏比在0.64以上而且小於0.90， 且鋼板之板厚1/8層中與板面平行之{110}面之X射線強度比 Ϊ302572 在1·0 以上。 (5) 種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融鍍 :、·板係在由（3)之化學成分所形成之熱軋鋼板上業經熔 融鍍鋅處理者。 5 (6) —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度合金化 炫融錢鋅鋼板，係在由⑶之化學齡所形成之熱軋鋼板上 業、、、二熔融鍍鋅處理，再經合金化處理者。 (7 ) —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融鍍 、争鋼板’係在由（4)之化學成分所形成之冷軋鋼板上業經熔 1〇融鍍鋅處理者。 (8) —種炼接性與延展性優異之高降伏比高強度合金化 炫融錢鋅鋼板’係在由（4)之化學成分所形成之冷軋鋼板上 業經熔融鍍鋅處理，再經合金化處理者。 (9) 一種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熱軋鋼 板之氣造方法’係將由（3)之化學成分所形成之鑄造扁鋼胚 直接或暫時先冷卻後加熱到1160°C以上，在Ai:3變態溫度以 上70成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速度25〜70°C/s冷 卻至65〇。〇，並在7〇〇°c以下之溫度捲取。 do) —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融 2〇錢鋅熱軋鋼板之製造方法，係將由（5)之化學成分所形成之 鑄造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160〇c以上，在Ar3 變恶溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速度 25〜7〇°C/s冷卻，並在700°C以下之溫度捲取，之後，在鋼板 通過連續熔融鍍鋅線之際，使最高加熱溫度在500°C以上950 10 1302572 C以下，並且在冷卻到（鍍鋅浴溫度-40) °c~ (鍍鋅浴溫度 +50) °C後，浸潰於鍍鋅浴，並進行壓下率〇·ι%以上之表皮 光軋。 (11) 一種溶接性與延展性優異之高降伏比高強度合金 5 化炫融鍍鋅熱軋鋼板之製造方法，係將由（6)之化學成分所 形成之鑄造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160°C以 上’在變態溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均 冷卻速度25〜70°C/s冷卻至650°C，並在700°C以下之溫度捲 取’之後，在鋼板通過連續熔融鍍鋅線之際，使最高加熱溫 10度在500°C以上950°C以下，並且在冷卻到（鍍鋅浴溫度-40) °C〜（鍍鋅浴溫度+50)艽後，浸潰於鍍鋅浴，接著在48(tc 以上之溫度實施合金化處理，進行壓下率〇·1%以上之表皮光 軋。 (12) —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度冷軋 15 鋼板之製造方法，係將由（4)之化學成分所形成之鑄造扁鋼 胚直接或暫時先冷卻後加熱到116〇。(：以上，在Ar3變態溫度 以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速度25~70°C/s 冷卻至650°C，並在750°C以下之溫度捲取、酸洗後，實施壓 下率30~80%之冷軋，在鋼板通過連續退火線之際，以平均 20 加熱速度10〜3〇°C/s加熱至70(TC，使最高加熱溫度在750°C 以上950°C以下，之後於加熱後之冷卻過程中，在500〜600 。(：範圍内以平均冷卻速度5°C/s以上進行冷卻，更進行壓下 率0.1%以上之表皮光軋。 (13) —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融 11 1302572 鑛辞鋼板之製造紐由⑺之化學齡卿彡成之鑄造 扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到116叱以上，在 <變能 溫度以上完成熱軋，再於_終了後以平均冷卻速度25~70 t/s冷卻至峨，並在75代以下之溫度捲取酸洗後實 施壓下率3請％之冷軋，在鋼板通過連續炫融騎線之際、， 以平均加度1㈠G°C/S加熱至·。C，使最高加熱溫度在 赃…坑以下，之後於加熱後之冷卻過程中在 500〜60(TC範圍内以平均冷卻速度5。^以上進行冷卻，並且 在冷卻至（鑛鋅浴溫度-40) (錢鋅浴溫度+5〇) t後浸 10 潰於鍍鋅浴，並進行壓下率0·1%以上之表皮光軋。 (14) -贿接性與延展性優異之高降伏比高強度合金 化熔融鍍鋅鋼板之製造方法，係將由⑴之化學成分所形成 之鑄造扁娜直接或暫時先冷卻後加熱到i⑽。c以上在 15

Ar3變態溫度以上完成熱軋，再於熱軋终了後以平均冷卻速度 25巧0°C/s冷卻至650t，並在75(TC以下之溢度捲取、酸洗 20 後，實施壓下率30〜80%之冷軋，在鋼板通過連續熔融鍍鋅 線之際，以平均加熱速度10〜30°C/s加熱至700°c，使最高加 熱溫度在750 C以上950°C以下，之後於加熱後之冷卻過程 中，在500〜600°C範圍内以平均冷卻速度5t：/s以上進行冷 卻，並且在冷卻至（鍍鋅浴溫度-40) (鍍鋅浴溫度+5〇) C後，浸潰於鍍鋅浴，接著在480。(：以上之溫度實施合金化 處理’並進行壓下率0.1%以上之表皮光軋。 【實施方式】 [用以實施發明之最佳形態] 12 1302572 以下，詳細說明本發明。 首先，敘述本發明中之扁鋼胚之化學成分之限定理由。 又，％係指質量％。 c :大於0.030%〜小於0.10% 5 由於C是在高強度化上很有效之元素，因此添加超過 0·030%是必要的。另一方面，若在〇 1〇%以上，則炫接性低 劣化，使用於汽車車體骨架用構件等情況時，從接合部強度 或疲勞強度之觀點來看，可能會產生問題。 另一方面，若在0.10%以上，則擴孔性變得低劣，因此 10以0·10%為上限。而0.035〜0.09%為更適宜之範圍。

Si : 0.30〜0.80%

Si在本發明中很重要。亦即，si必須在〇 3〇〜⑽％。^ 為可提高延展性之元素而廣為人知。另—方面，&對降伏比 之影響或與溶接性相關之知識很少，上述&之範圍是本發明 15人經過反覆檢討後所得之結果之範圍。 藉由使Si量在該範圍内之效果，亦即，兼備有預定之降 伏比、延展性及祕性之至今所沒有之練，藉著與後述之 預定Μη量及了卜仙心^各量之共存而得以首次實現。 尤其是溶接性方面，—般知識為-旦添加Si則熔接性會 2〇降低’不過’藉由使Si如上所述地與上述5種元素共存，^ 而可使TSS或CTS提昇，尤其發現，即使在表面閃光產生領 域’也可維持良好特性。 本發明中，為了確保良好的延展性及降伏比，因此添加 0.30%以上之Si。又，Si可抑制相對上較為粗大之碳化物生 13 1302572 成，而可提升擴孔性。

Si之過剩添加，不僅會使鍍性低劣惡化，對熔接性、延 展性及降伏比也會造成不良影響，因此以〇.8〇%為上限。 0.65%則為更適宜之上限。 5 Μη : 1.7〜3.2% Μη因可抑制肥粒鐵變態，使主相為變軔體或變軔體化 肥粒鐵，所以起著形成均勻組織之作用，且亦對造成強度低 劣與擴孔性低劣之原因之一之碳化物析出、或波利特禱鐵生 成起著抑制之作用。又，Μη對提高降伏比也很有效。 1〇 因此，Μη添加1.7%以上。若小於1.7%，則藉著si、

Mo、Ti、Nb、B之複合添加，即使在低C之情況下仍無法使 高降伏比與良好延展性同時成立。 但是，過度之添加不僅會使熔接性變差，且會促進大量 之麻田散鐵生成，藉偏析而導致延展性或擴孔性顯著降低， 15 因此以3.2%為上限。1·8~2·6%為更適宜之範圍。 Ρ ： 0.001-0.02% Ρ雖為強化元素，但過剩之添加會使擴孔性、可撓性甚 至熔接部之接合強度或疲勞過度更為惡化，因此以〇·02%為 上限。另一方面，極低ρ化對經濟成本上不利，因此以〇·0〇ι% 20 為下限。0·003~0·014%之範圍是更適宜之範圍。 S ： 0.0001-0.006% 極低S化對經濟成本上不利，因此以0.0001%為下限。 另一方面，添加0.006 %以上會使鋼板之擴孔性、可撓性甚 至熔接部之接合強度或疲勞過度造成不良影響，因此以 14 1302572 0·006%為上限。更以0.003 %為上限為佳。 Α1 : 0.060% 以下 Α1可有效作為脫氧元素，不過添加過度會形成粗大之 Α1系介在物，例如氧化鋁團，導致可撓性或擴孔性低劣，因 5 此以0.060 %為上限。 下限並無特別限定，不過藉Α1進行脫氧，甚至使殘存之 Α1量在0.003%以下是很困難的，因此0.003 %為實質之下 限。若以Α1以外之元素進行脫酸，或並用Α1以外之元素時， 則不在此限。 10 Ν : 0.0001 〜0.070% Ν可有助於賦予高強度化與ΒΗ性（燒焙硬化性），不過 若添加過度，會形成粗大之化合物，使可撓性或擴孔性低劣， 因此以0.0070%為上限。 另一方面，小於0.0001 %在技術上極為困難，因此以 15 0.0001 %為下限。0·001(Μ)·0040%為更適宜之範圍。

Ti ： 0.01-0.055%

Nb ： 0.012^0.055%

Mo ： 0.07-0.55% B : 0.0005〜0.0040% 20 這些元素在本發明中極為重要。亦即，將這4種元素與

Si、Μη同時添加，可得到高降伏比，且可初步確保在成形加 工為車體骨架構件時所需具備之延展性。 藉上述複合添加，可展現上述效果，是本發明人以創出 兼備熔接性、延展性甚至高降伏比之鋼這個課題為基礎而進 15 1302572 行專心研究’結果首次得知這個知識。 各元素之量乃是基於這個觀點而決定的，若超出該範圍 則無法得到充分效果。更適宜之範圍為·· Ti ·· 0 018〜小於 0.030%、Nb ·· 0.017〜〇·036%、mo ·· 0.08〜小於 〇·3〇%、B : 5 0.0011 〜0.0033%。 又，Ti、Nb、Mo、b之含量，在Si之特定範圍中，以 滿足下述關係式：l.lg14xTi (%) +20xNb (%) +3xMo (%) +300xB (%) $3·7 ’可確保高降伏比、延展性及熔接性之平 衡，更以滿足 1.5Sl4XTi (%) +20xNb (%) +3χΜο (%) 10 +300χΒ (%) S2.8 為佳。 藉由在Si特定範圍中滿足上述關係式，可確保高降伏 比、延展性及熔接性之平衡之理由並不明確，可能是由於使 肥粒鐵之強度與變軔體硬度之平衡適切，而使得高降伏比與 良延展性這兩種相反特性得以同時成立。 又，關於溶接部，推測可能是基於使點溶接塊及HAZ ^ (熔接熱影響部）之硬度分布平穩。使上述範圍為l id·?。 小於1.1則很難得到高降伏比，且熔接強度低劣。 又若超過3.7，則延展性低劣，因此以3·7為上限。更 適宜之範圍是μ客麗（％)+20xNb (%)+3χΜο (%) 20 +30〇χΒ ( %) 8。 本發明所得到之鋼板之降伏比在熱軋鋼板為0.68以上而 且小於0.92，5 人上 上 八’冷軋鋼板為0.64以上而且小於〇 9〇。熱軋 鋼板小於0.68牯丄 T，或冷軋鋼板小於0.64時，無法確保充分之 車禍衝擊安全性。 16 1302572 另一方面，熱軋鋼板之情況在0.92以上時，或冷軋鋼板 之情況在0.90以上時，加壓成形之形狀凍結性變得很差，因 此熱軋鋼板之情況，上限小於0.92，冷軋鋼板之情況上限小 於 0.90。 5 熱軋鋼板之情況，又以0.72〜0.90為佳，更以0.76〜0.88 為佳。又，冷軋鋼板之情況，又以0.68〜0.88為佳，更以 0·74~0.86為佳。又，降伏比係藉由以與滾軋方向垂直之方向 為拉伸方向之JIS5號拉伸試驗片來評價。 本發明之熱軋鋼板中，在板厚1/8層中與板面平行之{110} 10 面之X射線強度比在1.0以上。藉此，可提高相對於滾軋方 向45°方向之深衝性。又，本發明之熱軋鋼板中，若上述X 射線強度比小於1.0就必須進行潤滑滾軋等，造成成本增加。 上述X射線強度比又以1.3以上為佳。 本發明之冷軋鋼板中，在板厚1/8層中與板面平行之{110} 15 面之X射線強度比小於1.0。該X射線強度比若在1.0以上， 可能會導致成形性低。又，本發明之冷軋鋼板中，若上述X 射線強度比在1.0以上就必須進行特殊的滾軋或退火，造成 成本增加。上述X射線強度比又以小於0.8為佳。 又，利用X射線進行之面強度比測定，係依據例如新版 20 卡利堤X射線繞射要論（1986年發行，松村原太郎譯，株式 會社了夕'氺）290-292頁中所記載之方法來進行即可。 所謂面強度比，係指藉由標準樣本（隨機方面抽樣）之 {110}面X射線強度將本發明之鋼板之{110}面X射線強度進 行規格化之值。 17 1302572 所明板厚1/8層係指當全板厚為！時，從板厚表面侧朝 中心侧進入1/8厚度之面。由於在調製試料之際，要正確切 削出1/8層是很困難的，因此將板厚之3/32層〜5/32層之範 圍定義為1/8層。 5 減料製作之際’藉機械研磨進行粗加工，以#_〜1200 之研磨紙加工，最後以化學研磨除去2〇微米厚以上。 本發明情得到之鋼板之點熔接性，即使是表面閃光產 生領域之溶接電流，但相較於以表面閃光即將產生前之溶接 電流轉之情況，藉十字型拉伸試驗進行的拉伸荷重（cts) 10 顯示出CTS之劣化量仍很小。 亦即，一般的鋼板若進行伴隨表面閃光產生之熔接，則 CTS會大幅降低且CTS之不均會變大，相對的，本發明鋼板 之CTS低下率或不均很小。 在表面閃光產生領域内之熔接電流值係表面閃光產生前 15 之電流值（作為CE)加上1.5kA之電流值。設以CE為溶接 電流進行10次熔接時之CTS之最低值為1，則進行1〇次以 (CE+1.5) kA為溶接電流之試驗時，係使該CTS最低值在 0.7以上。 上述最低值又以0.8以上為佳，更以0.9以上為佳。又， 20 CTS係依據JIS Z 3137之方法來評價。 接著，敘述關於上述（2)之發明所規定之要件。

Cr : 0·01~1·5%

Cr不僅對高強度化有效，且可經由抑制碳化物生成及生 成變軔體與變軔體化肥粒鐵而提高可撓性與擴孔性。又，Cr 18 1302572 是一種對高強度化有效果卻對熔接性低劣之影響很小的元 素，因此可因應需要添加。 若添加小於0.01%，則得不到顯著效果，因此以0.01% 為下限，另一方面，超過1.5%之添加量，將對加工性及鍍性 5 產生不良影響，因此以1.5%為上限。又以0.2〜0.8%為佳。

Ni : 0.01 〜2.0%

Cu : 0.001 〜2.0% 本發明之鋼板基於不對強度-擴孔性平衡造成不良影響 且可提升鍍性這個目的，而亦可含有Cu及/或Ni。添加Ni 10 除了提高鍍性之外，還有提高燒焙硬化性之目的，添加量在 0.01%以上。 另一方面，添加超過2.0%之量，會助長合金成本增加、 對加工性、尤其因麻田散鐵生成導致硬度提升而帶來不良影 響，因此以2.0%為上限。 15 添加Cu除了提高鍍性以外，還有提高強度之目的，添 加量在0.001%以上。另一方面，若添加量超過2.0%，則對 加工性及回收性造成不良影響，因此以2.0%為上限。 本發明鋼板由於含有Si，因此基於鍍性與合金化反應性 之觀點，使Ni在0.2%以上，及/或Cu在0.1%以上。 20 Co ： 0.01-1% W ： 0.01^0.3% 本發明鋼板還可含有Co、W之1種或2種。 C 〇藉變軔體變態控制而可維持強度-擴孔性（及可撓性） 之平衡，因此添加0·01 %以上。然而，Co是高價元素，大量 19 1302572 添加有損於經濟性，因此宜添加1%以下。 w在0.01%以上即可展現強化效果，因此使下限為 0.01%。另一方面，超過0.3%之添加，對加工性造成不良影 響，因此以0.3%為上限。 5 又，本發明之鋼板為求更進一步提高強度與擴孔性之平 衡，可含有合計0.001%以上之強碳化物形成元素之Zr、Hf、 Ta、V之1種或2種以上。另一方面，若大量添加上述元素， 會導致延展性或熱軋加工性低劣化，因此1種或2種以上之 合計添加量之上限為1%。 10 又，藉適量添加Ca、Mg、La、Y、Ce，有助於介在物控 制、尤其是微細分散化，因此可以合計添加量〇 〇〇〇1%以上 添加這些元素之1種或2種以上。另一方面，這些元素之過 剩添加，會使鑄造性或熱軋加工性等製造性、及鋼板製品之 延展性降低，因此以0.5%為上限。 15 藉適量添加La、Y、Ce以外之REM，也有助於介在物 控制、尤其是微細分散化，因此可因應需要添加〇 〇〇〇1%以 上。另一方面，上述REM之過剩添加，不僅造成成本增加， 且會使鑄造性或熱軋加工性等製造性、及鋼板製品之延展性 降低，因此以0.5%為上限。 20 不可避免之不純物有例如Sn、Sb等，含有這些元素合 計0.2%以下並無損本發明之效果。 Ο並無特別限定，若含有適量之〇，具有改善可撓性與 擴孔性之效果。另一方面，若過多則反而會使這些特性低劣 化，因此〇量以0.0005〜0.004%為佳。 20 13〇2572 鋼板之顯微組織並無特別限定，不過為了得到高降伏比 與良好延展性，故體錢軔體化肥粒鐵為主相較為適 宜’使其面積率30%以上。 在此所謂變軔體’包含了薄晶境界内生成碳化物之 5 . 交軔體、及薄晶内生成有微細碳化物之下部變軔體兩者。 又，變軔體化肥粒鐵是指無碳化物之變軔體，例如針狀 月巴粒鐵為其1例。 基於擴孔性或可撓性之提升，宜以碳化物微細分散之下 4變軔體、或無碳化物之變軔體化肥粒鐵、或肥粒鐵為主相， 面積率超過85%為佳。 一般來說，肥粒鐵為軟質，會使鋼板之降伏比降低，不 過如未再結晶肥粒鐵這種轉位密度高之肥粒鐵則不在此限。 又，上述顯被組織之各相、肥粒鐵、變物體化肥粒鐵、 麦韌體、沃斯田鐵、麻田散鐵、界面氧化相、及殘部組織之 15 鐘疋、存在位置之觀察及面積率之測定，可藉由硝酸乙醇腐 蝕液試劑、及特開昭59-219473號公報中所揭示之試劑，將 鋼板滾軋方向截面或滾軋直角方向截面腐蝕，以500倍〜1〇〇〇 倍之光學顯微鏡觀察’及/或以1〇〇〇~ 100000倍之電子顯微鏡 (掃描型及透過型）來觀察。 20 可進行各20視野以上之觀察，並藉點端式計數法或圖像 解析，求得各組織之面積率。 TSxEl1/2係以具有780MPa以上之拉伸強度之高強度鋼 板為前提，為了發揮優異之延展性，以TSxE11/223320為佳。 若小於3320，大多無法確保延展性，缺乏強度與延展性之平 21 1302572 衡。 又，YRxTSxE11/2係以具有780MPa以上之拉伸強度之高 強度鋼板為前提，為了發揮雨降伏比及優異之延展性，以YR xTSxEl1/2 —2320為佳。若小於2320 ’則大多無法確保降伏比 5 或延展性，缺乏平衡。 接著，以下敘述上述（9)、（ 10)、及（H)之發明，亦 即熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熱軋鋼板、高降伏 比高強度熔融鍍鋅熱軋鋼板、高降伏比高強度合金化熔融鍍 鋅熱軋鋼板之製造方法。 10 鋼成分之調整除一般的高爐-轉爐法，還可以電氣爐等來 進行。 鑄造法也沒有特別限定，可利用一般的連續鑄造法、鑄 錠法、薄板胚鑄造來製造鑄造扁鋼胚。 可先將鑄造扁鋼胚冷卻後、再加熱接著實施熱軋，亦可 15 不進行冷卻即直接進行熱軋。 若是小於1160°C時，則加熱到1160°C。由於加熱溫度小 於1160°C時，會受到偏析等影響使得製品之可撓性或擴孔性 低劣，因此以1160°C為下限，以1200°C以上為佳，又以1230 °c以上為佳。 2〇 熱乳之最終完工溫度在Ah變態溫度以上。該溫度若小 於Ars變態溫度，則熱軋板中會生成在滾軋方向伸展之肥粒 鐵粒’導致延展性或可撓性低劣。 從熱軋終了後到650t為止，以平均冷卻速度25~7〇t/s 進行冷卻。若小於25°C/s，則難以得到高降伏比，相反的， 22 1302572 右超過70°C /s，則使延展性低劣化。35〜5(rc /s是較佳之範圍。 熱乳後在700°C以下捲取。該捲取溫度若超過7〇〇t，則 熱軋組織中大量生成肥粒鐵或波利特鑄鐵，而無法得到高降 伏比。捲取溫度以650它以下為佳，更以6〇〇t：為佳。 捲取溫度之下限並無特別限定，不過要到室溫以下很困 難，因此以室溫為下限。若考慮到確保延展性，以在4〇〇。〇 以下較佳。 又，亦可將粗滾乳棒彼此接合連續地進行完工熱乳。這 時’亦可暫時將粗滾軋棒捲取。 將如此製造出之熱乾鋼板進行酸洗後，亦可因應需要對 该鋼板施以表皮光軋。基於形狀矯正、耐常溫時效性之改善、 強度調整等，可進行到壓下率4 〇%為止。 若壓下率超過4.0%，則延展性顯著低劣，因此以4〇% 為上限。另一方面，若壓下率小於〇·1%，則效果很小、控制 15 也报困難，因此以0.1%為下限。 表皮光軋可在線上進行，亦可離線進行。又，可一欠即 以目的之壓下率進行表皮光軋，亦可分數次來進行。 在使如此製造之熱軋鋼板通過連續熔融鍍鋅線進行熔融 鍍鋅處理之際，使最高加熱溫度在50(Tc以上95〇°c以下w 。小於5〇〇t ’則在將鋼板裝入鑛浴時，鋼板溫度就已降到棚 °C ’結果導致鍍浴溫度低下，生產性降低。 另-方面’若超過950t，則可輯發板破裂或表面性 狀低劣化，因此以95(TC為上限。600。〇以上而且小於嶋。c 是較佳之範圍。 23 1302572 若是由所謂無氧化爐（NOF)-還原爐（RF)形成之熔融 鑛鋅線’藉由使無氧化爐中之空氣比為〇 9〜12，可促進鐵之 氧化，接著繼續藉還原處理使表面之鐵氧化物變成金屬鐵， 可提高鍍性及合金化反應性。 5 並且在冷卻到（鍍鋅浴溫度-40) °C〜（鍍鋅浴溫度+50) 。(：後，浸潰於鍍鋅浴，並進行壓下率〇 1%以上之表皮光軋。 又，在無NOF之類型之熔融鍍鋅線上時，藉由使結露點 在-20°C以上，可有利於鍍性或合金化反應性。 基於使鍍浴溫度保持固定以確保生產效率之觀點，鍍浴 10浸潰前之板溫就變得很重要，以（鍍鋅浴溫度_4〇) （鍍 鋅浴溫度+50) °C之範圍為佳，又以（鍍鋅浴溫度_1〇) (鍍鋅浴溫度+30) C之範圍為佳。該溫度若低於（鍍鋅浴溫 度-40) °C，降伏比可能會低於〇 68。 之後進行合金化處理時，加熱到48(rc以上之溫度，使 15鍍鋅層與鐵反應，作成Zn-Fe合金層。該溫度若小於48〇。〇， 則合金化反應無法充分進行，因此以48〇°c為下限。 上限並無特別設定，不過若在6〇〇它以上則合金化進行 過度，導致鍍層容易剝離，因此以低於6〇(rc為佳。 溶融鍍鋅處理後，或合金化處理後，為了形狀橋正、耐 20常溫時效性之改善、強度調整等，因此實施壓下率〇1%以上 之表皮光軋。若壓下率小於〇·1%，則無法得到充分效果。壓 下率之上限並無特別限定，不過可因應需要進行表皮光軋到 5%為止。表皮光軋可在線上進行，亦可離線進行。又，可分 數次來實施。 24 1302572 本發明之熱軋鋼板在熔接性上極為優異，如上所述，對 點炫接尤其展現出優異之特性 ，此外，亦可適用於一般進行 之熔接方法，例如電弧熔接、TIG、MIG、滾壓焊及雷射等之 溶接方法。 5 本發明之熱軋鋼板也適合熱壓（hot press)。亦即，將本 鋼板加熱到900°C以上之溫度後，藉加壓成形並燒焙硬化， 可得到降伏比高之成形品。而且，該成形品在之後之熔接性 上也很優異。又，本發明之熱軋鋼板在耐氫脆性上也很優異。 接著，以下敘述上述（12)、（13)及（14)之發明，亦 10 即溶接性與延展性優異之高降伏比高強度冷軋鋼板、高降伏 比兩強度熔融鍍鋅鋼板、高降伏比高強度合金化溶融鍍鋅鋼 板之製造方法。 鋼成分之調整除一般的高爐-轉爐法，還可以電氣爐等來 進行。 15 鑄造法也沒有特別限定，可利用一般的連續鑄造法、鑄 錠法、薄板胚鑄造來製造鑄造扁鋼胚。 可先將鑄造扁鋼胚冷卻後、再加熱接著實施熱軋，亦可 不進行冷卻即直接進行熱札。若是小於1160 C時’則加熱到 1160°C 以上。 20 由於加熱溫度小於1160°C時，會受到偏析等影響使得製 品之可撓性或擴孔性低劣，因此以1160°C為下限，以1200 。(：以上為佳，又以123(TC以上為佳。 熱軋之最終完工溫度在Ar3變態溫度以上。該溫度若小 於Ar3變態溫度，則熱軋板中會生成在滾軋方向伸展之肥粒 25 1302572 鐵粒，導致延展性或可撓性低劣。 從熱軋終了後到650°C為止，以平均冷卻速度25〜7〇t/s 進行冷卻。若小於25t/s，則難以得到高降伏比，相反的， 若超過70°C/s，則易使冷軋性或板形狀惡化、延展性低劣化， 5 因此35〜50°C/s是較佳之範圍。 熱幸L後在750 C以下捲取。該捲取溫度若超過750，則 熱軋組織中大量生成肥粒鐵或波利特鑄鐵，導致最終製品之 組織部均勻，可撓性及擴孔性低劣。捲取溫度以650°C以下 為佳，更以600°C為佳。 10 捲取溫度之下限並無特別限定，不過要到室溫以下很困 難，因此以室溫為下限。若考慮到確保延展性，以在4〇(TC 以下較佳。 又，亦可將粗滾軋棒彼此接合連續地進行完工熱軋。這 時，亦可暫時將粗滾軋棒捲取。 15 將如此製造出之熱軋鋼板進行酸洗後，亦可因應需要對 忒鋼板施以表皮光軋。基於形狀矯正、耐常溫時效性之改善、 強度調整等’可進行到壓下率4.0%為止。若壓下率超過 4·〇%，則延展性顯著低劣，因此以4 〇%為上限。 另一方面’若壓下率小於0.1%，則效果很小、控制也很 20困難’因此以0.1%為下限。 表皮光軋可在線上進行，亦可離線進行。又，可一次即 以目的之壓下率進行表皮光軋，亦可分數次來進行。 以壓下率30〜80%對業經酸洗之熱軋鋼板進行冷軋，在 連、、男退火線上或連續熔融鍍鋅線上通過。若壓下率小於 26 1302572 3 難使形狀保持平坦。又，若壓下率小於观，則 最；製〇口之延展性很差，因此壓下率以30%為下限。 另方面，若壓下率在80%以上，則冷軋荷重變得非常 大阻礙生產性。因此4〇〜70%是較佳之壓下率。 5 在使鋼板通過連續退火線之際，係以平均加熱速度 10〜30C/S加熱到7〇{rc為止。若平均加熱溫度小於 l〇〇C/s， 則難以得到高降伏比，相反的，若超過30°C/s則很難確保良 好的L展〖生，這個原因尚未明瞭，推測可能與加熱中之轉位 之恢復舉動有關。 10 在使鋼板通過連續退火線時之最高加熱溫度，在 750~950°C。若小於75(TC，則不產生或僅少數產生α — 7變 態’因此無法使最終組織成為變態組織，降伏比也無法變高， 伸展性不良，因此最高加熱溫度以75〇〇c為下限。 另一方面，最高加熱溫度若超過950°C，則會誘發板形 15狀變得惡劣等問題，因此以950°C為上限。 在該溫度領域中之熱處理時間並無特別限定，為了鋼板 之溫度均一化，必須要1秒以上。不過，熱處理時間若超過 10分鐘，不僅會促使晶界氧化相生成，而且會招至成本升 高，因此熱處理溫度在10分鐘以下為佳。 20 在加熱後之冷卻過程中，在500〜600°c之範圍内以平均 冷卻速度5°C/s以上進行冷卻。若小於5°C/s，則會生成波利 特鑄鐵，而導致降伏比降低、可撓性及凸緣伸展成形性低劣。 之後，因應需要在l〇〇~550°C之範圍内保持60秒以上實 施熱處理。藉該熱處理，可提高伸展性或可撓性，熱處理溫 27 1302572 度若小於100 C則效果很小，另一方面，要達到55〇t以上很 困難。以200〜450°c較適當。 熱處理後之表皮光軋之壓下率，在〇1%以上進行。若壓 下率小於0.1%，則無法得到充分效果。壓下率之上限並無特 5別限定，不過可因應需要進行表皮光軋到為止。表皮光軋 可在線上進行，亦可離線進行。又，可分數次來實施。更適 宜之壓下率範圍是0.3〜2.0%。熱處理後，亦可實施各種電鍍。 冷乳後在連續溶融鍍鋅線上通過時之到達7〇〇<^c為止之 平均加熱速度與最高到達溫度，基於與通過連續退火線時之 10相同理由’因此到700°C為止之平均加熱速度為1〇〜30°C/s， 最高到達溫度為750〜950。(：。 若是由所謂無氧化爐（N〇f)-還原爐（RF)形成之熔融 錢鋅線，藉由使無氧化爐中之空氣比為0.94.2，可促進鐵之 氧化’接著繼續藉還原處理使表面之鐵氧化物變成金屬鐵， 15 可提高鍍性及合金化反應性。 又，在無NOF之類型之熔融鍍鋅線上時，藉由使結露點 在-20°C以上，可有利於鍍性或合金化反應性。 加熱後之冷卻過程中，在500〜600。(：之範圍内以平均冷 部速度5°C/s以上進行冷卻。若小於yc/s，則會生成波利特 2〇禱鐵’而導致降伏比降低、可撓性及凸緣伸展成形性低劣。 到達最高到達溫度後之鍍浴浸潰前之冷卻溫度，為（鍍 辞浴溫度-40) °C〜（鍍鋅浴溫度+5〇) °c。該溫度若低於（鍍 鋅浴溫度-40) °C，不僅降伏比可能會低於〇·64，還會因鍍浴 浸入時之退熱很大而導致操作上之問題。 28 1302572 表又，冷卻停止溫度若超過（鍍辞浴溫度+50)°C ，則會誘 半Ρ讀/合/皿度上升之作業上之問題。鐘辞浴可因應需要含 有鋅以外之元素。 又進行合金化處理時，係在480°C以上進行。合金化 5溫度若低於WC，則合金化之進展很慢，生產性不佳。合 玉化處理’皿度並無特別限定上限，不過若超過_。〇，則會 生成波利特鑄鐵，而導致降伏比降低、可撓性及凸緣伸展成 形性低劣，因此60(rc是實質上之上限。 亦可對㈣麟鋼板實絲皮光軋。表皮光軋之壓下率 10若小於0.1%，則無法得到充分效果。壓下率之上限並無特別 限定’不過可因應需要進行表皮光軋到5%為止。表皮光乾可 在線上進行，亦可離線進行。又，可分數次來實施。更適宜 之壓下率範圍是0.3〜2.0%。 本發明之冷軋鋼板在熔接性上極為優異，如上所述，對 15點溶接尤其展現出優異之特性，此外，亦可適用於一般進行 之熔接方法，例如電弧熔接、TIG、MIG、滾壓焊及雷射等之 熔接方法。 本發明之冷乳鋼板也適合熱壓。亦即，將本鋼板加熱到 900°C以上之溫度後，藉加壓成形並燒焙硬化，可得到降伏比 20 高之成形品。而且，該成形品在之後之熔接性上也很優異。 又，本發明之冷軋鋼板在耐氫跪性上也很優異。 以下，藉實施例更詳細說明本發明。 [實施例] 實施例1〜4是有關於本發明熱軋鋼板之實施例。 29 1302572 (實施例1 ) 將表1所示之化學組成在轉爐内調整作成扁鋼胚。將扁 鋼胚加熱到1240°C，在變態溫度以上之890〜91(rc完成 熱軋，在600°C捲取厚度1.8mm之鋼帶。 將该鋼板酸洗後’於该鋼板施行表2所示之壓下率之表 皮光軋。從該鋼板採取JIS5號拉伸試驗片，以相對於滾軋方 向測定直角方向之拉伸特性。 點熔接係以下述條件（a) ~ (e)來進行。 (a) 電極（圓頂型）：前端捏8mm 4

(b) 加壓力：5.6kN

(c) 熔接電流：離散發生寸前之電流（ce)、及（CE+1.5) kA (d) 熔接時間：π循環 (e) 保持時間：1〇循環 溶接後，依據JIS Z 3137進行十字型拉伸試驗。 ό又以CE為溶接電流進行1〇次溶接時之CTS之最低值為 1以表面閃光產生領域之（CE+1.5 ) kA為溶接電流進行1〇 次熔接時，若此時之CTS最低值小於〇·7則為χ，〇 7以上小 於〇·8為〇、〇·8以上為◎。 本發明之鋼板一方面具有熔接性優異之高降伏比，一方 面延展性也相對較為優異。 30 1302572

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Ir'^^^-^w^^^^^明^^^^^-"^可'--•'-^v's 弓 W Ϊ-* ri九冬比ί 本&仏Ιΐ:比 i^if^l^ιΐιι^Ι '^.................................. if?.·: ..................................... *所謂U10!是指在板厚!/8層之m〇}之X射線面強度比 (實施例2) 在連續合金化熔融鍍鋅設備上對實施例1之熱軋鋼板施 行熱處理及熔融鍍鋅。這時，以850°C為最高到達溫度。 5 以加熱速度20°C/s升溫到740°C，接著，以升溫速度2 °C/秒升溫到850°C，之後，以〇.2°C/秒之冷卻速度冷卻到83〇 C，更在之後以2°C/秒之冷卻速度冷卻到46〇〇c。 接著，浸潰於鍍槽（浴組成：〇 11%A1_Zll、浴溫：46〇 C )’之後’以3C/秒之升溫速度加熱到表3所示之52(rc〜55〇 C之各皿度，保持3〇秒施行合金化處理，之後冷卻。 鍍鋅之單位重量係兩面皆約5〇g/m2。表皮光札之壓下率 係如表3所示。 32 1302572 從這些鋼板採取JIS5號拉伸試驗片，以相對於滾軋方向 測定直角方向之拉伸特性。各鋼板之拉伸特性、鑛性、合金 化反應性、點溶接性顯示於表3。 點熔接性之評價係與實施例1同樣地進行，而鍍性、合 5 金化反應性係分別如以下所述來評價。 (鍍性） 〇：沒有無法電鍍之情形 △:有若干無法電鍍之情形 X:無法電鍍情形很多 10 (合金化反應性） 〇：表面外觀沒有合金化不均之情形 △:表面外觀有若干合金化不均之情形 X:表面外觀合金化不均之情形很多 滿足本發明要件之發明鋼，在降伏比、熔接性與強度之 15 平衡方面皆較比較例之鋼為優異。 33 1302572 表3 M光軋厘下卒％ TS. MPa YS. MPa H% ：YR TS*E!^ VR*TS*r/^ iUCM mm 鍍性 合金化反應性 mm AH 520 1,0 BU 674 m 0,83 2» 2J ◎ Ο D 本發明 A-2 1.0 7§4 m w asi 3287 2m 0 Ο ο mm 8-1 m 1,0 816 @98 π m zzm im 2J ⑬ ο ο 本發明 B-2 520 1.0 781 n m. 32漶i 2m n D 0 ο 扯較觸 0-1 520 1.0 mu n 0J3 3476 2^86 u ⑬ ο ο 本發明 o-a 猶 LO m 529 16 臟 3288 2Π6 u 0 0 ο 比毅例 D-1 1,0 _ 10 繼 3475 灘 14 @ 0 ο 本發明 CHI S20 1.0 788 狮 13 讎 3343 zm U 0 ο Δ tmm Ε-Ί 520 1,0 _ 鄉 a m 3381 zm 2J a 0 0 本發明 Ε-2 細 10 m 4:48 m QJl 3335 mz 1,3 X ο 厶 umm ㈣ 1.0 S56 9 0.81 麵 2073 2J ❹ ο ο mm F-1 m ΐύ 80? mi m m 3454 mi U ◎ ο ο 本發明 Ψ-2 m 1,0 δίβ 5i1 IS QM 3刚 wm U 〇 ο Δ. 比較调 α-ί m 1.0 掷發 顧 IB m. 簡 I960 1.4 X X X < mm m m 802 492 14 _ 3001 mt IJ i ο A 比較_ ΗΜ 540 a? 1014 W 13 0^1 3653 2m 13 ο ο； 本發明 Η» 2 m 0；? _ m QM. zm 1J X π X 雌剜 W 540 0,7 124 H am 3Π5 3083 IJ # δ ο 本發明 1-2 m 0J 944 ms. 14 QJ1 3532 mo L4 〇 0 ο mm 54ϋ 0J 1067 m \Z m 細a 2M © 0 ο 本發明 J-2 m 0J ]〇15 61S 13 Ml 3660 2228 12 X ο X 比敏_ ΚΙ m CJ 1247 S43 11 0.76 Am mB 紉 δ 0 δ 本發咀 Κ 2 m 0J 酬 辦 A qm 2§32 1912 2J 0 ο mm L-i sso 1183 鲕 12 細 mm 3_ 25 ο ο 本Ιύ ίτ2 m 0..3 nzz 714 m m 354a 2.2E8 ί! 0 0 0 mk S50 m \m 97 J a miz 2913 3,4 0 ο 本 Μ-2 m 0.3 tm tm 3 m tm 2110 2.2 窃 ο ο mm Μ-1 m m mi 獅 12. 0.81 425¾ 3426 3J 0 ο 本發明 Μ-2 m 0.3 i m _ 4 0,90 X3S8 2Π6 i‘S 0 0 A mkm Ο-ί 5m : nm 10 0.81 3902 mz 2J ύ ο 0 本發明 0-2 0.3 941 mt 13 瞻 獅 nm U κ ο L· 職辆 ΡΗ m (12 ί_ m\ ? 0.80 4149 33 ίβ ❼ 0 ο 本發明 P-t 550 ύΐ 1備 nm 6 0J8 1 2834 IJ . κ. Δ X. 德細 木所謂{110}是指板厚1/8層中{110}之X射線面強度比。 (實施例3) 在連續合金化熔融鍍鋅設備上對實施例1之熱軋鋼板當 5 中之B-1、E-2、L-13種鋼板施行熱處理及熔融鍍鋅。這時，I 係使最高到達溫度在700〜970°C之間變化。 以加熱速度20°C/s升溫到（最高到達溫度-100) °C，接 著，以升溫速度2°C/秒升溫到最高到達溫度，之後，以0.2 °C/秒之冷卻速度冷卻到（最高到達溫度-20) °C，更在之後 10 以2°C/秒之冷卻速度冷卻到460°C。 接著，浸潰於鍍槽（浴組成：〇·11%Α1·Ζη、浴溫：460 °C )，之後，以3°C/秒之升溫速度加熱到表4所示之520°C〜550 °(：之各溫度，保持30秒施行合金化處理，之後冷卻。 鍍鋅之單位重量係兩面皆約50g/m2。表皮光軋之壓下率 15 係如表4所示。 滿足本發明要件之情況下，相較於比較例之鋼，降伏比 34 1302572 表一 ri 南且熔接性優異。 rk ?/!- vr_ μ3 ^ o o s;, 4、K、上 ,¾ i1 度J I ;i" 一 j irTA.c ?i !今 rs ΆI Γ 災、J a<. 尤 t !層 ---------^厚 .蘇 一指 VJw4;)i £'一是 01Γ 強 I面 1線 射 .....IX 1Γ ΙΟ 比

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YR sss 11/2: ^ 1 8 7 εν 8 432779571981 3 3 3 3 4 3 0 Θ 6 ^ s t 1 o 1 ο β, 29188183222 @χι® χ^ν αοοοοη 明例明例明例 ^較發_發較 本比本tt本比 氺所謂{110}是指板厚1/8層中{110}2Χ射線面強度比。 實施例5〜7是本發明之冷軋鋼板。 (實施例5) 將表6所示之化學組成在轉爐内調整作成扁鋼胚。將扁 鋼胚加熱到1250°C，在Αιν變態溫度以上之880〜91〇°C完成 熱軋’在550°C捲取厚度3.0mm之鋼板。 35 1302572 將該鋼板酸洗後，藉冷軋使厚度作成1.4mm。 接著，以表7所示之條件進行熱處理。 在最高到達溫度保持90秒鐘後以5°C/秒冷卻到（最高到 達溫度-130) °C為止。之後，以30°C/秒冷卻到後續附加之熱 5 處理溫度，進行附加性熱處理約250秒。表皮光軋壓下率係 如表7所示。 從該鋼板採取JIS5號拉伸試驗片，以相對於滾軋方向測 定直角方向之拉伸特性。點熔接係以下述條件（a)〜（e)來 進行。 10 (a)電極（圓頂型）：前端徑6mm 0

(b) 加壓力：4.3kN

(c) 熔接電流：離散發生寸前之電流（CE)、及（CE+1.5) kA (d) 熔接時間：15循環 15 (e)保持時間：10循環 熔接後，依據JIS Z 3137進行十字型拉伸試驗。設以CE 為熔接電流進行10次熔接時之CTS之最低值為1，以表面閃 光產生領域之（CE+1.5) kA為熔接電流進行10次熔接時， 若此時之CTS最低值小於0.7則為χ，0·7以上小於0.8為〇、 20 0.8以上為◎。 本發明之鋼板一方面具有熔接性優異之高降伏比，一方 面延展性也相對較為優異。 36 1302572 f<6 Λ] Λ ：> R 7 ：C-I 、“ !.〆·"《! ! ^ V ^ iCr i ；Cr 7 (,=.03 J LOJi Ί"” 1)1)½ '；)0!： ϋ ilOU 0Γ4^ 01½ 0C6C ，、、r:\"! C iMb 0 062 illl n，、 0C6： DC^O r〇yn D imh ：)a：4〇 oor

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15測定直角方向之拉伸特性。各鋼板之拉伸特性、鍍性、合金 化反應性、點溶接性顯示於表8。點溶接性之評價係與實施 例5同樣地進行，而鍍性、合金化反應性係分別如以下所述 來評價。 (鍍性） 2〇 〇：沒有無法電鍍之情形 A:有若干無法電鍍之情形 X :無法電鍍情形很多 (合金化反應性） 〇：表面外觀沒有合金化不均之情形 38 1302572 表8 △•表面外觀有若干合金化不均之情形 X:表面外觀合金化不均之情形很多 滿足本發明要件之發明鋼，在降伏比、炫接性與強度之 平衡方面皆較比較例之鋼為優異。 :广' 、-j A < V' w":V心 ys^ ίΛ-\、；、 、吣-V, 八卜 κ\乂Κ 、<Μ Ά SVo t… :、:2 … U !(l·是芯板？f·丨/8層中丨nnU.:線沿強度比 、ii5'/cw5 - V vr > Ο 4 ν^,τ'ίϊ、 c / i }r-./f彳 、，, -U- : ο -、 、一 ''/ ........i¾ίί<^¾^^^^^^^.^.:.^¾:..^'.^^J.^^:.^^ ................................v>..^/..ί.-.%.ΐ^^^^:r^.^^.:v:......iy.v>ίί.¾¾%..^¾¾¾l^>^?ί^...;^^.:.·..:..λcv.^ > 々 β β ΐ Λ ^ ί * i "/-' ΐ /^3 、Η、^ / 4、r ”, ί〆 6 二 一 j '”>>?*'<$ vryav ' i< A w , v::c r々r「广、，tir<A r <r4;j v%:!v/:>:crf *ri;;r“ V > /91 ^ ? >Γ ^ ^ ν · t '.*?·,' -ox.-kx / νί ό ^ 1β

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j 雀“uut;·兹度 t;— ~ i ^： c '—'…、、、一 ί) 一 "' W: < 10 5 ' l i ? D i > W ： ''，： i · … !。 #::........ Γ 'i ^^tMlO> ^luktl\/m Ρ<ί\ύ> " [產業上可利用性] 藉本發明，可得到拉伸最高強度（TS)在780MPa以上 之熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熱軋鋼板與冷軋鋼 5 板、高降伏比高強度熔融鍍鋅鋼板、以及高降伏比高強度合 金化熔融鍍鋅鋼板。 因此，本發明可擴大鋼板之用途，有助於鋼鐵產業及鋼 鐵材料利用產業之發展。 【圖式簡單說明】 10 無 【主要元件符號說明】

Claims (1)

1. 修正日期：97年5月 93129599號專利申請案申請專利範圍替換本 更)正本 十、申請專利範圍： 1· 一種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度薄鋼板，以質 量％計，包含有： C :大於0.030〜小於〇 ίο% Si ： 0.30-0.80% Μη ： 1.84-3.2% Ρ : 0.001 〜0.02% S · 0.0001 〜0.006% Α1 : 0.060% 以下 Ν · 0.0001 〜0.070%， 又，包含有： Ti ： 0.01^0.055% Nb ： 0.012-0.055% Mo ： 0.07-0.55% B : 0.0005〜0.0040% 同時’滿足： 1.1 ^ 14xTi ( % ) +20xNb ( % ) +3xMo ( % ) +300xB ( % ) $3.7， 且殘餘部分由鐵及不可避免之不純物形成，又，降伏 比在0.64以上而且小於0.92，TSxEl1/2在3320以上(E1 :延展 性)且YRxTSxEl1/2在2320以上(YR :降伏比），最高抗拉強度 (TS)在780MPa以上。 2.如申請專利範圍第1項之熔接性與延展性優異之高降伏比 高強度薄鋼板，係以質量％計，更包含有： 41 1302572 Cr ： 0.01-1.5% Ni ： 0.01-2.0% Cu : 0.001 〜2.0% Co ： 0.01-1% 5 W : 0.01 〜0.3% 之1種或2種。 3·如申請專利範圍第1或2項之熔接性與延展性優異之高降伏 比高強度薄鋼板，其中前述降伏比在0.68以上而且小於 0.92，且鋼板之板厚1/8層中與板面平行之{110}面之X射線 10 強度比在1.0以上。 4·如申請專利範圍第1或2項之熔接性與延展性優異之高降伏 比高強度薄鋼板，其中前述降伏比在0.64以上而且小於 0.90，且鋼板之板厚1/8層中與板面平行之{110}面之X射線 強度比在1.0以上。 15 5. —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融鍍鋅鋼 板，係在由申請專利範圍第3項之化學成分所形成之熱軋鋼 板上業經熔融鍍鋅處理者。 6. —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度合金化熔融鍍 鋅鋼板，係在由申請專利範圍第3項之化學成分所形成之熱 20 軋鋼板上業經熔融鍍鋅處理，再經合金化處理者。 7· —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融鍍鋅鋼 板，係在由申請專利範圍第4項之化學成分所形成之冷軋鋼 板上業經溶融鑛鋅處理者。 8. —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度合金化熔融鍍 42 1302572 鋅鋼板’係在由申請專利範圍第4項之化學成分所形成之冷 軋鋼板上業經熔融鍍鋅處理，再經合金化處理者。 9· 一種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熱軋鋼板之製 造方法，係將由申請專利範圍第3項之化學成分所形成之鑄 造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160X：以上，在Ar3變 態溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速度 25〜70°C/s冷卻至650°C，並在700°C以下之溫度捲取。 10·種炼接性與延展性優異之高降伏比高強度溶融鍍鋅熱軋 鋼板之製造方法，係將由申請專利範圍第5項之化學成分所 开> 成之每造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到丨丨以 上，在A。變態溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均 冷卻速度25〜70°C/s冷卻，並在700X：以下之溫度捲取，之 後，在鋼板通過連續熔融鍍鋅線之際，使最高加熱溫度在 500C以上950。(：以下，並且在冷卻到（鍍鋅浴溫度_4〇)它 〜（鍍鋅浴溫度+50) °C後，浸潰於錢鋅浴，並進行壓下率 0.1%以上之表皮光軋。 11· 一種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度合金化熔融鍍 鋅熱軋鋼板之製造方法，係將由申請專利範圍第6項之化學 成分所形成之鑄造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160 C以上，在Ar*3變態溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以 平均冷卻速度25〜70°C/s冷卻至650°C，並在7〇〇°C以丁之溫 度捲取’之後，在鋼板通過連續炼融錢鋅線之際，使最古 加熱溫度在500°C以上950。(：以下，並且在冷卻到（錢辞浴 溫度-40) C〜（鍍鋅浴溫度+50) °C後，浸潰於鑛鋅浴，接 43 1302572 著在480°C以上之溫度實施合金化處理，進行壓下率0.1 %以 上之表皮光軋。 12· —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度冷軋鋼板之製 造方法，係將由申請專利範圍第4項之化學成分所形成之鑄 造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160。(：以上，在Ar3變 悲溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速度 25〜7〇C/s冷卻至650°C，並在750°C以下之溫度捲取、酸洗 後，實施壓下率30~80%之冷軋，在鋼板通過連續退火線之 際，以平均加熱速度1〇〜3(TC/S加熱至7〇(rc，使最高加熱溫 度在750 C以上950°C以下，之後於加熱後之冷卻過程中， 在500〜600 C範圍内以平均冷卻速度5°c/s以上進行冷卻，更 進行壓下率0.1%以上之表皮光軋。 13· —種熔接性與延展性優異之高降伏比高強度熔融鍍铸鋼板 之製造方法，係將由申請專利範圍第7項之化學成分所形成 之鑄造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到n6〇t以上，在 Ars變恶溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均冷卻速 度25〜70°C/s冷卻至650°C，並在750°C以下之溫度捲取、酸 洗後，實施壓下率30〜80%之冷幸L，在鋼板通過連續溶融鍍 鋅線之際，以平均加熱速度1〇〜3(rc/s加熱至7〇(rc，使最高 加熱溫度在75GC以上95Gt以下，之後於加熱後之冷卻過 程中，在500〜60(TC範圍内以平均冷卻速度rc/s以上進行冷 卻，並且在冷輕（鍍鋅浴溫度_4〇)〜（錢辞浴溫度+5〇) °〇後，浸潰於鍍鋅浴，並進行壓下率01%以上之表皮光札。 14· -種㈣性與延展性❹之高降伏比高強度合金化炼融鑛 44 1302572 鋅鋼板之製造方法，係將由申請專利範圍第8項之化學成分 所形成之鑄造扁鋼胚直接或暫時先冷卻後加熱到1160°C以 上，在Ac變態溫度以上完成熱軋，再於熱軋終了後以平均 冷卻速度25〜70°C/s冷卻至650°C，並在750。(：以下之溫度捲 5 取、酸洗後，實施壓下率3〇〜80%之冷軋，在鋼板通過連續 熔融鍍鋅線之際，以平均加熱速度1〇〜3〇°c/s加熱至700°c， 使最高加熱溫度在750°C以上950°C以下，之後於加熱後之 冷卻過程中’在500〜600°C範圍内以平均冷卻速度5°c/s以上 進行冷卻，並且在冷卻至（鍍鋅浴溫度_4〇)(鍍鋅浴 10 溫度+5〇) °C後，浸潰於鍍鋅洛，接著在48〇°c以上之溫度 實施合金化處理，並進行壓下率〇.1%以上之表皮光軋。 45