JP2000178681A - 材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 優れた成形性と優れたスポット溶接性を合わ
せ持ち、材質ばらつきの小さい熱延高強度鋼板とする。 【解決手段】 不純物としてのＢがＢ：０．０００５％
以下とし、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイ
ト、残留オーステナイトの３相で構成し、フェライト占
積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄ
Ｆ）が２０以上で、且つ、そのコイル内変動幅が４未満
であり、２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％
以上で、且つ、そのコイル内変動幅が５％未満であり、
特性として、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）
が２００００（ＭＰａ・％）以上で、且つ、そのコイル
内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）未満とする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は自動車、産業用機械
等に使用することを企図した優れた成形性と優れたスポ
ット溶接性を合わせ持ち、材質ばらつきの小さい熱延高
強度鋼板とその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】自動車用鋼板の軽量化と衝突時の安全確
保を主な背景として、高強度鋼板の需要が増大している
が、高強度鋼板といえども、その成形性、溶接性に対す
る要求は強く、優れた成形性、優れたスポット溶接性を
両立させた鋼板が望まれている。

【０００３】成形性の代表指標である強度−延性バラン
スの優れた鋼板として、従来、フェライトとマルテンサ
イトで構成されるＤｕａｌ Ｐｈａｓｅ（いわゆるＤＰ
鋼）が知られている。このＤＰ鋼は固溶強化型高強度鋼
板、析出強化型高強度鋼板より優れた強度−延性バラン
スを示すが、その値はＴＳ×Ｔ．Ｅｌ＜２００００（Ｔ
Ｓ：引張強さＭＰａ、Ｔ．Ｅｌ：全伸び％）であり、加
工性に対する更なる改善要望を満たし得ないのが、実状
である。

【０００４】この現状を打破してＴＳ×Ｔ．Ｅｌ≧２０
０００が得られるシーズとして、残留オーステナイトの
ＴＲＩＰ現象（ＴＲａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ Ｉｎｄ
ｕｃｅｄ Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ：変態誘起塑性）の利
用がある。

【０００５】本発明者らは、このＴＲＩＰ現象を活用し
て、先に特開昭６４−７９３４５号公報として、従来技
術の持つ問題点の解決策を提示した。

【０００６】これによって、上記従来技術の持つ問題点
の解決を図り、優れた強度−延性バランスを有する高強
度熱延鋼板とその製造方法を提供することができ、ＴＳ
×Ｔ．Ｅｌ≧２００００と初期の目的を達成することが
できた。

【０００７】しかし、工業的に実使用する場合は、強度
−延性バランスの絶対値のみならず、その材質ばらつき
が小さいことが必要である。さらに好ましくは引張強さ
及び降伏強度のばらつきが小さいことが望まれる。材質
ばらつきが大きい場合、一定条件で実施される連続成形
にて、寸法変動等の製品での不具合が発生する。

【０００８】また、この種鋼板の使用分野においてはス
ポット溶接の適用が可能であることが前提であり、スポ
ット溶接にも優れていることが必要である。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明な上記した従来
技術が持つ問題点を解消し、優れた成形性と優れたスポ
ット溶接性を合わせ持ち、材質ばらつきの小さい熱延高
強度鋼板とその製造方法を提供することを課題としてい
る。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は前記特開昭６４
−７９３４５号公報で提示した鋼板の材質ばらつきを提
言することを目的とするものである。

【００１１】本発明者らはＢの材質特性及びそのばらつ
きに及ぼす影響に関して種々の実験検討を重ねた結果、
鋼中に混入する（不純物）Ｂの上限を規定することを骨
子とすることにより、従来技術が持つ問題点を解消し、
優れた成形性と優れたスポット溶接性を合わせ持ち、材
質ばらつきの小さい熱延高強度鋼板とその製造方法を発
明するに到った。

【００１２】すなわち、不純物として存在するＢの上限
を０．０００５％以下、好ましくは０．０００２％以下
とすることにより、フェライト変態を安定的に進行さ
せ、フェライト占積率やその粒径の変動を抑制すること
が可能となり、その他添加元素等限定の作用とあいまっ
て、成形性指標である強度−延性バランスの高レベル維
持とそのばらつき低減、引張強さと降伏強度のばらつき
低減を果たしたのである。

【００１３】なお、Ｂの上限を規定することによる鋼材
特性に及ぼす影響としては、特開平８−１５８００５号
公報に述べられているように耐亜鉛めっき割れ性の改善
に関わる技術が知られているものの材質ばらつきに関わ
る技術ではない。

【００１４】本発明の要旨は、以下の通りである。

【００１５】（１） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．００
０５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物で
あり、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイト、残
留オーステナイトの３相で構成され、フェライト占積率
（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄＦ）
が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未満であり、
２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、
強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板。

【００１６】（２） ミクロ組織として、フェライト占
積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイル内変動幅が
１５％未満であり、特性として、引張強さ（ＴＳ）及び
降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動幅が１００（ＭＰａ）
未満であることを特徴とする上記（１）に記載の材質の
ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
板。

【００１７】（３） 化学成分として、重量％で、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２種以上を
含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２
種以上を合計量で０．３％以下、Ｐにおいては０．３％
以下、Ｃａにおいては０．０１％以下、ＲＥＭにおいて
は０．０５％以下であることを特徴とする上記（１）又
は（２）に記載の材質ばらつきの小さい成形性、溶接性
に優れた熱延高強度鋼板。

【００１８】（４） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．００
０５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よ
りなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０％
以上、終了温度：Ａｒ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウ
トテーブルでの冷却を３０℃／秒以上で、巻取を３５０
℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織として、フェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄ
Ｆ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内
変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留オーステナイ
ト占積率が５％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未
満であり、特性として、強度−延性バランス（引張強さ
×全伸び）が２００００（ＭＰａ・％）以上で且つその
コイル内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）未満であるこ
とを特徴とする材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に
優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００１９】（５） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．００
０５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よ
りなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０％
以上、終了温度：Ａｒ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウ
トテーブルでの冷却を３０℃／秒以上で、巻取を３５０
℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織として、フェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄ
Ｆ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内
変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留オーステナイ
ト占積率が５％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未
満であり、フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且
つそのコイル内変動幅が１５％未満であり、特性とし
て、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００
００（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３
０００（ＭＰａ・％）未満であり、引張強さ（ＴＳ）及
び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動幅が１００（ＭＰ
ａ）未満であるることを特徴とする材質ばらつきの小さ
い成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００２０】（６） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥ
Ｍの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおい
てはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
々行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイト、
残留オーステナイトの３相で構成され、フェライト占積
率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄ
Ｆ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未満であ
り、２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上
で且つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性とし
て、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００
００（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３
０００（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質
ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
板の製造方法。

【００２１】（７） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥ
Ｍの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおい
てはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
々行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイト、
残留オーステナイトの３相で構成され、フェライト占積
率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄ
Ｆ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未満であ
り、２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上
で且つそのコイル内変動幅が５％未満であり、フェライ
ト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイル内変動
幅が１５％未満であり、特性として、強度−延性バラン
ス（引張強さ×全伸び）が２００００（ＭＰａ・％）以
上で且つそのコイル内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）
未満であり、引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）の
コイル内変動幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特
徴とする材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた
熱延高強度鋼板の製造方法。

【００２２】（８） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．００
０５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よ
りなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０％
以上、終了温度：Ａｒ₃以上で、ランナウトテーブルで
の冷却をＡｒ₃以下６００℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／
秒未満、Ｔ₁以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０
℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織として、フェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄ
Ｆ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内
変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留オーステナイ
ト占積率が５％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未
満であり、特性として、強度−延性バランス（引張強さ
×全伸び）が２００００（ＭＰａ・％）以上で且つその
コイル内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）未満であるこ
とを特徴とする材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に
優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００２３】（９） 化学成分として、重量％で、Ｃを
０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２種
を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃ
ｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、Ｓ
≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．００
０５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よ
りなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０％
以上、終了温度：Ａｒ₃以上で、ランナウトテーブルで
の冷却をＡｒ₃以下６００℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／
秒未満、Ｔ₁以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０
℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織として、フェ
ライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で構成
され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄ
Ｆ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内
変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留オーステナイ
ト占積率が５％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未
満であり、フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且
つそのコイル内変動幅が１５％未満であり、特性とし
て、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００
００（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３
０００（ＭＰａ・％）未満であり、引張強さ（ＴＳ）及
び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動幅が１００（ＭＰ
ａ）未満であることを特徴とする材質ばらつきの小さい
成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００２４】（１０） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにお
いてはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイト、残
留オーステナイトの３相で構成され、フェライト占積率
（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄＦ）
が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未満であり、
２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、
強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
製造方法。

【００２５】（１１） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにお
いてはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイナイト、残
留オーステナイトの３相で構成され、フェライト占積率
（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄＦ）
が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未満であり、
２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
つそのコイル内変動幅が５％未満であり、フェライト占
積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイル内変動幅が
１５％未満であり、特性として、強度−延性バランス
（引張強さ×全伸び）が２００００（ＭＰａ・％）以上
で且つそのコイル内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）未
満であり、引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコ
イル内変動幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴
とする材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱
延高強度鋼板の製造方法。

【００２６】（１２） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．０
００５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物
よりなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０
％以上、終了温度：Ａｒ₃以上で、ランナウトテーブル
での冷却をＡｒ₃以下６００℃超の温度Ｔ₁までは３０℃
／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂までは３０℃／秒未満、更にＴ₁
以下６００℃超の温度Ｔ₂以降では３０℃／秒以上で、
巻取を３５０℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織
として、フェライト、ベイナイト、残留オーステナイト
の３相で構成され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェラ
イト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つ
そのコイル内変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留
オーステナイト占積率が５％以上で且つそのコイル内変
動幅が５％未満であり、特性として、強度−延性バラン
ス（引張強さ×全伸び）が２００００（ＭＰａ・％）以
上で且つそのコイル内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）
未満であることを特徴とする材質ばらつきの小さい成形
性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００２７】（１３） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％を含み、不純物としてのＢがＢ≦０．０
００５％存在し、残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物
よりなる鋼片を用いて、仕上げ圧延を、全圧下率：８０
％以上、終了温度：Ａｒ₃以上で、ランナウトテーブル
での冷却をＡｒ₃以下６００℃超の温度Ｔ₁までは３０℃
／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂までは３０℃／秒未満、更にＴ₁
以下６００℃超の温度Ｔ₂以降では３０℃／秒以上で、
巻取を３５０℃超５００℃以下で各々行い、ミクロ組織
として、フェライト、ベイナイト、残留オーステナイト
の３相で構成され、フェライト占積率（ＶＦ）とフェラ
イト粒径（ｄＦ）の比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つ
そのコイル内変動幅が４未満であり、２μｍ以下の残留
オーステナイト占積率が５％以上で且つそのコイル内変
動幅が５％未満であり、フェライト占積率（ＶＦ）が６
０％以上で且つそのコイル内変動幅が１５％未満であ
り、特性として、強度−延性バランス（引張強さ×全伸
び）が２００００（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル
内変動幅が３０００（ＭＰａ・％）未満であり、引張強
さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動幅が１
００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質ばらつ
きの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の製
造方法。

【００２８】（１４） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにお
いてはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
以下で各々行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイ
ナイト、残留オーステナイトの３相で構成され、フェラ
イト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（Ｖ
Ｆ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未
満であり、２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５
％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特
性として、強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が
２００００（ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動
幅が３０００（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とす
る材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高
強度鋼板の製造方法。

【００２９】（１５） 化学成分として、重量％で、Ｃ
を０．０５〜０．２５％、ＳｉとＡｌの内の１種又は２
種を合計量で０．５〜４％、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、
Ｃｕの内の１種又は２種以上を合計量で０．５〜４％、
Ｓ≦０．０１％、更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、Ｒ
ＥＭの１種又は２種以上を含み、該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにお
いてはそれらの１種又は２種以上を合計量で０．３％以
下、Ｐにおいては０．３％以下、Ｃａにおいては０．０
１％以下、ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、不
純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、残部Ｆｅ
及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用いて、仕
上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ₃
以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
以下で各々行い、ミクロ組織として、フェライト、ベイ
ナイト、残留オーステナイトの３相で構成され、フェラ
イト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の比（Ｖ
Ｆ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅が４未
満であり、２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５
％以上で且つそのコイル内変動幅が５％未満であり、フ
ェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイル
内変動幅が１５％未満であり、特性として、強度−延性
バランス（引張強さ×全伸び）が２００００（ＭＰａ・
％）以上で且つそのコイル内変動幅が３０００（ＭＰａ
・％）未満であり、引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（Ｙ
Ｓ）のコイル内変動幅が１００（ＭＰａ）未満であるこ
とを特徴とする材質ばらつきの小さい成形性、溶接性に
優れた熱延高強度鋼板の製造方法。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下に本発明を詳細に説明する。

【００３１】まず、化学成分について述べる。

【００３２】Ｃはオーステナイトを安定化し、残留オー
ステナイトを確保し、組織の粗大化を防ぐために、０．
０５重量％以上添加する。ただし、その上限はスポット
溶接性不良、フェライト体積分率低下等を避ける観点か
ら、０．２５重量％以下とする。好ましくは０．１６重
量％以下、より好ましくは０．１１重量％以下とする。

【００３３】Ｓｉ、Ａｌは残留γを得るために重要な元
素であり、フェライトの生成を促進し、炭化物の生成を
抑制することにより、残留γを確保する作用があると同
時に脱酸元素・フェライト強化元素としても作用する。
上記観点から、ＳｉとＡｌ内の１種もしくは２種の合計
添加加減量は０．５重量％以上とする必要がある。効果
とコストの兼ね合いから、その合計添加上限量は４重量
％以下とする。

【００３４】また、特に優れた表面性状が要求される場
合は、Ｓｉ＜０．１重量％（好ましくは０．０１重量
％）とすることによりＳｉスケールを回避するか、逆に
Ｓｉ＞１．０重量％（好ましくは１．２重量％）とする
ことによりＳｉスケールを無害化（全面に発生させ目立
たなくする）してもよい。

【００３５】また、ＳｉとＡｌのフェライト強化作用の
差を利用して引張強さを低くおさえたい場合等の材質上
の観点から、Ａｌ添加量を増しＳｉ添加量を減ずること
も可能である。

【００３６】一方、耐火物溶損やノズル閉塞等の製鋼上
デメリットや材質との関連で、Ａｌ≦０．２重量％（好
ましくは０．１重量％）としてもよい。

【００３７】Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕは残留γを
確保する作用があるとともにフェライト強化元素であ
る。また、組織微細化への寄与もある。上記観点から、
それらの内の１種もしくは２種以上の合計添加下限量は
０．５重量％以上とする必要がある。ただし、コストと
効果の兼ね合いから、その合計添加上限量は４重量％以
下とする。

【００３８】Ｓは硫化物系介在物による成形性、スポッ
ト溶接性の劣化防止の観点から、その含有量は≦０．０
１重量％（好ましくは≦０．００３重量％、より好まし
くは≦０．００１重量％）とする。

【００３９】不純物のＢとしてはフェライト変態を安定
的に進行させ、フェライト占積率やその粒径の変動を抑
制し、その他添加元素等限定の作用とあいまって、成形
性指標である強度−延性バランスの高レベル維持とその
ばらつき低減、引張強さと降伏強度のばらつき低減のた
め、その上限を０．０００５重量％（好ましくは０．０
００２重量％）とする。

【００４０】さらに、選択元素として、Ｎｂ、Ｖ、Ｔ
ｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２種以上を添加しても
よい。

【００４１】Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉは高強度化に有効な元素で
あるが、効果とコストの兼ね合いから、それら添加量は
１種又は２種以上を合計量で０．３重量％以下とする。

【００４２】Ｐは残留オーステナイトの確保、高強度化
に有効な元素であるが、効果とコストの兼ね合いから、
その添加量は０．３重量％以下とする。特に優れた２次
加工性、靭性、スポット溶接性、リサイクル性が要求さ
れる場合は、Ｐ≦０．０５重量％（好ましくは≦０．０
２重量％）とする。一方、Ｓｉスケール模様等を避け、
優れた表面性状を得る観点からはＰ≧０．０１５重量％
が好ましい。

【００４３】Ｃａは硫化物系介在物の形態制御（球状
化）により、加工性（特に穴拡げ比）をより向上させる
ために０．０１重量％以下添加してもよい。また、ＲＥ
Ｍも同様の理由から、０．０５重量％以下添加してもよ
い。

【００４４】なお、オーステナイトの安定化や高強度下
等を狙って、必要に応じて、Ｎを０．０２重量％以下、
添加してもよい。

【００４５】次にミクロ組織について述べる。

【００４６】引張強さ×全伸び≧２００００ＭＰａ・％
に代表される優れた成形性を達成するためには、２ミク
ロン以下の残留γを５％以上の占積率で含有し、ＶＦ／
ｄＦ（ＶＦ：フェライト占積率；％、ｄＦ：フェライト
粒径；ミクロン）が２０以上であるフェライト＋ベイナ
イト＋残留γの３相組織とすることが必要である。残留
オーステナイトの増加は引張強さ×全伸びの向上に寄与
し、その効果は残留オーステナイトの微細化によりさら
に高まる。ＶＦ／ｄＦの増加はフェライト占積率の増
加、フェライト粒の微細化によるＣ濃度促進等を通じ
て、伸びの向上や残留オーステナイトの増加に寄与す
る。ミクロ組織を構成する相をフェライト＋ベイナイト
＋残留γの３相とする、すなわち、残留オーステナイト
の増加を阻害するパーライトやマルテンサイトを回避す
ることにより、優れた成形性を達成できる。

【００４７】さらに成形性のばらつき（引張強さ×全伸
びにして３０００（ＭＰａ・％）未満）を低減するため
にはミクロ組織の均一化が必要であり、その支配因子で
ある２ミクロン以下の残留γ占積率の変動を５％未満、
ＶＦ／ｄＦ（ＶＦ：フェライト占積率；％、ｄＦ：フェ
ライト粒径；ミクロン）の変動を４未満とすることが必
要である。なお、フェライト、ベイナイト、残留γ以外
の組織（たとえばパーライトやマルテンサイト）は優れ
た成形性達成とばらつき低減に悪影響を及ぼさない範囲
で合計５％未満含有してもよい。

【００４８】また、フェライト占積率（ＶＦ）を６０％
以上とし且つそのコイル内の変動幅を１５％未満とする
ことは上記観点で好ましく、さらに引張強さ及び降伏強
さのコイル内変動幅を低減する（１００ＭＰａ）効果も
奏する。

【００４９】次に、熱間圧延における製造方法について
述べる。

【００５０】仕上げ圧延の終了温度の下限は加工組織
（加工フェライト）の出現による成形性劣化を防ぐた
め、Ａｒ₃とする。また、仕上げ圧延の終了温度の上限
は前段急冷（図１）の場合、フェライト占積率増加、フ
ェライト細粒化、残留γの占積率増加・微細化の観点で
Ａｒ₃＋１５０℃とする。後段急冷（図１）、２段急冷
（図１）の場合は後述するごとく冷却工程でフェライト
占積率増加、フェライト細粒化、残留γの占積率増加・
微細化を達成できるため、特に仕上げ圧延の終了温度の
上限を定める必要はないが、前記効果をより高めるため
に好ましくは上限をＡｒ₃＋１５０℃とする。

【００５１】なお、Ａｒ₃は化学成分に応じ、下式にて
算出する。

【００５２】Ａｒ₃（℃）＝８６８−３９６×Ｃ＋２５
×Ｓｉ−６８×Ｍｎ−３６×Ｎｉ−２１×Ｃｕ−２５×
Ｃｒ＋３０×Ｍｏ

【００５３】仕上げ圧延の全圧下率はフェライト占積率
増加、フェライト細粒化、残留γの占積率増加・微細化
のために、８０％以上とする。好ましくは前段４パスの
各圧下率を４０％以上とすることが望ましい。

【００５４】図１に示すランナウトテーブル（ＲＯＴ）
での前段急冷の冷却速度はパーライトの生成抑制のた
め、下限を３０℃／秒とする。

【００５５】図１に示すランナウトテーブル（ＲＯＴ）
での後段急冷においては、前段の徐冷はフェライト占積
率の増加、細粒残留γの増加の観点から、３０℃／秒未
満の冷却速度でＡｒ₃以下まで降温させるが、パーライ
トの生成を避けるため、６００℃超から後段の急冷を３
０℃／秒以上の冷却速度で開始する。なお、Ａｒ₃以下
〜６００℃超で等温保持してもさしつかえない。

【００５６】図１に示すランナウトテーブル（ＲＯＴ）
での２段急冷においては、第１の急冷はフェライト細粒
化のため、３０℃／秒以上でＡｒ₃以下まで冷却する。
中間の徐冷はフェライト占積率増加、細粒残留γの増加
のため、３０℃／秒未満とするが、パーライトの生成を
避けるため、６００℃超から第２の急冷を３０℃／秒以
上の冷却速度で開始する。なお、Ａｒ₃以下〜６００℃
超で等温保持してもさしつかえない。

【００５７】また、いずれの冷却方法においてもフェラ
イト占積率増加、フェライト細粒化、細粒残留γの増
加、さらにはランナウトテーブル（冷却テーブル）長の
低減を狙って、圧延直後急冷を行ってもよい。

【００５８】巻取り温度の下限はマルテンサイトの生成
を抑制して残留γを確保するため、その下限を３６０℃
超とする。その上限はパーライトの生成を抑制しつつ、
残留γ増加に好ましいベイナイト変態活用のため、５０
０℃未満とする。

【００５９】以上が本発明の熱延条件の規制理由である
が、フェライト占積率増加、フェライト細粒化、細粒残
留γ増加をより一層図るため、加熱温度上限を１１７
０℃とする。仕上げ圧延の開始温度を仕上げ圧延終了
温度＋１００℃以下とする等の手段を単独ないしは複合
で行ってもよい。また、最良な表面性状の確保のために
上限を１１７０℃としてもよい。

【００６０】さらに、巻取り後の冷却は放冷をおこなっ
てもよいし、強制冷却でもよい。残留γ増加に好ましい
ベイナイト変態活用の観点から、２００℃未満まで３０
℃／時以上で冷却してもよく、これを上記の加熱温度規
制、仕上げ圧延開始温度規制とくみあわせてもよい。

【００６１】なお、圧延に供する鋼片はいわゆる冷片再
加熱、ＨＣＲ、ＨＤＲのいずれであってもかまわない。
また、いわゆる薄肉連続鋳造による鋼片であってもかま
わない。

【００６２】また、本発明による熱延鋼板をめっき原板
としてもよい。

【００６３】

【実施例】供試鋼のＦｅ以外の化学成分を表１に示す。

【００６４】供試鋼を用いて製造した熱延鋼板のミクロ
組織と材質を表２に、熱間圧延条件を表３に示す。コイ
ル長手で９ヶ所等間隔に評価用テストピースを採取し、
コイル内変動幅はそれらの最大値と最小値の差とし、そ
の他は長手中央での値である。

【００６５】Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２及びＮｏ．６〜Ｎｏ．
１６は本発明例であり、優れた成形性と優れたスポット
溶接性を合わせ持ち、材質ばらつきの小さい熱延高強度
鋼板が得られている。

【００６６】一方、Ｎｏ．３〜Ｎｏ．５及びＮｏ．１７
〜Ｎｏ．２５は比較例であり、成形性、スポット溶接
性、材質ばらつきの３点で所望の特性を合わせ持つ熱延
高強度鋼板が得られていない。

【００６７】Ｎｏ．３〜Ｎｏ．５は化学成分でＢが本発
明上限を超えているため、フェライト占積率、ＶＦ／ｄ
Ｆ及び残留γ占積率のコイル内変動幅が大きくなり、そ
の結果、ＴＳ、ＹＳ、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌのコイル内変動幅
が大、すなわち、材質ばらつき大となった。

【００６８】Ｎｏ．１７は化学成分でＣが本発明上限を
超えているため、溶接性が不適となるとともに、フェラ
イト占積率、ＶＦ／ｄＦ、残留γ占積率が所望の値に至
らず、その結果、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００６９】Ｎｏ．１８は化学成分でＭｎ＋Ｎｉ＋Ｃｒ
＋Ｍｏ＋Ｃｕの合計量が本発明下限に達していないた
め、ＶＦ／ｄＦ及び残留γ占積率が所望の値に至らず、
その結果、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７０】Ｎｏ．１９は化学成分でＳｉ＋Ａｌの合計
量が本発明下限に達していないため、残留γ占積率が所
望の値に至らず、その結果、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌが劣化し
た。

【００７１】Ｎｏ．２０は熱延条件で仕上げ圧延の全圧
下率が本発明下限を切り、仕上げ圧延の終了温度が本発
明上限を超えたため、フェライト占積率、ＶＦ／ｄＦ、
残留γ占積率が所望の値に至らず、その結果、ＴＳ×
Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７２】Ｎｏ．２１は熱延条件で前段急冷の冷速が
本発明下限を切ったため、パーライト生成量が過大とな
り、残留γ占積率が所望の値に至らず、その結果、ＴＳ
×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７３】Ｎｏ．２２は熱延条件で後段急冷の温度Ｔ
以降の冷速が本発明下限を切ったため、パーライト生成
量が過大となり、残留γ占積率が所望の値に至らず、そ
の結果、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７４】Ｎｏ．２３は熱延条件で２段急冷の温度Ｔ
₂以降の冷速が本発明下限を切ったため、パーライト生
成量が過大となり、残留γ占積率が所望の値に至らず、
その結果、ＴＳ×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７５】Ｎｏ．２４は熱延条件で巻取り温度が本発
明上限を超えたため、パーライト生成量が過大となり、
残留γ占積率が所望の値に至らず、その結果、ＴＳ×
Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７６】Ｎｏ．２５は熱延条件で巻取り温度が本発
明下限を切ったため、マルテンサイト生成量が過大とな
り、残留γ占積率が所望の値に至らず、その結果、ＴＳ
×Ｔ．Ｅｌが劣化した。

【００７７】なお、特性評価やミクロ組織評価は以下の
方法で実施した。

【００７８】引張試験はＪＩＳ５号にて実施し、引張強
度（ＴＳ）、降伏強度（ＹＳ）、全伸び（Ｔ．Ｅｌ）、
強度−延性バランス（ＴＳ×Ｔ．Ｅｌ）を求めた。

【００７９】スポット溶接性はスポット溶接試験片をた
がねで剥離したときのナゲット（スポット溶接時に溶融
し、その後凝固した部分）内の破断が無い時は適で、有
る時は不適で示す。

【００８０】フェライト及び残部組織の同定および粒径
（平均円相当径）と占積率の測定はナイタール試薬及び
特開昭５９−２１９４７３号公報に開示された試薬によ
り鋼板圧延方向断面を腐食した倍率１０００倍の光学顕
微鏡写真により行った。

【００８１】残留オーステナイトの同定と粒径（平均円
相当径）は特開平５−１６３５９０号公報で開示された
試薬により圧延方向断面を腐食し、倍率１０００倍の光
学顕微鏡写真により求めた。

【００８２】残留オーステナイト体積分率（Ｖγ：単位
は％）はＭｏ−Ｋα線によるＸ線解析で次式に従い、算
出した。

【００８３】Ｖγ（％）＝（２／３）｛１００／（０．
７×α（２１１）／γ（２２０）＋１）｝＋（１／３）
｛１００／（０．７８×α（２１１）／γ（３１１）＋
１）｝ 但し、α（２１１）、γ（２２０）、α（２１１）、γ
（３１１）は面強度を示す。

【００８４】

【表１】

【００８５】

【表２】

【００８６】

【表３】

【００８７】

【発明の効果】本発明により優れた成形性と優れたスポ
ット溶接性を合わせ持ち、材質ばらつきの小さい熱延高
強度鋼板とその製造方法を低コストかつ安定的に提供す
ることが可能となったため、使用用途・使用条件が格段
に広がり、工業上、経済上の効果は非常に大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】ランナウトテーブルでの冷却方法を示す図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA05 EA06 EA09 EA11 EA13 EA15 EA16 EA17 EA19 EA20 EA23 EA25 EA27 EA28 EA31 EA32 EA36 FB07 FC07 FD04 FE01 JA01

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物であり、ミクロ組
   織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
   つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板。
2. 【請求項２】 ミクロ組織として、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
   ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
   幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする請求
   項１に記載の材質のばらつきの小さい成形性、溶接性に
   優れた熱延高強度鋼板。
3. 【請求項３】 化学成分として、重量％で、 Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２種以上
   を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
   を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下であることを特徴とす
   る請求項１又は２に記載の材質ばらつきの小さい成形
   性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板。
4. 【請求項４】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
   ３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
   々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
   つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
   製造方法。
5. 【請求項５】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
   ３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
   々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
   ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
   幅が１００（ＭＰａ）未満であるることを特徴とする材
   質ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度
   鋼板の製造方法。
6. 【請求項６】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
   種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
   を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
   ３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
   々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
   つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
   製造方法。
7. 【請求項７】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
   種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
   を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃〜Ａｒ₃＋１５０℃で、ランナウトテーブルでの冷却を
   ３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各
   々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
   ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
   幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質
   ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
   板の製造方法。
8. 【請求項８】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
   ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
   ０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
   行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
   つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
   製造方法。
9. 【請求項９】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
   ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
   を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
   いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
   ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
   ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
   ０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
   行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
   構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
   比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
   が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
   つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
   ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
   （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
   ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
   幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質
   ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
   板の製造方法。
10. 【請求項１０】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
    種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
    を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
    ０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
    行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
    つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
    製造方法。
11. 【請求項１１】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
    種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
    を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒未満、Ｔ₁以降では３
    ０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃以下で各々
    行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
    ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
    幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質
    ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
    板の製造方法。
12. 【請求項１２】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
    では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
    以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
    以下で各々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
    つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
    製造方法。
13. 【請求項１３】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
    では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
    以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
    以下で各々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
    ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
    幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質
    ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
    板の製造方法。
14. 【請求項１４】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
    種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
    を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
    では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
    以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
    以下で各々行い、ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であることを特徴とする材質ばら
    つきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼板の
    製造方法。
15. 【請求項１５】 化学成分として、重量％で、 Ｃを０．０５〜０．２５％、 ＳｉとＡｌの内の１種又は２種を合計量で０．５〜４
    ％、 Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕの内の１種又は２種以上
    を合計量で０．５〜４％、 Ｓ≦０．０１％、 更に、Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｐ、Ｃａ、ＲＥＭの１種又は２
    種以上を含み、 該Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉにおいてはそれらの１種又は２種以上
    を合計量で０．３％以下、 Ｐにおいては０．３％以下、 Ｃａにおいては０．０１％以下、 ＲＥＭにおいては０．０５％以下を含み、 不純物としてのＢがＢ≦０．０００５％存在し、 残部Ｆｅ及びＢを除く不可避的不純物よりなる鋼片を用
    いて、 仕上げ圧延を、全圧下率：８０％以上、終了温度：Ａｒ
    ₃以上で、ランナウトテーブルでの冷却をＡｒ₃以下６０
    ０℃超の温度Ｔ₁までは３０℃／秒以上、Ｔ₁以降Ｔ₂ま
    では３０℃／秒未満、更にＴ₁以下６００℃超の温度Ｔ₂
    以降では３０℃／秒以上で、巻取を３５０℃超５００℃
    以下で各々行い、 ミクロ組織として、 フェライト、ベイナイト、残留オーステナイトの３相で
    構成され、 フェライト占積率（ＶＦ）とフェライト粒径（ｄＦ）の
    比（ＶＦ／ｄＦ）が２０以上で且つそのコイル内変動幅
    が４未満であり、 ２μｍ以下の残留オーステナイト占積率が５％以上で且
    つそのコイル内変動幅が５％未満であり、 フェライト占積率（ＶＦ）が６０％以上で且つそのコイ
    ル内変動幅が１５％未満であり、特性として、 強度−延性バランス（引張強さ×全伸び）が２００００
    （ＭＰａ・％）以上で且つそのコイル内変動幅が３００
    ０（ＭＰａ・％）未満であり、 引張強さ（ＴＳ）及び降伏強度（ＹＳ）のコイル内変動
    幅が１００（ＭＰａ）未満であることを特徴とする材質
    ばらつきの小さい成形性、溶接性に優れた熱延高強度鋼
    板の製造方法。