TW201541045A - 流動預燒爐 - Google Patents

Abstract

本發明係提供一種流動預燒爐，其係降低在流動預燒爐出口之未燃率，既可防止預熱機之堵塞，又可充份進行預燒。本發明，係在上端部為天花板(2b)所封閉之筒狀爐體(2)的下部側壁，連結著複數個粉媒吹入管線(3)、水泥原料之原料滑槽(4)、以及第1~第4抽氣導管(5a~5d)，在爐體(2)之底部，配設著用以將流動化空氣吹入之流動化空氣吹入口(2a)，而且，在位於第1及/或第2抽氣導管(5a、5b)上方之爐體的上部側壁，與天花板(2b)之間隔著間隔地連結著排氣管(6)，而粉媒吹入管線的吹入口(3a)，係配設在各抽氣導管(5a~5d)之吸引口的下方且配設在流動化空氣吹入口(2a)的上方，並且，其中之1個吹入口(3a)，係配置在第3或第4抽氣導管(5c、5d)的下方。

Description

流動預燒爐

本發明係與藉由粉媒之供應位置的最佳化來減少預燒爐出口之燃料未燃率的流動預燒爐相關。

傳統上，如第7圖所示，具備流動預燒爐11之水泥製造設備10，在懸吊式預熱機7，藉由與高溫氣體進行熱交換而被加熱之原料，從懸吊式預熱機7之下段旋風機8被排出，其一部分被分散投入旋轉窯排氣導管9中，其餘則被供應給流動預燒爐11之原料進給滑槽12。

該流動預燒爐11，空氣通過流動化空氣吹入口13、空氣室13a及空氣分散板14被吹入，而形成流動層15。此時，上述空氣使由粉媒供應管16所供應之燃料的一部分進行燃燒，同時，被預燒原料滯留在流動層15預定時間後，飛散至該流動層15上方之淨空空間17。此外，來自高溫之熟料冷卻器18的高溫空氣從吸引口19被吸引至大致切線方向，在淨空空間17，由粉媒供應管16所供應之燃料也進行燃燒。藉此，從上部原料進給滑槽12被投入之原料及飛散至比流動層15表面更為上方的原 料，被效率良好地迅速預燒。

其次，被預燒之原料，其全部隨著預燒爐排氣進入分離旋風機21。另一方面，被分散投入旋轉窯排氣導管9內之原料，也因為高溫之旋轉窯排氣而有一部分被預燒，並與該旋轉窯排氣一起進入分離旋風機21。而且，分離旋風機21所捕集之預燒原料，經由原料滑槽22被導入旋轉窯20。

另一方面，在熟料冷卻器18所發生之高溫空氣，在引流風扇23之吸引力下，分別被吸引至旋轉窯20及流動預燒爐11。然而，因為對通風阻力較小之旋轉窯20的吸引量過大，縮小旋轉窯排氣導管9之一部分的剖面積，而且，以阻風門24調整對流動預燒爐11之吸引量。

順便提起，在流動預燒爐，用以預燒水泥原料之燃料，一般係使用煤等之固態燃料。其中，也有將良好燃燒性之煙煤粉碎成微粉末來使用。然而，為了有效活用有限之資源，要求使用燃燒性不良之煤及石油焦炭等廣泛種類的燃料。

另一方面，在上述傳統之流動預燒爐，因為對其底部之由水泥原料所形成的厚流動層，傳統上，係從連結在爐體側面之一個地方的粉媒供應管16吹入粉媒，粉媒無法充份分散，而有在粉媒濃度出現分佈不均之情形下從淨空空間17流向出口側之傾向。

結果，粉媒濃度較高處出現氧不足的情形， 相反地，濃度較低之處則出現氧過剩的情形，而有氧消耗不均一，因而有在爐內發生不完全燃燒並導致碳化反應率降低的問題。

此外，在流動預燒爐11之出口，粉媒之碳化反應率降低，眾多殘留在排氣管之未燃碳，在預熱機7進行燃燒，導致預熱機7之氣體溫度增高，使得旋風機及原料滑槽產生附著物，因而有旋風機之出入口及導管經常發生堵塞之造成運轉故障的問題。

另一方面，下述專利文獻1揭示著一種水泥原料之流動預燒爐，係具有：以筒軸心方向作為上下方向之筒狀爐體；以大致水平地設置在該爐體之底部的空氣分散板及在該空氣分散板之下側的空氣室；對該空氣分散板之上側供應原料之原料供應滑槽；對該空氣分散板上側之流動層供應固態燃料之燃料供應噴嘴；以及對該空氣分散板上側供應2次空氣(抽氣空氣)之2次空氣管之水泥原料的流動預燒爐，該燃料供應噴嘴，係以相對於水平面為20°以上之下斜且比向心方向更偏向切線方向側之方式連結至該爐體。

上述傳統之水泥原料之流動預燒爐，係利用燃料之燃燒來進行原料之預燒者，然而，上述燃料供應噴嘴之連結位置等，係依據經驗值之物，因為並未考慮到流動預燒爐內之原料濃度及氣體濃度(尤其是，O₂)之分佈等，使用煤及焦炭等燃燒性差之粉媒作為燃料時，不但無法進行充份預燒，也有因為導管堵塞而產生運轉故障的問 題。

此外，爐體等之耐火物，燃燒性能過高的話，爐壁附近之溫度會出現局部過高的情形，而有高燒損可能性的問題。

先行技術文獻 專利文獻

專利文獻1：日本特開平8-231254號公報

有鑑於上述情形，本發明之課題係在提供一種流動預燒爐，即使使用煤及焦炭等燃燒性差之粉媒作為燃料，也可降低流動預燒爐出口之未燃率，不但可防止預熱機之堵塞，尚可充份進行預燒。

為了解決上述課題，申請專利範圍第1項所記載之本發明之流動預燒爐的特徵，係在將軸心方向朝向上下方向來進行配置且上端部為天花板所封閉之筒狀爐體的下部側壁，連結著用以將燃料吹入該爐體內之複數個粉媒吹入管線、用以投入水泥原料之原料滑槽、以及保持間隔地依序配置在周方向上之用以將抽氣空氣導入該爐體內之第1~第4抽氣導管，在上述爐體底部，配設著用以將流動化空氣吹入該爐體內之流動化空氣吹入口，而且，在位於上述第1及/或第2抽氣導管上方之上述爐體的上部側壁，與上述天花板之間隔著間隔地連結著用以使含有上 述爐體內之水泥原料之燃燒氣體流出的排氣管，此外，上述粉媒吹入管線的吹入口，係配設在各上述抽氣導管之吸引口的下方且配設在上述流動化空氣吹入口的上方，並且，其中之1個上述粉媒吹入管線的吹入口，係配置在上述第3或第4抽氣導管的下方。

此外，申請專利範圍第2項所記載之發明，係如申請專利範圍第1項所記載之發明，其中，上述粉媒吹入管線之上述吹入口，係配設在兩個地方。

而且，申請專利範圍第3項所記載之發明，係如申請專利範圍第1或2項所記載之發明，其中，上述原料滑槽，係以鄰接在上述第1抽氣導管的方式來配置，而且，上述粉媒吹入管線的吹入口，係配置在相對於上述第1抽氣導管在徑方向相對向之第3抽氣導管的下方。

依據申請專利範圍第1~3項之其中任一項所記載之發明，筒狀爐體之上端部為天花板所封閉，因為在上述爐體之上部側壁，與上述天花板之間隔著間隔地連結著用以使爐體內之空氣流出的排氣管，在爐體的上部，形成著流入排氣管之水泥原料、粉媒、及爐內氣體之混合流體的攪拌室。

其次，在該攪拌室，可以促進爐內氣體與粉媒之混合來提高燃燒性。此外，因為藉由混合也可以促進水泥原料、粉媒、及爐內氣體的熱交換，故可提高水泥原料的脫羧率。

順便提起，如上面所述，只是單純在爐體之 上部側壁連結排氣管的話，爐內之粉媒的濃度，因為來自排氣管之吸引力，在連結著該排氣管之側壁側較高，而在離開上述側壁之位置，則相對較低。所以，從一個地方吹入粉媒時，因為兩者的相乘效果，粉媒的分散性可能更為惡化。

相對於此，本發明，係將複數個粉媒吹入管線的吹入口配設在各抽氣導管之吸引口的下方且配設在流動化空氣吹入口的上方，並將其中1個吹入口，配置在離開連結排氣管之位置的位置，故可有效地將粉媒分散至爐內而使燃燒優化。

結果，藉由與上述排氣管之連結位置的協同作用，可以降低爐體上部出口之燃料的未燃率，將預熱機內之溫度抑制於較低，進而防止旋風機及原料滑槽之預熱機的堵塞，並可進行圓滑且良好的運轉。

而且，依據申請專利範圍第2項所記載之發明，可以從後面所述之數值流體力學的計算得知，藉由將至少1個粉媒吹入口配置在離開連結排氣管之位置的位置，而在合計兩個地方配設了上述粉媒吹入口，可以得到與於第1~第4抽氣導管之全部的下方(合計四個地方)配設時大致同等的效果。所以，不但可以抑制設備成本，管理也較為容易，而更為經濟。

而且，依據申請專利範圍第3項所記載之發明，上述原料滑槽配置成鄰接在第1抽氣導管時，藉由將上述粉媒的吹入口配置在相對於第1抽氣導管在徑方向相 對向之第3抽氣導管的下方，可以進一步提高碳化反應率及水泥原料的脫羧率。

1‧‧‧流動預燒爐

2‧‧‧爐體

2a‧‧‧流動化空氣吹入口

2b‧‧‧天花板

3‧‧‧粉媒吹入管線

3a‧‧‧吹入口

4‧‧‧原料滑槽

5a~5d‧‧‧第1~第4抽氣導管

6‧‧‧排氣管

第1圖係本發明之流動預燒爐之一實施方式的縱剖面圖。

第2圖係第1圖之流動預燒爐之粉媒粒子之主要軌跡的立體圖。

第3圖係本發明之實施例之粉媒吹入口的配置圖。

第4圖係比較例之粉媒吹入口的配置圖。

第5圖係利用上述數值流體力學計算之第4圖之比較例5之爐體內的粉媒濃度分佈圖。

第6圖係利用上述數值流體力學計算之第4圖之比較例5之爐體內的氧濃度分佈圖。

第7圖係具備傳統流動預燒爐之水泥製造設備的概略構成圖。

第1圖及第3圖係本發明之流動預燒爐的實施方式。

在上述圖中，本實施方式之流動預燒爐1的概略構成上，係在爐體2連結著：用以將燃料吹入爐體2內之複數個粉媒吹入管線3；用以投入水泥原料之原料滑槽4；用 以將抽氣空氣導入爐體2內之第1~第4抽氣導管5a~5d；以及使爐體2內之包含水泥原料之燃燒氣體流出的排氣管6；而且，在爐體2之底部，形成有將流動化空氣吹入該爐體2內之流動化空氣吹入口2a。

此處，爐體2，係形成為內徑5.0~6.5m之圓筒狀者，將軸心方向朝向上下方向來進行配置，且上端部為天花板2b所堵塞。

此外，第1~第4之4支抽氣導管5a~5d，係以其中心線與水平面所形成之角度成為55~65°之範圍下斜的方式來進行配管並連結至爐體2之下部側部。

該等第1~第4之抽氣導管5a~5d，各吸引口之中心係配置在同一圓周上，而且，從對爐底部均等地供應空氣之觀點而言，從平面觀察時，係保持大致等間隔地依序以順時針方向配置在周方向。同時，抽氣導管5a~5d之吸引口的中心，係配置在從流動化空氣吹入口2a朝上方之1500~2500mm的高度尺寸(第1圖之H)，而且，該抽氣導管5a~5d內之氣體流速大致設定成15~18m/s。

此外，流動化空氣吹入口2a，例如，與第7圖所示之具備傳統流動預燒爐11的水泥製造設備相同，係通過空氣室13a及空氣分散板14將空氣吹入爐體2內者。而且，本實施方式，空氣分散板14係配設在水平方向。並且，來自流動化空氣吹入口2a之流動化空氣的吹入速度，係由原料密度及粒度分佈所決定者，通常之水泥 原料，設定成1.0~2.0m/s。

其次，在位於第1及第2抽氣導管5a、5b上方之爐體2的上部側壁，連結著排氣管6。該排氣管6，係以隨著離開爐體2朝上斜之方式來進行配管，而且，以使上側壁6a之位置與天花板2b之間隔著間隔之方式來進行連結。藉此，在排氣管6之連結部與天花板2b之間，形成著攪拌室C。

此外，原料滑槽4，係以與第1抽氣導管5a或第2抽氣導管5b鄰接之方式(本實施方式，係與第1抽氣導管5a鄰接)來配置，而且，以與水平面之角度大致為50°~70°之範圍下斜的方式，來連結至爐體2之側壁。此處，原料滑槽4之投入口的中心，因為流動預燒爐之處理能力而有所不同，然而，係大致配置在從流動化空氣吹入口2a朝上方為大致1500~3000mm之範圍的高度尺寸(第1圖之h)。並且，在原料滑槽4之投入口下部，如第3(a)圖所示，配置著由耐火物所形成之原料分散用平台4a。

其次，將燃料之粉媒，例如，將煤及焦炭吹入爐體2內之粉媒吹入管線3，係配設著複數支(第3(a)~(e)圖中，為2支，第3(f)圖中，為4支)。其次，該等吹入口3a，係配設在各抽氣導管5a~5d之吸引口的下方、且配設在流動化空氣吹入口2a的上方，其中至少1個吹入口3a，配置在第3或第4抽氣導管5c、5d的下方。

該等粉媒吹入管線3，係分別以相對於爐體2之軸線成垂直且朝向爐體之2個中心吹入粉媒之方式來進行連結，而且，吹入口3a之中心，例如，係與抽氣導管5a~5d之中心以相對於鉛直方向位在同一線上之方式來進行配設。並且，粉媒吹入管線3之粉媒的搬送空氣速度，雖然是運轉上的調整項目，然而，通常其範圍係設定在10~20m/s之範圍。

由上述構成所構成之流動預燒爐1，係藉由本發明者們所實施之數值流體力學計算CFD(Computational Fluid Dynamics)，發現從粉媒吹入管線3被吹入之粉媒的流動受到從原料滑槽4被投入之原料流、來自抽氣導管5a~5d之氣體流、以及依據排氣管6之連結位置之爐體2內之含有水泥原料及粉媒之燃燒氣體之排氣流動的影響而得到者。

上述數值流體力學計算，係將實際之流動預燒爐形狀、及作業條件數值化，並以安裝著解析程式之電腦，實施氣體流、粒子移動、化學反應、導熱之數值計算，利用電腦繪圖，來掌握難以利用實測得到之流動預燒爐內之燃燒‧預燒的狀況者。並且，抽氣空氣，在吹入或吸入抽氣導管5時之對粉煤之流動的影響也是相同。

數值流體力學計算之方法，其模式如以下所述。

(1)數值流體力學計算軟體：Rflow(R-flow Corporation Ltd.)

(2)亂流模式：k-ε Model

(3)流體：非壓縮性理想氣體

(4)壓力-速度耦合：SIMPLE

(5)離散化模式：Finite Volume Method

(6)運動量：Second Order Upwind

(7)亂流動能：First Order Upwind

(8)亂流散逸率：First Order Upwind

(9)能量：Second Order Upwind

(10)粒子解析：Discrete Element Method

(11)粒子流體整枝：Two Way Coupling

(12)粉媒燃燒：H₂+O₂-H₂O、CH₄+O₂-H₂O+CO₂、CO+O₂-CO₂、C+O₂-CO₂

(13)原料去羧模式：CaCO₃-CaO+CO₂，未反應核模式

並且，(2)~(11)在執行針對氣體流動等之數值流體解析時、(12)在執行燃燒解析時、以及(13)在解析石灰石之去羧反應時，皆為被相關業者廣泛使用之泛用模式。

此外，本數值流體力學計算上，所使用之煤組成如以下所示。

並且，改變粉媒之種類時，除了上述工業分析值之變 更以外，以對預燒爐投入之粉媒的總發熱量成為一定之方式，來調整粉媒進料量。

而且，水泥原料之投入量、風速、溫度等實爐作業條件，例如，使用下述之資料。

‧爐體2

爐內徑=5.1m

爐長=14m

‧粉媒吹入管線3

粉媒之進料量=9.1t/h

搬送空氣流速=11m/s

溫度=50℃

‧原料滑槽4

水泥原料：272t/h

溫度=740℃

搬送空氣流速=0.5m/s

‧抽氣導管5(配置在周方向之四個地方)

抽氣空氣

溫度=880℃

流速=16.5m/s

‧流動化空氣吹入口2a

流動化空氣

溫度=800℃

流速=1.64m/s

實施例

(實施例A)

實施例A，係將第3(a)~(f)圖所示之複數支粉媒吹入管線3的吹入口3a，配設在各抽氣導管5a~5d之吸引口的下方及流動化空氣吹入口2a的上方，而且，針對其中至少1個吹入口3a，配置在第3或第4抽氣導管5c、5d之下方的實施例1~6，依據上述實爐之形狀及運轉條件，利用數值流體力學計算，來計算出碳化反應率(%)、水泥原料粒子之脫羧率(%)、氧濃度(%)、水泥原料之粒子溫度(℃)、以及氣體溫度(℃)。

並且，實施例1(第3(a)圖)，係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第1及第3抽氣導管5a、5c之下方的例子，實施例2(第3(b)圖)，係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第2及第3抽氣導管5b、5c之下方的例子，實施例3(第3(c)圖)，係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第3及第4抽氣導管5c、5d之下方的例子。

此外，實施例4(第3(d)圖)。係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第2及第4抽氣導管5b、5d之下方的例子，實施例5(第3(e)圖)，係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第1及第4抽氣導管5a、5d之下方的例子，實施例6(第3(f)圖)，係將4支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第 1~第4抽氣導管5a~5d之下方的例子。

而且，比較例方面，針對將粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各抽氣導管5a~5d之吸引口的下方及第4(a)~(e)圖所示之位置的比較例1~5，同樣地依據上述實爐之形狀及運轉條件，利用上述數值流體力學計算，來計算出碳化反應率(%)、水泥原料粒子之脫羧率(%)、氧濃度(%)、水泥原料之粒子溫度(C°)、以及氣體溫度(C°)。

具體而言，比較例1(第4(a)圖)，係將1支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在第2抽氣導管5b之下方的例子，比較例2(第4(b)圖)，係將1支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在第3抽氣導管5c之下方的例子，比較例3(第4(c)圖)，係將1支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在第4抽氣導管5d之下方的例子。

此外，比較例4(第4(d)圖)，係將1支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在第1抽氣導管5a之下方的例子，比較例5(第4(e)圖)，係將2支粉媒吹入管線3的吹入口3a配置在各第1及第2抽氣導管5a、5b之下方的例子。

此處，水泥原料之脫羧率(%)，係將預燒爐出口之各原料粒子的脫羧率對應預燒前質量進行加權平均者，碳化反應率(%)，係將預燒爐出口之各粉媒粒子的碳化反應率對應反應前之碳化質量進行加權平均者。並且，平均碳化反應率(%)為60%以上時、及水泥原料之 脫羧率(%)為45%以上時，評估成高性能。

表1，係第3圖配置之數值流體力學計算結果的圖表，為上述實施例1~6之排氣管6出口的平均值。此外，表2，係第4圖之比較例之數值流體力學計算結果的圖表，為上述比較例1~5之排氣管6出口的平均值。

由第4圖及表2可以得知，比較例1~4，因為粉媒皆從設置在一個地方之粉媒吹入管線3的吹入口3a被吹入爐體2內，無論該一個地方為何處，在爐體2內之粉媒無法充份分散下，朝排氣管6側流去。

結果，在粉媒濃度較高之部位，出現氧不足 的情形，相反地，濃度較低之部位，出現氧過剩的情形，因而有氧消耗不均一的現象，因為爐內發生不完全燃燒而降低碳化反應率，平均碳化反應率(%)皆為54%未滿，而且，水泥原料之脫羧率(%)也皆為45%未滿。

此外，比較例5，雖然係從兩個地方之粉媒吹入口3a將粉媒吹入爐體2內，然而，因為將該吹入口3a配置在位於排氣管6下方之第1及第2抽氣導管5a、5b的下方，如第5圖所示，從該吹入口3a投入之粉媒的分佈發生分佈不均，在連結著排氣管之側壁側，粉媒濃度較高，並在該狀態下流向排氣管6側，結果，即使與從一個地方吹入粉媒之比較例1~4進行比較，也可得知無法改善粉媒的分散效果。

相對於此，由第3圖及表1可以得知，本發明之實施例1~6，不但在複數處(實施例1~5為兩個地方，實施例6為四個地方)配置粉媒吹入管線的吹入口3a，並且將其中之1個吹入口3a配置在離開連結著排氣管6之位置之抽氣導管5c及/或5d的下方，所以，可以有效率地使粉媒分散至爐內而使燃燒優化。

藉此，提高了爐體2內之粉媒分散性，氧消耗均一而促進燃燒，進而提高氣體溫度且提高水泥原料之脫羧率，結果，皆得到60%以上之平均碳化反應率(%)，水泥原料之脫羧率(%)也成為45%以上。

此外，將實施例1~5與實施例6進行比較的話，藉由將至少1個吹入口3a配置在離開排氣管6之連 結位置之抽氣導管5c及/或5d的下方，只在兩個地方配置吹入口3a的話，可以得到與在四個地方配置時大致相同的效果，所以，考量設備成本及管理容易度的話，以兩個地方配置就可得到充份的效果。

而且，依據實施例1之結果，在平面觀察時，將原料滑槽4以鄰接於第1抽氣導管5a而配置在排氣管6下方時，藉由將粉媒的吹入口3a配置在上述第1抽氣導管5a之下方以及配置在與第1抽氣導管5a和爐體2的徑方向相對向之第3抽氣導管5c的下方，可以進一步提升碳化反應率及水泥原料之脫羧率。並且，以鄰接第2抽氣導管5b的方式來配置原料滑槽4，並且使粉媒的吹入口3a配置在上述第2抽氣導管5b之下方以及配置在與第2抽氣導管5b和爐體2的徑方向相對向之第4抽氣導管5d的下方時，也可以得到相同的效果。

(實施例B)

第2圖，係以與實施例A相同之實爐形狀及運轉條件，藉由數值流體力學計算，所呈現之實施例3之構成之流動預燒爐之粉媒粒子的主要軌跡。

如上面所述，本發明之流動預燒爐1，藉由以天花板2b封閉圓筒狀爐體2之上端部，在爐體2之上部側壁，與天花板2b之間隔著間隔地連結著排氣管6，而在爐體2上部，形成朝排氣管流動之水泥原料、粉媒、及爐內氣體之混合流體的攪拌室C。

結果，如第2圖所示，在該攪拌室C，因為流動複雜，可促進爐內氣體及粉媒之混合而提高燃燒性，藉此，如實施例A所示，因為也促進了水泥原料、粉媒、及爐內氣體的熱交換，而可提高水泥原料的脫羧率。

(比較例)

另一方面，第5圖及第6圖，係以與實施例A相同之實爐形狀及運轉條件，藉由數值流體力學計算，以如比較例5所示來配置粉媒的吹入口3a時之爐體2內之粉媒粒子分佈及氧濃度分佈的解析結果。

由第5圖可以得知，比較例5，雖然，係從兩個地方之粉媒吹入口3a將粉媒吹入爐體2內，然而，因為該吹入口3a係配置在位於排氣管6下方之第1及第2抽氣導管5a、5b的下方，從該吹入口3a投入之粉媒的分佈發生分佈不均，在連結著排氣管之側壁側，粉媒濃度較高，並在該狀態下流向排氣管6側，粉媒無法充分分散。

結果，如第6圖所示，在粉媒濃度較高處，出現氧不足(低濃度)的情形，相反地，濃度較低處，發生氧過剩(高氧濃度)的情形，而出現氧消耗不均一的現象，所以，爐內發生不完全燃燒而使碳化反應率降低。所以，脫羧率降低，即使與只從一個地方吹入粉媒之比較例1~4進行比較，也無法得到充份的改善效果。

產業上的利用可能性

本發明，可以提供一種流動預燒爐，不但可以降低流動預燒爐出口之未燃率，防止預熱機之堵塞，尚可充份進行預燒。

1‧‧‧流動預燒爐

2‧‧‧爐體

2a‧‧‧流動化空氣吹入口

2b‧‧‧天花板

3‧‧‧粉媒吹入管線

3a‧‧‧吹入口

4‧‧‧原料滑槽

5a‧‧‧抽氣導管

6‧‧‧排氣管

6a‧‧‧上側壁

Claims (3)

1. 一種流動預燒爐，其特徵為：係在將軸心方向朝向上下方向來進行配置且上端部為天花板所封閉之筒狀爐體的下部側壁，連結著用以將燃料吹入該爐體內之複數個粉媒吹入管線、用以投入水泥原料之原料滑槽、以及保持間隔地依序配置在周方向上之用以將抽氣空氣導入該爐體內之第1~第4抽氣導管，在上述爐體底部，配設著用以將流動化空氣吹入該爐體內之流動化空氣吹入口，而且，在位於上述第1及/或第2抽氣導管上方之上述爐體的上部側壁，與上述天花板之間隔著間隔地連結著用以使含有上述爐體內之水泥原料之燃燒氣體流出之排氣管，此外，上述粉媒吹入管線的吹入口，係配設在各上述抽氣導管之吸引口的下方且配設在上述流動化空氣吹入口的上方，並且，其中之1個上述吹入口，係配置在上述第3或第4抽氣導管的下方。
2. 如申請專利範圍第1項所記載之流動預燒爐，其中，上述粉媒吹入管線之上述吹入口，係配設在兩個地方。
3. 如申請專利範圍第1或2項所記載之流動預燒爐，其中，上述原料滑槽，係以鄰接在上述第1抽氣導管的方式來配置，而且，上述吹入口，係配置在對於上述第1抽氣 導管在徑方向相對向之第3抽氣導管的下方。