JPH08231254A - セメント原料の流動仮焼炉 - Google Patents
セメント原料の流動仮焼炉Info
- Publication number
- JPH08231254A JPH08231254A JP3826995A JP3826995A JPH08231254A JP H08231254 A JPH08231254 A JP H08231254A JP 3826995 A JP3826995 A JP 3826995A JP 3826995 A JP3826995 A JP 3826995A JP H08231254 A JPH08231254 A JP H08231254A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- raw material
- fluidized bed
- dispersion plate
- furnace body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Muffle Furnaces And Rotary Kilns (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 燃料供給ノズル９Ａは、水平面に対し２０°
以上の下り勾配（θ＞２０°）となるように、かつ燃料
供給ノズル９Ａの方向が求心方向よりもタンゼンシャル
側となるように設けられている。炉体４Ａの上部に凸部
２１が周設されている。該凸部２１の上側に第２の原料
供給シュート２２が設けられており、この原料シュート
から供給された原料粒子は、凸部２１の上面に当り、炉
内に分散される。 【効果】 固形燃料の流動層内滞留時間を延長し、ま
た、流動層からフリーボードへ飛散する固形燃料粒子径
を小さくでき、仮焼炉の仮焼効率が向上する。上部フリ
ーボードでの熱交換効率を向上させると共に、上部フリ
ーボードから下部フリーボードへの原料粒子の落下を防
止し、下部フリーボードや流動層の温度を高くすること
ができる。仮焼炉の燃焼効率、熱交換効率が向上し、仮
焼効率が向上する。
以上の下り勾配（θ＞２０°）となるように、かつ燃料
供給ノズル９Ａの方向が求心方向よりもタンゼンシャル
側となるように設けられている。炉体４Ａの上部に凸部
２１が周設されている。該凸部２１の上側に第２の原料
供給シュート２２が設けられており、この原料シュート
から供給された原料粒子は、凸部２１の上面に当り、炉
内に分散される。 【効果】 固形燃料の流動層内滞留時間を延長し、ま
た、流動層からフリーボードへ飛散する固形燃料粒子径
を小さくでき、仮焼炉の仮焼効率が向上する。上部フリ
ーボードでの熱交換効率を向上させると共に、上部フリ
ーボードから下部フリーボードへの原料粒子の落下を防
止し、下部フリーボードや流動層の温度を高くすること
ができる。仮焼炉の燃焼効率、熱交換効率が向上し、仮
焼効率が向上する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はセメント原料の流動仮焼
炉に係り、特に燃料として無煙炭等の燃焼速度の小さい
固形燃料を用いる場合に好適なセメント原料の流動仮焼
炉に関する。
炉に係り、特に燃料として無煙炭等の燃焼速度の小さい
固形燃料を用いる場合に好適なセメント原料の流動仮焼
炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】流動仮焼装置を備えたセメント製造設備
の従来例（特公昭５３−１５５２６号公報）について第
４図を参照して説明する。
の従来例（特公昭５３−１５５２６号公報）について第
４図を参照して説明する。
【０００３】サスペンションプレヒータ１で熱ガスとの
熱交換により加熱された原料は、該サスペンションプレ
ヒータの最下段サイクロン２から排出され、一部は回転
炉（ロータリーキルン）排ガス導管３の中に分散投入さ
れ、残りは流動仮焼炉４の原料供給シュート５及び６に
供給される。
熱交換により加熱された原料は、該サスペンションプレ
ヒータの最下段サイクロン２から排出され、一部は回転
炉（ロータリーキルン）排ガス導管３の中に分散投入さ
れ、残りは流動仮焼炉４の原料供給シュート５及び６に
供給される。
【０００４】流動仮焼炉４では流動化用空気吹込口８、
エアチャンバ８Ａ及び空気分散板１３を通じて高圧空気
が吹き込まれ、流動層１０が形成される。この空気はバ
ーナー９から供給された燃料の一部を燃焼させると共
に、被仮焼原料を流動層１０に所定時間滞留させた後、
流動層１０上方のフリーボード１１に高濃度で飛散させ
る。高温のクリンカークーラー１９からの空気が吹込み
口７よりほぼ接線方向に吸入され、フリーボード１１に
おいても燃料が燃焼する。それによって、上部原料供給
シュート６から分散投入された原料及び流動層表面より
上方に飛散した原料は効率良くかつ迅速に仮焼される。
エアチャンバ８Ａ及び空気分散板１３を通じて高圧空気
が吹き込まれ、流動層１０が形成される。この空気はバ
ーナー９から供給された燃料の一部を燃焼させると共
に、被仮焼原料を流動層１０に所定時間滞留させた後、
流動層１０上方のフリーボード１１に高濃度で飛散させ
る。高温のクリンカークーラー１９からの空気が吹込み
口７よりほぼ接線方向に吸入され、フリーボード１１に
おいても燃料が燃焼する。それによって、上部原料供給
シュート６から分散投入された原料及び流動層表面より
上方に飛散した原料は効率良くかつ迅速に仮焼される。
【０００５】仮焼された原料はその全量が仮焼炉排ガス
に同伴されて分離サイクロン１４に入る。一方、回転炉
排ガス導管３内に分散投入された原料も回転炉排ガスに
よって仮焼され、該排ガスと共に分離サイクロン１４に
入る。分離サイクロン１４で捕集された仮焼原料は原料
シュート１５を経て回転炉１６に導入される。
に同伴されて分離サイクロン１４に入る。一方、回転炉
排ガス導管３内に分散投入された原料も回転炉排ガスに
よって仮焼され、該排ガスと共に分離サイクロン１４に
入る。分離サイクロン１４で捕集された仮焼原料は原料
シュート１５を経て回転炉１６に導入される。
【０００６】クリンカークーラー１９で発生した高温空
気は誘引ファン１８の吸引力によって回転炉１６と流動
仮焼炉４とにそれぞれ吸入されるが、通風抵抗の小さい
回転炉１６への吸入量が過大になるのを防止するため、
回転炉排ガス導管３の一部で断面積を縮小し、かつ流動
仮焼炉４への吸入量をダンパー１２によって調節する。
気は誘引ファン１８の吸引力によって回転炉１６と流動
仮焼炉４とにそれぞれ吸入されるが、通風抵抗の小さい
回転炉１６への吸入量が過大になるのを防止するため、
回転炉排ガス導管３の一部で断面積を縮小し、かつ流動
仮焼炉４への吸入量をダンパー１２によって調節する。
【０００７】セメント原料の流動仮焼炉の燃料として石
炭等の固形燃料を用いることが公知である（特公平３−
４５０２０号公報）。
炭等の固形燃料を用いることが公知である（特公平３−
４５０２０号公報）。
【０００８】固形燃料を流動層内に直接に供給する場
合、固形燃料を空気搬送し、空気と共にノズルから流動
層内に吹き込む。従来のこのノズル９は、第３図
（ａ），（ｂ）の如く略水平に、且つノズルは炉体の中
心に向う求心方向に配置されている。
合、固形燃料を空気搬送し、空気と共にノズルから流動
層内に吹き込む。従来のこのノズル９は、第３図
（ａ），（ｂ）の如く略水平に、且つノズルは炉体の中
心に向う求心方向に配置されている。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】第３図の如く燃料供給
ノズルを水平且つ求心方向に配置した場合、ノズルから
流動層内に供給された燃料粒子が流動層から短時間のう
ちにフリーボードへ飛び出し、流動層内における燃焼が
不十分となり、炉体出口で未燃分がかなり残る。
ノズルを水平且つ求心方向に配置した場合、ノズルから
流動層内に供給された燃料粒子が流動層から短時間のう
ちにフリーボードへ飛び出し、流動層内における燃焼が
不十分となり、炉体出口で未燃分がかなり残る。
【００１０】分散板から吹き出す空気量を増大させて流
動層内の攪拌作用を強力にすることにより、燃料粒子の
流動層内滞留時間を長くすることができるが、このよう
にすると、流動層からフリーボード部への飛散限界粒子
径が大きくなり、流動層から大きな燃料粒子もフリーボ
ードへ飛散し易くなる。
動層内の攪拌作用を強力にすることにより、燃料粒子の
流動層内滞留時間を長くすることができるが、このよう
にすると、流動層からフリーボード部への飛散限界粒子
径が大きくなり、流動層から大きな燃料粒子もフリーボ
ードへ飛散し易くなる。
【００１１】なお、無煙炭は、一般の瀝青炭や重油に比
べ着火温度が高く燃焼速度も小さいため、この無煙炭を
燃料として用いると、仮焼炉内では燃焼しきれず、仮焼
炉に接続されたサスペンションプレヒータや回転炉まで
燃焼が継続し易い。そして、これにより、サスペンショ
ンプレヒータの最下段サイクロンやダクトあるいは回転
炉入口付近でコーチング付着等のトラブルが発生し易く
なる。
べ着火温度が高く燃焼速度も小さいため、この無煙炭を
燃料として用いると、仮焼炉内では燃焼しきれず、仮焼
炉に接続されたサスペンションプレヒータや回転炉まで
燃焼が継続し易い。そして、これにより、サスペンショ
ンプレヒータの最下段サイクロンやダクトあるいは回転
炉入口付近でコーチング付着等のトラブルが発生し易く
なる。
【００１２】本発明は、無煙炭やコークスなど燃焼速度
が小さい固形燃料を効率良く燃焼させることができるセ
メント原料の流動仮焼炉を提供することを目的とする。
が小さい固形燃料を効率良く燃焼させることができるセ
メント原料の流動仮焼炉を提供することを目的とする。
【００１３】
【課題を解決するための手段】請求項１のセメント原料
の流動仮焼炉は、筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉
体と、該炉体の底部に略水平に設けられた空気分散板及
び該空気分散板の下側のエアチャンバと、該空気分散板
の上側に原料を供給する原料供給シュートと、該空気分
散板の上側の流動層に固形燃料を供給する燃料供給ノズ
ルと、該空気分散板の上側に２次空気を供給する２次空
気ダクトと、を有するセメント原料の流動仮焼炉におい
て、該燃料供給ノズルは、水平面に対し２０°以上の下
り勾配にて、且つ求心方向よりもタンゼンシャル側に偏
向して該炉体に接続されていることを特徴とするもので
ある。
の流動仮焼炉は、筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉
体と、該炉体の底部に略水平に設けられた空気分散板及
び該空気分散板の下側のエアチャンバと、該空気分散板
の上側に原料を供給する原料供給シュートと、該空気分
散板の上側の流動層に固形燃料を供給する燃料供給ノズ
ルと、該空気分散板の上側に２次空気を供給する２次空
気ダクトと、を有するセメント原料の流動仮焼炉におい
て、該燃料供給ノズルは、水平面に対し２０°以上の下
り勾配にて、且つ求心方向よりもタンゼンシャル側に偏
向して該炉体に接続されていることを特徴とするもので
ある。
【００１４】請求項２のセメント原料の流動仮焼炉は、
筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉体と、該炉体の底
部に略水平に設けられた空気分散板及び該空気分散板の
下側のエアチャンバと、該空気分散板の上側に原料を供
給する第１の原料供給シュートと、該空気分散板の上側
の流動層に固形燃料を供給する燃料供給ノズルと、該空
気分散板の上側に２次空気を供給する２次空気ダクト
と、を有するセメント原料の流動仮焼炉において、前記
炉体の上部の内面に凸部を周設し、該凸部よりも上側に
原料を供給する第２の原料供給シートを設けたことを特
徴とするものである。
筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉体と、該炉体の底
部に略水平に設けられた空気分散板及び該空気分散板の
下側のエアチャンバと、該空気分散板の上側に原料を供
給する第１の原料供給シュートと、該空気分散板の上側
の流動層に固形燃料を供給する燃料供給ノズルと、該空
気分散板の上側に２次空気を供給する２次空気ダクト
と、を有するセメント原料の流動仮焼炉において、前記
炉体の上部の内面に凸部を周設し、該凸部よりも上側に
原料を供給する第２の原料供給シートを設けたことを特
徴とするものである。
【００１５】請求項３のセメント原料の流動仮焼炉は、
請求項２において、該燃料供給ノズルは、水平面に対し
２０°以上の下り勾配にて、且つ求心方向よりもタンゼ
ンシャル側に偏向して該炉体に接続されていることを特
徴とするものである。
請求項２において、該燃料供給ノズルは、水平面に対し
２０°以上の下り勾配にて、且つ求心方向よりもタンゼ
ンシャル側に偏向して該炉体に接続されていることを特
徴とするものである。
【００１６】
【作用】請求項１のセメント原料の流動仮焼炉におい
て、固形燃料は第２図の如く流動層内に下向き且つタン
ゼンシャル方向に吹き込まれるため、流動層内における
滞留時間が長くなる。これにより、燃焼速度の小さい固
形燃料であっても流動層内で十分に燃焼するようにな
る。
て、固形燃料は第２図の如く流動層内に下向き且つタン
ゼンシャル方向に吹き込まれるため、流動層内における
滞留時間が長くなる。これにより、燃焼速度の小さい固
形燃料であっても流動層内で十分に燃焼するようにな
る。
【００１７】請求項２のセメント原料の流動仮焼炉にお
いて、原料の一部を上部の第２の原料供給シュートから
供給する。この第２の原料供給シュートの下側に周設さ
れた凸部の上面に対し該第２の原料供給シュートから投
入された原料が衝突し、該原料がガス中に分散される。
これにより、上部フリーボードでの高温ガスと原料粉末
との熱交換がスムーズに行なわれる。
いて、原料の一部を上部の第２の原料供給シュートから
供給する。この第２の原料供給シュートの下側に周設さ
れた凸部の上面に対し該第２の原料供給シュートから投
入された原料が衝突し、該原料がガス中に分散される。
これにより、上部フリーボードでの高温ガスと原料粉末
との熱交換がスムーズに行なわれる。
【００１８】また、この凸部を周設したことにより、凸
部内側のフリーボードの上昇ガス流速が該凸部の上及び
下側のフリーボードにおける上昇ガス流速よりも大きく
なる。このため、該凸部に当って分散した原料粒子が該
凸部よりも下側に落下することが防止される。
部内側のフリーボードの上昇ガス流速が該凸部の上及び
下側のフリーボードにおける上昇ガス流速よりも大きく
なる。このため、該凸部に当って分散した原料粒子が該
凸部よりも下側に落下することが防止される。
【００１９】請求項３の仮焼炉は請求項１，２の双方の
構成を備えたものであり、双方の作用が奏される。
構成を備えたものであり、双方の作用が奏される。
【００２０】
【実施例】第１図は実施例に係るセメント原料の流動仮
焼炉の縦断面図であり、第２図はその作動説明図であ
る。
焼炉の縦断面図であり、第２図はその作動説明図であ
る。
【００２１】水平断面が円筒形の炉体４Ａの底部に空気
分散板１３が水平に設けられ、その下側にエアチャンバ
８Ａが設けられている。
分散板１３が水平に設けられ、その下側にエアチャンバ
８Ａが設けられている。
【００２２】第１の原料供給シュート５Ａから原料粒子
が空気分散板１３の上側に供給されると共に、空気吹込
口８から流動化用空気がエアチャンバ８Ａ内に吹き込ま
れ、空気分散板１３の上側に流動層１０が形成される。
この流動層１０に燃料供給ノズル９Ａから固形燃料粒子
が空気と共に供給される。この固形燃料粒子は流動層１
０内でその一部が燃焼すると共に、流動層１０上に飛び
出した粒子は流動層１０上に２次空気ダクト７Ａから吹
き込まれた２次空気によっても燃焼する。
が空気分散板１３の上側に供給されると共に、空気吹込
口８から流動化用空気がエアチャンバ８Ａ内に吹き込ま
れ、空気分散板１３の上側に流動層１０が形成される。
この流動層１０に燃料供給ノズル９Ａから固形燃料粒子
が空気と共に供給される。この固形燃料粒子は流動層１
０内でその一部が燃焼すると共に、流動層１０上に飛び
出した粒子は流動層１０上に２次空気ダクト７Ａから吹
き込まれた２次空気によっても燃焼する。
【００２３】この燃料供給ノズル９Ａは、水平面に対し
２０°以上の下り勾配（即ち、θ＞２０°）となるよう
に、かつ燃料供給ノズル９Ａの方向が求心方向よりもタ
ンゼンシャル側となるように設けられている。本実施例
では４本の燃料供給ノズル９Ａが設けられているが、３
本以下でも５本以上でも良い。好ましい燃料供給ノズル
９Ａの本数は、炉体４Ａの径にもよるが、４〜８本程度
である。θの好ましい角度は１０°〜４５°とりわけ２
０°〜３０°である。第２図に示す燃料供給ノズル９Ａ
の求心方向からのズレ角度αは、１０°〜４５°とりわ
け２０°〜３０°であることが好ましい。
２０°以上の下り勾配（即ち、θ＞２０°）となるよう
に、かつ燃料供給ノズル９Ａの方向が求心方向よりもタ
ンゼンシャル側となるように設けられている。本実施例
では４本の燃料供給ノズル９Ａが設けられているが、３
本以下でも５本以上でも良い。好ましい燃料供給ノズル
９Ａの本数は、炉体４Ａの径にもよるが、４〜８本程度
である。θの好ましい角度は１０°〜４５°とりわけ２
０°〜３０°である。第２図に示す燃料供給ノズル９Ａ
の求心方向からのズレ角度αは、１０°〜４５°とりわ
け２０°〜３０°であることが好ましい。
【００２４】なお、２次空気ダクト７Ａも、燃料供給ノ
ズル９Ａと同じタンゼンシャル側を指向するように設け
られている。２次空気ダクト７Ａは２〜４本、炉体４Ａ
に接続されるのが好ましい。
ズル９Ａと同じタンゼンシャル側を指向するように設け
られている。２次空気ダクト７Ａは２〜４本、炉体４Ａ
に接続されるのが好ましい。
【００２５】炉体４Ａの上部に耐火レンガにより凸部２
１が周設されている。該凸部２１の上側に第２の原料供
給シュート２２が設けられており、この原料供給シュー
ト２２から投入された原料粒子は、凸部２１の上面に当
り、炉内に分散される。
１が周設されている。該凸部２１の上側に第２の原料供
給シュート２２が設けられており、この原料供給シュー
ト２２から投入された原料粒子は、凸部２１の上面に当
り、炉内に分散される。
【００２６】この凸部２１は、炉体４Ａの内周を周回し
て設けられている。従って、該炉体４Ａ内のフリーボー
ドの水平断面積は、凸部２１の箇所において凸部２１の
上下のフリーボード１１Ｕ，１１Ｌよりも小さくなって
おり、下部フリーボード部１１Ｌ及び上部フリーボード
１１Ｕに比べ凸部２１におけるガス上昇流速が大きい。
この結果、凸部２１に当って炉内に分散された原料粒子
は、凸部２１付近の高流速のガス流によって上方に吹き
上げられるようになり、下部フリーボード１１Ｌへ落下
しないようになる。
て設けられている。従って、該炉体４Ａ内のフリーボー
ドの水平断面積は、凸部２１の箇所において凸部２１の
上下のフリーボード１１Ｕ，１１Ｌよりも小さくなって
おり、下部フリーボード部１１Ｌ及び上部フリーボード
１１Ｕに比べ凸部２１におけるガス上昇流速が大きい。
この結果、凸部２１に当って炉内に分散された原料粒子
は、凸部２１付近の高流速のガス流によって上方に吹き
上げられるようになり、下部フリーボード１１Ｌへ落下
しないようになる。
【００２７】このように構成されたセメント原料の流動
仮焼炉においては、燃料供給ノズル９Ａから固形燃料が
搬送用空気と共に下向きかつタンゼンシャル方向に供給
されるため、流動層１０に該搬送用空気による攪拌作用
が働く。これにより、流動層１０内の原料粒子及び固形
燃料粒子の混合が促進される。また、流動層１０内にお
いて旋回流が形成されるようになり、これによっても流
動層１０内の混合が促進される。この結果、流動層１０
を形成して強い混合作用を発生させるための流動化空気
量（空気分散板１３を通過する１次空気量）を削減でき
る。
仮焼炉においては、燃料供給ノズル９Ａから固形燃料が
搬送用空気と共に下向きかつタンゼンシャル方向に供給
されるため、流動層１０に該搬送用空気による攪拌作用
が働く。これにより、流動層１０内の原料粒子及び固形
燃料粒子の混合が促進される。また、流動層１０内にお
いて旋回流が形成されるようになり、これによっても流
動層１０内の混合が促進される。この結果、流動層１０
を形成して強い混合作用を発生させるための流動化空気
量（空気分散板１３を通過する１次空気量）を削減でき
る。
【００２８】このようなことから、固形燃料の流動層１
０内の滞留時間が長くなり、固形燃料が流動層１０内に
おいて十分に燃焼する。また、流動化空気量の削減によ
る層内風速の低下に伴って流動層からフリーボードへの
飛散限界粒子径が小さくなる。
０内の滞留時間が長くなり、固形燃料が流動層１０内に
おいて十分に燃焼する。また、流動化空気量の削減によ
る層内風速の低下に伴って流動層からフリーボードへの
飛散限界粒子径が小さくなる。
【００２９】この結果、フリーボード１１Ｌに飛び出す
燃料の粒子径が大幅に小さくなる。燃料の粒子径が小さ
ければ小さいほど大幅に燃焼速度が速くなり、仮焼炉全
体の燃焼効率が向上する。
燃料の粒子径が大幅に小さくなる。燃料の粒子径が小さ
ければ小さいほど大幅に燃焼速度が速くなり、仮焼炉全
体の燃焼効率が向上する。
【００３０】また、上部フリーボード１１Ｕにおいて
は、第２の原料供給シュート２２から投入された原料粒
子と炉内の燃焼ガスとが効率良く熱交換するため、流動
層１０や下部フリーボード１１Ｌ内の温度を高くしても
炉体４Ａの出口のガス温度を９００℃以下に抑えること
ができる。流動層１０や下部フリーボード１１Ｌの温度
を９５０〜１０００℃程度の高温にすることにより、流
動層１０及び下部フリーボード１１Ｌにおける固形燃料
の燃焼速度を大きくできる。
は、第２の原料供給シュート２２から投入された原料粒
子と炉内の燃焼ガスとが効率良く熱交換するため、流動
層１０や下部フリーボード１１Ｌ内の温度を高くしても
炉体４Ａの出口のガス温度を９００℃以下に抑えること
ができる。流動層１０や下部フリーボード１１Ｌの温度
を９５０〜１０００℃程度の高温にすることにより、流
動層１０及び下部フリーボード１１Ｌにおける固形燃料
の燃焼速度を大きくできる。
【００３１】本発明は、揮発分が１０％以下の無煙炭や
コークスを燃料とする場合にきわめて好適であり、その
場合固形燃料の細度は９０ミクロン篩残分２０％以下と
りわけ５％程度とするのが好ましい。エアチャンバ８Ａ
からの１次空気、２次空気ダクト７Ａからの２次空気及
び燃料供給ノズル９Ａからの固形燃料搬送用空気の割合
は、１次空気、２次空気及び固形燃料搬送用空気の合計
を１００体積部とした場合、１次空気量が１０〜３０体
積部となり、固形燃料搬送用空気量が４〜８体積部とな
るようにするのが好ましい。
コークスを燃料とする場合にきわめて好適であり、その
場合固形燃料の細度は９０ミクロン篩残分２０％以下と
りわけ５％程度とするのが好ましい。エアチャンバ８Ａ
からの１次空気、２次空気ダクト７Ａからの２次空気及
び燃料供給ノズル９Ａからの固形燃料搬送用空気の割合
は、１次空気、２次空気及び固形燃料搬送用空気の合計
を１００体積部とした場合、１次空気量が１０〜３０体
積部となり、固形燃料搬送用空気量が４〜８体積部とな
るようにするのが好ましい。
【００３２】なお、本実施例では、炉体４Ａは鉄板より
なる外皮の内側に耐火物を設けた構成となっている。こ
の外皮はストレートな円筒となっており、凸部２１の高
さ及び径方向の大きさが最適寸法となるように炉体を容
易に構築できる。
なる外皮の内側に耐火物を設けた構成となっている。こ
の外皮はストレートな円筒となっており、凸部２１の高
さ及び径方向の大きさが最適寸法となるように炉体を容
易に構築できる。
【００３３】
【発明の効果】以上の通り、請求項１のセメント原料の
流動仮焼炉によると、固形燃料の流動層内滞留時間を延
長し、また、流動層からフリーボードへ飛散する固形燃
料粒子径を小さくでき、無煙炭のように着火性の悪い燃
料を用いた場合でも、仮焼炉の仮焼効率が向上する。
流動仮焼炉によると、固形燃料の流動層内滞留時間を延
長し、また、流動層からフリーボードへ飛散する固形燃
料粒子径を小さくでき、無煙炭のように着火性の悪い燃
料を用いた場合でも、仮焼炉の仮焼効率が向上する。
【００３４】請求項２のセメント原料の流動仮焼炉によ
ると、上部フリーボードでの熱交換効率を向上させると
共に、上部フリーボードから下部フリーボードへの原料
粒子の落下を防止し、下部フリーボードや流動層の温度
を高くすることができる。これにより、無煙炭のように
着火性の悪い燃料を用いた場合でも、仮焼炉の燃焼効
率、熱交換効率が向上し、仮焼効率が向上する。
ると、上部フリーボードでの熱交換効率を向上させると
共に、上部フリーボードから下部フリーボードへの原料
粒子の落下を防止し、下部フリーボードや流動層の温度
を高くすることができる。これにより、無煙炭のように
着火性の悪い燃料を用いた場合でも、仮焼炉の燃焼効
率、熱交換効率が向上し、仮焼効率が向上する。
【００３５】請求項３のセメント原料の流動仮焼炉にお
いては、上記の効果が重畳することにより、仮焼効率が
きわめて高いものとなる。
いては、上記の効果が重畳することにより、仮焼効率が
きわめて高いものとなる。
【図１】実施例に係るセメント原料の流動仮焼炉の縦断
面図である。
面図である。
【図２】実施例に係るセメント原料の流動仮焼炉の作動
説明図であり、（ａ）図は（ｂ）図のａ−ａ線断面図、
（ｂ）図は要部縦断面図である。
説明図であり、（ａ）図は（ｂ）図のａ−ａ線断面図、
（ｂ）図は要部縦断面図である。
【図３】従来例に係るセメント原料の流動仮焼炉の作動
説明図であり、（ａ）図は（ｂ）図のａ−ａ線断面図、
（ｂ）図は要部縦断面図である。
説明図であり、（ａ）図は（ｂ）図のａ−ａ線断面図、
（ｂ）図は要部縦断面図である。
【図４】従来例に係るセメント原料の流動仮焼炉の縦断
面図である。
面図である。
４Ａ 炉体 ５Ａ 第１の原料供給シュート ７Ａ ２次空気ダクト ８Ａ エアチャンバ ９Ａ 燃料供給ノズル １１Ｌ 下部フリーボード １１Ｕ 上部フリーボード ２１ 凸部 ２２ 第２の原料供給シュート
Claims (3)
- 【請求項１】 筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉体
と、 該炉体の底部に略水平に設けられた空気分散板及び該空
気分散板の下側のエアチャンバと、 該空気分散板の上側に原料を供給する原料供給シュート
と、 該空気分散板の上側の流動層に固形燃料を供給する燃料
供給ノズルと、 該空気分散板の上側に２次空気を供給する２次空気ダク
トと、を有するセメント原料の流動仮焼炉において、 該燃料供給ノズルは、水平面に対し２０°以上の下り勾
配にて、且つ求心方向よりもタンゼンシャル側に偏向し
て該炉体に接続されていることを特徴とするセメント原
料の流動仮焼炉。 - 【請求項２】 筒軸心方向を上下方向とした筒形の炉体
と、 該炉体の底部に略水平に設けられた空気分散板及び該空
気分散板の下側のエアチャンバと、 該空気分散板の上側に原料を供給する第１の原料供給シ
ュートと、 該空気分散板の上側の流動層に固形燃料を供給する燃料
供給ノズルと、 該空気分散板の上側に２次空気を供給する２次空気ダク
トと、を有するセメント原料の流動仮焼炉において、 前記炉体の上部の内面に凸部を周設し、 該凸部よりも上側に原料を供給する第２の原料供給シー
トを設けたことを特徴とするセメント原料の流動仮焼
炉。 - 【請求項３】 請求項２において、該燃料供給ノズル
は、水平面に対し２０°以上の下り勾配にて、且つ求心
方向よりもタンゼンシャル側に偏向して該炉体に接続さ
れていることを特徴とするセメント原料の流動仮焼炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3826995A JPH08231254A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | セメント原料の流動仮焼炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3826995A JPH08231254A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | セメント原料の流動仮焼炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08231254A true JPH08231254A (ja) | 1996-09-10 |
Family
ID=12520606
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3826995A Withdrawn JPH08231254A (ja) | 1995-02-27 | 1995-02-27 | セメント原料の流動仮焼炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08231254A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013010675A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Jfe Engineering Corp | 下水汚泥および／または有機汚泥の乾燥物を用いたセメントの焼成方法 |
| WO2014103302A1 (ja) | 2012-12-26 | 2014-07-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| WO2015128910A1 (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| WO2016129523A1 (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-18 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| JP2016153365A (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
-
1995
- 1995-02-27 JP JP3826995A patent/JPH08231254A/ja not_active Withdrawn
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013010675A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-17 | Jfe Engineering Corp | 下水汚泥および／または有機汚泥の乾燥物を用いたセメントの焼成方法 |
| EP2939989A4 (en) * | 2012-12-26 | 2016-10-19 | Mitsubishi Materials Corp | FLUIDIZED BED CALCINATION OVEN |
| WO2014103302A1 (ja) | 2012-12-26 | 2014-07-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| JP2014141396A (ja) * | 2012-12-26 | 2014-08-07 | Mitsubishi Materials Corp | 流動仮焼炉 |
| US10280115B2 (en) | 2012-12-26 | 2019-05-07 | Mitsubishi Materials Corporation | Fluidized calciner |
| CN104903268A (zh) * | 2012-12-26 | 2015-09-09 | 三菱综合材料株式会社 | 流化预烧炉 |
| US20150307396A1 (en) * | 2012-12-26 | 2015-10-29 | Mitsubishi Materials Corporation | Fluidized calciner |
| TWI614474B (zh) * | 2014-02-28 | 2018-02-11 | Mitsubishi Materials Corp | 流動預燒爐 |
| CN106029600A (zh) * | 2014-02-28 | 2016-10-12 | 三菱综合材料株式会社 | 流动煅烧炉 |
| KR20160129845A (ko) | 2014-02-28 | 2016-11-09 | 미츠비시 마테리알 가부시키가이샤 | 유동 하소로 |
| JP2015161479A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| CN106029600B (zh) * | 2014-02-28 | 2018-09-18 | 三菱综合材料株式会社 | 流动煅烧炉 |
| US10209006B2 (en) | 2014-02-28 | 2019-02-19 | Mitsubishi Materials Corporation | Fluidized calciner |
| WO2015128910A1 (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| JP2016153365A (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-25 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
| WO2016129523A1 (ja) * | 2015-02-12 | 2016-08-18 | 三菱マテリアル株式会社 | 流動仮焼炉 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20070012474A (ko) | 분급기, 상기 분급기를 구비한 수직형분쇄기, 및 상기수직형분쇄기를 구비한 석탄분보일러장치 | |
| CA1254739A (en) | Dust preheating system with incipient calciner | |
| JPS6352933B2 (ja) | ||
| JP4539417B2 (ja) | 可燃性廃棄物の処理方法およびその装置 | |
| CN110260302A (zh) | 一种流化床气化飞灰的燃用系统 | |
| JPH08231254A (ja) | セメント原料の流動仮焼炉 | |
| JP6187315B2 (ja) | 流動仮焼炉 | |
| EP0226329A2 (en) | Calcination apparatus for use in a fluidized-bed installation for burning powdery materials | |
| US4059393A (en) | Apparatus for calcining powder materials | |
| US3721017A (en) | Apparatus for cooling particles | |
| JPH07206487A (ja) | 仮焼炉 | |
| KR20150098632A (ko) | 유동 하소로 | |
| JP6642059B2 (ja) | 流動仮焼炉 | |
| JPS5846462B2 (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
| JPS642153Y2 (ja) | ||
| JPS5911333B2 (ja) | 粉末原料の焼成装置 | |
| JPH0220919B2 (ja) | ||
| JPH0424630B2 (ja) | ||
| JPS6135142B2 (ja) | ||
| JPS6026580B2 (ja) | 流動層式焼成装置 | |
| WO2016129523A1 (ja) | 流動仮焼炉 | |
| JPS62258987A (ja) | セメント原料などの焼成装置 | |
| JPS5924105B2 (ja) | セメント原料粉末等の仮焼装置 | |
| JPS5945625B2 (ja) | 粉末原料予熱装置の燃焼用空気吹込装置 | |
| JPH0542386B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020507 |