SK159197A3 - Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles - Google Patents
Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles Download PDFInfo
- Publication number
- SK159197A3 SK159197A3 SK1591-97A SK159197A SK159197A3 SK 159197 A3 SK159197 A3 SK 159197A3 SK 159197 A SK159197 A SK 159197A SK 159197 A3 SK159197 A3 SK 159197A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- temperature
- steel
- cooling
- corrosion resistance
- heat treatment
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
- C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
Oblasť techniky
Predložený vynález sa zaoberá supermartenzitickou nehrdzavejúcou oceľou s vysokou mechanickou pevnosťou a antikoróznou odolnosťou, ktorá vyplýva z jej zloženia a z tepelného spracovania vyrábaných výrobkov, ktorému sú podrobené počas ich výrobných fáz.
Vynález sa tiež zaoberá spôsobom výroby priemyselných výrobkov najmä rúr na vŕtanie, ich výrobou a rúrovaním v uhľovodíkovom poli.
Doterajší stav techniky
Hlavným aplikačným poľom nehrdzavejúcej ocele je výroba rúr na vŕtanie, výroba a rúrovanie v uhľovodíkovom poli, kde je dobre známe uplathenie ocele, .ktorej zloženie zabezpečuje potrebnú mechanickú pevnosť a protikoróznu odolnosť. Avšak mnohokrát opakovaná exploatácia uhľovodíkového ložiska takzvanej kyseliny alebo kyslého druhu, ktoré má vysoký obsah kyselín síry a/alebo oxidu uhličitého, často ešte v prítomnosti vysokého obsahu chloridov a pri vysokej teplote, robí viac a viac ťažkostí pri výbere vhodných materiálov.
V tejto súvislosti rôzne naftárske spoločnosti a plánovacie spoločnosti pokúšajúce sa zabrániť nehodám vyplývajúcich z možného prasknutia rúr počas ich pracovného cyklu, ktoré by spôsobili veľké výrobné straty a škody na životnom prostredí, stanovili veľmi prísne limity mechanickej pevnosti a koróznej odolnosti použitých materiálov.
V súčasnosti sú na trhu používané nehrdzavejúce ocele, tiež dvojfázové alebo austeniferitické druhy, v ktorých sú súčasne prítomné dve feritické a austenitické fázy v takom pomere, aby poskytli zaujímavé vlastnosti ocele z hľadiska mechanickej a koróznej odolnosti. Na trhu sú tiež používané austenitické druhy homogénnych ocelí,
-2ktoré sú však ešte drahšie z dôvodu veľkého počtu komponentov, ktoré musia byť pridané do základnej zmesi.
Prihlasovateľ zaoberajúci sa už mnoho rokov výrobou rúr na vŕtanie, výrobou a rúrovaním uhľovodíkov opísal a nárokoval v prihláške vynálezu EP 93106675.7 superduplexový druh ocele na použitie v kyslom prostredí.
Použitie martenzitickej ocele zaberá dôležitý trhový priestor pri výrobe vŕtacích rúr, výrobe a rúrovaní uhľovodíkov. Tieto rúry sú značne využívané v sladkom prostredí, ktoré sa vyznačuje vysokým obsahom oxidu uhličitého a chloridov s absenciou alebo prítomnosťou sírovodíka len v stopových množstvách.
Martenzitické ocele sú omnoho menej nákladné ako iné nehrdzavejúce ocele a ich použitie sa stretáva s rastúcim záujmom; žiaľ ich použitie je limitované citlivosťou na praskanie v prítomnosti sírovodíka.
Aby bol prekonaný tento limitujúci faktor martenzitických ocelí, bolo skúšané praskanie s obsahom chrómu vyšším ako 13 % alebo kombinácia chrómu a molybdénu, pričom boli získané povzbudivé výsledky. V niektorých prípadoch bol dodaný nikel v takom množstve, aby bola zabezpečená úplná austenitizácia potrebná' na úplnú martenzitickú premenu.
V predmetnom texte ocele, ktoré majú obsah chrómu vyšší ako 14 % hmotn. alebo kombináciu Cr/Mo, v ktorej je chrómu viac ako 12 % a molybdénu je viac ako 1 %, ak je to potrebné s dodatkom niklu v množstve vyššom ako 0,5 % sú uvádzané s prídavným menom supermartenzitické. Avšak prítomnosť menovaných kovových prvkov ako taká zabezpečuje úplnú premenu ocele na martenzitickú po ochladení nasledujúcom po austenitickom spracovaní.
V literatúre technických patentových informácií možno nájsť účinky, ďalších prvkov na chovanie martenzitických nehrdzavejúcich ocelí.
Napríklad v patentovom spise JP-A-120337/91 je diskutovaný vplyv množstva Mo, Mn a S v Ni/Cr austenitickej oceli na zvýšenie jej kapacity koróznej odolnosti.
Zdôraznený bol najmä maximálny limit Mn rovnajúci sa 0,5 %, zatiaľ čo prítomnosť tohto prvku v oceli znižuje kapacitu koróznej odolnosti následkom jamkovej korózie.
-3Znižujúc percento Μη v oceli, obsah síry, ktorý inak môže negatívne vplývať na kujnosť ocele, musí byť v tom istom čase znížený na veľmi nízke hodnoty (menej ako 0,002 % oproti normálnej hodnote 0,002% až 0,005 % v austenitických oceliach).
Dusík je ďalším prvkom, ktorého percentá v oceli sú považované za kritické, pretože zvýšenie praskavosti ocele sírovodíkovou koróziou sa pripisuje množstvám vyšším ako 0,002 % dusíka. Kvôli tejto situácii je ľahko odôvodniteľné, prečo odborníci z tejto oblasti zaoberajú sa týmto problémom a pokúšajú sa nájsť nové druhy ocelí, ktoré sú zaujímavejšie a užitočnejšie z hľadiska súboru požadovaných charakteristík alebo výrobných nákladov.
Podstata vynálezu
Vynález je založený na intuícii autorov, najmä na skutočnosti, že je možné modifikovať mechanickú pevnosť a koróznu odolnosť supermartenzitického druhu ocele konajúc iba s množstvom prvkov prítomných v malom množstve v kompozícii, bez podstatnej modifikácie obsahu hlayných prvkov a kombinujúc nepatrne, tieto kompozičné modifikácie, termomechanicky transformačne spracovať oceľ získanú ako polotovar a následne spracovať na priemyselný výrobok, najmä na rúry používajúc spôsob uskutočňovaný v starostlivo kontrolovaných podmienkach.
Teraz sa zistilo sa, že výrobou priemyselných výrobkov z supermartenzitickej ocele podľa vynálezu tepelným spracovaním, ktoré je tiež predmetom tohoto vynálezu, je možné zachovať percento síry v oceli v rozsahu od 0,002 až 0,005 % a množstvo Mn na hodnotách 0,5 až 1% udržujúc obsah C na hodnote nižšej ako 0,05 % a obsah dusíka na hodnotách od 0,06 do 0,12 %. Prísna kontrola množstva C a N prítomného v oceli dovoľuje držať obsah S vyšší bez kompromisu na kujnosť ocele. Oceľ majúca zloženie podľa vynálezu je samokalená a prechádza do martenzitickej jednoduchým chladením na vzduchu pri teplotách vyšších ako je austenit/feritový bod premeny.
Kalenie vo vode nie je nevyhnutné, smie byť však prirodzene použité, aby sa dosiahla premena ocele. Oceľ získaná podľa tohoto vynálezu môže mať výbornú mechanickú pevnosť po kalení tepelným spracovaním, ktoré zahrňuje zrážanie karbidu chrómu, má dobrú pevnosť a je odolná voči jamkovej a napäťovej korózii v prostredí,
-4v ktorom sírovodík, chloridy a oxid uhličitý sú prítomné, hoci aj pod tlakom, za predpokladu, že ďalšia podmienka, t.j. percentuálny obsah Cr, Mo a N spĺňa nasledujúci vzorec: (Cr+ 3,3Mo +16 N) > 19.
Najmä valcované alebo pretláčané rúry vyrobené z ocele podľa vynálezu sú odolné oproti napäťovej korózii pri teplote dokonca vyššej než 150 °C v prostredí obsahujúcom sírovodík s parciálnym tlakom do 0,5.105 Pa (0,5 barov) a pri obsahu chloridu sodného do 200 g/l. Podmienky drsnejšie ako normálne nájdeme v prevažnej časti kyslých naftových vrtov, najmä vo veľkých hĺbkach.
Predmetný vynález sa zaoberá spôsobom výroby kovaných výrobkov zvlášť bezšvových rúr.
Podľa základnej charakteristiky predmetného vynálezu spôsob výroby výrobkov z supermartenzitickej ocele je charakterizovaný nasledovnými krokmi:
(a) príprava ingotu alebo spojité liatej tyče s nasledujúcim zložením kompozície v % hmotnostných C < 0,05; Cr 12 až 15; Ni 4 až 7; Mo 1,5 až 2; N 0,06 až 0,12; Mn 0,5 až 1; Cu < 0,3; P < 0,02; S < 0,005; Al < 0,02; Si < 1; zvyšok tvorí železo a nepatrné prímesy nečistôt, s podmienkou, že obsah Cr, Mo a N spĺňa vzťah (Cr + 3,3 Mo + 16 N)>19;
(b) uskutočnenie prvej tepelnej deformácie kovaním alebo valcovaním ingotu alebo tyče za účelom získania polotovarov;
(c) zahriatie polotovaru na teplotu v rozsahu 1250 °C do 1350 °C, jeho opätovná deformácia pomocou horúceho valcovania alebo pretláčania až do získania výrobku požadovaného tvaru a rozmeru;
(d) podrobenie vyrobených tovarov, voliteľne po ochladení na izbovú teplotu, austenizačnému tepelnému spracovaniu, držiac ich v teplotnom rozsahu od 880 až 980 °C počas 15 až 90 minút;
(e) ochladenie výrobku na teplotu nižšiu ako 90 °C a následne jeho podrobenie tepelnému pôsobeniu v teplotnom rozsahu od 560 až 670 °C v časovom rozpätí 30 až 300 minút.
Chladiace operácie počas krokov (d) a (e) sa môžu vykonávať chladením vodou alebo vzduchom.
-5Nasledujúce príklady sú schopné lepšie definovať podstatu vynálezu a zdôrazniť vplyv obsahu dusíku na chovanie ocele získanej a spracovanej tak ako bolo vyššie opísané.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Príklad 1
Oceľový ingot bol pripravený z kompozície s nasledujúcim hmotnostným percentuálnym zložením: C 0,02; Cr 13,29; Ni 4,75; Mo 1,62; N 0,08; Mn 0,73; Si 0,27; P 0,014; S < 0,002; zvyšok tvorí železo a nepatrné prímesy nečistôt.
Získaný ingot bol tepelne spracovaný kovaním na tyče s priemerom 280 mm. Jedna zo získaných tyčí bola zahriata na 1280 °C, valcovaná za horúca až do sformovania rúry s priemerom 177,8 mm a hrúbkou 10,36 mm.
Získaná rúra bola vytiahnutá, ochladená vzduchom na izbovú teplotu a následne podrobená au^tenizácii pri teplote 920' °C počas 80 min., nasledovalo ochladenie vzduchom a ďalšie teplotné spracovanie pri teplote 620 °C udržiavajúc túto teplotu počas 40 min.
Získaná rúra bola podrobená korózii a napäťovému koróznemu testu podľa technických noriem
- ASTM G 31; všeobecný korózny test v roztoku 200gd NaCl s parciálnym tlakom H2S 0,5.105 Pa (500 mbar) a teplote 150 °C. Nameraná priemerná korózna rýchlosť po 500 hodinách sa rovnala 0,056 mm/rok.
- NACE TM-01 -77-90 - metóda A: modifikovaný roztok NaCl 50 g/l a 0,5% kyseliny octovej pri parciálnom tlaku H2S 0,05.105 Pa (50 mbar). Prah napätia, za ktorým sa objavujú korózne trhliny, bol stanovený na 85% prípustného napätia.
Príklad 2 (Porovnávací)
Oceľová rúra bola pripravená spôsobom podľa príkladu 1 s tým, že použitá kompozícia mala nasledujúce zloženie: C 0,02; Cr 11,95; Ni 5,50; Mo 2,06; N 0,04;
-6Μη 0,45; Si 0,18; P 0,019; S < 0,002; zvyšok tvorilo železo a nepatrné prímesy nečistôt.
Korózia a napäťové korózne testy vykonané na rúre získanej podľa technickej normy ASTM G-31 a NACE TM-01-77-90 poskytli jednotlivo koróznu hodnotu 0,146 mm/rok a prah napätia rovnajúci sa 30% prípustného napätia.
Claims (5)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Supermartenzitická oceľ, vyznačujúca sa tým, že obsahuje v % hmotnostných C < 0,05; Cr 12 až 15; Ni 4 až 7; Mo 1,5 až 2; N 0,06 až 0,12; Mn 0,5 až 1; Cu < 0,3; P < 0,02; S < 0,005; Al < 0,02; Si < 1, zvyšok železo a nepatrné prímesy nečistôt, pričom percentá Cr, Mo a N spĺňajú vzťah: (Cr + 3,3 Mo + 16 N) > 19.
- 2. Spôsob výroby priemyselných výrobkov zo supermartenzitickej ocele podľa nároku 1,vyznačujúci sa tým, že pozostáva z nasledujúcich krokov:(a) pripraví sa ingot alebo spojité liata tyč s nasledujúcim zložením v % hmotnostných C < 0,05; Cr 12 až 15; Ni 4 až 7; Mo 1,5 až 2; N 0,06 až 0,12; Mn 0,5 až 1; Cu < 0,3; P < 0,02; S < 0,005; Al < 0,02; Si < 1; zvyšok tvorí železo a nepatrné prímesy nečistôt, pričom percentá Cr, Mo a N spĺňajú vzťah (Cr + 3,3 Mo + 16 N) >19;(b) uskutoční sa prvá horúca deformácia kovaním alebo valcovaním ingotu alebo tyče za účelom získania polotovaru;(c) polotovar ša zahreje na teplotu v rozsahu 1250 až 1350 °C, opätovne sa deformuje pomocou horúceho valcovania alebo pretláčania až do získania výrobku požadovaného tvaru a rozmerov;(d) vyrobené priemyselné výrobky sa podrobia, voliteľne po ochladení na izbovú teplotu, austenizačnému tepelnému spracovaniu, držiac ich v teplotnom rozsahu od 880 až 980 °C počas 15 až 90 minút;(e) priemyselné výrobky sa ochladia na teplotu nižšiu ako 90 °C a následne sa podrobia tepelnému pôsobeniu v teplotnom rozsahu od 560 až 670 °C v časovom rozpätí 30 až 300 minút.
- 3. Spôsob výroby podľa nároku 2, vyznačujúci satým, že operácie chladenia pri krokoch (d) a (e) sa vykonajú chladením vzduchom.
- 4. Spôsob výroby podľa nároku 2, vyznačujúci satým, že operácie chladenia pri krokoch (d) a (e) sa vykonajú chladením vodou.-85. Supermartenzitické priemyselné výrobky z ocele podľa nároku 1, vyznačujúce sa t ý m, že sa získajú valcovaním za horúca, a že podstupujú tepelné opracovanie zahrňujúce austenizačné operácie pri teplote 880 až 980 °C, následné ochladzovanie na teplotu nižšiu ako 90 °C a konečné temperovanie v teplotnom rozmedzí 560 až 670 °C.
- 6. Supermartenzitické priemyselné výrobky podľa nároku 5, vyznačujúce sa t ý m, že sú bezošvými rúrami.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
ITMI951133A IT1275287B (it) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti |
PCT/EP1996/002289 WO1996038597A1 (en) | 1995-05-31 | 1996-05-28 | Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK159197A3 true SK159197A3 (en) | 1998-04-08 |
Family
ID=11371713
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK1591-97A SK159197A3 (en) | 1995-05-31 | 1996-05-28 | Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles |
Country Status (27)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5944921A (sk) |
EP (1) | EP0828862B2 (sk) |
JP (1) | JPH11505887A (sk) |
CN (1) | CN1079841C (sk) |
AR (1) | AR004936A1 (sk) |
AT (1) | ATE176691T1 (sk) |
AU (1) | AU708131B2 (sk) |
BG (1) | BG62783B1 (sk) |
BR (1) | BR9609277A (sk) |
CA (1) | CA2222504A1 (sk) |
CZ (1) | CZ292660B6 (sk) |
DE (1) | DE69601538T3 (sk) |
DK (1) | DK0828862T4 (sk) |
EA (1) | EA000424B1 (sk) |
EG (1) | EG20818A (sk) |
ES (1) | ES2130825T5 (sk) |
IT (1) | IT1275287B (sk) |
MX (1) | MX9709188A (sk) |
MY (1) | MY132175A (sk) |
NO (1) | NO974849L (sk) |
NZ (1) | NZ309776A (sk) |
OA (1) | OA10539A (sk) |
PE (1) | PE6097A1 (sk) |
RO (1) | RO116971B1 (sk) |
SK (1) | SK159197A3 (sk) |
TR (1) | TR199701452T1 (sk) |
WO (1) | WO1996038597A1 (sk) |
Families Citing this family (39)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH10146691A (ja) * | 1996-11-18 | 1998-06-02 | Nippon Steel Corp | 高Cr鋼の溶接方法 |
JPH10287924A (ja) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト単相のステンレス鋼管の製造方法 |
US6220306B1 (en) | 1998-11-30 | 2001-04-24 | Sumitomo Metal Ind | Low carbon martensite stainless steel plate |
SE522352C2 (sv) * | 2000-02-16 | 2004-02-03 | Sandvik Ab | Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta |
AT413195B (de) * | 2000-10-24 | 2005-12-15 | Boehler Edelstahl | Verfahren zur herstellung zylindrischer hohlkörper und verwendung derselben |
FR2823226B1 (fr) * | 2001-04-04 | 2004-02-20 | V & M France | Acier et tube en acier pour usage a haute temperature |
EA008812B1 (ru) * | 2003-04-25 | 2007-08-31 | Тубос Де Асеро Де Мексико, С.А. | Бесшовная стальная труба, предназначенная для использования в трубопроводе, и способ ее производства |
KR20080110662A (ko) * | 2006-05-09 | 2008-12-18 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내식성이 우수한 스테인리스 강, 내간극 부식성, 성형성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강 및 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강 |
WO2008000300A1 (en) * | 2006-06-29 | 2008-01-03 | Tenaris Connections Ag | Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same |
MX2007004600A (es) * | 2007-04-17 | 2008-12-01 | Tubos De Acero De Mexico S A | Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over. |
US7862667B2 (en) | 2007-07-06 | 2011-01-04 | Tenaris Connections Limited | Steels for sour service environments |
WO2009065432A1 (en) * | 2007-11-19 | 2009-05-28 | Tenaris Connections Ag | High strength bainitic steel for octg applications |
AR073884A1 (es) | 2008-10-30 | 2010-12-09 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura. |
CA2686301C (en) * | 2008-11-25 | 2017-02-28 | Maverick Tube, Llc | Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels |
KR101091306B1 (ko) * | 2008-12-26 | 2011-12-07 | 주식회사 포스코 | 원자로 격납 용기용 고강도 강판 및 그 제조방법 |
EP2325435B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-09-30 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures |
CN102191436A (zh) * | 2010-03-19 | 2011-09-21 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种综合性能良好的马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN101966413B (zh) * | 2010-09-17 | 2015-01-21 | 朱华平 | 文氏管洗涤器阀体及其制造工艺 |
US9163296B2 (en) | 2011-01-25 | 2015-10-20 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment |
IT1403689B1 (it) | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri. |
IT1403688B1 (it) | 2011-02-07 | 2013-10-31 | Dalmine Spa | Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri. |
US8636856B2 (en) | 2011-02-18 | 2014-01-28 | Siderca S.A.I.C. | High strength steel having good toughness |
US8414715B2 (en) | 2011-02-18 | 2013-04-09 | Siderca S.A.I.C. | Method of making ultra high strength steel having good toughness |
US9340847B2 (en) | 2012-04-10 | 2016-05-17 | Tenaris Connections Limited | Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same |
MX2015008990A (es) | 2013-01-11 | 2015-10-14 | Tenaris Connections Ltd | Empalme para herramientas de tuberia de perforacion resistente a la excoriacion y tuberia de perforacion correspondiente. |
US9187811B2 (en) | 2013-03-11 | 2015-11-17 | Tenaris Connections Limited | Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing |
US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
EP2789700A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
EP2789701A1 (en) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | DALMINE S.p.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
CN103192045B (zh) * | 2013-04-28 | 2015-02-25 | 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 | 一种连续铸造生产大方坯马氏体不锈钢的方法 |
KR102368928B1 (ko) | 2013-06-25 | 2022-03-04 | 테나리스 커넥션즈 비.브이. | 고크롬 내열철강 |
BR102014005015A8 (pt) | 2014-02-28 | 2017-12-26 | Villares Metals S/A | aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico |
US10179943B2 (en) | 2014-07-18 | 2019-01-15 | General Electric Company | Corrosion resistant article and methods of making |
CZ305990B6 (cs) * | 2014-12-23 | 2016-06-08 | Západočeská Univerzita V Plzni | Způsob tváření hybridních součástí zatepla |
RU2615426C1 (ru) * | 2015-12-03 | 2017-04-04 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") | Способ производства горячекатаной высокопрочной коррозионно-стойкой стали |
US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
JP6805639B2 (ja) * | 2016-08-29 | 2020-12-23 | 日本製鉄株式会社 | ステンレス鋼管の製造方法 |
US10434554B2 (en) | 2017-01-17 | 2019-10-08 | Forum Us, Inc. | Method of manufacturing a coiled tubing string |
CN115572907B (zh) * | 2022-10-25 | 2023-11-17 | 中广核工程有限公司 | 马氏体不锈钢及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB832562A (en) * | 1956-11-05 | 1960-04-13 | Allegheny Ludlum Steel | Improvements in the heat treatment of stainless steel |
DE2616599B2 (de) * | 1976-04-13 | 1981-03-26 | Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf | Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen |
JPH04154921A (ja) * | 1990-10-16 | 1992-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 形状の優れた高強度ステンレス鋼帯の製造方法 |
JPH04173926A (ja) * | 1990-11-05 | 1992-06-22 | Nisshin Steel Co Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼帯に疲労特性を付与する方法 |
JP3106674B2 (ja) * | 1992-04-09 | 2000-11-06 | 住友金属工業株式会社 | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
IT1263251B (it) * | 1992-10-27 | 1996-08-05 | Sviluppo Materiali Spa | Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex. |
JPH06287635A (ja) * | 1993-03-31 | 1994-10-11 | Nisshin Steel Co Ltd | 延性に優れ溶接軟化のない高耐力・高強度ステンレス鋼材の製造方法 |
JPH0748656A (ja) * | 1993-08-05 | 1995-02-21 | Kawasaki Steel Corp | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
JPH0762499A (ja) * | 1993-08-26 | 1995-03-07 | Kawasaki Steel Corp | 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
US5496421A (en) * | 1993-10-22 | 1996-03-05 | Nkk Corporation | High-strength martensitic stainless steel and method for making the same |
-
1995
- 1995-05-31 IT ITMI951133A patent/IT1275287B/it active IP Right Grant
-
1996
- 1996-05-18 EG EG42596A patent/EG20818A/xx active
- 1996-05-23 AR ARP960102698A patent/AR004936A1/es active IP Right Grant
- 1996-05-24 MY MYPI96001958A patent/MY132175A/en unknown
- 1996-05-27 PE PE1996000382A patent/PE6097A1/es not_active Application Discontinuation
- 1996-05-28 SK SK1591-97A patent/SK159197A3/sk unknown
- 1996-05-28 CA CA002222504A patent/CA2222504A1/en not_active Abandoned
- 1996-05-28 NZ NZ309776A patent/NZ309776A/xx unknown
- 1996-05-28 TR TR97/01452T patent/TR199701452T1/xx unknown
- 1996-05-28 CZ CZ19973795A patent/CZ292660B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-05-28 MX MX9709188A patent/MX9709188A/es unknown
- 1996-05-28 BR BR9609277A patent/BR9609277A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-05-28 RO RO97-02203A patent/RO116971B1/ro unknown
- 1996-05-28 DE DE69601538T patent/DE69601538T3/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-28 US US08/972,870 patent/US5944921A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-28 EP EP96917452A patent/EP0828862B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-28 ES ES96917452T patent/ES2130825T5/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-28 CN CN96194161A patent/CN1079841C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-05-28 WO PCT/EP1996/002289 patent/WO1996038597A1/en active IP Right Grant
- 1996-05-28 JP JP8536175A patent/JPH11505887A/ja not_active Ceased
- 1996-05-28 EA EA199700455A patent/EA000424B1/ru not_active IP Right Cessation
- 1996-05-28 AU AU60022/96A patent/AU708131B2/en not_active Ceased
- 1996-05-28 DK DK96917452T patent/DK0828862T4/da active
- 1996-05-28 AT AT96917452T patent/ATE176691T1/de active
-
1997
- 1997-10-21 NO NO974849A patent/NO974849L/no not_active Application Discontinuation
- 1997-11-28 BG BG102086A patent/BG62783B1/bg unknown
- 1997-11-28 OA OA70139A patent/OA10539A/en unknown
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK159197A3 (en) | Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles | |
AU2006282411B2 (en) | Seamless steel pipe for line pipe and method for its manufacture | |
JP6050003B2 (ja) | 低温における優れた靭性および硫化物応力腐食亀裂抵抗をもつ厚肉鋼管 | |
US10240221B2 (en) | Stainless steel seamless pipe for oil well use and method for manufacturing the same | |
CN111868278B (zh) | 耐腐蚀的双相不锈钢 | |
EP3314032B1 (en) | Corrosion resistant steel tube, method for producing said steel tube and its use thereof | |
JP5499575B2 (ja) | 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法 | |
AU2002242314B2 (en) | Duplex stainless steels | |
CN113584399B (zh) | 一种无缝钢管及其制造方法 | |
US8980167B2 (en) | Stainless steel pipe having excellent expandability for oil country tubular goods | |
JPH0375337A (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JPH0499128A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼ラインパイプの製造方法 | |
JPH02243740A (ja) | 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法 | |
US5858128A (en) | High chromium martensitic steel pipe having excellent pitting resistance and method of manufacturing | |
JPS60174822A (ja) | 厚肉高強度継目無鋼管の製造方法 | |
JPH0375336A (ja) | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
Krishnadev et al. | Strong, tough steels with intrinsic atmospheric corrosion resistance for structural applications in the Arctic: effects of controlled rolling and aging | |
JPH04210453A (ja) | 低温靱性に優れるマルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法。 | |
JPH0499127A (ja) | 耐炭酸ガス環境腐食性に優れた高強度マルテンサイト系ステンレス銅ラインパイプの製造方法 | |
JPS61163215A (ja) | 耐サワ−性の優れた極厚肉高強度継目無鋼管の製造方法 | |
CN115807190A (zh) | 一种输油用高强度耐腐蚀不锈钢无缝管及其制造方法 | |
CN115369316A (zh) | 一种抗二氧化碳腐蚀性能优良的高强度无缝钢管及其制造方法 | |
JPH0375338A (ja) | 耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JPH0375339A (ja) | 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |