ITMI951133A1 - Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti - Google Patents

Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti Download PDF

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Abstract

Si descrive un acciaio inossidabile supermartensitico ad elevata resistenza meccanica ed alla corrosione avente la seguente composizione C?0,05; Cr 12-15; Ni 4-7; Mo 1,5-2; H 0,06-0,12; Mn 0,5-1; Cu<0,3; P<0,02; S?50,005; Al<0,02; Si?1; il rimanente essendo ferro e impurezze minori, con l'ulteriore requisito che le percentuali di Cr, Mo ed N soddisfino alla seguente formula: (Cr + 3,3 Mo + 16 N)?19. Detto acciaio consente di ottenere manufatti aventi eccellenti caratteristiche meccaniche e di resistenza alla corrosione.

Description

"ACCIAIO INOSSIDABILE SUPERMARTENSITICO AVENTE ELEVATA RE-SISTENZA MECCANICA ED ALLA CORROSIONE E RELATIVI MANUFATTI"
A. CAMPO DELL ' INVENZIONE
La presente invenzione si riferisce a un acciaio inossidabile supermartensitico avente un'elevata resistenza meccanica ed alla corrosione derivanti dalla sua composizione e dal trattamento termico al quale vengono sottoposti i suoi manufatti durante le loro fasi di lavorazione. L'invenzione riguarda anche il procedimentò di produzione dei manufatti, in particolare dei tubi per perforazione, produzione e trasporto nel settore degli idrocarburi.
B. TECNICA ANTERIORE
Un particolare campo di applicazione degli acciai inossidabili è quello dei tubi per perforazione, produzione e trasporto nel settore degli idrocarburi, ove è noto ricorrere a composizioni di acciai che garantiscano la necessaria resistenza meccanica e alla corrosione. Tuttavia, lo sfruttamento sempre più frequente di giacimenti di idrocarburi del tipo cosiddetto acido, o sour, per elevato contenuto di acido solfidrico e/o di anidride carbonica, spesso anche in presenza di alti contenuti di cloruri ed a temperature elevate, rende sempre più difficile la scelta di materiali idonei.
A questo riguardo, le varie compagnie petrolifere e le società di progettazione nel tentativo di prevenire al massimo gli incidenti derivanti da possibili rotture in fase di esercizio dei tubi, che causerebbero grosse perdite di produzione e danni all'ambiente, hanno fissato dei limiti molto rigorosi di resistenza meccanica ed alla corrosione dei materiali da impiegare .
Attualmente sono in commercio e vengono utilizzati acciai inossidabili, sia di tipo bifasico o autenoferritico , dove sono contemporaneamente presenti le due fasi ferritica ed austenitica in rapporti tali fra loro da impartire all'acciaio proprietà interessanti sia dal punto di vista meccanico che di resistenza alla corrosione, sia acciai monofasici di tipo austenitico, che però sono ancora più costosi stante l'elevata quantità di componenti che devono essere aggiunti alla lega base.
Anche la Richiedente, che opera da molti anni nella produzione di tubi per perforazioni, produzione e trasporto di idrocarburi, ha descritto e rivendicato nella domanda di brevetto EP 93106675.7. un acciaio di tipo super-duplex da utilizzare per manufatti impiegabili in ambienti acidi.
Un importante segmento di mercato nei tubi per perforazioni, produzione e trasporto di idrocarburi, è costituito da quello che utilizza tubi in acciai martensitici. Detti tubi sono sostanzialmente impiegati in ambienti "sweet", caratterizzati cioè da alti tenori di anidride carbonica e cloruri con assenza o presenza solo in tracce di acido solfidrico.
Gli acciai martensitici hanno un costo assai più basso degli altri acciai inossidabili ed il loro impiego incontra un crescente favore; purtroppo il loro impiego è limitato dalla sensibilità alle criccature in presenza di acido solfidrico. Per superare questa limitazione degli acciai martensitici, si sono sperimentate sia l'alligazione con quantità di cromo superiori al 13%, sia combinazioni di cromo e molibdeno, ottenendo risultati incoraggianti. Talvolta è stato anche aggiunto nichel in quantità tali da garantire l'austenitizzazione totale, necessaria per la trasformazione completa in martensite.
Nel presente testo, con l'aggettivo "supermartensitici" si indicano acciai aventi un contenuto in cromo superiore al 14% in peso, oppure una combinazione Cr/Mo nella quale il Cr è >12% ed il Mo è >1%, eventualmente con aggiunta di nichel in quantitativi superiori a 0,5%, la presenza di detti elementi metallici essendo comunque tale da garantire una trasformazione completa dell'acciaio in martensitico, dopo il raffreddamento successivo al trattamento di austenitizzazione.
Nella letteratura tecnico-brevettuale si trovano anche informazioni relative all ' influenza di altri elementi sul comportamento degli acciai inossidabili martensitici .
A titolo esemplificativo, ricordiamo il brevetto JP-A-120337/91 dove si discute l'influenza delle quantità di Mo, Mn e S in un acciaio austenitico al Ni/Cr per aumentarne la capacità di resistenza alla corrosione. In particolare è stato indicato un limite massimo di 0,5% di Mn, in quanto la presenza di questo elemento nell'acciaio riduce la capacità di resistenza alla corrosione per vaiolatura di quest'ultimo. Riducendo nell'acciaio la percentuale di Mn, occorre contemporaneamente ridurre a valori molto bassi (inferiori allo 0,002% contro il normale valore da 0,002% a 0,005% degli acciai austenitici ) il contenuto di zolfo che altrimenti influirebbe in modo negativo sulla lavorabilità a caldo dell'acciaio. Un altro elemento la cui percentuale nell'acciaio viene considerata critica è l'azoto, perché viene attribuita a quantità superiori allo 0,02% di azoto, l'aumento alla sensibilità alla rottura dell ' acciaio per corrosione da acido solfidrico.
Stante questa situazione, si comprende facilmente perché i tecnici del ramo continuino a studiare il problema nel tentativo di trovare nuovi tipi di acciaio che siano più interessanti ed utili sia come insieme di caratteristiche volute sia come costi di produzione.
C.DESCRIZIONE DETTAGLIATA DELL'INVENZIONE
La presente invenzione si basa su una intuizione degli autori, che era cioè possibile modificare la resistenza meccanica e quella alla corrosione di un acciaio di tipo supermartensitico agendo solo sulla quantità degli elementi presenti in quantità minore nella composizione, senza modificare sostanzialmente il contenuto degli elementi principali ed abbinando queste modifiche, apparentemente minori, di composizione ad un trattamento di trasformazione termo-meccanica dell'acciaio ottenuto in semilavorati e successivamente in manufatti, in particolare in tubi, utilizzando un procedimento condotto in condizioni attentamente controllate.
La Richiedente ha trovato che trattando il manufatto in acciaio supermartensitico secondo l'invenzione con il trattamento termico, anch'esso oggetto della presente invenzione, è possibile conservare la percentuale di zolfo degli acciai nei normali intervalli da 0,002% a 0,005% e la quantità di Mn a valori compresi fra 0,5% e 1%, controllando il contenuto di C a valori inferiori a 0,05% ed il contenuto di azoto fra 0,06% e 0,12%.
Il controllo rigoroso della quantità di C e di N presenti nell'acciaio permettono di mantenere più alto il contenuto di S senza compromettere la lavorabilità a caldo dell'acciaio. Un acciaio avente la composizione secondo l'invenzione è autotemprante e si trasforma in martensitico per semplice raffreddamento in aria da una temperatura superiore al punto di trasformazione austenite/ferrite. La tempra in acqua, pur non essendo necessaria, può essere naturalemnte utilizzata per ottenere la trasformazione dell'acciaio.
L’acciaio secondo l'invenzione può avere un eccellente resistenza meccanica dopo il trattamento termico di rinvenimento che induce la precipitazione di carburi di cromo, ha buona tenacità e resiste alla corrosione per vaiolatura ed alla tensocorrosione in ambienti nei quali sono presenti acido solfidrico, cloruri ed anidride carbonica, anche sotto pressione, purché sia soddisfatta l'ulteriore condizione che le percentuali di Cr, Mo ed N soddisfino la seguente formula: (Cr 3,3 Mo 16 N) >19.
In particolare i tubi, laminati o estrusi, costruiti con un acciaio secondo l’invenzione resistono alla tensocorrosione a temperature anche superiori a 150°C in ambienti contenenti acido solfidrico con pressione parziale fino a 0,50 bar e con contenuti di cloruro di sodio fino a 200 g/1, condizioni che sono più severe di quelle che si riscontrano normalmente in una grande parte dei pozzi petroliferi acidi, anche a profondità elevata.
La presente invenzione è relativa anche al procedimento di produzione di manufatti lavorati a caldo, in particolare di tubi senza saldatura.
Secondo una caratteristica fondamentale della presente invenzione, il procediménto per la produzione di manufatti in acciaio supermartensitico è caratterizzato dai seguenti stadi: (a) preparare un lingotto, o barra per colata continua, avente la seguente composizione percentuale ponderale: C ≤0,05; Cr 12-15; Ni 4-7; Mo 1,5-2; N 0,06-0,12; Mn 0,5-1; Cu <0,3; P <0,02; S <0,005; Al <0,02; Si (≤ 1; il rimanente essendo ferro e impurezze minori, con l'ulteriore requisito che le percentuali di Cr, Mo ed N soddisfino alla seguente formula: (Cr 3,3 Mo 16 N) ≥19;,
(b) eseguire una prima deformazione a caldo per fucinatura o laminazione del lingotto o della barra per ottenere un semilavorato;
(c) riscaldare detto semilavorato a una temperatura compresa tra 1.250 e 1.350 °C, deformarlo di nuovo per laminazione a caldo o per estrusione fino a ottenere un prodotto di forma e dimensioni desiderate;
(d) sottoporre il manufatto, opzionalmente dopo raffreddamento a temperatura ambiente, a trattamento termico di austenitizzazione, mantenendolo ad una temperatura compresa fra 880° e 980° C per un periodo di tempo compreso fra 15 e 90 minuti; (e) raffreddare il manufatto fino ad una temperatura inferiore a 90 "C e quindi sottoporlo a trattamento termico di rinvenimento ad una temperatura compresa fra 560° e 670°C per un tempo compreso fra i 30 ed i 300 minuti.
Le operazioni di raffreddamento degli stadi (d) ed (e) possono essere eseguite sia per raffreddamento in aria che in acqua. Gli esempi seguenti servono a meglio definire l'invenzione e ad evidenziare l'influenza del contenuto di azoto sul comportamento dell'acciaio ottenuto e trattato secondo come sopra descritto.
Esempio 1
Si preparò un lingotto di acciaio avente la seguente composizione percentuale ponderale: C 0,02; Cr 13,29; Ni 4,75; Mo 1,62; N 008; Mn 0,73; Si 0,27; P 0,014; S <0,002; il rimanente essendo ferro ed impurezze minori.
Il lingotto ottenuto fu lavorato a caldo per fucinatura fino a barre aventi un diametro pari a 280 mm. Una delle barre ottenute fu riscaldata a 1280 °C, laminata a caldo fino a formare un tubo avente diametro pari a 177,8 mm e spessore pari a 10,36 mm.
Il tubo ottenuto fu lasciato raffreddare all'aria fino a temperatura ambiente e quindi sottoposto ad austenitizzazione portandolo ad una temperatura di 920°C e mantenendolo a detta temperatura per 80 minuti, seguita da raffreddamento all'aria e successivo trattamento termico di rinvenimento ad una temperatura di 620°C, mantenendolo a detta temperatura per 40'. Il tubo così ottenuto fu sottoposto a test di corrosione e tensocorrosione secondo le norme
- ASTM G-31: prova di corrosione generale in soluzione di NaCl 200 g/1 con pressione parziale di H2S pari a 500 mbar e temperatura di 150 °C.jFu misurata una velocità media di corrosione dopo 500 ore pari a 0,056 mm/anno.
- NACE TM-01-77-90 - metodo A: in soluzione modificata NaCl 50 g/1 e acido acetico 0,5% con pressione parziale di H2S pari a 50 mbar. Fu determinata una tensione di soglia, oltre la quale si verificano cricche da tensocorrosione, pari all'85% della tensione di snervamento.
Esempio 2 (di confronto)
51 preparò un tubo in acciaio operando come descritto nell'esempio 1, salvo che si utilizzò un acciaio avente la seguente composizione: C 0,02; Cr 11,95; Ni 5,50; Mo 2,06; N 004; Mn 0,45; Si 0,!18; P 0,019; S <0,002; il rimanente essendo ferro ed impurezze minori.
Le prove di corrosione e di tensocorrosione eseguite sul tubo ottenuto in base alle norme ASTM G-31 e NACE TM-01-77-90 dettero rispettivamente un valore di corrosione pari 0,146 nun/anno e di tensione di soglia pari a 30% della tensione di snervamento.

Claims (6)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Acciaio supermartensitico avente la seguente composizione percentuale ponderale: C ≤0,05; Cr 12-15; Ni 4-7; Mo 1,5-2; N 0,06-0,12; Mn 0,5-1; Cu <0,3; P <0,02; S <0,005; Al <0,02; Si ≤ 1; il rimanente essendo ferro e impurezze minori, con l'ulteriore requisito che le percentuali di Cr, Mo ed N soddisfino la seguente formula: (Cr 3,3 Mo 16 N) ≥19.
  2. 2. Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio supermartensitico caratterizzato dai seguenti stadi: (a) preparare un lingotto, o barra per colata continua, avente la seguente composizione percentuale ponderale: C <0,05; Cr 12-15; Ni 4-7; Mo 1,5-2; N 0,06-0,12; Mn 0,5-1; Cu <0,3; P <0,02; S <0,005; Al <0,02; Si < 1; il rimanente essendo ferro e impurezze minori, con l'ulteriore requisito che le percentuali di Cr, Mo ed N soddisfino alla seguente formula: (Cr 3,3 Mo 16 N) >19; (b) eseguire una prima deformazione a caldo per fucinatura o laminazione del lingotto o della barra per ottenere un semilavorato; (c) riscaldare detto semilavorato a una temperatura compresa tra 1.250 e 1.350 °C, deformarlo di nuovo per laminazione a caldo o per estrusione fino a ottenere un prodotto di forma e dimensioni desiderate; (d) sottoporre il manufatto, opzionalmente dopo raffreddamento a temperatura ambiente, a trattamento termico di austenitizzazione, mantenendolo ad una temperatura compresa fra 880° e 980° C per un periodo di tempo compreso fra 15 e 90 minuti; (e) raffreddare il manufatto fino ad una temperatura inferiore a 90°C e quindi sottoporlo a trattamento termico di rinvenimento ad una temperatura compresa fra 560° e 670 “C per un tempo compreso fra i 30 ed i 300 minuti.
  3. 3. Procedimento secondo la rivendicazione 2. caratterizzato dal fatto che l'operazione di raffreddamento degli stadi (d) ed (e) viene eseguita in aria.
  4. 4. Procedimento secondo la rivendicazione 2. caratterizzato dal fatto che l'operazione di raffreddamento degli stadi (d) ed (e) viene eseguita in acqua.
  5. 5. Manufatti in acciaio supermartensitico avente la composizione rivendicata nella rivendicazione 1., caratterizzati dal fatto di essere stati ottenuti per laminazione a caldo e di aver subito un trattamento termico comprendente le operazioni di austenitizzazione ad una temperatura compresa fra 880° e 980°C, il successivo raffreddamento ad una temperatura inferiore a 90 "C ed infine il rinvenimento ad una temperatura compresa fra 560° e 670 °C.
  6. 6. Manufatti come rivendicato nella rivendicazione 5. caratterizzati dal fatto di essere tubi senza saldatura . ( RE/ub )
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ITMI951133A IT1275287B (it) 1995-05-31 1995-05-31 Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti
EG42596A EG20818A (en) 1995-05-31 1996-05-18 Supermartensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
ARP960102698A AR004936A1 (es) 1995-05-31 1996-05-23 Acero inoxidable supermartensitico que tiene elevada resistencia mecanica y a la corrosion, procedimiento para la elaboracion de sus relativos productos manufacturados y productos manufacturados en acero supermartensítico
MYPI96001958A MY132175A (en) 1995-05-31 1996-05-24 Supermartensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
PE1996000382A PE6097A1 (es) 1995-05-31 1996-05-27 Acero inoxidable supermartensitico que tiene elevada resistencia mecanica y a la corrosion y sus correspondientes manufacturas
AU60022/96A AU708131B2 (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
CN96194161A CN1079841C (zh) 1995-05-31 1996-05-28 一种超级马氏体不锈钢、及相关制品以及应用该不锈钢制备制品的方法
SK1591-97A SK159197A3 (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
EP96917452A EP0828862B2 (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
CA002222504A CA2222504A1 (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
BR9609277A BR9609277A (pt) 1995-05-31 1996-05-28 Aço supermartensítico processo para a produção de artigos manufaturados de aço supermartensítico e os respectivos artigos manufaturados de aço supermartensítico
TR97/01452T TR199701452T1 (xx) 1995-05-31 1996-05-28 Martensit, paslanmaz, dayan�kl� �elik, bundan yap�lm�� �r�nler.
MX9709188A MX9709188A (es) 1995-05-31 1996-05-28 Acero inoxidable martensitico que tiene alta resistencia mecanica y resistencia a la corrosion y articulos fabricados relacionados.
DK96917452T DK0828862T4 (da) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitisk rustfrit stål med höj mekanisk styrke og korrosionsbestandighed samt deraf fremstillede genstande
AT96917452T ATE176691T1 (de) 1995-05-31 1996-05-28 Hochfestes rostfreies martensitisches stahl mit hoher korrosionsbeständigkeit und daraus hergestellte gegenstände
JP8536175A JPH11505887A (ja) 1995-05-31 1996-05-28 高い機械的強度及び耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼及び関連製品
PCT/EP1996/002289 WO1996038597A1 (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
DE69601538T DE69601538T3 (de) 1995-05-31 1996-05-28 Hochfestes rostfreies martensitisches stahl mit hoher korrosionsbeständigkeit und daraus hergestellte gegenstände
NZ309776A NZ309776A (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
ES96917452T ES2130825T5 (es) 1995-05-31 1996-05-28 Acero inoxidable martensitico que posee una gran resistencia mecanica y una gran resistencia a la corrosion, y productos fabricados a partir de este acero.
EA199700455A EA000424B1 (ru) 1995-05-31 1996-05-28 Мартенситная нержавеющая сталь с высокой механической прочностью и коррозионной стойкостью, способ изготовления изделий из этой стали и изделие, изготовленное этим способом
CZ19973795A CZ292660B6 (cs) 1995-05-31 1996-05-28 Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků
RO97-02203A RO116971B1 (ro) 1995-05-31 1996-05-28 Otel inoxidabil martensitic si procedeu de fabricare a produselor din acest otel
US08/972,870 US5944921A (en) 1995-05-31 1996-05-28 Martensitic stainless steel having high mechanical strength and corrosion resistance and relative manufactured articles
NO974849A NO974849D0 (no) 1995-05-31 1997-10-21 Supermartensittisk stål
OA70139A OA10539A (en) 1995-05-31 1997-11-28 Martensitic stainless steel having high mechanicalstrength and corrosion resistance and relative ma nufactured articles
BG102086A BG62783B1 (bg) 1995-05-31 1997-11-28 Мартензитна неръждаема стомана и изделия, произведени от нея

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ITMI951133A IT1275287B (it) 1995-05-31 1995-05-31 Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti

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Families Citing this family (39)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10146691A (ja) * 1996-11-18 1998-06-02 Nippon Steel Corp 高Ｃｒ鋼の溶接方法
JPH10287924A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト単相のステンレス鋼管の製造方法
US6220306B1 (en) * 1998-11-30 2001-04-24 Sumitomo Metal Ind Low carbon martensite stainless steel plate
SE522352C2 (sv) * 2000-02-16 2004-02-03 Sandvik Ab Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta
AT413195B (de) * 2000-10-24 2005-12-15 Boehler Edelstahl Verfahren zur herstellung zylindrischer hohlkörper und verwendung derselben
FR2823226B1 (fr) * 2001-04-04 2004-02-20 V & M France Acier et tube en acier pour usage a haute temperature
WO2004097059A1 (es) * 2003-04-25 2004-11-11 Tubos De Acero De Mexico, S.A. Tubo de acero sin costura para ser utilizado como canalizador y proceso de obtencíon del mismo
KR101120764B1 (ko) * 2006-05-09 2012-03-22 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 내식성이 우수한 스테인리스 강
EP2044228B1 (en) * 2006-06-29 2010-05-19 Tenaris Connections AG Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same
MX2007004600A (es) * 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
MX2010005532A (es) * 2007-11-19 2011-02-23 Tenaris Connections Ltd Acero bainítico de alta resistencia para aplicaciones octg.
AR073884A1 (es) 2008-10-30 2010-12-09 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura.
MX2009012811A (es) * 2008-11-25 2010-05-26 Maverick Tube Llc Procesamiento de desbastes delgados o flejes compactos de aceros al boro/titanio.
KR101091306B1 (ko) * 2008-12-26 2011-12-07 주식회사 포스코 원자로 격납 용기용 고강도 강판 및 그 제조방법
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
CN102191436A (zh) * 2010-03-19 2011-09-21 宝山钢铁股份有限公司 一种综合性能良好的马氏体不锈钢及其制造方法
CN101966413B (zh) * 2010-09-17 2015-01-21 朱华平 文氏管洗涤器阀体及其制造工艺
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
WO2014108756A1 (en) 2013-01-11 2014-07-17 Tenaris Connections Limited Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
CN103192045B (zh) * 2013-04-28 2015-02-25 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 一种连续铸造生产大方坯马氏体不锈钢的方法
CN113278890A (zh) 2013-06-25 2021-08-20 特纳瑞斯连接有限公司 高铬耐热钢
BR102014005015A8 (pt) 2014-02-28 2017-12-26 Villares Metals S/A aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico
US10179943B2 (en) 2014-07-18 2019-01-15 General Electric Company Corrosion resistant article and methods of making
CZ305990B6 (cs) * 2014-12-23 2016-06-08 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob tváření hybridních součástí zatepla
RU2615426C1 (ru) * 2015-12-03 2017-04-04 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Способ производства горячекатаной высокопрочной коррозионно-стойкой стали
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
JP6805639B2 (ja) * 2016-08-29 2020-12-23 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN115572907B (zh) * 2022-10-25 2023-11-17 中广核工程有限公司 马氏体不锈钢及其制备方法和应用

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB832562A (en) * 1956-11-05 1960-04-13 Allegheny Ludlum Steel Improvements in the heat treatment of stainless steel
DE2616599B2 (de) * 1976-04-13 1981-03-26 Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen
JPH04154921A (ja) * 1990-10-16 1992-05-27 Nisshin Steel Co Ltd 形状の優れた高強度ステンレス鋼帯の製造方法
JPH04173926A (ja) * 1990-11-05 1992-06-22 Nisshin Steel Co Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼帯に疲労特性を付与する方法
JP3106674B2 (ja) * 1992-04-09 2000-11-06 住友金属工業株式会社 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼
IT1263251B (it) * 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JPH06287635A (ja) * 1993-03-31 1994-10-11 Nisshin Steel Co Ltd 延性に優れ溶接軟化のない高耐力・高強度ステンレス鋼材の製造方法
JPH0748656A (ja) * 1993-08-05 1995-02-21 Kawasaki Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼
JPH0762499A (ja) * 1993-08-26 1995-03-07 Kawasaki Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼
US5496421A (en) * 1993-10-22 1996-03-05 Nkk Corporation High-strength martensitic stainless steel and method for making the same

Also Published As

Publication number Publication date
AR004936A1 (es) 1999-04-07
ES2130825T3 (es) 1999-07-01
TR199701452T1 (xx) 1998-02-21
EG20818A (en) 2000-03-29
IT1275287B (it) 1997-08-05
DK0828862T4 (da) 2004-10-18
EP0828862B2 (en) 2004-06-09
DE69601538T2 (de) 1999-06-24
CZ292660B6 (cs) 2003-11-12
AU708131B2 (en) 1999-07-29
OA10539A (en) 2002-04-30
DE69601538T3 (de) 2004-12-30
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CA2222504A1 (en) 1996-12-05
BR9609277A (pt) 1999-05-11
NZ309776A (en) 1998-12-23
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MY132175A (en) 2007-09-28
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EA199700455A1 (ru) 1998-06-25
EA000424B1 (ru) 1999-06-24
DE69601538D1 (de) 1999-03-25
ES2130825T5 (es) 2005-02-16
BG62783B1 (bg) 2000-07-31
ATE176691T1 (de) 1999-02-15
US5944921A (en) 1999-08-31
JPH11505887A (ja) 1999-05-25
AU6002296A (en) 1996-12-18
NO974849D0 (no) 1997-10-21
WO1996038597A1 (en) 1996-12-05
CZ379597A3 (cs) 1999-02-17
CN1079841C (zh) 2002-02-27
PE6097A1 (es) 1997-03-31
EP0828862A1 (en) 1998-03-18
SK159197A3 (en) 1998-04-08
BG102086A (en) 1998-06-30
DK0828862T3 (da) 1999-09-20
RO116971B1 (ro) 2001-08-30
MX9709188A (es) 1998-03-31

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