CZ292660B6 - Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků - Google Patents

Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků Download PDF

Info

Publication number
CZ292660B6
CZ292660B6 CZ19973795A CZ379597A CZ292660B6 CZ 292660 B6 CZ292660 B6 CZ 292660B6 CZ 19973795 A CZ19973795 A CZ 19973795A CZ 379597 A CZ379597 A CZ 379597A CZ 292660 B6 CZ292660 B6 CZ 292660B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
weight
percent
steel
temperature
less
Prior art date
Application number
CZ19973795A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ379597A3 (cs
Inventor
Giuseppe Cumino
Massimo Barteri
Original Assignee
Dalmine S. P. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11371713&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ292660(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Dalmine S. P. A. filed Critical Dalmine S. P. A.
Publication of CZ379597A3 publication Critical patent/CZ379597A3/cs
Publication of CZ292660B6 publication Critical patent/CZ292660B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
    • C21D8/105—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
    • C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Hard Magnetic Materials (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

Supermatensitická nerezavějící ocel, která má vysokou mechanickou pevnost a odolnost proti korozi, má následující složení, C .<=. 0,05 % hmotn., Cr 12 až 15 % hmotn., Ni 4 až 7 % hmotn., Mo 1,5 až 2 % hmotn., N 0,06 až 0,12 % hmotn., Mn 0,5 až 1 % hmotn., Cu < 0,3 % hmotn., P < 0,02 % hmotn., S .<=. 0,005 % hmotn., Al < 0,02 % hmotn., Si .<=. 1 % hmotn., přičemž zbytek je železo a menší nečistoty a procentová množství Cr, Mo a N splňují následující vzorec: (Cr + 3,3 Mo + 16N) .>=. 19. Z oceli se vyrábějí výrobky, které mají znamenité vlastnosti v ohledu mechanické pevnosti a odolnosti proti korozi, kováním nebo válcováním oceli za horka a následným tepelným zpracováním. Austenitizační tepelné zpracování výrobku se provádí při teplotě v rozmezí od 880 .degree.C do 980 .degree.C, poté se výrobek chladí na teplotu nižší než 90 .degree.C a pak se vystaví popouštění při teplotě v rozmezí od 560 .degree.C do 670 .degree.C.ŕ

Description

Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků
Oblast techniky
Vynález se týká supermartenzitické nerezové oceli, mající velkou mechanickou pevnost a odolnost proti korozi. Tyto vlastnosti jsou dány jejím složením a tepelným zpracováním, kterému jsou při zpracování vystaveny předměty z ní zhotovené.
Vynález se také týká způsobu výroby kovových výrobků z této oceli zhotovených, zejména trubek pro vrtání, pro výrobu a vedení uhlovodíků potrubím.
Dosavadní stav techniky
Zvláštní oblastí aplikací nerezových ocelí je výroba vrtacích trubek, a zejména potrubí pro použití v oblasti vedení uhlovodíků, kde se, jak známo, používá ocelí o složení, zaručujícím nutnou mechanickou pevnost a odolnost proti korozi. Avšak stále častější využívání ložisek uhlovodíků tak zvaného kyselého nebo simého typu ukázalo, že v důsledku vysokého obsahu sirovodíku a/nebo oxidu uhličitého, často dokonce v přítomnosti vysokých obsahů chloridů a při vysokých teplotách, je stále nesnadnější vybrat vhodný materiál.
Různé ropné společnosti a plánovací útvary stanovily v této spojitosti ave snaze zabránit co nejvíce nehodám, způsobeným možnými poruchami pracovního cyklu trubek, velmi přísné meze pro mechanickou pevnost a odolnost proti korozi u používaných materiálů, aby nedošlo k velkým ztrátám výroby a k poškození pracovního prostředí.
V současné době jsou na trhu ajsou používány jak nerezové oceli dvoufázového nebo austenitoferitického typu, kde jsou současně přítomny obě jak feritické, tak i austenitické fáze v takovém vzájemném poměru, že dodávají zajímavé vlastnosti oceli z hlediska mechanické pevnosti i odolnosti proti korozi, tak i homogenní oceli austenitického druhu, které však jsou dokonce ještě nákladnější v důsledku vysokého množství složek, které musí být přidány k základní oceli.
Přihlašovatelé, kteří již mnoho let pracují v oboru výroby vrtacích trubek, jakož i v oboru výroby uhlovodíků a jejich vedení potrubím, popsali v patentové přihlášce EP 594 935 použití oceli super-duplexního typu pro způsoby výroby, použitelné v kyselých prostředích. Důležitá tržní oblast v oboru vrtacích trubek a v oboru výroby a vedení uhlovodíků je ta oblast, která používá trubek z martenzitických ocelí. Těchto trubek se v podstatě užívá v neutrálních prostředcích, jež se vyznačují vysokými obsahy oxidu uhličitého a chloridů při nepřítomnosti sirovodíku nebo jeho přítomnosti pouze ve stopách.
Martenzitické oceli jsou mnohem levnější než ostatní nerezové oceli a jejich používání dochází stále větší obliby, avšak jejich použitelnost je omezena tím, že jsou náchylné k praskání v přítomnosti sirovodíku.
Aby se toto omezení martenzitických ocelí překonalo, byly činěny pokusy buď s vytvořením slitiny s množstvím chrómu vyšším než 13% hmotnostních nebo s kombinacemi s chromém a molybdenem, což vedlo k nadějným výsledkům. Někdy byl přidáván nikl v takových množstvích, aby byla zaručena úplná austenitizace, nutná pro úplnou přeměnu na martenzit.
Oceli, mající obsah chrómu vyšší než 14 % hmotnostních, nebo obsahující kombinaci Cr/Mo, kde obsah Cr je > 12 % a obsah Mo je > 1 % hmotnostní, v případě nutnosti s přidáním niklu v množstvích větších než 0,5 % hmotnostních, jsou v tomto popisu označovány jako supermar-1 CZ 292660 B6 \ tenzitické, přičemž přítomnost těchto kovových prvků je taková, že zaručuje úplnou transformaci oceli na martenzitickou po ochlazení, následujícím za austenitizačním zpracováním.
V technické patentové literatuře lze také nalézt informace, týkající se vlivu jiných prvků na 5 chování martenzitických nerezových ocelí.
Lze například připomenout patentový spis JP-A-03-120337(1991), kde je diskutován vliv množství prvků Mo, Mn aS v austenitické oceli Ni/Cr za účelem zvýšení míry její odolnosti proti korozi. Zejména byla zdůrazněna maximální mez, rovnající se 0,5 % hmotnostních Mn, jelikož ío přítomnost tohoto prvku v oceli snižuje odolnost proti korozi v důsledku tvoření důlků v oceli.
Sníží-li se v oceli procentové množství Mn, musí být zároveň snížen obsah síry, který by jinak negativně ovlivnil kujnost oceli, a to na velmi nízké hodnoty (nižší než 0,002 % oproti normální hodnotě od 0,002 % do 0,005 % u austenitických ocelí).
Další prvek, jehož procentový podíl v oceli je považován za kritický, je dusík, jelikož zvýšení citlivosti na praskání oceli v důsledku koroze sirovodíkem je připisováno obsahům dusíku vyšším než 0,002 % hmotnostních. V důsledku této situace je snadno pochopitelné, proč se v daném oboru dále studuje uvedený problém ve snaze nalézt nové druhy oceli, jež by byly zajímavější a užitečnější jak v ohledu žádaných vlastností tak i v ohledu výrobních nákladů.
Podstata vynálezu
Vynález je založen na předpokladu, že je možné měnit u ocelí supermartinzitického druhu jejich 25 mechanickou pevnost a odolnost proti korozi pouze působením na množství prvků, které jsou v nich přítomny v menším množství, aniž by se podstatně měnil obsah hlavních prvků, a aby se tyto změny skladby, zřejmě nepatrné, kombinovaly s termomechanickým zpracováním oceli, získané v podobě polotovarů a potom jako hotové výrobky, zejména jako trubky, a to za užití postupu, prováděného v pečlivě řízených podmínkách.
Přihlašovatel zjistil, že úprava vyrobeného předmětu ze supermartenzitické oceli podle vynálezu tepelným zpracováním, což je také předmětem vynálezu, umožňuje, aby se procentový podíl síry v ocelích uchoval v normálních rozmezích od 0,002 % do 0,005 % a množství Mn na hodnotách v rozmezí od 0,5 % do 1 %, přičemž se obsah C nastaví na hodnoty nižší než 0,05 % a obsah 35 dusíku na hodnoty od 0,06% do 0,12% hmotnostních. Přesné nastavení množství C aN, přítomných v oceli, umožňuje udržovat obsah S vyšší bez ohrožení kujnosti oceli. Ocel, mající složení podle vynálezu je samokalitelná a přemění se na martenzitickou pouhým ochlazením ve vzduchu z výchozí teploty vyšší, než je teplota transformace austenit/ferit.
Lze ovšem užít kalení ve vodě, které však není nutné, aby se dosáhlo transformace oceli. Ocel podle vynálezu může mít znamenitou mechanickou pevnost po popouštěcím tepelném zpracování, které vyvolá srážení karbidů chrómu, má dobrou houževnatost aje odolná proti důlkové korozi a proti korozi, způsobené napětím v prostředích, ve kterých jsou přítomny sirovodík, chloridy a oxid uhličitý, dokonce pod tlakem, ovšem za předpokladu, že je splněna další pod45 minka, že procentové podíly Cr, Mo aN splňují následující vzorec: (Cr + 3,3 Mo + 16 N) > 19.
Zejména trubky, válcované nebo vytlačované a vyrobené z oceli podle vynálezu, jsou odolné proti korozi, způsobené napětím, při teplotách dokonce vyšších než 150 °C v prostředcích, obsahujících sirovodík s parciálním tlakem do 0,05 MPa a s obsahy chloridu sodného do 200 g/1, 50 což jsou těžší pracovní podmínky, než jaké se obvykle vyskytují ve velké části kyselých ropných vrtů, dokonce ve velké hloubce.
-2CZ 292660 B6
Podstatu vynálezu tedy tvoří supermartenzitická ocel, která má následující hmotnostní procento- >' vé složení: C < 0,05 % hmotn., Cr 12 až 15 % hmotn., Ni 4 až 7 % hmotn., Mo 1,5 až 2 % hmotn., N 0,06 až 0,12 % hmotn., Mn 0,5 až 1 % hmotn., Cu < 0,3 % hmotn., P < 0,02 % hmotn.,
S < 0,005 % hmotn., Al < 0,02 % hmotn., Si < I % hmotn., přičemž zbytek je železo a vedlejší nečistoty a procentová množství Cr, Mo aN splňují následující vzorec: (Cr + 3,3 Mo + 16 N) > 19.
Vynález se rovněž týká způsobu výroby kovových výrobků, zejména bezešvých trubek ze supermartenzitické oceli, postup spočívá v tom, že se
a) provádí první deformace ingotu nebo spojitě lité tyče, mající následující složení v hmotnostních procentech: C < 0,05 % hmotn., Cr 12 až 15 % hmotn., Ni 4 až 7 % hmotn., Mo 1,5 až 2 % hmotn., N 0,06 až 0,12 % hmotn., Mn 0,5 až 1 % hmotn., Cu < 0,3 % hmotn., P < 0,02 % hmotn., S < 0,005 % hmotn., Al < 0,02 % hmotn., Si < 1 % hmotn., přičemž zbytek je železo a vedlejší nečistoty, stím dalším požadavkem, že procentová množství Cr, Mo aN splňují následující vzorec: (Cr + 3,3 Mo + 16 N) > 19, za horka kováním nebo válcováním ingotu nebo spojitě lité tyče,
b) předrobek se zahřeje na teplotu v rozmezí 1250 až 1350 °C, opětně se deformuje válcováním za horka nebo vytlačováním, až se dosáhne výrobku majícího žádaný tvar a velikost,
c) výrobek se vystaví austenitizačnímu tepelnému zpracování za jeho udržování na teplotě v rozmezí od 880 do 980 °C po časové období v rozmezí 15 až 90 minut,
d) výrobek se chladí na teplotu nižší než 90 °C, pak se výrobek vystaví popouštění při teplotě v rozmezí od 560 do 670 °C po dobu v rozmezí 30 až 300 minut.
Podle výhodného provedení se ve stupni c) před tepelným zpracováním výrobek zchladí na teplotu místnosti na vzduchu nebo ve vodě. Chladicí postupy kroku d) mohou být prováděny chlazením buď na vzduchu nebo ve vodě.
Následující příklady jsou uvedeny pro lepší porozumění vynálezu a pro zdůraznění vlivu obsahu dusíku na chování oceli, která byla získána a zpracována, jak je shora popsáno.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Byl zhotoven ocelový ingot, mající následující složení v hmotnostních procentech C 0,03% hmotn., Cr 13,29 % hmotn., Ni 4,75 % hmotn., Mo 1,62 % hmotn., N 0,08 % hmotn., Mn 0,73 % hmotn., Si 0,27% hmotn., P 0,014% hmotn., S < 0,002 % hmotn., zbytek železa a vedlejší nečistoty.
Získaný ingot byl zpracován za horka kováním na tyče o průměru 280 mm. Jedna ze získaných tyčí byla zahřáta na 1280 °C a za horka válcována, až se vytvořila trubka o průměru 177,8 mm a o tloušťce 10,36 mm.
Získaná trubka byla ponechána chladnout ve vzduchu na teplotu místnosti a potom vystavena austenitizaci uvedením na teplotu 920 °C a udržováním na této teplotě po dobu 80 minut, načež následovalo chlazení vzduchem a další popouštěcí tepelné zpracování při teplotě 620 °C za udržování na této teplotě po dobu 40 minut.
-3CZ 292660 B6
Takto získaná trubka byla vystavena korozi a zkoušce korozí způsobenou napětím podle norem:
ASTM G-31: obecná zkouška korozí v roztoku NaCl 200 g/1 při parciálním tlaku H2S 5 kPa 5 a teplotě 150 °C. Byla naměřena průměrná rychlost koroze po 500 hodinách s hodnotou 0,056 mm/rok.
NACE TM-01-77-90-způsob A: v modifikovaném roztoku NaCl 50 g/1 a kyseliny octové 0,5 % při parciálním tlaku H2S 0,5 kPa bylo určeno prahové namáhání, nad kterým nastává 10 koroze, způsobená napětím, jako 85 % namáhání na mezi trvalé deformace.
Příklad 2 (srovnávací)
Byla vyrobena ocelová trubka postupem, popsaným v příkladu 1, s tím rozdílem, že bylo použito oceli, mající následující složení v% hmotnostních: C 0,02% hmotn., Cr 11,95% hmotn., Ni 5,50 % hmotn., Mo 2,06 % hmotn., N 0,04 % hmotn., Mn 0,45 % hmotn., Si 0,18 % hmotn., P 0,019 % hmotn., S < 0,002 % hmotn., zbytek tvořilo železo a vedlejší nečistoty.
Zkoušky, provedené u uvedené trubky na korozi, jakož i na korozi, způsobenou napětím a získané podle norem ASTM G-31 a NACE TM-01-77-90 vedly k hodnotám koroze, 0,146 mm/rok a k hodnotě prahového namáhání, rovné 30 % namáhání na mezi trvalé deformace.

Claims (6)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY áa jjc..30 1. Supermartenzitická ocel, vyznačující se tím, že má následující hmotnostní procentové složení, C < 0,05 % hmotn., Cr 12 až 15 % hmotn., Ni 4 až 7 % hmotn., Mo 1,5 až 2 % hmotn., N 0,06 až 0,12 % hmotn., Mn 0,5 až 1 % hmotn., Cu < 0,3 % hmotn., P < 0,02 % hmotn., S < 0,005 % hmotn., Al < 0,02 % hmotn., Si < 1 % hmotn., přičemž zbytek je železo a vedlejší nečistoty a procentová množství Cr, Mo a N splňují následující vzorec: (Cr + 3,3 Mo +
    35 16N)>19.
  2. 2. Způsob výroby kovových výrobků, zhotovených ze supermartenzitické oceli, vyznačující se tím, že se
    40 a) provádí první deformace ingotu nebo spojitě lité tyče, mající následující složení v hmotnostních procentech, C < 0,05 % hmotn., Cr 12 až 15 % hmotn., Ni 4 až 7 % hmotn., Mo 1,5 až 2 % hmotn., N 0,06 až 0,12 % hmotn., Mn 0,5 až 1 % hmotn., Cu < 0,3 % hmotn., P < 0,02 % hmotn., S < 0,005 % hmotn., Al < 0,02 % hmotn., Si < 1 % hmotn., přičemž zbytek je železo a vedlejší nečistoty, stím dalším požadavkem, že procentová množství Cr, Mo aN splňují následující
    45 vzorec: (Cr + 3,3 Mo + 16 N) > 19, za horka kováním nebo válcováním ingotu nebo spojitě lité tyče za získání předrobku,
    b) předrobek se zahřeje na teplotu v rozmezí 1250 až 1350 °C, opětně se deformuje válcováním za horka nebo vytlačováním, až se dosáhne výrobku majícího žádaný tvar a velikost,
    c) výrobek se vystaví austenitizačnímu tepelnému zpracování za jeho udržování na teplotě v rozmezí od 880 do 980 °C po časové období v rozmezí 15 až 90 minut,
    -4CZ 292660 B6
    d) výrobek se ochladí na teplotu nižší než 90 °C pak se výrobek vystaví popouštění při teplotě v rozmezí od 560 do 670 °C po dobu v rozmezí 30 až 300 minut.
  3. 3. Způsob podle nároku 2, vy z n ač u j í c í se t í m , že se ve stupni c) před austenitizačním tepelným zpracováním výrobek zchladí na teplotu místnosti na vzduchu nebo ve vodě.
  4. 4. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že se chlazení podle kroku d) provádí ve vzduchu nebo ve vodě.
  5. 5. Výrobky, vyrobené ze supermartenzitické oceli, vyznačující se tím, že výrobky mají složení oceli, uvedené v nároku 1 a jsou získány válcováním za horka a prošly tepelným zpracováním, záležejícím na austenitizačních postupech při teplotě v rozmezí od 880 do 980 °C, v následujícím chlazení na teplotu nižší než 90 °C a konečně v popouštění na teplot v rozmezí od 560 do 670 °C.
  6. 6. Výrobky podle nároku 5, vyznačující se tím, že jde o bezešvé trubky.
CZ19973795A 1995-05-31 1996-05-28 Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků CZ292660B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ITMI951133A IT1275287B (it) 1995-05-31 1995-05-31 Acciaio inossidabile supermartensitico avente elevata resistenza meccanica ed alla corrosione e relativi manufatti

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ379597A3 CZ379597A3 (cs) 1999-02-17
CZ292660B6 true CZ292660B6 (cs) 2003-11-12

Family

ID=11371713

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19973795A CZ292660B6 (cs) 1995-05-31 1996-05-28 Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků

Country Status (27)

Country Link
US (1) US5944921A (cs)
EP (1) EP0828862B2 (cs)
JP (1) JPH11505887A (cs)
CN (1) CN1079841C (cs)
AR (1) AR004936A1 (cs)
AT (1) ATE176691T1 (cs)
AU (1) AU708131B2 (cs)
BG (1) BG62783B1 (cs)
BR (1) BR9609277A (cs)
CA (1) CA2222504A1 (cs)
CZ (1) CZ292660B6 (cs)
DE (1) DE69601538T3 (cs)
DK (1) DK0828862T4 (cs)
EA (1) EA000424B1 (cs)
EG (1) EG20818A (cs)
ES (1) ES2130825T5 (cs)
IT (1) IT1275287B (cs)
MX (1) MX9709188A (cs)
MY (1) MY132175A (cs)
NO (1) NO974849L (cs)
NZ (1) NZ309776A (cs)
OA (1) OA10539A (cs)
PE (1) PE6097A1 (cs)
RO (1) RO116971B1 (cs)
SK (1) SK159197A3 (cs)
TR (1) TR199701452T1 (cs)
WO (1) WO1996038597A1 (cs)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ299079B6 (cs) * 2001-04-04 2008-04-16 V & M France Ocel pro bezešvé trubkové výrobky pro použití privysokých teplotách
CZ305990B6 (cs) * 2014-12-23 2016-06-08 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob tváření hybridních součástí zatepla

Families Citing this family (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH10146691A (ja) * 1996-11-18 1998-06-02 Nippon Steel Corp 高Ｃｒ鋼の溶接方法
JPH10287924A (ja) * 1997-04-16 1998-10-27 Sumitomo Metal Ind Ltd マルテンサイト単相のステンレス鋼管の製造方法
US6220306B1 (en) 1998-11-30 2001-04-24 Sumitomo Metal Ind Low carbon martensite stainless steel plate
SE522352C2 (sv) * 2000-02-16 2004-02-03 Sandvik Ab Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta
AT413195B (de) * 2000-10-24 2005-12-15 Boehler Edelstahl Verfahren zur herstellung zylindrischer hohlkörper und verwendung derselben
EA008812B1 (ru) * 2003-04-25 2007-08-31 Тубос Де Асеро Де Мексико, С.А. Бесшовная стальная труба, предназначенная для использования в трубопроводе, и способ ее производства
KR20080110662A (ko) * 2006-05-09 2008-12-18 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 내식성이 우수한 스테인리스 강, 내간극 부식성, 성형성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강 및 내간극 부식성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강
WO2008000300A1 (en) * 2006-06-29 2008-01-03 Tenaris Connections Ag Seamless precision steel tubes with improved isotropic toughness at low temperature for hydraulic cylinders and process for obtaining the same
MX2007004600A (es) * 2007-04-17 2008-12-01 Tubos De Acero De Mexico S A Un tubo sin costura para la aplicación como secciones verticales de work-over.
US7862667B2 (en) 2007-07-06 2011-01-04 Tenaris Connections Limited Steels for sour service environments
WO2009065432A1 (en) * 2007-11-19 2009-05-28 Tenaris Connections Ag High strength bainitic steel for octg applications
AR073884A1 (es) 2008-10-30 2010-12-09 Sumitomo Metal Ind Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura.
CA2686301C (en) * 2008-11-25 2017-02-28 Maverick Tube, Llc Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels
KR101091306B1 (ko) * 2008-12-26 2011-12-07 주식회사 포스코 원자로 격납 용기용 고강도 강판 및 그 제조방법
EP2325435B2 (en) 2009-11-24 2020-09-30 Tenaris Connections B.V. Threaded joint sealed to [ultra high] internal and external pressures
CN102191436A (zh) * 2010-03-19 2011-09-21 宝山钢铁股份有限公司 一种综合性能良好的马氏体不锈钢及其制造方法
CN101966413B (zh) * 2010-09-17 2015-01-21 朱华平 文氏管洗涤器阀体及其制造工艺
US9163296B2 (en) 2011-01-25 2015-10-20 Tenaris Coiled Tubes, Llc Coiled tube with varying mechanical properties for superior performance and methods to produce the same by a continuous heat treatment
IT1403689B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio ad alta resistenza con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensioni da solfuri.
IT1403688B1 (it) 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US8636856B2 (en) 2011-02-18 2014-01-28 Siderca S.A.I.C. High strength steel having good toughness
US8414715B2 (en) 2011-02-18 2013-04-09 Siderca S.A.I.C. Method of making ultra high strength steel having good toughness
US9340847B2 (en) 2012-04-10 2016-05-17 Tenaris Connections Limited Methods of manufacturing steel tubes for drilling rods with improved mechanical properties, and rods made by the same
MX2015008990A (es) 2013-01-11 2015-10-14 Tenaris Connections Ltd Empalme para herramientas de tuberia de perforacion resistente a la excoriacion y tuberia de perforacion correspondiente.
US9187811B2 (en) 2013-03-11 2015-11-17 Tenaris Connections Limited Low-carbon chromium steel having reduced vanadium and high corrosion resistance, and methods of manufacturing
US9803256B2 (en) 2013-03-14 2017-10-31 Tenaris Coiled Tubes, Llc High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same
EP2789700A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
EP2789701A1 (en) 2013-04-08 2014-10-15 DALMINE S.p.A. High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes
CN103192045B (zh) * 2013-04-28 2015-02-25 攀钢集团江油长城特殊钢有限公司 一种连续铸造生产大方坯马氏体不锈钢的方法
KR102368928B1 (ko) 2013-06-25 2022-03-04 테나리스 커넥션즈 비.브이. 고크롬 내열철강
BR102014005015A8 (pt) 2014-02-28 2017-12-26 Villares Metals S/A aço inoxidável martensítico-ferrítico, produto manufaturado, processo para a produção de peças ou barras forjadas ou laminadas de aço inoxidável martensítico-ferrítico e processo para a produção de tudo sem costura de aço inoxidável martensítico-ferrítico
US10179943B2 (en) 2014-07-18 2019-01-15 General Electric Company Corrosion resistant article and methods of making
RU2615426C1 (ru) * 2015-12-03 2017-04-04 Федеральное Государственное Унитарное Предприятие "Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина" (ФГУП "ЦНИИчермет им. И.П. Бардина") Способ производства горячекатаной высокопрочной коррозионно-стойкой стали
US11124852B2 (en) 2016-08-12 2021-09-21 Tenaris Coiled Tubes, Llc Method and system for manufacturing coiled tubing
JP6805639B2 (ja) * 2016-08-29 2020-12-23 日本製鉄株式会社 ステンレス鋼管の製造方法
US10434554B2 (en) 2017-01-17 2019-10-08 Forum Us, Inc. Method of manufacturing a coiled tubing string
CN115572907B (zh) * 2022-10-25 2023-11-17 中广核工程有限公司 马氏体不锈钢及其制备方法和应用

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB832562A (en) * 1956-11-05 1960-04-13 Allegheny Ludlum Steel Improvements in the heat treatment of stainless steel
DE2616599B2 (de) * 1976-04-13 1981-03-26 Mannesmann AG, 40213 Düsseldorf Verwendung eines hochlegierten Stahles zum Herstelen von hochfesten, gegen Sauergaskorrosion beständigen Gegenständen
JPH04154921A (ja) * 1990-10-16 1992-05-27 Nisshin Steel Co Ltd 形状の優れた高強度ステンレス鋼帯の製造方法
JPH04173926A (ja) * 1990-11-05 1992-06-22 Nisshin Steel Co Ltd マルテンサイト系ステンレス鋼帯に疲労特性を付与する方法
JP3106674B2 (ja) * 1992-04-09 2000-11-06 住友金属工業株式会社 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼
IT1263251B (it) * 1992-10-27 1996-08-05 Sviluppo Materiali Spa Procedimento per la produzione di manufatti in acciaio inossidabile super-duplex.
JPH06287635A (ja) * 1993-03-31 1994-10-11 Nisshin Steel Co Ltd 延性に優れ溶接軟化のない高耐力・高強度ステンレス鋼材の製造方法
JPH0748656A (ja) * 1993-08-05 1995-02-21 Kawasaki Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼
JPH0762499A (ja) * 1993-08-26 1995-03-07 Kawasaki Steel Corp 油井管用マルテンサイト系ステンレス鋼
US5496421A (en) * 1993-10-22 1996-03-05 Nkk Corporation High-strength martensitic stainless steel and method for making the same

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CZ299079B6 (cs) * 2001-04-04 2008-04-16 V & M France Ocel pro bezešvé trubkové výrobky pro použití privysokých teplotách
CZ305990B6 (cs) * 2014-12-23 2016-06-08 Západočeská Univerzita V Plzni Způsob tváření hybridních součástí zatepla

Also Published As

Publication number Publication date
MY132175A (en) 2007-09-28
DE69601538T3 (de) 2004-12-30
ATE176691T1 (de) 1999-02-15
DE69601538T2 (de) 1999-06-24
RO116971B1 (ro) 2001-08-30
SK159197A3 (en) 1998-04-08
EP0828862B1 (en) 1999-02-10
US5944921A (en) 1999-08-31
EP0828862A1 (en) 1998-03-18
EA000424B1 (ru) 1999-06-24
WO1996038597A1 (en) 1996-12-05
NO974849D0 (no) 1997-10-21
CN1079841C (zh) 2002-02-27
IT1275287B (it) 1997-08-05
EA199700455A1 (ru) 1998-06-25
NO974849L (no) 1997-10-21
JPH11505887A (ja) 1999-05-25
BR9609277A (pt) 1999-05-11
CN1185182A (zh) 1998-06-17
EG20818A (en) 2000-03-29
OA10539A (en) 2002-04-30
CZ379597A3 (cs) 1999-02-17
ES2130825T3 (es) 1999-07-01
ITMI951133A1 (it) 1996-12-01
BG102086A (en) 1998-06-30
EP0828862B2 (en) 2004-06-09
BG62783B1 (bg) 2000-07-31
DK0828862T4 (da) 2004-10-18
CA2222504A1 (en) 1996-12-05
PE6097A1 (es) 1997-03-31
NZ309776A (en) 1998-12-23
AR004936A1 (es) 1999-04-07
AU708131B2 (en) 1999-07-29
ES2130825T5 (es) 2005-02-16
ITMI951133A0 (it) 1995-05-31
DE69601538D1 (de) 1999-03-25
MX9709188A (es) 1998-03-31
AU6002296A (en) 1996-12-18
DK0828862T3 (da) 1999-09-20
TR199701452T1 (xx) 1998-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ292660B6 (cs) Supermartenzitická ocel a způsob výroby kovových výrobků
AU2013228617B2 (en) Method for producing high-strength steel material having excellent sulfide stress cracking resistance
US11401570B2 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
AU2014294080B2 (en) High-strength steel material for oil well and oil well pipes
JP2017510715A (ja) マルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼、並びにマルテンサイト‐フェライト系ステンレス鋼を使用する製品及び製造プロセス
US11827949B2 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
US20190241989A1 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for producing same
JP5499575B2 (ja) 油井管用マルテンサイト系ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
KR20080066867A (ko) 오일 패치 설비용 고강도 부식 저항성 합금
US20200123624A1 (en) High-Strength Steel Material and Production Method Therefor
US20220074009A1 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
US20200407814A1 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
RU2468112C1 (ru) Нефтегазопромысловая бесшовная труба из мартенситной нержавеющей стали и способ ее изготовления
US11773461B2 (en) Martensitic stainless steel seamless pipe for oil country tubular goods, and method for manufacturing same
US8980167B2 (en) Stainless steel pipe having excellent expandability for oil country tubular goods
JPH02243740A (ja) 油井用マルテンサイト系ステンレス鋼材とその製造方法
US20210032730A1 (en) Sulphide stress cracking resistant steel, tubular product made from said steel, process for manufacturing a tubular product and use thereof
JPS61163215A (ja) 耐サワ−性の優れた極厚肉高強度継目無鋼管の製造方法
WO2023053743A1 (ja) 油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
CN115807190A (zh) 一种输油用高强度耐腐蚀不锈钢无缝管及其制造方法
CN116926411A (zh) 耐高浓度硫化物应力腐蚀开裂马氏体不锈钢油套管用钢及其制造方法
JPH0375339A (ja) 高強度かつ耐食性の優れたマルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20160528