RU2731572C2 - Лист для высокотемпературной пайки - Google Patents

Лист для высокотемпературной пайки Download PDF

Info

Publication number
RU2731572C2
RU2731572C2 RU2018139494A RU2018139494A RU2731572C2 RU 2731572 C2 RU2731572 C2 RU 2731572C2 RU 2018139494 A RU2018139494 A RU 2018139494A RU 2018139494 A RU2018139494 A RU 2018139494A RU 2731572 C2 RU2731572 C2 RU 2731572C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
layer
flux
aluminum
sheet
alloy
Prior art date
Application number
RU2018139494A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2018139494A3 (ru
RU2018139494A (ru
Inventor
Стефан Нильссон
Рогер СВЕНССОН
Рикард Вестергорд
Торкел СТЕНКВИСТ
Original Assignee
Гренгес Аб
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Гренгес Аб filed Critical Гренгес Аб
Publication of RU2018139494A3 publication Critical patent/RU2018139494A3/ru
Publication of RU2018139494A publication Critical patent/RU2018139494A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2731572C2 publication Critical patent/RU2731572C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0233—Sheets, foils
    • B23K35/0238—Sheets, foils layered
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
    • B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
    • B23K1/0012—Brazing heat exchangers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
    • B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
    • B23K35/002—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of light metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0233—Sheets, foils
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3603—Halide salts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3603—Halide salts
    • B23K35/3605—Fluorides
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/089—Coatings, claddings or bonding layers made from metals or metal alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
    • B23K2101/04—Tubular or hollow articles
    • B23K2101/14—Heat exchangers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2275/00—Fastening; Joining
    • F28F2275/04—Fastening; Joining by brazing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к области высокотемпературной пайки. Лист для высокотемпературной пайки содержит слой основы (5) и припойную плакировку. Слой основы (5) выполнен из алюминия или алюминиевого сплава. Припойная плакировка содержит (a) композиционный слой (2) флюса, содержащий матрицу из алюминия или алюминиевого сплава, включающую частицы флюса; (b) по меньшей мере один слой (1) присадочного сплава, не содержащий частиц флюса; и (c) не содержащий частиц флюса слой (3) алюминия или алюминиевого сплава, образующий внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа. Композиционный слой (a) флюса расположен между упомянутым слоем (b) присадочного сплава и упомянутым слоем (c) алюминия или алюминиевого сплава. Самофлюсующийся лист для высокотемпературной пайки прост в производстве и проявляет хорошие характеристики высокотемпературной пайки при относительно низком содержании флюса. Настоящее изобретение раскрывает дополнительно способ производства этого листа, плакирующую пластину, применение этого листа и паяный теплообменник. 4 н. и 10 з.п. ф-лы, 2 ил., 3 табл., 4 пр.

Description

Настоящее изобретение относится к листу для высокотемпературной пайки из алюминиевых сплавов, содержащему припойную плакировку, которая содержит флюс, и к способу его производства. Изобретение дополнительно относится к плакирующей пластине, применимой в качестве полупродукта в производстве листа для высокотемпературной пайки. Наконец, изобретение относится к применению листа для высокотемпературной пайки при производстве паяного теплообменника и паяного продукта, в частности паяного теплообменника, изготавливаемого из такого листа.
Листы для высокотемпературной пайки из алюминиевых сплавов могут использоваться для производства паяных теплообменников, таких как радиаторы, конденсаторы, испарители и т.д., которые обычно используются в автомобильных системах охлаждения двигателя или кондиционирования воздуха, а также в промышленных системах теплообмена. Общепринятый тип теплообменника включает в себя множество параллельных трубок (сварных/свернутых/многокамерных и т.д.), причем каждая трубка обычно присоединяется с обоих концов к распределительным камерам и гофрированным ребрам, разделяющим любые две соседние трубки. Другие виды включают в себя пластинчатые теплообменники и пластинчато-стержневые теплообменники.
Листы для высокотемпературной пайки из алюминиевых сплавов обычно содержат основу и припойную плакировку, выполненную из алюминиевого сплава с более низкой температурой плавления, чем у основы. Операцию высокотемпературной пайки обычно выполняют в вакууме или в инертной атмосфере (обычно - сухом азоте), причем последний случай также называется высокотемпературной пайкой в контролируемой атмосфере (пайкой CAB). Поскольку оборудование для вакуумной высокотемпературной пайки является весьма сложным, да и сам процесс высокотемпературной пайки является сложным и требует управления внутри очень узких пределов, пайка CAB является теперь доминирующей технологией в коммерческих приложениях. Однако практическая операция пайки CAB требует добавления флюса, чаще всего - флюса на основе Al-K-F, такого как Nocoloc®, для удаления оксидов с поверхности листов алюминиевого сплава, подлежащих высокотемпературной пайке. Применение флюса требует трудозатратных дополнительных технологических стадий как для его нанесения, так и в некоторых случаях для удаления остаточного флюса, а также для очистки оборудования.
Были предприняты попытки разработать листы для высокотемпературной пайки, которые могли бы быть подвергнуты пайке CAB без использования флюса, как описано, например, в US6568584B2, US6635360B2, WO 2008/155067 A1, WO2011/034496 A2 и WO2013/180630A1. Однако эта технология требует тщательного управления процессом высокотемпературной пайки и используется лишь в очень ограниченной степени.
Другим подходом является введение флюса в присадочный алюминиевый сплав, как описано, например, в WO2008/110808A1, EP552567 A1 и FR2855085 A1. Листы для высокотемпературной пайки, содержащие такой присадочный сплав, показывают очень хорошие характеристики пайки, но плакирующие пластины из присадочного сплава с введенным флюсом сложны в производстве, а также вызывают проблемы при прокатке с целью получения листов для высокотемпературной пайки. Кроме того, лом, получаемый в производстве листов для высокотемпературной пайки, содержит флюс и поэтому сложен для повторного использования.
Еще одним подходом является механическое встраивание флюса в лист, как описано в EP1004390 A1 и JP2009-090330.
EP2907615 A1 описывает лист для высокотемпературной пайки на основе алюминия, содержащий слой основы, слой припоя и композиционный слой порошка припоя и порошка флюса, образующий внешний слой.
JPH06-315791 описывает флюсосодержащий алюминиевый лист для высокотемпературной пайки, покрытый облицовочным материалом, который состоит из содержащего флюс припоя из Al-го сплава, содержащего композицию припоя и композицию флюса, на по меньшей мере одной поверхности материала основы, состоящего из алюминия или его сплава. На по меньшей мере одной внешней поверхности облицовочного материала образован слой покрытия, состоящий из алюминия или его сплава.
Задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить самофлюсующийся лист для высокотемпературной пайки, который был бы сравнительно простым в производстве и проявлял хорошие характеристики высокотемпературной пайки при относительно низком содержании флюса.
Дополнительная задача настоящего изобретения состоит в том, чтобы предложить плакирующую пластину, применимую в качестве полупродукта для приготовления листа для высокотемпературной пайки.
Один аспект изобретения относится к листу для высокотемпературной пайки, охарактеризованному в пункте 1 формулы изобретения. Более конкретно, такой лист для высокотемпературной пайки содержит слой основы и припойную плакировку, причем упомянутый слой основы является алюминием или алюминиевым сплавом, упомянутая припойная плакировка содержит (a) композиционный слой флюса, который содержит матрицу из алюминия или алюминиевого сплава, содержащую частицы флюса; (b) слой присадочного сплава, не содержащий частиц флюса; и (c) не содержащий частиц флюса слой алюминия или алюминиевого сплава, образующий внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, причем композиционный слой (a) флюса расположен между упомянутым слоем (b) присадочного сплава и упомянутым слоем (c) алюминия или алюминиевого сплава. Слой (c) алюминия или алюминиевого сплава может состоять из алюминия, из присадочного сплава того же самого или иного вида, как в слое (b) присадочного сплава, или из неприсадочного алюминиевого сплава. Аналогичным образом, матрица композиционного слоя может состоять из алюминия, из присадочного сплава того же самого или иного вида, как в слое (b) присадочного сплава, или из неприсадочного алюминиевого сплава.
Во всех описаниях составов сплавов или предпочтительных составов сплавов все ссылки на проценты означают массовые проценты (мас.%), если явно не указано иное.
Использующийся здесь термин «лист» также включает в себя плоский прокат с толщиной в пределах от тонкой фольги до толстой пластины.
Использующийся здесь термин «композиционный слой флюса» означает не чистый флюс, а слой содержащей частицы флюса матрицы из алюминия или алюминиевого сплава.
Использующийся здесь термин «флюс» относится к флюсу для пайки, то есть к веществу, которое само по себе или в форме продукта его реакции во время высокотемпературной пайки способствует разрушению или растворению оксидной пленки на поверхности, подлежащей пайке.
Использующийся здесь термин «присадочный сплав» относится к алюминиевому сплаву с температурой ликвидуса, которая является более низкой, чем температура солидуса слоя основы, и упомянутый присадочный сплав предназначен плавиться и образовывать соединение с противостоящей поверхностью.
Лист для высокотемпературной пайки по изобретению может содержать описанную здесь припойную плакировку только на одной стороне основы или с обеих сторон основы (в этом случае последнюю можно назвать сердцевиной), в зависимости от предполагаемого применения (назначения).
С любой стороны, на которой лист для высокотемпературной пайки содержит описанную здесь припойную плакировку, слой алюминия или алюминиевого сплава, не содержащий частиц флюса, образует внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа. Такой слой может быть слоем присадочного сплава или неприсадочным слоем алюминия или алюминиевого сплава. Это, как было неожиданно найдено, улучшает высокотемпературную пайку и облегчает операцию прокатки в процессе производства, например за счет уменьшения риска отслаивания и т.д. внешнего слоя.
Припойная плакировка содержит по меньшей мере один слой присадочного сплава, а предпочтительно – по меньшей мере два слоя присадочного сплава. По меньшей мере один слой присадочного сплава расположен с той стороны композиционного слоя флюса, которая обращена к слою основы упомянутого листа, и может быть присоединен непосредственно к слою основы или к промежуточному слою между ними. Предпочтительно, композиционный слой флюса расположен между двумя слоями присадочного сплава, и в этом случае слой присадочного сплава образует внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, а не содержащий частиц флюса слой алюминия или алюминиевого сплава, образующий внешнюю поверхность упомянутого листа, предпочтительно составляет один из слоев присадочного сплава. Вышеописанная компоновка позволяет флюсу иметь относительно малое расстояние до поверхности без уменьшения общего количества присадочного сплава. Альтернативно, композиционный слой флюса может быть расположен между слоем присадочного сплава и не содержащим частиц флюса неприсадочным слоем алюминия или алюминиевого сплава, и в этом случае упомянутый слой другого алюминиевого сплава предпочтительно образует внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа. В случае двух слоев присадочного сплава они находятся предпочтительно на каждой стороне композиционного слоя флюса.
Припойная плакировка предпочтительно составляет от 1 до 25%, более предпочтительно от 2 до 20%, особенно предпочтительно от 5 до 18% толщины листа для высокотемпературной пайки. Композиционный слой флюса предпочтительно составляет от 2 до 80%, наиболее предпочтительно от 5 до 50% толщины припойной плакировки. Слой, образующий внешнюю поверхность упомянутого листа, предпочтительно составляет от 2 до 20%, наиболее предпочтительно от 4 до 15% толщины припойной плакировки, в то время как композиционный слой флюса и внутренний слой или слои присадочного сплава предпочтительно составляют остальную часть. Полная толщина всего листа для высокотемпературной пайки зависит от его назначения и может составлять, например, от 50 мкм до 3 мм или от 100 мкм до 2 мм. Точные значения толщин индивидуальных слоев зависят от полной толщины, содержания флюса в композиционном слое флюса, а также от назначения такого листа.
Слой присадочного сплава представляет собой слой присадочного сплава, не содержащего частиц флюса. Присадочный сплав представляет собой алюминиевый сплав, предпочтительно содержащий Si, наиболее предпочтительно в количестве от 2 до 15 мас.%, в частности от 4 до 15 мас.%, например от 5 до 14 мас.% или от 6 до 13 мас.%. Необязательно, может присутствовать небольшое количество прочих элементов, таких как Bi, для улучшения смачивания, и Zn и Cu для регулировки коррозионного потенциала, а также небольшие количества различных элементов, которые присутствуют в ломе, используемом в качестве сырья, и которые являются приемлемыми в определенных количествах. Пригодные присадочные сплавы включают в себя сплавы AA4XXX, такие как AA4343, AA4045 и AA4047. Типичный присадочный сплав может, например, состоять из 4-15 мас.% Si, ≤0,5 мас.% Bi, ≤0,25 мас.% Cu, ≤0,1 мас.% Mn, ≤0,2 мас.% Ti, ≤0,8 мас.% Fe, ≤0,05 мас.% каждой и ≤0,2 мас.% в сумме неизбежных примесей, а остальное – Al. Точный состав должен быть задан таким образом, чтобы присадочный сплав плавился в пределах желаемого диапазона температур, предпочтительно от 550 до 615°C. В случае по меньшей мере двух слоев присадочного сплава они могут иметь идентичные или различные составы и, следовательно, могут также иметь различные температуры плавления или диапазоны температур плавления.
Неприсадочный слой алюминия или алюминиевого сплава представляет собой слой алюминия или неприсадочного алюминиевого сплава, имеющего более высокую температуру ликвидуса, чем температура солидуса присадочного сплава или присадочных сплавов в листе для высокотемпературной пайки. Такой неприсадочный алюминиевый сплав предпочтительно содержит <2 мас.% Si. Наиболее предпочтительно, неприсадочный алюминиевый сплав содержит ≤1,65 мас.% или ≤1,0 мас.% Si, что означает, что любой присутствующий Si находится в твердом растворе, а не в виде частиц. Материал для такого слоя может быть по существу чистым алюминием лишь с неизбежными примесями прочих элементов, обычно менее 0,05 мас.% каждого и менее 0,15 мас.% в сумме, либо алюминиевым сплавом, который, например, может быть любым алюминиевым сплавом AA1XXX, AA2XXX, AA3XXX, AA4XXX, AA7XXXX или AA8XXX. Чтобы гарантировать оптимальную высокотемпературную пайку, предпочтительно, чтобы количество Mg было ограничено, предпочтительно ≤0,4 мас.%, более предпочтительно ≤0,3 мас.%, наиболее предпочтительно ≤0,2 мас.%, в частности ≤0,1 мас.% или ≤0,05 мас.%. Возможные алюминиевые сплавы включают содержащие по меньшей мере 99 мас.% Al, такие как AA1050 (в мас.%: ≤0,25 Si, ≤0,4 Fe, ≤0,05 Cu, ≤0,05 Mn, ≤0,05 Mg, ≤0,05 Zn, ≤0,05 Ti, ≤0,05 каждого и ≤0,15 в сумме прочих элементов, остальное – Al). Другие возможные сплавы включают, например, сплав AA3003 (в мас.%: ≤0,6 Si, ≤0,7 Fe, 0,05-0,2 Cu, 1-1,5 Mn, ≤0,1 Zn, ≤0,05 каждого и ≤0,15 в сумме прочих элементов, остальное – Al). Использование слоя по существу чистого алюминия или слоя неприсадочного алюминиевого сплава позволяет регулировать конечный состав паяного соединения, например, для получения желаемого профиля коррозионного потенциала. Использование такого слоя в качестве внешнего слоя также уменьшает износ формующих инструментов, используемых при производстве листа для высокотемпературной пайки.
Матрица композиционного слоя флюса может быть по существу чистым алюминием лишь с неизбежными примесями прочих элементов, обычно менее 0,05 мас.% каждого и менее 0,15 мас.% в сумме, либо алюминиевым сплавом, который, например, может быть любым алюминиевым сплавом AA1XXX, AA2XXX, AA3XXX, AA4XXX, AA7XXXX или AA8XXX. Чтобы гарантировать оптимальную высокотемпературную пайку, предпочтительно, чтобы количество Mg в матрице композиционного слоя флюса было ограничено, предпочтительно ≤0,3 мас.%, наиболее предпочтительно ≤0,2 мас.%, в частности ≤0,1 мас.% или ≤0,05 мас.%. Также предпочтительно, чтобы содержание Mn в матрице составляло ≤2 мас.%, наиболее предпочтительно ≤1,5 мас.%. Возможный алюминиевый сплав представляет собой описанный выше присадочный сплав, который может быть или не быть идентичным сплаву в одном или более из упомянутых слоев присадочного сплава (например, сплавом AA4XXX, таким как AA4343, AA4045 или AA4047). Другие возможные алюминиевые сплавы включают неприсадочные алюминиевые сплавы, описанные выше. Использование по существу чистого алюминия или неприсадочного алюминиевого сплава для композиционного слоя флюса позволяет регулировать конечный состав паяного соединения, например, для получения желаемого профиля коррозионного потенциала. Это также обеспечивает возможность регулировать и облегчать связывание композиционного слоя флюса со смежными слоями.
Флюс может быть любым веществом, которое само по себе или в форме продукта его реакции во время высокотемпературной пайки способствует разрушению оксидной пленки на поверхности, подлежащей пайке. Содержание флюса в композиционном слое флюса предпочтительно составляет от 1 до 20 мас.%, наиболее предпочтительно от 1 до 15 мас.%, в частности от 1 до 10 мас.%. Количество флюса в припойной плакировке предпочтительно составляет от 0,02 до 5 г/м2, наиболее предпочтительно от 0,1 до 2 г/м2 внешней поверхности. Точка плавления флюса предпочтительно является более низкой, чем точка плавления выполненной из алюминия или алюминиевого сплава матрицы композиционного слоя флюса. Флюс предпочтительно присутствует в виде частиц в матрице из алюминия или алюминиевого сплава, например, имеющих эквивалентный диаметр от 1 нм до 10 мкм или до 5 мкм. Предпочтительно, флюс является нерастворимым в матрице из алюминия или алюминиевого сплава. Подходящий флюс представляет собой по меньшей мере одну неорганическую соль, предпочтительно содержащую F и по меньшей мере один элемент из Li, Na, K, Rb, Cs, Fr, Al, Zn или Sn, в частности по меньшей мере один из K, Li, Cs, Na или Al. Примеры таких солей включают один или более фторалюминат калия, такой как тетра-, пента- и гексафторалюминаты калия (KalF4, K2AlF5·H2O, K3AlF6 и т.д.), и вышеупомянутые соли, которые могут также содержать гидроксифтор- или оксифторалюминиевые разновидности (AlF2OH·H2О, Al2F4O, AlF(OH)2, AlFO и т.д.). Другие возможные соли включают один или более из фторалюминатов калия (Na3AlF6), фторидов цезия-алюминия (CsAlF4, Cs2AlF5 и т.д.), силикофторидов калия (K2SiF6, K3SiF7 и т.д.), фторидов цинка-щелочного металла (KZnF3 и т.д.), а также фторидных солей калия-олова (KSnF3, KSnF5, K2SnF6, K3SnF7 и т.д.). Другие возможные соли включают AlF3, NaF, KF, LiF, K1-3AlF4-6, Cs1-3AlF4-6, Li3AlF6, и CsxAlyF2. Любые из вышеперечисленных солей могут использоваться по отдельности или в смесях. Также могут использоваться гидраты всех вышеупомянутых солей.
Слой основы листа для высокотемпературной пайки может быть любым подходящим алюминиевым сплавом, в частности алюминиевым сплавом AA3XXX или AA6XXX, но также могут быть рассмотрены сплавы AA2XXX, AA7XXX и AA8XXX. Примеры пригодных сплавов включают те, которые состоят из, в мас.%: ≤2 Si, ≤2 Fe, ≤3 Cu, ≤2 Mn, ≤1 Mg, ≤0,5 каждого из одного или более из Ti, Zr, Cr, V и Sn, а остальное – алюминий и ≤0,05 каждой и ≤ 0,15 в сумме неизбежных примесей.
Лист для высокотемпературной пайки по изобретению содержит слой основы и по меньшей мере одну описанную здесь припойную плакировку, либо только одну такую припойную плакировку, либо одну такую припойную плакировку с каждой стороны листа для высокотемпературной пайки. Упомянутая по меньшей мере одна припойная плакировка может быть присоединена непосредственно к слою основы или к промежуточному слою, расположенному между слоем основы и упомянутой по меньшей мере одной припойной плакировкой. Лист для высокотемпературной пайки по изобретению может также иметь описанную здесь припойную плакировку с одной стороны слоя основы и одну или более плакировок с другой стороны, таких как протекторная плакировка из менее благородного алюминиевого сплава. Такая протекторная плакировка предохраняет основу (сердцевину) от коррозии и, например, может быть предназначена для того, чтобы быть обращенной внутрь трубки, сформированной из листа для высокотемпературной пайки.
Подходящее состояние поставки зависит от назначения и может быть, например, любым состоянием из O, F, H1X, например H12, H14, H16 или H18, или H2X, например H24 или H26, или состоянием T4 или T6 в случае дисперсионно твердеющего сплава.
При высокотемпературной пайке предложенный лист нагревается до температуры, достаточной для плавления присадочного сплава, предпочтительно от 550 до 615°C. В том случае, когда матрица композиционного слоя флюса представляет собой присадочный сплав с точкой плавления ниже температуры пайки, она также будет плавиться и выделять флюс, служащий по своему назначению для разрушения или растворения какой-либо оксидной пленки, присутствующей на листе для высокотемпературной пайки. В том случае, когда матрица композиционного слоя флюса представляет собой алюминий или алюминиевый сплав с более высокой температурой плавления, Si, мигрирующий из упомянутого по меньшей мере одного слоя присадочного сплава, будет в достаточной степени понижать температуру плавления для плавления матрицы и выделения флюса, чтобы он и в этом случае служил по своему назначению.
По сравнению с известными из уровня техники листами для высокотемпературной пайки, содержащими флюс и описанными, например, в WO2013/180630 A1, было найдено, что лист для высокотемпературной пайки по изобретению позволяет выполнять адекватную высокотемпературную пайку, но с меньшим общим количеством флюса, чем ожидалось. Таким образом, применение листа для высокотемпературной пайки по изобретению понижает расход флюса, а также уменьшает количество остаточного флюса, остающегося после высокотемпературной пайки, например, на внутренней стороне трубок, которая трудно поддается очистке. Кроме того, необходимое для производства такого листа количество алюминия или алюминиевого сплава, содержащего частицы флюса, также является меньшим, что очень выгодно, поскольку такой материал сложен в производстве. И наконец, меньшее количество алюминия или алюминиевого сплава, содержащего частицы флюса, уменьшает количество получаемого в процессе производства и загрязненного флюсом лома, который трудно поддается переработке.
Изобретение также относится к способу производства описанного здесь листа для высокотемпературной пайки. Этот способ содержит стадии соединения слоя основы из алюминиевого сплава, слоя присадочного сплава, не содержащего частиц флюса, композиционного слоя флюса с матрицей из алюминия или алюминиевого сплава, содержащей частицы флюса, и слоя алюминия или алюминиевого сплава, не содержащего частиц флюса и образующего внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, причем композиционный слой флюса располагают между упомянутым слоем присадочного сплава и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава, с последующей прокаткой для получения листа для высокотемпературной пайки желаемой толщины. Что касается предпочтительных составов и расположения слоев, см. вышеприведенное описание листа для высокотемпературной пайки.
Материал для композиционного слоя флюса может быть произведен любым подходящим способом получения матрицы из алюминия или алюминиевого сплава, содержащей частицы флюса. Возможные способы включают в себя получение тела из материала струйным формованием, как описано в WO2008/110808A1, или путем подвергания порошка алюминия или алюминиевого сплава и частиц флюса воздействию высокого давления, как описано в EP552567 A1 или FR2855085 A1, в частности горячему изостатическому прессованию (ГИП). Другими возможными способами являются термонапыление, такое как пламенное напыление или плазменное напыление, или технология аддитивного производства, такая как трехмерная печать металла. В зависимости от размера и геометрической формы получаемого тела оно может быть экструдировано или обработано давлением любым другим подходящим способом с получением сляба или пластины, который(ая), при желании, может быть подвергнут(а) горячей и/или холодной прокатке до желаемой толщины.
Материалы для слоев присадочного сплава могут отливаться любым обычным способом, например литьем с прямым охлаждением (DC), и подвергаться прокатке c получением пластин желаемой толщины. Также материал для слоя основы может отливаться любым обычным способом, например литьем с прямым охлаждением (DC), с получением сляба желаемого размера.
В способе по изобретению пластина композита флюса (то есть алюминия или алюминиевого сплава, содержащего частицы флюса), пластина присадочного сплава, не содержащего частиц флюса, пластина слоя алюминия или алюминиевого сплава, не содержащего частиц флюса (который может быть или не быть присадочным сплавом), и сляб алюминиевого сплава для слоя основы могут быть соединены с последующей прокаткой для получения листа желаемой толщины для высокотемпературной пайки.
Особенно предпочтительный способ по изобретению включает соединение слоя присадочного сплава, не содержащего частиц флюса, композиционного слоя флюса и слоя алюминия или алюминиевого сплава, не содержащего частиц флюса (который может быть или не быть присадочным сплавом) с получением плакирующей пластины, содержащей композиционный слой флюса между упомянутым слоем присадочного сплава и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава, и соединение этой плакирующей пластины со слябом алюминиевого сплава для слоя основы, с последующей прокаткой с получением листа желаемой толщины для высокотемпературной пайки.
Прокатка в производстве листа для высокотемпературной пайки предпочтительно содержит горячую прокатку при предпочтительной температуре от 350 до 550°C и с предпочтительным обжатием от 90 до 99,5%, с последующей холодной прокаткой с предпочтительным обжатием от 25 до 99% или от 50 до 99%.
Перед прокаткой композиционный слой флюса может включать в себя боковые секции, расположенные вдоль краев в направлении прокатки с противоположных сторон композиционного слоя флюса, который затем образует центральную секцию слоя. Эти боковые секции состоят из другого материала, чем фактический композит флюса, и предпочтительно не содержат частиц флюса. Каждая боковая секция предпочтительно составляет от 1 до 20% или от 2 до 20%, наиболее предпочтительно от 3 до 20% или от 3 до 10% всей ширины (поперек направления прокатки) композиционного слоя флюса. На одной или нескольких стадиях во время и/или после процесса прокатки параллельные направлению прокатки края листа обрезают до такой степени, чтобы эти боковые секции входили в неизбежную боковую обрезь и, таким образом, не становились частью конечного продукта. Боковые секции могут быть выполнены из алюминия или любого алюминиевого сплава, имеющего подходящие механические свойства, чтобы прокатка могла быть выполнена без значительных проблем. Примеры возможных алюминиевых сплавов включают сплав AA4045 (в мас.%: 9,0-11,0 Si, ≤0,8 Fe, ≤0,30 Cu, ≤0,05 Mn, ≤0,05 Mg, ≤0,10 Zn, ≤0,2 Ti, ≤0,05 каждого и ≤0,15 в сумме прочих элементов, остальное – Al), AA3003, AA1050, а также любой сплав, идентичный или подобный сплаву, используемому для основы листа для высокотемпературной пайки или используемому для любого из слоев в припойной плакировке.
Использование боковых секций позволяет избежать попадания значительных количеств флюса в падающую боковую обрезь, таким образом способствуя повторному использованию упомянутой обрези. Для той же самой цели также возможно использовать секции из того же самого или подобного материала, что и боковые секции для головы и хвоста композиционного слоя флюса, которые также будут удалены во время и/или после процесса прокатки. Каждая секция головы и хвоста может перед прокаткой предпочтительно составлять от 3 до 20%, наиболее предпочтительно от 4 до 10% полной длины (в направлении прокатки) композиционного слоя флюса.
Способ производства листа для высокотемпературной пайки может также включить в себя другие традиционные стадии, обычно используемые в производстве листов на основе алюминия для высокотемпературной пайки, такие как термообработки, правка растяжением, продольная резка и т.д.
Один дополнительный аспект изобретения относится к плакирующей пластине, содержащей описанный здесь композиционный слой флюса, по меньшей мере один описанный здесь слой присадочного сплава, не содержащего частиц флюса, и описанный здесь слой алюминия или алюминиевого сплава, не содержащего частиц флюса, причем композиционный слой флюса расположен между упомянутым слоем присадочного сплава и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава. Эта плакирующая пластина может содержать или состоять из композиционного слоя флюса и двух или более слоев, не содержащих частиц флюса, таких как два слоя присадочного сплава (в этом случае слой алюминия или алюминиевого сплава предпочтительно является слоем присадочного сплава) или один слой присадочного сплава и один слой неприсадочного сплава. Например, плакирующая пластина может содержать или состоять из одного слоя присадочного сплава с каждой стороны композиционного слоя флюса, или из слоя присадочного сплава и слоя неприсадочного сплава с каждой стороны композиционного слоя флюса. Эта плакирующая пластина может дополнительно содержать слой алюминиевого сплава, предназначенного для образования промежуточного слоя в конечном листе для высокотемпературной пайки, например служащего для подавления миграции Si в основу во время высокотемпературной пайки. Как было описано ранее, такая плакирующая пластина применима в качестве полупродукта в способе производства листа для высокотемпературной пайки по изобретению.
Плакирующая пластина может содержать боковые секции и/или головную и хвостовую секции из материала, отличающегося от композита флюса, как описано выше.
Плакирующая пластина предпочтительно имеет толщину от 5 до 250 мм, наиболее предпочтительно от 10 до 150 мм. Композиционный слой флюса предпочтительно составляет от 2 до 80%, наиболее предпочтительно от 5 до 50% или от 10 до 50% полной толщины плакирующей пластины. Слой или слои присадочного сплава предпочтительно составляют остальную часть. Слой, предназначенный образовывать внешнюю поверхность конечного листа для высокотемпературной пайки, предпочтительно составляет от 2 до 20%, наиболее предпочтительно от 4 до 15%, например от 5 до 15% или от 10 до 15% толщины плакирующей пластины.
Что касается подходящих и предпочтительных материалов и составов слоев, см. вышеприведенное описание листа для высокотемпературной пайки.
Изобретение дополнительно относится к применению листа для высокотемпературной пайки по изобретению для производства паяного продукта, такого как теплообменник.
И, наконец, изобретение относится к паяному продукту, в частности паяному теплообменнику, изготовленному формованием листа для высокотемпературной пайки по изобретению в детали желаемой формы, сборкой упомянутых деталей и необязательных дополнительных деталей, если требуются, с последующей высокотемпературной пайкой для соединения деталей и получения теплообменника. Предпочтительно, высокотемпературная пайка выполняется без какого-либо флюса в дополнение к тому флюсу, который уже содержится в листе для высокотемпературной пайки.
Фиг. 1 схематично показывает варианты осуществления плакирующей пластины в соответствии с изобретением, в то время как Фиг. 2 схематично показывает вариант осуществления листа для высокотемпературной пайки в соответствии с изобретением.
Обращаясь к фиг. 1, там показано поперечное сечение плакирующей пластины в направлении прокатки. Плакирующая пластина содержит два слоя 1, 3 присадочного сплава, расположенные с каждой стороны композиционного слоя 2 флюса. Альтернативно, один из слоев 1, 3, предпочтительно самый тонкий слой 3, может быть неприсадочным слоем алюминия или алюминиевого сплава. Вдоль краев композиционного слоя флюса, вдоль намеченного направления прокатки, расположены боковые секции 4. Слой 1 присадочного сплава предназначен быть обращенным к основе листа для высокотемпературной пайки, в то время как самый тонкий слой присадочного сплава (или неприсадочный слой алюминия или алюминиевого сплава) 3 предназначен составлять внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны листа для высокотемпературной пайки.
Обращаясь к фиг. 2, лист для высокотемпературной пайки содержит основу 5 с припойной плакировкой, имеющей два слоя 1, 3 присадочного сплава, расположенные с каждой стороны композиционного слоя 2 флюса. Альтернативно, внешний слой 3 может быть неприсадочным слоем алюминия или алюминиевого сплава. Лист для высокотемпературной пайки может быть произведен путем присоединения плакирующей пластины, показанной на фиг. 1, с последующей прокаткой и обрезанием боковых секций.
ПРИМЕРЫ
Изобретение дополнительно иллюстрируется в связи со следующими примерами, которые, однако, не предназначены ограничивать объем изобретения.
Материалы
Во всех примерах материал основы из безмагниевого сплава AA3003 брали из негомогенизированного сляба, имеющего следующий состав: 0,14 мас.% Si, 0,50 мас.% Fe, 1,09 мас.% Mn, 0,12 мас.% Cu, остальное – Al и неизбежные примеси. Материал основы подогревали со скоростью 80°C/ч до 400°C, 20°C/ч до 480°C и выдерживали в течение 2 ч перед естественным охлаждением на воздухе.
Присадочными сплавами, используемыми для слоев присадочного сплава, были либо AA4045 (Al с 10 мас.% Si, взятый из пластины, подвергнутой горячей прокатке с разрушением первичной литой структуры), либо AA4343 (Al с 7,8 мас.% Si, взятый из пластины, подвергнутой горячей прокатке с разрушением первичной литой структуры).
В Примерах 1 и 2 материал для композиционного слоя флюса брали из тела, приготовленного струйным формованием в соответствии с WO2008/110808, с последующими экструдированием и лабораторной холодной прокаткой. Алюминиевым сплавом для матрицы композиционного слоя флюса был сплав AA4045, а флюсом был AlKF4.
В Примерах 3 и 4 материалы для композиционного слоя флюса брали из тел, приготовленных горячим изостатическим прессованием (ГИП) смесей металлического порошка и Nocolok®100 – порошка флюса на основе фторалюмината калия. Как химический состав металла, так и количество флюса варьировали. Металлические порошки были получены посредством распыления газом с использованием аргона, дающего средний диаметр частиц порошка примерно 100 мкм. Порошки сплава и флюса тщательно смешивали для получения однородных смесей, засыпавшихся в цилиндрические алюминиевые банки, которые герметично запечатывали под вакуумом. Горячее изостатическое прессование выполняли при температуре 500°C и давлении 1000 бар в течение 6 часов. После горячего изостатического прессования банки удаляли, и плотный материал подвергали экструдированию и лабораторной холодной прокатке с помощью той же самой процедуры, что и полученный струйным формованием материал в Примерах 1 и 2.
Плакировочный лист толщиной 0,5 мм, состоящий из безмагниевого сплава AA3003 в качестве материала основы, плакированный обычным сплавом AA4045 с долей плакировки 10%, испытывали в качестве контрольного материала при пайке с использованием испытания «уголок на образце». В испытании «мини-ТОК» (см. раздел «Испытания пайкой») использовали неплакированное рифленое оребрение толщиной 70 мкм из Al-го сплава, содержащего, в мас.%: 0,8 Si, 0,23 Fe, 1,62 Mn, 1,5 Zn и 0,12 Zr.
Производство плакировочного пакета
Материалы основы подвергали лабораторной холодной прокатке до толщины, подходящей для пакетной прокатки, то есть нанесения прокаткой дополнительных слоев металлического сплава с получением ламинированного металлического листа. Затем эти основы термообрабатывали при температуре 250°C.
Слои присадочного сплава были выполнены из сплавов AA4343 и AA4045, которые подвергали холодной прокатке до толщины, подходящей для плакирования пакетной прокаткой, а затем термообрабатывали при температуре 380°C. Материал для композиционного слоя флюса подвергали холодной прокатке до толщины, подходящей для плакирования пакетной прокаткой, а затем термообрабатывали при температуре 380°C. Плакирующие пластины изготавливали путем объединения композиционного слоя флюса с одним или несколькими слоями присадочного сплава с использованием плакирования лабораторной холодной прокаткой до толщины, подходящей для пакетной прокатки, а затем термообрабатывали при температуре 380°C.
Плакирующие пластины и основы затем присоединяли друг к другу с использованием плакирования холодной прокаткой и прокатывали до окончательных толщин. Наконец, плакированные образцы подвергали частичному отжигу при температуре 250°C до состояния H24.
Химические составы и толщины плакировок определяли с использованием оптической эмиссионной спектроскопии тлеющего разряда (GDOES) и оптического микроскопа. Количество флюса выражается как количество AlKF4 и основано на измерении содержания K.
Испытания пайкой
В зависимости от полной толщины материала использовали два различных испытания пайкой, основанные на двух различных испытываемых геометриях. Изготавливали и испытывали пайкой либо миниатюрную модель теплообменника («мини-ТОК»), либо при пайке использовали так называемое испытание «уголок на образце» (от англ. angle-on-coupon, AOC). Никакого дополнительного флюса на образцы не наносилось.
В испытании «уголок на образце» плакированный материал в соответствии с изобретением использовали в качестве плоского образца, к которому присоединяли согнутый под 90° неплакированный угол, выполненный из безмагниевого сплава AA3003. Эти испытания выполняли в стеклянной паяльной печи. Скорость нагревания от комнатной температуры до температуры высокотемпературной пайки 600°C была линейной и составляла 60°C/мин, затем следовала выдержка в течение 1 мин при этой температуре, а конце следовало охлаждение на воздухе. Расход газообразного азота устанавливали на 11 стандартных литров в минуту (ст.л/мин).
По практическим причинам обращения с образцом и для моделирования реальной ситуации с лучшим контактом между поверхностями, чем при пайке уголка на образце, листы для высокотемпературной пайки из каждого из образцов 7-12, приготовленных в Примере 1 (т.е. самых тонких образцов), использовали в качестве трубной заготовки для изготовления мини-ТОКа. Мини-ТОК изготавливали из двух параллельных листов трубной заготовки в соответствии с изобретением с шириной 16 мм и длиной 200 мм и рифленым оребрением, расположенным между пластинами. Этот пакет удерживали вместе с использованием подходящего крепежного приспособления. Пайку выполняли в печи для периодической CAB с атмосферой, которая имела <50 миллионных долей (млн-1) O2 и точку росы <-40°C. Цикл нагрева содержал нагревание от комнатной температуры до 600°C за 15 мин и выдержку в течение 3 мин при этой температуре, прежде чем снова охладить до комнатной температуры.
Изготовили по четыре экземпляра всех образцов. Все паяные соединения контролировали на предмет наличия прерывистых швов и других типов дефектов, и результаты пайки оценивали по шкале 1-5. Лучшая оценка 1 означает немедленное смачивание при плавлении присадочного сплава и превосходные бездефектные соединения, 2 означает чуть более медленное смачивание и образование соединения, но все еще бездефектные соединения, 3 означает более длительное время смачивания, но приемлемые соединения с небольшим количеством дефектов, которые имеют эстетический характер, 4 означает, что один или более экземпляров имели дефектные соединения, а 5 означает, что соединение отсутствовало.
ПРИМЕР 1 (ПО ИЗОБРЕТЕНИЮ)
Плакирующие пластины с тремя слоями изготавливали с использованием присадочного сплава AA4045 в качестве верхнего слоя (слоя присадочного сплава, составляющего внешнюю поверхность конечного листа для высокотемпературной пайки) и основного слоя (слоя присадочного сплава, обращенного к основе в листе для высокотемпературной пайки), а также композиционного слоя флюса со сплавом AA4045 в качестве матрицы, расположенного между верхним и основным слоями. Полученные трехслойные плакирующие пластины присоединяли к основам, как указано выше. Все образцы показаны в Таблице 1, и у них меняется толщина продукта, толщина плакировки, доля композиционного слоя флюса в плакировке, а значит, и толщина композиционного слоя флюса, поверхностная плотность флюса и общее количество присадочного сплава. Это создает вариацию в доступном количестве флюса и поверхностной плотности флюса, а также в расстоянии диффузии до границы раздела оксид/металл.
Контрольный образец не обеспечивал паяных соединений, тогда как все образцы в соответствии с изобретением, со столь низкой поверхностной плотностью флюса, как 0,05 г/м2, по сравнению с 2-5 г/м2, обычно рекомендуемыми в коммерческом производстве, обеспечили соединения, которые были признаны по меньшей мере приемлемыми, а чаще – очень хорошими.
Таблица 1
Образец Полная толщина [мм] Толщина плакировки [мкм] Толщина композиционного слоя флюса [мкм] Приблизительная пропорция верхний слой:композиционный слой флюса:основной слой Поверхностная плотность флюса [г/м 2 ] Испытание пайкой Оценка результата пайки
1 0,5 56 6 1:1:8 0,29 AOC 1
2 0,5 51 12 1:2:7 0,77 AOC 1
3 0,5 52 14 1:3:6 1,22 AOC 1
4 0,35 38 4 1:1:8 0,24 AOC 1-2
5 0,35 37 8 1:2:7 0,50 AOC 1
6 0,35 36 11 1:3:6 0,81 AOC 1
7 0,2 23 3 1:1:8 0,11 Мини-ТОК 2-3
8 0,2 23 5 1:2:7 0,31 Мини-ТОК 1
9 0,2 21 6 1:3:6 0,56 Мини-ТОК 1
10 0,1 11 2 1:1:8 0,05 Мини-ТОК 3
11 0,1 10 3 1:2:7 0,14 Мини-ТОК 2-3
12 0,1 10 3 1:3:6 0,21 Мини-ТОК 2
Контрольный 0,5 50 0 0:0:10 0 AOC 5
ПРИМЕР 2 (СРАВНИТЕЛЬНЫЙ)
Изготовили двухслойные плакирующие пластины, состоящие из композиционного слоя флюса как в Примере 1, объединенного со слоем присадочного сплава AA4343 с образованием двухслойной плакировки на основе. Листы для высокотемпературной пайки изготавливали с различными пропорциями припойной плакировки, образованной композиционным слоем флюса. Также выполнили сравнения между листами для высокотемпературной пайки с композиционным слоем флюса плакировки, обращенным к поверхности основы (обозначены как «основа»), и листами для высокотемпературной пайки с композиционным слоем флюса, составляющим внешнюю поверхность (обозначены как «воздух»).
Обозначение и строение образцов, а также результаты пайки показаны в Таблице 2. Сравнивая результаты таблиц 1 и 2, представляется, что для образцов с аналогичной поверхностной плотностью флюса трехслойные припойные плакировки в Примере 1 давали лучшие результаты пайки, чем двухслойные припойные плакировки этого Примера 2. Также представляется, что немного более лучшие результаты пайки были получены в тех случаях, когда композиционный слой флюса не образовывал внешнюю поверхность листа для высокотемпературной пайки.
Таблица 2
Образец Полная толщина [мм] Полная толщина плакировки [мкм] Приблизительная пропорция композиционный слой флюса:AA4343 Толщина композиционного слоя флюса [мкм] Поверхностная плотность флюса [г/м 2 ] Испытание пайкой Оценка результата пайки
13 0,3 29 1:0 29 3,35 AOC 1
14 воздух 0,3 32 6:4 16 1,67 AOC 2-3
15 воздух 0,3 33 4:6 12 1,54 AOC 2-3
16 воздух 0,3 29 3:7 8 1,08 AOC 3-4
17 воздух 0,3 29 2:7 5 0,56 AOC 4-5
18 воздух 0,3 29 1:7 3 0,19 AOC 5
19 основа 0,3 32 8:2 22 1,84 AOC 2
20 основа 0,3 28 6:4 13 1,12 AOC 2
21 основа 0,3 31 4:6 11 0,89 AOC 2
22 основа 0,3 28 3:7 8 0,47 AOC 3
23 основа 0,3 29 2:7 8 0,39 AOC 3
24 основа 0,3 30 1:7 8 0,23 AOC 4
Контрольный 0,5 50 0:1 0 0 AOC 5
ПРИМЕР 3 (ПО ИЗОБРЕТЕНИЮ)
Плакирующие пластины приготовили и присоединили к основам из сплава AA3003 тем же самым образом, что и в Примере 1, за исключением материалов композиционного слоя флюса, которые были приготовлены методом ГИП из различных количеств порошка флюса и металлического порошка различных алюминиевых сплавов. Каждая плакирующая пластина состояла из 10% верхнего слоя сплава AA4045, 10% композиционного слоя флюса и 80% основного слоя сплава AA4045. Полная толщина полученных листов для высокотемпературной пайки составляла 0,3 мм с 30 мкм припойной плакировки, состоящей из примерно 3 мкм верхнего присадочного сплава, 3 мкм композита флюса и 24 мкм основного присадочного сплава на 270-микрометровой основе из сплава AA3003. Испытания пайкой AOC выполняли как в Примере 1. Состав сплава в мас.% для использованных композитов флюса и результаты пайки показаны в нижеприведенной Таблице 3:
Таблица 3
№ Si Fe Mn Cu Mg Zn Zr Cr V Ti Поверхностная плотность флюса [г/м 2 ] Оценка результата пайки
1 8 0,20 ≤0,01 0,41 1
2 3,8 0,10 ≤0,01 0,87 2
3 8 0,20 ≤0,01 0,19 2
4 10 0,20 ≤0,01 1,01 1
5 10 0,20 ≤0,01 1,16 1
6 12,7 0,20 ≤0,01 1,38 1
7 14,6 0,20 ≤0,01 0,33 1
8 8,0 0,47 0,50 0,18 0,02 0,37 1
9 8,0 0,53 1,01 0,40 0,02 0,40 2
10 8,0 0,54 1,53 0,57 0,03 0,10 0,10 0,11 0,11 0,40 4
11 7,9 0,96 2,31 0,03 0,19 0,24 0,28 0,23 0,36 5
12 7,9 0,18 0,25 0,39 4-5)
13 8 0,20 0,4 0,32 5
14 9,7 0,21 ≤0,01 0,97 0,36 1
15 9,8 0,21 ≤0,01 4,1 0,45 1
16 10,1 0,20 ≤0,01 8,0 0,42 1
В дополнение к элементам, указанным в этой Таблице, остальное составляли алюминий и неизбежные примеси ≤0,05 каждой и ≤0,15 мас.% в сумме.
ПРИМЕР 4 (ПО ИЗОБРЕТЕНИЮ)
Плакирующую пластину приготовили и присоединили к основам из сплава AA3003 таким же образом, как и в Примере 3, за исключением верхнего сплава, которым был AA1050 (0,19 мас.% Si, 0,22 мас.% Fe, остальное – Al и неизбежные примеси). Основной слой представлял собой сплав AA4045, как и в Примере 1, а материал для композита флюса был тем же самым, что и в № 1 в Таблице 3. Поверхностная плотность флюса составляла 0,4 г/м2, и результат того же самого испытания пайкой, что и в Примере 3, был оценен как 2.

Claims (14)

1. Лист для высокотемпературной пайки, содержащий слой основы и припойную плакировку, причем упомянутый слой основы является алюминием или алюминиевым сплавом, упомянутая припойная плакировка содержит (a) композиционный слой флюса, который содержит матрицу из алюминия или алюминиевого сплава, содержащую частицы флюса; (b) слой присадочного сплава, не содержащий частиц флюса; и (c) не содержащий частиц флюса слой алюминия или алюминиевого сплава, образующий внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, причем композиционный слой флюса (a) расположен между упомянутым слоем присадочного сплава (b) и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава (c).
2. Лист для высокотемпературной пайки по п. 1, в котором слой алюминия или алюминиевого сплава (c), образующий внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, является слоем присадочного сплава.
3. Лист для высокотемпературной пайки по п. 1, в котором слой алюминия или алюминиевого сплава (c), образующий внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, является неприсадочным слоем алюминия или алюминиевого сплава.
4. Лист для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-3, в котором упомянутый по меньшей мере один слой присадочного сплава является алюминиевым сплавом, содержащим от 2 до 15 мас. % Si.
5. Лист для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-4, в котором матрица в композиционном слое флюса представляет собой алюминий или алюминиевый сплав AA1XXX, AA2XXX, AA3XXX, AA4XXXX, AA7XXXX или AA8XXX.
6. Лист для высокотемпературной пайки по п. 5, в котором матрица в композиционном слое флюса представляет собой присадочный сплав.
7. Лист для высокотемпературной пайки по п. 5, в котором матрица в композиционном слое флюса представляет собой алюминий или неприсадочный алюминиевый сплав.
8. Лист для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-7, в котором количество Mg в матрице композиционного слоя флюса составляет ≤0,3 мас. %.
9. Лист для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-8, в котором флюс представляет собой по меньшей мере одну неорганическую соль, содержащую F и по меньшей мере один из Li, Na, K, Rb, Cs, Fr, Al, Zn или Sn.
10. Лист для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-9, в котором содержание флюса в композиционном слое флюса составляет от 1 до 20 мас. %.
11. Способ производства листа для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-10, включающий стадии соединения слоя основы из алюминиевого сплава, слоя присадочного сплава, не содержащего частиц флюса, композиционного слоя флюса с матрицей из алюминия или алюминиевого сплава, содержащей частицы флюса, и слоя алюминия или алюминиевого сплава, не содержащего частиц флюса и образующего внешнюю поверхность по меньшей мере одной стороны упомянутого листа, причем композиционный слой флюса располагают между упомянутым слоем присадочного сплава и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава, с последующей прокаткой с получением листа для высокотемпературной пайки желаемой толщины.
12. Плакирующая пластина, применимая в качестве полупродукта для получения припойной плакировки в производстве листа для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-10, содержащая (a) композиционный слой флюса, который содержит матрицу из алюминия или алюминиевого сплава, содержащую частицы флюса; (b) по меньшей мере один слой присадочного сплава, не содержащий частиц флюса; и (c) не содержащий частиц флюса слой алюминия или алюминиевого сплава, причем композиционный слой флюса (a) расположен между упомянутым слоем присадочного сплава (b) и упомянутым слоем алюминия или алюминиевого сплава (c).
13. Плакирующая пластина по п. 12, в которой композиционный слой флюса включает в себя расположенные вдоль краев в намеченном направлении прокатки с противоположных сторон композиционного слоя флюса боковые секции из материала, отличающегося от композиционного слоя флюса.
14. Применение листа для высокотемпературной пайки по любому из пп. 1-10 для производства паяного продукта.
RU2018139494A 2016-04-12 2017-03-14 Лист для высокотемпературной пайки RU2731572C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP16164817.5 2016-04-12
EP16164815.9 2016-04-12
EP16164817 2016-04-12
EP16164815 2016-04-12
PCT/EP2017/056037 WO2017178182A1 (en) 2016-04-12 2017-03-14 Brazing sheet

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2018139494A3 RU2018139494A3 (ru) 2020-05-12
RU2018139494A RU2018139494A (ru) 2020-05-12
RU2731572C2 true RU2731572C2 (ru) 2020-09-04

Family

ID=58266672

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018139494A RU2731572C2 (ru) 2016-04-12 2017-03-14 Лист для высокотемпературной пайки

Country Status (13)

Country Link
US (2) US11135682B2 (ru)
EP (2) EP3442740B1 (ru)
JP (2) JP6860589B2 (ru)
KR (1) KR102279203B1 (ru)
CN (2) CN109070278B (ru)
BR (1) BR112018070865B1 (ru)
ES (1) ES2766898T3 (ru)
HU (1) HUE047293T2 (ru)
MX (1) MX2018012400A (ru)
PL (2) PL3442740T3 (ru)
RU (1) RU2731572C2 (ru)
WO (2) WO2017178182A1 (ru)
ZA (1) ZA201806324B (ru)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI682822B (zh) * 2018-07-16 2020-01-21 國立中正大學 摩擦攪拌積層製造方法
DE102018220516A1 (de) * 2018-11-28 2020-05-28 Mahle International Gmbh Verfahren zum Herstellen eines pulvermetallurgischen Erzeugnisses
CN111843280A (zh) * 2020-05-25 2020-10-30 上海萨新东台热传输材料有限公司 一种自钎焊铝合金层状复合材料、制备方法及应用
WO2022164869A1 (en) * 2021-01-29 2022-08-04 Essentium, Inc. Clad wire feedstock for directed energy deposition additive manufacturing
CN113020264A (zh) * 2021-03-25 2021-06-25 太原理工大学 一种形成交织结合界面的金属复合板轧制方法
CN113770588B (zh) * 2021-10-19 2023-06-27 格朗吉斯铝业（上海）有限公司 一种层状钎焊复合材料及其制造方法
CN113843466B (zh) * 2021-10-26 2022-09-16 上海华峰铝业股份有限公司 一种铝合金钎焊复合板及其制备方法与应用
CN114473385B (zh) * 2022-02-17 2023-05-26 上海华峰铝业股份有限公司 一种预埋钎剂复合板及其制备方法和用途
CN114669912B (zh) * 2022-03-18 2023-03-28 江苏格兰吉斯热交换器有限公司 用于铝热交换器的自钎焊复合合金材料及其智能制备方法
CN115156493B (zh) * 2022-05-31 2023-09-22 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种连铸坯生产大规格高致密圆钢的方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06315791A (ja) * 1993-05-10 1994-11-15 Showa Alum Corp フラックス含有Ａｌブレージングシート
RU2334604C2 (ru) * 2002-04-22 2008-09-27 Алкоа Инк. Листы для пайки, покрытые флюсом
US20110244262A1 (en) * 2010-03-31 2011-10-06 Hitachi, Ltd. Metal Bonding Member and Fabrication Method of the Same
WO2013038934A1 (ja) * 2011-09-12 2013-03-21 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金ブレージングシートとその製造方法、およびアルミニウム製熱交換器のろう付け方法
RU2537052C2 (ru) * 2009-09-17 2014-12-27 Гренгес Свиден Аб,Se Алюминиевый листовой припой

Family Cites Families (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3125805A (en) * 1964-03-24 Cladding ferrous-base alloys with titanium
US3475811A (en) * 1966-12-29 1969-11-04 Texas Instruments Inc Clad metal
US3466734A (en) * 1967-03-16 1969-09-16 Crucible Steel Co America Metal articles and method
US3514840A (en) * 1968-04-18 1970-06-02 Allegheny Ludlum Steel Method of fabricating narrow-width composites
US3627521A (en) * 1969-02-28 1971-12-14 Crucible Inc Method of forming a powdered-metal compact employing a beta-titanium alloy as a getter for gaseous impurities
US3574569A (en) * 1969-02-28 1971-04-13 Crucible Inc Metal articles
JPS5570490A (en) * 1978-11-20 1980-05-27 Mitsubishi Metal Corp Production of clad plate
US4354301A (en) * 1979-09-13 1982-10-19 Mitsubushi Kinzoku Kabushiki Kaisha Method for manufacturing stripe-patterned metal plate
JPS613662A (ja) * 1984-06-15 1986-01-09 Mitsubishi Heavy Ind Ltd アルミニウム合金のろう付方法
JPS62130783A (ja) * 1985-12-02 1987-06-13 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 合せ材の製造方法
JPH074678B2 (ja) * 1988-07-22 1995-01-25 スカイアルミニウム株式会社 アルミニウム用ろう合金およびアルミニウム製熱交換器用ブレージングシート
JPH038588A (ja) * 1989-06-02 1991-01-16 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk 電気接点用帯状素材の製造方法
JPH03142079A (ja) 1989-10-27 1991-06-17 Kobe Steel Ltd アルミクラッド鋼板の製造方法
JPH04111981A (ja) * 1990-08-29 1992-04-13 Sumitomo Metal Ind Ltd 貴金属クラッドチタン線材の製造方法
US5176205A (en) * 1991-06-27 1993-01-05 General Motors Corp. Corrosion resistant clad aluminum alloy brazing stock
US5251527A (en) 1991-09-06 1993-10-12 Roberts Jeffrey A Guitar slide
US5330090A (en) 1991-12-27 1994-07-19 Showa Aluminum Corporation Brazing agent and a brazing sheet both comprising an aluminum alloy containing a flux
US5460895A (en) * 1993-06-14 1995-10-24 General Motors Corporation Corrosion-resistant aluminum alloy
TW315338B (ru) 1996-02-08 1997-09-11 Showa Aluminiun Co Ltd
US6129143A (en) * 1996-08-08 2000-10-10 Denso Corporation Brazing sheet having an excellent corrosion resistance for use in a heat exchanger, and a heat exchanger using the same
US6251527B1 (en) * 1998-04-20 2001-06-26 Alcoa Inc. Alclad inset into grooved ingot
JP2000117319A (ja) 1998-10-20 2000-04-25 Daido Steel Co Ltd クラッド材の製造方法
US6120848A (en) 1998-11-17 2000-09-19 Ford Motor Company Method of making a braze sheet
JP2001050690A (ja) * 1999-05-28 2001-02-23 Denso Corp アルミニウム合金製熱交換器
JP3494591B2 (ja) * 1999-06-23 2004-02-09 株式会社デンソー 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器
DE19929814A1 (de) * 1999-06-30 2001-01-04 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Plattierwalzen
JP2004504491A (ja) 2000-07-26 2004-02-12 コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー ニッケルメッキされた鑞付けシート製品
JP4451974B2 (ja) * 2000-08-10 2010-04-14 古河スカイ株式会社 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート
US6383657B1 (en) * 2000-12-18 2002-05-07 Alltrista Zinc Products Aluminum clad zinc bimetallic coin planchet
ATE254030T1 (de) 2000-12-29 2003-11-15 Alcoa Inc Vollständig verkleidete struktur aus aluminium mit einer in einer rille eines blockes befindlichen verkleidung
US6635360B2 (en) 2001-10-26 2003-10-21 Sky Aluminum Co., Ltd. Aluminum alloy brazing sheet
JP2003170279A (ja) 2001-12-07 2003-06-17 Furukawa Electric Co Ltd:The アルミニウム合金多層クラッド材の製造方法
US7373857B2 (en) 2002-07-29 2008-05-20 William Engineering Llc Composite metal article and method of making
FR2855085B1 (fr) 2003-05-23 2006-05-26 Fp Soudage Procede de fabrication d'un produit de brasage, produit de brasage ainsi obtenu et son utilisation
US8387228B2 (en) * 2004-06-10 2013-03-05 Ati Properties, Inc. Clad alloy substrates and method for making same
SE531264C8 (sv) 2005-12-01 2009-03-03 Sapa Heat Transfer Ab Ett sammansatt göt och metod för att reducera skär-och klippförluster vid valsning av sådant göt, san band tillverkat av götet och användning av bandet i en värmeväxlare
GB2447486A (en) 2007-03-14 2008-09-17 Sandvik Osprey Ltd A brazing piece comprising a composite material including an inorganic flux
JP4181607B2 (ja) * 2007-03-29 2008-11-19 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金製ブレージングシートおよびその製造方法
US8158273B2 (en) 2007-06-20 2012-04-17 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Aluminium alloy brazing sheet product
JP2009090330A (ja) 2007-10-09 2009-04-30 Ihi Corp ブレイジングシート及びブレイジングシートの製造方法
US20090214886A1 (en) * 2007-10-23 2009-08-27 Hideki Ishii Metal matrix composite material
US8129036B2 (en) * 2008-05-13 2012-03-06 Hamilton Sundstrand Space Systems International, Inc. High strength and high thermal conductivity heat transfer apparatus
DE102008059450A1 (de) 2008-11-28 2010-06-02 Behr Gmbh & Co. Kg Aluminiumband, Lötbauteil, Herstellungsverfahren und Wärmetauscher und Verwendung
US8784999B2 (en) * 2009-04-16 2014-07-22 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Weldable metal article
JP5336967B2 (ja) * 2009-07-28 2013-11-06 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金クラッド材
JP5576666B2 (ja) * 2010-02-08 2014-08-20 株式会社神戸製鋼所 熱交換器に用いられるアルミニウム合金クラッド材およびそれに用いるアルミニウム合金クラッド材用芯材
KR20140005855A (ko) * 2010-08-23 2014-01-15 노르스크 히드로 아에스아 프리플럭스 코팅의 브레이징
JP5815325B2 (ja) * 2011-08-09 2015-11-17 三菱アルミニウム株式会社 熱交換器
JP5713452B2 (ja) 2011-09-12 2015-05-07 株式会社Uacj アルミニウム合金ブレージングシートとその製造方法、およびアルミニウム製熱交換器のろう付け方法
US9486881B2 (en) 2011-11-11 2016-11-08 Aleris Rolled Products Germany Gmbh Aluminium alloy sheet product or extruded product for fluxless brazing
JP5891026B2 (ja) * 2011-12-14 2016-03-22 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー クラッド材
KR102131153B1 (ko) 2012-05-31 2020-07-07 그랑게스 스웨덴 아베 제어된 분위기에서 플럭스프리 브레이징을 위한 다층 알루미늄 브레이징 시트
JP2015009244A (ja) * 2013-06-27 2015-01-19 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー クラッド材、ろう付パイプの製造方法およびろう付パイプ
US10207372B2 (en) * 2013-08-23 2019-02-19 Nippon Light Metal Company, Ltd. Aluminum composite material and method for manufacturing aluminum composite material
EP2907615A1 (de) 2014-05-28 2015-08-19 AMAG rolling GmbH Verbundblech
KR102228179B1 (ko) * 2015-11-13 2021-03-16 그렌게스 아베 브레이징 시트 및 제조 방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06315791A (ja) * 1993-05-10 1994-11-15 Showa Alum Corp フラックス含有Ａｌブレージングシート
RU2334604C2 (ru) * 2002-04-22 2008-09-27 Алкоа Инк. Листы для пайки, покрытые флюсом
RU2537052C2 (ru) * 2009-09-17 2014-12-27 Гренгес Свиден Аб,Se Алюминиевый листовой припой
US20110244262A1 (en) * 2010-03-31 2011-10-06 Hitachi, Ltd. Metal Bonding Member and Fabrication Method of the Same
WO2013038934A1 (ja) * 2011-09-12 2013-03-21 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金ブレージングシートとその製造方法、およびアルミニウム製熱交換器のろう付け方法

Also Published As

Publication number Publication date
MX2018012400A (es) 2019-02-14
PL3442792T3 (pl) 2022-05-02
RU2018139494A3 (ru) 2020-05-12
CN109070543B (zh) 2021-09-07
JP6860589B2 (ja) 2021-04-14
WO2017178182A1 (en) 2017-10-19
US11014200B2 (en) 2021-05-25
BR112018070865A2 (pt) 2019-02-05
WO2017178181A1 (en) 2017-10-19
EP3442740A1 (en) 2019-02-20
EP3442792B1 (en) 2022-02-23
RU2018139494A (ru) 2020-05-12
KR102279203B1 (ko) 2021-07-19
CN109070278B (zh) 2021-09-21
ZA201806324B (en) 2019-07-31
PL3442740T3 (pl) 2020-04-30
EP3442792A1 (en) 2019-02-20
BR112018070865B1 (pt) 2022-08-30
EP3442740B1 (en) 2019-12-04
JP2019513560A (ja) 2019-05-30
HUE047293T2 (hu) 2020-04-28
ES2766898T3 (es) 2020-06-15
US11135682B2 (en) 2021-10-05
CN109070543A (zh) 2018-12-21
KR20180129932A (ko) 2018-12-05
US20190168343A1 (en) 2019-06-06
JP6937779B2 (ja) 2021-09-22
US20190120574A1 (en) 2019-04-25
CN109070278A (zh) 2018-12-21
JP2019520982A (ja) 2019-07-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2731572C2 (ru) Лист для высокотемпературной пайки
EP3459676B1 (en) Brazing sheet for flux-free brazing, flux-free brazing method and method for producing heat exchanger
EP3563968B1 (en) Brazing sheet for flux-free brazing, method for flux-free brazing, and method for heat manufacturing heat exchanger
CA2901347C (en) Clad sheet alloys for brazing applications
CN111448028A (zh) 用于无助焊剂钎焊的铝多层钎焊板
CA2916328A1 (en) Aluminium composite material with internal solder layer
JP2024059788A (ja) フラックスレスろう付け用途向けのアルミニウム合金、その製造方法、及びその使用
JP2013086103A (ja) アルミニウム合金ブレージングシート
CN113843466B (zh) 一种铝合金钎焊复合板及其制备方法与应用
CN112958944A (zh) 一种铝合金钎焊粉末及其制备方法和应用
EP3023189B1 (en) Brazing sheet for surface joining
JP3476538B2 (ja) 表面にフラックス層を有するＡｌ合金ろう材およびＡｌ合金ブレージングシートの各製造方法
WO2023243630A1 (ja) ろう付用単層アルミニウム合金材、その製造方法、アルミニウム構造体及び熱交換器
JP2013094837A (ja) アルミニウム合金ブレージングシート
JP2006326621A (ja) アルミニウム合金ろう付け用ろう材ワイヤ
JPH07185884A (ja) 表面にフラックス層を有するＡｌ合金ろう材およびＡｌ合金ブレージングシートの各製造方法