RU2712668C1 - ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ХОЛОДНОКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ - Google Patents

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ХОЛОДНОКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ Download PDF

Info

Publication number
RU2712668C1
RU2712668C1 RU2018119752A RU2018119752A RU2712668C1 RU 2712668 C1 RU2712668 C1 RU 2712668C1 RU 2018119752 A RU2018119752 A RU 2018119752A RU 2018119752 A RU2018119752 A RU 2018119752A RU 2712668 C1 RU2712668 C1 RU 2712668C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
less
stainless steel
mass
ferritic stainless
hot
Prior art date
Application number
RU2018119752A
Other languages
English (en)
Inventor
Ютака ЯКУСИДЗИН
Акира ХИРОНАКА
Казунари ИМАКАВА
Original Assignee
Ниппон Стил Стейнлес Стил Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Стил Стейнлес Стил Корпорейшн filed Critical Ниппон Стил Стейнлес Стил Корпорейшн
Application granted granted Critical
Publication of RU2712668C1 publication Critical patent/RU2712668C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0463—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0057—Coiling the rolled product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2261/00—Product parameters
    • B21B2261/20—Temperature
    • B21B2261/21—Temperature profile
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к горяче- и холоднокатаным листам ферритной нержавеющей стали, используемым для изготовления фланцев и частей выхлопных труб. Стальной лист имеет следующий состав, в мас.%: С: 0,030 или менее, Si: 2,00 или менее, Mn: 2,00 или менее, Р: 0,050 или менее, S: 0,040 или менее, Cr: от 10,00 до 25,00, N: 0,030 или менее, Nb: от 0,01до 0,80, Fe и неизбежные примеси – остальное. Количество выделенных карбонитридов Nb составляет 0,2 мас.% или более, а число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, составляет 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности. Коэффициент Лэнгфорда r для холоднокатаного листа составляет 1,2 или более. Обеспечивается получение стальных листов, обладающих высокой ударной вязкостью и обрабатываемостью. 4 н. и 5 з.п. ф-лы, 3 табл.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
[0001] Настоящее изобретение относится к горячекатаному листу из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали и способу его изготовления, и холоднокатаному листу из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали и способу его изготовления. Более конкретно, настоящее изобретение относится к горячекатаному листу из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали и способу его изготовления, и холоднокатаному листу из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали и способу его изготовления, при этом указанные листы из нержавеющей стали используют для изготовления фланцев выхлопной трубы и частей выхлопных труб.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002] Для фланцев выхлопной трубы и частей выхлопных труб необходимы такие характеристики как коррозионная стойкость, теплостойкость и прочность, и, соответственно, в качестве материалов для таких деталей используют листы из нержавеющей стали, которые обладают такими характеристиками. В настоящем документе термин "часть выхлопной трубы" обозначает части, через которые может протекать выхлопной газ, в частности выпускные коллекторы, передние трубки, центральные трубки, корпуса каталитического конвертера и т.п., используемые в автомобилях. Термин "фланец выхлопной трубы" обозначает часть, которая приварена к концу части выхлопной трубы, и которая образует фланцевый участок, функцией которого является прикрепление части выхлопной трубы к другим частям.
В целом, используемые в традиционной технике листы из нержавеющей стали представляют собой листы из аустенитной нержавеющей стали, обладающие хорошей технологичностью, но они были заменены листами из ферритной нержавеющей стали, которые являются предпочтительными с точки зрения коэффициента термического расширения и стоимости. Примеры таких листов из ферритной нержавеющей стали включают листы из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали.
[0003] Фланцы выхлопной трубы изготавливают посредством холодной ковки горячекатаного стального листа. Фланцы выхлопной трубы имеют отверстие, соответствующее концу части выхлопной трубы, и отверстие для крепления болтами, и изначально также подвергаются обработке резанием. Соответственно, необходимо, чтобы горячекатаный стальной лист, который используют для изготовления фланцев выхлопной трубы, обладал способностью поддаваться обработке.
В целом, части выхлопной трубы производят посредством прессования холоднокатаных стальных листов и изготовления труб из холоднокатаных стальных листов с последующими разнообразными процессами обработки. Соответственно, необходимо, чтобы холоднокатаный стальной лист, который используют для изготовления частей выхлопной трубы, обладал способностью поддаваться обработке. В последние годы стала востребованной лучшая способность холоднокатаных стальных листов поддаваться обработке, поскольку части выхлопной трубы (в частности, выпускные коллекторы) стали меньше. Способность холоднокатаных стальных листов поддаваться обработке можно выразить с использованием в качестве показателя коэффициента Лэнгфорда (здесь и далее "коэффициент r"). В данном случае увеличение степени обжатия при холодной прокатке является эффективным для увеличения коэффициента r.
Однако из-за образования фаз Лавеса (интерметаллических соединений, представляющих собой главным образом Fe2Nb) листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей подвержены недостаткам, связанным со снижением ударной вязкости. Следует отметить, что листы из ферритных нержавеющих сталей подвержены охрупчиванию при 475°C. В результате быстро образуются трещины, и сложно увеличить степень обжатия при холодной прокатке полученного горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали большой толщины (от 5 мм до 10 мм).
[0004] В качестве способа увеличения ударной вязкости горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, например, в патентном документе 1 предложен способ подавления образования фаз Лавеса путем регулирования общего количества С и N так, чтобы они находились в пределах определенного диапазона.
В качестве способа увеличения способности холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали поддаваться обработке, например, в патентном документе 2 предложен способ, включающий регулирование, среди прочего, начальной температуры и конечной температуры окончания горячей прокатки, а также температуры отжига горячекатаного листа.
[0005] Патентный документ 1: Опубликованная заявка на патент Японии № Н10-237602
Патентный документ 2: Опубликованная заявка на патент Японии №2002-30346
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ
Задачи, подлежащие решению в изобретении
[0006] Однако способ согласно патентному документу 1 предназначен для горячекатаных листов из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей с толщиной приблизительно 4,5 мм, и не обеспечивает возможности достаточного подавления образования фаз Лавеса в горячекатаных листах из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей большой толщины.
Следующая проблема заключается в том, что невозможно обеспечить достаточную способность холоднокатаного листа из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей поддаваться обработке, даже обращаясь к способу согласно патентному документу 2.
Таким образом, задача настоящего изобретения, направленная на решение вышеуказанных проблем, заключается в обеспечении горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющего превосходную ударную вязкость и способность поддаваться обработке, и способа его изготовления.
Также задача настоящего изобретения заключается в обеспечении холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющего превосходную способность поддаваться обработке, и способа его изготовления.
Средства для решения указанных задач
[0007] В результате кропотливого и упорного исследования, направленного на решение вышеуказанных задач, авторы изобретения обнаружили, что количество карбонитридов Nb и количество фаз Лавеса можно регулировать таким образом, чтобы они находились в пределах требуемых диапазонов, что достигается путем горячей прокатки сляба из нержавеющей стали с конкретным химическим составом, включающей выдерживание при температуре от 1100°C до 1000°C в течение 60 секунд или более и установление температуры конечной горячей прокатки, равной 850°C или выше, при этом после горячей прокатки выполняют сматывание при температуре сматывания 550°C или ниже, в результате чего обеспечивается улучшенная ударная вязкость полученного горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, и усовершенствование настоящего изобретения на основании этого открытия.
Кроме того, авторы изобретения обнаружили, что r-коэффициент можно увеличить до 1,2 или более путем выполнения, после отжига горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, холодной прокатки со степенью обжатия 70% или выше и последующего отжига полученного холоднокатаного стального листа, в результате чего обеспечивается улучшенная способность холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали подвергаться обработке и усовершенствование настоящего изобретения на основании этого открытия.
[0008]Более конкретно, в настоящем изобретении раскрыт горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий следующий состав: С: 0,030 масс. % или менее, Si: 2,00 масс. % или менее, Mn: 2,00 масс. % или менее, Р: 0,050 масс. % или менее, S: 0,040 масс. % или менее, Cr: от 10,00 масс. % до 25,00 масс. %, N: 0,030 масс. % или менее, и Nb: от 0,01 масс. % до 0,80 масс. %, при этом остальное составляют Fe и неизбежные примеси, причем количество выделенных карбонитридов Nb составляет 0,2 масс. % или более, а число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, составляет 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности.
В настоящем изобретении также раскрыт способ изготовления горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, согласно которому в ходе горячей прокатки сляба из нержавеющей стали, имеющего следующий состав: С: 0,030 масс. % или менее, Si: 2,00 масс. % или менее, Mn: 2,00 масс. % или менее, Р: 0,050 масс. % или менее, S: 0,040 масс. % или менее, Cr: от 10,00 масс. % до 25,00 масс. %, N: 0,030 масс. % или менее, и Nb: от 0,01 масс. % до 0,80 масс. %, при этом остальное составляют Fe и неизбежные примеси, выдерживают температуру от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более, и устанавливают температуру конечной горячей прокатки, равную 850°C или выше, причем после горячей прокатки выполняют сматывание при температуре сматывания 550°C или ниже.
[0009] В настоящем изобретении также раскрыт холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий следующий состав: С: 0,030 масс. % или менее, Si: 2,00 масс. % или менее, Mn: 2,00 масс. % или менее, Р: 0,050 масс. % или менее, S: 0,040 масс. % или менее, Cr: от 10,00 масс. % до 25,00 масс. %, N: 0,030 масс. % или менее, и Nb: от 0,01 масс. % до 0,80 масс. %, при этом остальное составляют Fe и неизбежные примеси, причем количество выделенных карбонитридов Nb составляет 0,2 масс. % или более, число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, составляет 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности, и коэффициент r составляет 1,2 или более.
В настоящем изобретении также раскрыт способ изготовления холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, согласно которому проводят отжиг вышеуказанного горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали с последующими холодной прокаткой со степенью обжатия 70% или выше и отжигом полученного холоднокатаного стального листа.
Преимущества, обеспечиваемые изобретением
[0010] В настоящем изобретении обеспечена возможность получения горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющего превосходную ударную вязкость и способность поддаваться обработке, и способ его изготовления.
Кроме того, в настоящем изобретении обеспечена возможность получения холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющего превосходную способность поддаваться обработке, и способ его изготовления.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ
[0011] <Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали>
Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали настоящего изобретения (здесь и далее также называемый "горячекатаный стальной лист" для краткости) имеет состав, содержащий С, Si, Mn, Р, S, Cr, N и Nb, при этом остальное составляют Fe и неизбежные примеси. Горячекатаный стальной лист настоящего изобретения может иметь состав, дополнительно содержащий один или более из следующего: Ni, Mo, Си, Со, Al, W, V, Ti, Zr, В, редкоземельные элементы и Ca.
Горячекатаный стальной лист настоящего изобретения будет подробно описан далее.
[0012] <С: 0,030 масс. % или менее>
В настоящем документе С вызывает упрочнение стали и снижение ударной вязкости горячекатаного стального листа. Соответственно, содержание С ограничено до 0,030 масс. % или менее. Однако нет необходимости уменьшать содержание С до предельного значения, и, как правило, достаточно установить содержание С, равным от 0,001 масс. % до 0,030 масс. %, предпочтительно от 0,003 масс. % до 0,025 масс. %, и более предпочтительно от 0,005 масс. % до 0,020 масс. %.
[0013] <Si: 2,00 масс. % или менее; Mn: 2,00 масс. % или менее>
В настоящем документе Si и Mn эффективны в качестве раскислителей, и, более того, обеспечивают эффект усиления сопротивления окислению при высокой температуре. В частности, когда особое значение имеет стойкость к окислению при высокой температуре, эффективным является обеспечение содержания Si 0,05 масс. % или более и Mn 0,05 масс. % или более. Однако чрезмерно высокое содержание этих элементов вызывает охрупчивание стали. В результате различных исследований, содержание как Si, так и Mn ограничено до 2,00 масс. % или менее. Содержание как Si, так и Mn можно устанавливать так, чтобы оно составляло 1,00 масс. % или менее или 0,50 масс. % или менее. Нижний предел содержания Si и Mn конкретно не ограничен, и составляет, как правило, 0,05 масс. %, предпочтительно 0,1 масс. %, и более предпочтительно 0,15 масс. %.
[0014] <Р: 0,050 масс. % или менее; S: 0,040 масс. % или менее>
В настоящем документе Р и S при содержании в больших количествах вызывают, например, снижение коррозионной стойкости. Соответственно, содержание Р ограничено до 0,050 масс. % или менее, и содержание S ограничено до 0,040 масс. % или менее. Обычно достаточно установить содержание Р так, чтобы оно находилось в диапазоне от 0,010 масс. % до 0,050 масс. %, и содержание S так, чтобы оно находилось в диапазоне от 0,0005 масс. % до 0,040 масс. %. Предпочтительное содержание Р составляет от 0,020 масс. % до 0,040 масс. %, в то время как предпочтительное содержание S составляет от 0,001 масс. % до 0,010 масс. %. В частности, когда особое значение имеет коррозионная стойкость, эффективным является ограничение содержания S до 0,005 масс. % или менее.
[0015] <Cr: от 10,00 масс. % до 25,00 масс. %>
В настоящем документе Cr является важным элементом для обеспечения коррозионной стойкости нержавеющей стали, а также эффективным с точки зрения улучшения сопротивления окислению при высокой температуре. Чтобы добиться таких эффектов, содержание Cr должно составлять 10,00 масс. % или более. Содержание Cr составляет предпочтительно 13.50 масс. % или более, более предпочтительно 17.00 масс. % или более. Это является эффективным с точки зрения обеспечения вышеуказанного эффекта. С другой стороны, если содержание Cr высокое, производственная технологичность горячекатаного стального листа большой толщины ухудшается из-за получаемого упрочнения стали и снижения ударной вязкости. В результате различных исследований, содержание Cr ограничено до 25.00 масс. % или менее, предпочтительно до 22,00 масс. % или менее и более предпочтительно до 20,00 масс. % или менее.
[0016] <N: 0,030 масс. % или менее>
В настоящем документе N вызывает снижение ударной вязкости. Соответственно, содержание N ограничено до 0,030 масс. % или менее. Однако нет необходимости уменьшать содержание N до предельного значения, и, как правило, достаточно установить содержание N, равным от 0,001 масс. % до 0,030 масс. %, предпочтительно от 0,005 масс. % до 0,025 масс. %.
[0017] <Nb: 0,01 масс. % до 0,80 масс. %>
В настоящем документе Nb представляет собой элемент, эффективный для подавления сегрегации на границах зерен карбонитридов Cr (карбиды/нитриды), посредством связывания С и N, и для обеспечения высокой коррозионной стойкости и высокой стойкости к окислению при высокой температуре в стали. Соответственно, содержание Nb должно быть установлено равным 0,01 масс. % или более. Эффективным является установление содержания Nb равным 0,05 масс. % или более, и еще более эффективным является установление содержание Nb равным 0,20 масс. % или более. Однако избыточно высокое содержание Nb вызывает снижение ударной вязкости горячекатаного стального листа и, таким образом, является нежелательным. В результате различных исследований, содержание Nb ограничено до 0,80 масс. % или менее, предпочтительно до 0,60 масс. % или менее.
[0018] <Ni: 2,00 масс. % или менее>
В настоящем документе Ni эффективен в предотвращении развития коррозии, и может быть добавлен при необходимости. В этом случае эффективным является установление содержания Ni равным 0,01 масс. % или более. Однако высокое содержание Ni оказывает неблагоприятное воздействие на способность к обработке, и, таким образом, содержание добавляемого Ni, при наличии, должно составлять 2,00 масс. % или менее, предпочтительно 1,00 масс. % или менее.
[0019] <Мо: 2,50 масс. % или менее>
В настоящем документе Мо представляет собой элемент, эффективный с точки зрения усиления коррозионной стойкости, и может быть добавлен при необходимости. В этом случае эффективным является установление содержание Мо равным 0,02 масс. % или более, и еще более эффективным является установление содержания Мо равным 0,50 масс. % или более. Однако высокое содержание Мо неблагоприятно влияет на ударную вязкость, и, таким образом, содержание добавляемого Мо, при наличии, должно составлять 2,50 масс. % или менее, предпочтительно 1,50 масс. % или менее.
[0020] <Cu: 1,80 масс. % или менее>
В настоящем документе Cu представляет собой элемент, эффективный с точки зрения усиления низкотемпературной ударной вязкости, и с точки зрения усиления также высокотемпературной прочности. Соответственно, Cu может быть добавлен при необходимости. В этом случае эффективным является установление содержания Cu равным 0,02 масс. % или более. Однако, когда Cu добавляют в больших количествах, способность к обработке, напротив, уменьшается. Содержание добавляемой Cu, при наличии, должно составлять 1,80 масс. % или менее, предпочтительно 0,80 масс. % или менее.
[0021] <Со: 0,50 масс. % или менее>
В настоящем документе Со представляет собой элемент, который влияет на низкотемпературную ударную вязкость, и может быть добавлен при необходимости. В этом случае эффективным является установление содержания Со равным 0,010 масс. % или более. Однако избыточное добавление Со приводит в результате к потере пластичности, и, таким образом, содержание добавляемого Со, при наличии, должно составлять 0,50 масс. % или менее.
[0022] <Al: 0,50 масс. % или менее>
В настоящем документе Al представляет собой элемент, эффективный в качестве раскислителя, и может быть добавлен при необходимости. В этом случае, эффективным является установление содержания Al равным 0,005 масс. % или более. Однако высокое содержание Al является фактором, лежащим в основе снижения ударной вязкости. Таким образом, при наличии Al, его содержание ограничено до 0,50 масс. % или менее, и предпочтительно ограничено до 0,20 масс. % или менее.
[0023] <W: 1,80 масс. % или менее; V: 0,30 масс. % или менее>
В настоящем документе W и V являются эффективными элементами с точки зрения увеличения высокотемпературной прочности, и один или более из них могут быть добавлены при необходимости. В этом случае эффективным является обеспечение содержания W 0,10 масс. %, или более и содержания V 0,10 масс. % или более. Однако когда вышеуказанные элементы добавляют в больших количествах, сталь становится твердой, что может привести к образованию трещин. Содержание добавляемого W, при наличии, должно составлять 1,80 масс. % или менее, предпочтительно 0,50 масс. % или менее. Содержание добавляемого V, при наличии, должно составлять 0,30 масс. % или менее, предпочтительно 0,15 масс. % или менее.
[0024] <Ti: 0,50 масс. % или менее; Zr: 0,20 масс. % или менее>
В настоящем документе Ti и Zr эффективны в связывании С и N, и являются эффективными элементами с точки зрения обеспечения высокой коррозионной стойкости и высокой стойкости к окислению при высокой температуре в стали. Соответственно, один или более из Ti и Zr могут быть добавлены при необходимости. В этом случае эффективным является обеспечение содержания Ti 0,01 масс. %, или более и содержания Zr 0,02 масс. % или более. Однако избыточное содержание Ti способствует снижению ударной вязкости в горячекатаных рулонах, и, соответственно, содержание добавляемого Ti, при наличии, должно составлять 0,50 масс. % или менее. Кроме того, высокое содержание Zr является препятствием для способности к обработке, и, таким образом, содержание добавляемого Zr, при наличии, должно составлять 0,20 масс. % или менее.
[0025] <В: 0,0050 масс. % или менее>
В настоящем документе В представляет собой элемент, который, при добавлении в небольших количествах, улучшает коррозионную стойкость и способность к обработке и может быть добавлен при необходимости в форме одного или более типов. В этом случае эффективным является обеспечение содержания В равным 0,0001 масс. % или более. Однако избыточное содержание В неблагоприятно влияет на способность к горячей обработке, и, соответственно, содержание добавляемого В, при наличии, должно составлять 0,0050 масс. % или менее.
[0026] <Редкоземельные элементы: 0,100 масс. % или менее; Ca: 0,0050 масс. % или менее>
Редкоземельные элементы и Ca являются эффективными элементами с точки зрения усиления стойкости к окислению при высокой температуре, и один или более из них могут быть добавлены при необходимости. В этом случае эффективным является обеспечение содержания редкоземельных элементов 0,001 масс. %, или более и содержания Ca 0,0005 масс. %, или более. Однако, когда эти элементы добавляют в больших количествах, ударная вязкость уменьшается, и, таким образом, содержание добавляемых редкоземельных элементов, при наличии, должно составлять 0,100 масс. % или менее, и содержание добавляемого Ca, при наличии, должно составлять 0,0050 масс. % или менее.
[0027] <Остальное содержание: Fe и неизбежные примеси>
Остальное содержание, что представляет собой компоненты, отличные от указанных выше, включает в себя Fe и неизбежные примеси. Термин "неизбежные примеси" обозначает в настоящем документе примеси, смешивание которых с материалами невозможно предотвратить в ходе производственного процесса. Неизбежные примеси конкретно не ограничены.
[0028] <Количество выделенных карбонитридов Nb: 0,2 масс. % или более; число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее на 10 мкм2 площади поверхности: 10 или менее>
В настоящем документе карбонитриды Nb (карбиды/нитриды) и фазы Лавеса являются выделившимися фазами, образовавшимися в результате процесса горячей прокатки. Ударная вязкость горячекатаного стального листа уменьшается, когда С и N присутствуют в форме твердого раствора в стали, и, таким образом, наличие такого твердого раствора является соответственно эффективным в обеспечении выделения С и N в форме карбонитридов Nb. Кроме того, в результате выделения карбонитридов Nb, количество Nb в твердом растворе в стали уменьшается, и становится возможным уменьшить количество выделенных фаз Лавеса, которые уменьшают ударную вязкость горячекатаного стального листа. Количество выделенных карбонитридов Nb должно быть установлено равным 0,2 масс. % или более для увеличения ударной вязкости горячекатаного стального листа в результате уменьшения количества С и N в твердом растворе в стали. Кроме того, количество фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, должно составлять 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности.
Для вычисления количества выделенных (масс. %) карбонитридов Nb, был использован смешанный раствор 10 масс. % ацетилацетона +1 масс. % хлорида тетраметиламмония +89 масс. % метилового спирта с электролитическим извлечением выделившегося остатка при потенциале каломельного электрода от -100 мВ до 400 мВ по отношению к насыщенному каломельному электроду, с последующей фильтрацией извлеченного остатка с использованием микропористого фильтра с размером пор 0,2 мкм. Степень выделения была рассчитана на основании соотношения между массой отфильтрованного остатка и массой полного растворения.
Для выполнения микроснимков поверхности и измерения размера фаз Лавеса, а также измерения количества фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, на 10 мкм2 площади поверхности, был использован сканирующий электронный микроскоп (СЭМ). Среднее значение количества фаз Лавеса, измеренное по меньшей мере в пяти точках, было принято в настоящем документе за количество фаз Лавеса.
[0029] <Толщина>
Толщина горячекатаного стального листа настоящего изобретения конкретно не ограничена и может быть установлена соответствующим образом в зависимости от предполагаемого применения. В случае, например, когда горячекатаный стальной лист настоящего изобретения используют для изготовления фланцев выхлопной трубы для автомобилей, толщина горячекатаного стального листа составляет обычно от 5,0 мм до 11,0 мм, предпочтительно от 5,5 мм до 9,0 мм. В случае, когда горячекатаный стальной лист настоящего изобретения используют для изготовления частей автомобильных выхлопных труб, степень обжатия должна увеличиваться в ходе холодной прокатки горячекатаного стального листа настоящего изобретения для увеличения коэффициента r, который является показателем способности к обработке холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали (здесь и далее также называемый "холоднокатаный стальной лист" для краткости). Таким образом, толщина горячекатаного стального листа обычно устанавливается больше 4,5 мм, но не больше 10,00 мм, принимая во внимание толщину и степень обжатия при холодной прокатке стального листа, который используют для изготовления частей автомобильных выхлопных труб. Толщина горячекатаного стального листа составляет предпочтительно от 5,0 мм до 9,0 мм, более предпочтительно от 5,5 мм до 8,0 мм.
[0030] <Способ изготовления горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали>
Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали настоящего изобретения, имеющий вышеуказанные свойства, может быть получен посредством горячей прокатки сляба из нержавеющей стали, имеющего состав, идентичный составу указанного выше горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, таким образом, что в ходе горячей прокатки сляб выдерживают при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более, и температуру конечной горячей прокатки устанавливают равной 850°C или выше, и после горячей прокатки выполняют сматывание при температуре сматывания 550°C или ниже.
[0031] Сляб из нержавеющей стали обычно нагревают до горячей прокатки. Температура нагрева сляба из нержавеющей стали конкретно не ограничена, но составляет предпочтительно от 1200°C до 1300°C. Когда температура нагрева сляба из нержавеющей стали ниже 1200°C, сохраняется избыточное напряжение, полученное в результате горячей прокатки, и, таким образом, сложно управлять структурой стали, и, более того, вызывают проблемы поверхностные царапины. С другой стороны, температура нагрева сляба из нержавеющей стали выше 1300°C приводит к укрупнению структуры, и могут возникнуть трудности в получении горячекатаного стального листа, имеющего необходимые характеристики.
[0032] Как описано выше, горячую прокатку выполняют после нагрева сляба из нержавеющей стали. Горячая прокатка обычно включает множество грубых проходов прокатки и множество финишных проходов горячей прокатки. Выдержка при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более является необходимым, и температура финишной горячей прокатки должна быть установлена равной 850°C или выше для уменьшения выделения фаз Лавеса в ходе горячей прокатки, в то же время эффективно способствуя выделению карбонитридов Nb. Причина установления температуры выдержки от 1000°C до 1100°C заключается в том, что выделение карбонитридов Nb может быть обеспечено с хорошей эффективностью при температуре выделения карбонитридов Nb равной 1100°C или ниже, и, в частности, путем установления такой температуры выдержки. Выделение карбонитридов Nb является недостаточным, когда температура выдержки и время выдержки лежат за пределами указанных диапазонов. Более того, когда температура финишной горячей прокатки ниже 850°C, температура выделения фаз Лавеса составляет приблизительно 800°C, и, соответственно, невозможно в достаточной степени уменьшить выделение фаз Лавеса.
[0033] Способ выдержки при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более конкретно не ограничен, и может включать уменьшение скорости прохода и/или выполнение задержки перед финишной прокаткой.
Продолжительность выдержки при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более конкретно не ограничена, пока выполняется горячая прокатка, но предпочтительно длится от конца грубого прохода до начала финишной горячей прокатки.
Время финишной горячей прокатки конкретно не ограничено, и может быть установлено в соответствии с известными способами горячей прокатки в соответствующей области техники. Время финишной горячей прокатки в целом устанавливают, принимая во внимание оптимальное соотношение относительно общей продолжительности процесса горячей прокатки, но чем больше время финишной горячей прокатки, тем больше степень выделения карбонитридов Nb.
[0034] После горячей прокатки выполняют сматывание в рулоны при температуре сматывания 550°C или ниже. Температура сматывания выше 550°C может привести к выделению фаз Лавеса и уменьшению ударной вязкости.
Степень выделения карбонитридов Nb в горячекатаном стальном листе, полученном как описано выше, значительно увеличивается в ходе процесса горячей прокатки, и соответственно фазы Лавеса не выделяются быстро даже при температуре выделения фаз Лавеса (приблизительно 800°C). Соответственно, существует незначительная необходимость в способе закалки горячекатаного стального листа водой или т.п. перед сматыванием, для сокращения времени перехода фаз Лавеса при температуре выделения.
[0035] <Холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали и способ его изготовления>
В дополнение к характерным особенностям вышеуказанного горячекатаного стального листа, дополнительная характерная особенность холоднокатаного стального листа настоящего изобретения состоит в том, что коэффициент r такого листа составляет 1,2 или выше. В результате холоднокатаный стальной лист настоящего изобретения обладает превосходной способностью к обработке, и, путем обработки различными способами, обеспечивает возможность изготовления частей автомобильных выхлопных труб, таких как выпускные коллекторы, передние трубки, центральные трубки и корпуса каталитического конвертера.
Холоднокатаный стальной лист настоящего изобретения, имеющий вышеуказанные характерные особенности, может быть изготовлен посредством отжига вышеуказанного горячекатаного стального листа с последующей холодной прокаткой со степенью обжатия 70% или выше, и отжига полученного холоднокатаного стального листа.
Горячекатаный стальной лист отжигают до холодной прокатки. Отжиг выполняют при такой температуре, что получают рекристаллизованную структуру. Температура отжига конкретно не ограничена и может быть установлена соответствующим образом в зависимости от состава горячекатаного стального листа, но обычно составляет от 950°C до 1150°C. В некоторых случаях, когда температура отжига ниже 950°C, могут возникнуть сложности в получении рекристаллизованной структуры. С другой стороны, кристаллические зерна становятся крупнее, когда температура отжига превышает 1150°C.
[0036] Холодную прокатку выполняют со степенью обжатия 70% или более для увеличения коэффициента r холоднокатаного стального листа до 1,2 или более. Коэффициент r холоднокатаного стального листа меньше 1,2, когда степень обжатия ниже 70%.
Холоднокатаный стальной лист отжигают после холодной прокатки. Отжиг выполняют при такой температуре, что получают рекристаллизованную структуру. Температура отжига конкретно не ограничена и может быть установлена соответствующим образом в зависимости от состава холоднокатаного стального листа, но обычно составляет от 1000°C до 1100°C. В некоторых случаях, когда температура отжига ниже 1000°C, могут возникнуть сложности в получении рекристаллизованной структуры. Кристаллические зерна становятся крупнее, и в ходе обработки появляется грубая поверхность, что может вызвать трещины, когда температура отжига превышает 1100°C.
ПРИМЕРЫ
[0037] Настоящее изобретение будет дополнительно пояснено далее на примерах, которые не предназначены для ограничения изобретения.
Слябы из нержавеющей стали были изготовлены посредством плавления сталей, имеющих компонентный состав, приведенный в таблице 1, и слябы были подвергнуты горячей прокатке в соответствии с условиями, приведенными в таблице 1, с получением соответствующих горячекатаных листов из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей заранее определенной толщины.
[0038]
Figure 00000001
[0039] Далее, были выполнены образцы из полученных горячекатаных листов из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей, и было оценено количество выделенных карбонитридов Nb, размер фаз Лавеса, количество фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее на 10 мкм2 площади поверхности, и ударная вязкость.
Степень выделения карбонитридов Nb и размер и количество фаз Лавеса были измерены в соответствии со способами, описанными выше. Потенциал каломельного электрода при измерении степени выделения карбонитридов Nb был установлен равным 400 мВ. Ударную вязкость оценивали на основании испытания на ударный изгиб по Шарпи образцов с U-образной выемкой. Допустимость ударной вязкости оценивали на основании наблюдаемой ударной вязкости (хорошо: О) при температуре перехода из вязкого состояния в хрупкое, равной 20°C или ниже.
Различные результаты оценки приведены в таблице 2.
[0040]
Figure 00000002
[0041] В таблице 2 показано, что горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №1-8, изготовленные в ходе горячей прокатки сляба из нержавеющей стали путем его выдержки при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более, при температуре финишной горячей прокатки, равной 850°C или выше, и путем сматывания после горячей прокатки при температуре сматывания 550°C или ниже, показали степень выделения карбонитридов Nb, равную 0,2 масс. % или более, 10 или менее фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее на 10 мкм2 площади поверхности, и превосходную ударную вязкость.
Напротив, было обнаружено, что горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №9-12, для которых время выдержки при температуре от 1000°C до 1100°C в ходе горячей прокатки сляба из нержавеющей стали было коротким, степень выделения карбонитридов Nb была маленькой, количество фаз Лавеса было существенным, и ударная вязкость была недостаточной.
[0042] Испытание холодной штамповкой, испытание прессующим сверлением и испытание резанием для симулирования работы фланцев выхлопной трубы были проведены на каждом полученном горячекатаном листе из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей. Полученные результаты показали, что горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №1-8 обладают хорошей способностью к обработке до необходимой формы без возникновения трещин и т.п., вызванных недостаточной величиной ударной вязкости. Напротив, горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №9-12 имели трещины, вызванные недостаточной величиной ударной вязкости.
[0043] Далее, полученные горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №1-7 были отожжены и подвергнуты холодной прокатке с последующим отжигом для получения соответствующих холоднокатаных листов из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей. Соответствующие условия производства приведены в таблице 3. Горячекатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №9-12 имели низкую ударную вязкость и не могли быть подвергнуты холодной прокатке.
Коэффициент г полученных холоднокатаных листов из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей было получено следующим. Коэффициент г вычисляли в форме среднего коэффициента r в соответствии с выражением (1) и выражением (2) ниже, после приложения напряжения 14,4% к образцу для испытания на растяжение JIS 13 В каждого холоднокатаного листа из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей.
Figure 00000003
где W0 обозначает ширину листа перед растяжением, W обозначает ширину листа после растяжения, t0 обозначает толщину листа перед растяжением, и t обозначает толщину листа после растяжения.
Среднее коэффициента
Figure 00000004
где r0 обозначает коэффициент r в направлении прокатки, r45 обозначает коэффициент r в направлении 45° относительно направления прокатки, и r90 обозначает коэффициент r в направлении перпендикулярно направлению прокатки.
Среднее коэффициента r 1,2 или выше обозначает характеристику обеспечения достаточной способности к обработке частей автомобильных выхлопных труб, для которых требуются сложные формы. Соответственно, можно заключить, что способность к обработке является превосходной, если среднее коэффициента r составляет 1,2 или больше.
Результаты оценки приведены в таблице 3.
[0044]
Figure 00000005
[0045] В таблице 3 показано, что холоднокатаные листы из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей №1-5 и 7, подвергнутые холодной прокатке со степенью обжатия 70% или выше, имели коэффициент r 1,2 или выше и обладали превосходной способность к обработке.
Напротив, было обнаружено, что холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали №6, подвергнутый холодной прокатке со степенью обжатия ниже 70%, имел коэффициент r ниже 1,2 и обладал недостаточной способностью к обработке.
[0046] Приведенные выше результаты показывают, что в настоящем изобретении обеспечен горячекатаный лист из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей, имеющий превосходную ударную вязкость и способность к обработке, и способ его изготовления. Кроме того, в настоящем изобретении обеспечен холоднокатаный лист из Nb-содержащих ферритных нержавеющих сталей, имеющий превосходную способность к обработке, и способ его изготовления.
[0047] Настоящая заявка испрашивает право приоритета на основании заявки на патент Японии №2016-017883, поданной 2 февраля 2016 года, содержание которой полностью включено в настоящий документ посредством ссылки.

Claims (11)

1. Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий следующий состав, мас.%: С: 0,030 или менее, Si: 2,00 или менее, Mn: 2,00 или менее, Р: 0,050 или менее, S: 0,040 или менее, Cr: от 10,00 до 25,00, N: 0,030 или менее, Nb: от 0,01 до 0,80, Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем количество выделенных карбонитридов Nb составляет 0,2 мас.% или более, а число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, составляет 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности.
2. Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 1, имеющий состав, дополнительно содержащий один или более из, в мас.%: Ni: 2,00 или менее, Мо: 2,50 или менее, Cu: 1,80 или менее, Со: 0,50 или менее, Al: 0,50 или менее, W: 1,80 или менее, V: 0,30 или менее, Ti: 0,50 или менее, Zr: 0,20 или менее, В: 0,0050 или менее, редкоземельные элементы: 0,100 или менее и Ca: 0,0050 или менее.
3. Горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 1 или 2, применяемый для изготовления фланца выхлопной трубы.
4. Способ изготовления горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, в котором в ходе горячей прокатки сляб из нержавеющей стали, имеющий следующий состав, в мас.%: С: 0,030 или менее, Si: 2,00 или менее, Mn: 2,00 или менее, Р: 0,050 или менее, S: 0,040 или менее, Cr: от 10,00 до 25,00, N: 0,030 или менее, Nb: от 0,01 до 0,80, Fe и неизбежные примеси - остальное, выдерживают при температуре от 1000°C до 1100°C в течение 60 секунд или более и устанавливают температуру конечной горячей прокатки 850°C или выше, а после горячей прокатки выполняют сматывание при температуре сматывания 550°C или ниже.
5. Способ изготовления горячекатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 4, в котором сляб из нержавеющей стали имеет состав, дополнительно содержащий один или более из, в мас.%: Ni: 2,00 или менее, Мо: 2,50 или менее, Cu: 1,80 или менее, Со: 0,50 или менее, Al: 0,50 или менее, W: 1,80 или менее, V: 0,30 или менее, Ti: 0,50 или менее, Zr: 0,20 или менее, В: 0,0050 или менее, редкоземельные элементы: 0,100 или менее и Ca: 0,0050 или менее.
6. Холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, имеющий следующий состав, в мас.%: С: 0,030 или менее, Si: 2,00 или менее, Mn: 2,00 или менее, Р: 0,050 или менее, S: 0,040 или менее, Cr: от 10,00 до 25,00, N: 0,030 или менее, Nb: от 0,01до 0,80, Fe и неизбежные примеси - остальное,
причем количество выделенных карбонитридов Nb составляет 0,2 мас.% или более, число фаз Лавеса, имеющих размер зерен величиной 0,1 мкм или менее, составляет 10 или менее на 10 мкм2 площади поверхности, а коэффициент Лэнгфорда r составляет 1,2 или более.
7. Холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 6, имеющий состав, дополнительно содержащий один или более из, мас.%: Ni: 2,00 или менее, Мо: 2,50 или менее, Cu: 1,80 или менее, Со: 0,50 или менее, Al: 0,50 или менее, W: 1,80 или менее, V: 0,30 или менее, Ti: 0,50 или менее, Zr: 0,20 или менее, В: 0,0050 или менее, редкоземельные элементы: 0,100 или менее и Ca: 0,0050 или менее.
8. Холоднокатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 6 или 7, применяемый для изготовления части выхлопной трубы.
9. Способ изготовления холоднокатаного листа из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали, в котором отжигают горячекатаный лист из Nb-содержащей ферритной нержавеющей стали по п. 1 или 2 с последующими холодной прокаткой со степенью обжатия 70% или выше и отжигом полученного холоднокатаного стального листа.
RU2018119752A 2016-02-02 2017-01-31 ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ХОЛОДНОКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ RU2712668C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016017883 2016-02-02
JP2016-017883 2016-02-02
PCT/JP2017/003379 WO2017135240A1 (ja) 2016-02-02 2017-01-31 Ｎｂ含有フェライト系ステンレス熱延鋼板及びその製造方法、並びにＮｂ含有フェライト系ステンレス冷延鋼板及びその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2712668C1 true RU2712668C1 (ru) 2020-01-30

Family

ID=59499790

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2018119752A RU2712668C1 (ru) 2016-02-02 2017-01-31 ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ХОЛОДНОКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Country Status (10)

Country Link
US (2) US20180363089A1 (ru)
EP (2) EP3708690A1 (ru)
JP (1) JP6383503B2 (ru)
KR (1) KR102267129B1 (ru)
CN (1) CN108495944B (ru)
CA (1) CA3009133A1 (ru)
MX (1) MX2018009402A (ru)
RU (1) RU2712668C1 (ru)
TW (1) TWI707049B (ru)
WO (1) WO2017135240A1 (ru)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3438313A4 (en) * 2016-03-30 2019-08-21 Nippon Steel Nisshin Co., Ltd. NB-CONTAINING FERRITIC STAINLESS STEEL PLATE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
KR102020511B1 (ko) * 2017-12-14 2019-09-10 주식회사 포스코 충격 인성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
JP7009278B2 (ja) * 2018-03-26 2022-02-10 日鉄ステンレス株式会社 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板および排気部品とその製造方法
KR102135158B1 (ko) * 2018-09-19 2020-07-17 주식회사 포스코 가공성과 고온강도가 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
KR102123663B1 (ko) * 2018-09-27 2020-06-17 주식회사 포스코 용접부의 기계적 성질이 향상된 페라이트계 스테인리스강 및 페라이트계 스테인리스 강관
KR101943591B1 (ko) 2018-11-13 2019-01-30 한국과학기술원 나이오븀 함유 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
CN109355478B (zh) * 2018-12-24 2021-02-05 东北大学 提高高温抗氧化性能的b444m2型铁素体不锈钢及其制备方法
US20220170129A1 (en) * 2019-03-26 2022-06-02 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet and method for manufacturing the same
CN109913758B (zh) * 2019-03-29 2020-08-11 东北大学 高温强度和成形性能良好的铁素体不锈钢板及其制备方法
JP7047813B2 (ja) * 2019-05-29 2022-04-05 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN113767181B (zh) * 2019-05-29 2023-05-09 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢板及其制造方法
KR102280643B1 (ko) 2019-10-22 2021-07-22 주식회사 포스코 고온 산화 저항성 및 고온 강도가 우수한 크롬 강판 및 그 제조 방법
CN114867879B (zh) * 2020-04-15 2023-07-07 日铁不锈钢株式会社 铁素体类不锈钢材及其制造方法
KR20230022213A (ko) * 2020-07-08 2023-02-14 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 극저탄소강 제품의 제조 방법
KR20220088157A (ko) * 2020-12-18 2022-06-27 주식회사 포스코 내열성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법
CN113322417B (zh) * 2021-06-04 2022-06-28 西安建筑科技大学 一种Laves相强化不锈钢及其制备方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009120893A (ja) * 2007-11-13 2009-06-04 Nisshin Steel Co Ltd 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材
JP2011190468A (ja) * 2010-03-11 2011-09-29 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
RU2443796C1 (ru) * 2008-03-07 2012-02-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Ферритная нержавеющая сталь с превосходной жаростойкостью и вязкостью
RU2458175C1 (ru) * 2009-08-31 2012-08-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Ферритная нержавеющая сталь, характеризующаяся высокой жаростойкостью
RU2518832C2 (ru) * 2009-07-30 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства
JP2015190025A (ja) * 2014-03-28 2015-11-02 新日鐵住金ステンレス株式会社 靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板および鋼帯

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08199237A (ja) * 1995-01-25 1996-08-06 Nisshin Steel Co Ltd 低温靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法
JP3705391B2 (ja) * 1997-02-27 2005-10-12 日新製鋼株式会社 熱延板の低温靱性に優れたＮｂ含有フェライト系ステンレス鋼
KR100484037B1 (ko) * 1999-03-30 2005-04-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 성형성이 우수한 페라이트계 스테인레스 강판
KR100434879B1 (ko) * 1999-12-30 2004-06-07 주식회사 포스코 가공성이 우수한 안정화 페라이트계 스테인레스강의제조방법
JP3804408B2 (ja) 2000-07-13 2006-08-02 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れたＣｒ含有耐熱耐食鋼板の製造方法
WO2004053171A1 (ja) * 2002-12-12 2004-06-24 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation 加工性に優れたCr含有耐熱鋼板およびその製造方法
JP4519505B2 (ja) * 2004-04-07 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 成形性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP4518834B2 (ja) * 2004-05-12 2010-08-04 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
ES2651023T3 (es) * 2007-08-20 2018-01-23 Jfe Steel Corporation Chapa de acero inoxidable ferrítico excelente en cuanto a capacidad de troquelado y procedimiento para la producción de la misma
CN101381842B (zh) * 2007-09-07 2010-12-01 宝山钢铁股份有限公司 一种高铬铁素体不锈钢及其制造方法
CN101768702B (zh) * 2008-12-31 2012-05-30 宝山钢铁股份有限公司 高成形性耐酸性腐蚀汽车用中铬铁素体不锈钢及制造方法
CN101845603B (zh) * 2009-03-26 2012-07-25 宝山钢铁股份有限公司 一种汽车排气系统高温端部件用铁素体不锈钢及制造方法
JP5560578B2 (ja) * 2009-03-31 2014-07-30 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れたフェライト系ステンレス冷延鋼板及びその製造方法
JP5707671B2 (ja) * 2009-03-31 2015-04-30 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性と製造性に優れたＮｂ添加フェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP4831256B2 (ja) * 2010-01-28 2011-12-07 Ｊｆｅスチール株式会社 靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス熱延鋼板
CN102741445B (zh) * 2010-02-02 2014-12-17 杰富意钢铁株式会社 韧性优异的高耐腐蚀性铁素体系不锈钢冷轧钢板及其制造方法
JP5889518B2 (ja) * 2010-04-21 2016-03-22 Ｊｆｅスチール株式会社 靱性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
CN102234738B (zh) * 2010-04-28 2013-10-16 宝山钢铁股份有限公司 一种建筑物用铁素体不锈钢及其制造方法
JP5737952B2 (ja) * 2011-01-05 2015-06-17 日新製鋼株式会社 Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼熱延コイルおよび製造法
JP6071608B2 (ja) * 2012-03-09 2017-02-01 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐酸化性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP5793459B2 (ja) * 2012-03-30 2015-10-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス冷延鋼板、冷延素材用フェライト系ステンレス熱延鋼板及びそれらの製造方法
JP2014148722A (ja) * 2013-02-01 2014-08-21 National Institute For Materials Science ラーベス相を微細分散析出させたフェライト系耐熱鋼及びその製造方法
CN104968818B (zh) * 2013-03-06 2017-09-08 新日铁住金不锈钢株式会社 耐热性优良的铁素体系不锈钢板
EP2980251B1 (en) * 2013-03-27 2017-12-13 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation Hot-rolled ferritic stainless-steel plate, process for producing same, and steel strip
JP5908936B2 (ja) * 2014-03-26 2016-04-26 新日鐵住金ステンレス株式会社 フランジ用フェライト系ステンレス鋼板とその製造方法およびフランジ部品
JP2016017883A (ja) 2014-07-09 2016-02-01 住友電気工業株式会社 光プローブ及び測定装置

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009120893A (ja) * 2007-11-13 2009-06-04 Nisshin Steel Co Ltd 自動車排ガス経路部材用フェライト系ステンレス鋼材
RU2443796C1 (ru) * 2008-03-07 2012-02-27 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Ферритная нержавеющая сталь с превосходной жаростойкостью и вязкостью
RU2518832C2 (ru) * 2009-07-30 2014-06-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Нержавеющая сталь, обладающая хорошими проводимостью и пластичностью, для применения в топливном элементе, и способ ее производства
RU2458175C1 (ru) * 2009-08-31 2012-08-10 ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН Ферритная нержавеющая сталь, характеризующаяся высокой жаростойкостью
JP2011190468A (ja) * 2010-03-11 2011-09-29 Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP2015190025A (ja) * 2014-03-28 2015-11-02 新日鐵住金ステンレス株式会社 靭性に優れたフェライト系ステンレス熱延鋼板および鋼帯

Also Published As

Publication number Publication date
EP3388542A4 (en) 2019-11-06
JP6383503B2 (ja) 2018-08-29
CN108495944A (zh) 2018-09-04
KR102267129B1 (ko) 2021-06-18
TW201732055A (zh) 2017-09-16
TWI707049B (zh) 2020-10-11
CA3009133A1 (en) 2017-08-10
CN108495944B (zh) 2020-12-25
US20200255919A1 (en) 2020-08-13
EP3708690A1 (en) 2020-09-16
MX2018009402A (es) 2018-12-19
KR20180109865A (ko) 2018-10-08
EP3388542A1 (en) 2018-10-17
US20180363089A1 (en) 2018-12-20
JPWO2017135240A1 (ja) 2018-02-08
WO2017135240A1 (ja) 2017-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2712668C1 (ru) ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ И ХОЛОДНОКАТАНЫЙ ЛИСТ ИЗ Nb-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ
JP4324072B2 (ja) 延性に優れた軽量高強度鋼とその製造方法
RU2650470C2 (ru) Двухфазная ферритно-мартенситная нержавеющая сталь и способ её изготовления
JP5396752B2 (ja) 靭性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
WO1999046418A1 (fr) Tole d&#39;acier laminee a chaud haute resistance, ayant une excellente aptitude au formage
RU2719968C1 (ru) ЛИСТ ИЗ Ti-СОДЕРЖАЩЕЙ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА И ФЛАНЕЦ
KR20150021124A (ko) 내열성과 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법
WO2019186931A1 (ja) ホットスタンプ成形体
CN114502760B (zh) 铁素体系不锈钢钢板及其制造方法、以及铁素体系不锈钢构件
WO2017199482A1 (ja) 排気管フランジ部品用Ｔｉ含有フェライト系ステンレス鋼板および製造方法並びにフランジ部品
KR20160010579A (ko) 고탄소 열연 강판 및 그 제조 방법
KR20200080317A (ko) 냉간 압연 및 열처리된 강판, 그 제조 방법 및 차량 부품을 제조하기 위한 그 강의 사용
JP5637225B2 (ja) バーリング加工性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN115698345A (zh) 经冷轧和热处理的钢板及其制造方法
JP2020509213A (ja) 冷間圧延及び熱処理された鋼板、その製造方法並びにそのような鋼の乗り物部品製造のための使用
JP2001262234A (ja) 深絞り性に優れた自動車排気系用フェライト系ステンレス鋼板の製造方法
JP5347316B2 (ja) 靱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
KR20200057760A (ko) 페라이트계 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법
JPH06100990A (ja) 高温強度に優れたフェライト系ステンレス鋼
KR102658079B1 (ko) 배기관 플랜지 부품용 Ti 함유 페라이트계 스테인리스 강판 및 제조 방법 및 플랜지 부품
JP2004323957A (ja) 二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板とその製造方法
JP4264306B2 (ja) 析出強化型高強度鋼
JP2022101237A (ja) 曲げ性に優れるフェライト－マルテンサイト複相ステンレス鋼およびその製造方法
KR20230142630A (ko) 페라이트계 스테인리스 열연 어닐링 강판 및 그 제조 방법
JP2024043135A (ja) フェライト系ステンレス鋼板